JP6650222B2 - Cutting blade and manufacturing method thereof - Google Patents
Cutting blade and manufacturing method thereof Download PDFInfo
- Publication number
- JP6650222B2 JP6650222B2 JP2015143772A JP2015143772A JP6650222B2 JP 6650222 B2 JP6650222 B2 JP 6650222B2 JP 2015143772 A JP2015143772 A JP 2015143772A JP 2015143772 A JP2015143772 A JP 2015143772A JP 6650222 B2 JP6650222 B2 JP 6650222B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- abrasive grains
- diamond
- diamond abrasive
- plating
- blade
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 238000005520 cutting process Methods 0.000 title claims description 106
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 20
- 229910003460 diamond Inorganic materials 0.000 claims description 313
- 239000010432 diamond Substances 0.000 claims description 313
- 238000007747 plating Methods 0.000 claims description 215
- 239000006061 abrasive grain Substances 0.000 claims description 210
- 239000000945 filler Substances 0.000 claims description 139
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 65
- 238000009713 electroplating Methods 0.000 claims description 52
- OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N Carbon Chemical compound [C] OKTJSMMVPCPJKN-UHFFFAOYSA-N 0.000 claims description 37
- 239000010953 base metal Substances 0.000 claims description 32
- 229910052799 carbon Inorganic materials 0.000 claims description 23
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 20
- 230000002093 peripheral effect Effects 0.000 claims description 17
- 229910002804 graphite Inorganic materials 0.000 claims description 14
- 239000010439 graphite Substances 0.000 claims description 14
- 150000001875 compounds Chemical class 0.000 claims description 8
- 238000000151 deposition Methods 0.000 claims description 6
- 239000012071 phase Substances 0.000 description 116
- PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N nickel Substances [Ni] PXHVJJICTQNCMI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 42
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 25
- 238000003756 stirring Methods 0.000 description 20
- 239000000463 material Substances 0.000 description 15
- 229910052751 metal Inorganic materials 0.000 description 8
- 239000002184 metal Substances 0.000 description 8
- 230000008569 process Effects 0.000 description 8
- KRKNYBCHXYNGOX-UHFFFAOYSA-N citric acid Chemical compound OC(=O)CC(O)(C(O)=O)CC(O)=O KRKNYBCHXYNGOX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000005684 electric field Effects 0.000 description 6
- 229910052763 palladium Inorganic materials 0.000 description 6
- 239000000126 substance Substances 0.000 description 6
- 229910052719 titanium Inorganic materials 0.000 description 6
- 238000005323 electroforming Methods 0.000 description 5
- 238000004833 X-ray photoelectron spectroscopy Methods 0.000 description 4
- 239000000654 additive Substances 0.000 description 4
- 239000003093 cationic surfactant Substances 0.000 description 4
- 230000006872 improvement Effects 0.000 description 4
- 239000012535 impurity Substances 0.000 description 4
- LNOPIUAQISRISI-UHFFFAOYSA-N n'-hydroxy-2-propan-2-ylsulfonylethanimidamide Chemical compound CC(C)S(=O)(=O)CC(N)=NO LNOPIUAQISRISI-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 238000005498 polishing Methods 0.000 description 4
- 239000012791 sliding layer Substances 0.000 description 4
- 230000000996 additive effect Effects 0.000 description 3
- 238000010000 carbonizing Methods 0.000 description 3
- 238000009826 distribution Methods 0.000 description 3
- 239000004065 semiconductor Substances 0.000 description 3
- XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N Iron Chemical compound [Fe] XEEYBQQBJWHFJM-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N Phosphoric acid Chemical compound OP(O)(O)=O NBIIXXVUZAFLBC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000009471 action Effects 0.000 description 2
- 238000004220 aggregation Methods 0.000 description 2
- 230000002776 aggregation Effects 0.000 description 2
- QDWJUBJKEHXSMT-UHFFFAOYSA-N boranylidynenickel Chemical compound [Ni]#B QDWJUBJKEHXSMT-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N boric acid Chemical compound OB(O)O KGBXLFKZBHKPEV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004327 boric acid Substances 0.000 description 2
- 244000309466 calf Species 0.000 description 2
- 239000011248 coating agent Substances 0.000 description 2
- 238000000576 coating method Methods 0.000 description 2
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 2
- 239000002270 dispersing agent Substances 0.000 description 2
- 238000005530 etching Methods 0.000 description 2
- 239000010410 layer Substances 0.000 description 2
- 229910052759 nickel Inorganic materials 0.000 description 2
- MOWMLACGTDMJRV-UHFFFAOYSA-N nickel tungsten Chemical compound [Ni].[W] MOWMLACGTDMJRV-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- OFNHPGDEEMZPFG-UHFFFAOYSA-N phosphanylidynenickel Chemical compound [P].[Ni] OFNHPGDEEMZPFG-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000010287 polarization Effects 0.000 description 2
- 239000000047 product Substances 0.000 description 2
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 2
- 238000004513 sizing Methods 0.000 description 2
- 239000007790 solid phase Substances 0.000 description 2
- 238000001228 spectrum Methods 0.000 description 2
- 239000004094 surface-active agent Substances 0.000 description 2
- UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N Hydrogen Chemical compound [H][H] UFHFLCQGNIYNRP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000013019 agitation Methods 0.000 description 1
- 229910000147 aluminium phosphate Inorganic materials 0.000 description 1
- 238000004458 analytical method Methods 0.000 description 1
- QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N atomic oxygen Chemical compound [O] QVGXLLKOCUKJST-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 230000008901 benefit Effects 0.000 description 1
- 239000003054 catalyst Substances 0.000 description 1
- 150000001768 cations Chemical class 0.000 description 1
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 1
- 229910017052 cobalt Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010941 cobalt Substances 0.000 description 1
- GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N cobalt atom Chemical compound [Co] GUTLYIVDDKVIGB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000013065 commercial product Substances 0.000 description 1
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 1
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 1
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 1
- 238000005516 engineering process Methods 0.000 description 1
- -1 for example Substances 0.000 description 1
- 238000009775 high-speed stirring Methods 0.000 description 1
- 229910052739 hydrogen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001257 hydrogen Substances 0.000 description 1
- 239000003112 inhibitor Substances 0.000 description 1
- 229910052742 iron Inorganic materials 0.000 description 1
- WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L manganese(2+);methyl n-[[2-(methoxycarbonylcarbamothioylamino)phenyl]carbamothioyl]carbamate;n-[2-(sulfidocarbothioylamino)ethyl]carbamodithioate Chemical compound [Mn+2].[S-]C(=S)NCCNC([S-])=S.COC(=O)NC(=S)NC1=CC=CC=C1NC(=S)NC(=O)OC WPBNNNQJVZRUHP-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 1
- 230000000873 masking effect Effects 0.000 description 1
- 239000011159 matrix material Substances 0.000 description 1
- 238000012986 modification Methods 0.000 description 1
- 230000004048 modification Effects 0.000 description 1
- 238000005457 optimization Methods 0.000 description 1
- 229910052760 oxygen Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000001301 oxygen Substances 0.000 description 1
- 239000006174 pH buffer Substances 0.000 description 1
- 239000002244 precipitate Substances 0.000 description 1
- 238000001556 precipitation Methods 0.000 description 1
- 230000003449 preventive effect Effects 0.000 description 1
- 239000013049 sediment Substances 0.000 description 1
- 239000002344 surface layer Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Polishing Bodies And Polishing Tools (AREA)
Description
本発明は、円板状をなすブレード本体の外周縁部が切れ刃とされ、該ブレード本体のめっき相(めっきにより形成された金属の固相。めっき層。めっき膜。)に、導電性のダイヤモンド砥粒と、非導電性のダイヤモンドフィラーとが分散された切断用ブレード、及びその製造方法に関するものである。 According to the present invention, the outer peripheral edge of a blade main body having a disk shape is a cutting edge, and a conductive phase is formed on a plating phase (a solid phase of a metal formed by plating; a plating layer; a plating film) of the blade main body. The present invention relates to a cutting blade in which diamond abrasive grains and a non-conductive diamond filler are dispersed, and a method for manufacturing the same.
従来、半導体素子や電子部品等の被切断材の超精密切断加工に、電鋳ブレード(切断用ブレード)が用いられている。電鋳ブレードは、円板状をなすブレード本体を有しており、ブレード本体の外周縁部が切れ刃とされていて、該切れ刃により被切断材に切り込んでいく。ブレード本体は、例えばNiからなるめっき相に、ダイヤモンドやcBN等の砥粒、及び、該砥粒よりも小さいSiC等のフィラーが保持されて形成されている。上記砥粒は、主として加工性向上に寄与し、上記フィラーは、主としてブレード本体の剛性向上に寄与する。 2. Description of the Related Art Conventionally, an electroformed blade (blade for cutting) has been used for ultra-precision cutting of a material to be cut such as a semiconductor element or an electronic component. The electroformed blade has a blade main body in the shape of a disc, and the outer peripheral edge of the blade main body is a cutting edge, and the cutting edge cuts the workpiece. The blade main body is formed by holding abrasive grains such as diamond and cBN and fillers such as SiC smaller than the abrasive grains in a plating phase made of, for example, Ni. The abrasive grains mainly contribute to improving the workability, and the filler mainly contributes to improving the rigidity of the blade body.
例えば下記特許文献1には、基本的な電鋳ブレードの製造方法が開示されている。この特許文献1では、砥粒を分散したNiめっき液中に、ブレード本体を析出させる台金である陰極(カソード電極)を配置し、電解めっきによってこの台金上に、砥粒を取り込みつつNiめっき相を析出させる。そして、Niめっき相が所定の厚さに達したところで台金から剥離し、電解研磨やラップ処理などを施して砥粒の目立てを行う。
また、下記特許文献2には、ブレード本体の高剛性化のため、SiCやh−BNなどのフィラーを砥粒とともにNiめっき相に共析(析出)させた電鋳ブレードが開示されている。
For example, Patent Literature 1 below discloses a basic method for manufacturing an electroformed blade. In Patent Literature 1, a cathode (cathode electrode), which is a base metal for depositing a blade body, is arranged in a Ni plating solution in which abrasive grains are dispersed, and Ni is introduced onto the base metal by electrolytic plating while incorporating the abrasive grains. Deposit the plating phase. Then, when the Ni plating phase reaches a predetermined thickness, the Ni plating phase is peeled off from the base metal and subjected to electrolytic polishing, lapping, and the like to sharpen the abrasive grains.
電解めっきにより製造される切断用ブレードには、上述した電鋳ブレードのように、ブレード本体が切断装置の主軸にフランジを介して取り付けられるワッシャタイプのブレードの他、電鋳の際の台金にめっき相(ブレード本体)が固着されたままとされ、この台金ごと主軸に取り付けられるハブタイプのブレードが知られている。 In the cutting blade manufactured by electrolytic plating, in addition to the washer-type blade whose blade main body is attached to the main shaft of the cutting device via a flange, as in the above-described electroformed blade, the base metal during electroforming is used. There is known a hub type blade in which a plating phase (blade body) is kept fixed and the base metal is attached to a main shaft.
ところで、この種の切断用ブレードでは、半導体素子や電子部品等の被切断材の小型化にともない、ダイシング時のカーフ幅(切断加工により被切断材に形成される切断ラインの幅)を小さく抑えることが求められており、このためブレードの薄肉化(薄化)が必要とされている。しかしながら、従来の電鋳ブレードでは、ブレード本体を単純に薄肉化すると、該ブレード本体の硬度や剛性が低下して、切断加工時にチッピング量が増加したり蛇行が生じたりして、切断精度が低下する。 By the way, with this type of cutting blade, the kerf width during dicing (the width of a cutting line formed on the material to be cut by cutting) is reduced as the material to be cut such as a semiconductor element or an electronic component becomes smaller. Therefore, it is necessary to make the blade thinner (thinner). However, in the conventional electroformed blade, if the blade body is simply made thinner, the hardness and rigidity of the blade body decrease, and the amount of chipping increases or meanders occur during the cutting process, thereby lowering the cutting accuracy. I do.
本発明は、このような事情に鑑みてなされたものであって、たとえブレード本体を薄肉化しても、該ブレード本体の硬度や剛性を十分に確保することができ、これにより切断精度が良好に維持される結果、カーフ幅を抑えつつも高品位で安定した切断加工を行うことができる切断用ブレード、及びその製造方法を提供することを目的としている。 The present invention has been made in view of such circumstances, and even if the blade main body is thinned, it is possible to sufficiently secure the hardness and rigidity of the blade main body, thereby improving the cutting accuracy. An object of the present invention is to provide a cutting blade capable of performing high-quality and stable cutting while suppressing a kerf width as a result of maintaining the calf width, and a method of manufacturing the same.
このような課題を解決して、前記目的を達成するために、本発明は以下の手段を提案している。
すなわち、本発明は、円板状をなすブレード本体の外周縁部が切れ刃とされた切断用ブレードであって、前記ブレード本体は、めっき相と、前記めっき相に分散されるダイヤモンド砥粒と、前記めっき相に分散され、前記ダイヤモンド砥粒よりも平均粒径が小さいダイヤモンドフィラーと、を有し、前記ダイヤモンド砥粒は、前記めっき相と異なる導電部を有しており、前記ダイヤモンド砥粒の導電部は、カーボングラファイトからなり、前記ダイヤモンドフィラーは、前記めっき相と異なる導電部を有していないことを特徴とする。
また本発明は、円板状をなすブレード本体の外周縁部が切れ刃とされた切断用ブレードであって、前記ブレード本体は、Niからなるめっき相と、前記めっき相に分散されるダイヤモンド砥粒と、前記めっき相に分散され、前記ダイヤモンド砥粒よりも平均粒径が小さいダイヤモンドフィラーと、を有し、前記ダイヤモンド砥粒は、前記めっき相と異なる導電部を有しており、前記ダイヤモンド砥粒の導電部は、Niよりも硬度が高いNi基化合物からなり、前記ダイヤモンドフィラーは、前記めっき相と異なる導電部を有していないことを特徴とする。
また本発明は、円板状をなすブレード本体の外周縁部が切れ刃とされた切断用ブレードであって、前記ブレード本体は、めっき相と、前記めっき相に分散されるダイヤモンド砥粒と、前記めっき相に分散され、前記ダイヤモンド砥粒よりも平均粒径が小さいダイヤモンドフィラーと、を有し、前記ダイヤモンド砥粒は、前記めっき相と異なる導電部を有しており、前記ダイヤモンド砥粒の導電部は、Pd又はTiからなり、前記ダイヤモンドフィラーは、前記めっき相と異なる導電部を有していないことを特徴とする。
また本発明は、円板状をなすブレード本体の外周縁部が切れ刃とされた切断用ブレードを製造する方法であって、めっき液中に、導電部を有するダイヤモンド砥粒と、該ダイヤモンド砥粒よりも平均粒径が小さく、導電部を有していないダイヤモンドフィラーと、を分散させ、前記めっき液中に陽極と陰極とを配置して電解めっきすることにより、前記陰極とされた台金上に、前記ブレード本体として、めっき相とともに前記ダイヤモンド砥粒及び前記ダイヤモンドフィラーを析出させることを特徴とする。
In order to solve such problems and achieve the above object, the present invention proposes the following means.
That is, the present invention is a cutting blade in which the outer peripheral edge of a blade body having a disk shape is a cutting edge, wherein the blade body has a plating phase, and diamond abrasive grains dispersed in the plating phase. A diamond filler dispersed in the plating phase and having an average particle diameter smaller than the diamond abrasive grains, wherein the diamond abrasive grains have a conductive portion different from the plating phase, and the diamond abrasive grains conductive portions of the Ri do from carbon graphite, the diamond filler is characterized by having no different conductive portion and said plating phase.
Further, the present invention is a cutting blade in which an outer peripheral edge of a disk-shaped blade main body is a cutting edge, wherein the blade main body includes a plating phase made of Ni, and a diamond abrasive dispersed in the plating phase. Grains, and a diamond filler dispersed in the plating phase and having a smaller average particle size than the diamond abrasive grains, wherein the diamond abrasive grains have a conductive portion different from the plating phase, and the diamond conductive portions of the abrasive grains, Ri do from high hardness Ni-based compounds than Ni, said diamond filler is characterized by having no different conductive portion and said plating phase.
Further, the present invention is a cutting blade in which the outer peripheral edge of a blade body having a disk shape is a cutting edge, wherein the blade body has a plating phase, and diamond abrasive grains dispersed in the plating phase, A diamond filler dispersed in the plating phase and having a smaller average particle size than the diamond abrasive grains, wherein the diamond abrasive grains have a conductive portion different from the plating phase , conductive portion, Ri Pd or Ti Tona, the diamond filler is characterized by having no different conductive portion and said plating phase.
Further, the present invention is a method for producing a cutting blade in which the outer peripheral edge of a disk-shaped blade main body is a cutting edge, comprising: a diamond abrasive grain having a conductive portion in a plating solution; By dispersing a diamond filler having an average particle size smaller than the grain and having no conductive portion, and disposing an anode and a cathode in the plating solution and performing electroplating, the base metal serving as the cathode is formed. Further, the diamond abrasive grains and the diamond filler are deposited together with a plating phase as the blade body.
一般に、切断用ブレードにおいて、ブレード本体の硬度や剛性を向上させるには、めっき相に用いられる例えばNi等よりも高硬度でかつ高ヤング率な材料の共析量を増やす必要がある。このような材料として、ダイヤモンドは最適である。つまり、めっき相に分散させる砥粒及びフィラーとして、ダイヤモンドを用いることが好ましい。
しかしながら、電解めっきを行うにあたって、例えばめっき液へのダイヤモンド砥粒やダイヤモンドフィラーの投入量を単純に増やしたり、攪拌条件を最適化したりしても、めっき相にダイヤモンド砥粒及びダイヤモンドフィラーを、多量にかつ均等に共析させることは難しい。
Generally, in a cutting blade, in order to improve the hardness and rigidity of the blade main body, it is necessary to increase the eutectoid amount of a material having a higher hardness and a higher Young's modulus than, for example, Ni used for a plating phase. Diamond is most suitable as such a material. That is, it is preferable to use diamond as the abrasive and the filler dispersed in the plating phase.
However, in performing electrolytic plating, for example, even if the amount of diamond abrasive grains or diamond fillers added to the plating solution is simply increased or the stirring conditions are optimized, a large amount of diamond abrasive grains and diamond fillers are added to the plating phase. It is difficult to make eutectoids uniformly and uniformly.
ここで、本発明による作用効果を理解しやすくするため、まず、本発明とは異なる構成(従来例)により電解めっきを行った場合の問題点等について説明し、次いで本発明の作用効果について、詳しく説明する。
すなわち、従来例として、
・めっき液中に非導電性のダイヤモンド砥粒のみを分散させて電解めっきした場合。
・めっき液中に非導電性のダイヤモンドフィラーのみを分散させて電解めっきした場合。
・めっき液中に、ともに非導電性とされたダイヤモンド砥粒及びダイヤモンドフィラーを分散させて電解めっきした場合。
について、先に説明する。
Here, in order to facilitate understanding of the operation and effect of the present invention, first, problems and the like when electrolytic plating is performed with a configuration (conventional example) different from the present invention will be described. explain in detail.
That is, as a conventional example,
-When electroplating is performed by dispersing only non-conductive diamond abrasive grains in the plating solution.
-When only the non-conductive diamond filler is dispersed in the plating solution and electrolytic plating is performed.
-When electrolytic plating is carried out by dispersing non-conductive diamond abrasive grains and diamond filler in a plating solution.
Will be described first.
<従来例:めっき液中に非導電性のダイヤモンド砥粒のみを分散させて電解めっきした場合>
切断用ブレードの製造時において、ブレード本体を析出させる台金である陰極(カソード電極)をめっき液中に配置し、めっき液中に、平均粒径が大きく導電部を有していないダイヤモンド砥粒のみを分散して、電解めっきによって台金上に砥粒を取り込みつつめっき相を析出させる。この場合、平均粒径が大きなダイヤモンド砥粒は質量も大きく、めっき液から受ける力が大きくなりやすい(ニュートン力学:F=ma(運動の第2法則)に従う)ことから、めっき液を高速攪拌すると、めっき液から受ける強い力によって砥粒がめっき相にトラップされにくくなる。つまり、ダイヤモンド砥粒がめっき液中を循環し続けて、めっき相に取り込まれにくくなる。
このため、平均砥粒が大きいダイヤモンド砥粒に対しては、図6に示されるように、めっき液を極微弱に攪拌させるか攪拌を停止して、ダイヤモンド砥粒を自重により沈降させ、めっき相に析出させることが好ましい。なお、この場合、ダイヤモンドフィラーをめっき相に析出させていないため、ブレード本体の硬度や剛性を十分に高められないことが問題となる。
<Conventional example: Electroplating by dispersing only non-conductive diamond abrasive grains in plating solution>
When manufacturing a cutting blade, a cathode (cathode electrode), which is a base metal for depositing a blade body, is arranged in a plating solution, and diamond grains having a large average particle size and having no conductive portion are contained in the plating solution. Is dispersed, and a plating phase is precipitated while incorporating abrasive grains on the base metal by electrolytic plating. In this case, diamond abrasive grains having a large average particle diameter have a large mass and tend to receive a large force from the plating solution (Newtonian mechanics: F = ma (the second law of motion)). In addition, the abrasive grains are less likely to be trapped in the plating phase due to the strong force received from the plating solution. That is, the diamond abrasive grains continue to circulate in the plating solution and are less likely to be taken into the plating phase.
For diamond abrasive grains having a large average abrasive grain, therefore, as shown in FIG. 6, the plating solution is agitated very slightly or stopped, and the diamond abrasive grains are allowed to settle by their own weight, and the plating phase is reduced. It is preferable to precipitate them. In this case, since the diamond filler is not precipitated in the plating phase, there is a problem that the hardness and rigidity of the blade body cannot be sufficiently increased.
<従来例:めっき液中に非導電性のダイヤモンドフィラーのみを分散させて電解めっきした場合>
めっき液中に、平均粒径が小さく導電部を有していないダイヤモンドフィラーのみを分散して、電解めっきによって台金上にフィラーを取り込みつつめっき相を析出させる。この場合、平均粒径が小さなダイヤモンドフィラーは質量も小さく、めっき液中で自重によっては沈降しにくいことから、めっき液を極微弱に攪拌させたり攪拌を停止すると、めっき相に析出させることが難しくなる。
このため、平均粒径が小さいダイヤモンドフィラーに対しては、図7に示されるように、めっき液を強く攪拌させてダイヤモンドフィラーの分散性を高め、台金付近のフィラー存在率を高めることにより、フィラーを強制的にめっき相に取り込ませることが好ましい。なお、この場合、ダイヤモンド砥粒をめっき相に析出させていないため、加工性(切れ味)を十分に高められないことが問題となる。
<Conventional example: Electroplating with only non-conductive diamond filler dispersed in plating solution>
Only a diamond filler having a small average particle size and having no conductive portion is dispersed in a plating solution, and a plating phase is precipitated while taking in the filler onto the base metal by electrolytic plating. In this case, the diamond filler having a small average particle diameter has a small mass and is unlikely to settle down due to its own weight in the plating solution, so it is difficult to precipitate the plating solution in the plating phase when the plating solution is agitated or stopped. Become.
Therefore, for a diamond filler having a small average particle size, as shown in FIG. 7, as shown in FIG. 7, by increasing the dispersibility of the diamond filler by vigorously stirring the plating solution and increasing the filler abundance near the base metal, Preferably, the filler is forcibly incorporated into the plating phase. In this case, since diamond abrasive grains are not precipitated in the plating phase, there is a problem that workability (sharpness) cannot be sufficiently improved.
<従来例:めっき液中に、ともに非導電性のダイヤモンド砥粒及びダイヤモンドフィラーを分散させて電解めっきした場合>
めっき液中に、非導電性のダイヤモンド砥粒及び非導電性のダイヤモンドフィラーを分散して、電解めっきによって台金上に砥粒及びフィラーを取り込みつつめっき相を析出させる。この場合、平均粒径(大きさ)が互いに異なるダイヤモンド砥粒とダイヤモンドフィラーとでは、適しためっき液の攪拌条件が互いに異なるため、攪拌条件の最適化のみでは、ダイヤモンド砥粒及びダイヤモンドフィラーをともに十分にめっき相に取り込むことは難しい。
<Conventional example: Electroplating by dispersing both non-conductive diamond abrasive grains and diamond filler in plating solution>
A non-conductive diamond abrasive and a non-conductive diamond filler are dispersed in a plating solution, and a plating phase is precipitated while incorporating the abrasive and the filler onto the base metal by electrolytic plating. In this case, the suitable conditions for stirring the plating solution are different between the diamond abrasive grains and the diamond fillers having different average particle diameters (sizes). It is difficult to sufficiently incorporate it into the plating phase.
しかも、実際に電解めっきを行ってみたところ、図8に示されるように、攪拌条件をダイヤモンド砥粒に合わせて弱い攪拌とした場合であっても、ダイヤモンドフィラーのめっき相への共析過程がダイヤモンド砥粒の共析過程よりも支配的となり、ダイヤモンドフィラーのみが多量にめっき相に共析するという現象が確認された。
つまり、大きさの異なるダイヤモンド砥粒とダイヤモンドフィラーをめっき液中に分散して電解めっきを行い、砥粒及びフィラーをともにめっき相に多量にかつ均等に析出(同時共析)させることは、従来技術では困難であった。
Further, when electrolytic plating was actually performed, as shown in FIG. 8, even when the stirring conditions were weak stirring in accordance with the diamond abrasive grains, the eutectoid process of the diamond filler into the plating phase was not found. It was confirmed that the phenomenon became more dominant than the eutectoid process of diamond abrasive grains, and that only the diamond filler was eutectoid in the plating phase in a large amount.
In other words, it has been conventional practice to disperse diamond abrasive grains and diamond fillers of different sizes in a plating solution and perform electrolytic plating, and to deposit a large amount of the abrasive grains and filler in the plating phase evenly (simultaneous eutectoid). It was difficult with technology.
次に、上記問題点に鑑みてなされた本発明の作用効果について、説明する。 Next, the operation and effect of the present invention made in view of the above problems will be described.
<本発明:めっき液中に、導電性のダイヤモンド砥粒及び非導電性のダイヤモンドフィラーを分散させて電解めっきした場合>
本発明ではめっき液中に、導電性のダイヤモンド砥粒及び非導電性のダイヤモンドフィラーを分散して、電解めっきによって台金上に砥粒及びフィラーを取り込みつつめっき相を析出させる。なお、ダイヤモンド砥粒の導電部としては、該ダイヤモンド砥粒(非導電性(絶縁性)のsp3炭素)の表面に、例えばグラファイトカーボン(導電性のsp2炭素)や、Ni基化合物、Ni、Pd、Ti等を設けることが好ましい。
<The present invention: When electroconductive plating is performed by dispersing conductive diamond abrasive grains and nonconductive diamond filler in a plating solution>
In the present invention, conductive diamond abrasive grains and non-conductive diamond filler are dispersed in a plating solution, and a plating phase is precipitated while taking in the abrasive grains and filler onto a base metal by electrolytic plating. In addition, as a conductive part of diamond abrasive grains, for example, graphite carbon (conductive sp 2 carbon), Ni-based compound, Ni-based compound, or the like may be formed on the surface of the diamond abrasive grains (non-conductive (insulating) sp 3 carbon). , Pd, Ti and the like are preferably provided.
実際に電解めっきを行うと、図4及び図5に示されるように、導電性を付与されたダイヤモンド砥粒が、陽極(アノード電極)と陰極(カソード電極)の間の電場から力を受けて、陰極側へ移動し、めっき相に十分に析出させられることが確認された。これは、導電性のダイヤモンド砥粒に対して、電場からクーロン力(F=QE)が作用したためと考えられる。 When the electrolytic plating is actually performed, as shown in FIGS. 4 and 5, the diamond grains provided with conductivity receive a force from an electric field between an anode (anode electrode) and a cathode (cathode electrode). , To the cathode side, and was confirmed to be sufficiently precipitated in the plating phase. This is probably because Coulomb force (F = QE) acted on the conductive diamond abrasive grains from the electric field.
この結果、めっき液中にダイヤモンド砥粒及びダイヤモンドフィラーの両方を分散させつつも、ダイヤモンドフィラーの共析過程がダイヤモンド砥粒の共析過程より支配的となるようなことが抑えられて、本発明によれば、大きさの異なるダイヤモンド砥粒及びダイヤモンドフィラーが、ともにめっき相に多量にかつ均等に分散して取り込まれた(同時共析させられた)。なお、図4に示される例では、めっき液の攪拌条件を弱い攪拌としているが、本発明によれば攪拌条件に係わらず、ダイヤモンド砥粒及びダイヤモンドフィラーを、ともにめっき相に多量にかつ均等に取り込むことが可能である。 As a result, while dispersing both the diamond abrasive grains and the diamond filler in the plating solution, it is suppressed that the eutectoid process of the diamond filler becomes more dominant than the eutectoid process of the diamond abrasive grains. According to the method, the diamond abrasive grains and the diamond fillers having different sizes were both incorporated in the plating phase in a large amount and uniformly dispersed (co-eutectoid). In addition, in the example shown in FIG. 4, the stirring condition of the plating solution is set to weak stirring, but according to the present invention, regardless of the stirring condition, both the diamond abrasive grains and the diamond filler are uniformly and largely added to the plating phase. It is possible to capture.
具体的に、本発明とは異なり、導電性のダイヤモンド砥粒のみをめっき液中に分散させて電解めっきを行ってみたところ、めっき相に析出するダイヤモンド砥粒の凝集が起こり、砥粒の分散性が低下した。このようにダイヤモンド砥粒が凝集すると、切れ刃の切れ味にバラつきが生じたり、砥粒間にボイド(隙間)が生じてブレード剛性等に影響するため、好ましくない。
そこで本発明のように、導電性のダイヤモンド砥粒と、該ダイヤモンド砥粒よりも平均粒径の小さな非導電性のダイヤモンドフィラー(非導電性(絶縁性)のsp3炭素)とをめっき液中に分散させて電解めっきを行ったところ、非導電性のダイヤモンドフィラーが、導電性のダイヤモンド砥粒同士の間に介在し分散剤として機能して、砥粒の凝集が発生しなくなることが確認された。
つまり、導電性のダイヤモンド砥粒と、非導電性のダイヤモンドフィラーとをめっき相に分散させるという特別な構成を採用したことによって、これら砥粒及びフィラーを、多量にかつ均等に分散してめっき相に同時共析させることが可能である。
Specifically, unlike the present invention, when electroplating was performed by dispersing only conductive diamond abrasive grains in the plating solution, the diamond abrasive grains precipitated in the plating phase aggregated, and the abrasive grains were dispersed. Sex decreased. When the diamond abrasive grains are aggregated in this way, the sharpness of the cutting edge varies, or voids (gaps) are formed between the abrasive grains, which affects the blade rigidity and the like.
Therefore, as in the present invention, a conductive diamond abrasive and a non-conductive diamond filler (non-conductive (insulating) sp 3 carbon) having an average particle diameter smaller than the diamond abrasive are mixed in a plating solution. When electroplating was carried out by dispersing in, it was confirmed that the non-conductive diamond filler intervened between the conductive diamond abrasive grains and functioned as a dispersant, and the aggregation of the abrasive grains did not occur. Was.
In other words, by adopting a special configuration in which conductive diamond abrasive grains and non-conductive diamond fillers are dispersed in the plating phase, these abrasive grains and fillers are dispersed in a large amount and evenly, and the plating phase is dispersed. At the same time.
そして本発明によれば、めっき相に、平均粒径が大きなダイヤモンド砥粒が多量に取り込まれることにより、該ダイヤモンド砥粒が加工性向上に寄与して、切れ味が高められるとともに、切断速度を高めることが可能になる。
また、めっき相に、平均粒径が小さなダイヤモンドフィラーが多量に取り込まれることにより、該ダイヤモンドフィラーがブレード本体の硬度や剛性の向上に効果的に寄与する。なお、本発明によれば、非導電性のダイヤモンドフィラーの投入量(めっき液中の含有量)を調整することにより、任意のブレード剛性を得ることができる。
According to the present invention, a large amount of diamond abrasive grains having a large average particle diameter is incorporated into the plating phase, whereby the diamond abrasive grains contribute to improvement in workability, and sharpness is enhanced, and cutting speed is increased. It becomes possible.
In addition, when a large amount of a diamond filler having a small average particle diameter is incorporated into the plating phase, the diamond filler effectively contributes to improvement in hardness and rigidity of the blade body. According to the present invention, any blade rigidity can be obtained by adjusting the amount of non-conductive diamond filler (content in the plating solution).
以上より、本発明によれば、たとえブレード本体を薄肉化しても、該ブレード本体の硬度や剛性を十分に確保することができ、これにより切断精度が良好に維持される結果、カーフ幅を抑えつつも高品位で安定した切断加工を行うことができる。 As described above, according to the present invention, even if the blade main body is thinned, the hardness and rigidity of the blade main body can be sufficiently ensured, whereby the cutting accuracy is maintained well, and the kerf width is reduced. In addition, high-quality and stable cutting can be performed.
なお、例えば本発明とは異なり、化学的な力のみを付加することにより、ダイヤモンド砥粒及びダイヤモンドフィラーをめっき相に同時共析させる手法が考えられる。つまり、カチオン系などの界面活性剤を使用することにより、大きさの異なるダイヤモンド砥粒とダイヤモンドフィラーとを、めっき相に同時析出させる。しかしながら、化学的な力のみにより砥粒及びフィラーを同時共析させようとすると、Ni等からなるめっき相の成長が阻害され、該めっき相自体が脆化するおそれがある。
この点、本発明では電気的な力を付加することによりダイヤモンド砥粒とダイヤモンドフィラーの同時共析を可能としているため、めっき相への影響(脆化等のおそれ)はない。なお、本発明において、めっき相の脆化への影響が出ない程度に、カチオン系などの界面活性剤を使用すること(化学的な力の付加を併用すること)については差し支えない。
また、本発明の切断用ブレードにおいて、前記ダイヤモンド砥粒の導電部は、カーボングラファイトからなる。
この場合、例えば、ダイヤモンド砥粒の表面を炭化させるなどの簡単な手法により、導電部(カーボングラファイト)を設けることができる。またこの場合、導電部が、ダイヤモンド砥粒本体よりも脆いカーボングラファイトからなるので、切断加工時においてこの導電部が滑り層として機能し、被切断材の切断面に対する摺動性が向上する。その結果、加工負荷が軽減されて、切断精度をより向上させる効果や、ブレード寿命をより延長させる効果が得られる。
また、本発明の切断用ブレードにおいて、前記めっき相は、Niからなり、前記ダイヤモンド砥粒の導電部は、Niよりも硬度が高いNi基化合物からなる。
この場合、導電部として、めっき相のNiよりも硬度が高い、例えばNi−P(ニッケル−リン)、Ni−B(ニッケル−ホウ素)、Ni−W(ニッケル−タングステン)等のNi基化合物が用いられるので、該導電部によってもブレード剛性を高める効果が得られることになる。
また、本発明の切断用ブレードにおいて、前記ダイヤモンド砥粒の導電部は、Pd又はTiからなる。
この場合、ダイヤモンド砥粒の導電部が、Pd又はTiからなることから、PdコートダイヤやTiコートダイヤ等の流通品を、導電部を有するダイヤモンド砥粒として用いることができる。なお、Tiコートダイヤを用いた場合には、切断加工時において導電部(Ti)が滑り層として機能し、被切断材の切断面に対する摺動性が向上する。その結果、加工負荷が軽減されて、切断精度をより向上させる効果や、ブレード寿命をより延長させる効果が得られる。
It is to be noted that, for example, unlike the present invention, a method in which diamond abrasive grains and diamond filler are simultaneously co-deposited in the plating phase by applying only a chemical force can be considered. In other words, by using a cationic surfactant or the like, diamond abrasive grains and diamond fillers having different sizes are simultaneously precipitated in the plating phase. However, when co-depositing the abrasive grains and the filler simultaneously only by the chemical force, the growth of the plating phase composed of Ni or the like is hindered, and the plating phase itself may be embrittled.
In this regard, in the present invention, since the diamond abrasive grains and the diamond filler can be simultaneously co-deposited by applying an electric force, there is no influence on the plating phase (the risk of embrittlement or the like). In the present invention, the use of a cationic surfactant or the like (together with the addition of a chemical force) may be used to such an extent that the embrittlement of the plating phase is not affected.
Further, in the cutting blade of the present invention, the conductive portion of the diamond abrasive grains is made of carbon graphite.
In this case, for example, the conductive portion (carbon graphite) can be provided by a simple method such as carbonizing the surface of the diamond abrasive. Further, in this case, since the conductive portion is made of carbon graphite which is more brittle than the diamond abrasive main body, the conductive portion functions as a sliding layer during cutting, and the slidability of the cut material with respect to the cut surface is improved. As a result, the processing load is reduced, and an effect of further improving the cutting accuracy and an effect of further extending the life of the blade are obtained.
In the cutting blade of the present invention, the plating phase is made of Ni, and the conductive portion of the diamond abrasive is made of a Ni-based compound having a higher hardness than Ni.
In this case, as the conductive portion, a Ni-based compound such as Ni-P (nickel-phosphorus), Ni-B (nickel-boron), or Ni-W (nickel-tungsten) having a higher hardness than Ni in the plating phase is used. Since it is used, the effect of increasing the rigidity of the blade can also be obtained by the conductive portion.
In the cutting blade of the present invention, the conductive part of the diamond abrasive grains is made of Pd or Ti.
In this case, since the conductive part of the diamond abrasive grains is made of Pd or Ti, a commercial product such as a Pd-coated diamond or a Ti-coated diamond can be used as the diamond abrasive grain having the conductive part. When a Ti-coated diamond is used, the conductive portion (Ti) functions as a sliding layer during cutting, and the slidability of the material to be cut on the cut surface is improved. As a result, the processing load is reduced, and an effect of further improving the cutting accuracy and an effect of further extending the life of the blade are obtained.
また、本発明の切断用ブレードにおいて、前記ダイヤモンド砥粒の導電部は、該ダイヤモンド砥粒の表面に設けられていることが好ましい。 Further, in the cutting blade of the present invention, it is preferable that the conductive portion of the diamond abrasive is provided on a surface of the diamond abrasive.
この場合、電解めっき時において、ダイヤモンド砥粒がクーロン力(静電引力)によって陰極に確実に引き寄せられやすくなり、該ダイヤモンド砥粒が、ダイヤモンドフィラーとともにめっき相により取り込まれやすくなって、上述した作用効果が格別顕著なものとなる。 In this case, during electrolytic plating, the diamond abrasive grains are easily attracted to the cathode due to Coulomb force (electrostatic attraction), and the diamond abrasive grains are easily taken in by the plating phase together with the diamond filler. The effect is particularly remarkable.
また、本発明の切断用ブレードにおいて、前記ダイヤモンド砥粒の平均粒径は、5μm以上であり、前記ダイヤモンドフィラーの平均粒径は、前記ダイヤモンド砥粒の平均粒径の半分以下であることが好ましい。 Further, in the cutting blade of the present invention, the average particle diameter of the diamond abrasive grains is preferably 5 μm or more, and the average particle diameter of the diamond filler is preferably not more than half the average particle diameter of the diamond abrasive grains. .
この場合、ダイヤモンド砥粒の平均粒径が5μm以上であるので、該ダイヤモンド砥粒によって、上述した加工性(切れ味)が向上するという効果が格別顕著なものとなる。
また、ダイヤモンドフィラーの平均粒径が、ダイヤモンド砥粒の平均粒径の半分以下であるので、上述したブレード剛性が高められるという効果が格別顕著なものとなる。
In this case, since the average particle diameter of the diamond abrasive grains is 5 μm or more, the effect of improving the above-described workability (sharpness) by the diamond abrasive grains becomes particularly remarkable.
Further, since the average particle diameter of the diamond filler is not more than half of the average particle diameter of the diamond abrasive grains, the effect of increasing the blade rigidity described above becomes particularly remarkable.
なお、本明細書でいう「平均粒径」とは、多数の砥粒の粒径の平均値や、多数のフィラーの粒径の平均値を指しており、「粒度」とも呼ばれることがある。なお実際には、これら砥粒やフィラーは完全な球体ではないことから、本明細書でいう「粒径」とは、砥粒やフィラーの製造時における、分粒(ふるい分け、分級)により選定される粒子径に相当する。 The “average particle size” in the present specification refers to the average value of the particle size of a large number of abrasive grains and the average value of the particle size of a large number of fillers, and may also be referred to as “particle size”. Actually, since these abrasive grains and fillers are not perfect spheres, the “particle size” referred to in this specification is selected by sizing (sieving, classification) at the time of manufacturing the abrasive grains and filler. Particle size.
また、本発明の切断用ブレードにおいて、前記ダイヤモンドフィラーの平均粒径が、2μm以下であることが好ましい。 In the cutting blade of the present invention, it is preferable that the average particle size of the diamond filler is 2 μm or less.
この場合、ブレード剛性が高められるという効果がより格別顕著なものとなる。 In this case, the effect that the rigidity of the blade is increased becomes particularly remarkable.
本発明の切断用ブレード及びその製造方法によれば、たとえブレード本体を薄肉化しても、該ブレード本体の硬度や剛性を十分に確保することができ、これにより切断精度が良好に維持される結果、カーフ幅を抑えつつも高品位で安定した切断加工を行うことができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to the cutting blade of this invention and its manufacturing method, even if the blade main body is thinned, the hardness and rigidity of this blade main body can be sufficiently ensured, and as a result, the cutting precision is maintained favorably. In addition, high quality and stable cutting can be performed while suppressing the calf width.
以下、本発明の一実施形態に係る切断用ブレード10について、図面を参照して説明する。
本実施形態の切断用ブレード10は、半導体素子や電子部品等の被切断材の超精密切断加工に用いられるものである。また、切断用ブレード10は、電解めっき(電気めっき)により作製された電鋳ブレードである。
Hereinafter, a
The
図1に示されるように、切断用ブレード10は、円板状をなすブレード本体1と、ブレード本体1の外周縁部に形成された切れ刃1Aと、を備えている。
本実施形態の切断用ブレード10は、ブレード本体1が図示しない切断装置の主軸にフランジを介して取り付けられる、ワッシャタイプ(平円板形)のブレードである。
As shown in FIG. 1, the
The
この切断用ブレード10の電鋳時には、図3に示されるように、めっき液P中にブレード本体1を析出させる台金11である陰極(カソード電極)を配置し、電解めっきによってこの台金11上に、後述する砥粒3及びフィラー5を取り込みつつ、めっき相2を析出させる。そして、めっき相2が所定の厚さに達したところで台金11から剥離し、電解研磨やラップ処理などを施して砥粒3の目立てを行う。本実施形態の切断用ブレード10の製造方法については、別途詳しく後述する。
なお本発明は、ワッシャタイプのブレードに限定されるものではない。すなわち、切断用ブレード10は、電鋳の際の台金11に析出したブレード本体1が固着されたままとされ、この台金11ごと主軸に取り付けられるハブタイプのブレード(ハブ付きブレード)であってもよい。
At the time of electroforming of the
The present invention is not limited to the washer type blade. That is, the
図1において切断用ブレード10は、切断装置の主軸によってブレード本体1が中心軸O回りに回転させられつつ、被切断材に対して中心軸Oに垂直な方向に移動させられることにより、このブレード本体1においてフランジよりも径方向外側に突出させられた外周縁部(切れ刃1A)で、被切断材を切断する。
なお、本明細書においては、ブレード本体1の中心軸O方向に沿う方向を厚さ方向といい、中心軸Oに直交する方向を径方向といい、中心軸O回りに周回する方向を周方向という。
In FIG. 1, the
In this specification, a direction along the direction of the central axis O of the blade main body 1 is referred to as a thickness direction, a direction perpendicular to the central axis O is referred to as a radial direction, and a direction around the central axis O is referred to as a circumferential direction. That.
ブレード本体1の厚さ(厚さ方向の長さ)は、例えば、0.020〜0.150mmであり、つまりこのブレード本体1は、極薄の円形板状をなしている。なお、図1においてはブレード本体1の構成を理解しやすくするため、ブレード本体1の厚さを実際よりも厚く表している。 The thickness (length in the thickness direction) of the blade main body 1 is, for example, 0.020 to 0.150 mm, that is, the blade main body 1 has an extremely thin circular plate shape. In FIG. 1, the thickness of the blade main body 1 is shown to be larger than the actual thickness in order to facilitate understanding of the configuration of the blade main body 1.
ブレード本体1の径方向の中央部(中心軸O上)には、中心軸Oを中心とした円形孔状をなし、該ブレード本体1を厚さ方向に貫通する取付孔4が形成されている。このためブレード本体1は、具体的には円形リング板状をなしている。すなわち、本明細書でいう「円板状をなすブレード本体1」には、円形リング板状をなすブレード本体1が含まれる。
At a radially central portion (on the central axis O) of the blade main body 1, a mounting
図2に示されるように、ブレード本体1の切れ刃1Aは、該ブレード本体1の厚さと略等しい幅とされて周方向に沿って延びるブレード本体1の外周面と、該ブレード本体1の厚さ方向を向く一対の側面1Bの外周縁部と、これら側面1Bの外周縁部と前記外周面との交差稜線をなすエッジ部と、によって形成されている。
As shown in FIG. 2, the cutting edge 1 </ b> A of the blade main body 1 has a width substantially equal to the thickness of the blade main body 1 and an outer peripheral surface of the blade main body 1 extending in the circumferential direction, and a thickness of the blade main body 1. The outer peripheral edges of a pair of
ブレード本体1は、Niからなるめっき相2と、めっき相2に分散されるダイヤモンド砥粒3と、めっき相2に分散され、ダイヤモンド砥粒3よりも平均粒径が小さいダイヤモンドフィラー5と、を有している。つまり本実施形態の切断用ブレード10は、めっき相2に分散される砥粒3及びフィラー5が、両方ともにダイヤモンドで形成されている。
The blade body 1 includes a
めっき相2は、Niからなる金属結合相(マトリックス材)である。めっき相2は、めっきにより形成された金属の固相であり、薄板状に形成されていることから、めっき層やめっき膜とも言い換えることができる。
めっき相2において、複数のダイヤモンド砥粒3同士は、互いの間隔が均等となるように分散されており、複数のダイヤモンドフィラー5同士も、互いの間隔が均等となるように分散されている。そして、めっき相2内において隣り合うダイヤモンド砥粒3同士の間には、めっき相2及びダイヤモンドフィラー5が介在する。
The
In the
ダイヤモンド砥粒3の平均粒径は、5μm以上である。本実施形態では、ダイヤモンド砥粒3の平均粒径が、例えば6〜12μmの分布範囲とされている。
めっき相2に分散されるダイヤモンド砥粒3の含有率は、例えば、5〜15%である。具体的に上記含有率とは、ブレード本体1全体の体積に対するダイヤモンド砥粒3の体積の割合を指す。
The average particle size of the diamond
The content of the diamond
ダイヤモンドフィラー5の平均粒径は、ダイヤモンド砥粒3の平均粒径の半分以下である。具体的に、本実施形態のダイヤモンドフィラー5の平均粒径は、2μm以下であって、例えば1〜2μmの分布範囲とされている。ダイヤモンドフィラー5の粒径は、0/1〜1/2であることが好ましい。
めっき相2に分散されるダイヤモンドフィラー5の含有率は、例えば、35〜45%である。具体的に上記含有率とは、ブレード本体1全体の体積に対するダイヤモンドフィラー5の体積の割合を指す。
The average particle size of the
The content of the
ここで、本明細書でいう「平均粒径」とは、多数のダイヤモンド砥粒3の粒径の平均値や、多数のダイヤモンドフィラー5の粒径の平均値を指しており、「粒度」とも呼ばれることがある。なお実際には、これら砥粒3やフィラー5は完全な球体ではないことから、本明細書でいう「粒径」とは、砥粒3やフィラー5の製造時における、分粒(ふるい分け、分級)により選定される粒子径に相当する。
Here, the “average particle size” referred to in the present specification refers to the average value of the particle size of a large number of diamond
そして、ダイヤモンド砥粒3は、導電部6を有している。一方、ダイヤモンドフィラー5は、導電部を有していない。
本実施形態において、ダイヤモンド砥粒3の導電部6は、該ダイヤモンド砥粒3の表面(表層)に設けられている。導電部6は、ダイヤモンド砥粒3の表面のうち、少なくとも一部以上に設けられている。また導電部6は、ダイヤモンド砥粒3の表面のすべてを覆っていてもよい。
The diamond
In the present embodiment, the
導電部6は、ダイヤモンド砥粒3の表面において外部に露出させられている。なお、電解めっき時においてダイヤモンド砥粒3を陰極(カソード電極)に引き寄せる作用(クーロン力による作用)が良好に得られる場合には、導電部6は、ダイヤモンド砥粒3の表面に露出していなくてもよい。
The
本実施形態においては、ダイヤモンド砥粒3の導電部6が、カーボングラファイトからなる。すなわち、ダイヤモンド砥粒3の本体部(導電部6以外の部位)は、非導電性(絶縁性)のsp3炭素からなり、導電部6は、導電性のsp2炭素からなる。
また、切断用ブレード10全体に使用されるダイヤモンド砥粒3の重量及びダイヤモンドフィラー5の重量の総和(総ダイヤ重量)に対する、ダイヤモンド砥粒3に付着するカーボングラファイト(導電部6)の重量の総和の割合は、例えば、0.1〜20wt%である。
In the present embodiment, the
Also, the sum of the weight of the carbon graphite (conductive portion 6) attached to the diamond
また、めっき相2に共析したダイヤモンド砥粒3とダイヤモンドフィラー5の割合は、砥粒3の量を1(100%)とした場合に、フィラー5の量が例えば1.5〜4である。なお、この割合については、ブレード本体1の側面1BをSEM等により観察し、該側面1Bにおける単位面積あたりの砥粒3の面積の和と、フィラー5の面積の和との比率により求められる。
Further, the ratio of the diamond
次に、本実施形態の切断用ブレード10の製造方法について説明する。
図3〜図5に示されるように、本実施形態の切断用ブレード10のブレード本体1は、Niを主成分とするめっき液Pを用いた電鋳法により製造される。
めっき液Pには、Ni以外の成分として、所定の添加剤(例えば界面活性剤を含む)、ダイヤモンド砥粒3及びダイヤモンドフィラー5が混合される。つまり、めっき液P中に、導電部6を有するダイヤモンド砥粒3と、該ダイヤモンド砥粒3よりも平均粒径が小さく、導電部を有していないダイヤモンドフィラー5と、を分散させる。
Next, a method for manufacturing the
As shown in FIGS. 3 to 5, the blade main body 1 of the
A predetermined additive (for example, including a surfactant), diamond
また、Niめっき浴は、スルファミン酸浴、ワット浴、クエン酸浴(従来のpH緩衝剤として用いているホウ酸をクエン酸に置き換えたもの)であってもよい。また、必要に応じてめっき液Pに、光沢剤、ピット防止剤等を添加してもよい。 The Ni plating bath may be a sulfamic acid bath, a Watts bath, or a citric acid bath (in which boric acid used as a conventional pH buffer is replaced with citric acid). If necessary, a brightener, a pit preventive agent, and the like may be added to the plating solution P.
めっき液P中には、陽極(アノード電極)及び陰極(カソード電極)が互いに離間して配置される。陰極には、ブレード本体1を析出させる台金11が用いられる。本実施形態の切断用ブレード10は、ワッシャタイプのブレードであるため、台金11に析出させたブレード本体1の剥離容易性を考慮して、台金11はSUS材等で形成されることが好ましい。
In the plating solution P, an anode (anode electrode) and a cathode (cathode electrode) are arranged separately from each other. The
そして、めっき液Pを攪拌させながら電解めっきすることにより、陰極とされた台金11上に、ブレード本体1として、めっき相2とともにダイヤモンド砥粒3及びダイヤモンドフィラー5を析出させる。なお、電解めっき時の電流密度は、例えば、3〜20A/dm2である。
Then, by subjecting the plating solution P to electroplating while stirring, the diamond
めっき相2が所定の厚さに達したところで、ブレード本体1を台金11から剥離し、電解研磨やラップ処理などを施して砥粒3の目立てを行い、ブレード本体1の外形を所望形状に整える(外径及び内径を所期する寸法に成形する)。
このようにして、切断用ブレード10が製造される。
When the
Thus, the
なお、切断用ブレード10をハブタイプのブレードとする場合には、図示しないハブ用台金の所定領域(ブレード本体1を作製しない領域)にマスキングを施し、マスキングした所定領域以外の部位に、ブレード本体1を析出させればよい。
When the
以上説明した本実施形態の切断用ブレード10及びその製造方法によれば、めっき相2に、ダイヤモンド砥粒3及びダイヤモンドフィラー5が両方とも、多量にかつ均等に分散される。従って、たとえブレード本体1を薄肉化しても、該ブレード本体1の硬度や剛性を十分に確保することができ、これにより切断精度が良好に維持される結果、カーフ幅を抑えつつも高品位で安定した切断加工を行うことができる。
According to the
ここで、本実施形態による作用効果を理解しやすくするため、まず、本実施形態とは異なる構成(従来例)により電解めっきを行った場合の問題点等について説明し、次いで本実施形態の作用効果について、詳しく説明する。
すなわち、従来例として、
・めっき液P中に非導電性のダイヤモンド砥粒30のみを分散させて電解めっきした場合。
・めっき液P中に非導電性のダイヤモンドフィラー5のみを分散させて電解めっきした場合。
・めっき液P中に、ともに非導電性とされたダイヤモンド砥粒30及びダイヤモンドフィラー5を分散させて電解めっきした場合。
について、先に説明する。
Here, in order to facilitate understanding of the operation and effect of the present embodiment, first, problems and the like when electrolytic plating is performed with a configuration (conventional example) different from the embodiment will be described. The effect will be described in detail.
That is, as a conventional example,
-When only the non-conductive diamond
When only the
A case in which the diamond
Will be described first.
<従来例:めっき液P中に非導電性のダイヤモンド砥粒30のみを分散させて電解めっきした場合>
図6に示されるように、切断用ブレードの製造時において、ブレード本体を析出させる台金11である陰極(カソード電極)をめっき液P中に配置し、めっき液P中に、平均粒径が大きく導電部を有していないダイヤモンド砥粒30のみを分散して、電解めっきによって台金11上に砥粒30を取り込みつつめっき相2を析出させる。この場合、平均粒径が大きなダイヤモンド砥粒30は質量も大きく、めっき液Pから受ける力が大きくなりやすい(ニュートン力学:F=ma(運動の第2法則)に従う)ことから、めっき液Pを高速攪拌すると、めっき液Pから受ける強い力によって砥粒30がめっき相2にトラップされにくくなる。つまり、ダイヤモンド砥粒30がめっき液P中を循環し続けて、めっき相2に取り込まれにくくなる。
このため、平均砥粒が大きいダイヤモンド砥粒30に対しては、図6に示されるように、めっき液Pを極微弱に攪拌させるか攪拌を停止して、ダイヤモンド砥粒30を自重により沈降させ、めっき相2に析出させることが好ましい。なお、この場合、ダイヤモンドフィラーをめっき相2に析出させていないため、ブレード本体の硬度や剛性を十分に高められないことが問題となる。
<Conventional example: Electroplating by dispersing only non-conductive diamond
As shown in FIG. 6, at the time of manufacturing a cutting blade, a cathode (cathode electrode), which is a
For this reason, as shown in FIG. 6, for the diamond
<従来例:めっき液P中に非導電性のダイヤモンドフィラー5のみを分散させて電解めっきした場合>
図7に示されるように、めっき液P中に、平均粒径が小さく導電部を有していないダイヤモンドフィラー5のみを分散して、電解めっきによって台金11上にフィラー5を取り込みつつめっき相2を析出させる。この場合、平均粒径が小さなダイヤモンドフィラー5は質量も小さく、めっき液P中で自重によっては沈降しにくいことから、めっき液Pを極微弱に攪拌させたり攪拌を停止すると、めっき相2に析出させることが難しくなる。
このため、平均粒径が小さいダイヤモンドフィラー5に対しては、図7に示されるように、めっき液Pを強く攪拌させてダイヤモンドフィラー5の分散性を高め、台金11付近のフィラー存在率を高めることにより、フィラー5を強制的にめっき相2に取り込ませることが好ましい。なお、この場合、ダイヤモンド砥粒をめっき相2に析出させていないため、加工性(切れ味)を十分に高められないことが問題となる。
<Conventional example: When only
As shown in FIG. 7, only the
For this reason, for the
<従来例:めっき液P中に、ともに非導電性のダイヤモンド砥粒30及びダイヤモンドフィラー5を分散させて電解めっきした場合>
図8に示されるように、めっき液P中に、非導電性のダイヤモンド砥粒30及び非導電性のダイヤモンドフィラー5を分散して、電解めっきによって台金11上に砥粒30及びフィラー5を取り込みつつめっき相2を析出させる。この場合、平均粒径(大きさ)が互いに異なるダイヤモンド砥粒30とダイヤモンドフィラー5とでは、適しためっき液Pの攪拌条件が互いに異なるため、攪拌条件の最適化のみでは、ダイヤモンド砥粒30及びダイヤモンドフィラー5をともに十分にめっき相2に取り込むことは難しい。
<Conventional example: A case where both non-conductive diamond
As shown in FIG. 8, the non-conductive diamond
しかも、実際に電解めっきを行ってみたところ、図8に示されるように、攪拌条件をダイヤモンド砥粒30に合わせて弱い攪拌とした場合であっても、ダイヤモンドフィラー5のめっき相2への共析過程がダイヤモンド砥粒30の共析過程よりも支配的となり、ダイヤモンドフィラー5のみが多量にめっき相2に共析するという現象が確認された。
つまり、大きさの異なるダイヤモンド砥粒30とダイヤモンドフィラー5をめっき液P中に分散して電解めっきを行い、砥粒30及びフィラー5をともにめっき相2に多量にかつ均等に析出(同時共析)させることは、従来技術では困難であった。
In addition, when electrolytic plating was actually performed, as shown in FIG. 8, even when the stirring conditions were weak stirring in accordance with the diamond
In other words, the diamond
次に、上記問題点に鑑みてなされた本実施形態の作用効果について、説明する。 Next, the operation and effect of the present embodiment made in view of the above problems will be described.
<本実施形態:めっき液P中に、導電性のダイヤモンド砥粒3及び非導電性のダイヤモンドフィラー5を分散させて電解めっきした場合>
図4に示されるように、本実施形態ではめっき液P中に、導電性のダイヤモンド砥粒3及び非導電性のダイヤモンドフィラー5を分散して、電解めっきによって台金11上に砥粒3及びフィラー5を取り込みつつめっき相2を析出させる。
<Embodiment: In the case where the conductive diamond
As shown in FIG. 4, in the present embodiment, the conductive diamond
実際に電解めっきを行うと、図4及び図5に示されるように、導電性を付与されたダイヤモンド砥粒3が、陽極(アノード電極)と陰極(カソード電極)の間の電場Eから力を受けて、陰極側へ移動し、めっき相2に十分に析出させられることが確認された。これは、導電性のダイヤモンド砥粒3に対して、電場Eからクーロン力(F=QE)が作用したためと考えられる。
When electrolytic plating is actually performed, as shown in FIGS. 4 and 5, diamond
この結果、めっき液P中にダイヤモンド砥粒3及びダイヤモンドフィラー5の両方を分散させつつも、ダイヤモンドフィラー5の共析過程がダイヤモンド砥粒3の共析過程より支配的となるようなことが抑えられて、本実施形態によれば、大きさの異なるダイヤモンド砥粒3及びダイヤモンドフィラー5が、ともにめっき相2に多量にかつ均等に分散して取り込まれた(同時共析させられた)。なお、図4に示される例では、めっき液Pの攪拌条件を弱い攪拌としているが、本実施形態によれば攪拌条件に係わらず、ダイヤモンド砥粒3及びダイヤモンドフィラー5を、ともにめっき相2に多量にかつ均等に取り込むことが可能である。
As a result, while dispersing both the diamond
具体的に、本実施形態とは異なり、導電性のダイヤモンド砥粒3のみをめっき液P中に分散させて電解めっきを行ってみたところ、めっき相2に析出するダイヤモンド砥粒3の凝集が起こり、砥粒3の分散性が低下した。このようにダイヤモンド砥粒3が凝集すると、切れ刃1Aの切れ味にバラつきが生じたり、砥粒3間にボイド(隙間)が生じてブレード剛性等に影響するため、好ましくない。
そこで本実施形態のように、導電性のダイヤモンド砥粒3と、該ダイヤモンド砥粒3よりも平均粒径の小さな非導電性のダイヤモンドフィラー(非導電性(絶縁性)のsp3炭素)5とをめっき液P中に分散させて電解めっきを行ったところ、非導電性のダイヤモンドフィラー5が、導電性のダイヤモンド砥粒3同士の間に介在し分散剤として機能して、砥粒3の凝集が発生しなくなることが確認された。
つまり、導電性のダイヤモンド砥粒3と、非導電性のダイヤモンドフィラー5とをめっき相2に分散させるという特別な構成を採用したことによって、これら砥粒3及びフィラー5を、多量にかつ均等に分散してめっき相2に同時共析させることが可能である。
Specifically, unlike the present embodiment, when only the conductive diamond
Therefore, as in the present embodiment, a conductive diamond
In other words, by adopting a special configuration in which the conductive diamond
そして本実施形態によれば、めっき相2に、平均粒径が大きなダイヤモンド砥粒3が多量に取り込まれることにより、該ダイヤモンド砥粒3が加工性向上に寄与して、切れ味が高められるとともに、切断速度を高めることが可能になる。
また、めっき相2に、平均粒径が小さなダイヤモンドフィラー5が多量に取り込まれることにより、該ダイヤモンドフィラー5がブレード本体1の硬度や剛性の向上に効果的に寄与する。なお、本実施形態によれば、非導電性のダイヤモンドフィラー5の投入量(めっき液P中の含有量)を調整することにより、任意のブレード剛性を得ることができる。
According to this embodiment, the diamond
In addition, a large amount of the
以上より、本実施形態によれば、たとえブレード本体1を薄肉化しても、該ブレード本体1の硬度や剛性を十分に確保することができ、これにより切断精度が良好に維持される結果、カーフ幅を抑えつつも高品位で安定した切断加工を行うことができる。 As described above, according to the present embodiment, even if the blade main body 1 is thinned, the hardness and rigidity of the blade main body 1 can be sufficiently ensured, whereby the cutting accuracy can be maintained satisfactorily. High quality and stable cutting can be performed while suppressing the width.
なお、例えば本実施形態とは異なり、化学的な力のみを付加することにより、ダイヤモンド砥粒30及びダイヤモンドフィラー5をめっき相2に同時共析させる手法が考えられる。つまり、カチオン系などの界面活性剤を使用することにより、大きさの異なるダイヤモンド砥粒30とダイヤモンドフィラー5とを、めっき相2に同時析出させる。しかしながら、化学的な力のみにより砥粒30及びフィラー5を同時共析させようとすると、Niからなるめっき相2の成長が阻害され、該めっき相2自体が脆化するおそれがある。
この点、本実施形態では電気的な力を付加することによりダイヤモンド砥粒3とダイヤモンドフィラー5の同時共析を可能としているため、めっき相2への影響(脆化等のおそれ)はない。なお、本実施形態において、めっき相2の脆化への影響が出ない程度に、カチオン系などの界面活性剤を使用すること(化学的な力の付加を併用すること)については差し支えない。
It is to be noted that, for example, unlike the present embodiment, a method is conceivable in which the diamond
In this regard, in the present embodiment, since the diamond
また、ダイヤモンド砥粒3の導電部6が、該ダイヤモンド砥粒3の表面に設けられている。
従って、電解めっき時において、ダイヤモンド砥粒3がクーロン力(静電引力)によって陰極に確実に引き寄せられやすくなり、該ダイヤモンド砥粒3が、ダイヤモンドフィラー5とともにめっき相2により取り込まれやすくなって、上述した作用効果が格別顕著なものとなる。
In addition, the
Therefore, at the time of electrolytic plating, the diamond
実際に確認したところ、ダイヤモンド砥粒3の表面に導電部6を設けると、めっき液P中の添加剤(界面活性剤)等に関係なく、めっき相2への共析量が多くなることがわかった。これは、カチオン系等の添加剤がダイヤモンド砥粒3の表面に付着することによって該ダイヤモンド砥粒3が表面電荷(+Q)を得ているわけではなく、図5に示されるように、ダイヤモンド砥粒3の内部で分極が起こることにより、表面電荷を得ているためと考えられる。
具体的に、ダイヤモンド砥粒3は、砥粒製造時の触媒として鉄、ニッケル、マンガン、コバルト等の不純物メタルを含んでいる。このため、不純物メタルと砥粒3表面の導電部6との間で分極が起こり、不純物メタルの電荷(−Q)及び表面電荷(+Q)が得られるものと推測される。なお、特に図示していないが、導電部6の電位Vに対して、不純物メタルの電位は0である。
As a result of actual confirmation, when the
Specifically, the diamond
また、ダイヤモンド砥粒3の平均粒径が5μm以上であり、ダイヤモンドフィラー5の平均粒径がダイヤモンド砥粒3の平均粒径の半分以下であるので、下記の作用効果を奏する。
すなわち、ダイヤモンド砥粒3の平均粒径が5μm以上であるので、該ダイヤモンド砥粒3によって、上述した加工性(切れ味)が向上するという効果が格別顕著なものとなる。
また、ダイヤモンドフィラー5の平均粒径が、ダイヤモンド砥粒3の平均粒径の半分以下であるので、上述したブレード剛性が高められるという効果が格別顕著なものとなる。
具体的には、ダイヤモンドフィラー5の平均粒径が2μm以下であるので、ブレード剛性が高められるという効果が、より格別顕著なものとなる。
Further, since the average particle diameter of the diamond
That is, since the average particle size of the diamond
In addition, since the average particle diameter of the
Specifically, since the average particle size of the
また本実施形態では、ダイヤモンド砥粒3の導電部6が、カーボングラファイトからなるので、例えば、ダイヤモンド砥粒3の表面を炭化させるなどの簡単な手法により、導電部6を設けることができる。またこの場合、導電部6が、ダイヤモンド砥粒3本体よりも脆いカーボングラファイトからなるので、切断加工時においてこの導電部6が滑り層として機能し、被切断材の切断面に対する摺動性が向上する。その結果、加工負荷が軽減されて、切断精度をより向上させる効果や、ブレード寿命をより延長させる効果が得られる。
Further, in the present embodiment, since the
なお、ダイヤモンド砥粒3の表面に、導電部6としてカーボングラファイトが設けられたことを確認するには、例えば、X線光電子分光法(XPS)を用いることができる。X線光電子分光法によれば、内殻C1sスペクトルの形状(半値幅、ピークの対称性)の解析を行うことにより、ダイヤモンドやカーボングラファイト等の炭素膜の種類を判別することができる。
特に図示していないが、具体的に、C1sのスペクトル形状を表すグラフ(横軸:照射したX線を基準としたときの光電子のエネルギー、縦軸:観測された光電子の個数、とされたいわゆるXPS分析図)では、表面を炭化する前のダイヤモンド砥粒30(非導電性(絶縁性)のsp3炭素)は、285eV付近にピークを持ち、結晶性が良好なことからピークの対称性を有し半値幅も狭くなる。一方、ダイヤモンド砥粒30(3)の表面が炭化し始めると(つまり、導電性のsp2炭素が形成されると)、ピーク位置は低エネルギー側にシフトし、ピークの対称性も崩れて、半値幅が拡がる傾向がある。
In order to confirm that carbon graphite is provided as the
Although not specifically shown, a so-called graph specifically showing a spectrum shape of C1s (horizontal axis: energy of photoelectrons based on irradiated X-rays, vertical axis: number of observed photoelectrons) In the XPS analysis diagram), the diamond abrasive grains 30 (non-conductive (insulating) sp 3 carbon) before carbonizing the surface have a peak at around 285 eV, and the crystallinity is good. The half-value width also becomes narrow. On the other hand, when the surface of the diamond abrasive grains 30 (3) starts to carbonize (that is, when conductive sp 2 carbon is formed), the peak position shifts to a lower energy side, and the symmetry of the peak is lost, The half width tends to increase.
また本実施形態では、切断用ブレード10を製造する電鋳時(電解めっき時)において、電流密度を3〜20A/dm2としている。
本実施形態によれば、電流密度が3A/dm2以上であるので、電場Eが小さくなり過ぎることを防止でき、ダイヤモンド砥粒3のめっき相2への共析量が安定して確保される。また、電流密度が20A/dm2以下であるので、めっき焼けなどによる製品不良が生じにくい。
In the present embodiment, the current density is set to 3 to 20 A / dm 2 at the time of electroforming (at the time of electrolytic plating) for manufacturing the
According to the present embodiment, since the current density is 3 A / dm 2 or more, the electric field E can be prevented from becoming too small, and the eutectoid amount of the diamond
なお、本発明は前述の実施形態に限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において種々の変更を加えることが可能である。 Note that the present invention is not limited to the above-described embodiment, and various changes can be made without departing from the spirit of the present invention.
例えば、前述の実施形態では、ダイヤモンド砥粒3の導電部6として、カーボングラファイトが設けられることとしたが、これに限定されるものではない。
具体的には、めっき相2がNiからなり、ダイヤモンド砥粒3の導電部6が、Niよりも硬度が高いNi基化合物からなることとしてもよい。
この場合、導電部6として、めっき相2のNiよりも硬度が高い、例えばNi−P(ニッケル−リン)、Ni−B(ニッケル−ホウ素)、Ni−W(ニッケル−タングステン)等のNi基化合物が用いられるので、該導電部6によってもブレード剛性を高める効果が得られることになる。
For example, in the above-described embodiment, carbon graphite is provided as the
Specifically, the
In this case, the
また、ダイヤモンド砥粒3の導電部6が、Pd又はTiからなることとしてもよい。
この場合、ダイヤモンド砥粒3の導電部6が、Pd又はTiからなることから、PdコートダイヤやTiコートダイヤ等の流通品を、導電部6を有するダイヤモンド砥粒3として用いることができる。なお、Tiコートダイヤを用いた場合には、切断加工時において導電部(Ti)6が滑り層として機能し、被切断材の切断面に対する摺動性が向上する。その結果、加工負荷が軽減されて、切断精度をより向上させる効果や、ブレード寿命をより延長させる効果が得られる。
Further, the
In this case, since the
その他、本発明の趣旨から逸脱しない範囲において、前述の実施形態、変形例及びなお書き等で説明した各構成(構成要素)を組み合わせてもよく、また、構成の付加、省略、置換、その他の変更が可能である。また本発明は、前述した実施形態によって限定されることはなく、特許請求の範囲によってのみ限定される。 In addition, the configurations (components) described in the above-described embodiments, modifications, and the like may be combined without departing from the spirit of the present invention. Changes are possible. The present invention is not limited by the above-described embodiments, but is limited only by the scope of the claims.
以下、本発明を実施例により具体的に説明する。ただし本発明はこの実施例に限定されるものではない。 Hereinafter, the present invention will be described specifically with reference to examples. However, the present invention is not limited to this embodiment.
[切断用ブレードの製造例]
前述の実施形態で説明した切断用ブレード10の製造例として、ワッシャタイプのNi電鋳ブレードの製造について、下記に一例を挙げて説明する。
この切断用ブレード10は、Ni浴に導電性のダイヤモンド砥粒3と非導電性のダイヤモンドフィラー5を分散させためっき液Pにより作製可能である。この切断用ブレード10は、めっき相2自体をブレードとして使用する電鋳ブレードであるため、陰極である台金11との剥離容易性が良好に得られることが要求される。このため、台金11にはSUS材を用いた。
[Example of manufacturing cutting blade]
As a production example of the
This
Niめっき浴は、スルファミン酸浴、ワット浴等を使用しても問題ない。スルファミン酸浴を用いるのであれば、例えばNi濃度:0.1〜2.0mol/L、ホウ酸濃度:0.1〜1.0mol/Lをベースとして光沢剤、ピット防止剤等の添加物を適量添加したものを使用することができる。pHは4〜4.5、めっき温度は45〜55℃が好ましい。pHを上記の数値範囲外としてめっきを行うと、陽極側から酸素が発生したり、陰極側から水素が発生したりするため、スルファミン酸を用いて調整する。 As the Ni plating bath, there is no problem even if a sulfamic acid bath, a Watt bath, or the like is used. If a sulfamic acid bath is used, for example, based on a Ni concentration of 0.1 to 2.0 mol / L and a boric acid concentration of 0.1 to 1.0 mol / L, additives such as a brightener and a pit inhibitor are added. An appropriate amount can be used. The pH is preferably 4 to 4.5, and the plating temperature is preferably 45 to 55C. When plating is performed with the pH outside the above numerical range, oxygen is generated from the anode side and hydrogen is generated from the cathode side. Therefore, adjustment is performed using sulfamic acid.
導電性のダイヤモンド砥粒3としては、例えば、Ni、Ti、Pd、カーボングラファイトのいずれかをコーティングしたダイヤモンドの粒子を使用することができ、非導電性のダイヤモンドフィラー5としては、金属等によりコーティングされていない一般的なダイヤモンド(ノーマルダイヤモンド)の粒子を使用することができる。
As the conductive diamond
めっき(電解めっき)は、導電性のダイヤモンド砥粒3と、非導電性のダイヤモンドフィラー5とを、Niめっき液P中に投入し、攪拌しながら行う。攪拌は、スターラー攪拌や超音波攪拌等、任意に選択して構わないが、例えばPdコーティング等のダイヤモンド砥粒3では、超音波の条件によってコーティングが剥がれるものもあるため、使用するダイヤモンド砥粒3の種類や性質(特性)に応じて、影響が出にくい攪拌手法を選ぶことが好ましい。
Plating (electrolytic plating) is carried out while charging the conductive diamond
電流密度は、3〜7A/dm2とした。なお、電流密度は、高くし過ぎると浴中に印加される電場Eが大きくなるため、導電性のダイヤモンド砥粒3のめっき相2への共析量は向上するが、その一方で陰極付近のNi濃度が徐々に低下し、めっき焼けが発生するおそれがある。電流密度を高く維持したい場合には、攪拌を強くする、Ni濃度を高くする等の最適化を行うことが好ましい。
The current density was 3 to 7 A / dm 2 . When the current density is too high, the electric field E applied to the bath increases, so that the amount of eutectoids of the conductive diamond
めっきにより、SUS材からなる陰極(台金11)上に、導電性のダイヤモンド砥粒3と、非導電性のダイヤモンドフィラー5とを含むNi皮膜(めっき相2)を形成した後、陰極からNi皮膜を剥がす。陰極と接していたNi皮膜のめっき面(電極面)は、ダイヤモンド砥粒3が埋没させられた状態であるため、Ni皮膜の前記めっき面とは反対側の面(成長面)に比べて、砥粒3の突き出し量が小さくなっている。
After forming a Ni film (plating phase 2) containing conductive diamond
この状態のまま切断加工すると、ブレード本体1の一対の側面1B同士のうち、一方の側面1Bと他方の側面1Bとで摩擦差が生じ蛇行等が発生するため、電極面側の側面1Bを、リン酸等を含むエッチング液で電解研磨する。
エッチング後、所望のブレードサイズとなるように研磨などの機械加工を施し、切断用ブレード10を得ることができる。
When cutting is performed in this state, a difference in friction occurs between one
After the etching, mechanical processing such as polishing is performed to obtain a desired blade size, and the
1 ブレード本体
1A 切れ刃
2 めっき相
3 ダイヤモンド砥粒
5 ダイヤモンドフィラー
6 導電部
10 切断用ブレード
11 台金(陰極)
P めっき液
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Blade
P plating solution
Claims (7)
前記ブレード本体は、
めっき相と、
前記めっき相に分散されるダイヤモンド砥粒と、
前記めっき相に分散され、前記ダイヤモンド砥粒よりも平均粒径が小さいダイヤモンドフィラーと、を有し、
前記ダイヤモンド砥粒は、前記めっき相と異なる導電部を有しており、
前記ダイヤモンド砥粒の導電部は、カーボングラファイトからなり、
前記ダイヤモンドフィラーは、前記めっき相と異なる導電部を有していないことを特徴とする切断用ブレード。 A cutting blade in which the outer peripheral edge of a blade main body having a disk shape is a cutting edge,
The blade body,
A plating phase,
Diamond abrasive grains dispersed in the plating phase,
A diamond filler having a smaller average particle size than the diamond abrasive grains, dispersed in the plating phase,
The diamond abrasive grains have a conductive portion different from the plating phase ,
Conductive portions of the diamond abrasive grains, Ri Do from carbon graphite,
The cutting blade , wherein the diamond filler does not have a conductive part different from the plating phase .
前記ブレード本体は、
Niからなるめっき相と、
前記めっき相に分散されるダイヤモンド砥粒と、
前記めっき相に分散され、前記ダイヤモンド砥粒よりも平均粒径が小さいダイヤモンドフィラーと、を有し、
前記ダイヤモンド砥粒は、前記めっき相と異なる導電部を有しており、
前記ダイヤモンド砥粒の導電部は、Niよりも硬度が高いNi基化合物からなり、
前記ダイヤモンドフィラーは、前記めっき相と異なる導電部を有していないことを特徴とする切断用ブレード。 A cutting blade in which the outer peripheral edge of a blade main body having a disk shape is a cutting edge,
The blade body,
A plating phase made of Ni;
Diamond abrasive grains dispersed in the plating phase,
A diamond filler having a smaller average particle size than the diamond abrasive grains, dispersed in the plating phase,
The diamond abrasive grains have a conductive portion different from the plating phase ,
Conductive portions of the diamond abrasive grains, Ri Do from high hardness Ni-based compounds than Ni,
The cutting blade , wherein the diamond filler does not have a conductive part different from the plating phase .
前記ブレード本体は、
めっき相と、
前記めっき相に分散されるダイヤモンド砥粒と、
前記めっき相に分散され、前記ダイヤモンド砥粒よりも平均粒径が小さいダイヤモンドフィラーと、を有し、
前記ダイヤモンド砥粒は、前記めっき相と異なる導電部を有しており、
前記ダイヤモンド砥粒の導電部は、Pd又はTiからなり、
前記ダイヤモンドフィラーは、前記めっき相と異なる導電部を有していないことを特徴とする切断用ブレード。 A cutting blade in which the outer peripheral edge of a blade main body having a disk shape is a cutting edge,
The blade body,
A plating phase,
Diamond abrasive grains dispersed in the plating phase,
A diamond filler having a smaller average particle size than the diamond abrasive grains, dispersed in the plating phase,
The diamond abrasive grains have a conductive portion different from the plating phase ,
Conductive portions of the diamond abrasive grains, Ri Pd or Ti Tona,
The cutting blade , wherein the diamond filler does not have a conductive part different from the plating phase .
前記ダイヤモンド砥粒の導電部は、該ダイヤモンド砥粒の表面に設けられていることを特徴とする切断用ブレード。 The cutting blade according to any one of claims 1 to 3,
A conductive blade of the diamond abrasive grains is provided on a surface of the diamond abrasive grains.
前記ダイヤモンド砥粒の平均粒径は、5μm以上であり、
前記ダイヤモンドフィラーの平均粒径は、前記ダイヤモンド砥粒の平均粒径の半分以下であることを特徴とする切断用ブレード。 A cutting blade according to any one of claims 1 to 4,
The average particle size of the diamond abrasive grains is 5 μm or more,
A cutting blade, wherein the average particle diameter of the diamond filler is not more than half of the average particle diameter of the diamond abrasive grains.
前記ダイヤモンドフィラーの平均粒径が、2μm以下であることを特徴とする切断用ブレード。 The cutting blade according to claim 5, wherein
A cutting blade characterized in that the average particle size of the diamond filler is 2 μm or less.
めっき液中に、導電部を有するダイヤモンド砥粒と、該ダイヤモンド砥粒よりも平均粒径が小さく、導電部を有していないダイヤモンドフィラーと、を分散させ、
前記めっき液中に陽極と陰極とを配置して電解めっきすることにより、前記陰極とされた台金上に、前記ブレード本体として、めっき相とともに前記ダイヤモンド砥粒及び前記ダイヤモンドフィラーを析出させることを特徴とする切断用ブレードの製造方法。 A method for manufacturing a cutting blade in which the outer peripheral edge of a blade main body having a disc shape is a cutting edge,
In the plating solution, diamond abrasive grains having a conductive part, and a diamond filler having an average particle diameter smaller than the diamond abrasive grains and having no conductive part,
By disposing an anode and a cathode in the plating solution and performing electroplating, on the base metal serving as the cathode, as the blade body, depositing the diamond abrasive grains and the diamond filler together with a plating phase. A method for producing a cutting blade, which is a feature of the present invention.
Priority Applications (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015143772A JP6650222B2 (en) | 2015-07-21 | 2015-07-21 | Cutting blade and manufacturing method thereof |
Applications Claiming Priority (1)
Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
---|---|---|---|
JP2015143772A JP6650222B2 (en) | 2015-07-21 | 2015-07-21 | Cutting blade and manufacturing method thereof |
Publications (2)
Publication Number | Publication Date |
---|---|
JP2017024105A JP2017024105A (en) | 2017-02-02 |
JP6650222B2 true JP6650222B2 (en) | 2020-02-19 |
Family
ID=57949048
Family Applications (1)
Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
---|---|---|---|
JP2015143772A Active JP6650222B2 (en) | 2015-07-21 | 2015-07-21 | Cutting blade and manufacturing method thereof |
Country Status (1)
Country | Link |
---|---|
JP (1) | JP6650222B2 (en) |
Family Cites Families (8)
Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
---|---|---|---|---|
JPS58186569A (en) * | 1982-04-23 | 1983-10-31 | Disco Abrasive Sys Ltd | Electrodeposited grindstone |
JPH0215977A (en) * | 1988-06-30 | 1990-01-19 | Nisshin Daiyamondo Kk | Diamond grindstone and manufacture thereof |
JPH11216657A (en) * | 1998-01-30 | 1999-08-10 | Sumitomo Electric Ind Ltd | Wire saw, and its use |
JP2013000804A (en) * | 2011-06-13 | 2013-01-07 | Tool Bank:Kk | Superabrasive and method of manufacturing the same |
US20130291445A1 (en) * | 2012-05-01 | 2013-11-07 | Sigma Innovation Technology Inc. | Diamond abrasive grain and electroplated tool having the same |
JP6132748B2 (en) * | 2013-11-15 | 2017-05-24 | 株式会社東京精密 | Cutting blade |
JP6183903B2 (en) * | 2013-12-18 | 2017-08-23 | 株式会社東京精密 | Electroformed blade |
CN104760146B (en) * | 2014-01-08 | 2016-08-17 | 凡登(江苏)新型材料有限公司 | A kind of compound fixed abrasive sawing wire for multi-wire saw and preparation method thereof |
-
2015
- 2015-07-21 JP JP2015143772A patent/JP6650222B2/en active Active
Also Published As
Publication number | Publication date |
---|---|
JP2017024105A (en) | 2017-02-02 |
Similar Documents
Publication | Publication Date | Title |
---|---|---|
US9780513B2 (en) | Slip ring assembly and components thereof | |
TWI503213B (en) | Method and jig assembly for manufacturing outer blade cutting wheel | |
JP5356071B2 (en) | Diamond wire saw, diamond wire saw manufacturing method | |
JP2007152485A (en) | Manufacturing method of saw wire | |
JPH06114739A (en) | Electrodeposition grinding wheel | |
JP5820950B1 (en) | Method for producing nickel plating solution and solid fine particle-attached wire | |
JP2011056660A (en) | Electrodeposited wire tool | |
TWI636841B (en) | Line tool with diamond abrasive grain and wire tools | |
JP5066508B2 (en) | Fixed abrasive wire saw | |
WO2011042931A1 (en) | Fixed abrasive grain wire, process for producing the fixed abrasive grain wire, and abrasive grains for use in fixed abrasive grain wire | |
JP5802275B2 (en) | Solid particulate adhering wire and method for producing the solid particulate adhering wire | |
JP2010179438A (en) | Cutting blade, method for manufacturing the same, and intermediate | |
JP6650222B2 (en) | Cutting blade and manufacturing method thereof | |
JP2010201541A (en) | Diamond wire saw, and method of manufacturing the same | |
JP3423702B2 (en) | Metal plating method | |
JP2011084774A (en) | Method of manufacturing nickel alloy electroformed blade | |
JP2013136142A (en) | Manufacturing method of diamond abrasive grain, manufacturing method of wire tool and wire tool | |
JP5263932B2 (en) | Plating solution and method for manufacturing cutting blade using the plating solution | |
JP4470559B2 (en) | Ultra-thin blade and manufacturing method thereof | |
JP2013244546A (en) | Cutting blade and method of manufacturing the same | |
JP2010173015A (en) | Nickel-plated film, cutting tool using the nickel-plated film, and method of forming the nickel-plated film | |
JP2007203443A (en) | Method of producing electro-deposited grindstone, and electro-deposited grindstone produced by the method | |
JP2009101441A (en) | Electrocast carrier and method of manufacturing the same | |
JP5123628B2 (en) | Electrodeposition tool manufacturing method | |
JP2003298264A (en) | Heat exchanger |
Legal Events
Date | Code | Title | Description |
---|---|---|---|
A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180424 |
|
RD03 | Notification of appointment of power of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7423 Effective date: 20181116 |
|
A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20181227 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190205 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190404 |
|
A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20191008 |
|
A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20191206 |
|
TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20191224 |
|
A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20200120 |
|
R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6650222 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |