JP6647559B2 - スライドファスナー用エレメント - Google Patents
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Description
(1)一般式:AlaMgbCuc(a、b、cは質量%で、aは残部、4.3≦b≦5.5、0.5≦c≦1.0、不可避的不純物を含み得る)で示される組成を有することを特徴とするアルミニウム合金。
(2)一般式:AldMgeCufXg(XはMn及び/又はCr)(d、e、f、gは質量%で、dは残部、4.3≦e≦5.5、0.5≦f≦1.0、0.05<g≦0.2、不可避的不純物を含み得る)で示される組成を有することを特徴とするアルミニウム合金。
(3)一般式:AlhMgiCujZnk(h、i、j、kは質量%で、hは残部、4.3≦i≦5.5、0.5≦j≦1.0、0<k≦1.0、不可避的不純物を含み得る)で示される組成を有し、さらにj+k≦1.5の関係式が成り立つことを特徴とするアルミニウム合金。
(4)一般式:AllMgmCunZnpXq(XはMn及び/又はCr)(l、m、n、p,qは質量%で、lは残部、4.3≦m≦5.5、0.5≦n≦1.0、0<p≦1.0、0.05<q≦0.2、不可避的不純物を含み得る)で示される組成を有し、さらにn+p≦1.5の関係式が成り立つことを特徴とするアルミニウム合金。
本発明に係るスライドファスナー用エレメントでは、時効硬化型のアルミニウム合金で母材を構成することにより、高強度であり、かつ、優れた耐摩耗性を発揮することを狙いとしている。母材の具体的な組成は以下の通りである。
Siは、Alマトリクス中に一度、固溶させた後、時効熱処理を行うことにより主にMgと極微小な金属間化合物を形成し、合金の機械的性質(強度、硬度)を向上させる効果がある。
本発明ではSiの組成割合(b)は0.2(質量%)≦b≦0.8(質量%)、すなわち0.2質量%以上0.8質量%以下に規定している。アルミニウム合金の強度を向上させるという観点からはSiの組成割合は0.2質量%以上が好ましく、0.3質量%以上がより好ましい。一方で、大きすぎると、Si単体の粗大な析出あるいは晶出を促進し、塑性変形における伸びが小さくなり加工性を低下させることから、Siの組成割合は0.8質量%以下が好ましく、0.5質量%以下がより好ましい。また、Siを適量添加した場合には、冷間加工後の加熱される工程(水洗・乾燥など)における軟化を防ぐことができるという利点もある。特に、冷間圧延によって導入された転位の移動を時効熱処理によりAlマトリクス中に析出した原子(Si)が妨げてくれるので熱処理による強度低下を抑えることができる。
CuはAlマトリクス中に一度、固溶させた後、時効熱処理を行うことによりAl−Cu−Mg系及びAl−Cu−Mg−Si系に代表される極微小な析出物を形成し、合金の機械的性質(強度、硬度)を向上させる効果がある。
本発明ではCuの組成割合(c)は0.8(質量%)≦c≦1.8(質量%)、すなわち0.8質量%以上1.8質量%以下に規定している。アルミニウム合金の強度を向上させるという観点からはCuの組成割合は0.8質量%以上が好ましく、1.0質量%以上がより好ましく、1.2質量%以上が更により好ましい。但し、Cuを1.8質量%を超えて添加した場合に冷間加工性が急激に低下することから、Cuの組成割合は1.8質量%以下が好ましい。また、Cuを適量添加した場合には、冷間加工後の加熱される工程(水洗・乾燥など)における軟化を防ぐことができるという利点も得られる。特に、冷間圧延によって導入された転位の移動を時効熱処理によりAlマトリクス中に析出した原子(Cu)が妨げてくれるので熱処理による強度低下を抑えることができる。
MgはAlマトリクス中に一度、固溶させた後、時効熱処理を行うことによりAl−Cu−Mg系、Mg−Si系及びAl−Cu−Mg−Si系に代表される極微小な金属間化合物を形成し、合金の機械的性質(強度、硬度)を向上させる効果がある。また、マトリクスであるAl中に固溶することにより合金の機械的性質(強度、硬度)を向上させる効果がある。
本発明ではMgの組成割合(d)は0.8(質量%)≦d≦1.8(質量%)、すなわち0.8質量%以上1.8質量%以下に規定している。Mgは後述するように、Al2CuMg、Mg2Si、Al4Cu2Mg8Si7等、想定されるすべての析出物の構成元素となり得るためCu及びSiに対して十分な量が必要である。このため、Mgの組成割合(d)は0.8質量%以上に設定しており、好ましくは1.0質量%以上である。一方で、Mgの組成割合を過度に高めても硬さの向上効果には限界があることから、Mgの組成割合(d)は1.8質量%以下に設定しており、好ましくは1.2質量%以下である。Mgを適量添加した場合には、冷間加工後の加熱される工程(水洗・乾燥など)における軟化を防ぐことができる。特に、冷間圧延によって導入された転位の移動を時効熱処理によりAlマトリクス中に析出した原子(Mg)が妨げてくれるので熱処理による強度低下を抑えることができる。
Ti及びBを微量添加すると、冷間加工性の向上効果が得られる。理論によって本発明が限定されることを意図しないが、この効果は以下のメカニズムにより発現されるものと考えられる。TiB2等のチタンとホウ素の化合物が形成され、当該化合物が鋳造時に結晶粒を微細化することで冷間加工性が向上する。逆に、結晶粒が微細化されないと樹枝状に成長して粗大化した結晶粒が増えるため、樹枝間に粗大な晶出物が表れる可能性が大きくなり、この晶出物が冷間加工時に割れの原因となる。Ti及びBの微量添加は本発明のように高濃度のCuを含有する場合に特に有効である。本発明では、Tiの組成割合(e)は0(質量%)<e≦0.05(質量%)、すなわち0質量%超0.05質量%以下に規定している。Tiの好ましい組成割合は0.01質量%以上である。但し、Tiの組成割合が高くなると粗大晶出物が生成され、逆に強度低下を引き起こすことから、Tiの組成割合は0.05質量%以下が好ましく、0.03質量%以下がより好ましい。また、Bの組成割合(f)は0(質量%)<f≦0.01(質量%)、すなわち0質量%超0.01質量%以下に規定している。Bの好ましい組成割合は0.001質量%以上であり、0.002質量%以上がより好ましい。但し、Bの組成割合が高くなると粗大晶出物が生成され、逆に強度低下を引き起こすことから、Bの組成割合は0.01質量%以下が好ましく、0.005質量%以下がより好ましい。
不可避的不純物というのは原料中に存在したり、製造工程において不可避的に混入したりするもので、本来は不要なものであるが、微量であり、特性に影響を及ぼさないため許容されている不純物のことである。本発明において、不可避的不純物として許容される各不純物元素の含有量は一般に0.1質量%以下であり、好ましくは0.05質量%以下である。なお、本発明においては、Fe、Mn、Cr及びZnも不可避的不純物に該当するが、これらの元素の含有量は他の不可避的不純物に比べて多く含有していても弊害はない。許容量としては、Feが0.7質量%以下、Mnが0.15質量%以下、Crが0.35質量%以下、Znが0.25質量%以下である。
図1を参照すると、これはスライドファスナー用のエレメント20を一対の脚部21及び頭部22の両方を眺める方向から断面観察したときの写真の例である。この断面は、研磨及び腐食処理により外観面から約0.1mmの厚みを除去して得られたものである。スライドファスナー用のエレメント20は一般に、ファスナーテープを挟持するための一対の脚部21と当該一対の脚部21を連結するとともに噛み合わせのための凸状領域25及び凹状領域(図示せず)を有する頭部22とを備える。凹状領域は図示していないが、凸状領域25の裏側に形成することができる。
本発明に係るスライドファスナー用エレメントは一実施形態において、加工度の高い冷間加工を経て製造されていることにより、結晶粒が細長い形状をしている。結晶粒が細長いということは加工硬化によって強度が上昇していることを表している。とりわけ、エレメントの引き抜き強度を高める観点からは、ファスナーテープを挟持する部位である脚部における結晶粒が細長い形状をしていることが好ましい。
また、本発明に係るスライドファスナー用エレメントの一実施形態において、マトリクス中にAl、Si、Cu及びMgから選択される少なくとも一種の元素を含有する析出物が分散している。合金元素は時効熱処理によって金属間化合物を形成して析出することができる。析出物はピン止め効果によって転移の移動を妨げるため、アルミニウム合金の機械的特性の向上が図られる。
本発明に係るスライドファスナー用エレメントは例えば以下の手順で製造可能である。まず、上述した組成のアルミニウム合金の棒材を溶解鋳造によって製造する。溶体化処理によって合金元素をアルミニウムのマトリクス中に十分に固溶させた後に、冷間圧延により所定の圧下率の加工歪を付与して断面略Y字状の連続異形線を製造する。次いで時効熱処理することで析出物をマトリクス中に析出させた後、さらに切断、プレス、曲げ、かしめの各種冷間加工を施して、所定の大きさのエレメント形状とすることにより、スライドファスナー用エレメントが得られる。本発明に係るスライドファスナー用エレメントを製造する上では、冷間圧延後、歪取焼鈍や調質焼鈍といった材料強度を低下させる熱処理を実施せずに最終製品形状を作りこむことが好ましい。従来、歪取焼鈍や調質焼鈍を製造過程に挟むことで加工性を回復しながらエレメント形状に加工することが行われていたが、このような熱処理は最終的に得られるエレメントの強度を低下させる要因となる。また、断面略Y字状の連続異形線を作製するための冷間圧延を実施する直前においては、加工硬化や時効硬化されていない軟化した状態にあることが望ましい。アルミニウム合金の棒材はT8処理(JIS H0001)等の熱処理によって硬化した状態で市販されていることが多いが、このような硬化材からは本発明のようにCuの組成割合が高いアルミニウム合金からエレメントを成形加工しようとすると、途中で割れが発生したり圧延が困難となったりする。加工を容易にするために材料を軟化させるような熱処理を行うと結果的に優れた機械的特性(強度及び耐摩耗性)をもつエレメントを得るのが困難となる。
本発明に係るスライドファスナー用エレメントには必要に応じて、各種の表面処理を行うことができる。例えば、平滑化処理、防錆処理、塗装処理、及び鍍金処理などを行うことができる。
本発明に係るスライドファスナー用エレメントを備えたスライドファスナーの例を図面に基づき具体的に説明する。図2はスライドファスナーの模式図である。図2に示すようにスライドファスナーは、一側端側に芯部2が形成された一対のファスナーテープ1とファスナーテープ1の芯部2に所定の間隔をおいてかしめ固定(装着)されたエレメント3と、エレメント3の上端及び下端でファスナーテープ1の芯部2にかしめ固定された上止具4及び下止具5と、対向する一対のエレメント3間に配され、一対のエレメント3の噛合及び開離を行うための上下方向に摺動自在なスライダー6を備える。なお、一本のファスナーテープ1の芯部2にエレメント3が装着された状態のものをスライドファスナーストリンガーといい、一対のファスナーテープ1の芯部2に装着されたエレメント3が噛合状態となっているものをスライドファスナーチェーン7という。
原材料として、Al(純度99.9質量%以上)、Cu(純度99.9質量%以上)、Mg(純度99.9質量%以上)、Si(純度99.9質量%以上)、Ti(純度99.9質量%以上)、B(99.9質量%以上)を使用して、表1に記載の試験番号に応じた各成分組成をもつようにこれら原材料を配合して鋳造装置内で溶解し、次いで押出装置により棒材を作製した。得られた棒材に対して545℃で1時間の溶体化処理を行った後、冷間圧延により所定の圧下率の加工歪を付与して断面略Y字状の連続異形線を製造し、次いで、170℃で2時間の時効処理を行った。次いで、切断、プレス、曲げ、かしめの各種冷間加工を施して、YKK株式会社カタログ「FASTENING専科(2009年2月発行)」で規定する「5R」の大きさのエレメントをポリエステル製ファスナーテープに植え付けてファスナーストリンガーを作成した。更に一対のファスナーストリンガーの対向するエレメント同士を噛み合わせてファスナーチェーンを作製した。なお、植え付け時に割れの見られた試験例については表1中にその旨を記載してある。
先と同様の原材料を使用して、表1に記載の各成分組成をもつようにこれら原材料を配合して鋳造装置内で溶解し、次いでプロペルチ法により棒材を作製した。得られた棒材を歪取焼鈍によって軟化させた。次いで、減面率70%以上の伸線処理を施した後、更に歪取焼鈍(100℃×3.5時間)を実施した。次いで、冷間圧延により所定の圧下率の加工歪を付与して断面略Y字状の連続異形線を製造した後、100℃で3.5時間の調質焼鈍を行った。次いで、切断、プレス、曲げ、かしめの各種冷間加工を施して、YKK株式会社カタログ「FASTENING専科(2009年2月発行)」で規定する「5R」の大きさのエレメントをポリエステル製ファスナーテープに植え付けてファスナーストリンガーを作成した。更に一対のファスナーストリンガーの対向するエレメント同士を噛み合わせてファスナーチェーンを作製した。
得られたファスナーチェーンからエレメントを任意に一つ選び、脚元部及び頭部におけるビッカース硬さ(JIS Z2244:2009に準拠し、荷重を0.9807Nとした。)をマイクロビッカース硬度計にてそれぞれ複数個所で測定し、平均値を得た。結果を表1に示す。
得られたファスナーチェーンからエレメントを任意に一つ選び、当該エレメントを一対の脚部及び噛合頭部の両方を眺める方向から観察できるように樹脂に埋め込んだ。次いで、0.1mm程度の厚みを鏡面研磨することで除去して観察面の断面を露出させ、結晶粒をSEM(キーエンス社デジタルマイクロスコープVHX−5000)により観察した。そして、脚元部における結晶粒の平均アスペクト比を先述した方法により求めた。結果を表1に示す。なお、何れの試験例におけるエレメントも、脚元部における結晶粒は脚部の根元から先端に向かう方向に沿って層状に結晶粒が配列されていた。
得られたファスナーチェーンからエレメントを任意に一つ選び、これからTEM観察用に薄膜試験片を作製した後、透過型電子顕微鏡(TEM)(日立ハイテクノロジーズ製H−7650)を用いて、制限視野電子回折像(SAED)パターンを撮影した。SAEDパターンから、マトリクスに分散している析出物の組成を分析し、S相:Al−Cu−Mg系、β相:Mg−Si系、Q相:Al−Cu−Mg−Si系の析出物の有無及びそれらの存在比率の順番を調べた。結果を表1に示す。
上記で製造した各成分組成をもつ棒材を、所定の圧下率で冷間圧延してから170℃で2時間の時効処理を行った。その後、割れが発生するまで冷間圧延を行い、割れが発生した時点の圧下率を計測した。Y字状の連続異形線からのエレメント形状への加工及びファスナーテープへの植え付けを考慮すると、割れを生じることなく圧下率88%以上の冷間加工が可能であることが望まれる。結果を表1に示す。
実施例2及び比較例6のファスナーチェーンに対して、JIS S3015:2007の「往復開閉耐久試験」の項に記載された方法に準拠し、往復開閉負荷をLランク(横方向9.8N;縦方向6.9N)として、繰り返し開閉動作を実施した。途中で、エレメントの噛み合いができなくなる、あるいは、目視でテープ部の切れ、エレメント噛み合い部の割れ及び/又は抜けが発生した場合には、試験を中止し、その時点での開閉回数を測定値とした。その結果、実施例2においては613回の開閉動作が可能であったのに対し、比較例6においては169回の開閉動作しか行うことができなかった。
実施例4及び比較例6のファスナーチェーンの噛み合わせを解除してファスナーストリンガーの状態にした上で、インストロン型引張試験機を用いて、任意のエレメント1個の噛合頭部をジグでつかみ、クランプに固定されたファスナーテープからエレメントが引き抜かれるまで引張速度300mm/minで引っ張り、そのときの最大強度を測定するエレメント引き抜き試験を行った。エレメントの引張方向はファスナーテープの長手方向に直角で且つファスナーテープの面に平行な方向とした。測定結果は6個のエレメントに対する測定後の平均値とした。その結果、実施例4においては88Nの引き抜き強度が得られたのに対して、比較例6においては55Nの引き抜き強度しか得られなかった。
実施例1〜6は組成及び製造プロセスが適切であったことから、優れた強度をもつエレメントを製造することができた。特に、実施例4は丹銅と同等レベルの強度を得ることができている。一方、比較例1はCuの組成割合が少ないため、本発明ほどの強度を得ることはできなかった。比較例2は逆にCuを過剰に添加したため、ファスナーテープへの植え付けの際にエレメントの脚元部に折れが発生した。比較例3はCuの組成割合が低い上にMgを過剰に添加したことで、強度不足で且つ植え付け時の折れも発生した。比較例4はSiを過剰に添加したため、ファスナーテープへの植え付けの際にエレメントの脚部に折れ発生した。比較例5はTi及びBを添加していないことで、植え付け時の折れが発生した。比較例6は従来の固溶強化型のアルミニウム合金を使用した場合であり、本発明に比べて強度に劣っていることが分かる。
2 芯部
3 エレメント
4 上止具
5 下止具
6 スライダー
7 スライドファスナーチェーン
8 断面略Y字状の異形線
9 頭部
10 脚部
11 矩形線
12 断面略X字状の異形線
20 エレメント
21 脚部
22 頭部
23 脚元部
25 凸状領域
Claims (11)
- 一般式:AlaSibCucMgdTieBf(a、b、c、d、e及びfは質量%で、aは残部、0.2≦b≦0.8、0.8≦c≦1.8、0.8≦d≦1.8、0.01≦e≦0.05、0.001≦f≦0.01、不可避的不純物元素を含み得る)で示される組成を有し、Al、Si、Cu及びMgから選択される少なくとも一種の元素を含有する析出物が分散したアルミニウム合金を母材とし、一対の脚部と当該一対の脚部を連結するとともに噛み合わせのための凸状部位及び凹状部位を有する頭部とを備えたスライドファスナー用エレメント。
- 前記脚部の付け根部分から脚部の先端へ向かって下ろした垂線の長さのうち、当該付け根部分から50%の長さに相当する部分である脚元部におけるビッカース硬さの平均がHv140〜170である請求項1に記載のスライドファスナー用エレメント。
- 前記脚部の付け根部分から脚部の先端へ向かって下ろした垂線の長さのうち、当該付け根部分から50%の長さに相当する部分である脚元部におけるビッカース硬さの平均がHv145〜170である請求項1に記載のスライドファスナー用エレメント。
- 前記脚部の付け根部分から脚部の先端へ向かって下ろした垂線の長さのうち、当該付け根部分から50%の長さに相当する部分である脚元部におけるビッカース硬さの平均がHv150〜170である請求項1に記載のスライドファスナー用エレメント。
- 前記頭部のビッカース硬さの平均がHv140〜170である請求項1〜4の何れか一項に記載のスライドファスナー用エレメント。
- 前記脚部の付け根部分から脚部の先端へ向かって下ろした垂線の長さのうち、当該付け根部分から50%の長さに相当する部分である脚元部におけるビッカース硬さの平均と前記頭部のビッカース硬さの平均の差が10以内である請求項1〜5の何れか一項に記載のスライドファスナー用エレメント。
- 前記一対の脚部及び前記頭部の両方を眺める方向から断面観察したときに、前記脚部の付け根部分から脚部の先端へ向かって下ろした垂線の長さのうち、当該付け根部分から50%の長さに相当する部分である脚元部における結晶粒の平均アスペクト比が5.1以上である請求項1〜6の何れか一項に記載のスライドファスナー用エレメント。
- 析出物には、Al−Cu−Mg系、Mg−Si系及びAl−Cu−Mg−Si系から選択される少なくとも一種類の析出物が含まれる請求項1〜7の何れか一項に記載のスライドファスナー用エレメント。
- 析出物の内、Al−Cu−Mg系の析出物の含有量が最も多い請求項1〜8の何れか一項に記載のスライドファスナー用エレメント。
- 請求項1〜9のいずれか一項に記載のスライドファスナー用エレメントを備えたスライドファスナー。
- 請求項10に記載のスライドファスナーを備えた物品。
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