JP6631633B2 - 変倍光学系、光学装置、撮像装置 - Google Patents
変倍光学系、光学装置、撮像装置 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6631633B2 JP6631633B2 JP2017540008A JP2017540008A JP6631633B2 JP 6631633 B2 JP6631633 B2 JP 6631633B2 JP 2017540008 A JP2017540008 A JP 2017540008A JP 2017540008 A JP2017540008 A JP 2017540008A JP 6631633 B2 JP6631633 B2 JP 6631633B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- group
- focusing
- lens
- optical system
- focal length
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 230000003287 optical effect Effects 0.000 title claims description 301
- 238000003384 imaging method Methods 0.000 title claims description 27
- 230000014509 gene expression Effects 0.000 claims description 81
- 230000006641 stabilisation Effects 0.000 claims description 33
- 238000011105 stabilization Methods 0.000 claims description 33
- 230000000087 stabilizing effect Effects 0.000 claims description 32
- 238000006073 displacement reaction Methods 0.000 claims description 14
- 230000004075 alteration Effects 0.000 description 114
- 238000010586 diagram Methods 0.000 description 60
- 230000005499 meniscus Effects 0.000 description 42
- 230000000694 effects Effects 0.000 description 24
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 description 10
- 238000002955 isolation Methods 0.000 description 8
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 5
- 230000006866 deterioration Effects 0.000 description 4
- 239000000463 material Substances 0.000 description 4
- 206010010071 Coma Diseases 0.000 description 3
- 206010073261 Ovarian theca cell tumour Diseases 0.000 description 3
- 239000002131 composite material Substances 0.000 description 3
- 239000011347 resin Substances 0.000 description 3
- 229920005989 resin Polymers 0.000 description 3
- 208000001644 thecoma Diseases 0.000 description 3
- 201000009310 astigmatism Diseases 0.000 description 2
- 238000006243 chemical reaction Methods 0.000 description 1
- 230000007423 decrease Effects 0.000 description 1
- 230000002542 deteriorative effect Effects 0.000 description 1
- 238000000227 grinding Methods 0.000 description 1
- 230000001771 impaired effect Effects 0.000 description 1
- 238000000034 method Methods 0.000 description 1
- 238000000465 moulding Methods 0.000 description 1
- 230000011514 reflex Effects 0.000 description 1
Images
Classifications
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/144—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only
- G02B15/1441—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive
- G02B15/144113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having four groups only the first group being positive arranged +-++
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/145—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only
- G02B15/1451—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive
- G02B15/145113—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective having five groups only the first group being positive arranged +-++-
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B15/00—Optical objectives with means for varying the magnification
- G02B15/14—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective
- G02B15/16—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group
- G02B15/20—Optical objectives with means for varying the magnification by axial movement of one or more lenses or groups of lenses relative to the image plane for continuously varying the equivalent focal length of the objective with interdependent non-linearly related movements between one lens or lens group, and another lens or lens group having an additional movable lens or lens group for varying the objective focal length
-
- G—PHYSICS
- G02—OPTICS
- G02B—OPTICAL ELEMENTS, SYSTEMS OR APPARATUS
- G02B27/00—Optical systems or apparatus not provided for by any of the groups G02B1/00 - G02B26/00, G02B30/00
- G02B27/64—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image
- G02B27/646—Imaging systems using optical elements for stabilisation of the lateral and angular position of the image compensating for small deviations, e.g. due to vibration or shake
Landscapes
- Physics & Mathematics (AREA)
- General Physics & Mathematics (AREA)
- Optics & Photonics (AREA)
- Nonlinear Science (AREA)
- Lenses (AREA)
- Adjustment Of Camera Lenses (AREA)
Description
本発明は、変倍光学系、光学装置、撮像装置、変倍光学系の製造方法に関する。
従来、写真用カメラ、電子スチルカメラ、ビデオカメラ等に適した変倍光学系が提案されている。例えば、特開平４−２９３００７号公報を参照。しかしながら、特開平４−２９３００７号公報のような変倍光学系は、合焦群の軽量化が十分に図られておらず、合焦動作を高速化することに不向きであった。
本発明は、
最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．６０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
１．８０＜ｆｉ／（−ｆｖｒ）＜５．２０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
ｆｉ：前記像側群の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振群の焦点距離
また本発明は、
最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
広角端状態から望遠端状態への変倍時に前記第１レンズ群が物体側へ移動し、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．７０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
０．３１＜ｆｆ／ｆｉ＜１．１０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
ｆｉ：前記像側群の焦点距離
また本発明は、
最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群は物体側へ移動し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
前記合焦群が１つのレンズ成分で構成され、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．６０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
また本発明は、
最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群は像側に凸形状の軌跡で移動し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
前記合焦群が１つのレンズ成分で構成され、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．６０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
また本発明は、
最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第４レンズ群は物体側へ移動し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
前記合焦群が１つのレンズ成分で構成され、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．６０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
また本発明は、
最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．８１９≦ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
また本発明は、
最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
前記第１レンズ群が少なくとも２枚の正レンズを有し、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
４．０２９≦ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．８０＜ｆｉ／（−ｆｖｒ）＜５．２０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｉ：前記像側群の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振群の焦点距離
最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．６０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
１．８０＜ｆｉ／（−ｆｖｒ）＜５．２０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
ｆｉ：前記像側群の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振群の焦点距離
また本発明は、
最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
広角端状態から望遠端状態への変倍時に前記第１レンズ群が物体側へ移動し、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．７０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
０．３１＜ｆｆ／ｆｉ＜１．１０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
ｆｉ：前記像側群の焦点距離
また本発明は、
最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群は物体側へ移動し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
前記合焦群が１つのレンズ成分で構成され、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．６０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
また本発明は、
最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群は像側に凸形状の軌跡で移動し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
前記合焦群が１つのレンズ成分で構成され、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．６０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
また本発明は、
最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第４レンズ群は物体側へ移動し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
前記合焦群が１つのレンズ成分で構成され、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．６０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
また本発明は、
最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．８１９≦ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
また本発明は、
最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
前記第１レンズ群が少なくとも２枚の正レンズを有し、
以下の条件式を満足する変倍光学系を提供する。
４．０２９≦ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．８０＜ｆｉ／（−ｆｖｒ）＜５．２０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｉ：前記像側群の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振群の焦点距離
以下、本発明の実施形態の変倍光学系、光学装置、撮像装置及び変倍光学系の製造方法について説明する。
本実施形態の変倍光学系は、最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、以下の条件式（１）を満足する。
（１） ２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
また本実施形態の変倍光学系は、前記合焦群が１つ又は２つのレンズ成分で構成されていることが望ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有することが望ましい。
本実施形態の変倍光学系は、最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、以下の条件式（１）を満足する。
（１） ２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
また本実施形態の変倍光学系は、前記合焦群が１つ又は２つのレンズ成分で構成されていることが望ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有することが望ましい。
ここで、本実施形態の合焦群は、少なくとも１つのレンズ群を有する。また、本実施形態の像側群は、少なくとも１つのレンズ群を有する。また、後述する本実施形態の第Ａ群と第Ｂ群と第Ｃ群とは、それぞれ少なくとも１つのレンズを有する。なお、本実施形態においてレンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分をいう。また、本実施形態においてレンズ群に含まれるレンズ同士の間隔は、変倍時に変化しないこととするが、適宜変更可能である。
上記のように本実施形態の変倍光学系は、少なくとも４つのレンズ群を有し、変倍時にレンズ群同士の間隔が変化する。この構成により、変倍時に諸収差を良好に補正することができる。
また上記のように本実施形態の変倍光学系は、合焦群が１つ又は２つのレンズ成分で構成されている。これにより、合焦群の小型軽量化を図ることができる。なお、本実施形態においてレンズ成分とは単レンズ又は接合レンズをいう。また、本実施形態において、合焦群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分をいう。
また上記のように本実施形態の変倍光学系は、像側群中の防振群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動する。この構成により、手ブレ等による結像位置の変位を補正する、即ち防振を行うことができる。また、防振群の小径化を図ることができるとともに、防振時の光学性能の劣化を効果的に抑えることができる。なお、本実施形態において防振群とは、防振時に光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動する部分をいう。
上記のように本実施形態の変倍光学系は、少なくとも４つのレンズ群を有し、変倍時にレンズ群同士の間隔が変化する。この構成により、変倍時に諸収差を良好に補正することができる。
また上記のように本実施形態の変倍光学系は、合焦群が１つ又は２つのレンズ成分で構成されている。これにより、合焦群の小型軽量化を図ることができる。なお、本実施形態においてレンズ成分とは単レンズ又は接合レンズをいう。また、本実施形態において、合焦群とは、合焦時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分をいう。
また上記のように本実施形態の変倍光学系は、像側群中の防振群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動する。この構成により、手ブレ等による結像位置の変位を補正する、即ち防振を行うことができる。また、防振群の小径化を図ることができるとともに、防振時の光学性能の劣化を効果的に抑えることができる。なお、本実施形態において防振群とは、防振時に光軸に対して垂直方向の成分を持つように移動する部分をいう。
上記条件式（１）は、第１レンズ群の焦点距離と中間群の焦点距離の比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１）を満足することにより、広角端状態から望遠端状態への変倍時に球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
本実施形態の変倍光学系の条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、中間群の屈折力が大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を５．９０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を５．６０にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を２．８０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を３．７０にすることが好ましい。
以上の構成により、良好な光学性能を備え、合焦動作の高速化のために合焦群の軽量化を図った変倍光学系を実現することができる。
また本実施形態の変倍光学系は、前記像側群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群と、負の屈折力を有する第Ｂ群と、第Ｃ群とから構成されることが望ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、前記第Ａ群と前記第Ｂ群との間隔は、前記第Ｂ群と前記第Ｃ群との間隔よりも大きいことが望ましい。
本実施形態の変倍光学系の条件式（１）の対応値が上限値を上回ると、中間群の屈折力が大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を５．９０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の上限値を５．６０にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（１）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を２．８０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１）の下限値を３．７０にすることが好ましい。
以上の構成により、良好な光学性能を備え、合焦動作の高速化のために合焦群の軽量化を図った変倍光学系を実現することができる。
また本実施形態の変倍光学系は、前記像側群は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群と、負の屈折力を有する第Ｂ群と、第Ｃ群とから構成されることが望ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、前記第Ａ群と前記第Ｂ群との間隔は、前記第Ｂ群と前記第Ｃ群との間隔よりも大きいことが望ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（１Ａ）を満足することが望ましい。
（１Ａ） ３．００＜ｆ１ｆｗ／ｆｆ＜９．００
ただし、
ｆ１ｆｗ：広角端状態における前記第１レンズ群から前記合焦群までの合成焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
上記条件式（１Ａ）は、広角端状態における第１レンズ群から合焦群までの合成焦点距離と合焦群の焦点距離の比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１Ａ）を満足することにより、広角端状態において無限遠物体から近距離物体への合焦時に球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
本実施形態の変倍光学系の条件式（１Ａ）の対応値が上限値を上回ると、合焦群の屈折力が大きくなり、広角端状態において無限遠物体から近距離物体への合焦時に球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１Ａ）の上限値を８．５０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１Ａ）の上限値を８．００にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（１Ａ）の対応値が下限値を下回ると、広角端状態において第１レンズ群から合焦群までの屈折力が大きくなり、広角端状態において無限遠物体から近距離物体への合焦時に球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１Ａ）の下限値を３．３０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１Ａ）の下限値を３．６０にすることが好ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２） １．５０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
（１Ａ） ３．００＜ｆ１ｆｗ／ｆｆ＜９．００
ただし、
ｆ１ｆｗ：広角端状態における前記第１レンズ群から前記合焦群までの合成焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
上記条件式（１Ａ）は、広角端状態における第１レンズ群から合焦群までの合成焦点距離と合焦群の焦点距離の比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（１Ａ）を満足することにより、広角端状態において無限遠物体から近距離物体への合焦時に球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
本実施形態の変倍光学系の条件式（１Ａ）の対応値が上限値を上回ると、合焦群の屈折力が大きくなり、広角端状態において無限遠物体から近距離物体への合焦時に球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１Ａ）の上限値を８．５０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１Ａ）の上限値を８．００にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（１Ａ）の対応値が下限値を下回ると、広角端状態において第１レンズ群から合焦群までの屈折力が大きくなり、広角端状態において無限遠物体から近距離物体への合焦時に球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（１Ａ）の下限値を３．３０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（１Ａ）の下限値を３．６０にすることが好ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（２）を満足することが望ましい。
（２） １．５０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
条件式（２）は、第１レンズ群の焦点距離と合焦群の焦点距離の比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（２）を満足することにより、無限遠物体から近距離物体への合焦時に球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
本実施形態の変倍光学系の条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、合焦群の屈折力が大きくなり、無限遠物体から近距離物体への合焦時に球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑制することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を２．３０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を２．２５にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を１．６０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を１．７０にすることが好ましい。
本実施形態の変倍光学系の条件式（２）の対応値が上限値を上回ると、合焦群の屈折力が大きくなり、無限遠物体から近距離物体への合焦時に球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑制することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を２．３０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の上限値を２．２５にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（２）の対応値が下限値を下回ると、第１レンズ群の屈折力が大きくなり、球面収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を１．６０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（２）の下限値を１．７０にすることが好ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に前記第１レンズ群が物体側へ移動することが望ましい。この構成により、広角端状態で本実施形態の変倍光学系の全長を短縮することができ、本実施形態の変倍光学系の小型化を図ることができる。
また本実施形態の変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に前記合焦群と前記像側群との間隔が増加することが望ましい。この構成により、変倍時に諸収差を良好に補正することができる。特に、望遠端状態で合焦群の合焦のための移動スペースを十分に確保することができるので、望遠端状態の近距離物体合焦時に球面収差を良好に補正することができる。
また本実施形態の変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態への変倍時に前記合焦群と前記像側群との間隔が増加することが望ましい。この構成により、変倍時に諸収差を良好に補正することができる。特に、望遠端状態で合焦群の合焦のための移動スペースを十分に確保することができるので、望遠端状態の近距離物体合焦時に球面収差を良好に補正することができる。
また本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３） ０．２５＜ｆｆ／ｆｉ＜１．１０
ただし、
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
ｆｉ：前記像側群の焦点距離
（３） ０．２５＜ｆｆ／ｆｉ＜１．１０
ただし、
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
ｆｉ：前記像側群の焦点距離
条件式（３）は、合焦群の焦点距離と像側群の焦点距離の比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（３）を満足することにより、無限遠物体から近距離物体への合焦時に球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑えることができる。
本実施形態の変倍光学系の条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、像側群の屈折力が大きくなり、コマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を１．０５にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を１．００にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、合焦群の屈折力が大きくなり、無限遠物体から近距離物体への合焦時に球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑制することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を０．２８にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．３１にすることが好ましい。
本実施形態の変倍光学系の条件式（３）の対応値が上限値を上回ると、像側群の屈折力が大きくなり、コマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を１．０５にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の上限値を１．００にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（３）の対応値が下限値を下回ると、合焦群の屈折力が大きくなり、無限遠物体から近距離物体への合焦時に球面収差をはじめとする諸収差の変動を抑制することが困難になってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を０．２８にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（３）の下限値を０．３１にすることが好ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、以下の条件式（４）を満足することが望ましい。
（４） １．８０＜ｆｉ／（−ｆｖｒ）＜５．２０
ただし、
ｆｉ：前記像側群の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振群の焦点距離
（４） １．８０＜ｆｉ／（−ｆｖｒ）＜５．２０
ただし、
ｆｉ：前記像側群の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振群の焦点距離
条件式（４）は、像側群の焦点距離と防振群の焦点距離の比を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（４）を満足することにより、防振時の光学性能の劣化を効果的に抑えることができる。
本実施形態の変倍光学系の条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、防振群の屈折力が大きくなり、防振時の偏芯コマ収差の劣化が大きくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を５．００にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を４．９０にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、像側群の屈折力が大きくなり、コマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になってしまう。また、防振群の屈折力が小さくなり、防振時の防振群の移動量が大きくなる。このため、本実施形態の変倍光学系を収容する鏡筒が大型化してしまうため好ましくない。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を１．９０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を２．００にすることが好ましい。
本実施形態の変倍光学系の条件式（４）の対応値が上限値を上回ると、防振群の屈折力が大きくなり、防振時の偏芯コマ収差の劣化が大きくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の上限値を５．００にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の上限値を４．９０にすることが好ましい。
一方、本実施形態の変倍光学系の条件式（４）の対応値が下限値を下回ると、像側群の屈折力が大きくなり、コマ収差をはじめとする諸収差を補正することが困難になってしまう。また、防振群の屈折力が小さくなり、防振時の防振群の移動量が大きくなる。このため、本実施形態の変倍光学系を収容する鏡筒が大型化してしまうため好ましくない。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を１．９０にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（４）の下限値を２．００にすることが好ましい。
また本実施形態の変倍光学系は、前記第１レンズ群が少なくとも２枚の正レンズを有することが望ましい。この構成により、球面収差と色収差を効果的に補正することができる。
また本実施形態の変倍光学系は、前記合焦群が１つのレンズ成分で構成されていることが望ましい。この構成により、合焦群をより小型軽量化することができる。
また本実施形態の変倍光学系は、前記合焦群が１枚の単レンズで構成されていることが望ましい。この構成により、合焦群をさらに軽量化することができる。
また本実施形態の変倍光学系は、前記合焦群が、少なくとも１枚の正レンズを有し、以下の条件式（５）を満足することが望ましい。
（５） ５８．００＜νＦＰ
ただし、
νＦＰ：前記合焦群に含まれる前記正レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
（５） ５８．００＜νＦＰ
ただし、
νＦＰ：前記合焦群に含まれる前記正レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数
条件式（５）は、合焦群に含まれる正レンズのアッベ数を規定するものである。本実施形態の変倍光学系は、条件式（５）を満足することにより、無限遠物体から近距離物体への合焦時に色収差の変動を抑えることができる。
本実施形態の変倍光学系の条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、合焦群での色収差の発生が大きくなり、無限遠物体から近距離物体への合焦時に色収差の変動が大きくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を５９．００にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を６０．００にすることが好ましい。
本実施形態の変倍光学系の条件式（５）の対応値が下限値を下回ると、合焦群での色収差の発生が大きくなり、無限遠物体から近距離物体への合焦時に色収差の変動が大きくなってしまう。なお、本実施形態の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を５９．００にすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実にするために、条件式（５）の下限値を６０．００にすることが好ましい。
本発明の実施形態の光学装置は、上述した構成の変倍光学系を有する。
本発明の実施形態の撮像装置は、上述した構成の変倍光学系と、前記変倍光学系によって形成される像を撮像する撮像部とを備えている。
これにより、良好な光学性能を備え、合焦動作の高速化のために合焦群の軽量化を図った光学装置、撮像装置を実現することができる。
本発明の実施形態の撮像装置は、上述した構成の変倍光学系と、前記変倍光学系によって形成される像を撮像する撮像部とを備えている。
これにより、良好な光学性能を備え、合焦動作の高速化のために合焦群の軽量化を図った光学装置、撮像装置を実現することができる。
本発明の実施形態の変倍光学系の製造方法は、最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを、変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化するように配置することを含み、以下の条件式（１）を満足する。これにより、良好な光学性能を備え、合焦動作の高速化のために合焦群の軽量化を図った変倍光学系を製造することができる。
（１） ２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
（１） ２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
以下、本発明の実施形態の変倍光学系に係る実施例を添付図面に基づいて説明する。
（第１実施例）
図１は第１実施例に係る変倍光学系の断面図である。なお、図１及び後述する図５、図９、図１３、図１７、図２１、図２５及び図２９中の矢印は、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍時の各レンズ群の移動軌跡を示している。
第１実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
（第１実施例）
図１は第１実施例に係る変倍光学系の断面図である。なお、図１及び後述する図５、図９、図１３、図１７、図２１、図２５及び図２９中の矢印は、広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への変倍時の各レンズ群の移動軌跡を示している。
第１実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３とからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４４と両凹形状の負レンズＬ４５との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４７とからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３とからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４４と両凹形状の負レンズＬ４５との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４７とからなる。
第１実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように、第１〜第４レンズ群Ｇ１〜Ｇ４が光軸に沿って移動する。
第１実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第１実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第１実施例に係る変倍光学系では、防振群として第Ｂ群Ｇ４Ｂを光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。なお、防振時、第Ａ群Ｇ４Ａ及び第Ｃ群Ｇ４Ｃの光軸に垂直な方向における位置は固定である。
ここで、レンズ全系の焦点距離がｆ、防振係数（防振時の防振群の移動量に対する像面Ｉ上での像の移動量の比）がＫであるレンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するためには、防振群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交する方向へ移動させればよい。したがって、第１実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．０６、焦点距離が７１．４０（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．３５（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が１．８６、焦点距離が２９４．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．５５（ｍｍ）となる。
ここで、レンズ全系の焦点距離がｆ、防振係数（防振時の防振群の移動量に対する像面Ｉ上での像の移動量の比）がＫであるレンズにおいて、角度θの回転ブレを補正するためには、防振群を（ｆ・tanθ）／Ｋだけ光軸と直交する方向へ移動させればよい。したがって、第１実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．０６、焦点距離が７１．４０（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．３５（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が１．８６、焦点距離が２９４．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．５５（ｍｍ）となる。
以下の表１に、第１実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
表１において、ｆは焦点距離、ＢＦはバックフォーカス（最も像側のレンズ面と像面Ｉとの光軸上の距離）を示す。
［面データ］において、面番号は物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面（nは整数）と第n+1面との間隔）、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、物面は物体面、可変は可変の面間隔、絞りＳは開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。
表１において、ｆは焦点距離、ＢＦはバックフォーカス（最も像側のレンズ面と像面Ｉとの光軸上の距離）を示す。
［面データ］において、面番号は物体側から数えた光学面の順番、ｒは曲率半径、ｄは面間隔（第n面（nは整数）と第n+1面との間隔）、ｎｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対する屈折率、νｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）に対するアッベ数をそれぞれ示している。また、物面は物体面、可変は可変の面間隔、絞りＳは開口絞りＳ、像面は像面Ｉをそれぞれ示している。なお、曲率半径ｒ＝∞は平面を示している。空気の屈折率ｎｄ＝1.00000の記載は省略している。
［各種データ］において、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角（単位は「°」）、Ｙmaxは最大像高、ＴＬは第１実施例に係る変倍光学系の全長（第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離）、ｄnは第n面と第n+1面との可変の間隔をそれぞれ示す。なお、Ｗは広角端状態、Ｍは中間焦点距離状態、Ｔは望遠端状態、無限遠は無限遠物体への合焦時、近距離は近距離物体への合焦時をそれぞれ示す。
［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面と焦点距離を示す。
［条件式対応値］には、第１実施例に係る変倍光学系の各条件式の対応値を示す。
［レンズ群データ］には、各レンズ群の始面と焦点距離を示す。
［条件式対応値］には、第１実施例に係る変倍光学系の各条件式の対応値を示す。
ここで、表１に掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ及びその他の長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われる。しかしながら光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるため、これに限られるものではない。
なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
なお、以上に述べた表１の符号は、後述する各実施例の表においても同様に用いるものとする。
（表１）第１実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 72.3688 6.972 1.51680 63.88
2 -604.5951 0.499
3 88.4675 1.500 1.62004 36.40
4 32.5526 8.844 1.51680 63.88
5 149.4554 可変
6 -453.8182 1.000 1.69680 55.52
7 18.7304 3.761 1.80518 25.45
8 40.0562 3.501
9 -33.7169 1.000 1.69680 55.52
10 3769.5898 可変
11 91.7620 4.268 1.51680 63.88
12 -46.5887 可変
13 54.6217 5.361 1.48749 70.31
14 -31.8367 1.000 1.85026 32.35
15 829.9126 0.200
16 34.8197 4.124 1.48749 70.31
17 -190.4880 1.633
18(絞りＳ) ∞ 27.478
19 316.7035 2.575 1.80518 25.45
20 -37.0122 1.000 1.74400 44.81
21 28.1012 3.267
22 27.6380 3.921 1.54814 45.79
23 -54.2282 2.418
24 -22.4640 1.000 1.77250 49.62
25 -55.2971 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.12
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 71.4 105.0 294.0
ＦＮＯ 4.17 4.18 6.38
２ω 22.84 15.30 5.48
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 166.32 183.64 219.32
ＢＦ 38.52 38.53 73.71
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 3.555 24.790 43.361 3.555 24.790 43.361
ｄ10 26.610 21.614 2.000 27.368 22.723 3.114
ｄ12 12.316 13.381 14.933 11.558 12.271 13.819
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 115.478
2 6 -26.653
3 11 60.427
4 13 138.481
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.333
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 6.400
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 1.911
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.436
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 3.064
（５） νＦＰ ＝ 63.88
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 72.3688 6.972 1.51680 63.88
2 -604.5951 0.499
3 88.4675 1.500 1.62004 36.40
4 32.5526 8.844 1.51680 63.88
5 149.4554 可変
6 -453.8182 1.000 1.69680 55.52
7 18.7304 3.761 1.80518 25.45
8 40.0562 3.501
9 -33.7169 1.000 1.69680 55.52
10 3769.5898 可変
11 91.7620 4.268 1.51680 63.88
12 -46.5887 可変
13 54.6217 5.361 1.48749 70.31
14 -31.8367 1.000 1.85026 32.35
15 829.9126 0.200
16 34.8197 4.124 1.48749 70.31
17 -190.4880 1.633
18(絞りＳ) ∞ 27.478
19 316.7035 2.575 1.80518 25.45
20 -37.0122 1.000 1.74400 44.81
21 28.1012 3.267
22 27.6380 3.921 1.54814 45.79
23 -54.2282 2.418
24 -22.4640 1.000 1.77250 49.62
25 -55.2971 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.12
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 71.4 105.0 294.0
ＦＮＯ 4.17 4.18 6.38
２ω 22.84 15.30 5.48
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 166.32 183.64 219.32
ＢＦ 38.52 38.53 73.71
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 3.555 24.790 43.361 3.555 24.790 43.361
ｄ10 26.610 21.614 2.000 27.368 22.723 3.114
ｄ12 12.316 13.381 14.933 11.558 12.271 13.819
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 115.478
2 6 -26.653
3 11 60.427
4 13 138.481
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.333
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 6.400
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 1.911
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.436
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 3.064
（５） νＦＰ ＝ 63.88
図２Ａ、図２Ｂ及び図２Ｃはそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図３Ａ、及び図３Ｂはそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図４Ａ、図４Ｂ及び図４Ｃはそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
図３Ａ、及び図３Ｂはそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図４Ａ、図４Ｂ及び図４Ｃはそれぞれ、第１実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図において、ＦＮＯはＦナンバー、Ｙは像高、ＮＡは開口数をそれぞれ示す。詳しくは、球面収差図では最大口径に対応するＦナンバーＦＮＯ又は開口数ＮＡの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高Ｙの最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。また、各収差図において、ｄはｄ線（波長５８７．６ｎｍ）、ｇはｇ線（波長４３５．８ｎｍ）における収差をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面をそれぞれ示す。コマ収差図は、各像高Ｙにおけるコマ収差を示す。なお、後述する各実施例の収差図においても、第１実施例と同様の符号を用いる。
各収差図より、第１実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時や近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第２実施例）
図５は第２実施例に係る変倍光学系の断面図である。
第２実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
図５は第２実施例に係る変倍光学系の断面図である。
第２実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合正レンズからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４３と両凹形状の負レンズＬ４４との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４５と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４６とからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合正レンズからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４３と両凹形状の負レンズＬ４４との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４５と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４６とからなる。
第２実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように、第１〜第４レンズ群Ｇ１〜Ｇ４が光軸に沿って移動する。
第２実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第２実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第２実施例に係る変倍光学系では、防振群として第Ｂ群Ｇ４Ｂを光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。なお、防振時、第Ａ群Ｇ４Ａ及び第Ｃ群Ｇ４Ｃの光軸に垂直な方向における位置は固定である。
ここで、第２実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．１７、焦点距離が７１．３５（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．３２（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が１．８０、焦点距離が２９４．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．５７（ｍｍ）となる。
以下の表２に、第２実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
ここで、第２実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．１７、焦点距離が７１．３５（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．３２（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が１．８０、焦点距離が２９４．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．５７（ｍｍ）となる。
以下の表２に、第２実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表２）第２実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 84.0136 6.369 1.51680 63.88
2 -569.5201 0.287
3 111.7962 1.500 1.62004 36.40
4 36.8295 8.708 1.51680 63.88
5 239.6437 可変
6 -196.3998 1.000 1.69680 55.52
7 17.8250 4.472 1.80518 25.45
8 63.8758 2.220
9 -50.1550 1.000 1.80100 34.92
10 107.3132 可変
11 98.4276 3.799 1.51680 63.88
12 -44.7987 可変
13 33.5689 5.221 1.48749 70.31
14 -34.6171 1.000 1.75520 27.57
15 -464.1612 1.880
16(絞りＳ) ∞ 31.253
17 -215.7008 3.558 1.80610 40.97
18 -18.9067 1.000 1.69680 55.52
19 29.6933 2.000
20 25.4517 4.902 1.51742 52.20
21 -34.1288 6.212
22 -19.1689 1.000 1.77250 49.62
23 -46.3649 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.12
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 71.4 105.0 294.0
ＦＮＯ 4.70 4.74 6.44
２ω 22.84 15.30 5.46
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 167.32 188.67 222.32
ＢＦ 38.52 39.12 64.52
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 3.000 27.419 53.254 3.000 27.419 53.254
ｄ10 29.124 23.882 2.000 29.965 25.078 3.487
ｄ12 9.294 10.871 15.165 8.453 9.675 13.679
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 128.484
2 6 -29.436
3 11 60.115
4 13 180.542
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.365
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 3.954
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 2.137
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.333
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 3.886
（５） νＦＰ ＝ 63.88
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 84.0136 6.369 1.51680 63.88
2 -569.5201 0.287
3 111.7962 1.500 1.62004 36.40
4 36.8295 8.708 1.51680 63.88
5 239.6437 可変
6 -196.3998 1.000 1.69680 55.52
7 17.8250 4.472 1.80518 25.45
8 63.8758 2.220
9 -50.1550 1.000 1.80100 34.92
10 107.3132 可変
11 98.4276 3.799 1.51680 63.88
12 -44.7987 可変
13 33.5689 5.221 1.48749 70.31
14 -34.6171 1.000 1.75520 27.57
15 -464.1612 1.880
16(絞りＳ) ∞ 31.253
17 -215.7008 3.558 1.80610 40.97
18 -18.9067 1.000 1.69680 55.52
19 29.6933 2.000
20 25.4517 4.902 1.51742 52.20
21 -34.1288 6.212
22 -19.1689 1.000 1.77250 49.62
23 -46.3649 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.12
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 71.4 105.0 294.0
ＦＮＯ 4.70 4.74 6.44
２ω 22.84 15.30 5.46
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 167.32 188.67 222.32
ＢＦ 38.52 39.12 64.52
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 3.000 27.419 53.254 3.000 27.419 53.254
ｄ10 29.124 23.882 2.000 29.965 25.078 3.487
ｄ12 9.294 10.871 15.165 8.453 9.675 13.679
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 128.484
2 6 -29.436
3 11 60.115
4 13 180.542
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.365
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 3.954
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 2.137
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.333
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 3.886
（５） νＦＰ ＝ 63.88
図６Ａ、図６Ｂ及び図６Ｃはそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図７Ａ、及び図７Ｂはそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図８Ａ、図８Ｂ及び図８Ｃはそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
図７Ａ、及び図７Ｂはそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図８Ａ、図８Ｂ及び図８Ｃはそれぞれ、第２実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、第２実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時や近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第３実施例）
図９は第３実施例に係る変倍光学系の断面図である。
第３実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
図９は第３実施例に係る変倍光学系の断面図である。
第３実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合正レンズからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４３と両凹形状の負レンズＬ４４との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４５と、両凹形状の負レンズＬ４６と両凸形状の正レンズＬ４７との接合負レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合正レンズからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４３と両凹形状の負レンズＬ４４との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４５と、両凹形状の負レンズＬ４６と両凸形状の正レンズＬ４７との接合負レンズとからなる。
第３実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように、第１〜第４レンズ群Ｇ１〜Ｇ４が光軸に沿って移動する。
第３実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第３実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第３実施例に係る変倍光学系では、防振群として第Ｂ群Ｇ４Ｂを光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。なお、防振時、第Ａ群Ｇ４Ａ及び第Ｃ群Ｇ４Ｃの光軸に垂直な方向における位置は固定である。
ここで、第３実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．２２、焦点距離が７１．４０（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．３１（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が１．７９、焦点距離が２９４．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．５７（ｍｍ）となる。
以下の表３に、第３実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
ここで、第３実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．２２、焦点距離が７１．４０（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．３１（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が１．７９、焦点距離が２９４．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．５７（ｍｍ）となる。
以下の表３に、第３実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表３）第３実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 85.0462 5.776 1.51680 63.88
2 -660.6172 0.468
3 127.3802 1.500 1.62004 36.40
4 39.1726 7.903 1.51680 63.88
5 338.5447 可変
6 -132.1891 1.000 1.69680 55.52
7 19.2602 4.667 1.80518 25.45
8 76.0183 2.071
9 -54.4201 1.000 1.80100 34.92
10 119.2030 可変
11 101.6158 3.707 1.51680 63.88
12 -48.1136 可変
13 32.8274 5.339 1.48749 70.31
14 -36.1413 1.000 1.80518 25.45
15 -208.8127 1.719
16(絞りＳ) ∞ 20.897
17 -111.8106 3.901 1.66755 41.87
18 -18.5066 1.000 1.58913 61.22
19 35.2076 2.000
20 26.2172 5.000 1.48749 70.31
21 -44.8232 10.387
22 -18.5590 1.000 1.77250 49.62
23 39.9065 4.006 1.60342 38.03
24 -29.6411 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.12
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 71.4 105.0 294.0
ＦＮＯ 4.68 4.76 6.45
２ω 22.80 15.28 5.44
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 166.39 188.89 221.32
ＢＦ 38.52 39.12 64.52
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 3.000 27.909 54.414 3.000 27.909 54.414
ｄ10 30.861 25.246 2.000 31.772 26.533 3.581
ｄ12 9.676 12.274 16.047 8.765 10.987 14.466
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 130.814
2 6 -30.984
3 11 63.720
4 13 184.004
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.222
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 3.924
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 2.063
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.345
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 3.433
（５） νＦＰ ＝ 63.88
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 85.0462 5.776 1.51680 63.88
2 -660.6172 0.468
3 127.3802 1.500 1.62004 36.40
4 39.1726 7.903 1.51680 63.88
5 338.5447 可変
6 -132.1891 1.000 1.69680 55.52
7 19.2602 4.667 1.80518 25.45
8 76.0183 2.071
9 -54.4201 1.000 1.80100 34.92
10 119.2030 可変
11 101.6158 3.707 1.51680 63.88
12 -48.1136 可変
13 32.8274 5.339 1.48749 70.31
14 -36.1413 1.000 1.80518 25.45
15 -208.8127 1.719
16(絞りＳ) ∞ 20.897
17 -111.8106 3.901 1.66755 41.87
18 -18.5066 1.000 1.58913 61.22
19 35.2076 2.000
20 26.2172 5.000 1.48749 70.31
21 -44.8232 10.387
22 -18.5590 1.000 1.77250 49.62
23 39.9065 4.006 1.60342 38.03
24 -29.6411 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.12
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 71.4 105.0 294.0
ＦＮＯ 4.68 4.76 6.45
２ω 22.80 15.28 5.44
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 166.39 188.89 221.32
ＢＦ 38.52 39.12 64.52
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 3.000 27.909 54.414 3.000 27.909 54.414
ｄ10 30.861 25.246 2.000 31.772 26.533 3.581
ｄ12 9.676 12.274 16.047 8.765 10.987 14.466
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 130.814
2 6 -30.984
3 11 63.720
4 13 184.004
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.222
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 3.924
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 2.063
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.345
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 3.433
（５） νＦＰ ＝ 63.88
図１０Ａ、図１０Ｂ及び図１０Ｃはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図１１Ａ、及び図１１Ｂはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図１２Ａ、図１２Ｂ及び図１２Ｃはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
図１１Ａ、及び図１１Ｂはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図１２Ａ、図１２Ｂ及び図１２Ｃはそれぞれ、第３実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、第３実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時や近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第４実施例）
図１３は第４実施例に係る変倍光学系の断面図である。
第４実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
図１３は第４実施例に係る変倍光学系の断面図である。
第４実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合正レンズからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４３と両凹形状の負レンズＬ４４との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４５と、両凹形状の負レンズＬ４６と両凸形状の正レンズＬ４７との接合負レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合正レンズからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４３と両凹形状の負レンズＬ４４との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４５と、両凹形状の負レンズＬ４６と両凸形状の正レンズＬ４７との接合負レンズとからなる。
第４実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように、第１〜第４レンズ群Ｇ１〜Ｇ４が光軸に沿って移動する。
第４実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第４実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第４実施例に係る変倍光学系では、防振群として第Ｂ群Ｇ４Ｂを光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。なお、防振時、第Ａ群Ｇ４Ａ及び第Ｃ群Ｇ４Ｃの光軸に垂直な方向における位置は固定である。
ここで、第４実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．２１、焦点距離が７１．４０（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．３１（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が１．７９、焦点距離が２９２．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．５７（ｍｍ）となる。
以下の表４に、第４実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
ここで、第４実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．２１、焦点距離が７１．４０（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．３１（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が１．７９、焦点距離が２９２．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．５７（ｍｍ）となる。
以下の表４に、第４実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表４）第４実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 86.4475 5.443 1.51680 63.88
2 -981.1690 0.200
3 146.3378 1.500 1.62004 36.40
4 41.2453 8.000 1.51680 63.88
5 1154.1773 可変
6 -105.1301 1.000 1.69680 55.52
7 20.4832 4.124 1.80518 25.45
8 77.3629 1.964
9 -62.6354 1.000 1.83400 37.18
10 142.2611 可変
11 123.7504 3.431 1.58913 61.22
12 -57.1062 可変
13 33.8130 5.634 1.49700 81.73
14 -38.7693 1.000 1.80518 25.45
15 -194.5892 1.688
16(絞りＳ) ∞ 21.000
17 -99.8095 3.775 1.66755 41.87
18 -18.8632 1.000 1.58913 61.22
19 36.8056 2.500
20 34.3226 3.724 1.51680 63.88
21 -51.2601 11.445
22 -20.6818 1.000 1.77250 49.62
23 51.2093 3.854 1.60342 38.03
24 -30.0976 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.09
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 71.4 100.0 292.0
ＦＮＯ 4.70 4.69 6.48
２ω 22.78 16.04 5.48
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 169.32 189.52 221.32
ＢＦ 39.12 38.52 66.12
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 3.000 26.086 53.441 3.000 26.086 53.441
ｄ10 32.425 27.561 2.000 33.360 28.885 3.621
ｄ12 11.493 14.070 16.477 10.558 12.746 14.856
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 128.221
2 6 -31.614
3 11 66.796
4 13 176.525
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.056
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 4.017
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 1.920
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.378
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 3.308
（５） νＦＰ ＝ 61.22
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 86.4475 5.443 1.51680 63.88
2 -981.1690 0.200
3 146.3378 1.500 1.62004 36.40
4 41.2453 8.000 1.51680 63.88
5 1154.1773 可変
6 -105.1301 1.000 1.69680 55.52
7 20.4832 4.124 1.80518 25.45
8 77.3629 1.964
9 -62.6354 1.000 1.83400 37.18
10 142.2611 可変
11 123.7504 3.431 1.58913 61.22
12 -57.1062 可変
13 33.8130 5.634 1.49700 81.73
14 -38.7693 1.000 1.80518 25.45
15 -194.5892 1.688
16(絞りＳ) ∞ 21.000
17 -99.8095 3.775 1.66755 41.87
18 -18.8632 1.000 1.58913 61.22
19 36.8056 2.500
20 34.3226 3.724 1.51680 63.88
21 -51.2601 11.445
22 -20.6818 1.000 1.77250 49.62
23 51.2093 3.854 1.60342 38.03
24 -30.0976 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.09
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 71.4 100.0 292.0
ＦＮＯ 4.70 4.69 6.48
２ω 22.78 16.04 5.48
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 169.32 189.52 221.32
ＢＦ 39.12 38.52 66.12
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 3.000 26.086 53.441 3.000 26.086 53.441
ｄ10 32.425 27.561 2.000 33.360 28.885 3.621
ｄ12 11.493 14.070 16.477 10.558 12.746 14.856
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 128.221
2 6 -31.614
3 11 66.796
4 13 176.525
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.056
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 4.017
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 1.920
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.378
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 3.308
（５） νＦＰ ＝ 61.22
図１４Ａ、図１４Ｂ及び図１４Ｃはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図１５Ａ、及び図１５Ｂはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図１６Ａ、図１６Ｂ及び図１６Ｃはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
図１５Ａ、及び図１５Ｂはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図１６Ａ、図１６Ｂ及び図１６Ｃはそれぞれ、第４実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、第４実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時や近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第５実施例）
図１７は第５実施例に係る変倍光学系の断面図である。
第５実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
図１７は第５実施例に係る変倍光学系の断面図である。
第５実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合正レンズからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４３と両凹形状の負レンズＬ４４との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４６との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４７とからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４２との接合正レンズからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４３と両凹形状の負レンズＬ４４との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４６との接合正レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４７とからなる。
第５実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように、第１〜第４レンズ群Ｇ１〜Ｇ４が光軸に沿って移動する。
第５実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第５実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第５実施例に係る変倍光学系では、防振群として第Ｂ群Ｇ４Ｂを光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。なお、防振時、第Ａ群Ｇ４Ａ及び第Ｃ群Ｇ４Ｃの光軸に垂直な方向における位置は固定である。
ここで、第５実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．６１、焦点距離が７２．１０（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．２３（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が２．４４、焦点距離が２９２．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．４２（ｍｍ）となる。
以下の表５に、第５実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
ここで、第５実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．６１、焦点距離が７２．１０（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．２３（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が２．４４、焦点距離が２９２．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．４２（ｍｍ）となる。
以下の表５に、第５実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表５）第５実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 90.0000 5.600 1.51680 63.88
2 -517.3850 0.200
3 123.0815 1.700 1.62004 36.40
4 39.0000 7.800 1.51680 63.88
5 324.1762 可変
6 -110.0000 1.300 1.69680 55.52
7 21.2201 3.957 1.84666 23.80
8 73.0429 1.848
9 -75.3714 1.200 1.85026 32.35
10 106.1768 可変
11 148.9696 3.374 1.58913 61.22
12 -56.4978 可変
13 28.2564 5.746 1.49700 81.73
14 -48.4258 1.200 1.84666 23.80
15 -580.3411 2.897
16(絞りＳ) ∞ 23.051
17 -77.0000 3.951 1.72825 28.38
18 -14.4874 1.000 1.67003 47.14
19 29.3362 2.500
20 29.8903 5.510 1.62004 36.40
21 -17.4201 1.000 1.84666 23.80
22 -35.2773 7.314
23 -22.7541 1.000 1.77250 49.62
24 -46.2730 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.05
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 72.1 100.0 292.0
ＦＮＯ 4.70 4.63 6.53
２ω 22.62 16.08 5.50
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 169.32 187.97 221.32
ＢＦ 39.61 38.52 66.61
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 3.001 26.619 53.461 3.001 26.619 53.461
ｄ10 33.373 28.524 2.000 34.372 29.969 3.698
ｄ12 11.187 12.162 17.100 10.188 10.718 15.402
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 131.155
2 6 -32.550
3 11 69.956
4 13 165.331
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.029
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 4.519
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 1.902
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.417
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 4.755
（５） νＦＰ ＝ 61.22
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 90.0000 5.600 1.51680 63.88
2 -517.3850 0.200
3 123.0815 1.700 1.62004 36.40
4 39.0000 7.800 1.51680 63.88
5 324.1762 可変
6 -110.0000 1.300 1.69680 55.52
7 21.2201 3.957 1.84666 23.80
8 73.0429 1.848
9 -75.3714 1.200 1.85026 32.35
10 106.1768 可変
11 148.9696 3.374 1.58913 61.22
12 -56.4978 可変
13 28.2564 5.746 1.49700 81.73
14 -48.4258 1.200 1.84666 23.80
15 -580.3411 2.897
16(絞りＳ) ∞ 23.051
17 -77.0000 3.951 1.72825 28.38
18 -14.4874 1.000 1.67003 47.14
19 29.3362 2.500
20 29.8903 5.510 1.62004 36.40
21 -17.4201 1.000 1.84666 23.80
22 -35.2773 7.314
23 -22.7541 1.000 1.77250 49.62
24 -46.2730 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.05
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 72.1 100.0 292.0
ＦＮＯ 4.70 4.63 6.53
２ω 22.62 16.08 5.50
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 169.32 187.97 221.32
ＢＦ 39.61 38.52 66.61
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 3.001 26.619 53.461 3.001 26.619 53.461
ｄ10 33.373 28.524 2.000 34.372 29.969 3.698
ｄ12 11.187 12.162 17.100 10.188 10.718 15.402
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 131.155
2 6 -32.550
3 11 69.956
4 13 165.331
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.029
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 4.519
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 1.902
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.417
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 4.755
（５） νＦＰ ＝ 61.22
図１８Ａ、図１８Ｂ及び図１８Ｃはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図１９Ａ、及び図１９Ｂはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図２０Ａ、図２０Ｂ及び図２０Ｃはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
図１９Ａ、及び図１９Ｂはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図２０Ａ、図２０Ｂ及び図２０Ｃはそれぞれ、第５実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、第５実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時や近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第６実施例）
図２１は第６実施例に係る変倍光学系の断面図である。
第６実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
図２１は第６実施例に係る変倍光学系の断面図である。
第６実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３とからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４４と両凹形状の負レンズＬ４５との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４７とからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３とからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４４と両凹形状の負レンズＬ４５との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４７とからなる。
第６実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように、第１〜第４レンズ群Ｇ１〜Ｇ４が光軸に沿って移動する。
第６実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第６実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第６実施例に係る変倍光学系では、防振群として第Ｂ群Ｇ４Ｂを光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。なお、防振時、第Ａ群Ｇ４Ａ及び第Ｃ群Ｇ４Ｃの光軸に垂直な方向における位置は固定である。
ここで、第６実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．５４、焦点距離が７２．１０（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．２５（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が２．４２、焦点距離が２９２．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．４２（ｍｍ）となる。
以下の表６に、第６実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
ここで、第６実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．５４、焦点距離が７２．１０（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．２５（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が２．４２、焦点距離が２９２．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．４２（ｍｍ）となる。
以下の表６に、第６実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表６）第６実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 94.0000 5.600 1.51680 63.88
2 -475.5757 0.200
3 128.0000 1.700 1.62004 36.40
4 39.6000 8.000 1.51680 63.88
5 425.5305 可変
6 -190.0000 1.300 1.69680 55.52
7 20.4656 4.300 1.84666 23.80
8 66.5049 2.063
9 -61.8359 1.200 1.85026 32.35
10 109.1965 可変
11 128.7113 3.300 1.58913 61.22
12 -63.7222 可変
13 37.0000 5.400 1.49700 81.73
14 -45.9212 1.300 1.85026 32.35
15 148.3744 0.200
16 45.1050 3.600 1.48749 70.31
17 -172.8812 4.000
18(絞りＳ) ∞ 26.764
19 -95.3704 3.900 1.74950 35.25
20 -14.2257 1.000 1.69680 55.52
21 24.1570 2.279
22 26.2427 4.000 1.62004 36.40
23 -55.0000 2.250
24 -20.2886 1.000 1.84666 23.80
25 -34.0000 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.05
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 72.1 100.0 292.0
ＦＮＯ 4.69 4.66 6.54
２ω 22.56 16.04 5.50
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 169.32 189.24 221.32
ＢＦ 38.93 38.52 65.93
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 2.500 25.118 52.806 2.500 25.118 52.806
ｄ10 33.481 28.557 2.155 34.454 29.917 3.849
ｄ12 11.047 13.692 17.068 10.075 12.332 15.373
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 130.472
2 6 -32.352
3 11 72.809
4 13 142.608
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.033
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 6.295
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 1.792
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.511
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 4.779
（５） νＦＰ ＝ 61.22
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 94.0000 5.600 1.51680 63.88
2 -475.5757 0.200
3 128.0000 1.700 1.62004 36.40
4 39.6000 8.000 1.51680 63.88
5 425.5305 可変
6 -190.0000 1.300 1.69680 55.52
7 20.4656 4.300 1.84666 23.80
8 66.5049 2.063
9 -61.8359 1.200 1.85026 32.35
10 109.1965 可変
11 128.7113 3.300 1.58913 61.22
12 -63.7222 可変
13 37.0000 5.400 1.49700 81.73
14 -45.9212 1.300 1.85026 32.35
15 148.3744 0.200
16 45.1050 3.600 1.48749 70.31
17 -172.8812 4.000
18(絞りＳ) ∞ 26.764
19 -95.3704 3.900 1.74950 35.25
20 -14.2257 1.000 1.69680 55.52
21 24.1570 2.279
22 26.2427 4.000 1.62004 36.40
23 -55.0000 2.250
24 -20.2886 1.000 1.84666 23.80
25 -34.0000 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.05
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 72.1 100.0 292.0
ＦＮＯ 4.69 4.66 6.54
２ω 22.56 16.04 5.50
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 169.32 189.24 221.32
ＢＦ 38.93 38.52 65.93
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 2.500 25.118 52.806 2.500 25.118 52.806
ｄ10 33.481 28.557 2.155 34.454 29.917 3.849
ｄ12 11.047 13.692 17.068 10.075 12.332 15.373
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 130.472
2 6 -32.352
3 11 72.809
4 13 142.608
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.033
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 6.295
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 1.792
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.511
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 4.779
（５） νＦＰ ＝ 61.22
図２２Ａ、図２２Ｂ及び図２２Ｃはそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図２３Ａ、及び図２３Ｂはそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図２４Ａ、図２４Ｂ及び図２４Ｃはそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
図２３Ａ、及び図２３Ｂはそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図２４Ａ、図２４Ｂ及び図２４Ｃはそれぞれ、第６実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、第６実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時や近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第７実施例）
図２５は第７実施例に係る変倍光学系の断面図である。
第７実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
図２５は第７実施例に係る変倍光学系の断面図である。
第７実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３とからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４４と両凹形状の負レンズＬ４５との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４７とからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３とからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４４と両凹形状の負レンズＬ４５との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４６と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ４７とからなる。
第７実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔及び第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が変化するように、第１〜第４レンズ群Ｇ１〜Ｇ４が光軸に沿って移動する。
第７実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第７実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第７実施例に係る変倍光学系では、防振群として第Ｂ群Ｇ４Ｂを光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。なお、防振時、第Ａ群Ｇ４Ａ及び第Ｃ群Ｇ４Ｃの光軸に垂直な方向における位置は固定である。
ここで、第７実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．６１、焦点距離が７２．１０（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．２３（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が２．４２、焦点距離が２９２．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．４２（ｍｍ）となる。
以下の表７に、第７実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
ここで、第７実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．６１、焦点距離が７２．１０（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．２３（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が２．４２、焦点距離が２９２．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．４２（ｍｍ）となる。
以下の表７に、第７実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表７）第７実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 94.0000 5.600 1.51680 63.88
2 -477.1369 0.200
3 127.9954 1.700 1.62004 36.40
4 39.7182 8.000 1.51680 63.88
5 477.0326 可変
6 -133.8008 1.300 1.69680 55.52
7 20.5210 4.000 1.84666 23.80
8 68.1000 2.028
9 -63.5000 1.200 1.85026 32.35
10 113.2367 可変
11 102.3130 3.400 1.58913 61.22
12 -69.1650
13 39.2000 5.500 1.49700 81.73
14 -39.2000 1.300 1.85026 32.35
15 209.5771 0.200
16 50.7811 3.700 1.48749 70.31
17 -101.5494 1.393
18(絞りＳ) ∞ 22.905
19 -80.0000 3.300 1.80100 34.92
20 -18.0344 1.000 1.70000 48.11
21 29.8801 2.000
22 34.2607 3.800 1.60342 38.03
23 -54.3498 7.014
24 -20.2978 1.000 1.77250 49.62
25 -34.3298 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.05
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 72.1 100.0 292.0
ＦＮＯ 4.71 4.68 6.51
２ω 22.58 16.04 5.50
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 169.32 188.35 221.32
ＢＦ 42.82 42.30 69.82
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 2.500 25.131 52.658 2.500 25.131 52.658
ｄ10 32.209 27.505 2.151 33.116 28.781 3.756
ｄ12 11.251 12.875 16.152 10.345 11.599 14.546
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 128.381
2 6 -31.506
3 11 70.567
4 13 143.423
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.075
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 6.330
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 1.819
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.492
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 4.048
（５） νＦＰ ＝ 61.22
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 94.0000 5.600 1.51680 63.88
2 -477.1369 0.200
3 127.9954 1.700 1.62004 36.40
4 39.7182 8.000 1.51680 63.88
5 477.0326 可変
6 -133.8008 1.300 1.69680 55.52
7 20.5210 4.000 1.84666 23.80
8 68.1000 2.028
9 -63.5000 1.200 1.85026 32.35
10 113.2367 可変
11 102.3130 3.400 1.58913 61.22
12 -69.1650
13 39.2000 5.500 1.49700 81.73
14 -39.2000 1.300 1.85026 32.35
15 209.5771 0.200
16 50.7811 3.700 1.48749 70.31
17 -101.5494 1.393
18(絞りＳ) ∞ 22.905
19 -80.0000 3.300 1.80100 34.92
20 -18.0344 1.000 1.70000 48.11
21 29.8801 2.000
22 34.2607 3.800 1.60342 38.03
23 -54.3498 7.014
24 -20.2978 1.000 1.77250 49.62
25 -34.3298 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.05
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 72.1 100.0 292.0
ＦＮＯ 4.71 4.68 6.51
２ω 22.58 16.04 5.50
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 169.32 188.35 221.32
ＢＦ 42.82 42.30 69.82
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 2.500 25.131 52.658 2.500 25.131 52.658
ｄ10 32.209 27.505 2.151 33.116 28.781 3.756
ｄ12 11.251 12.875 16.152 10.345 11.599 14.546
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 128.381
2 6 -31.506
3 11 70.567
4 13 143.423
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.075
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 6.330
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 1.819
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.492
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 4.048
（５） νＦＰ ＝ 61.22
図２６Ａ、図２６Ｂ及び図２６Ｃはそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図２７Ａ、及び図２７Ｂはそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図２８Ａ、図２８Ｂ及び図２８Ｃはそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
図２７Ａ、及び図２７Ｂはそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図２８Ａ、図２８Ｂ及び図２８Ｃはそれぞれ、第７実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、第７実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時や近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
（第８実施例）
図２９は第８実施例に係る変倍光学系の断面図である。
第８実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
図２９は第８実施例に係る変倍光学系の断面図である。
第８実施例に係る変倍光学系は、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する後続群ＧＲとから構成されている。後続群ＧＲは、物体側から順に、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、負の屈折力を有する第５レンズ群Ｇ５とから構成されている。
第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ１１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１２と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３との接合正レンズとからなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３とからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４４と両凹形状の負レンズＬ４５との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、両凸形状の正レンズＬ４６からなる。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１からなる。
第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、両凹形状の負レンズＬ２１と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ２２との接合負レンズと、両凹形状の負レンズＬ２３とからなる。
第３レンズ群Ｇ３は、両凸形状の正レンズＬ３１からなる。
第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正の屈折力を有する第Ａ群Ｇ４Ａと、負の屈折力を有する第Ｂ群Ｇ４Ｂと、正の屈折力を有する第Ｃ群Ｇ４Ｃとから構成されている。なお、第Ａ群Ｇ４Ａと第Ｂ群Ｇ４Ｂの間には、開口絞りＳが配置されている。
第Ａ群Ｇ４Ａは、物体側から順に、両凸形状の正レンズＬ４１と両凹形状の負レンズＬ４２との接合正レンズと、両凸形状の正レンズＬ４３とからなる。
第Ｂ群Ｇ４Ｂは、物体側から順に、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ４４と両凹形状の負レンズＬ４５との接合負レンズからなる。
第Ｃ群Ｇ４Ｃは、両凸形状の正レンズＬ４６からなる。
第５レンズ群Ｇ５は、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ５１からなる。
第８実施例に係る変倍光学系では、広角端状態と望遠端状態との間での変倍時に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔及び第４レンズ群Ｇ４と第５レンズ群Ｇ５との間隔が変化するように、第１〜第５レンズ群Ｇ１〜Ｇ５が光軸に沿って移動する。
第８実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第８実施例に係る変倍光学系では、合焦群として第３レンズ群Ｇ３を光軸に沿って像側へ移動させることにより無限遠物体から近距離物体への合焦を行う。
第８実施例に係る変倍光学系では、防振群として第Ｂ群Ｇ４Ｂを光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させることにより防振を行う。なお、防振時、第Ａ群Ｇ４Ａ及び第Ｃ群Ｇ４Ｃの光軸に垂直な方向における位置は固定である。
ここで、第８実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．６２、焦点距離が７２．１０（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．２３（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が２．４２、焦点距離が２９２．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．４２（ｍｍ）となる。
以下の表８に、第８実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
ここで、第８実施例に係る変倍光学系は、広角端状態において防振係数が１．６２、焦点距離が７２．１０（ｍｍ）であるため、０．３０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．２３（ｍｍ）となる。また、望遠端状態においては防振係数が２．４２、焦点距離が２９２．００（ｍｍ）であるため、０．２０°の回転ブレを補正するための第Ｂ群Ｇ４Ｂの移動量は０．４２（ｍｍ）となる。
以下の表８に、第８実施例に係る変倍光学系の諸元の値を掲げる。
（表８）第８実施例
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 94.0000 5.600 1.51680 63.88
2 -475.1178 0.200
3 128.0000 1.700 1.62004 36.40
4 39.6000 8.000 1.51680 63.88
5 485.7465 可変
6 -132.5210 1.300 1.69680 55.52
7 20.5172 4.000 1.84666 23.80
8 68.1000 2.042
9 -63.5000 1.200 1.85026 32.35
10 115.6235 可変
11 101.8918 3.400 1.58913 61.22
12 -69.9544 可変
13 39.2000 5.500 1.49700 81.73
14 -39.2000 1.300 1.85026 32.35
15 212.6596 0.200
16 51.4164 3.700 1.48749 70.31
17 -99.0728 1.373
18(絞りＳ) ∞ 23.152
19 -80.0000 3.300 1.80100 34.92
20 -17.8244 1.000 1.70000 48.11
21 29.4302 2.000
22 34.1234 3.800 1.60342 38.03
23 -54.6969 可変
24 -20.3466 1.000 1.77250 49.62
25 -34.1069 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.05
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 72.1 100.0 292.0
ＦＮＯ 4.71 4.69 6.49
２ω 22.58 16.06 5.50
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 169.32 188.16 221.32
ＢＦ 43.07 42.89 70.02
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 2.500 24.944 52.518 2.500 24.944 52.518
ｄ10 32.517 27.845 2.150 33.434 29.131 3.779
ｄ12 10.875 12.288 16.347 9.958 11.001 14.718
ｄ23 6.586 6.430 6.515 6.586 6.430 6.515
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 128.138
2 6 -31.607
3 11 70.925
4 13 71.734
5 24 -67.420
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.054
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 6.215
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 1.807
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.989
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 2.046
（５） νＦＰ ＝ 61.22
[面データ]
面番号 ｒ ｄ ｎｄ νｄ
物面 ∞
1 94.0000 5.600 1.51680 63.88
2 -475.1178 0.200
3 128.0000 1.700 1.62004 36.40
4 39.6000 8.000 1.51680 63.88
5 485.7465 可変
6 -132.5210 1.300 1.69680 55.52
7 20.5172 4.000 1.84666 23.80
8 68.1000 2.042
9 -63.5000 1.200 1.85026 32.35
10 115.6235 可変
11 101.8918 3.400 1.58913 61.22
12 -69.9544 可変
13 39.2000 5.500 1.49700 81.73
14 -39.2000 1.300 1.85026 32.35
15 212.6596 0.200
16 51.4164 3.700 1.48749 70.31
17 -99.0728 1.373
18(絞りＳ) ∞ 23.152
19 -80.0000 3.300 1.80100 34.92
20 -17.8244 1.000 1.70000 48.11
21 29.4302 2.000
22 34.1234 3.800 1.60342 38.03
23 -54.6969 可変
24 -20.3466 1.000 1.77250 49.62
25 -34.1069 ＢＦ
像面 ∞
［各種データ］
変倍比 4.05
Ｗ Ｍ Ｔ
ｆ 72.1 100.0 292.0
ＦＮＯ 4.71 4.69 6.49
２ω 22.58 16.06 5.50
Ｙmax 14.25 14.25 14.25
ＴＬ 169.32 188.16 221.32
ＢＦ 43.07 42.89 70.02
Ｗ Ｍ Ｔ Ｗ Ｍ Ｔ
無限遠 無限遠 無限遠 近距離 近距離 近距離
ｄ5 2.500 24.944 52.518 2.500 24.944 52.518
ｄ10 32.517 27.845 2.150 33.434 29.131 3.779
ｄ12 10.875 12.288 16.347 9.958 11.001 14.718
ｄ23 6.586 6.430 6.515 6.586 6.430 6.515
［レンズ群データ］
群 始面 ｆ
1 1 128.138
2 6 -31.607
3 11 70.925
4 13 71.734
5 24 -67.420
［条件式対応値］
（１） ｆ１／（−ｆｃ） ＝ 4.054
（１Ａ） ｆ１ｆｗ／ｆｆ ＝ 6.215
（２） ｆ１／ｆｆ ＝ 1.807
（３） ｆｆ／ｆｉ ＝ 0.989
（４） ｆｉ／（−ｆｖｒ） ＝ 2.046
（５） νＦＰ ＝ 61.22
図３０Ａ、図３０Ｂ及び図３０Ｃはそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における無限遠物体合焦時の諸収差図である。
図３１Ａ、及び図３１Ｂはそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図３２Ａ、図３２Ｂ及び図３２Ｃはそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
図３１Ａ、及び図３１Ｂはそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態における無限遠物体合焦時に０．３０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図、及び望遠端状態における無限遠物体合焦時に０．２０°の回転ブレに対して防振を行った際のメリディオナル横収差図である。
図３２Ａ、図３２Ｂ及び図３２Ｃはそれぞれ、第８実施例に係る変倍光学系の広角端状態、中間焦点距離状態及び望遠端状態における近距離物体合焦時の諸収差図である。
各収差図より、第８実施例に係る変倍光学系は、広角端状態から望遠端状態にわたって諸収差を良好に補正し優れた結像性能を有しており、さらに防振時や近距離物体合焦時にも優れた結像性能を有していることがわかる。
上記各実施例によれば、広角端状態から望遠端状態への変倍時の諸収差の変動と、無限遠物体から近距離物体への合焦時の諸収差の変動とを良好に抑え、合焦群の小型軽量化を図った変倍光学系を実現することができる。そしてこの変倍光学系は、合焦群の小型軽量化により、小型のモータやメカ機構で合焦群を駆動することができるので、鏡筒が大型化することなく高速で静粛な合焦動作を達成することができる。
なお、上記各実施例は本願発明の一具体例を示しているものであり、本願発明はこれらに限定されるものではない。以下の内容は、本実施形態の変倍光学系の光学性能を損なわない範囲で適宜採用することが可能である。
本実施形態の変倍光学系の実施例として４群又は５群構成のものを示したが、本願はこれに限られず、その他の群構成（例えば、６群等）の変倍光学系を構成することもできる。具体的には、上記各実施例の変倍光学系の最も物体側や最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。
また、上記各実施例では、第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群として第２レンズ群を示したがこの限りではない。また、上記各実施例では、中間群としての第２レンズ群より像側に配置された正の屈折力を有する合焦群として第３レンズ群を示したがこの限りではない。また、上記各実施例では、合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群として第４レンズ群を示したがこの限りではない。具体的には、第１レンズ群と中間群（第２レンズ群）との間に、正又は負の屈折力を有するレンズ群を配置し、変倍時に各レンズ群間隔が変化することとしてもよい。また、中間群（第２レンズ群）と合焦群（第３レンズ群）との間に、正又は負の屈折力を有するレンズ群を配置し、変倍時に各レンズ群間隔が変化することとしてもよい。また、合焦群（第３レンズ群）と像側群（第４レンズ群）との間に、正又は負の屈折力を有するレンズ群を配置し、変倍時に各レンズ群間隔が変化することとしてもよい。
また、上記各実施例では、第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群として第２レンズ群を示したがこの限りではない。また、上記各実施例では、中間群としての第２レンズ群より像側に配置された正の屈折力を有する合焦群として第３レンズ群を示したがこの限りではない。また、上記各実施例では、合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群として第４レンズ群を示したがこの限りではない。具体的には、第１レンズ群と中間群（第２レンズ群）との間に、正又は負の屈折力を有するレンズ群を配置し、変倍時に各レンズ群間隔が変化することとしてもよい。また、中間群（第２レンズ群）と合焦群（第３レンズ群）との間に、正又は負の屈折力を有するレンズ群を配置し、変倍時に各レンズ群間隔が変化することとしてもよい。また、合焦群（第３レンズ群）と像側群（第４レンズ群）との間に、正又は負の屈折力を有するレンズ群を配置し、変倍時に各レンズ群間隔が変化することとしてもよい。
また、上記各実施例の変倍光学系は、合焦群より像側に防振群を配置することが好ましく、合焦群と防振群との間に他のレンズを配置することがより好ましい。また、後続群は、合焦群と防振群との間に他のレンズを配置する場合、防振群の物体側に対向するレンズと防振群との空気間隔は、後続群の空気間隔の中で最も大きい空気間隔とすることが好ましい。
また、後続群は、合焦群と防振群との間に開口絞りを配置することが好ましく、防振群の物体側に対向する位置に開口絞りを配置することがより好ましい。なお、開口絞りとしての部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。
また、第Ｃ群の屈折力は、各実施例では正の屈折力としたが、負の屈折力としてもよい。
また、各実施例の特徴群のサブコンビネーションもまた発明となりうる。
また、後続群は、合焦群と防振群との間に開口絞りを配置することが好ましく、防振群の物体側に対向する位置に開口絞りを配置することがより好ましい。なお、開口絞りとしての部材を設けずにレンズ枠でその役割を代用する構成としてもよい。
また、第Ｃ群の屈折力は、各実施例では正の屈折力としたが、負の屈折力としてもよい。
また、各実施例の特徴群のサブコンビネーションもまた発明となりうる。
また、上記各実施例の変倍光学系は、第３レンズ群全体を合焦群とすることとしたが、レンズ群の一部或いは複数のレンズ群を合焦群としてもよい。また、合焦群は、正の屈折力を有することが好ましい。また、合焦群は、１つ又は２つのレンズ成分から構成されていればよく、１つのレンズ成分からなる構成がより好ましい。斯かる合焦群は、オートフォーカスに適用することも可能であり、オートフォーカス用のモータ、例えば超音波モータ、ステッピングモータ、ＶＣＭモータ等による駆動にも適している。
また、上記各実施例の変倍光学系において、いずれかのレンズ群全体又はその一部を、防振群として光軸に対して垂直な方向の成分を含むように移動させ、又は光軸を含む面内方向へ回転移動（揺動）させることにより、防振を行う構成とすることもできる。特に、上記各実施例の変倍光学系では第Ｂ群を防振群とすることが好ましい。また、防振群は、上記各実施例のように１つの接合レンズから構成してもよいが、レンズ枚数に特に限定はなく、１枚の単レンズや複数のレンズ成分から構成することとしてもよい。また、防振群は、負の屈折力を有することが好ましい。また、防振群は、１つのレンズ群の一部からなる構成であることが好ましく、１つのレンズ群を３つの部分に分けた中央の部分からなる構成であることがより好ましい。さらに、防振群は、１つのレンズ群を正負正又は正負負の３つの部分に分けて、中央の負の部分から構成することが好ましい。
また、上記各実施例の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面は、球面又は平面としてもよく、或いは非球面としてもよい。また、各レンズは、ガラス素材で形成されていても、樹脂素材で形成されていても、又はガラス素材と樹脂素材との複合でもよい。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、レンズ加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防ぐことができるため好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないため好ましい。レンズ面が非球面の場合、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に成型したガラスモールド非球面、又はガラス表面に設けた樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれでもよい。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしてもよい。
また、上記各実施例の変倍光学系を構成するレンズのレンズ面に、反射防止膜を施してもよい。これにより、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成することができる。特に、上記各実施例の変倍光学系は最も物体側から数えて２番目のレンズの物体側のレンズ面に反射防止膜を施すことが好ましい。
次に、本実施形態の変倍光学系を備えたカメラを図３３に基づいて説明する。
図３３は本実施形態の変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
図３３に示すようにカメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る変倍光学系を備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。
図３３は本実施形態の変倍光学系を備えたカメラの構成を示す図である。
図３３に示すようにカメラ１は、撮影レンズ２として上記第１実施例に係る変倍光学系を備えたレンズ交換式の所謂ミラーレスカメラである。
本カメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２で集光されて、不図示のＯＬＰＦ（Optical low pass filter：光学ローパスフィルタ）を介して撮像部３の撮像面上に被写体像を形成する。そして、撮像部３に設けられた光電変換素子によって被写体像が光電変換されて被写体の画像が生成される。この画像は、カメラ１に設けられたＥＶＦ（Electronic view finder：電子ビューファインダ）４に表示される。これにより撮影者は、ＥＶＦ４を介して被写体を観察することができる。
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、撮像部３で生成された被写体の画像が不図示のメモリに記憶される。このようにして、撮影者は本カメラ１による被写体の撮影を行うことができる。
ここで、本カメラ１に撮影レンズ２として搭載した上記第１実施例に係る変倍光学系は、上述のように良好な光学性能を備え、合焦群の軽量化が図られている。即ち本カメラ１は、合焦動作の高速化と良好な光学性能を実現することができる。なお、上記第２〜第８実施例に係る変倍光学系を撮影レンズ２として搭載したカメラを構成しても、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。また、クイックリターンミラーを有し、ファインダ光学系によって被写体を観察する一眼レフタイプのカメラに上記各実施例に係る変倍光学系を搭載した場合でも、上記カメラ１と同様の効果を奏することができる。
最後に、本実施形態の変倍光学系の製造方法の概略を図３４に基づいて説明する。
図３４は本実施形態の変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。
図３４は本実施形態の変倍光学系の製造方法の概略を示す図である。
図３４に示す本実施形態の変倍光学系の製造方法は、最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを準備するステップＳ１と、前記第１レンズ群と前記中間群と前記合焦群と前記像側群とを変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化するように配置するステップＳ２を含み、以下の条件式（１）を満足する。
（１） ２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
（１） ２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
斯かる本実施形態の変倍光学系の製造方法によれば、良好な光学性能を備え、合焦動作の高速化のために合焦群の軽量化を図った変倍光学系を製造することができる。
Claims (20)
- 最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
以下の条件式を満足する変倍光学系。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．６０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
１．８０＜ｆｉ／（−ｆｖｒ）＜５．２０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
ｆｉ：前記像側群の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振群の焦点距離 - 最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
広角端状態から望遠端状態への変倍時に前記第１レンズ群が物体側へ移動し、
以下の条件式を満足する変倍光学系。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．７０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
０．３１＜ｆｆ／ｆｉ＜１．１０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
ｆｉ：前記像側群の焦点距離 - 最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第１レンズ群は物体側へ移動し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
前記合焦群が１つのレンズ成分で構成され、
以下の条件式を満足する変倍光学系。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．６０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離 - 最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第２レンズ群は像側に凸形状の軌跡で移動し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
前記合焦群が１つのレンズ成分で構成され、
以下の条件式を満足する変倍光学系。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．６０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離 - 最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
広角端状態から望遠端状態への変倍時に、前記第４レンズ群は物体側へ移動し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
前記合焦群が１つのレンズ成分で構成され、
以下の条件式を満足する変倍光学系。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．６０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離 - 最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
以下の条件式を満足する変倍光学系。
２．５０＜ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．８１９≦ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離 - 最も物体側に配置された正の屈折力を有する第１レンズ群と、
前記第１レンズ群より像側に配置された負の屈折力を有する中間群と、
前記中間群より像側に配置された正の屈折力を有し合焦時に移動する合焦群と、
前記合焦群より像側に配置された正の屈折力を有する像側群とを有し、
変倍時に、前記第１レンズ群と前記中間群との間隔、前記中間群と前記合焦群との間隔及び前記合焦群と前記像側群との間隔が変化し、
前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
前記第１レンズ群が少なくとも２枚の正レンズを有し、
以下の条件式を満足する変倍光学系。
４．０２９≦ｆ１／（−ｆｃ）＜６．２０
１．８０＜ｆｉ／（−ｆｖｒ）＜５．２０
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｃ：前記中間群の焦点距離
ｆｉ：前記像側群の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振群の焦点距離 - 広角端状態から望遠端状態への変倍時に前記第１レンズ群が物体側へ移動する請求項１、請求項３〜請求項７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
- 以下の条件式を満足する請求項１、請求項３〜請求項７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
０．２５＜ｆｆ／ｆｉ＜１．１０
ただし、
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離
ｆｉ：前記像側群の焦点距離 - 前記像側群が光軸に対して垂直な方向の変位成分を含むように移動可能に配置される防振群を有し、
以下の条件式を満足する請求項２から請求項７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
１．８０＜ｆｉ／（−ｆｖｒ）＜５．２０
ただし、
ｆｉ：前記像側群の焦点距離
ｆｖｒ：前記防振群の焦点距離 - 前記第１レンズ群が少なくとも２枚の正レンズを有する請求項１から請求項６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
- 前記合焦群が１つ又は２つのレンズ成分で構成されている請求項１、請求項２、請求項６、請求項７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
- 前記合焦群が１つのレンズ成分で構成されている請求項１、請求項２、請求項６、請求項７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
- 以下の条件式を満足する請求項１から請求項１３のいずれか一項に記載の変倍光学系。
３．００＜ｆ１ｆｗ／ｆｆ＜９．００
ただし、
ｆ１ｆｗ：広角端状態における前記第１レンズ群から前記合焦群までの合成焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離 - 以下の条件式を満足する請求項１から請求項１４のいずれか一項に記載の変倍光学系。
１．５０＜ｆ１／ｆｆ＜２．３５
ただし、
ｆ１：前記第１レンズ群の焦点距離
ｆｆ：前記合焦群の焦点距離 - 広角端状態から望遠端状態への変倍時に前記合焦群と前記像側群との間隔が増加する請求項１から請求項１５のいずれか一項に記載の変倍光学系。
- 前記合焦群が１枚の単レンズで構成されている請求項１から請求項１６のいずれか一項に記載の変倍光学系。
- 前記合焦群は、少なくとも１枚の正レンズを有し、
以下の条件式を満足する請求項１から請求項１７のいずれか一項に記載の変倍光学系。
５８．００＜νＦＰ
ただし、
νＦＰ：前記合焦群に含まれる前記正レンズのｄ線（波長５８７．６ｎｍ）におけるアッベ数 - 請求項１から請求項１８のいずれか一項に記載の変倍光学系を有する光学装置。
- 請求項１から請求項１９のいずれか一項に記載の変倍光学系と、前記変倍光学系によって形成される像を撮像する撮像部とを備えた撮像装置。
Applications Claiming Priority (3)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015185506 | 2015-09-18 | ||
| JP2015185506 | 2015-09-18 | ||
| PCT/JP2016/077471 WO2017047759A1 (ja) | 2015-09-18 | 2016-09-16 | 変倍光学系、光学装置、撮像装置、変倍光学系の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JPWO2017047759A1 JPWO2017047759A1 (ja) | 2018-07-05 |
| JP6631633B2 true JP6631633B2 (ja) | 2020-01-15 |
Family
ID=58289045
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2017540008A Active JP6631633B2 (ja) | 2015-09-18 | 2016-09-16 | 変倍光学系、光学装置、撮像装置 |
Country Status (5)
| Country | Link |
|---|---|
| US (1) | US11086110B2 (ja) |
| EP (1) | EP3351988A4 (ja) |
| JP (1) | JP6631633B2 (ja) |
| CN (1) | CN108139573B (ja) |
| WO (1) | WO2017047759A1 (ja) |
Family Cites Families (20)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPS6187121A (ja) * | 1984-06-18 | 1986-05-02 | Nippon Kogaku Kk <Nikon> | 超近接撮影可能なズ−ムレンズ |
| JP2808915B2 (ja) | 1991-03-20 | 1998-10-08 | キヤノン株式会社 | ズームレンズ |
| EP2450733B1 (en) * | 2002-04-05 | 2013-06-05 | Olympus Corporation | Electronic imaging system comprising a zoom lens |
| US20080297901A1 (en) * | 2007-05-29 | 2008-12-04 | Nikon Corporation | Zoom lens system, optical apparatus, and method for forming an image |
| JP5332169B2 (ja) | 2007-10-02 | 2013-11-06 | 株式会社ニコン | ズームレンズと、これを有する光学装置 |
| EP2045637B1 (en) * | 2007-10-02 | 2019-07-10 | Nikon Corporation | Zoom lens system |
| JP5292756B2 (ja) * | 2007-10-02 | 2013-09-18 | 株式会社ニコン | ズームレンズと、これを有する光学装置 |
| JP5527516B2 (ja) * | 2009-10-23 | 2014-06-18 | 株式会社ニコン | 変倍光学系、及び、この変倍光学系を備える光学機器 |
| JP5678424B2 (ja) * | 2009-11-26 | 2015-03-04 | 株式会社ニコン | 変倍光学系、この変倍光学系を備える光学機器、及び、変倍光学系の製造方法 |
| JP5544959B2 (ja) * | 2010-03-18 | 2014-07-09 | 株式会社ニコン | 変倍光学系、光学機器、変倍光学系の製造方法 |
| JP5720377B2 (ja) | 2011-03-31 | 2015-05-20 | 株式会社ニコン | ズームレンズ、光学装置、ズームレンズの製造方法 |
| JP5720378B2 (ja) * | 2011-03-31 | 2015-05-20 | 株式会社ニコン | ズームレンズ、光学装置、ズームレンズの製造方法 |
| JP5616540B2 (ja) * | 2012-02-06 | 2014-10-29 | 富士フイルム株式会社 | 撮像レンズおよびこれを用いた撮像装置 |
| WO2013145551A1 (ja) * | 2012-03-26 | 2013-10-03 | 富士フイルム株式会社 | 変倍光学系および撮像装置 |
| JP5904273B2 (ja) | 2012-03-30 | 2016-04-13 | 株式会社ニコン | 変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法 |
| JP6141005B2 (ja) * | 2012-12-27 | 2017-06-07 | キヤノン株式会社 | ズームレンズ及びそれを有する撮像装置 |
| CN109031630B (zh) | 2013-05-31 | 2021-04-06 | 株式会社尼康 | 变倍光学系统和成像装置 |
| US9395524B2 (en) * | 2013-06-10 | 2016-07-19 | Konica Minolta, Inc. | Variable magnification optical system, imaging optical device, and digital appliance |
| EP3176625B1 (en) * | 2014-07-30 | 2019-09-25 | Nikon Corporation | Variable power optical system, optical device, and manufacturing method for variable power optical system |
| CN107209351B (zh) * | 2014-12-26 | 2020-07-31 | 株式会社尼康 | 变倍光学系统以及光学装置 |
-
2016
- 2016-09-16 JP JP2017540008A patent/JP6631633B2/ja active Active
- 2016-09-16 CN CN201680060971.2A patent/CN108139573B/zh active Active
- 2016-09-16 US US15/760,778 patent/US11086110B2/en active Active
- 2016-09-16 WO PCT/JP2016/077471 patent/WO2017047759A1/ja active Application Filing
- 2016-09-16 EP EP16846630.8A patent/EP3351988A4/en active Pending
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| US11086110B2 (en) | 2021-08-10 |
| CN108139573B (zh) | 2020-12-15 |
| JPWO2017047759A1 (ja) | 2018-07-05 |
| EP3351988A1 (en) | 2018-07-25 |
| US20180284405A1 (en) | 2018-10-04 |
| WO2017047759A1 (ja) | 2017-03-23 |
| EP3351988A4 (en) | 2019-05-22 |
| CN108139573A (zh) | 2018-06-08 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6525009B2 (ja) | 変倍光学系、及び、光学装置 | |
| JP5904273B2 (ja) | 変倍光学系、光学装置、および変倍光学系の製造方法 | |
| JP6693526B2 (ja) | 変倍光学系、光学装置、撮像装置 | |
| CN111492292B (zh) | 变倍光学系统以及光学装置 | |
| JP6711409B2 (ja) | 変倍光学系、光学機器、撮像機器 | |
| JP6531766B2 (ja) | 変倍光学系、及び、光学装置 | |
| JP7202547B2 (ja) | 変倍光学系、光学機器 | |
| JP2015072499A (ja) | 高変倍率ズームレンズ | |
| US10831005B2 (en) | Variable magnification optical system, optical apparatus, and variable magnification optical system manufacturing method | |
| JP6512227B2 (ja) | 変倍光学系、及び光学装置 | |
| JP6705459B2 (ja) | 変倍光学系、光学装置、撮像装置 | |
| JP6631633B2 (ja) | 変倍光学系、光学装置、撮像装置 | |
| JP6753406B2 (ja) | 変倍光学系、光学装置、撮像装置 | |
| CN107209349B (zh) | 变倍光学系统及光学装置 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20180515 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180515 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190423 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190624 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190827 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20191023 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20191112 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20191125 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6631633 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |