JP6615857B2 - 下側ばね受け部材 - Google Patents

Description

本発明は、圧縮ばねを下側で受ける下側ばね受け部材に関する。

従来、特許文献１には、サスペンションのばねを、上下部で受ける上・下側ばね受け部材に関して、以下の構成が記載されている。

特許文献１の図１０に図示されるように、コイルスプリング２の上端部と、上側のボデー側部材１０の嵌合用凸部１４との間にスプリングシートラバー２０が介装されている。また、コイルスプリング２の下端部と、下側のアーム部材１２の嵌合用凸部１６との間にスプリングシートラバー２２が介装されている。

特開２００３−１２３４１号公報（段落０００３、図１０等）

ところで、特許文献１を含む従来の下側のスプリングシートラバーマウント２２（下側ばね受け部材）は、車輪が上下動すると、コイルスプリング２の変形に下側のスプリングシートラバーマウント２２（下側ばね受け部材）が追随せず、両者の間の隙間が生じてしまう場合がある。

図６は、従来の懸架スプリングとロアラバーパッドとの接触部を示す断面図である。
従来のロアラバーパッド１０３は、懸架スプリング１０２の下立ち上がり部１０２ｔに沿った傾斜を有さず、懸架スプリング１０２の下座巻き部１０２ｓを受ける平坦形状であるとともに、リップ部もない。

そのため、懸架スプリング１０２の下立ち上がり部１０２ｔの変形量が中央の有効部に近付くに従って大きくなり、ロアラバーパッド１０３の変形量も次第に増加する。これにより、ロアラバーパッド１０３に変形量が大きく大きな応力が発生する部分と、変形量が小さく小さな応力が発生する部分とが生ずる。

従って、ロアラバーパッド１０３に応力の不均等が発生し、ロアラバーパッド１０３の経時劣化が促進され、ロアラバーパッド１０３の寿命が短くなるおそれがある。
加えて、ロアラバーパッド１０３と懸架スプリング１０２の下立ち上がり部１０２ｔとの隙間から、砂、砂利等の異物ｊが侵入する。

従って、ロアラバーパッド１０３と懸架スプリング１０２の下座巻き部１０２ｓとの擦れ合いにより、異物ｊで懸架スプリング１０２の塗装が磨滅、剥離し、懸架スプリング１０２の折損、破損、破壊が生じてしまう。

詳細には、隙間に砂や砂利などの異物ｊが侵入し、懸架スプリング１０２の表面の塗膜が磨滅して懸架スプリング１０２の素地が露出する。これにより、懸架スプリング１０２が錆びたり腐食し、破損や折損が発生する場合がある。この現象は、上側よりも、砂や砂利などの異物が侵入し易いロアラバーパッド１０３（下側ばね受け部材）周辺の懸架スプリング１０２で特に顕著に観察される。

まとめると、従来のロアラバーパッド１０３は、懸架スプリング１０２の加振時にロアラバーパッド１０３が懸架スプリング１０２に追従せず両者間に隙間が生じ、その隙間に侵入した砂や砂利などの異物ｊが懸架スプリング１０２表面の塗膜を磨滅させる。これにより、懸架スプリング１０２の素地が露出し、懸架スプリング１０２の腐食が発生する場合がある。

本発明は上記実状に鑑み創案されたものであり、圧縮スプリングの破損や折損を抑制でき、長寿命化が図れる信頼性が高い下側ばね受け部材の提供を目的とする。

前記課題を解決するため、第１の本発明の下側ばね受け部材は、有効部、弾性変形しない端部の座巻き部、および前記有効部と前記座巻き部との間の立ち上がり部を有する圧縮スプリングを、下側で受ける下側ばね受け部材であって、その延在方向の一方側の端部から外方に突出して形成されて前記立ち上がり部との間に空隙ができないように前記立ち上がり部に接触する接触部を有し、前記接触部は、前記圧縮スプリングによる負荷に拘わらず、その弾性変形による弾性力によって前記立ち上がり部に接触し、その延在方向の一方側の端部の前記接触部の反対側に外方に突出する形状に形成され、前記圧縮スプリングのばね荷重を受ける荷重受け部を備え、前記荷重受け部は、前記圧縮スプリングの軸方向視で、前記接触部より、前記圧縮スプリングの巻線方向に外方に突出して形成されている。

第１の本発明の下側ばね受け部材によれば、圧縮スプリングによる負荷に拘わらず、立ち上がり部との間に空隙ができないように接触または当接する接触部を有するので、圧縮スプリングと下側ばね受け部材との間に、砂、砂利等の異物が侵入することが抑制または防止される。
そのため、圧縮スプリングの塗膜が異物により磨滅、剥離し、圧縮スプリングが折損、破損、破壊することが回避される。従って、圧縮スプリングの長寿命化が図れる。
また、その延在方向の一方側の端部の前記接触部の反対側に外方に突出する形状に形成され、圧縮スプリングのばね荷重（負荷）を受ける荷重受け部を有するので、下側ばね受け部材が圧縮スプリングのばね荷重（負荷）を無理なく受けられ、過大な内部応力の発生を抑制または防止できる。そのため、下側ばね受け部材の経時劣化が抑制され、下側ばね受け部材の長寿命化が可能である。
また、荷重受け部は、圧縮スプリングの軸方向視で、接触部より、圧縮スプリングの巻線方向に外方に突出して形成されるので、より確実に下側ばね受け部材の端部が圧縮スプリングの巻線方向に外方にへたることが抑制される。また、圧縮スプリングの負荷が大きい場合に、接触部が荷重受け部に当接できるので、接触部が傷むことが抑制される。

第２の本発明の下側ばね受け部材は、第１の本発明の下側ばね受け部材において、前記荷重受け部は、凸形状の曲率を有して外方に膨出した形状に形成されている。

第２の本発明の下側ばね受け部材によれば、その延在方向の一方側の端部の前記接触部の反対側に外方に突出する形状に形成され、圧縮スプリングのばね荷重（負荷）を受ける荷重受け部を有するので、下側ばね受け部材が圧縮スプリングのばね荷重（負荷）を無理なく受けられ、過大な内部応力の発生を抑制または防止できる。そのため、下側ばね受け部材の経時劣化が抑制され、下側ばね受け部材の長寿命化が可能である。
また、荷重受け部は、凸形状の曲率を有した膨出した形状に形成されるので、下側ばね受け部材に圧縮スプリングのばね荷重（負荷）が印加される場合に、荷重受け部がへたることなく無理なく圧縮スプリングのばね荷重（負荷）を受けられる。

第３の本発明の下側ばね受け部材は、有効部、弾性変形しない端部の座巻き部、および前記有効部と前記座巻き部との間の立ち上がり部を有する圧縮スプリングを、下側で受ける下側ばね受け部材であって、その延在方向の一方側の端部から外方に突出して形成されて前記立ち上がり部との間に空隙ができないように前記立ち上がり部に接触する接触部を有し、前記接触部は、前記圧縮スプリングによる負荷に拘わらず、その弾性変形による弾性力によって前記立ち上がり部に接触し、一方側に形成される平坦部に連続して形成され、前記立ち上がり部に沿って厚さが次第に厚くなり、前記立ち上がり部を受けるスロープ部とを備え、前記圧縮スプリングの延在方向に見た前記スロープ部の幅は、前記座巻き部から遠ざかるに従って広くなっている。

第３の本発明の下側ばね受け部材によれば、圧縮スプリングの延在方向に見た前記スロープ部の幅は、前記座巻き部から遠ざかるに従って広くなるので、圧縮スプリングの変形が大きくなるに従って、下側ばね受け部材の容積が大きくなる。そのため、下側ばね受け部材の単位容積当たりの変形が均一化され、均等に近い応力が発生し、発生応力を分散することができる。そのため、下側ばね受け部材の耐久性が向上し、長寿命化が図れる。

第４の本発明の下側ばね受け部材は、有効部、弾性変形しない端部の座巻き部、および前記有効部と前記座巻き部との間の立ち上がり部を有する圧縮スプリングを、下側で受ける下側ばね受け部材であって、その延在方向の一方側の端部から外方に突出して形成されて前記立ち上がり部との間に空隙ができないように前記立ち上がり部に接触する接触部を有し、前記接触部は、前記圧縮スプリングによる負荷に拘わらず、その弾性変形による弾性力によって前記立ち上がり部に接触し、前記圧縮スプリングを一方側の前記下側ばね受け部材とともに受ける他方側の上側ばね受け部材は、前記下側ばね受け部材と対称的な同様な構成である。

第４の本発明の下側ばね受け部材によれば、圧縮スプリングを他方側で受ける上側ばね受け部材は、下側ばね受け部材と対称的な同様な構成であるので、上側ばね受け部材において、第１の本発明の下側ばね受け部材と同様な作用効果を奏する。

第５の本発明の下側ばね受け部材は、第４の本発明の下側ばね受け部材において、その延在方向の一方側の端部の前記接触部の反対側に外方に突出する形状に形成され、前記圧縮スプリングのばね荷重を受ける荷重受け部を備える。

第５の本発明の下側ばね受け部材によれば、圧縮スプリングを他方側で受ける上側ばね受け部材は、下側ばね受け部材と対称的な同様な構成であるので、上側ばね受け部材において、第１または第２の本発明の下側ばね受け部材と同様な作用効果を奏する。

第６の本発明の下側ばね受け部材は、第５の本発明の下側ばね受け部材において、前記荷重受け部は、凸形状の曲率を有して外方に膨出した形状に形成されている。

第６の本発明の下側ばね受け部材によれば、荷重受け部は、凸形状の曲率を有した膨出した形状に形成されるので、下側ばね受け部材に圧縮スプリングのばね荷重（負荷）が印加される場合に、荷重受け部がへたることなく無理なく圧縮スプリングのばね荷重（負荷）を受けられる。

第７の本発明の下側ばね受け部材は、第４の本発明の下側ばね受け部材において、一方側に形成される平坦部に連続して形成され、前記立ち上がり部に沿って厚さが次第に厚くなり、前記立ち上がり部を受けるスロープ部とを備える。

第７の本発明の下側ばね受け部材によれば、圧縮スプリングを他方側で受ける上側ばね受け部材は、下側ばね受け部材と対称的な同様な構成であるので、上側ばね受け部材において、第１または第６の本発明の下側ばね受け部材と同様な作用効果を奏する。

第８の本発明の下側ばね受け部材は、第７の本発明の下側ばね受け部材において、前記圧縮スプリングの延在方向に見た前記スロープ部の幅は、前記座巻き部から遠ざかるに従って広くなる。

第８の本発明の下側ばね受け部材によれば、圧縮スプリングを他方側で受ける上側ばね受け部材は、下側ばね受け部材と対称的な同様な構成であるので、上側ばね受け部材において、第１または第６または第７の本発明の下側ばね受け部材と同様な作用効果を奏する。

本発明によれば、圧縮スプリングの破損や折損を抑制でき、長寿命化が図れる信頼性が高い下側ばね受け部材を提供することができる。

本発明の実施形態に係わるロアラバーパッドが装着されるサスペンション装置の縦断面図。 ロアラバーパッドを斜め上から見た斜視図。 ロアラバーパッドを上方から見た上面図。 他例のロアラバーパッドのリップ部近傍を上方から見た上面図。 別例のロアラバーパッドのリップ部近傍を上方から見た上面図。 図１のＡ−Ａ断面図。 懸架スプリングの下立ち上がり部とロアラバーパッドのリップ部との接触状態を示す図３ＡのＢ方向矢視の斜視図。 懸架スプリングの負荷が最も小さくなった場合の図１のＡ−Ａ断面図。 懸架スプリングへの負荷が最も大きくなった場合の図１のＡ−Ａ断面図。 実施形態２の図１のＡ−Ａ断面相当図。 実施形態２の懸架スプリングの懸架スプリングの負荷が最も小さくなった場合の図１のＡ−Ａ断面相当図。 実施形態２の懸架スプリングの負荷が最も大きくなった場合の図１のＡ−Ａ断面相当図。 実施形態３の図１のＡ−Ａ断面相当図。 実施形態３の懸架スプリングの負荷が小さくなった場合の図１のＡ−Ａ断面相当図。 実施形態３の懸架スプリングの負荷が最も大きくなった場合の図１のＡ−Ａ断面相当図。 従来の懸架スプリングとロアラバーパッドとの接触部を示す断面図。

以下、本発明の実施形態について適宜図面を参照しながら詳細に説明する。なお、同一の構成要素には同一の符号を付して示し、重複する説明を省略する。

＜＜実施形態１＞＞
図１は、本発明の実施形態に係わるロアラバーパッドが装着されるサスペンション装置の縦断面図である。
実施形態１に係わるロアラバーパッド３が装着されるサスペンション装置Ｓは、不図示の車体と車輪Ｔとの間に介在され、車輪Ｔの変動や車輪Ｔが受ける衝撃等を減衰、吸収する装置である。

サスペンション装置Ｓは、ショックアブソーバ１と、ショックアブソーバ１が中央に挿通される懸架スプリング２とを備えている。
サスペンション装置Ｓは、懸架スプリング２の上端の座巻部２ｕおよび下端の座巻部２ｓにそれぞれ、ロアラバーパッド３、アッパラバーパッド４を備えている。
ロアラバーパッド３、アッパラバーパッド４は、懸架スプリング２の圧縮変形で発生する弾性力Ｆを、弾性的性質をもつ柔軟構造で受けている（詳細は後記）。

＜ショックアブソーバ１＞
ショックアブソーバ１は、車輪Ｔが路面から衝撃力や衝撃エネルギを受ける際にその荷重に伴って伸縮動作する。この際、ショックアブソーバ１は、封入される流体の粘性減衰力により、衝撃力や衝撃エネルギを減衰させる。同時に、懸架スプリング２は、圧縮変形による弾性力や弾性エネルギ、内部摩擦によって該衝撃力を吸収する。

ショックアブソーバ１には、例えば、オイルが封入され、ピストンの移動によるオイルの流動によって粘性減衰力を発生させる。これにより、ショックアブソーバ１の伸縮動作に粘性減衰力を付与し、車輪Ｔの車体に対する相対運動を減衰する。

ショックアブソーバ１は、オイルが封入されるアウターチューブ１ａと、アウターチューブ１ａ内を摺動する不図示のピストンが固定されるピストンロッド１ｂとを備えている。アウターチューブ１ａは円筒状の密閉構造を有しており、内部にオイルが封入されている。ピストンロッド１ｂは、ピストンが固定される一端側がアウタチューブ１ａの内部に収容されている。そして、荷重を受けるピストンロッド１ｂの他端側がアウタチューブ１ａの外方(図１の上方)に延出している。

ショックアブソーバ１のアウタチューブ１ａの外周面に、上方の細径部１ａ１と下方の太径部１ａ２とが形成される段付きの環状段部１ａ３が形成されている。
下方の太径部１ａ２は、上方の細径部１ａ１より径が大きい。
環状段部１ａ３には、鋼製の円板状の下側スプリングシート５が係止されて固定されている。下側スプリングシート５は、中心孔５ａ１を有する円環状の支持板部５ａと、平板部５ａの周囲に形成される低い高さの側壁部５ｂとを有している。なお、下側スプリングシート５は有底円筒状の場合を例示しているが、皿状やすり鉢状でもよい。
平板部５ａの中心孔５ａ１には、アウタチューブ１ａの細径部１ａ１が挿通される。
一方、ピストンロッド１ｂに挿通して略円環状の上側スプリングシート６が備えられている。上側スプリングシート６は不図示の車体に固定されている。下側スプリングシート５、上側スプリングシート６は、プレス成形品である。

＜懸架スプリング２＞
下側スプリングシート５と上側スプリングシート６との間には、懸架スプリング２が懸架されている。懸架スプリング２は、圧縮変形することで伸長方向に弾性力を発生させる圧縮コイルばねである。
懸架スプリング２の下端部には、ばねとして機能（弾性変形）しない下座巻き部２ｓが形成される。同様に、懸架スプリング２の上端部には、ばねとして機能（弾性変形）しない上座巻き部２ｕが形成されている。

懸架スプリング２の中央部には、ばねとして機能する部分の有効部２ｙが形成される。有効部２ｙとは、懸架スプリング２に荷重Ｆが印加される場合に、Ｆ＝ｋｘのばね定数ｋを表出するばね機能を発揮する箇所である。なお、ｘは、懸架スプリング２の変位量である。

懸架スプリング２の下座巻き部２ｓと中央部の有効部２ｙとの間には、下立ち上がり部２ｔが形成されている。下立ち上がり部２ｔは、下座巻き部２ｓからスパイラル形状に所定の勾配で立ち上がって形成される。下立ち上がり部２ｔは、懸架スプリング２により印加される圧縮荷重により弾性変形する。
懸架スプリング２の上座巻き部２ｕと中央部の有効部２ｙとの間には、上立ち上がり部２ｖが形成されている。上立ち上がり部２ｖは、下立ち上がり部２ｔと同様、上座巻き部２ｕからスパイラル形状に所定の勾配で立ち上がって形成され、印加される圧縮荷重により弾性変形をする。

下座巻き部２ｓと上座巻き部２ｕとは、それぞれ有効部２ｙの１巻に対して約０．５巻程度形成されるが、特にこれに限定されない。下座巻き部２ｓと上座巻き部２ｕとは、０．５巻巻程度と小さくすることで、懸架スプリング２の総巻数を減らすことができる。加えて、懸架スプリング２の材料が削減され、懸架スプリング２の製造コストを低下させることができる。

＜ロアラバーパッド３＞
図１に示すように、下側スプリングシート５と懸架スプリング２の下端部との間には、ロアラバーパッド３が介装されている。同様に、上側スプリングシート６と懸架スプリング２の上端部との間には、アッパラバーパッド４が介装されている。

懸架スプリング２の下端の下座巻き部２ｓおよび下立ち上がり部２ｔは、ロアラバーパッド３を介して、下側スプリングシート５の支持板部５ａに支持されている。

一方、懸架スプリング２の上端の上座巻き部２ｕおよび上立ち上がり部２ｖは、アッパラバーパッド４を介して、上側スプリングシート６に支持されている。ロアラバーパッド３とアッパラバーパッド４は、懸架スプリング２のスプリング荷重Ｆを受けるとともに懸架スプリング２を、柔軟性をもって受けてその傷付きを抑制する機能をもつ部材である。

ロアラバーパッド３およびアッパラバーパッド４は、例えばＮＲ（天然ゴム）で成形される硬質ゴムを用いているが、所定の柔軟性、弾性等の性質を有すれば、材質は特に限定されない。

ロアラバーパッド３は、懸架スプリング２が車重などで圧縮された状態での懸架スプリング２の圧縮変形に抗する弾性力により、圧縮された状態となる。ロアラバーパッド３は、この状態で、下側スプリングシート５の支持板部５ａと懸架スプリング２との間に支持される。つまり、ロアラバーパッド３は、懸架スプリング２の下座巻き部２ｓおよび下立ち上がり部２ｔを受けることにより、懸架スプリング２の圧縮変形による弾性力が印加される。

図２Ａは、ロアラバーパッドを斜め上から見た斜視図であり、図２Ｂはロアラバーパッドを上方から見た上面図である。図２Ｃは、他例のロアラバーパッドのリップ部近傍を上方から見た上面図であり、図２Ｄは、別例のロアラバーパッドのリップ部近傍を上方から見た上面図である。
ロアラバーパッド３は、ＮＲ（天然ゴム）などのゴムで成形されている。
ロアラバーパッド３は、図２Ａに示すように、懸架スプリング２を軸方向から見た形状に沿う円環状の一部を成す形状を有し、かつ、懸架スプリング２の下座巻き部２ｓおよび下立ち上がり部２ｔ（図１参照）との隙間をなくす（埋める）ように立ち上がる形状を有している。

つまり、ロアラバーパッド３は、懸架スプリング２の下座巻き部２ｓおよび下立ち上がり部２ｔと当接するガイド面である湾曲面３ｗを有している。湾曲面３ｗは、上面視で懸架スプリング２の径と略同一の径を有した円環状に形成されるとともに、懸架スプリング２の線径と略同一または若干小さな径をもって下方に窪んで形成される。

詳細には、ロアラバーパッド３は、一端側に基端部３ａが形成され、基端部３ａを含み平坦状の平坦部３ｈが形成されている。ロアラバーパッド３の他端側には、傾斜を有するスロープ部３ｓが形成されている。スロープ部３ｓは、懸架スプリング２の下端部の下立ち上がり部２ｔに沿って接触する傾斜を有するように厚さが漸増する形状に形成されている。
そして、基端部３ａとスロープ部３ｓの間には、懸架スプリング２を保持するスプリング保持部３ｏを有している。基端部３ａは、懸架スプリング２の終端部が挿入され装着される。

ここで、ロアラバーパッド３の基端部３ａは、上部が切り欠かれた上切り欠き開口３ａ１を有する壁状に形成されるとともに、懸架スプリング２の終端部を両側方壁で保持するように形成されている。また、基端部３ａの上切り欠き開口３ａ１は、その端部が縁部に向かって両側方に向かって広がる形状に形成されている。これにより、ロアラバーパッド３の上方から懸架スプリング２の終端部を、上切り欠き開口３ａ１から基端部３ａに挿入し易い。また、懸架スプリング２を、終端部が突き当たった箇所からロアラバーパッド３の延在方向に沿って、略円環状に湾曲するガイド面の湾曲面３ｗに装着しやすくなっている。

加えて、上切り欠き開口３ａ１は、端縁側から離間するに従って徐々に狭くなる形状のため、懸架スプリング２を装着後のロアラバーパッド３は、懸架スプリング２を保持するに際し、高い保持性能を有している。

また、ロアラバーパッド３の一端側から他端側までの長さは特に限定されないが、例えば懸架スプリング２の略０．６巻〜０．９巻分に相当する長さとなるように形成されている。

＜ロアラバーパッド３のスロープ部３ｓ＞
図１に示すように、懸架スプリング２はスパイラル状に所定の勾配で立ち上がる下立ち上がり部２ｔを有している。ロアラバーパッド３は、懸架スプリング２の下座巻き部２ｓおよび下立ち上がり部２ｔの一部を保持する略０．６巻〜０．９巻分に相当する長さとしているので、ロアラバーパッド３の材料費などの製造コストを低減することができる。なお、ロアラバーパッド３の長さは、下座巻き部２ｓおよび下立ち上がり部２ｔの一部または全部を保持する長さに設定してもよい。

そして、懸架スプリング２の下座巻き部２ｓおよび下立ち上がり部２ｔと下側スプリングシート５（図１参照）の支持板５ａとの間に、ロアラバーパッド３が介装される。
そのため、図２Ａに示すように、ロアラバーパッド３は、懸架スプリング２の下座巻き部２ｓから下立ち上がり部２ｔ（図１参照）の一部を受ける形状を有している。

図３Ａは、図１のＡ−Ａ断面図、図３Ｂは、懸架スプリングの下立ち上がり部とロアラバーパッドのリップ部との接触状態を示す図３ＡのＢ方向矢視図、図３Ｃは、懸架スプリングへの負荷が最も小さくなった場合の図１のＡ−Ａ断面図、図３Ｄは、懸架スプリングへの負荷が最も大きくなった場合の図１のＡ−Ａ断面図である。
ここで、図１のＡ−Ａ断面とは、ロアラバーパッド３に懸架スプリング２を装着した際に、懸架スプリング２の巻線方向に沿った断面である。

図３Ａは、懸架スプリング２がフルリバウンド、つまり懸架スプリング２に車体の荷重のみが加わった懸架スプリング２およびロアラバーパッド３の状態である。
図３Ｃは、懸架スプリング２の負荷が突発的に最も小さくなった際の懸架スプリング２およびロアラバーパッド３の状態である。
図３Ｄは、懸架スプリング２への負荷が最も大きくなった際の懸架スプリング２およびロアラバーパッド３の状態である。
図３Ａに示すように、ロアラバーパッド３は、懸架スプリング２の下座巻き部２ｓを受ける部分の基端部３ａを含む平坦部３ｈは、懸架スプリング２の下座巻き部２ｓの形状に応じて厚みを変化させて形成されている。つまり、平坦部３ｈは、懸架スプリング２の下座巻き部２ｓに当接または接触するように厚みが変化されている。

そして、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの一部を受ける部分のスロープ部３ｓは、厚さ寸法ｈ１からｈ１より大きな厚さ寸法ｈ２（但し、ｈ１＜ｈ２）に漸増する。換言すれば、スロープ部３ｓは、平坦部３ｈから遠ざかるに従って、スパイラル状にロアラバーパッド３の底面３ｔから離隔するように傾斜するスパイラル状に立ち上がる形状に成形されている（図２Ａ参照）。

このように、ロアラバーパッド３は平坦部３ｈとスロープ部３ｓとを有しており、スロープ部３ｓは、懸架スプリング２の延在方向の厚みが、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの形状に沿って厚くなる。

また、図２Ｂに示すように、ロアラバーパッド３のスロープ部３ｓは、平坦部３ｈから遠ざかるに従って、つまり、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔのスパイラル状に立ち上がる形状に従って、平面視で（懸架スプリング２の軸方向に見て）、スロープ部３ｓの幅ｗ寸法が次第に広く形成されている。

例えば、平坦部３ｈの幅寸法ｗ０とし、スロープ部３ｓの平坦部３ｈに近い箇所の幅寸法ｗ１とし、スロープ部３ｓの中央近くの幅寸法ｗ２とし、スロープ部３ｓの末端近くの幅寸法ｗ３とすると、 ｗ０＜ｗ１＜ｗ２＜ｗ３ の大小関係をもつように形成されている。

以上より、スロープ部３ｓは、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの形状に沿って、当該下立ち上がり部２ｔを受けるスロープ部３ｓが、平坦部３ｈから離膈するにつれて、その容積が次第に大きくなる構成としている。
ここで、懸架スプリング２が変形した場合、下立ち上がり部２ｔは、下座巻き部２ｓから離膈するにつれて変形量が次第に大きくなる。そのため、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔが当接するスロープ部３ｓは、平坦部３ｈから離膈するにつれて変形量が大きくなる。

そのため、スロープ部３ｓが、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの形状に沿って大きくなることにより、ロアラバーパッド３のスロープ部３ｓの懸架スプリング２の変形に伴う単位容積当たりの変形量を均等に近付けることができる。つまり、ロアラバーパッド３のスロープ部３ｓに発生する応力を均等に近付けることができる。そのため、ロアラバーパッド３の応力が均等化され、ロアラバーパッド３の耐久性が向上し、経時劣化を抑えることができる。よって、ロアラバーパッド３の長寿命化を図れる。

＜ロアラバーパッド３のリップ部Ｌ＞
図２Ａ、図３Ａに示すように、スロープ部３ｓの端縁には、スロープ部３ｓの上部から外方に延びて懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに接触または当接して延びるリップ部Ｌが設けられている。

リップ部Ｌは、スロープ部３ｓの端縁壁３ｓ１の上部から、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに接触または当接すべく、図３Ａに示す側面視で次第に厚さ寸法ｔが小さくなる（薄くなる）形状に突出して形成されている。換言すれば、リップ部Ｌは、先端部Ｌ１からリップ基端部Ｌ２かけて厚さ寸法ｔが大きくなるように（厚くなるように）形成されている。換言すれば、端縁壁３ｓ１の下部端縁壁３ｓ０からリップ部Ｌが、懸架スプリング２の巻線方向に突き出て形成されている。
リップ部Ｌは、懸架スプリング２の軸方向視でリップ基端部Ｌ２から先端部Ｌ１にかけて幅寸法ｂは、ほぼ同じ寸法である。
リップ部Ｌが懸架スプリング２に接触または当接し続けることで、図３Ｃ、図３Ｄに示すように、砂利、小石などの異物ｊが、外側にはじかれ、ロアラバーパッド３と懸架スプリング２との間に入ることが抑制される。

なお、他例の図２Ｃに示すように、リップ部１０Ｌは、懸架スプリング２の軸方向視でリップ基端部Ｌ２から先端部Ｌ１にかけて次第に幅寸法ｂが狭くなる先細りの形状に形成してもよい。この場合、湾曲面３ｗの幅寸法ｂｗも、懸架スプリング２の軸方向視で、懸架スプリング２の線材の延在方向にリップ基端部Ｌ２から先端部Ｌ１にかけて次第に狭くなっている。さらに、リップ部Ｌの先端部Ｌ１の先端縁Ｌ０は、Ｒ状に（曲面状に）形成され、リップ部Ｌの先端部Ｌ１の先端側が摩耗、破損により滅却しないように構成される。

或いは、別例の図２Ｄに示すように、懸架スプリング２の軸方向視で、リップ部２０Ｌの先端部Ｌ１が凹形状に形成されていてもよい。つまり、リップ部２０Ｌの先端縁Ｌ０が懸架スプリング２の軸方向視で、凹形状に形成されていてもよい。

図３Ａに示すように、スロープ部３ｓの端縁壁３ｓ１に形成されるリップ部Ｌは、図３Ａの２点鎖線に示す元の形状から、図３Ａの実線で示す形状に、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに常時弾性変形して接触している。つまり、スロープ部３ｓに形成されるリップ部Ｌは、懸架スプリング２の変形に拘わらず、常に弾性力をもって懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに接触または当接する構成としている。このように、リップ部Ｌが、懸架スプリング２の変形に拘わらず、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに常に接触する状態を保つので、ロアラバーパッド３と懸架スプリング２との間に砂利、小石などの異物ｊが入ることが確実に防止される。

なお、図３Ｂに示すように、リップ部Ｌは、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの円状の横断面形状に沿って略円筒状に形成されている。これにより、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに、ロアラバーパッド３のスロープ部３ｓのリップ部Ｌが形状的に接触（密着）されており、両者間に空隙は形成されない。そのため、懸架スプリング２とロアラバーパッド３との間に砂や砂利等の異物ｊが侵入することが抑制または防止される。

例えば、図３Ｃに示すように、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔがロアラバーパッド３から離膈するように、懸架スプリング２の負荷が最も小さくなった場合にもスロープ部３ｓのリップ部Ｌは下立ち上がり部２ｔに、弾性変形による弾性力により、接触（密着）または当接し続ける。

一方、図３Ｄに示すように、懸架スプリング２の負荷が最も大きくなった場合にもスロープ部３ｓのリップ部Ｌは下立ち上がり部２ｔに、弾性変形による弾性力により、接触（密着）または当接し続ける。

この構成により、図３Ｂに示すように、懸架スプリング２の負荷の大小に拘わらず、ロアラバーパッド３のリップ部Ｌが、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに、弾性変形による弾性力により、接触（密着）し続ける。そのため、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔとロアラバーパッド３のスロープ部３ｓとの間に空隙が形成されず、両者間に砂や砂利等の異物ｊが侵入することがない。

上記構成によれば、下記の効果を奏する。
１．懸架スプリング２の下端部を受けるロアラバーパッド３のスロープ部３ｓの端部に、懸架スプリング２の変形に拘わらず、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに、弾性変形による弾性力によって接触し続けるリップ部Ｌを形成したので、ロアラバーパッド３が懸架スプリング２の変形に追従することができる。
そのため、懸架スプリング２とロアラバーパッド３のスロープ部３ｓの端部との間に空隙ができない。
従って、懸架スプリング２とロアラバーパッド３のスロープ部３ｓとの間に、砂、砂利等の異物ｊが侵入せず（図３Ｃ、図３Ｄ参照）、懸架スプリング２が傷付き毀損することが抑制される。

２．また、他例の図２Ｃに示すように、ロアラバーパッド３のリップ部１０Ｌを、懸架スプリング２の軸方向視でリップ基端部Ｌ２から先端部Ｌ１にかけて次第に幅寸法ｂが狭くなる先細りの形状に形成してもよい。この場合、砂利、小石などの異物ｊが最も入り易い懸架スプリング２の巻線方向に進む異物ｊがリップ部１０Ｌの先端部Ｌ１の先細りの形状により外側にはじかれる（図２（ｃ）の矢印β１）。そのため、砂利、小石などの異物ｊが、懸架スプリング２とロアラバーパッド３との間に入ることが抑制または防止される。
なお、懸架スプリング２の巻線方向以外の方向からロアラバーパッド３と懸架スプリング２との間に入ろうとする異物ｊはロアラバーパッド３の側壁３ｉに衝突または当接し、間に入ることが抑制される。

或いは、別例の図２Ｄに示すように、リップ部２０Ｌの先端縁Ｌ０が凹形状であり、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの側方側から包み込むように覆う。そのため、砂利、小石などの異物ｊがリップ部２０Ｌの先端側縁Ｌ０１、Ｌ０２に当たりはじかれ、懸架スプリング２とロアラバーパッド３との間に入ることが阻止される。

３．従って、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔや下座巻き部２ｓとロアラバーパッド３のスロープ部３ｓとの摩擦により、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔや下座巻き部２ｓの表面塗装が異物ｊによって磨滅、剥離することが抑制される。そのため、懸架スプリング２の損耗や破断、破壊等が抑制され、懸架スプリング２の長寿命化を図れ、耐久性、信頼性が向上する。

４．圧縮コイルばねである懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの形状に合わせて、ロアラバーパッド３のスロープ部３ｓの厚みを厚く変化させるので、ロアラバーパッド３の懸架スプリング２への追従性を向上させることができる。これにより、懸架スプリング２とロアラバーパッド３との間にできる間隙を狭めることができる。そのため、懸架スプリング２とロアラバーパッド３との間隙から、砂利、砂等の異物ｊが侵入するのを抑えることができる。

５．懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの変形量は、中央部の有効部２ｙに近付くに従って大きくなるが、ロアラバーパッド３のスロープ部３ｓが懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの形状に合わせて厚みが増すので、下立ち上がり部２ｔの変形に応じてロアラバーパッド３のスロープ部３ｓが変形できる。そのため、ロアラバーパッド３のスロープ部３ｓに過大な応力が発生することを抑制できる。結果、ロアラバーパッド３の耐久性、寿命を向上することができる。

６．図２Ｂに示すように、ロアラバーパッド３のスロープ部３ｓを、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔが有効部２ｙに近付くに従って、幅寸法ｗが大きくなるように形成している。そのため、ロアラバーパッド３の容積が懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに沿って大きくなる。
懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの変形量は、中央部の有効部２ｙに近付くに従って大きくなり、ロアラバーパッド３のスロープ部３ｓが、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに沿って変形量が増加する。しかしながら、ロアラバーパッド３のスロープ部３ｓが、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに沿って容積が大きくなるため、ロアラバーパッド３の単位容積当たりの変形量を均等に近付けることが可能である。
そのため、ロアラバーパッド３の単位容積当たりに発生する応力が均等化され、ロアラバーパッド３の経時劣化を抑制することができる。従って、ロアラバーパッド３の長寿命化を図れる。結果、懸架スプリング２とロアラバーパッド３のユニットとして市場での耐久性、信頼性、寿命が向上する。

７．以上より、車両の懸架スプリング２にロアラバーパッド３を用いた場合、懸架スプリング２の腐食耐及性の向上が図れる。そのため、懸架スプリング２の破損や折損を抑制でき、懸架スプリング２の長寿命化が図れる。また、ロアラバーパッド３の長寿命化が図れる。そのため、メンテナンスが可及的に少なく済む信頼性が高い下側ばね受け部材を実現できる。

＜＜実施形態２＞＞
図４Ａは、実施形態２の図１のＡ−Ａ断面相当図であり、 図４Ｂは、実施形態２の懸架スプリングの負荷が最も小さくなった場合の図１のＡ−Ａ断面相当図であり、図４Ｃは、実施形態２の懸架スプリングの負荷が最も大きくなった場合の図１のＡ−Ａ断面相当図である。
図４Ａは、実施形態２において、懸架スプリング２がフルリバウンド、つまり懸架スプリング２に車体の荷重のみが加わった懸架スプリング２およびロアラバーパッド１３の状態である。
図４Ｂは、実施形態２において、懸架スプリング２の負荷が最も小さくなった際の懸架スプリング２およびロアラバーパッド１３の状態である。
図４Ｃは、実施形態２において、懸架スプリング２への負荷が最も大きくなった際の懸架スプリング２およびロアラバーパッド１３の状態である。

実施形態２のロアラバーパッド１３は、スロープ部１３ｓの端縁に形成されるリップ部２Ｌが、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔと摺動する距離が短くなるように形成したものである。
これ以外の構成は、実施形態１と同様であるので、同一の構成要素には、同一の符号を付して示し、詳細な説明は省略する。

実施形態２のロアラバーパッド１３のリップ部２Ｌは、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔとの摺動距離が短くなるように、リップ部２Ｌのリップ機能の中心Ｏ１からリップ部２Ｌの先端までの距離の半径ｒ１１を小さく形成したものである。リップ部２Ｌは、その弾性変形による弾性力により、懸架スプリング２の負荷（ばね荷重）に拘わらず、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに接触または当接し続ける。
リップ部２Ｌのリップ機能とは、リップ部２Ｌが、図４Ｂ、図４Ｃに示すように、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの動きに追随して該下立ち上がり部２ｔに接触または当接するように回動または揺動する動作をいう。リップ機能の中心とは、リップ部２Ｌの当該回動または揺動動作の中心である。
半径ｒ１１は、リップ部２Ｌと懸架スプリング２との摺動距離が最小に近付くように設定するのが望ましい。
または、リップ部２Ｌと懸架スプリング２との摺動距離が最小となるように、リップ部２Ｌの長さ、幅、厚さ寸法、形状の少なくとも何れかを設定することが望ましい。

そして、図４Ａ、図４Ｂの側面視で示すように、スロープ部１３ｓのリップ部２Ｌを形成するスロープ部１３ｓの端縁壁１３ｓ１の形状はあたかもＣの字形状に形成される。
側面視で、端縁壁１３ｓ１を、あたかもＣの字形状に形成することで、懸架スプリング２の軸方向（図４Ａの上下方向）に、上からリップ部２Ｌと伸縮変形部１３Ｈと太支持部１３Ｊとが形成される。

伸縮変形部１３Ｈは、太支持部１３Ｊより厚みが薄く細い。伸縮変形部１３Ｈは、太支持部１３Ｊより細いことから太支持部１３Ｊより弾性係数が小さい。そのため、伸縮変形部１３Ｈは、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの軸方向への移動（図４Ｂ、図４Ｃの白抜き矢印参照）に追随して、リップ部２Ｌが懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに接触または当接するように伸縮する。つまり、リップ部２Ｌが、懸架スプリング２からの負荷に拘わらず、懸架スプリング２に接触または当接し続けるようにアシストする。
なお、伸縮変形部１３Ｈは、ロアラバーパッド１３の下部に形成される下部空間１３ｋとの兼ね合いで形状が決定される。

一方、太支持部１３Ｊは、伸縮変形部１３Ｈより厚みが厚く太い。つまり、太支持部１３Ｊは、伸縮変形部１３Ｈより弾性係数が大きい。そのため、太支持部１３Ｊは、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔから印加される荷重を受ける機能を主として果たす。換言すれば、太支持部１３Ｊは、厚みが厚く太いため、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔから印加される荷重を分散して受ける働きをする。そのため、太支持部１３Ｊは、従来よりも、単位体積当たりに発生する応力が低減され、ロアラバーパッド１３の耐久性の向上に資する役割を果たす。

実施形態２のリップ部２Ｌは、実施形態１と同様に、図４Ａの２点鎖線に示すように、リップ部２Ｌが、懸架スプリング２の変形に拘わらず、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに押圧され、弾性変形した状態で接触または当接する状態で、ロアラバーパッド１３が懸架スプリング２に装着される。

そして、ロアラバーパッド１３のリップ部２Ｌは、リップ部２Ｌの回動変形および伸縮変形部１３Ｈの伸縮変形により、懸架スプリング２のロアラバーパッド１３へのセット状態（図４Ａ参照）、図４Ｂの突発的に懸架スプリング２の負荷が最も小さくなった場合、図４Ｃの懸架スプリング２への負荷が最も大きくなった場合を通じて常に弾性変形して懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに接触、当接する。これにより、ロアラバーパッド１３のスロープ部１３ｓと懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔとの間に空隙は形成されない。

図４Ｂに示すように、懸架スプリング２の負荷が最も小さくなった場合にも、リップ部２Ｌの回動変形および伸縮変形部１３Ｈの伸縮変形により、ロアラバーパッド１３のリップ部２Ｌは、変形による弾性力をもって、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに接触または当接し続ける。

また、図４Ｃに示すように、懸架スプリング２からの負荷が最大になった際に、ロアラバーパッド１３のリップ部２Ｌは、弾性変形による弾性力をもって、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに接触または当接し続ける。

実施形態２によれば、ロアラバーパッド１３のリップ部２Ｌは、リップ部２Ｌの回動変形および伸縮変形部１３Ｈの伸縮変形により、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに接触または当接し続ける。そのため、砂利、小石などの異物ｊが懸架スプリング２とロアラバーパッド１３との間に入り込むことが抑制される（図４Ｂ、図４Ｃ参照）。
そして、リップ部２Ｌと懸架スプリング２との摺動距離が小さくなるように設定するので、懸架スプリング２の塗装の剥がれ、損耗等を阻止し、懸架スプリング２の塗装を可及的に保持、維持することができる。従って、懸架スプリング２の塗装の長寿命化を図れる。
また、リップ部２Ｌの摩耗が抑えられ、リップ部２Ｌの長寿命化を図れる。
そのため、懸架スプリング２の損壊、ロアラバーパッド１３の損耗等が阻止できる。
従って、懸架スプリング２、ロアラバーパッド１３の取り換え等のメンテナンス作業が回避され、懸架スプリング２とロアラバーパッド１３の耐久性、信頼性を高めることができる。
なお、実施形態１の作用効果は同様に奏する。

＜＜実施形態３＞＞
図５Ａは、実施形態３の図１のＡ−Ａ断面相当図であり、 図５Ｂは、実施形態３の懸架スプリングの負荷が小さくなった場合の図１のＡ−Ａ断面相当図であり、図５Ｃは、実施形態３の懸架スプリングの負荷が最も大きくなった場合の図１のＡ−Ａ断面相当図である。

実施形態３のロアラバーパッド２３は、スロープ部２３ｓの端縁に形成されるリップ部３Ｌの懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔとの摺動距離が小さくなるように形成するとともに、懸架スプリング２の負荷（ばね荷重）を受ける荷重受け部２３ｓ１を形成したものである。
図５Ａは、実施形態３において、懸架スプリング２がフルリバウンド、つまり懸架スプリング２に車体の荷重のみが加わった懸架スプリング２およびロアラバーパッド２３の状態である。
図５Ｂは、実施形態３において、懸架スプリング２の負荷が最も小さくなった際の懸架スプリング２およびロアラバーパッド２３の状態である。
図５Ｃは、実施形態３において、懸架スプリング２への負荷が最も大きくなった際の懸架スプリング２およびロアラバーパッド２３の状態である。
これ以外の構成は、実施形態１と同様であるので、同一の構成要素には、同一の符号を付して示し、詳細な説明は省略する。

実施形態３のロアラバーパッド２３のリップ部３Ｌは、 懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔとの摺動距離が小さくなるように、実施形態２と同様に、リップ部３Ｌのリップ機能の中心Ｏ２からリップ部２Ｌの先端までの距離の半径ｒ２１を小さくしている。リップ部３Ｌは、その弾性変形による弾性力により、懸架スプリング２の負荷（ばね荷重）に拘わらず、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに接触または当接し続ける。
リップ部３Ｌのリップ機能とは、リップ部３Ｌが、図５Ｂ、図５Ｃに示すように、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの動きに追随して該下立ち上がり部２ｔに接触または当接するように回動または揺動する動作をいう。リップ機能の中心とは、リップ部３Ｌの当該回動または揺動動作の中心である。

そして、ロアラバーパッド２３のリップ部３Ｌの下方には、スロープ部２３ｓの端縁壁２３ｓ１が、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの形状に沿って外方に膨出して形成される荷重受け部２３ｓ２が形成されている。
この構成により、図５Ａ、図５Ｂの側面視で示すように、スロープ部２３ｓのリップ部３Ｌおよび下立ち上がり部２ｔが形成される端縁壁２３ｓ１の形状はあたかもＳの字形状に形成される。

ここで、リップ部３Ｌのリップ機能の中心Ｏ２からリップ部２Ｌの先端までの距離の半径ｒ２１を、リップ部３Ｌと懸架スプリング２との摺動距離がより小さくなるように設定するのが望ましい。
または、リップ部３Ｌと懸架スプリング２との摺動距離が最小となるように、リップ部３Ｌの長さ、幅、厚さ寸法の少なくとも何れかを設定することが望ましい。

ロアラバーパッド２３のリップ部３Ｌは、実施形態１と同様に、図５Ａの２点鎖線に示すように、懸架スプリング２の負荷（ばね荷重）に拘わらず、リップ部３Ｌが懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに弾性変形した状態で押圧され、弾性変形した状態で接触または当接する状態で、ロアラバーパッド２３が懸架スプリング２に装着される。

ロアラバーパッド２３のリップ部３Ｌは、弾性変形して懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに接触または当接することで、ロアラバーパッド２３のスロープ部２３ｓと懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔとの間に空隙が形成されない構成としている。

図５Ｂ、図３Ｂに示すように、懸架スプリング２の負荷が最も小さくなった場合に、ロアラバーパッド２３のリップ部３Ｌは、その弾性変形による弾性力により、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに接触または当接し続ける。

また、図５Ｃ、図３Ｂに示すように、懸架スプリング２の負荷が最も大きくなった場合にも、ロアラバーパッド２３のリップ部３Ｌは、その弾性変形による弾性力により、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに接触または当接し続ける。
一方、リップ部３Ｌの下方に、伸縮変形部２３Ｈと、荷重受け部２３ｓ２とが形成されている。

伸縮変形部２３Ｈは、荷重受け部２３ｓ２より細いことから荷重受け部２３ｓ２より弾性係数が小さい。懸架スプリング２からの負荷に応じて伸縮する機能を果たす。これにより、リップ部３Ｌが懸架スプリング２からの負荷に拘わらず、懸架スプリング２に接触または当接し続けるようにアシストする。
なお、伸縮変形部２３Ｈは、ロアラバーパッド２３の下部に形成される下部空間２３ｋとの兼ね合いで形状が決定される。

荷重受け部２３ｓ２は、図５Ａ〜図５Ｃに示すように、スロープ部２３ｓの端縁壁２３ｓ１が外方（懸架スプリング２の巻線方向）に膨出した形状に形成される。
そのため、図５Ｃに示すように、懸架スプリング２の負荷（ばね荷重）がロアラバーパッド２３に印加された場合に、スロープ部２３ｓの端部に形成される荷重受け部２３ｓ２で受けられ、負荷が荷重受け部２３ｓ２に分散される。そのため、ロアラバーパッド２３での発生する応力が低減され、ロアラバーパッド２３の耐久性の向上に資することができる。
なお、荷重受け部２３ｓ２は、懸架スプリング２の負荷（ばね荷重）を受けられる形状であれば、懸架スプリング２の軸方向または該軸方向に垂直な方向に軸をもつ円柱状に形成してもよいし、球状に形成してもよい。或いは、角柱状に形成してもよいし、その形態は限定されず任意に選択できる。

実施形態３によれば、リップ部３Ｌと懸架スプリング２との摺動距離が小さくなるように設定するので、懸架スプリング２の塗装が剥離、または損耗することを抑制または阻止できる。そのため、懸架スプリング２が錆びたり、折損することを回避することができ、懸架スプリング２の長寿命化を図れる。
また、リップ部３Ｌの摩耗が抑えられ、リップ部３Ｌの長寿命化を図れる。そのため、ロアラバーパッド２３の取り換え等のメンテナンス作業が回避される。

また、リップ部３Ｌの下方には、伸縮変形部２３Ｈが形成され、懸架スプリング２からの負荷に応じて伸縮変形する。これにより、リップ部３Ｌが懸架スプリング２からの負荷に拘わらず、懸架スプリング２に接触または当接し続ける動作をアシストし、より確実なものとすることができる。
そのため、図５Ｂ、図５Ｃに示すように、懸架スプリング２からの負荷に拘わらず、より確実にリップ部３Ｌが懸架スプリング２に接触または当接し続けることができる。
加えて、懸架スプリング２の負荷（ばね荷重）がロアラバーパッド２３に印加された場合、スロープ部２３ｓに形成される容積が大きい荷重受け部２３ｓ２で確実に受けられる。そのため、ロアラバーパッド２３に加わる負荷が、容積が大きい荷重受け部２３ｓ２で分散される。従って、ロアラバーパッド２３に発生する応力が負荷の分散により低減され、ロアラバーパッド２３の耐久性を向上でき、ロアラバーパッド２３の長寿命化を図れる。
その結果、市場でのユニットとしてのロアラバーパッド２３の耐久性、信頼性が向上する。

また、荷重受け部２３ｓ２がスロープ部２３ｓの端縁壁２３ｓ１が外方に曲率を有して膨出した形状に形成されるので、懸架スプリング２の荷重を荷重受け部２３ｓ２がへたることなく無理なく受けることができる。
さらに、荷重受け部２３ｓ２がリップ部３Ｌよりも懸架スプリング２の巻線方向に突出して形成される。そのため、リップ部３Ｌが懸架スプリング２により下方に押圧された場合にも荷重受け部２３ｓ２に当たって弾力性をもって受け止められ、リップ部３Ｌが傷付くことが防止される。結果、市場でのサービスマンによる交換、メンテナンス等による作業、工数低減が図れる。

例えば、本実施形態３と異なり、荷重受け部２３ｓ２がない場合、リップ部３Ｌが懸架スプリング２により下方に押圧された場合に、ロアラバーパッド２３のリップ部３Ｌがある一端部がへたることが懸念される。
また、本実施形態３と異なり、リップ部３Ｌの基端部３Ｌ２が側面視で直角または凹状の鋭角の角部で形成される場合には、該角部の応力集中による破断、損耗が懸念される。

そのため、懸架スプリング２の耐及性の向上が図れ、懸架スプリング２の信頼性を高めることができる。また、ロアラバーパッド２３の耐及性の向上が図れ、ロアラバーパッド２３の信頼性を高めることができる。
なお、実施形態１の作用効果は同様に奏する。

＜＜その他の実施形態＞＞

１．前記実施形態１〜３で説明したリップ部Ｌ、２Ｌ、３Ｌは、摺動に依る損耗を抑制する上で、スロープ部３ｓから延びるリップ部Ｌ、２Ｌ、３Ｌの形状を調整して、リップ部Ｌ、２Ｌ、３Ｌが常に懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔに接触または当接しつつ、かつ、その摺動距離ができるだけ、小さく短くなることが、望ましい。
例えば、リップ部Ｌ、２Ｌ、３Ｌ、１０Ｌ、２０Ｌを、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの延在方向に延ばして形成し、下立ち上がり部２ｔに上下変形しつつ（上下動しつつ）、接触または当接するようにして、摺動距離を短くする。
或いは、リップ部Ｌ、２Ｌ、３Ｌ、１０Ｌ、２０Ｌを、懸架スプリング２の下立ち上がり部２ｔの変形に際して、下立ち上がり部２ｔのほぼ同じ箇所に弾性力をもって接触または当接するに形成して、下立ち上がり部２ｔに対する摺動距離を短くなるようにするとよい。

２．実施形態３で説明した荷重受け部２３ｓ２は、実施形態１、２の構成に適用してもよい。また、実施形態１、２、３のリップ部Ｌ、２Ｌ、３Ｌ、１０Ｌ、２０Ｌとは独立して単独に構成してもよい。

３．前記実施形態１〜３で説明したリップ部Ｌ、２Ｌ、３Ｌ、１０Ｌ、２０Ｌは、スロープ部３ｓ、１３ｓ、２３ｓをもたないロアラバーパッド３、１３、２３に適用する構成としてもよい。

４．前記実施形態１〜３で説明したロアラバーパッド３、１３、２３は、サスペンション装置を伴わない圧縮スプリングのばね受け部材として適用してもよい。

５．前記実施形態１〜３では、一方側のロアラバーパッド３、１３、２３に本発明を適用した場合を説明したが、他方側のアッパラバーパッド４に本発明を適用してもよい。

６．前記実施形態１では、図２Ｂに示すように、ロアラバーパッド３の幅寸法がｗ０＜ｗ１＜ｗ２＜ｗ３ の大小関係をもつ場合を説明したが、ｗ０≒ｗ１≒ｗ２≒ｗ３のように、ロアラバーパッド３の幅寸法をほぼ同じにしてもよい。

７．なお、前記実施形態１〜３では、自動車のサスペンション装置Ｓに適用する場合を例に挙げて説明したが、これはあくまで本発明の一例を示したものにすぎない。つまり、本発明は、サスペンション装置を備えるあらゆる二輪車、ＭＴＢ（マウンテンバイク）、三輪車（自動）、四輪車、鉄道車両等の車両、航空機、圧雪車などの産業機械、農業機械など、限定されることなく幅広く適用することができる。或いは、サスペンション装置を有さない圧縮コイルばねに本発明を適用してもよい。

８．前記実施形態１〜３では、様々な構成を説明したが、各構成を適宜選択して組み合わせて構成してもよいし、単独で用いてもよい。

９．前記実施形態１〜３は、本発明の一例を示したものであり、特許請求の範囲に記載した構成内で様々な具体的形態が可能である。

２ 懸架スプリング（圧縮スプリング）
１３Ｊ 太支持部（荷重受け部）
２ｓ 下座巻き部（座巻き部）
２ｔ 立ち上がり部（下立ち上がり部）
２ｕ 上座巻き部
２ｖ 上立ち上がり部
２ｙ 有効部
３ ロアラバーパッド（下側ばね受け部材）
３ｈ、１３ｈ、２３ｈ 平坦部
３ｓ、１３ｓ、２３ｓ スロープ部
４ アッパラバーパッド（上側ばね受け部材）
２３ｓ２ 荷重受け部
ｈ２ 厚さ
Ｌ、２Ｌ、３Ｌ、１０Ｌ、２０Ｌ リップ部（接触部）
ｒ１１ 半径（曲率半径）
ｒ１２ 摺動半径（摺動する際の半径）
ｗ１、ｗ２、ｗ３ 幅寸法（幅）
１３Ｈ、２３Ｈ 伸縮変形部

Claims (8)

1. 有効部、弾性変形しない端部の座巻き部、および前記有効部と前記座巻き部との間の立ち上がり部を有する圧縮スプリングを、下側で受ける下側ばね受け部材であって、
   その延在方向の一方側の端部から外方に突出して形成されて前記立ち上がり部との間に空隙ができないように前記立ち上がり部に接触する接触部を有し、
   前記接触部は、
   前記圧縮スプリングによる負荷に拘わらず、その弾性変形による弾性力によって前記立ち上がり部に接触し、
   その延在方向の一方側の端部の前記接触部の反対側に外方に突出する形状に形成され、前記圧縮スプリングのばね荷重を受ける荷重受け部を備え、
   前記荷重受け部は、
   前記圧縮スプリングの軸方向視で、前記接触部より、前記圧縮スプリングの巻線方向に外方に突出して形成されている
   ことを特徴とする下側ばね受け部材。
2. 請求項１に記載の下側ばね受け部材において、
   前記荷重受け部は、凸形状の曲率を有して外方に膨出した形状に形成されている
   ことを特徴とする下側ばね受け部材。
3. 有効部、弾性変形しない端部の座巻き部、および前記有効部と前記座巻き部との間の立ち上がり部を有する圧縮スプリングを、下側で受ける下側ばね受け部材であって、
   その延在方向の一方側の端部から外方に突出して形成されて前記立ち上がり部との間に空隙ができないように前記立ち上がり部に接触する接触部を有し、
   前記接触部は、
   前記圧縮スプリングによる負荷に拘わらず、その弾性変形による弾性力によって前記立ち上がり部に接触し、
   一方側に形成される平坦部に連続して形成され、前記立ち上がり部に沿って厚さが次第に厚くなり、前記立ち上がり部を受けるスロープ部とを備え、
   前記圧縮スプリングの延在方向に見た前記スロープ部の幅は、前記座巻き部から遠ざかるに従って広くなる
   ことを特徴とする下側ばね受け部材。
4. 有効部、弾性変形しない端部の座巻き部、および前記有効部と前記座巻き部との間の立ち上がり部を有する圧縮スプリングを、下側で受ける下側ばね受け部材であって、
   その延在方向の一方側の端部から外方に突出して形成されて前記立ち上がり部との間に空隙ができないように前記立ち上がり部に接触する接触部を有し、
   前記接触部は、
   前記圧縮スプリングによる負荷に拘わらず、その弾性変形による弾性力によって前記立ち上がり部に接触し、
   前記圧縮スプリングを一方側の前記下側ばね受け部材とともに受ける他方側の上側ばね受け部材は、前記下側ばね受け部材と対称的な同様な構成である
   ことを特徴とする下側ばね受け部材。
5. 請求項４に記載の下側ばね受け部材において、
   その延在方向の一方側の端部の前記接触部の反対側に外方に突出する形状に形成され、前記圧縮スプリングのばね荷重を受ける荷重受け部を備える
   ことを特徴とする下側ばね受け部材。
6. 請求項５に記載の下側ばね受け部材において、
   前記荷重受け部は、凸形状の曲率を有して外方に膨出した形状に形成されている
   ことを特徴とする下側ばね受け部材
7. 請求項４に記載の下側ばね受け部材において、
   一方側に形成される平坦部に連続して形成され、前記立ち上がり部に沿って厚さが次第に厚くなり、前記立ち上がり部を受けるスロープ部とを備える
   ことを特徴とする下側ばね受け部材。
8. 請求項７に記載の下側ばね受け部材において、
   前記圧縮スプリングの延在方向に見た前記スロープ部の幅は、前記座巻き部から遠ざかるに従って広くなる
   ことを特徴とする下側ばね受け部材。

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