JP6555448B1 - 複層型電磁鋼板 - Google Patents
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Abstract
Description
前記表層部が、質量%で、
C :0.001〜0.01%、
Si:2.5〜6.0%、および
Ti:0〜0.005%以下を含み、
残部がFeおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
前記内層部が、
C :0.001〜0.01%、
Si:1.5〜5.0%、および
Ti:0〜0.005%以下を含み、
残部がFeおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
前記表層部におけるSi含有量:[Si]1と前記内層部におけるSi含有量:[Si]0の差([Si]1−[Si]0)として定義されるΔSiが0.5質量%以上であり、
前記表層部の磁歪:λ1.0/400,1と前記内層部の磁歪:λ1.0/400,0との差の絶対値:Δλ1.0/400が1.0×10−6以下であり、
前記複層型電磁鋼板の板厚:tが0.03〜0.3mmであり、かつ、
前記tに対する前記表層部の合計厚さ:t1の比率が0.10〜0.70である、複層型電磁鋼板。
B:0.0001〜0.0030%を含む、上記1に記載の複層型電磁鋼板。
Sn:0.001〜0.1%および
Sb:0.001〜0.1%の一方または両方を含む、上記1または2に記載の複層型電磁鋼板。
図1は、本発明の一実施形態における複層型電磁鋼板の構造を示す模式図である。また、図2は、複層型電磁鋼板の板厚方向における、Si含有量プロファイルの例を示す模式図である。図2における縦軸は板厚方向の位置を示しており、0が複層型電磁鋼板の一方の表面を、tが該複層型電磁鋼板の他方の表面を、それぞれ表している。
まず、前記表層部と内層部の成分組成について説明する。なお、以下の説明において、各元素の含有量を表す「%」は、特に断らない限り「質量%」を表すものとする。
まず、前記表層部の成分組成について説明する。本発明においては、複層型電磁鋼板の一方の面に設けられた第1の表層部と他方の面に設けられた第2の表層部の両者が、以下に述べる成分組成を有する。一般的には、第1の表層部の成分組成と第2の表層部の成分組成は同一とすればよいが、両者が異なっていてもよい。また、ここで表層部における元素の含有量とは、1つの表層部における当該元素の平均含有量を指すものとする。
Cは、結晶粒界に偏析して粒界強度を高め、材料の加工性を改善する元素である。Cを0.001%以上添加することにより伸びが10%以上となり、モータコア締結時のカシメ性が改善する。そのため、C含有量を0.001%以上とする。一方、C含有量が0.01%を超えると、磁気時効により鉄損が増加する。そのため、C含有量を0.01%以下とする。なお、上述したように、表層部におけるC含有量が0.001〜0.01%であるとは、第1の表層部における平均C含有量が0.001〜0.01%であり、かつ第2の表層部における平均C含有量が0.001〜0.01%であることを意味する。第1の表層部における平均C含有量と第2の表層部における平均C含有量とは同じであっても、異なっていてもよい。他の元素についても同様の定義が適用される。
Siは、鋼板の電気抵抗を高め、渦電流損を低減する作用を有する元素である。表層部のSi含有量([Si]1)が2.5%未満であると、効果的に渦電流損を低減することができない。そのため、表層部のSi含有量は2.5%以上、好ましくは3.0%以上、より好ましくは3.5%超とする。一方、表層部のSi含有量が6.0%を超えると、飽和磁化の低下により磁束密度が低下する。加えて、表層部のSi含有量が6.0%を超えると、鋼がもろくなるため、C含有量が上記範囲内であっても伸びが低下する。そのため、表層部のSi含有量は6.0%以下、好ましくは5.5%未満、より好ましくは5.0%以下とする。
Tiは、不純物元素の1つであり、TiCとして析出することにより結晶粒界に偏析するC量を減少させ、加工性(伸び)を低下させる。そのため、Ti含有量を0.005%以下、好ましくは0.002%以下とする。一方、Ti含有量は低ければ低いほど良いため、Ti含有量の下限は0%とする。しかし、過度の低減はコストを増加させるため、製造コストの観点からは、Ti含有量を0.0001%以上とすることが好ましい。
Bは、Cと同様、結晶粒界に偏析して粒界強度を高め、材料の加工性(伸び)をさらに改善する効果を有する元素である。Bを添加する場合、前記効果を得るために、B含有量を0.0001%以上、好ましくは0.0005%以上とする。一方、B含有量が0.0030%を超えるとBNの析出量が多くなり、鉄損が増加する。そのため、B含有量は0.0030%以下、好ましくは0.0020%以下とする。
Snは、集合組織改善により磁束密度をさらに向上させる効果を有する元素である。Snを添加する場合、前記効果を得るために、Sn含有量を0.001%以上とする。一方、Sn含有量が0.1%を超えると、効果が飽和し、いたずらにコストアップを招く。そのため、Sn含有量は0.1%以下とする。
Sbも、Snと同様、磁束密度をさらに向上させる効果を有する元素である。Sbを添加する場合、前記効果を得るために、Sb含有量を0.001%以上とする。一方、Sb含有量が0.1%を超えると、効果が飽和し、いたずらにコストアップを招く。そのため、Sb含有量は0.1%以下とする。
C :0.001〜0.01%、
Si:2.5〜6.0%、
Ti:0.005%以下、
任意に、B:0.0001〜0.0030%、ならびに、
任意に、Sn:0.001〜0.1%およびSb:0.001〜0.1%の一方または両方を含み、
残部がFeおよび不可避不純物からなる成分組成を有することができる。
C :0.001〜0.01%、
Si:2.5〜6.0%、
Ti:0.005%以下、
任意に、B:0.0001〜0.0030%、
任意に、Sn:0.001〜0.1%およびSb:0.001〜0.1%の一方または両方、ならびに
残部のFeおよび不可避不純物、からなる成分組成を有することができる。
次に、内層部の成分組成について説明する。ここで内層部における元素の含有量とは、内層部における当該元素の平均含有量を指すものとする。
Cは、結晶粒界に偏析して粒界強度を高め、材料の加工性を改善する元素である。Cを0.001%以上添加することにより伸びが10%以上となり、モータコア締結時のかしめ性が改善する。このため、C含有量を0.001%以上とする。一方、C含有量が0.01%を超えると、磁気時効により鉄損が増加する。そのため、C含有量を0.01%以下とする。
内層部のSi含有量([Si]0)が1.5%未満であると高周波鉄損が増加する。そのため、内層部のSi含有量は1.5%以上とする。一方、内層部のSi含有量が5.0%を超えると、モータコアの打ち抜き時にコアが割れるといった問題が生じる。加えて、内層部のSi含有量が5.0%を超えると、鋼がもろくなるため、C含有量が上記範囲内であっても伸びが低下する。そのため、内層部のSi含有量は5.0%以下とする。内層部のSi含有量は、4.0%以下とすることが好ましく、2.8%以下とすることがより好ましい。
Tiは、不純物元素の1つであり、TiCとして析出することにより結晶粒界に偏析するC量を減少させ、加工性を低下させる。そのため、Ti含有量を0.005%以下、好ましくは0.002%以下とする。一方、Ti含有量は低ければ低いほど良いため、Ti含有量の下限は0%とする。しかし、過度の低減はコストを増加させるため、製造コストの観点からは、Ti含有量を0.0001%以上とすることが好ましい。
Bは、Cと同様、結晶粒界に偏析して粒界強度を高め、材料の加工性をさらに改善する効果を有する元素である。Bを添加する場合、前記効果を得るために、B含有量を0.0001%以上、好ましくは0.0005%以上とする。一方、B含有量が0.0030%を超えるとBNの析出量が多くなり、鉄損が増加する。そのため、B含有量は0.0030%以下、好ましくは0.0020%以下とする。
Snは、集合組織改善により磁束密度をさらに向上させる効果を有する元素である。Snを添加する場合、前記効果を得るために、Sn含有量を0.001%以上とする。一方、Sn含有量が0.1%を超えると、効果が飽和し、いたずらにコストアップを招く。そのため、Sn含有量は0.1%以下とする。
Sbも、Snと同様、磁束密度をさらに向上させる効果を有する元素である。Sbを添加する場合、前記効果を得るために、Sb含有量を0.001%以上とする。一方、Sb含有量が0.1%を超えると、効果が飽和し、いたずらにコストアップを招く。そのため、Sb含有量は0.1%以下とする。
C :0.001〜0.01%、
Si:1.5〜5.0%、
Ti:0.005%以下、
任意に、B:0.0001〜0.0030%、ならびに、
任意に、Sn:0.001〜0.1%およびSb:0.001〜0.1%の一方または両方を含み、
残部がFeおよび不可避不純物からなる成分組成を有することができる。
C :0.001〜0.01%、
Si:1.5〜5.0%、
Ti:0.005%以下、
任意に、B:0.0001〜0.0030%、
任意に、Sn:0.001〜0.1%およびSb:0.001〜0.1%の一方または両方、ならびに
残部のFeおよび不可避不純物、からなる成分組成を有することができる。
表層部と内層部のSi含有量の差(ΔSi)が磁気特性に与える影響について検討するために、ΔSiが異なる複層型電磁鋼板を以下の手順で作製し、その磁気特性を評価した。
表層部と内層部の磁歪の差(Δλ1.0/400)が磁気特性に与える影響について検討するために、Δλ1.0/400が異なる複層型電磁鋼板を以下の手順で作製し、その磁気特性を評価した。
複層型電磁鋼板の板厚:tが0.03mm未満であると、該複層型電磁鋼板の製造における冷間圧延、焼鈍が困難となり、著しくコストアップする。そのため、tは0.03mm以上とする。一方、tが0.3mmを超えると渦電流損が大きくなり、全鉄損が増加する。そのため、tは0.3mm以下とする。
複層型電磁鋼板の板厚:tに対する前記表層部の合計厚さ:t1の比率(t1/t)(以下、「複層比」という場合がある)が磁気特性に与える影響について検討するために、複層比が異なる複層型電磁鋼板を以下の手順で作製し、その磁気特性を評価した。ここで、「表層部の合計厚さ」とは、両側に設けられている表層部の厚さの和を指す。
本発明の複層型電磁鋼板は、特に限定されることなく、任意の方法で製造することができる。製造方法の一例としては、Si含有量の異なる鋼素材をクラッドする方法が挙げられる。前記鋼素材の成分組成は、例えば、成分の異なる材料を転炉で吹練し、溶鋼を脱ガス処理することによって調整することができる。
また、表層部と内層部の磁歪を測定するために、表層部および内層部に相当する鋼スラブを貼り合わせることなく、上述した手順と同様に熱間圧延、熱延板焼鈍、冷間圧延、および仕上焼鈍を行って、板厚0.1mmの鋼板を得た。次いで、得られた鋼板の圧延方向における磁歪を測定した。測定結果は表2に示したとおりであった。磁歪の測定にはレーザードップラー変位計を用い、磁束密度1.0T、周波数400Hzにおける磁歪のpeak to peak値を測定した。
次いで、得られた複層型電磁鋼板のそれぞれについて、磁気特性を測定した。前記磁気測定は、JIS C 2550−1に準じて、25cmエプスタイン枠を用いて行った。前記磁気特性としては、1.0T、1kHzにおける鉄損:W10/1k(W/kg)、および磁化力5000A/mにおける磁束密度:B50を測定した。測定結果は、表1に示したとおりであった。
加えて、得られた複層型電磁鋼板のそれぞれについて、伸びを測定した。伸びの測定においては、前記複層型電磁鋼板から切り出した、JIS5号引張試験片を使用し、JIS Z2241に基づいて破断時の全伸び:El(%)を求めた。
10 内層部
20 表層部
Claims (3)
- 内層部と、前記内層部の両側に設けられた表層部からなる複層型電磁鋼板であって、
前記表層部が、質量%で、
C :0.001〜0.01%、
Si:2.5〜6.0%、および
Ti:0〜0.005%以下を含み、
残部がFeおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
前記内層部が、
C :0.001〜0.01%、
Si:1.5〜5.0%、および
Ti:0〜0.005%以下を含み、
残部がFeおよび不可避不純物からなる成分組成を有し、
前記表層部におけるSi含有量:[Si]1と前記内層部におけるSi含有量:[Si]0の差([Si]1−[Si]0)として定義されるΔSiが0.5質量%以上であり、
前記表層部の磁歪:λ1.0/400,1と前記内層部の磁歪:λ1.0/400,0との差の絶対値:Δλ1.0/400が1.0×10−6以下であり、
前記複層型電磁鋼板の板厚:tが0.03〜0.3mmであり、かつ、
前記tに対する前記表層部の合計厚さ:t1の比率が0.10〜0.70である、複層型電磁鋼板。 - 前記表層部の成分組成と前記内層部の成分組成のいずれか一方または両方が、さらに、質量%で、
B:0.0001〜0.0030%を含む、請求項1に記載の複層型電磁鋼板。 - 前記表層部の成分組成と前記内層部の成分組成のいずれか一方または両方が、さらに、質量%で、
Sn:0.001〜0.1%および
Sb:0.001〜0.1%の一方または両方を含む、請求項1または2に記載の複層型電磁鋼板。
Applications Claiming Priority (3)
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