JP6548824B2 - 熱交換器および冷凍サイクル装置 - Google Patents

Description

本発明は、熱交換器および冷凍サイクル装置に関するものである。

従来、互いに間隔を隔てて平行状に配置された複数の扁平管と、複数の扁平管の各々の間に配置されたコルゲートフィンとを備えた熱交換器が用いられている。このような、熱交換器は、たとえば特開平９−２８０７５４号公報（特許文献１）に開示されている。この熱交換器においては、コルゲートフィンは扁平管よりも風上側に突出するように構成されている。

特開平９−２８０７５４号公報

しかしながら、上記の公報に記載された熱交換器においては、コルゲートフィンの扁平管よりも風上側に突出する部分では、コルゲートフィンに付着した凝縮水が扁平管の側面に沿って排水されることはない。そのため、熱交換器の排水性が悪化するという問題がある。なお、この凝縮水は、冷暖房時に熱交換器の表面で発生する凝縮水であって、気温が低いときに霜または氷と化した凝縮水が除霜時に溶けたものを含んでいる。

本発明は、上記の課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、排水性を向上することができる熱交換器およびそれを備えた冷凍サイクル装置を提供することである。

本発明の熱交換器は、第１の扁平管と、コルゲートフィンと、第２の扁平管と、ルーバを備えている。第１の扁平管は第１の方向に延びる。コルゲートフィンは第１の扁平管の第１側に配置され、第１隆起および第１隆起に隣接して配置された第２隆起を有し、第１隆起で第１の扁平管に接続する。第２の扁平管は第１の方向に実質的に平行である第２の方向に延び、コルゲートフィンを越えて第１扁平管と反対側の位置に配置され、第２隆起でコルゲートフィンに接続する。第１の扁平管は第１の方向に第１長さを有する。第２の扁平管は前記第２の方向に第２長さを有する。コルゲートフィンは第１方向および第２の方向の少なくともいずれかに第３長さを有する。第３長さは第１長さおよび第２長さの両方よりも短い。ルーバは第１隆起と第２隆起の間においてコルゲートフィンに形成されている。第１の扁平管および第２の扁平管の各々は、後縁部と、後縁部に対して第２の方向に位置する前縁部とを含む。コルゲートフィンは、後縁部と前縁部との間の中央よりも後縁部側に配置されており、かつ中央よりも前縁部側に配置されていない。

本発明の熱交換器によれば、第３長さは第１長さおよび第２長さの両方よりも短い。このため、第１の扁平管および第２の扁平管の各々のコルゲートフィンから突出する部分に付着した凝縮水を第１の扁平管および第２の扁平管の各々の側面に沿って排水することができる。また、第１隆起と第２隆起の間においてコルゲートフィンにルーバが形成されている。このため、コルゲートフィンに付着した凝縮水をルーバを通して下方に流すことができる。したがって、熱交換器の排水性を向上することができる。

本発明の一実施の形態における熱交換の構成を概略的に示す正面図である。 図１のＩＩ−ＩＩ線に沿う断面図である。 図２の領域ＩＩＩの拡大図である。 図２のＩＶ−ＩＶ線に沿う断面図である。 本発明の一実施の形態における熱交換のフィン幅と対フィンレス排水速度との関係を示す特性図である。 本発明の一実施の形態における熱交換のフィン幅と対フィンレス暖房低温能力との関係を示す特性図である。 本発明の一実施の形態における熱交換のコルゲートフィンの折り曲げ角度と排水速度との関係を示す特性図である。 本発明の一実施の形態における熱交換のコルゲートフィンの折り曲げ角度と暖房低温能力との関係を示す特性図である。 本発明の一実施の形態における冷凍サイクル装置の冷媒回路を示す図である。

以下、本発明の実施の形態について図に基づいて説明する。
図１は、本発明の一実施の形態における熱交換器の外観を示す図である。図２は、図１のＩＩ−ＩＩ線に沿う熱交換器の断面を示す図である。図１および図２を参照して、本発明の一実施の形態における熱交換器の構成について説明する。本実施の形態の熱交換器は、フィンチューブ型熱交換器である。本実施の形態の熱交換器は、たとえば空気調和機に用いられる。

本実施の形態の熱交換器は、第１のヘッダ１と、第２のヘッダ２と、複数の扁平管１０と、コルゲートフィン２０とを備えている。

第１のヘッダ１および第２のヘッダ２は互いに向かい合うように配置されている。第２のヘッダ２は、第１のヘッダ１に対して第４の方向Ｄ４に位置する。第１のヘッダ１および第２のヘッダ２はそれぞれ内部に冷媒が流通する冷媒通路を有している。

複数の扁平管１０は第１のヘッダ１と第２のヘッダ２との間に配置されている。複数の扁平管１０の各々の両端は第１のヘッダ１および第２のヘッダ２にそれぞれ接続されている。複数の扁平管１０は互いに間隔を隔てて配置されている。複数の扁平管１０は互いに重力方向に平行に配置されている。

複数の扁平管１０の各々は、扁平形状を有している。具体的には、複数の扁平管１０の各々は、第４の方向Ｄ４にそれぞれ延びている。また、複数の扁平管１０の各々は、第４の方向Ｄ４に交差する第１の方向Ｄ１または第１の方向Ｄ１に実質的に平行である第２の方向Ｄ２に延びている。ここで、「実質的に平行である」とは、完全に平行であることに加えて製造誤差の範囲内において平行であることを意味している。複数の扁平管の各々の材料として、たとえば、アルミニウムが用いられる。

複数の扁平管１０の各々の短軸（短手方向）ｄの寸法は、たとえば、１．０ｍｍである。複数の扁平管１０の各々の間のピッチＦｐは、たとえば３．０ｍｍである。このピッチＦｐは、複数の扁平管１０が並ぶ方向、つまり、複数の扁平管１０の段方向のピッチである。この複数の扁平管１０の段方向は、第１の方向Ｄ１または第２の方向Ｄ２と、第４の方向Ｄ４の両方と交差する第３の方向Ｄ３である。

複数の扁平管１０はそれぞれ第１の方向Ｄ１および第２の方向Ｄ２の少なくともいずれかに沿って並んで配置された複数の貫通孔Ｈを有している。複数の貫通孔Ｈはそれぞれ第４の方向Ｄ４に、複数の扁平管１０の各々の一方端から他方端に向かって貫通している。これらの複数の貫通孔Ｈは、その内部に冷媒を流通させるように第１のヘッダ１および第２のヘッダ２の各々の冷媒通路に連通している。

複数の扁平管１０のうち互いに隣り合う扁平管１０を第１の扁平管１１と、第２の扁平管１２とする。第１の扁平管１１は、第１のヘッダ１および第２のヘッダ２の各々に接続されている。第１の扁平管１１の一方端に第１のヘッダ１が接続されており、第１の扁平管１１の他方端に第２のヘッダ２が接続されている。第１の扁平管１１は、第１の方向Ｄ１に延びる。

第２の扁平管１２は、第１のヘッダ１および第２のヘッダ２の各々に接続されている。第２の扁平管１２の一方端に第１のヘッダ１が接続されており、第２の扁平管１２の他方端に第２のヘッダ２が接続されている。第２の扁平管１２は、第１の方向Ｄ１に実質的に平行である第２の方向Ｄ２に延びている。第２の扁平管１２は、第１の扁平管１１と間隔を隔てて配置される。

第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々は、前縁部Ｆ１と、後縁部Ｂ１とを有している。前縁部Ｆ１は、後縁部Ｂ１に対して第２の方向Ｄ２に位置する。図２中矢印Ａで示す熱交換器に送風される風の流れ（風向）において、前縁部Ｆ１は上流に配置されており、後縁部Ｂ１は下流に配置されている。つまり、前縁部Ｆ１は後縁部Ｂ１よりも上流側に配置されている。

複数の扁平管１０の各々の間に複数のコルゲートフィン２０がそれぞれ配置されている。コルゲートフィン２０は、第１の扁平管１１と第２の扁平管１２の間に配置されている。コルゲートフィン２０が配置されている第１の扁平管１１と第２の扁平管１２の間の距離は、第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々の短軸（短手方向）の寸法よりも大きい。

コルゲートフィン２０は第１の扁平管１１の第１側Ｓ１に配置されている。コルゲートフィン２０は第１隆起２０ａ１および第２隆起２０ａ２を有している。第２隆起２０ａ２は第１隆起２０ａ１に隣接して配置されている。コルゲートフィン２０は第１隆起２０ａ１で第１の扁平管１１に接続する。コルゲートフィン２０を越えて第１の扁平管１１と反対側の位置に第２の扁平管１２は配置されている。第２の扁平管１２は第２隆起２０ａ２でコルゲートフィン２０に接続する。第１隆起２０ａ１と第２隆起２０ａ２の間においてコルゲートフィン２０にルーバ３０が形成されている。

コルゲートフィン２０は、前端部Ｆ２と、後端部Ｂ２とを有している。前端部Ｆ２は、後端部Ｂ２に対して第２の方向Ｄ２に位置する。つまり、後端部Ｂ２は、前端部Ｆ２に対して第２の方向Ｄ２と反対方向に位置する。熱交換器に送風される風の流れにおいて、前端部Ｆ２は上流に配置されており、後端部Ｂ２は下流に配置されている。つまり、前端部Ｆ２は後端部Ｂ２よりも上流側に配置されている。

第１の扁平管１１は第１の方向Ｄ１に第１長さＬ１を有する。第２の扁平管１２は第２の方向Ｄ２に第２長さＬ２を有する。コルゲートフィン２０は第１の方向Ｄ１および第２の方向Ｄ２の少なくともいずれかに第３長さＬ３を有する。第３長さＬ３は第１長Ｌ１さおよび第２長さＬ２の両方よりも短い。第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々は、第２の方向Ｄ２にコルゲートフィン２０から突出している。つまり、第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々の前縁部Ｆ１は、第２の方向Ｄ２においてコルゲートフィン２０の前端部Ｆ２よりも前方に突出している。第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々の前縁部Ｆ１には、コルゲートフィン２０は設けられていない。

第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々の前縁部Ｆ１と、コルゲートフィン２０の前端部Ｆ２とは、風の流れの上流側に配置されている。第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々の後縁部Ｂ１と、コルゲートフィン２０の後端部Ｂ２とは、風の流れの下流側に配置されている。

コルゲートフィン２０は、第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々の後縁部Ｂ１と前縁部Ｆ１との間の中央ＣＰよりも後縁部側に配置されている。この中央ＣＰは、複数の扁平管１０の各々の長軸（長手方向）Ｌｐの中間軸である。つまり、前縁部Ｆ１から中央ＣＰまでの長さはＬｐ／２であり、後縁部Ｂ１から中央ＣＰまでの長さはＬｐ／２である。したがって、第２の方向Ｄ２におけるコルゲートフィン２０の幅（フィン幅）Ｌは、Ｌｐ／２よりも短くなる。

第２の方向Ｄ２において、コルゲートフィン２０の後端部Ｂ２の位置は、第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々の後縁部Ｂ１の位置と一致する。つまり、コルゲートフィン２０の後端部Ｂ２と第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々の後縁部Ｂ１とは第２の方向Ｄ２において面一となるように配置されている。

コルゲートフィン２０は、波形形状に折り曲げられている。具体的には、コルゲートフィン２０は、シート材を波形形状に折り曲げて成形されている。コルゲートフィン２０の材料として、たとえば、アルミニウムが用いられる。コルゲートフィン２０は、第１の扁平管１１および第２の扁平管１２に交互に当接する。具体的には、コルゲートフィン２０は、第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々にろう付けされている。

コルゲートフィン２０の波形形状の折り曲げ角度は９０度よりも大きい。コルゲートフィン２０の折り曲げ角度は、１００度よりも大きく１３０度よりも小さいことが好ましい。コルゲートフィン２０の波形形状は複数の頂点２０ａを有している。コルゲートフィン２０は、波形形状の頂点２０ａ間に配置された複数の傾斜部２０ｂを含んでいる。コルゲートフィン２０の波形形状の折り曲げ角度は、複数の傾斜部２０ｂのうち隣り合う傾斜部２０ｂ同士のなす内角である。言い換えれば、コルゲートフィン２０の波形形状の折り曲げ角度は、複数の傾斜部２０ｂのうち連続する傾斜部２０ｂ同士の互いに向かい合う角度である。複数の傾斜部２０ｂはそれぞれルーバ３０を有している。複数の傾斜部２０ｂの各々は平面形状を有している。複数の傾斜部２０ｂの各々に設けられたルーバ３０はそれぞれ上下方向に重なるように配置されている。

図３は、ルーバ３０を上面から見た拡大図である。図４は、ルーバ３０の断面図である。図３および図４を参照して、ルーバ３０は、複数の羽板３０ａと、複数の羽板３０ａの各々の間にそれぞれ設けられた開口部３０ｂとを有している。複数の羽板３０ａの各々は、傾斜部２０ｂの表面から切り起こされるように構成されている。複数の羽板３０ａは互いに平行に配置されている。複数の羽板３０ａは互いに等間隔で配置されている。

ルーバ３０は、第２の方向Ｄ２と反対側に開口している。言い換えれば、第２の方向Ｄ２と反対側に開口部３０ｂが配置されている。開口部３０ｂは風下側に配置されている。つまり、ルーバ３０は、風下側に開口している。

続いて、本実施の形態の熱交換器の排水性について説明する。
図５は、フィンの無い熱交換器（フィンレス熱交換器）に対する、コルゲートフィンの幅Ｌを変化させたときの凝縮水の排水速度の変化（％）を示している。この排水速度は、図２に示すように、コルゲートフィン２０の後端部Ｂ２を複数の扁平管１０の後縁部Ｂ１と一致させた状態での排水速度である。図５を参照して、フィン幅Ｌを大きくすると、複数の扁平管１０の間で排水される凝縮水の量が低下し、かつコルゲートフィン２０から排水される凝縮水の量が増加するため、排水速度が低下する。

図６は、フィンレス熱交換器に対する、コルゲートフィンの幅Ｌを（フィン後縁を扁平管後縁と一致させた状態で）変化させたときの暖房低温能力の変化（％）を示している。この暖房低温能力は、図２に示すように、コルゲートフィン２０の後端部Ｂ２を複数の扁平管１０の後縁部Ｂ１と一致させた状態での暖房低温能力である。

図６を参照して、暖房低温能力の値は、フィン幅変更時の熱交換器能力計算から着霜運転時の能力を計算し、排水性速度の実験結果から除霜時間を算出し、平均暖房低温能力を計算したものである。具体的には、複数の扁平管１０の各々の長軸（長手方向）Ｌｐの長さに対しフィン幅Ｌを変更したときの排水性に関する実験を実施した。この際、熱交換器を水中から引き上げ、時間ごとの重量を測定した。除霜時間は、排水後の熱交換器に残る残水の持つ熱容量と熱交換器の熱容量から予測される。一方、着霜運転時の能力は、時間毎の熱交換器の伝熱性能と着霜時の風量から熱交換器処理能力Ｇａ（風量）×ε（エンタルピ効率）を計算し、Ｑ＝Ｇａ×ε×Δｈ（空気と熱交換器蒸発温度のエンタルピ差）で求められる。

フィン幅Ｌを増加させていくと、フィン面積が増加することで熱交換器性能が増加するため暖房低温能力も増加する。しかしながら、図２に示すフィン幅Ｌを扁平管１０の長軸Ｌｐの中心軸よりも扁平管１０の前縁部側まで伸ばすと、暖房低温能力が低下する。これは、コルゲートフィン２０の前端部Ｆ２が第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々の前縁部Ｆ１と接近することで、コルゲートフィン２０の前端部Ｆ２と空気との温度差が大きくなるので前端部Ｆ２に付着する霜量が増大するため、風量低下が起きることによる。また、フィン幅Ｌを伸ばすと、図５に示すように、排水速度が低下するため、除霜時間が増加することによる。

図７は、コルゲートフィンの折り曲げ角度θを変化させた場合の排水速度の変化（％）を示している。図７を参照して、図１に示すコルゲートフィンの折り曲げ角度θを大きくすると、凝縮水が重力に沿ってルーバ間を排水し易くなるため排水速度は増加する。

図８は、コルゲートフィンの折り曲げ角度θを変化させた場合の暖房低温能力の変化（％）を示している。図８を参照して、図１に示すコルゲートフィンの折り曲げ角度θを大きくしていくと、暖房低温能力は大きくなるが、θ＝１２０°付近でピークとなり、その後低下する。これは、２０°＜θ＜１３０°ではコルゲートフィンの折り曲げ角度θを大きくしていくと排水速度が大きくなる影響で除霜時間が短くなり、暖房低温能力が増加するためである。また、１３０°＜θでは、フィン面積低下のため着霜運転時の熱交換器性能が低下することで着霜運転時の能力が低下するためである。１００°＜θ＜１３０°では、暖房低温能力は、能力測定精度の１％以内となるため、十分に本実施の形態の効果を奏する。つまり、暖房低温能力のピークの１％以内であれば、能力測定誤差±１％以内であり、ほぼピーク能力となる仕様とみなせる。

続いて、本発明の一実施の形態における冷凍サイクル装置の冷媒回路について説明する。図９は、本発明の一実施の形態における冷凍サイクル装置の一例としての空調冷凍装置の冷媒回路図である。

図９を参照して、本実施の形態の冷凍サイクル装置は、圧縮機３３と、凝縮熱交換器３４と、絞り装置３５と、蒸発熱交換器３６と、第１の送風機３７と、第２の送風機３８とを備えている。圧縮機３３と、凝縮熱交換器３４と、絞り装置３５と、蒸発熱交換器３６とが配管を介して連通されることにより冷媒回路は構成されている。冷媒は、図中矢印で示すように、冷媒回路を圧縮機３３、凝縮熱交換器３４、絞り装置３５、蒸発熱交換器３６の順に循環する。

圧縮機３３は、冷媒を圧縮するように構成されている。圧縮機３３は熱交換器との間で冷媒を循環させるように構成されている。凝縮熱交換器３４は、凝縮器として機能し、圧縮機３３により圧縮された冷媒を凝縮するように構成されている。凝縮熱交換器３４には第１の送風機３７が併設されている。第１の送風機３７は、凝縮熱交換器３４における冷媒と空気との熱交換量を調整するように構成されている。

絞り装置３５は凝縮熱交換器３４により凝縮された冷媒を減圧するように構成されている。蒸発熱交換器３６は、蒸発器として機能し、絞り装置３５により減圧された冷媒を蒸発させるように構成されている。蒸発熱交換器３６には第２の送風機３８が併設されている。第２の送風機３８は、蒸発熱交換器３６における冷媒と空気との熱交換量を調整するように構成されている。

上述の本実施に形態の熱交換器を凝縮熱交換器３４および蒸発熱交換器３６のいずれか、もしくは両方に用いることができる。これにより、エネルギ効率の高い空調冷凍装置を実現することができる。ここで、エネルギ効率は、次式で構成されるものである。

暖房エネルギ効率＝室内熱交換器（凝縮器）能力／全入力
冷房エネルギ効率＝室内熱交換器（蒸発器）能力／全入力
なお、上述の本実施の形態の熱交換器およびそれを用いた空調冷凍装置については、Ｒ４１０ａ、Ｒ３２、ＨＦＯ１２３４ｙｆ等の冷媒を用いて、その効果を達成することができる。

また、作動流体として、空気と冷媒の例を示したが、他の気体、液体、気液混合流体を用いても、同様の効果を奏することができる。

また、上述の本実施の形態の熱交換器を室内機に用いた場合においても、同様な効果を奏することができる。

なお、上述の本実施の形態の熱交換器およびそれを用いた空調冷凍装置については、鉱油系、アルキルベンゼン油系、エステル油系、エーテル油系、フッ素油系など、冷媒と油が溶ける、溶けないにかかわらず、どんな冷凍機油についても、その効果を達成することができる。

次に、本実施の形態の作用効果について説明する。
本実施の形態の熱交換器によれば、第３長さＬ３は第１長さＬ１および第２長さＬ２の両方よりも短い。このため、第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々のコルゲートフィン２０から突出する部分に付着した凝縮水を第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々の側面に沿って排水することができる。また、第１隆起２０ａ１と第２隆起２０ａ２の間においてコルゲートフィン２０にルーバ３０が形成されている。このため、コルゲートフィン２０に付着した凝縮水をルーバ３０を通して下方に流すことができる。したがって、熱交換器の排水性を向上することができる。

また、コルゲートフィン２０の波形形状の頂点２０ａ間に配置された複数の傾斜部２０ｂはそれぞれルーバ３０を有している。このため、コルゲートフィン２０に付着した凝縮水を傾斜部２０ｂに沿ってルーバ３０に導き、ルーバ３０を通して下方に流すことができる。

また、コルゲートフィン２０の波形形状の折り曲げ角度は９０度よりも大きい。このため、コルゲートフィン２０に付着した凝縮水を波形形状に沿って下方に流れやすくすることができる。

また、本実施の形態の熱交換器によれば、コルゲートフィン２０の折り曲げ角度は、１００度よりも大きく１３０度よりも小さい。これにより、暖房低温能力は、能力測定精度の１％以内となるため、十分に本実施の形態の効果を奏することができる。

また、本実施の形態の熱交換器によれば、ルーバ３０は、第２の方向Ｄ２と反対側に開口している。このため、暖房低温運転時の霜を発達しにくくすることができる。したがって、通風抵抗を増加しにくくすることができる。これにより、暖房低温能力を増加することができる。

また、本実施の形態の熱交換器によれば、コルゲートフィン２０は、第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々の後縁部Ｂ１と前縁部Ｆ１との間の中央ＣＰよりも後縁部側に配置されている。このため、コルゲートフィン２０の前端部Ｆ２と第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々の前縁部Ｆ１とが接近しないので、コルゲートフィン２０の前端部Ｆ２と空気との温度差が大きくならない。したがって、コルゲートフィン２０の前端部Ｆ２に付着する霜量が増大しないため、風量低下を抑制することができる。また、フィン幅Ｌを伸ばすことによる排水速度の低下を抑制することができるため、除霜時間の増加を抑制することができる。よって、暖房低温能力を増加することができる。

また、本実施の形態の熱交換器によれば、第２の方向Ｄ２において、コルゲートフィン２０の後端部Ｂ２の位置は、第１の扁平管１１および第２の扁平管１２の各々の後縁部Ｂ１の位置と一致する。このため、第１の扁平管１１と第２の扁平管１２との間にコルゲートフィン２０を挿入する際の位置決めが容易となる。

本実施の形態の冷凍サイクル装置によれば、上記の熱交換器と、熱交換器との間で冷媒を循環させる圧縮機３３とを備えている。このため、排水性を向上することができる熱交換器を備えた冷凍サイクル装置を提供することができる。

今回開示された実施の形態はすべての点で例示であって制限的なものではないと考えられるべきである。本発明の範囲は上記した説明ではなくて請求の範囲によって示され、請求の範囲と均等の意味および範囲内でのすべての変更が含まれることが意図される。

１ 第１のヘッダ、２ 第２のヘッダ、１０ 扁平管、１１ 第１の扁平管、１２ 第２の扁平管、２０ コルゲートフィン、２０ａ 頂点、２０ａ１ 第１隆起、２０ａ２ 第２隆起、２０ｂ 傾斜部、３０ ルーバ、３０ａ 羽板、３０ｂ 開口部、３３ 圧縮機、３４ 凝縮熱交換器、３５ 絞り装置、３６ 蒸発熱交換器、３７ 第１の送風機、３８ 第２の送風機、Ｂ１ 後縁部、Ｂ２ 後端部、ＣＰ 中央、Ｄ１ 第１の方向、Ｄ２ 第２の方向、Ｄ３ 第３の方向、Ｆ１ 前縁部、Ｆ２ 前端部、Ｌ１ 第１長さ、Ｌ２ 第２長さ、Ｌ３ 第３長さ。

Claims (5)

1. 第１の方向に延びる第１の扁平管と、
   前記第１の扁平管の第１側に配置され、第１隆起および前記第１隆起に隣接して配置された第２隆起を有し、前記第１隆起で前記第１の扁平管に接続するコルゲートフィンと、
   前記第１の方向に実質的に平行である第２の方向に延び、前記コルゲートフィンを越えて前記第１の扁平管と反対側の位置に配置され、前記第２隆起で前記コルゲートフィンに接続する第２の扁平管とを備え、
   前記第１の扁平管は前記第１の方向に第１長さを有し、
   前記第２の扁平管は前記第２の方向に第２長さを有し、
   前記コルゲートフィンは前記第１の方向および前記第２の方向の少なくともいずれかに第３長さを有し、
   前記第３長さは前記第１長さおよび前記第２長さの両方よりも短く、かつ
   前記第１隆起と前記第２隆起の間において前記コルゲートフィンに形成されたルーバをさらに備え、
   前記第１の扁平管および前記第２の扁平管の各々は、後縁部と、前記後縁部に対して前記第２の方向に位置する前縁部とを含み、
   前記コルゲートフィンは、前記後縁部と前記前縁部との間の中央よりも前記後縁部側に配置されており、かつ前記中央よりも前記前縁部側に配置されていない、熱交換器。
2. 前記コルゲートフィンの前記折り曲げ角度は、１００度よりも大きく１３０度よりも小さい、請求項１に記載の熱交換器。
3. 前記ルーバは、前記第２の方向と反対側に開口している、請求項１または２に記載の熱交換器。
4. 前記コルゲートフィンは、前端部と、前記前端部に対して前記第２の方向と反対方向に位置する後端部とを含み、
   前記第２の方向において、前記コルゲートフィンの前記後端部の位置は、前記第１の扁平管および前記第２の扁平管の各々の前記後縁部の位置と一致する、請求項１〜３のいずれか１項に記載の熱交換器。
5. 請求項１〜４のいずれか１項に記載の熱交換器と、
   前記熱交換器との間で冷媒を循環させる圧縮機とを備えた、冷凍サイクル装置。

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