JP6519012B2 - 冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板及び製造方法 - Google Patents
冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板及び製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP6519012B2 JP6519012B2 JP2015106744A JP2015106744A JP6519012B2 JP 6519012 B2 JP6519012 B2 JP 6519012B2 JP 2015106744 A JP2015106744 A JP 2015106744A JP 2015106744 A JP2015106744 A JP 2015106744A JP 6519012 B2 JP6519012 B2 JP 6519012B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- less
- carbides
- steel sheet
- toughness
- heat treatment
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Description
本発明は、冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板及びその製造方法に関する。
自動車用部品、刃物、その他機械部品は、打抜き、曲げ、プレス加工等の加工工程を経て製造される。その加工工程において、製品品質の向上と安定化や、製造コスト低減を図るには、素材である炭素鋼板の加工性を向上させる必要がある。特に、駆動系部品の場合、部品同士が高速で系合し、駆動系部品、例えば、ギヤ歯が欠ける場合がある。炭素鋼板で製造した駆動系部品の欠損を防止するためには、駆動系部品の素材となる炭素鋼板には、熱処理後の靭性が必要となる。
一般に、炭素鋼板には、冷間圧延と球状化焼鈍が施され、フェライトと球状化炭化物からなる加工性の良い軟質素材として、炭素鋼板が用いられている。そして、これまで、炭素鋼板の加工性を改善する技術が幾つか提案されている。
例えば、特許文献１には、Ｃ：０．１５〜０．９０質量％、Ｓｉ：０．４０質量％以下、Ｍｎ：０．３〜１．０質量％、Ｐ：０．０３質量％以下、全Ａｌ：０．１０質量％以下、Ｔｉ：０．０１〜０．０５質量％、Ｂ：０．０００５〜０．００５０質量％、Ｎ：０．０１質量％以下、Ｃｒ：１．２質量％以下を含み、平均炭化物粒径０．４〜１．０μｍで炭化物球状化率８０％以上の炭化物がフェライトマトリックスに分散した組織をもち、切欠き引張伸びが２０％以上の精密打抜き用高炭素鋼板とその製造法が開示されている。
特許文献２には、Ｃ：０．３〜１．３質量％、Ｓｉ：１．０質量％以下、Ｍｎ：０．２〜１．５質量％、Ｐ：０．０２質量％以下、Ｓ：０．０２質量％以下を含有し、フェライト結晶粒界上の炭化物ＣGBとフェライト結晶粒内の炭化物数ＣIGの間にＣGB／ＣIG≦０．８の関係が成り立つように炭化物を分散させた組織を有し、断面硬さが１６０ＨＶ以下であることを特徴とする加工性に優れた中・高炭素鋼板及びその製造法が開示されている。
特許文献３には、Ｃ：０．３０〜１．００質量％、Ｓｉ：１．０質量％以下、Ｍｎ：０．２〜１．５質量％、Ｐ：０．０２質量％以下、Ｓ：０．０２質量％以下を含み、フェライト結晶粒界上の炭化物ＣGBとフェライト結晶粒内の炭化物数ＣIGの間にＣGB／ＣIG≦０．８の関係が成り立つとともに、全ての炭化物の内の９０％以上を、長軸／短軸が２以下の球状化炭化物で占める炭化物がフェライト中に分散した組織を有することを特徴とする加工性に優れた中・高炭素鋼板が開示されている。
これら従来技術においては、フェライト粒内における炭化物の割合が多いほど加工性が良くなることを前提としている。
特許文献４には、Ｃ：０．１〜０．５質量％、Ｓｉ：０．５質量％以下、Ｍｎ：０．２〜１．５質量％、Ｐ：０．０３質量％以下、Ｓ：０．０２質量％以下からなる組成と、フェライト及び炭化物を主体とする組織を有し、Ｓgb＝｛Ｓon／（Ｓon＋Ｓin）｝×１００（ここで、Ｓon：単位面積あたりに存在する炭化物のうち、粒界上に存在する炭化物の総占有面積、Ｓin：単位面積あたりに存在する炭化物のうち、粒内に存在する炭化物の総占有面積）で定義されるフェライト粒界炭化物量Ｓgbが４０％以上であることを特徴とするＦＢ加工性、金型寿命、及びＦＢ加工後の成形加工性に優れた鋼板が開示されている。
特許文献１に記載の技術では、フェライト粒径と炭化物の粗大化を狙い、軟質化のためにＡC1点以上の温度で焼鈍を行なっているが、ＡC1点以上の温度で焼鈍を行なった場合、焼鈍中に、棒状・板状の炭化物が析出する。この炭化物は、加工性を低下させると言われるので、硬さを低下させることができても加工性に不利に作用する。
特許文献２及び３に記載の技術は、いずれも、粒界に析出する炭化物（粒界炭化物）の球状化率が低いことが加工性を悪化させる原因として、粒界炭化物の球状化率の向上を問題としていない。特許文献４に記載の技術では、組織因子が規定されているのみで、加工性と機械特性の関係は検討されていない。
本発明は、従来技術を踏まえ、低炭素鋼板において、冷間成形性と熱処理後靭性を向上させることを課題とし、該課題を解決する低炭素鋼板とその製造方法を提供することを目的とする。
ここで、冷間成形性は、鋼板を、冷間加工や冷間鍛造等で所要の形状に塑性変形させる際、欠陥のない所要の形状に容易に塑性変形し得る鋼板の変形能を意味し、熱処理後靱性は、鋼板を熱処理した後の靱性を意味する。
本発明者らは、上記課題を解決する手法について鋭意研究した。その結果、成分組成を最適化した低炭素鋼板の冷間加工前の鋼板組織において、炭化物の分散状態を、熱延から焼鈍に過程の条件を連携させて最適化することにより制御して、炭化物をフェライト粒界に析出させ、さらに、フェライト粒径を５μｍ以上とし、ビッカース硬さを１５０以下とすれば、低炭素鋼板において、優れた冷間成形性と熱処理後靭性を確保できることを見出した。
また、優れた冷間成形性と熱処理後靱性を有する低炭素鋼板は、熱延条件や焼鈍条件を単に個別に調整しても、製造が困難であるが、本発明者らは、熱延から焼鈍に至る一貫工程における製造条件を連携させて最適化することにより、優れた冷間成形性と熱処理後靱性を有する低炭素鋼板を製造できることを見出した。
本発明は、上記知見に基づいてなされたもので、その要旨は次のとおりである。
（１）質量％で、
Ｃ ：０．１０〜０．４０％、
Ｓｉ：０．０１〜０．３０％、
Ｍｎ：０．３０〜１．００％、
Ａｌ：０．１０超〜１．００％、
Ｐ ：０．０００１〜０．０２％、
Ｓ ：０．０００１〜０．０１％
を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼板において、
（x）フェライト粒内の炭化物の個数：Ａに対するフェライト粒界の炭化物の個数：Ｂの比率：Ｂ／Ａが１を超え、
（y）フェライト粒径が５μｍ以上５０μｍ以下であり、
（z）ビッカース硬さが１００ＨＶ以上１５０ＨＶ以下である
ことを特徴とする冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板。
Ｃ ：０．１０〜０．４０％、
Ｓｉ：０．０１〜０．３０％、
Ｍｎ：０．３０〜１．００％、
Ａｌ：０．１０超〜１．００％、
Ｐ ：０．０００１〜０．０２％、
Ｓ ：０．０００１〜０．０１％
を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼板において、
（x）フェライト粒内の炭化物の個数：Ａに対するフェライト粒界の炭化物の個数：Ｂの比率：Ｂ／Ａが１を超え、
（y）フェライト粒径が５μｍ以上５０μｍ以下であり、
（z）ビッカース硬さが１００ＨＶ以上１５０ＨＶ以下である
ことを特徴とする冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板。
（２）前記鋼板が、さらに、質量％で、
Ｎ ：０．０００１〜０．０１％、
Ｏ ：０．０００１〜０．０２％
の１種又は２種を含有することを特徴とする前記（１）に記載の冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板。
Ｎ ：０．０００１〜０．０１％、
Ｏ ：０．０００１〜０．０２％
の１種又は２種を含有することを特徴とする前記（１）に記載の冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板。
（３）前記鋼板が、さらに、質量％で、
Ｔｉ：０．００１〜０．１０％、
Ｃｒ：０．００１〜０．５０％、
Ｍｏ：０．００１〜０．５０％、
Ｂ ：０．０００４〜０．０１％、
Ｎｂ：０．００１〜０．１０％、
Ｖ ：０．００１〜０．１０％、
Ｃｕ：０．００１〜０．１０％、
Ｗ ：０．００１〜０．１０％、
Ｔａ：０．００１〜０．１０％、
Ｎｉ：０．００１〜０．１０％、
Ｓｎ：０．００１〜０．０５％、
Ｓｂ：０．００１〜０．０５％、
Ａｓ：０．００１〜０．０５％、
Ｍｇ：０．０００１〜０．０５％、
Ｃａ：０．００１〜０．０５％、
Ｙ ：０．００１〜０．０５％、
Ｚｒ：０．００１〜０．０５％、
Ｌａ：０．００１〜０．０５％、
Ｃｅ：０．００１〜０．０５％、
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする前記（１）又は（２）に記載の冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板。
Ｔｉ：０．００１〜０．１０％、
Ｃｒ：０．００１〜０．５０％、
Ｍｏ：０．００１〜０．５０％、
Ｂ ：０．０００４〜０．０１％、
Ｎｂ：０．００１〜０．１０％、
Ｖ ：０．００１〜０．１０％、
Ｃｕ：０．００１〜０．１０％、
Ｗ ：０．００１〜０．１０％、
Ｔａ：０．００１〜０．１０％、
Ｎｉ：０．００１〜０．１０％、
Ｓｎ：０．００１〜０．０５％、
Ｓｂ：０．００１〜０．０５％、
Ａｓ：０．００１〜０．０５％、
Ｍｇ：０．０００１〜０．０５％、
Ｃａ：０．００１〜０．０５％、
Ｙ ：０．００１〜０．０５％、
Ｚｒ：０．００１〜０．０５％、
Ｌａ：０．００１〜０．０５％、
Ｃｅ：０．００１〜０．０５％、
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする前記（１）又は（２）に記載の冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板。
（４）前記（１）〜（３）のいずれかに記載の冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板を製造する製造方法であって、
（ｉ）前記（１）〜（３）のいずれかに記載の成分組成の鋼片を、直接、又は、一旦冷却後、加熱して熱間圧延に供し、８００℃以上９００℃以下の温度域で仕上げ圧延を完了した熱延鋼板を、４００℃以上５５０℃以下で捲き取り、
（ii）捲き取った熱延鋼板を払い出し、酸洗を施した後、６５０℃以上７２０℃以下の温度域で３時間以上６０時間以下保持する１段目の箱焼鈍を施し、さらに、７２５℃以上７９０℃以下の温度域で３時間以上５０時間以下保持する２段目の箱焼鈍を施す、２段ステップ型の箱焼鈍を施し、
（iii）上記箱焼鈍後の熱延鋼板を、１℃／時間以上３０℃／時間以下に制御した冷却速度で６５０℃まで冷却し、次いで、室温まで冷却する
ことを特徴とする冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板の製造方法。
（ｉ）前記（１）〜（３）のいずれかに記載の成分組成の鋼片を、直接、又は、一旦冷却後、加熱して熱間圧延に供し、８００℃以上９００℃以下の温度域で仕上げ圧延を完了した熱延鋼板を、４００℃以上５５０℃以下で捲き取り、
（ii）捲き取った熱延鋼板を払い出し、酸洗を施した後、６５０℃以上７２０℃以下の温度域で３時間以上６０時間以下保持する１段目の箱焼鈍を施し、さらに、７２５℃以上７９０℃以下の温度域で３時間以上５０時間以下保持する２段目の箱焼鈍を施す、２段ステップ型の箱焼鈍を施し、
（iii）上記箱焼鈍後の熱延鋼板を、１℃／時間以上３０℃／時間以下に制御した冷却速度で６５０℃まで冷却し、次いで、室温まで冷却する
ことを特徴とする冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板の製造方法。
（５）前記熱間圧延に供する鋼片の温度が１０００〜１２５０℃であることを特徴とする前記（４）に記載の冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板の製造方法。
本発明によれば、冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板とその製造方法を提供することができる。
本発明の冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板（以下「本発明鋼板」ということがある。）は、質量％で、Ｃ：０．１０〜０．４０％、Ｓｉ：０．０１〜０．３０％、Ｍｎ：０．３０〜１．００％、Ａｌ：０．１０超〜１．００％、Ｐ：０．０００１〜０．０２％、Ｓ：０．０００１〜０．０１％を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼板において、（x）フェライト粒内の炭化物の個数：Ａに対するフェライト粒界の炭化物の個数：Ｂの比率：Ｂ／Ａが１を超え、（y）フェライト粒径が５μｍ以上５０μｍ以下であり、（z）ビッカース硬さが１００ＨＶ以上１５０ＨＶ以下であることを特徴とする。
本発明の冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板の製造方法（以下「本発明製造方法」ということがある。）は、本発明鋼板を製造する製造方法であって、（ｉ）本発明鋼板と同じ成分組成の鋼板を、直接、又は、一旦冷却後、加熱して熱間圧延に供し、８００℃以上９００℃以下の温度域で仕上げ圧延を完了した熱延鋼板を、４００℃以上５５０℃以下で捲き取り、（ii）捲き取った熱延鋼板を払い出し、酸洗を施した後、６５０℃以上７２０℃以下の温度域で３時間以上６０時間以下保持する１段目の箱焼鈍を施し、さらに、７２５℃以上７９０℃以下の温度域で３時間以上５０時間以下保持する２段目の箱焼鈍を施す、２段ステップ型の箱焼鈍を施し、（iii）上記箱焼鈍後の熱延鋼板を、１℃／時間以上３０℃／時間以下に制御した冷却速度で６５０℃まで冷却し、次いで、室温まで冷却することを特徴とする。
まず、本発明鋼板の成分組成の限定理由について説明する。以下、％は、質量％を意味する。
Ｃ：０．１０〜０．４０％
Ｃは、炭化物を形成し、鋼の強化及びフェライト粒の微細化に有効な元素である。冷間成形時、梨地の発生を抑制し、冷間成形品の表面美観を確保するためには、フェライト粒径の粗大化を抑制する必要がある。０．１０％未満では、炭化物の体積率が不足し、箱焼鈍中、炭化物の粗大化を抑制できないので、Ｃは０．１０％以上とする。好ましくは０．１４％以上である。一方、Ｃが０．４０％を超えると、炭化物の体積率が増加し、冷間成形性及び熱処理後靱性が低下するので、Ｃは０．４０％以下とする。好ましくは０．３８％以下である。
Ｃは、炭化物を形成し、鋼の強化及びフェライト粒の微細化に有効な元素である。冷間成形時、梨地の発生を抑制し、冷間成形品の表面美観を確保するためには、フェライト粒径の粗大化を抑制する必要がある。０．１０％未満では、炭化物の体積率が不足し、箱焼鈍中、炭化物の粗大化を抑制できないので、Ｃは０．１０％以上とする。好ましくは０．１４％以上である。一方、Ｃが０．４０％を超えると、炭化物の体積率が増加し、冷間成形性及び熱処理後靱性が低下するので、Ｃは０．４０％以下とする。好ましくは０．３８％以下である。
Ｓｉ：０．０１〜０．３０％
Ｓｉは、脱酸剤として機能する他、炭化物の形態に影響を及ぼし、熱処理後の靱性の向上に寄与する元素である。フェライト粒内の炭化物の個数を低減し、フェライト粒界上の炭化物の個数を増大するためには、２段ステップ型の箱焼鈍（以下「２段箱焼鈍」」ということがある。）により、焼鈍中にオーステナイト相を生成させ、一旦、炭化物を溶解した後、徐冷し、フェライト粒界への炭化物の析出を促進する必要がある。
Ｓｉは、脱酸剤として機能する他、炭化物の形態に影響を及ぼし、熱処理後の靱性の向上に寄与する元素である。フェライト粒内の炭化物の個数を低減し、フェライト粒界上の炭化物の個数を増大するためには、２段ステップ型の箱焼鈍（以下「２段箱焼鈍」」ということがある。）により、焼鈍中にオーステナイト相を生成させ、一旦、炭化物を溶解した後、徐冷し、フェライト粒界への炭化物の析出を促進する必要がある。
Ｓｉは、少ないほど好ましいが、０．０１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するとともに、脱酸効果が発現しないので、Ｓｉは０．０１％以上とする。好ましくは０．０７％以上である。一方、Ｓｉが０．３０％を超えると、フェライトの固溶強化により硬さが上昇して延性が低下し、冷間成形性が低下し、割れが発生し易くなるので、Ｓｉは０．３０％以下とする。好ましくは０．２８％以下である。
Ｍｎ：０．３０〜１．００％
Ｍｎは、２段箱焼鈍において、炭化物の形態を制御する元素である。０．３０％未満では、２段焼鈍後の徐冷において、フェライト粒界に、炭化物を生成させることが困難となるので、Ｍｎは０．３０％以上とする。好ましくは０．３３％以上である。一方、１．００％を超えると、フェライトの硬度が増大し、冷間成形性が低下するので、Ｍｎは１．００％以下とする。好ましくは０．９６％以下である。
Ｍｎは、２段箱焼鈍において、炭化物の形態を制御する元素である。０．３０％未満では、２段焼鈍後の徐冷において、フェライト粒界に、炭化物を生成させることが困難となるので、Ｍｎは０．３０％以上とする。好ましくは０．３３％以上である。一方、１．００％を超えると、フェライトの硬度が増大し、冷間成形性が低下するので、Ｍｎは１．００％以下とする。好ましくは０．９６％以下である。
Ａｌ：０．１０〜１．００％
Ａｌは、脱酸剤として作用するとともに、フェライトを安定化する元素である。また、Ａｌは、固溶強化能が小さいので、冷間成形性を損なわずに熱処理後の靱性を向上させることが可能な元素である。０．１０％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ａｌは０．１０％以上とする。好ましくは０．３０％以上である。一方、１．００％を超えると、Ａ3点が上昇し、通常の焼入温度では焼入が困難となるので、Ａｌは１．００％以下とする。好ましくは０．５％以下である。
Ａｌは、脱酸剤として作用するとともに、フェライトを安定化する元素である。また、Ａｌは、固溶強化能が小さいので、冷間成形性を損なわずに熱処理後の靱性を向上させることが可能な元素である。０．１０％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ａｌは０．１０％以上とする。好ましくは０．３０％以上である。一方、１．００％を超えると、Ａ3点が上昇し、通常の焼入温度では焼入が困難となるので、Ａｌは１．００％以下とする。好ましくは０．５％以下である。
Ｐ：０．０００１〜０．０２％
Ｐは、フェライト粒界に偏析し、フェライト粒界における炭化物の生成を抑制する作用をなす元素である。それ故、Ｐは、少ないほど好ましいが、０．０００１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、０．０００１％以上とする。好ましくは０．００１３％以上である。一方、Ｐが０．０２％を超えると、フェライト粒界における炭化物の生成が抑制されて、炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｐは０．０２％以下とする。好ましくは０．０１％以下である。
Ｐは、フェライト粒界に偏析し、フェライト粒界における炭化物の生成を抑制する作用をなす元素である。それ故、Ｐは、少ないほど好ましいが、０．０００１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、０．０００１％以上とする。好ましくは０．００１３％以上である。一方、Ｐが０．０２％を超えると、フェライト粒界における炭化物の生成が抑制されて、炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｐは０．０２％以下とする。好ましくは０．０１％以下である。
Ｓ：０．０００１〜０．０１％
Ｓは、ＭｎＳなどの非金属介在物を形成する不純物元素である。非金属介在物は、冷間成形時に割れの起点となるので、Ｓは、少ないほど好ましいが、０．０００１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、０．０００１％以上とする。好ましくは０．００１２％以上である。一方、０．０１％を超えると、非金属介在物が生成し、冷間成形性が低下するので、Ｓは０．０１％以下とする。好ましくは０．００９％以下である。
Ｓは、ＭｎＳなどの非金属介在物を形成する不純物元素である。非金属介在物は、冷間成形時に割れの起点となるので、Ｓは、少ないほど好ましいが、０．０００１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、０．０００１％以上とする。好ましくは０．００１２％以上である。一方、０．０１％を超えると、非金属介在物が生成し、冷間成形性が低下するので、Ｓは０．０１％以下とする。好ましくは０．００９％以下である。
本発明鋼板は、上記元素の他、次の元素を含有してもよい。
Ｎ：０．０００１〜０．０１％
Ｎは、多量に存在すると、フェライトを脆化させる元素である。それ故、Ｎは、少ないほど好ましいが、０．０００１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、０．０００１％以上とする。好ましくは０．０００６％以上である。一方、０．０１％を超えると、フェライトが脆化し、冷間成形性が低下するので、Ｎは、０．０１％以下とする。好ましくは、０．００７％以下である。
Ｎは、多量に存在すると、フェライトを脆化させる元素である。それ故、Ｎは、少ないほど好ましいが、０．０００１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、０．０００１％以上とする。好ましくは０．０００６％以上である。一方、０．０１％を超えると、フェライトが脆化し、冷間成形性が低下するので、Ｎは、０．０１％以下とする。好ましくは、０．００７％以下である。
Ｏ：０．０００１〜０．０２％
Ｏは、多量に存在すると、粗大な酸化物の形成する元素である。それ故、Ｏは、少ないほど好ましい。しかし、０．０００１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、０．０００１％以上とする。好ましくは０．００１１％以上である。一方、０．０２％を超えると、鋼中に粗大な酸化物が生成し、冷間成形時に割れの起点となるので、Ｏはを０．０２％以下とする。好ましくは、０．０１％以下である。
Ｏは、多量に存在すると、粗大な酸化物の形成する元素である。それ故、Ｏは、少ないほど好ましい。しかし、０．０００１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、０．０００１％以上とする。好ましくは０．００１１％以上である。一方、０．０２％を超えると、鋼中に粗大な酸化物が生成し、冷間成形時に割れの起点となるので、Ｏはを０．０２％以下とする。好ましくは、０．０１％以下である。
本発明鋼板においては、上記元素の他、さらに、次の元素を、１種又は２種以上含有してもよい。
Ｔｉ：０．００１〜０．１０％
Ｔｉは、窒化物を形成し、結晶粒の微細化に寄与する元素である。０．００１％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ｔｉは０．００１％以上とする。好ましくは０．００５％以上である。一方、０．１０％を超えると、粗大なＴｉ窒化物が生成し、冷間成形性が低下するので、Ｔｉは０．１０％以下とする。好ましくは０．０７％以下である。
Ｔｉは、窒化物を形成し、結晶粒の微細化に寄与する元素である。０．００１％未満では、添加効果が十分に得られないので、Ｔｉは０．００１％以上とする。好ましくは０．００５％以上である。一方、０．１０％を超えると、粗大なＴｉ窒化物が生成し、冷間成形性が低下するので、Ｔｉは０．１０％以下とする。好ましくは０．０７％以下である。
Ｃｒ：０．００１〜０．５０％
Ｃｒは、焼入れ性の向上に寄与する一方、炭化物に濃化して炭化物を安定化し、オーステナイト相内でも安定な炭化物を形成する元素である。０．００１％未満では、焼入れ性向上効果が得られないので、Ｃｒは０．００１％以上とする。好ましくは０．００７％上である。一方、０．０５％を超えると、オーステナイト相内で安定な炭化物が生成し、焼入れ時に炭化物の溶解が遅れ、所要の焼入れ強度が得られないので、Ｃｒは０．５０％以下とする。好ましくは０．４８％以下である。
Ｃｒは、焼入れ性の向上に寄与する一方、炭化物に濃化して炭化物を安定化し、オーステナイト相内でも安定な炭化物を形成する元素である。０．００１％未満では、焼入れ性向上効果が得られないので、Ｃｒは０．００１％以上とする。好ましくは０．００７％上である。一方、０．０５％を超えると、オーステナイト相内で安定な炭化物が生成し、焼入れ時に炭化物の溶解が遅れ、所要の焼入れ強度が得られないので、Ｃｒは０．５０％以下とする。好ましくは０．４８％以下である。
Ｍｏ：０．００１〜０．５０％
Ｍｏは、Ｍｎと同様に、炭化物の形態制御に有効な元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｍｏは０．００１％以上とする。好ましくは０．０１７％以上である。一方、０．５０％を超えると、ｒ値の面内異方性が低下し、冷間成形性が低下するので、Ｍｏは０．５０％以下とする。好ましくは０．４５％以下である。
Ｍｏは、Ｍｎと同様に、炭化物の形態制御に有効な元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｍｏは０．００１％以上とする。好ましくは０．０１７％以上である。一方、０．５０％を超えると、ｒ値の面内異方性が低下し、冷間成形性が低下するので、Ｍｏは０．５０％以下とする。好ましくは０．４５％以下である。
Ｂ：０．０００４〜０．０１％
Ｂは、焼入れ性の向上に寄与する元素である。０．０００４％未満では、添加効果が得られないので、Ｂは０．０００４％以上とする。好ましくは０．００１０％以上である。一方、０．０１％を超えると、粗大なＢ化物が生成し、冷間成形性が低下するので、Ｂは０．０１％以下とする。好ましくは０．００８％以下である。
Ｂは、焼入れ性の向上に寄与する元素である。０．０００４％未満では、添加効果が得られないので、Ｂは０．０００４％以上とする。好ましくは０．００１０％以上である。一方、０．０１％を超えると、粗大なＢ化物が生成し、冷間成形性が低下するので、Ｂは０．０１％以下とする。好ましくは０．００８％以下である。
Ｎｂ：０．００１〜０．１０％
Ｎｂは、炭化物の形態制御に有効な元素であり、また、組織を微細化して靭性の向上に寄与する元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｎｂは０．００１％以上とする。好ましくは０．００２％以上である。一方、０．１０％を超えると、微細なＮｂ炭化物が多数生成して、強度が上昇しすぎるとともに、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｎｂは０．１０％以下とする。好ましくは０．０９％以下である。
Ｎｂは、炭化物の形態制御に有効な元素であり、また、組織を微細化して靭性の向上に寄与する元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｎｂは０．００１％以上とする。好ましくは０．００２％以上である。一方、０．１０％を超えると、微細なＮｂ炭化物が多数生成して、強度が上昇しすぎるとともに、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｎｂは０．１０％以下とする。好ましくは０．０９％以下である。
Ｖ：０．００１〜０．１０％
Ｖも、Ｎｂと同様に、炭化物の形態制御に有効な元素であり、また、組織を微細化して靭性の向上に寄与する元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｖは０．００１％以上とする。好ましくは０．００４％以上である。一方、０．１０％を超えると、微細なＶ炭化物が多数生成して、強度が上昇しすぎるとともに、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｖは０．１０％以下とする。好ましくは、０．０９％以下である。
Ｖも、Ｎｂと同様に、炭化物の形態制御に有効な元素であり、また、組織を微細化して靭性の向上に寄与する元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｖは０．００１％以上とする。好ましくは０．００４％以上である。一方、０．１０％を超えると、微細なＶ炭化物が多数生成して、強度が上昇しすぎるとともに、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｖは０．１０％以下とする。好ましくは、０．０９％以下である。
Ｃｕ：０．００１〜０．１０％
Ｃｕは、フェライト粒界に偏析する元素であり、また、微細な析出物を形成して強度の向上に寄与する元素である。０．００１％未満では、強度向上効果が得られないので、Ｃｕは０．００１％以上とする。好ましくは０．００４％以上である。一方、０．１０％を超えると、フェライト粒界への偏析が赤熱脆性を招き、熱間圧延での生産性が低下するので、０．１０％以下とする。好ましくは０．０９％以下である。
Ｃｕは、フェライト粒界に偏析する元素であり、また、微細な析出物を形成して強度の向上に寄与する元素である。０．００１％未満では、強度向上効果が得られないので、Ｃｕは０．００１％以上とする。好ましくは０．００４％以上である。一方、０．１０％を超えると、フェライト粒界への偏析が赤熱脆性を招き、熱間圧延での生産性が低下するので、０．１０％以下とする。好ましくは０．０９％以下である。
Ｗ：０．００１〜０．１０％
Ｗも、Ｎｂ、Ｖと同様に、炭化物の形態制御に有効な元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｗは０．００１％以上とする。好ましくは０．００３％以上である。一方、０．１０％を超えると、微細なＷ炭化物が多数生成して強度が上昇しすぎるとともに、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｗは０．１０％以下とする。好ましくは０．０８％以下である。
Ｗも、Ｎｂ、Ｖと同様に、炭化物の形態制御に有効な元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｗは０．００１％以上とする。好ましくは０．００３％以上である。一方、０．１０％を超えると、微細なＷ炭化物が多数生成して強度が上昇しすぎるとともに、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｗは０．１０％以下とする。好ましくは０．０８％以下である。
Ｔａ：０．００１〜０．１０％
Ｔａも、Ｎｂ、Ｖ、Ｗと同様に、炭化物の形態制御に有効な元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｔａは０．００１％以上とする。好ましくは０．００７％以上である。一方、０．１０％を超えると、微細なＴａ炭化物が多数生成して強度が上昇しすぎるとともに、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｔａは０．１０％以下とする。好ましくは０．０９％以下である。
Ｔａも、Ｎｂ、Ｖ、Ｗと同様に、炭化物の形態制御に有効な元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｔａは０．００１％以上とする。好ましくは０．００７％以上である。一方、０．１０％を超えると、微細なＴａ炭化物が多数生成して強度が上昇しすぎるとともに、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｔａは０．１０％以下とする。好ましくは０．０９％以下である。
Ｎｉ：０．００１〜０．１０％
Ｎｉは、靭性の向上に有効な元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｎｉは０．００１％以上とする。好ましくは０．００２％以上である。一方、０．１０％を超えると、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｎｉは０．１０％以下とする。好ましくは０．０９％以下である。
Ｎｉは、靭性の向上に有効な元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｎｉは０．００１％以上とする。好ましくは０．００２％以上である。一方、０．１０％を超えると、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｎｉは０．１０％以下とする。好ましくは０．０９％以下である。
Ｓｎ：０．００１〜０．０５％
Ｓｎは、鋼原料から不可避的に混入する元素である。それ故、Ｓｎは、少ないほど好ましいが、０．００１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、Ｓｎは０．００１％以上とする。好ましくは０．００２％以上である。一方、０．０５％を超えると、フェライトが脆化して、冷間成形性が低下するので、Ｓｎは０．０５％以下とする。好ましくは０．０４％以下である。
Ｓｎは、鋼原料から不可避的に混入する元素である。それ故、Ｓｎは、少ないほど好ましいが、０．００１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、Ｓｎは０．００１％以上とする。好ましくは０．００２％以上である。一方、０．０５％を超えると、フェライトが脆化して、冷間成形性が低下するので、Ｓｎは０．０５％以下とする。好ましくは０．０４％以下である。
Ｓｂ：０．００１〜０．０５％
Ｓｂは、Ｓｎと同様に、鋼原料から不可避的に混入してえ、フェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数を低減する元素である。それ故、Ｓｂは、少ないほど好ましいが、０．００１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、Ｓｂは０．００１％以上とする。好ましくは０．００２％以上である。一方、０．０５０％を超えると、Ｓｂがフェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｓｂは０．０５％以下とする。好ましくは０．０４％以下である。
Ｓｂは、Ｓｎと同様に、鋼原料から不可避的に混入してえ、フェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数を低減する元素である。それ故、Ｓｂは、少ないほど好ましいが、０．００１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、Ｓｂは０．００１％以上とする。好ましくは０．００２％以上である。一方、０．０５０％を超えると、Ｓｂがフェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｓｂは０．０５％以下とする。好ましくは０．０４％以下である。
Ａｓ：０．００１〜０．０５％
Ａｓは、Ｓｎ、Ｓｂと同様に、鋼原料から不可避的に混入し、フェライト粒界に偏析する元素である。それ故、Ａｓは、少ないほど好ましいが、０．００１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、Ａｓは０．００１％以上とする。好ましくは０．００２％以上である。一方、０．０５％を超えると、Ａｓがフェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ａｓは０．０５％以下とする。好ましくは０．０４％以下である。
Ａｓは、Ｓｎ、Ｓｂと同様に、鋼原料から不可避的に混入し、フェライト粒界に偏析する元素である。それ故、Ａｓは、少ないほど好ましいが、０．００１％未満に低減すると、精錬コストが大幅に増加するので、Ａｓは０．００１％以上とする。好ましくは０．００２％以上である。一方、０．０５％を超えると、Ａｓがフェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ａｓは０．０５％以下とする。好ましくは０．０４％以下である。
Ｍｇ：０．０００１〜０．０５％
Ｍｇは、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素である。０．０００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｍｇは０．０００１％以上とする。好ましくは０．０００８％以上である。一方、０．０５％を超えると、フェライトが脆化し、冷間成形性が低下するので、Ｍｇは０．０５％以下とする。好ましくは０．０４％以下である。
Ｍｇは、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素である。０．０００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｍｇは０．０００１％以上とする。好ましくは０．０００８％以上である。一方、０．０５％を超えると、フェライトが脆化し、冷間成形性が低下するので、Ｍｇは０．０５％以下とする。好ましくは０．０４％以下である。
Ｃａ：０．００１〜０．０５％
Ｃａは、Ｍｇと同様に、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｃａは０．００１％以上とする。好ましくは０．００３％以上である。一方、０．００５％を超えると、粗大なＣａ酸化物が生成し、冷間鍛造時に割れの起点となるので、Ｃａは０．０５％以下とする。好ましくは０．０４％以下である。
Ｃａは、Ｍｇと同様に、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｃａは０．００１％以上とする。好ましくは０．００３％以上である。一方、０．００５％を超えると、粗大なＣａ酸化物が生成し、冷間鍛造時に割れの起点となるので、Ｃａは０．０５％以下とする。好ましくは０．０４％以下である。
Ｙ：０．００１〜０．０５％
Ｙは、Ｍｇ、Ｃａと同様に、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｙは０．００１％以上とする。好ましくは０．００３％以上である。一方、０．０５％を超えると、粗大なＹ酸化物が生成し、冷間成形時に割れの起点となるので、Ｙは０．０５％以下とする。好ましくは０．０３％以下である。
Ｙは、Ｍｇ、Ｃａと同様に、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素である。０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｙは０．００１％以上とする。好ましくは０．００３％以上である。一方、０．０５％を超えると、粗大なＹ酸化物が生成し、冷間成形時に割れの起点となるので、Ｙは０．０５％以下とする。好ましくは０．０３％以下である。
Ｚｒ：０．００１〜０．０５％
Ｚｒは、Ｍｇ、Ｃａ、Ｙと同様に、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素である、０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｚｒは０．００１％以上とする。好ましくは０．００４％以上である。一方、０．０５％を超えると、粗大なＺｒ酸化物が生成し、冷間成形時に割れの起点となるので、Ｚｒは０．０５％以下とする。好ましくは０．０４％以下である。
Ｚｒは、Ｍｇ、Ｃａ、Ｙと同様に、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素である、０．００１％未満では、添加効果が得られないので、Ｚｒは０．００１％以上とする。好ましくは０．００４％以上である。一方、０．０５％を超えると、粗大なＺｒ酸化物が生成し、冷間成形時に割れの起点となるので、Ｚｒは０．０５％以下とする。好ましくは０．０４％以下である。
Ｌａ：０．００１〜０．０５％
Ｌａは、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素であるが、フェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数を低減する元素でもある。０．００１％未満では、硫化物の形態制御効果が得られないので、Ｌａは０．００１％以上とする。好ましくは０．００３％以上である。一方、０．０５％を超えると、Ｌａがフェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｌａは０．０５０％とする。好ましくは０．０４％以下である。
Ｌａは、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素であるが、フェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数を低減する元素でもある。０．００１％未満では、硫化物の形態制御効果が得られないので、Ｌａは０．００１％以上とする。好ましくは０．００３％以上である。一方、０．０５％を超えると、Ｌａがフェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｌａは０．０５０％とする。好ましくは０．０４％以下である。
Ｃｅ：０．００１〜０．０５％
Ｃｅは、Ｌａと同様に、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素であるが、フェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数を低減する元素でもある。０．００１％未満では、硫化物の形態制御効果は得られないので、Ｃｅは０．００１％以上とする。好ましくは０．００３％以上である。一方、０．０５％を超えると、Ｃｅがフェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｃｅは０．０５％以下とする。好ましくは、０．０４％以下である。
Ｃｅは、Ｌａと同様に、微量の添加で硫化物の形態を制御できる元素であるが、フェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数を低減する元素でもある。０．００１％未満では、硫化物の形態制御効果は得られないので、Ｃｅは０．００１％以上とする。好ましくは０．００３％以上である。一方、０．０５％を超えると、Ｃｅがフェライト粒界に偏析し、フェライト粒界の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、Ｃｅは０．０５％以下とする。好ましくは、０．０４％以下である。
なお、本発明鋼板において、上記成分組成の残部はＦｅ及び不可避不純物である。
本発明鋼板においては、上記成分組成に加え、（x）フェライト粒内の炭化物の個数：Ａに対するフェライト粒界の炭化物の個数：Ｂの比率：Ｂ／Ａが1を超え、（y）フェライト粒径が５μｍ以上５０μｍ以下であり、（y）ビッカース硬さが１００ＨＶ以上１５０ＨＶ以下であることを特徴要件とする。
本発明鋼板は、上記（x）、（y）、及び、（z）の特徴要件を備えることにより、優れた冷間成形性と熱処理後靱性を有することができる。このことは、本発明者らが見いだした新規な知見である。以下、説明する。
本発明鋼板の組織は、実質的に、フェライトと炭化物で構成される組織である。そして、フェライト粒内の炭化物の個数：Ａに対するフェライト粒界の炭化物の個数：Ｂの比率：Ｂ／Ａが１を超える組織とする。
なお、炭化物は、鉄と炭素の化合物であるセメンタイト（Ｆｅ3Ｃ）に加え、セメンタイト中のＦｅ原子を、Ｍｎ、Ｃｒ等の合金元素で置換した化合物や、合金炭化物（Ｍ23Ｃ6、Ｍ6Ｃ、ＭＣ等［Ｍ：Ｆｅ、及び、その他合金として添加した金属元素］）である。
次に、上記（x）、（y）、及び、（z）の特徴要件について説明する。
鋼板を所定の形状に成形する際、鋼板のマクロ組織には剪断帯が形成され、剪断帯の近傍で、すべり変形が集中して起きる。すべり変形は転位の増殖を伴い、剪断帯の近傍には、転位密度の高い領域が形成される。鋼板に付与する歪量の増加に伴い、すべり変形は促進され、転位密度が増加する。冷間成形性を向上させるためには、剪断帯の形成の抑制することが効果的である。
ミクロ組織の観点では、剪断帯の形成を、ある一つの粒で発生したすべりが、結晶粒界を乗り越えて、隣接の結晶粒に連続的に伝播する現象として理解される。よって、剪断帯の形成を抑制するには、結晶粒界を越えるすべりの伝播を防ぐ必要がある。鋼板中の炭化物は、すべりを妨げる強固な粒子であり、炭化物をフェライト粒界に存在させることで、結晶粒界を越えるすべりの伝搬を防止して、剪断帯の形成を抑制することができ、冷間成形性を向上させることが可能となる。
理論及び原則に基づくと、冷間成形性は、フェライト粒界の炭化物の被覆率の影響を強く受けると考えられ、その高精度な測定が求められる。しかし、３次元空間におけるフェライト粒界の炭化物の被覆率の測定には、走査型電子顕微鏡内にてFIBによるサンプル切削と観察を繰り返し行う、シリアルセクショニングＳＥＭ観察、又は、３次元ＥＢＳＰ観察が必須となり、膨大な測定時間を要するとともに、技術ノウハウの蓄積が不可欠となる。
本発明者らは、上記観察手法を一般的な分析手法ではないとして採用せず、より簡便で精度の高い評価指標を探索した。その結果、フェライト粒内の炭化物の個数：Ａに対するフェライト粒界の炭化物の個数：Ｂの比率：Ｂ／Ａを指標とすれば、冷間成形性を定量的に評価できること、及び、比率：Ｂ／Ａが１を超えると、冷間成形性が著しく向上することを見出した。
鋼板の冷間成形時に起きる、座屈、折込み、たたみ込みのいずれも、剪断帯の形成に伴う歪の局所化により引き起こされるものであるので、フェライト粒界に炭化物を存在させることにより、剪断帯の形成及び歪の局所化が緩和され、座屈、折込み、たたみ込みの発生が抑制される。
結晶粒界の炭化物の球状化率が８０％以下であると、棒状又は板状の炭化物に局所的に歪が集中し、ボイド及びクラックが発生し易くなる。そのため、結晶粒界の炭化物の球状化率は８０％以上が好ましく、より好ましくは９０％以上である。
炭化物の平均粒子径が０．１μｍ未満であると、鋼板の硬さが著しく増加し、冷間成形性が低下するので、炭化物の平均粒子径は０．１μｍ以上が好ましい。より好ましくは０．２μｍ以上である。一方、炭化物の平均粒子径が２．０μｍを超えると、冷間成形時に炭化物が亀裂の起点となるので、炭化物の平均粒子径は２．０μｍが好ましい。より好ましくは１．９５μｍ以下である。
続いて、上記組織の観察及び測定方法について説明する。
炭化物の観察は、走査型電子顕微鏡で行なう。観察に先立ち、組織観察用の試料を、エメリー紙による湿式研磨及び１μｍの平均粒子サイズをもつダイヤモンド砥粒により研磨し、観察面を鏡面に仕上げた後、３％硝酸−アルコール溶液にて組織をエッチングする。観察の倍率は、３０００倍の中で、フェライトと炭化物の組織を判別できる倍率を選択する。選択した倍率で、板厚１／４層における３０μｍ×４０μｍの視野をランダムに８枚撮影する。
得られた組織画像について、画像解析ソフト（三谷商事株式会社製Ｗｉｎ ＲＯＯＦ）で、解析領域に含まれる炭化物の面積を詳細に測定する。炭化物の面積から円相当直径（＝２×√（面積／３．１４））を求め、その平均値を炭化物粒子径とする。炭化物の球状化率は、炭化物を、等面積で、かつ、慣性モーメントが等しい楕円に近似し、最大長さとその直角方向の最大長さの比が３未満となるものの割合を計算して球状化率とする。なお、ノイズによる測定誤差の拡大を抑えるため、面積が０．０１μｍ2以下の炭化物は評価の対象から除外する。
フェライト粒界に存在する炭化物の個数を計数し、全炭化物数から、フェライト粒界の炭化物の個数を引算し、フェライト粒内の炭化物の個数を算出する。計数及び算出した炭化物の個数に基づいて、フェライト粒内の炭化物の個数：Ａに対するフェライト粒界の炭化物の個数：Ｂの比率：Ｂ／Ａを算出する。
焼鈍後の鋼板組織において、フェライト粒径を５μｍ以上とすることで、冷間成形性を改善することができる。フェライト粒径が５μｍ未満であると、硬さが増加して、冷間成形時に亀裂やクラックが発生し易くなるので、フェライト粒径は５μｍ以上とする。好ましくは７μｍ以上である。一方、フェライト粒径が５０μｍを超えると、すべりの伝播を抑制する結晶粒界上の炭化物の個数が減少し、冷間成形性が低下するので、フェライト粒径は５０μｍ以下とする。好ましくは３８μｍ以下である。
フェライト粒径は、前述の手順で、試料の観察面を鏡面に研磨した後、３％硝酸−アルコール溶液でエッチングし、エッチングした組織を、光学顕微鏡又は走査型電子顕微鏡で観察し、撮影した画像に線分法を適用して測定することができる。
鋼板のビッカース硬さは１００ＨＶ以上１５０ＨＶ以下とすることで、冷間成形性を向上させることができる。ビッカース硬さが１００ＨＶ未満であると、冷間成形時に座屈が発生し易くなるので、ビッカース硬さは１００ＨＶ以上とする。好ましくは１２０ＨＶ以上である。一方、ビッカース硬さが１５０ＨＶを超えると、延性が低下し、冷間成形時に内部割れが起き易くなるので、ビッカース硬さは１５０ＨＶ以下とする。好ましくは１４０ＨＶ以下である。
次に、本発明鋼板の製造方法について説明する。
本発明製造方法は、熱延技術と焼鈍技術を一貫して管理し、鋼板の組織制御を行なうことを特徴とする。
所要の成分組成の溶鋼を連続鋳造して鋼片を、直接、又は、一旦冷却後加熱して熱間圧延に供し、８００℃以上９００℃以下の温度域で仕上げ圧延を完了する。仕上げ圧延を完了した熱延鋼板を４００℃以上５５０℃以下の温度域で捲き取る。捲き取った熱延鋼板を払い出し、酸洗を施した後、２段箱焼鈍を施し、焼鈍後、１℃／時間以上３０℃／時間以下に制御した冷却速度で６５０℃まで冷却し、次いで、室温まで冷却する。
２段箱焼鈍は、熱延鋼板を、１段目の箱焼鈍において、６５０℃以上７２０℃以下の温度域で３時間以上６０時間以下保持し、２段目の焼鈍において、７２５℃以上７９０℃以下の温度域で３時間以上５０時間以下保持する焼鈍である。
上記鋼片に熱間圧延を行なうことで、微細パーライトとベイナイトからなる組織を得ることができる。
鋼片を一旦冷却後加熱して熱間圧延に供する場合、加熱温度は１０００℃以上１２５０℃以下が好ましく、加熱時間は０．５時間以上３時間以下が好ましい。鋼片を、直接、熱間圧延に供する場合、鋼片温度は１０００℃以上１２５０℃以下が好ましい。
鋼片温度又は鋼片加熱温度が１２５０℃を超え、又は、鋼片加熱時間が３時間を超えると、鋼片表層からの脱炭が著しく、焼入れ前の加熱時に、鋼板表層のオーステナイト粒が異常に成長し、冷間成形性が低下する。このため、鋼片温度又は鋼片加熱温度は１２５０℃以下が好ましく、加熱時間は３時間以下が好ましい。より好ましくは１２００℃以下、２．５時間である。
鋼片温度又は鋼片加熱温度が１０００℃未満であり、又は、加熱時間が０．５時間未満であると、鋳造で生成したミクロ偏析やマクロ偏析が解消せず、鋼片内部に、ＳｉやＭｎ等の合金元素が局所的に濃化した領域が残存し、冷間成形性が低下する。このため、鋼片温度又は鋼片加熱温度は１０００℃以上が好ましく、加熱時間は０．５時間以上が好ましい。より好ましくは１０５０℃以上、１時間以上である。
仕上げ圧延は、８００℃以上９００℃以下の温度域で完了する。仕上げ温度が８００℃未満であると、鋼板の変形抵抗が増加して、圧延負荷が著しく上昇し、また、ロール磨耗量が増大して、生産性が低下するので、仕上げ温度は８００℃以上とする。好ましくは８３０℃以上である。
仕上げ温度が９００℃を超えると、Run Out Table（ＲＯＴ）を通板中に分厚いスケールが生成し、このスケールに起因して、鋼板表面に疵が発生し、冷間成形時に、疵を起点として亀裂が発生する。このため、仕上げ温度は９００℃以下とする。好ましくは８７０℃以下である。
仕上げ圧延後の熱延鋼板をＲＯＴで冷却する際、冷却速度は１０℃／秒以上１００℃／秒以下が好ましい。冷却速度が１０℃／秒未満であると、冷却途中に分厚いスケールが生成し、それに起因する疵の抑制できないので、冷却速度は１０℃／秒以上が好ましい。より好ましくは１５℃／秒以上である。
鋼板の表層から内部にわたり、１００℃／秒を超える冷却速度で鋼帯を冷却すると、最表層部が過剰に冷却されて、ベイナイトやマルテンサイトなどの低温変態組織が生じる。捲き取り後、１００℃〜室温に冷却された熱延鋼板コイルを払い出す際、低温変態組織に微小クラックが発生する。この微小クラックを、酸洗で取り除くことは難しい。
そして、冷間成形時に、微小クラックを起点に亀裂が発生する。最表層部にベイナイトやマルテンサイトなどの低温変態組織が生じるのを抑制するため、冷却速度は１００℃／秒以下が好ましい。より好ましくは９０℃／秒以下である。
なお、上記冷却速度は、仕上げ圧延後の熱延鋼板が無注水区間を通過後、注水区間で水冷却を受ける時点から、捲取りの目標温度までＲＯＴ上で冷却される時点において、各注水区間の冷却設備から受ける冷却能を指しており、注水開始点から捲取機により捲き取られる温度までの平均冷却速度を示すものではない。
捲取温度は４００℃以上５５０℃以下とする。捲取温度が４００℃未満であると、捲取り前に未変態であったオーステナイトが硬いマルテンサイトに変態し、熱延鋼板コイルの払い出し時に、熱延鋼板の表層にクラックが発生し、冷間成形性が低下する。上記変態抑制するため、捲取温度は４００℃以上とする。好ましくは４３０℃以上である。
捲取温度が５５０℃を超えると、ラメラー間隔の大きなパーライトが生成し、熱的安定性の高い、分厚い針状炭化物が生成する。この針状炭化物は２段箱焼鈍後も残留する。鋼板の冷間成形時、この針状炭化物を起点として亀裂が発生するので、捲取温度は５５０℃以下とする。好ましくは５２０℃以下である。
熱延鋼板コイルを払い出し、酸洗を施した後に、２つの温度域に保持する２段ステップ型の箱焼鈍（２段箱焼鈍）を施す。熱延鋼板に２段箱焼鈍を施すことにより、炭化物の安定性を制御して、フェライト粒界における炭化物の生成を促進するとともに、フェライト粒界の炭化物の球状化率を高めることができる。
１段目の箱焼鈍は、ＡC1点以下の温度域で行なう。この箱焼鈍により、炭化物を粗大化させるとともに、合金元素を濃化させ、炭化物の熱的安定性を高める。その後、ＡC1点以上Ａ3点以下の温度域に昇温し、オーステナイトを組織中に生成させる。その後、徐冷して、オーステナイトをフェライトに変態させ、オーステナイトの炭素濃度を高める。
徐冷により、オーステナイトに残存する炭化物に炭素原子が吸着し、炭化物とオーステナイトがフェライトの粒界を覆い、最終的に、フェライトの粒界に球状化炭化物が多数存在する組織にすることができる。
ＡC1点以上Ａ3点以下の温度域での保持の際、残留炭化物が少ないと、冷却中に、パーライト、及び、棒状炭化物、板状炭化物が生成する。パーライト、及び、棒状炭化物、板状炭化物が生成すると、鋼板の冷間成形性が著しく低下する。したがって、ＡC1点以上Ａ3点以下の温度域での保持で、残留炭化物の個数を増加することが、冷間成形性を向上させるうえで重要である。
前述の熱延条件で形成する鋼板組織においては、ＡC1点未満の温度域で、炭化物の熱的安定化が促進されるので、前述のＡC1点以上Ａ3点以下の温度域での保持で、残留炭化物の個数の増加を図ることができる。
以下に、本発明製造方法について具体的に説明する。
１段目の箱焼鈍における焼鈍温度（１段目焼鈍温度）は６５０℃以上７２０℃以下とする。１段目焼鈍温度が６５０℃未満であると、炭化物の安定化が充分でなく、２段目の焼鈍時に、オーステナイト中に炭化物を残存させることが困難となる。このため、１段目焼鈍温度は６５０℃以上とする。好ましくは６７０℃以上である。
一方、１段目焼鈍温度が７２０℃を超えると、炭化物の安定性が上昇する前にオーステナイトが生成し、前述の組織変化の制御が難しくなるので、１段目焼鈍温度は７２０℃以下とする。好ましくは７００℃以下である。
１段目の箱焼鈍における焼鈍時間（１段目焼鈍時間）は３時間以上６０時間以下とする。１段目焼鈍時間が３時間未満であると、炭化物の安定化が十分ではなく、２段目の箱焼鈍時に、オーステナイト中に炭化物を残存させることが困難となる。このため、１段目焼鈍時間は３時間以上とする。好ましくは５時間以上である。
一方、１段目焼鈍時間が６０時間を超えると、炭化物のより安定化は見込めず、さらに、生産性が低下するので、１段目焼鈍時間は６０時間以下とする。好ましくは５５時間以下である。
２段目の箱焼鈍における焼鈍温度（２段目焼鈍温度）は７２５℃以上７９０℃以下とする。２段目焼鈍温度が７２５℃未満であると、オーステナイトの生成量が少なく、フェライト粒界における炭化物の個数が低下する。このため、２段目焼鈍温度は７２５℃以上とする。好ましくは７３５℃以上である。
一方、２段目焼鈍温度が７９０℃を超えると、炭化物をオーステナイトに残存させることが困難となり、前述の組織変化の制御が難しくなるので、２段目焼鈍温度は７９０℃以下とする。好ましくは７７０℃以下である。
２段目の箱焼鈍における焼鈍時間（２段目焼鈍時間）は３時間以上５０時間以下とする。２段目焼鈍時間が３時間未満では、オーステナイトの生成量が少なく、かつ、フェライト粒内の炭化物の溶解が充分でなく、フェライト粒界の炭化物の個数を増加させることが困難となる。このため、２段目焼鈍時間は３時間以上とする。好ましくは６時間以上である。
一方、２段目焼鈍時間が５０時間を超えると、炭化物をオーステナイトに残存させることが困難となるので、２段目焼鈍時間は５０時間以下とする。好ましくは４５時間以下である。
２段箱焼鈍の後、鋼板を、１℃／時間以上３０℃／時間以下に制御した冷却速度で６５０℃まで冷却する。２段目の箱焼鈍で生成したオーステナイトを徐冷して、フェライトに変態させるとともに、オーステナイトに残存した炭化物へ炭素を吸着させる。冷却速度は遅い方が好ましいが、１℃／時間未満では、冷却に要する時間が増大し、生産性が低下するので、冷却速度は１℃／時間以上とする。好ましくは５℃／時間である。
一方、冷却速度が３０℃／時間を超えると、オーステナイトがパーライトに変態し、鋼板の硬さが増加して、冷間成形性が低下するので、冷却速度は３０℃／時間以下とする。好ましくは２６℃／時間以下である。
２段箱焼鈍後の鋼板を、上記冷却速度で６５０℃まで冷却した後は、室温まで冷却する。室温までの冷却において、冷却速度は特に限定されない。
２段箱焼鈍における雰囲気は、特に、特定の雰囲気に限定されない。例えば、９５％以上窒素の雰囲気、９５％以上水素の雰囲気、大気雰囲気のいずれの雰囲気でもよい。
以上説明したように、本発明製造方法によれば、実質的に、粒径５μｍ以上５０μｍ以下のフェライトと球状化炭化物の組織を有し、フェライト粒内の炭化物の個数：Ａに対するフェライト粒界の炭化物の個数：Ｂの比率：Ｂ／Ａが１を超え、さらに、ビッカース硬さが１００ＨＶ以上１５０ＨＶ以下の、冷間成形性と熱処理後靱性に優れる低炭素鋼板を得ることができる。
次に、本発明の実施例について説明するが、実施例での条件は、本発明の実施可能性及び効果を確認するために採用した条件の一例であり、本発明は、この一条件例に限定されるものではない。本発明は、本発明の要旨を逸脱せず、本発明の目的を達する限りにおいて、種々の条件を採用し得るものである。
（実施例１）
表１（発明鋼板の成分組成）及び表２（比較鋼板の成分組成）に示す成分組成の連続鋳造鋳片(鋼片)を、熱延条件の影響を調べるため、種々の熱延条件（表４、参照）で熱間圧延し、板厚３．０ｍｍの熱延鋼板コイルを製造した。
表１（発明鋼板の成分組成）及び表２（比較鋼板の成分組成）に示す成分組成の連続鋳造鋳片(鋼片)を、熱延条件の影響を調べるため、種々の熱延条件（表４、参照）で熱間圧延し、板厚３．０ｍｍの熱延鋼板コイルを製造した。
熱延鋼板コイルを払い出し、酸洗後、箱型焼鈍炉に装入し、焼鈍雰囲気を９５％水素−５％窒素に制御して、室温から７０５℃に加熱し３６時間保持して、熱延鋼板コイル内の温度分布を均一化した後、７６０℃まで加熱し１０時間保持し、その後、６５０℃まで、１０℃／時間の冷却速度で冷却し、次いで、室温まで炉冷して、特性評価用の試料を作製した。
上記試料の組織を、前述した方法で観察し、フェライト粒径、及び、炭化物の個数を測定した。次いで、上記試料を雰囲気焼鈍炉に装入し、９５０℃で、２０分保定し、保定後、５０℃の油冷を行った。その後、硬さがＨＶ４００になるように焼戻しを行った。熱処理後の靱性には、シャルピー試験を用いて評価した。熱処理後の試料の表面を研削し、板厚２ｍｍのＶノッチシャルピー試験片を作製し、室温にて試験を行い、得られた吸収エネルギーを断面積で除して衝撃値を求めた。
表３に、フェライト粒径（μｍ）、ビッカース硬さ（ＨＶ）、フェライト粒内の炭化物の個数に対するフェライト粒界の炭化物の個数の比率（粒界炭化物数／粒内炭化物数）、及び、熱処理後靱性（衝撃値Ｊ／ｃｍ2）を示す。表３に示すように、発明鋼板（Ａ−１〜Ｚ−１）においては、いずれも、ビッカース硬さが１５０ＨＶ以下であり、フェライト粒内の炭化物の個数に対するフェライト粒界の炭化物の個数の比率（粒界炭化物数／粒内炭化物数）が１を超えていて、冷間成形性に優れていることが解る。
これに対して、比較鋼板ＡＡ−１においてはＣ量が多く、比較鋼板ＡＢ−１においてはＭｎ量が多く、比較鋼板ＡＣ−１においてはＳｉ量が多く、いすれも、ビッカース硬さが１５０ＨＶを超えている。比較鋼板ＡＥ−１においてＣ量が少なく、ビッカース硬さが１００ＨＶ未満となっただけでなく、９５０℃で焼きが入らなかった。他の比較鋼板においては、成分組成が、本発明鋼板の成分組成の範囲外であるため、熱処理後靱性（衝撃値）が低下している。
焼鈍条件の影響を調べるため、表１及び表２の成分組成の鋼片を、１２４０℃で１．８時間加熱した後、熱間圧延に供し、表４に示す熱延条件で、仕上げ圧延を完了し、その後、ＲＯＴ上で４５℃／秒の冷却速度で冷却し、表４に示す捲取温度で捲き取り、板厚３．０ｍｍの熱延鋼板コイルを製造した。
熱延鋼板に、酸洗後、表４に示す焼鈍条件で、２段ステップ型の箱焼鈍を施した、焼鈍後の熱延鋼板から、板厚３．０ｍｍの特性評価用の試料を採取し、フェライト粒径（μｍ）、ビッカース硬さ（ＨＶ）、フェライト粒内の炭化物の個数に対するフェライト粒界の炭化物の個数の比率（粒界炭化物数／粒内炭化物数）、及び、熱処理後靱性（衝撃値Ｊ／ｃｍ2）を測定した。結果を、表４に併せて示す。
表４に示すように、発明鋼においては、いずれも、ビッカース硬さが１５０ＨＶ以下であり、フェライト粒内の炭化物の個数に対するフェライト粒界の炭化物の個数の比率が１を超えていて、冷間成形性に優れ、かつ、熱処理後靱性に優れていることが解る。
これに対して、比較鋼板においては、製造条件が、本発明製造方法の製造条件の範囲外であることから、ビッカース硬さが上昇している。また、一部の比較鋼板においては、粒界炭化物数／粒内炭化物数も低下している。
前述したように、本発明によれば、冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板とその製造方法を提供することができる。よって、本発明は、鋼板製造及び利用産業において利用可能性が高いものである。
Claims (5)
- 質量％で、
Ｃ ：０．１０〜０．４０％、
Ｓｉ：０．０１〜０．３０％、
Ｍｎ：０．３０〜１．００％、
Ａｌ：０．１０超〜０．５％、
Ｐ ：０．０００１〜０．０１％、
Ｓ ：０．０００１〜０．０１％
を含有し、残部がＦｅ及び不純物からなる鋼板において、
（x）面積が０．０１μｍ 2 以下の炭化物を除くフェライト粒内の炭化物の個数：Ａに対する面積が０．０１μｍ 2 以下の炭化物を除くフェライト粒界の炭化物の個数：Ｂの比率：Ｂ／Ａが１を超え、
（y）フェライト粒径が５μｍ以上５０μｍ以下であり、
（z）ビッカース硬さが１００ＨＶ以上１５０ＨＶ以下である
ことを特徴とする冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板。 - 前記鋼板が、さらに、質量％で、
Ｎ ：０．０００１〜０．０１％、
Ｏ ：０．０００１〜０．０１％
の１種又は２種を含有することを特徴とする請求項１に記載の冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板。 - 前記鋼板が、さらに、質量％で、
Ｔｉ：０．００１〜０．１０％、
Ｃｒ：０．００１〜０．５０％、
Ｍｏ：０．００１〜０．５０％、
Ｂ ：０．０００４〜０．００３１％、
Ｎｂ：０．００１〜０．１０％、
Ｖ ：０．００１〜０．１０％、
Ｃｕ：０．００１〜０．１０％、
Ｗ ：０．００１〜０．１０％、
Ｔａ：０．００１〜０．１０％、
Ｎｉ：０．００１〜０．１０％、
Ｓｎ：０．００１〜０．０５％、
Ｓｂ：０．００１〜０．０５％、
Ａｓ：０．００１〜０．０５％、
Ｍｇ：０．０００１〜０．０５％、
Ｃａ：０．００１〜０．０５％、
Ｙ ：０．００１〜０．０５％、
Ｚｒ：０．００１〜０．０５％、
Ｌａ：０．００１〜０．０５％、
Ｃｅ：０．００１〜０．０５％
の１種又は２種以上を含有することを特徴とする請求項１又は２に記載の冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板。 - 請求項１〜３のいずれか１項に記載の冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板を製造する製造方法であって、
（ｉ）請求項１〜３のいずれか１項に記載の成分組成の鋼片を、直接、又は、一旦冷却後加熱して熱間圧延に供し、８００℃以上９００℃以下の温度域で仕上げ圧延を完了した熱延鋼板を、４００℃以上５５０℃以下で捲き取り、
（ii）捲き取った熱延鋼板を払い出し、酸洗を施した後、６５０℃以上７２０℃以下の温度域で３時間以上６０時間以下保持する１段目の箱焼鈍を施し、さらに、７２５℃以上７９０℃以下の温度域で３時間以上５０時間以下保持する２段目の箱焼鈍を施す、２段ステップ型の箱焼鈍を施し、
（iii）上記箱焼鈍後の熱延鋼板を、１℃／時間以上３０℃／時間以下に制御した冷却速度で６５０℃まで冷却し、次いで、室温まで冷却する
ことを特徴とする冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板の製造方法。 - 前記熱間圧延に供する鋼片の温度が１０００〜１２５０℃であることを特徴とする請求項４に記載の冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015106744A JP6519012B2 (ja) | 2015-05-26 | 2015-05-26 | 冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板及び製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2015106744A JP6519012B2 (ja) | 2015-05-26 | 2015-05-26 | 冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板及び製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2016216809A JP2016216809A (ja) | 2016-12-22 |
| JP6519012B2 true JP6519012B2 (ja) | 2019-05-29 |
Family
ID=57580061
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2015106744A Active JP6519012B2 (ja) | 2015-05-26 | 2015-05-26 | 冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板及び製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6519012B2 (ja) |
Families Citing this family (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| CN114622064B (zh) * | 2022-02-23 | 2023-10-03 | 大冶特殊钢有限公司 | 一种MnCr系列低碳齿轮钢的球化退火方法 |
| CN115612935B (zh) * | 2022-10-28 | 2023-12-19 | 泰尔重工股份有限公司 | 一种热轧卷筒高性能扇形板及其制造方法 |
| CN116145026B (zh) * | 2022-12-01 | 2023-11-28 | 内蒙古包钢钢联股份有限公司 | 一种355MPa级稀土La耐候钢板及其制备方法 |
Family Cites Families (5)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JPH05239588A (ja) * | 1992-02-26 | 1993-09-17 | Sumitomo Metal Ind Ltd | 成形性と溶接性に優れた中炭素熱延鋼板とその製造方法 |
| JP4471486B2 (ja) * | 2000-11-17 | 2010-06-02 | 日新製鋼株式会社 | 深絞り性に優れた中・高炭素鋼板 |
| JP5082451B2 (ja) * | 2006-01-24 | 2012-11-28 | Ｊｆｅスチール株式会社 | 深絞り性と延性に優れた高強度冷延鋼板の製造方法、およびその冷延鋼板を用いた高強度溶融亜鉛めっき鋼板の製造方法 |
| JP4992274B2 (ja) * | 2006-03-31 | 2012-08-08 | Ｊｆｅスチール株式会社 | ファインブランキング加工性に優れた鋼板およびその製造方法 |
| CN104040000B (zh) * | 2012-01-05 | 2016-09-07 | 杰富意钢铁株式会社 | 高碳热轧钢板及其制造方法 |
-
2015
- 2015-05-26 JP JP2015106744A patent/JP6519012B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2016216809A (ja) | 2016-12-22 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6119924B1 (ja) | 鋼板及びその製造方法 | |
| JP6206601B2 (ja) | 鋼板及び製造方法 | |
| JP6160783B2 (ja) | 鋼板及びその製造方法 | |
| CN107614727B (zh) | 钢板及其制造方法 | |
| JP6515332B2 (ja) | 被切削性及び焼入れ焼戻し後の耐摩耗特性に優れる低炭素鋼板及びその製造方法 | |
| JP6070912B1 (ja) | 成形時の冷間加工性に優れた鋼板及びその製造方法 | |
| JP5720612B2 (ja) | 成形性及び低温靭性に優れた高強度熱延鋼板及びその製造方法 | |
| JP6519012B2 (ja) | 冷間成形性と熱処理後靭性に優れた低炭素鋼板及び製造方法 | |
| JP6066023B1 (ja) | 熱延鋼板、フルハード冷延鋼板及び熱延鋼板の製造方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20180110 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20181226 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20190108 |
|
| A521 | Written amendment |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20190227 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20190319 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20190401 |
|
| R151 | Written notification of patent or utility model registration |
Ref document number: 6519012 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R151 |