JP6518860B1 - Coke dry fire extinguishing equipment - Google Patents
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- C10B—DESTRUCTIVE DISTILLATION OF CARBONACEOUS MATERIALS FOR PRODUCTION OF GAS, COKE, TAR, OR SIMILAR MATERIALS
- C10B39/00—Cooling or quenching coke
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Abstract
【課題】スローピングフリューの排出ガスを増加させるとともにボイラー側に飛散搬送されるコークス粒径を制御し、安定したコークス品質向上とエネルギー回収を行う、コークス乾式消火設備の提供。【解決手段】スローピングフリュー内からのコークス安息面を排除するとともに、安息面の排出ガス噴き出しの偏流を格段に抑制するため、仕切壁５と安息面６の間に空間を設け、リング状の安息面をスローピングフリュー入口７下のクーリングチャンバー内壁沿いに形成させる。かつリング状の安息面の面積を、ボイラー側に飛散搬送されるコークス粉の最大粒径に基づいて設定する。【選択図】図５An object of the present invention is to provide a coke dry extinguishing system which increases the exhaust gas of a sloping flow and controls the particle size of coke scattered and transported to the boiler side, thereby performing stable coke quality improvement and energy recovery. SOLUTION: A ring-shaped repose is provided by providing a space between the partition wall 5 and the repose surface 6 in order to eliminate the coke repose surface from the inside of the sloping plume and to significantly suppress the deviation of the exhaust gas emission from the repose surface. The surface is formed along the inner wall of the cooling chamber below the sloping pin inlet 7. And the area of the ring-shaped resting surface is set based on the maximum particle size of coke powder scattered and transported to the boiler side. [Selected figure] Figure 5
Description
本発明は、コークス冷却を行うコークス乾式消火設備に関する。 TECHNICAL FIELD The present invention relates to a coke dry extinguishing system for performing coke cooling.
図１に設備全体を示す。コークス乾式消火設備は製鉄所などに設置され、コークス炉で乾留された赤熱コークスを循環ガスで徐冷、消火しコークスの品質向上と発電などのエネルギー回収を行う設備である。 Figure 1 shows the entire facility. Coke dry fire extinguishing equipment is installed at a steelmaking plant etc., and it is equipment that slowly cools and extinguishes red hot coke which has been dry-distilled in a coke oven with circulating gas, extinguishes it, improves coke quality, and recovers energy such as power generation.
コークスが充填される耐火物製煉瓦積みの円筒形容器であり、上部に赤熱コークスの予備槽となるプレチャンバー１、下部にコークスを徐冷するクーリングチャンバー２、その間に円周方向に放射状に配列されたスローピングフリュー３を備えている。赤熱コークスは、プレチャンバー１上部から投入されクーリングチャンバー２下部から排出される。 It is a cylindrical container made of refractory bricks filled with coke, and it has a prechamber 1 as a reserve tank for red coke at the top, a cooling chamber 2 for slow cooling coke at the bottom, and is arranged radially in the circumferential direction between them. It is equipped with a sloping flow three. The hot coke is charged from the upper part of the pre-chamber 1 and discharged from the lower part of the cooling chamber 2.
排出ガスはスローピングフリュー３を通過しボイラー側に搬送される。排出ガスはクーリングチャンバー２経由の冷却ガスが主体であるが、プレチャンバー１内のコークスから発生した燃焼ガスも含まれている。排出ガスはコークス粉を含むために除塵設備９を通り、ボイラー設備１０でエネルギー回収された後に再びクーリングチャンバー２下部へ循環される。 Exhaust gas passes through the sloping flow 3 and is conveyed to the boiler side. The exhaust gas is mainly the cooling gas from the cooling chamber 2 but also contains the combustion gas generated from the coke in the pre-chamber 1. The exhaust gas passes through the dust removal facility 9 to contain coke powder, and after being recovered in energy by the boiler facility 10, is circulated again to the lower part of the cooling chamber 2.
スローピングフリュー３は、排出ガスをボイラー側に搬送するために、クーリングチャンバー２上部から放射状にリングダクト８まで配置されている。スローピングフリュー３の側面は、プレチャンバー内筒４を支える仕切壁５で構成されている。 The sloping flow 3 is disposed radially from the top of the cooling chamber 2 to the ring duct 8 in order to transfer the exhaust gas to the boiler side. The side surface of the sloping flow 3 is constituted by a partition 5 supporting the pre-chamber inner cylinder 4.
図２はスローピングフリューの断面である。プレチャンバー１に投入された高温のコークスは漸次下降し、一部がスローピングフリュー３内に堆積する。その後、クーリングチャンバー２内に戻り下降する。スローピングフリュー３内は、コークス層が漸次入れ替わりながら安息角を保ち斜面（以降、安息面６という）を形成している。スローピングフリュー入口７は安息面６以下の高さにある。 FIG. 2 is a cross section of the sloping flow. The high temperature coke charged into the pre-chamber 1 gradually descends, and a part thereof deposits in the sloping flow 3. Thereafter, it returns into the cooling chamber 2 and descends. In the sloping flow 3, the coke layers gradually replace each other to maintain a repose angle and form a slope (hereinafter referred to as a repose surface 6). The sloping flow inlet 7 is at a height equal to or less than the resting surface 6.
冷却ガスは、クーリングチャンバー２下部に吹き込まれた後、クーリングチャンバー２内のコークス層の空隙を上昇し、さらにスローピングフリュー３内のコークス層の空隙を通過したのち、安息面６から噴き出す。これに加えて、プレチャンバー１内のコークスから発生した燃焼ガスも冷却ガスとともに安息面６から噴き出す。クーリングチャンバー２経由の冷却ガスにプレチャンバー１経由の燃焼ガスが混合されたものがスローピングフリュー３を通過する排出ガスであり、冷却ガス量と燃焼ガス量の合計が排出ガス量である。また、排出ガス量は安息面６の噴き出し量でもある。 The cooling gas is blown into the lower part of the cooling chamber 2 and then ascends the void of the coke layer in the cooling chamber 2 and passes through the void of the coke layer in the sloping flow 3 and then blows out from the repose surface 6. In addition to this, the combustion gas generated from the coke in the pre-chamber 1 is also blown out from the repose surface 6 together with the cooling gas. A mixture of the cooling gas via the cooling chamber 2 and the combustion gas via the pre-chamber 1 is the exhaust gas passing through the throttle valve 3, and the sum of the cooling gas amount and the combustion gas amount is the exhaust gas amount. The amount of exhaust gas is also the amount of blowout of the repose surface 6.
さらに最近の技術動向として、プレチャンバー２に燃焼空気または外部燃焼物を導入し、コークスの乾留促進または回収エネルギーの増加を図る傾向にあるため、スローピングフリュー３を通過する排出ガス量は増加する傾向にある。 Furthermore, as a recent technological trend, there is a tendency to introduce combustion air or external combustion material into the pre-chamber 2 and promote the carbonization of coke or to increase the recovered energy, so the amount of exhaust gas passing through the sloping flow 3 tends to increase It is in.
安息面６からは比較的小さな粒径のコークスが排ガスによってボイラー側に飛散搬送される。排出ガスの安息面の噴き出し流速はボイラー側に飛散搬送されるコークスの粒径に大きく影響する。 From the repose surface 6, coke having a relatively small particle size is scattered and transported to the boiler by the exhaust gas. The flow velocity at the repose surface of the exhaust gas greatly affects the particle size of coke scattered and transported to the boiler side.
安息面６の噴き出し流速は、次の式で表す。
安息面の噴き出し流速＝(排出ガス流量)/(安息面積)
The spouting flow velocity of the repose surface 6 is expressed by the following equation.
Repellent surface flow velocity = (Exhaust gas flow rate) / (resting area)
図３から、安息面６の噴き出し流速を鉛直方向に分解した速度成分が、コークス粒の終末速度に等しいとき、コークス粉は安息面から離脱しボイラー側に飛散搬送されると考えられる。式で表すと、
安息面の噴き出し流速＊cos安息角＝境界粒径の終末速度
のときに境界粒径以下のコークスがボイラー側に飛散搬送される。
It is considered from FIG. 3 that when the velocity component obtained by vertically dividing the jet flow velocity of the repose surface 6 is equal to the terminal velocity of the coke particles, the coke powder is separated from the repose surface and scattered and transported to the boiler side. Expressed as a formula,
At the final velocity of the end surface velocity of the repose surface * cos repose angle = boundary particle diameter, coke smaller than the boundary particle diameter is scattered and transported to the boiler side.
安息面６から噴き出す排出ガスは、仕切壁５に挟まれた楔型のコークス層によってクーリングチャンバー２の半径方向で偏流している。安息面６は炉芯から外側になるほど排出ガス流量は小さくなる。排出ガス量を増加し続ければ、あるレベルでスローピングフリュー３がコークスで閉塞してしまう。 Exhaust gas spouted from the repose surface 6 is deflected in the radial direction of the cooling chamber 2 by the cocoon-shaped coke layer sandwiched between the partition walls 5. As the repose surface 6 goes out from the furnace core, the exhaust gas flow rate decreases. If the amount of exhaust gas continues to increase, the sloping flow 3 will be clogged with coke at a certain level.
スローピングフリュー３がコークスで閉塞する過程は概ね図４のように変化する。
（１）冷却ガス流速が大きい安息面６の炉芯側から吹き上げられた微粉が流速の小さい炉外側へ堆積する。
（２）炉外側で安息面６を超える高さにコークスが堆積され偏流が増大する。
（３）コークス堆積と偏流の悪循環によりスローピングフリュー３が閉塞する。
The process of clogging of the sloping flow 3 with coke generally changes as shown in FIG.
(1) The fine powder blown up from the core side of the repose surface 6 where the flow velocity of the cooling gas is high accumulates on the outside of the furnace where the flow velocity is low.
(2) Coke is deposited at a height above the repose surface 6 outside the furnace, and drifting increases.
(3) The sloping flow 3 is clogged due to the vicious circulation of coke deposition and uneven flow.
上記（１）〜（３）の過程では、ボイラー側に飛散搬送されるコークス粒径も変動する。スローピングフリュー３がコークスで閉塞されれば復旧のために設備停止が必要になる。大粒径のコークスが飛散搬送されればボイラーチューブや除塵設備その他の付帯設備も損傷するため、建設コスト、保全コストは過剰にならざるを得ない。また設備稼働中に上記（１）〜（３）を起こさせないためには、あらかじめコークスが安息面６を超えて堆積しない排出ガス量に抑制せざるを得ない。 In the above processes (1) to (3), the particle size of coke scattered and transported to the boiler also varies. If the sloping flow 3 is clogged with coke, the facility needs to be shut down for restoration. If the large particle size coke is scattered and transported, the boiler tube, dust removal equipment and other incidental equipment will also be damaged, so the construction cost and maintenance cost can not but be excessive. In addition, in order to prevent the above (1) to (3) from occurring during facility operation, it is necessary to suppress the amount of exhaust gas in which coke does not deposit over the repose surface 6 in advance.
ところで、安息面長さW（図２）を大きくすれば安息面の噴き出し流速の平均値は低減できるが、流速の少ない炉外方向の面積が増えることになり増風効果は小さく偏流は増大する。また安息面長さWを大きくすることは仕切壁５の大型化になり、プレチャンバー内筒４を支える煉瓦積み構造体であるゆえに脆弱さを増し保全負荷が増大する。例えば、設備の停止時間の増加によるコークス品質と回収エネルギー量の低下、あるいは設備停止毎の仕切壁煉瓦の積み替え作業負荷と補修コストの増大である。 By the way, if the repose surface length W (Fig. 2) is increased, the average value of the spouting flow velocity on the repose surface can be reduced, but the area of the furnace outside where the flow velocity is small increases and the wind increase effect is small and the drift flow increases. . Further, increasing the repose surface length W increases the size of the partition wall 5 and increases the fragility and maintenance load because the brick building structure supports the pre-chamber inner cylinder 4. For example, the decrease in coke quality and the amount of recovered energy due to the increase in equipment downtime, or the increase in the load on replacement work of partition bricks and the increase in repair cost per facility outage.
このように、排出ガス量を増大させたうえでボイラー側に飛散搬送されるコークス粒径を制御することはコークス乾式消火設備の稼働当初からの課題であった。しかしながら従来のスローピングフリュー３の構造では、
（１）スローピングフリューでコークス閉塞を起こさないための風速制限があり、
（２）安息面６で排ガスの偏流があり、飛散搬送されるコークスの粒径が変動しやすい。
（３）安息面積を増大すると仕切壁を大型化し脆弱さを増し、建設コスト、保全コストが増大する。
という因果関係があるために困難であった。
As described above, controlling the particle size of coke scattered and transported to the boiler side after increasing the amount of exhaust gas has been a problem from the beginning of operation of the coke dry extinguishing system. However, in the conventional sloping flow 3 structure,
(1) There is a wind speed limitation to prevent coke blockage with the slowing flow,
(2) The exhaust gas is unevenly distributed on the repose surface 6, and the particle size of the scattered and transported coke tends to fluctuate.
(3) If the resting area is increased, the partition wall becomes large and fragile, and construction costs and maintenance costs increase.
It was difficult because of the causal relationship.
これに対し、従来からスローピングフリュー３の排出ガス量の増加対策がなされてきた。
例えば（特公平01-026396）では、プレチャンバー内筒４下端部の内側をリブ化することで安息面長さWを大きくし、また安息面６上部を部分的に連結させ、スローピングフリュー３内のコークス層を減ずる発明が開示されている。
On the other hand, measures have been taken to increase the amount of exhaust gas from sloping flow 3 conventionally.
For example, in Japanese Patent Publication No. 01-026396, the inner side of the lower end of the pre-chamber inner cylinder 4 is ribbed to increase the repose surface length W, and the upper portion of the repose surface 6 is partially connected. The invention for reducing the coke layer of the present invention is disclosed.
また（特公平03-120536）には、スローピングフリュー３を上下複数段に分割することにより安息するコークス層を減少させる構造が記されている。 Further, (Japanese Patent Publication No. 03-120536) describes a structure in which the resting coke layer is reduced by dividing the sloping flow 3 into a plurality of upper and lower stages.
さらに（PCT/JP2008/068582）では、スローピングフリュー３の入り口下端部を炉芯側に配置することによりスローピングフリュー内のコークスが排出され充填されるスペースを作り出す発明が開示されている。 Further, in (PCT / JP2008 / 068582), an invention is disclosed in which the lower end portion of the inlet of the sloping flow 3 is disposed on the furnace core side to create a space in which the coke in the sloping flow is discharged and filled.
これらの発明は、ガス排出量の増加には実用的で効果を発揮している。しかしながら、スローピングフリュー３内から安息面４が排除されていないために、排出ガス量の一定幅の増加はできるものの、スローピングフリュー３のコークス閉塞を防止するための排出ガス流速制限は解消されない。また、安息面６からの排出ガス噴き出しの偏流も一定の改善にとどまるために、集塵設備とボイラー設備の耐摩耗コストの低減までは期待できない。さらに、チャンバー内の構造を複雑にすることは、設備停止時間や保全コストを増大させる要因でもある。 These inventions are practical and effective in increasing the amount of gas emissions. However, although the constant width of the exhaust gas can be increased because the repose surface 4 is not removed from the sloping flow 3, the exhaust gas flow rate restriction for preventing the coke clogging of the sloping flow 3 is not solved. Further, since the uneven flow of the exhaust gas from the repose surface 6 is only a certain improvement, it can not be expected to reduce the wear resistance cost of the dust collection facility and the boiler facility. Furthermore, complicating the structure in the chamber is also a factor that increases equipment downtime and maintenance costs.
本発明はこのような背景に基づいたものであり、その第一の目的は、仕切壁の建設コスト、保全コストを増大させることなく、スローピングフリューの排出ガス流速制限を解消し、ガス排出量を増加させコークス冷却能力とエネルギー回収能力を増強することにある。 The present invention is based on such background, and its first object is to eliminate the restriction on the exhaust gas flow rate of the sloping flow and increase the gas emission without increasing the construction cost and maintenance cost of the partition wall. The purpose is to increase coke cooling capacity and energy recovery capacity.
第二の目的は、排出ガス流量を安定的に確保しつつ、飛散搬送されるコークスの粒径を制御し、ボイラー側の耐摩耗コストを抑制することにある。 The second object is to control the particle size of the scattered and transported coke while stably securing the exhaust gas flow rate, and to suppress the wear resistance cost on the boiler side.
本発明の課題は、第一に冷却ガス流速の制約となっているスローピングフリューから安息面を排除することにある。スローピングフリューの流速制限を解消しコークス閉塞を防止できれば、排出ガス量の増加が可能となる。 The object of the present invention is to eliminate the repose surface from the sloping flow which is primarily the restriction of the cooling gas flow rate. If it is possible to eliminate the flow restriction of the sloping flow and prevent the clogging of the coke, the amount of exhaust gas can be increased.
第二の課題として、ボイラー側に飛散搬送されるコークスの分級点となる安息面の偏流を抑制することにある。偏流を抑制できれば、排出ガスを増加させてもボイラー側に飛散搬送されるコークス粒径を安定して制御でき、ボイラー設備と除塵設備の耐摩耗コストを低減でき、建設コストと保全コストの低減が可能になる。 The second problem is to suppress drift of the repose surface, which is the classification point of coke scattered and transported to the boiler side. If uneven flow can be suppressed, even if exhaust gas is increased, coke particle size scattered and transported to the boiler side can be stably controlled, abrasion cost of the boiler equipment and dust removal equipment can be reduced, and construction cost and maintenance cost can be reduced. It will be possible.
本発明の構造の断面を図５に示す。プレチャンバー内筒下部の安息面上端２１からクーリングチャンバー内側面の安息面下端２２までを安息面長さWとし、安息面をリング状に形成することが望ましい。仕切壁と安息面との間に空間を設け、スローピングフリュー入口を安息面上端２１から安息面下端２２までの高さに位置させ、それぞれのスローピングフリュー入口を、安息面と仕切壁との間の空間で連通することが望ましい。 A cross section of the structure of the present invention is shown in FIG. It is desirable to form the repose surface in a ring shape by setting the repose surface length W from the repose surface upper end 21 of the lower portion of the pre-chamber inner cylinder to the repose surface lower end 22 of the inner surface of the cooling chamber. A space is provided between the partition wall and the repose surface, and the sloping flow inlet is located at a height from the upper surface 21 to the lower surface 22 of the repose surface, and each throttling inlet is between the repose surface and the partition wall. It is desirable to communicate in space.
排出ガスは、プレチャンバー内またはクーリングチャンバー内のコークス層の空隙を通過した後、偏流が格段に抑制されたリング状の安息面から噴き出した後、スローピングフリューからコークス層の通気抵抗を受けることなくボイラー側に排出される。 Exhaust gas does not receive the air flow resistance of the coke layer from the sloping flow after being discharged from the ring-shaped repose surface in which the drift is significantly suppressed after passing through the cavity of the coke layer in the pre-chamber or the cooling chamber. It is discharged to the boiler side.
コークスはプレチャンバーから漸次降下し、スローピングフリュー内に入り込むことなく、リング状の安息面を形成した後、クーリングチャンバーを降下する。 The coke gradually descends from the pre-chamber and forms a ring-shaped resting surface without entering the sloping flow, and then descends the cooling chamber.
さらに、本発明の安息面積は、ボイラー側に飛散搬送されるコークスの最大粒径に基づいた安息面の噴き出し流速と、排出ガス流量から求めることが望ましい。安息面積は、ボイラー側に飛散搬送されるコークスの最大粒径の終末速度を超えないための大きさを確保することが望ましい。 Furthermore, it is desirable that the resting area of the present invention be obtained from the flow velocity of the resting surface and the flow rate of the exhaust gas based on the maximum particle size of coke scattered and transported to the boiler side. It is desirable to secure the size of the resting area not to exceed the terminal velocity of the maximum particle size of coke scattered and transported to the boiler side.
図６に本発明のリング状の安息面の平面イメージを示す。上記で必要な面積を確保する一方で、仕切壁の強度や耐久性を確保することが望ましい。そこで、仕切壁による分断がないことと、安息面の偏流が格段に抑制されることから、安息面長さWを、従来に比べ大幅に短縮することが望ましい。安息面の長さWは、ボイラー側に飛散搬送されるコークスの最大粒径の終末速度を超えない安息面積を確保した上で、短くすることが望ましい。 FIG. 6 shows a planar image of a ring-shaped repose surface of the present invention. While securing the area required above, it is desirable to secure the strength and durability of the partition wall. Therefore, it is desirable to significantly reduce the resting surface length W compared to the conventional one, because there is no division by the partition wall and the drifting of the resting surface is significantly suppressed. It is desirable to shorten the length W of the repose surface after securing the repose area that does not exceed the terminal velocity of the maximum particle size of coke scattered and transported to the boiler side.
本発明の効果は、プレチャンバーとクーリングチャンバーを有するコークス乾式消火設備において、スローピングフリューの風速制限が解消され、安息面上の排出ガスの偏流を格段に抑制できることにある。その結果、排出ガス量を増加することができ、コークス冷却能力とエネルギー回収能力が向上する。 The effect of the present invention is that in the coke dry extinguishing system having the pre-chamber and the cooling chamber, the restriction on the wind speed of the sloping flow is eliminated, and the uneven flow of the exhaust gas on the repose surface can be remarkably suppressed. As a result, the amount of exhaust gas can be increased, and the coke cooling capacity and the energy recovery capacity can be improved.
さらには、偏流が格段に抑制された安息面で、安息面積をコークス粉の終末速度に基づき設定することにより、精度よく最大粒径以下のコークス粉を選択的にボイラー側に飛散搬送することが可能になる。その結果、ボイラー設備と除塵設備の安定した稼働と建設コストと保全コストの低減も可能になる。 Furthermore, by setting the resting area on the basis of the terminal velocity of the coke powder on the repose surface where the drift is significantly suppressed, it is possible to selectively scatter and transport the coke powder having the maximum particle size or less to the boiler side with accuracy. It will be possible. As a result, stable operation of boiler equipment and dust removal equipment and reduction of construction costs and maintenance costs are also possible.
さらには、安息面長さWの短縮は、スローピングフリュー迫り出し長さLの短縮にもなり、プレチャンバー容積の拡大、さらには設備全体の高さの低減が期待できる。
Furthermore, shortening of the resting face length W also shortens the sloping pin feed length L, which can be expected to increase the pre-chamber volume and further reduce the height of the entire equipment.
次に、本発明を適用する具体例を示す。 Next, specific examples to which the present invention is applied will be shown.
コークスの安息面でのボイラー側に飛散搬送されるコークスの最大粒径ｄの終末速度ｕtは以下の式で表せる。
ｕt＝ｄ^2(ρs−ρf)＊重力加速度/(18μf) (Re＜2)
ｕt＝{(4/225)＊(ρs−ρf)^2＊重力加速度^2/(ρf＊μf)}^(1/3)＊ｄ (2＜Re＜500)
ｕt＝{(4/3/0.44)＊(ρs−ρf)＊重力加速度＊ｄ/ρf}^(1/2) (500＜Re＜10^5)
ここで、Re＝(ｄ＊ｕt＊ρf)/ μf ρf：排出ガス密度 ρs：コークス密度 μf：排ガス粘度
The terminal velocity ut of the maximum particle diameter d of the coke scattered and transported to the boiler side on the repose surface of the coke can be expressed by the following equation.
ut = d ^ 2 (ρs-ρf) * gravity acceleration / (18 μf) (Re <2)
ut = {(4/225) * (ρs-ρf) ^ 2 * gravitational acceleration ^ 2 / (ρf * μf)} ^ (1/3) * d (2 <Re <500)
ut = {(4/3 / 0.44) * (ρs-ρf) * gravity acceleration * d / ρf} ^ (1/2) (500 <Re <10 ^ 5)
Here, Re = (d * ut * ρf) / μf ff: exhaust gas density ss: coke density μf: exhaust gas viscosity
スローピングフリューにおける排出ガスは通常500＜Re＜10＾5であるため終末速度ｕtは上記第３式で表される。そこで、排出ガス密度ρf、コークス密度ρs、は固定値で定められるから、最大粒径ｄを定めれば終末速度ｕtは求まる。 The terminal velocity ut is expressed by the above-mentioned equation (3) because the exhaust gas in the slow flow is usually 500 <Re <10 ^ 5. Therefore, since the exhaust gas density ff and the coke density ss are fixed values, the terminal velocity ut can be obtained by setting the maximum particle diameter d.
安息面の噴き出し流速が、最大粒径ｄから求められた終末速度ｕtを超えないように、安息面積を確保することが望ましい。 It is desirable to secure the resting area so that the spouting flow velocity on the repose surface does not exceed the terminal velocity ut obtained from the maximum particle diameter d.
一方で、スローピングフリュー迫り出し長さLが過大にならないために、例えば寸法Lが４００ｍｍを超えない範囲に収めるために必要なクーリングチャンバー内径を確保することが望ましい。あるいは、クーリングチャンバー内径を拡大せずに安息面積を確保するために、安息面を上下複数段に配置しても良い。 On the other hand, it is desirable to secure the inner diameter of the cooling chamber necessary to keep the dimension L within the range not exceeding 400 mm, for example, in order to prevent the slinging plunger extension length L from becoming excessive. Alternatively, in order to secure the resting area without enlarging the inner diameter of the cooling chamber, the resting surfaces may be arranged in multiple tiers.
プレチャンバー内筒下部にぶら下がり部分を作らないために、スローピングフリュー入口の高さは、安息面上端高さを限度とすることが望ましい。また、スローピングフリュー内にコークス層を堆積させないために、スローピングフリュー入口下端を、安息面下端高さを限度とすることが望ましい。 In order not to make a dangling portion at the lower portion of the pre-chamber inner cylinder, it is desirable that the height of the sloping flow inlet be limited at the upper end height of the repose surface. In addition, in order to prevent the deposition of the coke layer in the sloping plume, it is desirable that the lower end of the sloping plum inlet be limited to the height of the lower end of the resting surface.
クーリングチャンバー煉瓦厚さの鉛直方向真上にプレチャンバー内筒厚さの一部または全部を重ねても良い。これはプレチャンバー容積の拡大または設備全体の高さ低減が期待できる。 A portion or all of the prechamber inner cylinder thickness may be overlapped directly above the cooling chamber brick thickness in the vertical direction. This can be expected to increase the pre-chamber volume or reduce the height of the entire equipment.
プレチャンバー内筒を支えるために、仕切壁の複数を従来のように、安息面よりも下方に延長し、リング状の安息面を複数に分割しても良い。 In order to support the pre-chamber inner cylinder, a plurality of partition walls may be extended downward from the resting surface as in the conventional case, and the ring-shaped resting surface may be divided into a plurality.
仕切壁の上下面を面取りし、スローピングフリューの入出開口部をベルマウス状にし、排出ガス流の圧力損失を低減させても良い。 The upper and lower surfaces of the partition wall may be chamfered to make the inlet and outlet openings of the sloping flow bell mouth to reduce the pressure loss of the exhaust gas flow.
安息面とスローピングフリュー入口は、安息面上の排出ガスの水平方向の風圧によるコークス粉の巻き上げが無視できる範囲内で、クーリングチャンバー入口の円周方向の配置を変化させても良い。安息面とスローピングフリュー入口は、クーリングチャンバー全周に均等に配置されなくても良い。 The repose surface and the sloping flow inlet may change the circumferential arrangement of the inlet of the cooling chamber within a range where the windup of coke powder by the horizontal wind pressure of the exhaust gas on the repose surface can be ignored. The repose surface and the sloping pin inlet may not be evenly spaced all around the cooling chamber.
以上、本発明はコークス乾式消火設備への適応であるが、一般に塔内の粉体充填層の任意の高さから、粉体の空隙を通過してきた流体を安息面から系外へ排出する場合に適用できる。例えば成型コークス製造機のシャフト炉中段高さから、境界粒径以下の成型炭粉の飛散搬送を伴う発生ガスの採取等にも利用できる。 As described above, the present invention is applied to coke dry fire extinguishing equipment, but generally, when fluid having passed through the pores of the powder is discharged from the repose surface out of the system from any height of the powder packed bed in the tower Applicable to For example, it can also be used for the extraction of generated gas accompanied by the dispersive transfer of the formed carbon powder having a boundary particle diameter or less from the middle height of the shaft furnace of the formed coke manufacturing machine.
本発明は、粉体充填層の側面から流体を排出する場合において、流体により飛散搬送される粉体の最大粒径を設定する場合に応用できる。
The present invention can be applied to the case of setting the maximum particle size of the powder scattered and transported by the fluid when discharging the fluid from the side surface of the powder packed bed.
１ プレチャンバー
２ クーリングチャンバー
３ スローピングフリュー
４ プレチャンバー内筒
５ 仕切壁
６ 安息面
７ スローピングフリュー入口
８ リングダクト
９ 集塵設備
１０ ボイラー設備
２１ 安息面上端
２２ 安息面下端
W 安息面長さ
L スローピングフリューの迫り出し長さ
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Pre-chamber 2 Cooling chamber 3 Sloppy flow 4 Pre-chamber inner cylinder 5 Partition wall 6 Repose surface 7 Sloking brew inlet 8 Ring duct 9 Dust collection equipment 10 Boiler equipment 21 Repose surface upper end 22 Rest surface lower end
W Resting length
The length of the L sloppy puff
Claims (1)
プレチャンバー内筒下部の安息面上端からクーリングチャンバー内側面の安息面下端までを安息面長さとしたリング状の安息面を特徴とし、
スローピングフリュー入口を安息面上端から安息面下端までの高さ内に設け、かつスローピングフリュー入口が安息面と仕切壁との間の空間で連通していることを特徴とし、
さらに、スローピングフリュー迫り出し長さが４００ｍｍを超えないことを特徴とするコークス乾式消火設備。 A brick-building structure filled with coke, equipped with a pre-chamber at the top, a cooling chamber at the bottom, and a slow-flowing screw radially provided at the top of the cooling chamber between them, charging red coke from the top of the pre-chamber and cooling A coke dry fire extinguishing facility that discharges cooled coke from the lower part of the chamber and conveys the exhaust gas from the slow-feeding flow to the boiler side,
It features a ring-shaped repose surface with the repose surface length from the upper end of the prechamber inner cylinder bottom to the lower end of the inner side of the cooling chamber.
The sloping faucet inlet is provided at a height from the upper end of the repose surface to the lower end of the repose surface, and the sloping faucet inlet is in communication with the space between the repose surface and the partition wall,
In addition, the coke dry extinguishing system characterized in that the sloping flow extrusion length does not exceed 400 mm .
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