JP6463181B2 - 蒸気発生型コージェネレーションシステム - Google Patents

Description

本発明は、燃料と燃焼用空気との混合気を燃焼室において圧縮して燃焼させて回転動力を発生させて当該回転動力により発電機を駆動する内燃機関と、前記内燃機関から排出される排ガスの熱を熱源として蒸気を発生させる排ガスボイラとを備えた蒸気発生型コージェネレーションシステムに関する。

従来、１００℃以上の温度で、常圧（０．１ＭＰａ）以上の圧力の過熱蒸気は、蒸気の潜熱加熱より短時間での被加熱対象物の加熱が可能であることから、例えば、食品加工の分野において、食品の焼成や乾燥等に用いられる。
このような過熱蒸気を生成する装置としては、燃料と燃焼用空気との混合気を燃焼室において圧縮して燃焼させて回転動力を発生させて当該回転動力により発電機を駆動する内燃機関としてのエンジンと、当該内燃機関から排出される排ガスの熱を熱源として蒸気を発生させる排ガスボイラとを備えたものが知られている（特許文献１を参照）。
当該構成により、特許文献１に開示の技術にあっては、エンジンを働かせることで、発電機を回転駆動することにより電力を発生させると共に、エンジンからの排ガスを排ガスボイラに導いて当該排ガスの保有する熱により高温の蒸気を発生させる、所謂、蒸気発生型のコージェネレーションシステムとして有効に機能する。
ここで、夏季以外（冬季）においては、混合気の湿度（比熱）が低く、燃焼室での燃焼温度のピークが高くなり、ノッキングの発生頻度が高くなり、ＮＯｘの発生量が多くなる。このため、通常、従来のコージェネレーションシステムでは、冬季において、ノッキングの発生頻度を規定上限頻度以下に抑え、ＮＯｘの発生量を規定上限量以下に抑えられるように、点火時期等の設定条件を設定し、当該設定条件が年間を通じて維持されていた。
一方、エンジンで、特に、過給機を備えた構成にあっては、吸気路に設けられるコンプレッサが新気を圧縮する関係で、当該コンプレッサの下流側にて新気が昇温することとなるが、当該新気の温度が高すぎる場合、燃焼室での燃焼温度のピークが高くなるため、ノッキングの発生頻度が高くなると共に、ＮＯｘの発生量が多くなる。このため、通常、燃焼室へ吸気される新気を冷却する冷却用熱交換器が設けられており、新気は、当該冷却用熱交換器にて適切な温度にまで冷却された後、燃焼室へ導かれる。ただし、当該冷却用熱交換器の冷却度が高すぎる場合、当該冷却用熱交換器の下流側での吸気路内に結露が発生し、吸気路を形成する配管が腐食する虞がある。当該結露は、新気の湿度が高いほうが発生し易いため、通常、夏季に結露がしないように、冷却用熱交換器による冷却度（冷却用熱交換器を通過した後の新気の温度）が設定され、当該設定が年間を通じて維持されていた。

特開２０１４−１９９００９号公報

上述したように、従来の蒸気発生型コージェネレーションシステムでは、冬季において、ノッキングの発生頻度を規定上限頻度未満に抑え、且つＮＯｘの発生量を規定上限量未満に抑えるように、点火時期が固定値に設定されると共に、夏季において、吸気路内に結露が発生しないように、冷却用熱交換器による冷却度（冷却用熱交換器を通過した後の新気の温度）が固定値に設定されていた。
つまり、従来は、ノッキングの発生頻度、ＮＯｘの発生量、及び吸気路内での結露等の制約条件から、エンジンの設定条件を年間を通じて固定値に設定していたが、このように、固定値にしてしまうと、例えば、夏季の高い電力需要や、夏季以外の比較的高い熱需要（蒸気の需要）に十分に追従する形態で、電力や熱（蒸気）を発生させることができず、改善の余地があった。

本発明は、上述の課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、ノッキングの発生頻度、ＮＯｘの発生量、及び吸気路内での結露を抑制しながらも、需要熱電比に供給熱電比を良好に追従でき得る蒸気発生型コージェネレーションシステムを提供する点にある。

上記目的を達成するための本発明の蒸気発生型コージェネレーションシステムは、
燃料と燃焼用空気との混合気を燃焼室において圧縮して燃焼させて回転動力を発生させて当該回転動力により発電機を駆動する内燃機関と、
前記内燃機関から排出される排ガスの熱を熱源として蒸気を発生させる排ガスボイラとを備えた蒸気発生型コージェネレーションシステムであって、その特徴構成は、
前記燃焼室に連通する吸気路を通流する新気の温度を調整する新気温度調整手段と、
現在の季節に関連する季節関連情報を取得する季節関連情報取得手段と、
前記季節関連情報取得手段が取得した季節関連情報に基づいて、現在の季節が夏季か夏季以外かを判定する制御装置と、
前記発電機にて発生した電力を少なくとも駆動電力の一部として駆動可能に構成されると共に、前記内燃機関の冷却水循環回路を循環する冷却水が保有する熱を熱源として蒸気を発生させる蒸気発生装置とを備え、
前記制御装置は、現在の季節が夏季であると判定した場合、現在の季節が夏季以外であると判定した場合に対して、前記内燃機関の点火時期を進角化する点火時期進角化制御と、前記新気温度調整手段による新気の温度を上昇する新気温度上昇制御との少なくとも何れか一方を実行すると共に、
現在の季節が夏季以外であると判定した場合、現在の季節が夏季であると判定した場合に対して、前記内燃機関の点火時期を遅角化する遅角化制御と、前記新気温度調整手段による新気の温度を低下する新気温度低下制御との少なくとも何れか一方を実行し、
且つ、現在の季節が夏季であると判定した場合、前記蒸気発生装置への電力の供給を停止すると共に、現在の季節が夏季以外であると判定した場合、前記発電機にて発電した電力の少なくとも一部を駆動電力の少なくとも一部として前記蒸気発生装置を働かせる制御を実行する点にある。

発明者らは、季節に応じて、内燃機関としてのエンジンにおけるノッキングの発生頻度、ＮＯｘの発生量、及び吸気路内での結露発生量が変動することに関連させた状態で、エンジンの設定条件を変動することで、ノッキングの発生頻度、ＮＯｘの発生量、及び吸気路内での結露発生量を抑制しながらも、エンジンの供給熱電比を良好に変動させることができることを見出した。
即ち、夏季（例えば、６月〜９月で、高湿潤期間）においては、エンジンに吸気される新気の湿度（比熱）が高くなることから、燃焼室内の燃焼熱が湿分の昇温に使われる形態で、燃焼温度のピークが低下するため、ＮＯｘの発生量が低減すると共に、ノッキングの発生頻度が低減する。また、新気の湿度は高いため、吸気路にて新気温度調整手段の下流側にて結露が発生する虞が高くなる。

そこで、制御装置は、現在の季節が夏季であると判定した場合、現在の季節が夏季以外（例えば、１０月〜５月で、低湿潤期間：特に、冬季）である場合に対して、点火時期を進角化する進角化制御と、新気温度調整手段による新気の温度を上昇する新気温度上昇制御との少なくとも何れか一方を実行する。
これにより、例えば、進角化制御を実行する場合、燃焼室内の燃焼温度のピークは高くなるが、上述したように、夏季ではノッキングの発生頻度及びＮＯｘの発生量に裕度が生まれるため、ノッキングの発生頻度を規定上限頻度未満に抑え、且つＮＯｘの発生量を規定上限量未満に抑えることができると共に、点火時期の進角化に伴う発電効率の向上により、夏季に比較的高くなる電力需要を好適に賄うことができる。
一方、新気温度上昇制御を実行する場合、新気温度度調整手段の下流側での新気は昇温するが、当該制御は、結露は発生し難い方向への制御であるから、吸気路内での結露の発生を良好に防止できると共に、新気の温度の昇温に伴う発電効率の向上により、夏季に比較的高くなる電力需要を好適に賄うことができる。

一方、夏季以外においては、エンジンに吸気される新気の湿度（比熱）が低くなることから、燃焼室内の燃焼熱のうち湿分の昇温に使われる熱が低下する形態で、燃焼温度のピークが上昇するため、ＮＯｘの発生量が上昇すると共に、ノッキングの発生頻度が上昇する。また、新気の湿度は低いため、吸気路にて新気温度調整手段の下流側にて結露が発生し難くなる。
そこで、制御装置は、現在の季節が夏季以外であると判定した場合、現在の季節が夏季である場合に対して、点火時期を遅角化する遅角化制御と、新気温度調整手段による新気の温度を低下する新気温度低下制御との少なくとも何れか一方を実行する。
これにより、例えば、遅角化制御を実行する場合、燃焼室内の燃焼温度のピークは低くなるので、ノッキングの発生頻度及びＮＯｘの発生量は、低減する側の制御となるから、ノッキングの発生頻度を規定上限頻度未満に抑え、且つＮＯｘの発生量を規定上限量未満に抑えることができながらも、点火時期の遅角化に伴う燃焼の緩慢化による排熱回収効率（蒸気発生率）の向上により、夏季以外に比較的高くなる熱需要を好適に賄うことができる。
一方、新気温度低下制御を実行する場合、新気温度調整手段の下流側での新気は降温するが、夏季以外では新気の湿度は低いことから、吸気路内に結露を生じさせない状態とすると共に、新気の温度の降温による燃焼の緩慢化により、排ガス温度が上昇して排熱回収効率を向上できるから、夏季以外に比較的高くなる熱需要を好適に賄うことができる。
更に、上記特徴構成によれば、現在の季節が夏季であると判定した場合にあっては、発電機にて発電した電力を蒸気発生装置で消費されることを禁止して正味の電力発生量（蒸気発生型コージェネレーションシステムからシステム外へ供給される電力量）及び正味の発電効率を増加させるから、夏季において比較的多くなる電力需要に追従する形態で、電力発生量を増加させることができる。
一方、現在の季節が夏季以外であると判定した場合にあっては、発電機にて発電した電力を蒸気発生装置で消費して正味の電力発生量を減少させると共に、蒸気発生装置にて発生される蒸気を排ガスボイラにて発生される蒸気に加える形態で熱発生量を増加させるから、夏季以外において比較的多くなる熱需要に追従する形態で、熱発生量を増加させることができる。
更に、上述の制御は、内燃機関としてのエンジンの実質的な運転条件を変更するものではないから、ノッキングの発生頻度、ＮＯｘの発生量、及び吸気路内の結露の発生量の増加を招くことなく、良好に供給熱電比を変動することができる。
上記目的を達成するための本発明の蒸気発生型コージェネレーションシステムは、
燃料と燃焼用空気との混合気を燃焼室において圧縮して燃焼させて回転動力を発生させて当該回転動力により発電機を駆動する内燃機関と、
前記内燃機関から排出される排ガスの熱を熱源として蒸気を発生させる排ガスボイラとを備えた蒸気発生型コージェネレーションシステムであって、その特徴構成は、
前記燃焼室に連通する吸気路を通流する新気の温度を調整する新気温度調整手段と、
現在の季節に関連する季節関連情報を取得する季節関連情報取得手段と、
前記季節関連情報取得手段が取得した季節関連情報に基づいて、現在の季節が夏季か夏季以外かを判定する制御装置とを備え、
前記季節関連情報取得手段は、前記内燃機関に吸気される燃焼用空気の湿度を前記季節関連情報として測定する湿度計であり、
前記制御装置は、現在の季節が夏季であると判定した場合、現在の季節が夏季以外であると判定した場合に対して、前記内燃機関の点火時期を進角化する点火時期進角化制御と、前記新気温度調整手段による新気の温度を上昇する新気温度上昇制御との少なくとも何れか一方を実行すると共に、
現在の季節が夏季以外であると判定した場合、現在の季節が夏季であると判定した場合に対して、前記内燃機関の点火時期を遅角化する遅角化制御と、前記新気温度調整手段による新気の温度を低下する新気温度低下制御との少なくとも何れか一方を実行するものであり、
且つ、前記制御装置は、前記湿度計にて測定された測定湿度が季節判定閾値以上である場合に夏季と判定し、前記測定湿度が季節判定閾値未満である場合に夏季以外と判定する点にある。

本発明の蒸気発生型コージェネレーションシステムの更なる特徴構成は、
前記季節関連情報取得手段は、前記内燃機関に吸気される燃焼用空気の湿度を前記季節関連情報として測定する湿度計であり、
前記制御装置は、前記湿度計にて測定された測定湿度が季節判定閾値以上である場合に夏季と判定し、前記測定湿度が季節判定閾値未満である場合に夏季以外と判定する点にある。

上記実施形態によれば、季節関連情報取得手段を、季節関連情報として、エンジンのノッキングの発生頻度、ＮＯｘの発生量、及び吸気路内の結露の発生量に直接関連のある燃焼用空気の湿度を測定する湿度計として構成すると共に、制御装置が、湿度計にて測定された測定湿度が季節判定閾値以上である場合に夏季と判定し、測定湿度が季節判定閾値未満である場合に夏季以外と判定するように構成するから、燃焼室に導かれる新気（混合気Ｍ）の湿度（比熱）に基づいて、直接的に運転状態の制御を実行でき、ノッキングの発生頻度、ＮＯｘの発生量、及び吸気路内の結露の発生量を、より精度良く低減しながらも、供給熱電比を良好に調整し得る蒸気発生型コージェネレーションシステムを提供できる。

本発明の蒸気発生型コージェネレーションシステムの更なる特徴構成は、
前記内燃機関は、
燃料と燃焼用空気との混合気を燃焼室において圧縮して燃焼させるエンジン本体と、
前記エンジン本体の排気路に設けられるタービンに前記燃焼室から排出される排ガスを供給し、前記タービンに連結される状態で吸気路に設けられるコンプレッサによって前記燃焼室に吸気される新気を圧縮する過給機と、
前記新気温度調整手段として、前記吸気路で前記コンプレッサの下流側を通流する新気を冷却用媒体と熱交換する形態で冷却する冷却用熱交換器とを備えている点にある。

上記特徴構成によれば、コンプレッサにて昇圧され昇温した後の空気を冷却する冷却用熱交換器を新気温度調整手段として備え、制御装置は、当該冷却用熱交換器を通過する新気の温度を調整する制御を実行するから、コンプレッサにて昇圧及び昇温されていない空気を冷却する場合に比べて、結露の発生する虞の高い新気において、良好に結露の発生を防止できる。

本発明の蒸気発生型コージェネレーションシステムの更なる特徴構成は、
前記蒸気発生装置は、前記内燃機関の冷却水循環回路を循環する冷却水が保有する熱を熱源として蒸気を発生させる蒸気発生器と、当該蒸気発生器にて発生した蒸気を目標蒸気圧力まで圧縮する蒸気圧縮機とから成り、
前記制御装置は、現在の季節が夏季以外であると判定した場合、前記発電機にて発電した電力の少なくとも一部を駆動電力の少なくとも一部として前記蒸気圧縮機を働かせる点にある。

上記特徴構成によれば、制御装置は、蒸気優先運転において、発電機にて発電した電力の少なくとも一部を駆動電力の少なくとも一部として、比較的消費電力の大きい蒸気圧縮機を駆動するように構成されているから、例えば、夏季以外で熱需要としての蒸気の需要が電力需要を上回っており、余剰の電力が発生している場合において、余剰の電力を蒸気圧縮機で適切に消費して蒸気を発生する形態で、供給熱電比を大きくとることができる。
また、蒸気発生装置として蒸気圧縮機を備えることで、当該蒸気発生装置にて供給する蒸気の圧力を、所望の目標蒸気圧力に調整して供給することができる。

蒸気発生型コージェネレーションシステムの概略構成図 従来技術に係るコージェネレーションシステムの設定条件等の概念を示すグラフ図と、本実施形態に係る蒸気発生型コージェネレーションシステムの設定条件等の概念を示すグラフ図 夏季以外における蒸気優先運転と夏季における電力優先運転とにおける電力出力と蒸気出力とを示すグラフ図

本発明の実施形態に係る蒸気発生型コージェネレーションシステム１００は、ノッキングの発生頻度、ＮＯｘの発生量、及び吸気路内での結露を抑制しながらも、需要熱電比に供給熱電比を良好に追従でき得るものに関する。
以下、本発明の実施形態に係る蒸気発生型コージェネレーションシステム１００に関し、図１〜図３に基づいて説明を加える。

図１に示す蒸気発生型コージェネレーションシステム１００は、ターボ過給式エンジンと、ターボ過給式エンジンから排出される排ガスの熱を熱源として蒸気を発生させる排ガスボイラ６０と、ターボ過給式エンジンの回転動力により駆動される同期発電機２８にて発生した電力を少なくとも駆動電力の一部として駆動可能に構成されると共にターボ過給式エンジンの冷却水循環路Ｃを循環する冷却水が保有する熱を熱源として蒸気を発生させる蒸気発生装置５０と、それらを制御する制御装置７０(エンジンの制御装置としてのＥＣＵを含む概念)とを、備えて構成されている。
尚、エンジン本体２６の回転軸に接続される同期発電機２８は、発電電力の周波数を、商用電力系統７２から供給される電力の周波数と同じ周波数に調整可能に構成されている。また、当該同期発電機２８には、電圧を調整する自動電圧調整器が備えられており、当該自動電圧調整器により、発電電力の電圧が商用電力系統７２から供給される電力の電圧と同じ電圧に調整される。同期発電機２８と商用電力系統７２との間には、分電盤７１が設けられて、当該分電盤７１からは、システム内の電力負荷（図示せず）に電力が供給されるように構成されている。

〔ターボ過給式エンジンに係る構成〕
ターボ過給式エンジンは、天然ガス等の燃料Ｆ（燃料の一例）と燃焼用空気Ａとの混合気Ｍを燃焼室２６ａにおいて圧縮して燃焼させることにより回転軸４０を回転させる形態で回転動力を発生させて当該回転動力により発電機２８を駆動するエンジン本体２６と、エンジン本体２６の排気路２７に設けられるタービン３２に燃焼室２６ａから排出される排ガスＥを供給し、タービン３２に連結される状態で吸気路２０に設けられるコンプレッサ３１によって燃焼室２６ａに吸気される新気としての混合気Ｍを圧縮する過給機３０とを備えている。

この種のターボ過給式エンジンは、詳細な図示は省略するが、吸気路２０から燃焼室２６ａに新気として吸気された混合気Ｍを、ピストンの上昇により圧縮した状態で点火プラグ（図示せず）にて火花点火して燃焼・膨張させることで、ピストンを押し下げて回転軸４０から回転動力を出力すると共に、燃焼により発生した排ガスＥは、燃焼室２６ａから排気路２７へ押し出され、外部に排出される。

吸気路２０には、燃焼用空気Ａを浄化するエアクリーナ２１、燃焼用空気Ａに燃料Ｆを適切な比率で混合するベンチュリー式のミキサ１４、及びミキサ１４にて混合された混合気Ｍを圧縮するコンプレッサ３１、混合気Ｍを冷却するインタークーラ２５（新気温度調整手段、冷却用熱交換器の一例）、開度調整により燃焼室２６ａへの混合気Ｍの吸気量を調整可能なスロットル弁２４が、その上流側から記載順に導入されている。
即ち、吸気路２０において、ミキサ１４で燃料Ｆと燃焼用空気Ａとを混合して生成された混合気Ｍは、コンプレッサ３１により圧縮された後に、スロットル弁２４を介して所定の流量に調整され、インタークーラ２５にて冷却されて、エンジン本体２６の燃焼室２６ａに導入される。

ちなみに、インタークーラ２５には、それを出た後でエンジン本体２６の燃焼室２６ａに導入される前の混合気Ｍの温度を測定する温度センサ（図示せず）が設けられおり、制御装置７０は、当該温度センサの測定温度に基づいて、インタークーラ２５による混合気Ｍの冷却度合を調整可能に構成されている。

ミキサ１４に燃料Ｆを導く燃料供給路１１には、ミキサ１４の上流側の吸気路２０における燃焼用空気Ａの圧力と燃料供給路１１の燃料Ｆの圧力の差を一定に保つ差圧レギュレータＶ１、ミキサ１４を介して燃焼室２６ａへ供給される燃料Ｆの供給量を調整する燃料供給量調整弁Ｖ２が設けられている。

エンジン本体２６には、そのシリンダヘッドにエンジンジャケット２６ｂが設けられており、当該エンジンジャケット２６ｂと当該エンジン本体２６の外部に設けられる排熱回収熱交換器５１ａとの間でエンジン冷却水を循環する冷却水循環路Ｃと、当該冷却水循環路Ｃにエンジン冷却水を循環させる冷却水循環ポンプＰとが設けられている。
尚、詳細については後述するが、本発明の実施形態に係る蒸気発生型コージェネレーションシステム１００にあっては、排熱回収熱交換器５１ａは後述する蒸気発生装置５０において、エンジン冷却水と給水とを熱交換する形態で、給水を蒸発させる目的で設けられている。
当該目的から、排熱回収熱交換器５１ａへ流入するエンジン冷却水Ｃの温度は、１００℃以上となっていることが好ましい。この観点から、冷却水循環ポンプＰは、エンジン冷却水を昇圧する昇圧ポンプとしての機能も果たすように構成されている。本実施形態では、排熱回収熱交換器５１ａの入口でのエンジン冷却水の温度は、例えば、１１３℃程度となり、排熱回収熱交換器６１の出口でのエンジン冷却水の温度は、例えば、１０９℃程度となるように、冷却水循環ポンプＰの回転数が制御される。尚、エンジン冷却水として、沸点の高いクーラントを用いる場合には、冷却水循環ポンプＰにて昇圧しない構成を採用することもできる。

過給機３０は、エンジン本体２６の排気路２７に設けられるタービン３２に燃焼室２６ａから排出される排ガスＥを供給し、タービン３２に連結される状態で吸気路２０に設けられるコンプレッサ３１により燃焼室２６ａに吸気される混合気Ｍを圧縮するターボ式の過給機３０として構成されている。即ち、当該過給機３０は、排気路２７を通過する排ガスＥの運動エネルギによりタービン３２を回転させ、当該タービン３２の回転力により吸気路２０に配置されたコンプレッサ３１を回転駆動する形態で、吸気路２０を通流する新気としての混合気Ｍを圧縮した状態で燃焼室２６ａに供給する、所謂過給を行う。

回転軸４０には、回転軸４０の回転速度をエンジン本体２６の回転速度として計測する回転速度センサ（図示せず）が設けられており、制御装置７０は、当該回転速度センサにて計測されたエンジン本体２６の回転速度に基づいて、燃料供給量調整弁Ｖ２の開度を制御して燃焼室２６ａへの燃料Ｆの供給量を調整することによって、エンジン本体２６の回転速度を所望の目標回転速度に維持する回転速度維持制御を実行可能に構成されている。

また、排気路２７には、排ガスＥの酸素濃度を検出する酸素センサＳ１が設けられており、制御装置７０は、酸素センサＳ１で検出された排ガスＥの酸素濃度に基づいて、スロットル弁２４の開度を制御することにより、ミキサ１４に供給された燃料Ｆに対する燃焼用空気Ａの混合割合を調整して、ミキサ１４で生成される混合気Ｍの空燃比を所望の空燃比に維持する空燃比制御を実行可能に構成されている。

更に、制御装置７０は、燃焼室２６ａに設けられている点火プラグ（図示せず）により、燃焼室２６ａ内の混合気Ｍへの点火時期を所望の時期に制御する点火時期制御を実行可能に構成されている。

〔排ガスボイラ〕
排気路２７でタービン３２の下流側には、排ガスボイラ６０が設けられている。
説明を追加すると、排ガスボイラ６０には、タービン３２を通過した後の排ガスＥを通流させる排ガス通流室２７ａが設けられており、当該排ガス通流室２７ａには、複数の蒸気生成管６２ａが配設された蒸気生成部６２と、当該蒸気生成部６２の下流側に配置されると共に複数の給水加熱管６１ａが配置された給水予熱部６１とが設けられており、給水予熱部６１の給水加熱管６１ａは蒸気生成部６２の蒸気生成管６２ａに連通接続されている。
これにより、給水予熱部６１の給水加熱管６１ａへ流入した給水は、給水予熱部６１にて排ガスＥの排熱にて予熱された後、蒸気生成部６２の蒸気生成管６２ａへ流入し、排ガスＥの排熱にてさらに加熱されて蒸発した後、第１蒸気Ｓｔ１として排出される。
ここで、蒸気生成部６２から排出された第１蒸気Ｓｔ１を通流する流路には、当該流路を通流する第１蒸気Ｓｔ１の圧力を測定する第１蒸気圧力計Ｓ２と、流路を通流する第１蒸気Ｓｔ１の流量を制御する流量制御弁Ｖ３とが設けられている。制御装置７０は、第１蒸気Ｓｔ１の圧力を、所望の圧力（例えば、０．７ＭＰａ程度の圧力）とするように、流量制御弁Ｖ３の開度を調整する。尚、第１蒸気Ｓｔ１の供給量については、排ガスＥの温度（排ガスＥの保有する排熱量）に従って決定される。

〔蒸気発生装置〕
蒸気発生装置５０は、エンジン本体２６の排熱により給水Ｗを加熱する蒸気発生器５１と、蒸気発生器５１にて発生した蒸気を目標蒸気圧力（例えば、０．７ＭＰａ程度の圧力）まで圧縮して昇圧する蒸気圧縮機５２とから構成されている。
説明を追加すると、蒸気発生器５１は、エンジン本体２６の冷却水循環路Ｃの排熱回収熱交換器５１ａが設けられており、当該排熱回収熱交換器５１ａにてエンジン冷却水と給水Ｗとを熱交換する形態で、エンジン冷却水がエンジンジャケット２６ｂにて回収したエンジン排熱にて給水Ｗを加熱して、蒸気を発生させる。
蒸気圧縮機５２は、蒸気発生器５１で発生させた蒸気を圧縮して昇圧するコンプレッサ５２ａと、当該コンプレッサ５２ａを回転駆動させる電動式のモータ５２ｂとを備えて構成されている。蒸気発生器５１にて発生した蒸気は、モータ駆動式のコンプレッサ５２ａにて圧縮され目標蒸気圧力まで昇圧されて、第２蒸気Ｓｔ２として排出される。詳細な説明は後述するが、当該コンプレッサ５２ａの駆動源としてのモータ５２ｂには、商用電力系統７２からの商用電力を駆動電力とする以外に、ターボ過給式エンジンの発電機２８にて発電した発電電力の少なくとも一部を駆動電力として駆動可能に構成されている。即ち、当該実施形態にあっては、分電盤７１から蒸気圧縮機５２のモータ５２ｂへ駆動電力が供給される。
ここで、蒸気圧縮機５２から排出された第２蒸気Ｓｔ２を通流する流路には、当該流路を通流する第２蒸気Ｓｔ２の圧力を測定する第２蒸気圧力計Ｓ３と、流路を通流する第２蒸気Ｓｔ２の流量を制御する流量制御弁Ｖ４とが設けられている。制御装置７０は、第２蒸気Ｓｔ２の圧力を、所望の圧力（例えば、０．７ＭＰａ程度の圧力）とするように、モータ駆動式のコンプレッサ５２ａの回転数を調整すると共に、流量制御弁Ｖ４の開度を調整する。尚、第２蒸気Ｓｔ２の供給量については、蒸気発生器５１の排熱回収熱交換器５１ａによる排熱回収量に従って決定される。
そして、排ガスボイラ６０から供給される第１蒸気Ｓｔ１と、蒸気発生装置５０から供給される第２蒸気Ｓｔ２との双方が、供給蒸気Ｓｔ１、Ｓｔ２として、外部へ供給される。

更に、本発明の実施形態に係る蒸気発生型コージェネレーションシステム１００は、現在の季節に関連する季節関連情報に基づいた制御を実行することで、ノッキングの発生頻度、ＮＯｘの発生量、及び吸気路内での結露を抑制しながらも、需要熱電比に供給熱電比を良好に追従でき得るコージェネレーションシステムを実現するべく、現在の季節に関連する季節関連情報を取得する季節関連情報取得手段として、ターボ過給式エンジンに吸気される燃焼用空気Ａの絶対湿度を測定する湿度計Ｓ４を備えている。
そして、制御装置７０は、現在の季節を、夏季（例えば、６月〜９月で、高湿潤期間）と、夏季以外（例えば、１０月〜５月で、低湿潤期間）との何れであるかを判定する季節判定閾値を記憶しており、湿度計Ｓ４にて測定される測定湿度が季節判定閾値以上である場合に夏季と判定し、湿度計Ｓ４にて測定される測定湿度が季節判定閾値未満である場合に夏季以外と判定する制御を実行する。
そして、制御装置７０は、当該判定に基づいて、図２のグラフ図に示す制御を実行する。尚、発明の特徴を明確にすべく、図２に基づく説明では、従来技術と対比する形態で、本発明の実施形態に係る制御を説明する。
尚、図２に示すグラフ図は、紙面左側に示すグラフ図が、従来技術に係る蒸気発生型コージェネレーションシステムの設定条件等を示すグラフ図であり、紙面右側に示すグラフ図が、本発明の実施形態に係る蒸気発生型コージェネレーションシステム１００の設定条件等を示すグラフ図である。

通常、夏季以外（例えば、冬季）においては、燃焼用空気Ａ、ひいてはエンジン本体２６の燃焼室２６ａに吸気される混合気Ｍの湿度（比熱）が低く、燃焼室２６ａでの燃焼温度のピークが高くなり、ノッキングの発生頻度が高くなり、ＮＯｘの発生量が多くなる。このため、通常、従来の蒸気発生型コージェネレーションシステムでは、夏季以外（特に、冬季）において、ノッキングの発生頻度を規定上限頻度以下に抑え、ＮＯｘの発生量を規定上限量以下に抑えられるように、点火時期を設定し、図２（ａ）の左グラフ図に示すように、夏季以外と夏季の何れの季節においても、当該設定条件を維持していた。
更に、ターボ過給式エンジンを備えたコージェネレーションシステムにあっては、コンプレッサ３１の下流側では、新気を冷却するインタークーラ２５が設けられているが、当該インタークーラ２５での冷却度が高すぎる場合、インタークーラ２５の下流側での吸気路２０内に結露が発生する虞があり、当該結露は、新気（混合気）の温度が高いほうが発生し易いため、通常、夏季に結露が発生しないように、インタークーラ２５での冷却度（インタークーラ２５を通過した後の新気の温度）が設定され、図２（ｂ）の左グラフ図に示すように、当該設定が夏季のみならず、夏季以外の季節においても、当該設定条件を維持していた。
ただし、上述のように、点火時期や新気冷却度（新気の温度）等の設定条件を、年間を通じて一定に維持すると、空燃比等の他の設定条件を変動させない状況下においては、図２（ｃ）（ｄ）の左グラフ図に示すように、発電効率と排熱回収効率は、夏季以外と夏季とで大きく変化することはない。
ここで、一般的に、夏季においては需要熱電比が低くなり、夏季以外（特に、冬季）においては需要熱電比が高くなる傾向にあるが、上述のような設定を行っている従来の蒸気発生型のコージェネレーションシステムでは、供給熱電比を季節により変動する需要熱電比に追従させ難いという問題がある。

そこで、本発明の実施形態に係る蒸気発生型コージェネレーションシステム１００にあっては、制御装置７０が、湿度計Ｓ４の測定湿度が季節判定閾値以上で、現在の季節が夏季であると判定した場合、現在の季節が夏季以外であると判定した場合に対して、点火時期を進角化する点火時期進角化制御（図２（ａ）の右グラフ図で、ＳＴ１→ＳＴ２）を実行すると共に、インタークーラ２５による新気（混合気Ｍ）の冷却度を低下する冷却度低下制御（新気温度低下制御の一例：図２（ｂ）の右側のグラフ図で、ＣＤ１→ＣＤ２）とを実行する。
当該点火時期進角化制御により、エンジン本体２６の燃焼室２６ａの燃焼温度のピークは上昇する傾向にあり、ノッキングの発生頻度は、増加側へ変化（図２（ｅ）でＮＥ１からＮＥ２への変化：変化量ΔＮＥ２）する傾向にあり、ＮＯｘの発生量も、増加側へ変化（図２（ｆ）の右グラフ図でＥＭ１からＥＭ２への変化：変化量ΔＥＭ２）する傾向となる。しかしながら、上述したように、夏季では、夏季以外に比べ、新気（混合気Ｍ）の湿度（比熱）が高くなるため、燃焼室２６ａにおける燃焼温度のピークは上昇し難いことから、ノッキングの発生頻度の変化量ΔＮＥ２を十分に小さくできると共に、ＮＯｘの発生量の変化量ΔＥＭ２を十分に小さくでき、ノッキングの発生頻度を良好に規定上限頻度以下とし、ＮＯｘの発生量を良好に規定上限量以下にできる。換言すると、ΔＮＥ２及びΔＥＭ２をそれぞれ小さくすることが可能で、夏季におけるノッキングの発生頻度及びＮＯｘの発生量を、夏季以外と同水準とすることができる。
また、冷却度低下制御により、インタークーラ２５の下流側での新気（混合気Ｍ）は昇温するが、当該制御は、結露は発生し難い方向への制御であり、夏季での吸気路２０での結露が発生しない程度の冷却度に設定されるから、吸気路２０内での結露の発生を良好に防止できる。
更に、点火時期進角化制御及び冷却度低下制御により、エンジン本体２６の燃焼室２６ａでの燃焼を急峻にして、軸出力を高くすることができるから発電効率を向上（図２（ｃ）の右グラフ図でＧＥ１からＧＥ２へ上昇）することができ、排ガスＥへの排熱やエンジン冷却水に回収される排熱を低減して、排熱回収効率を低下（図２（ｄ）の右グラフ図でＥＦ１からＥＦ２へ低下）させることができる。これにより、夏季での供給熱電比率を、夏季以外の供給熱電比率に比べて、低下させることができる。

更に、制御装置７０は、湿度計Ｓ４の測定湿度が季節判定閾値未満で、現在の季節が夏季以外であると判定した場合、現在の季節が夏季であると判定した場合に対して、点火時期を遅角化する点火時期遅角化制御を実行すると共に、インタークーラ２５による新気（混合気Ｍ）の冷却度を上昇する冷却度上昇制御（新気温度低下制御の一例）とを実行する。
当該点火時期遅角化制御により、エンジン本体２６の燃焼室２６ａの燃焼温度のピークは低下する傾向にあり、ノッキングの発生頻度は、低下側へ変化（図２（ｅ）の右グラフ図でＮＥ２からＮＥ１への変化）する傾向にあり、ＮＯｘの発生量も、低下側へ変化（図２（ｆ）の右グラフ図でＥＭ２からＥＭ１への変化）する傾向となるから、ノッキングの発生頻度十分に小さくできると共に、ＮＯｘの発生量を十分に小さくでき、ノッキングの発生頻度を良好に規定上限頻度以下とし、ＮＯｘの発生量を良好に規定上限量以下にできる。
また、冷却度上昇制御により、インタークーラ２５の下流側での新気（混合気Ｍ）は降温して、吸気路２０での結露は発生し易い状況となるが、夏季以外では夏季に比べ、新気（混合気Ｍ）の湿度は低いことから、吸気路２０内での結露の発生を良好に防止できる。
更に、点火時期遅角化制御及び冷却度上昇制御により、エンジン本体２６の燃焼室２６ａでの燃焼を緩慢にして、軸出力を低くすることができるから発電効率を低下（図２（ｃ）の右グラフ図でＧＥ２からＧＥ１へ低下）することができ、排ガスＥへの排熱やエンジン冷却水に回収される排熱量を増加して、排熱回収効率を向上（図２（ｄ）の右グラフ図でＥＦ２からＥＦ１へ上昇）させることができる。これにより、夏季以外での供給熱電比を、夏季の供給熱電比に比べて、向上できる。

結果、ノッキングの発生頻度、ＮＯｘの発生量、及び吸気路内での結露を抑制しながらも、需要熱電比に供給熱電比を良好に追従でき得る。

更に、本発明の実施形態に係る蒸気発生型コージェネレーションシステム１００では、供給熱電比の変動幅を更に大きく設定するべく、以下に示すように制御される。
尚、図３に示すように、当該実施形態に係る蒸気発生型コージェネレーションシステム１００が備えられている工場等の設備においては、電気駆動式発電機５２ｂを含む電力負荷（図示せず）への供給電力として、商用電力系統７２から買電可能に構成されていると共に、蒸気を供給する設備として天然ガス等を燃料とする蒸気ボイラ（図示せず）をシステム１００とは別置きで備え、熱負荷（図示せず）への供給蒸気として当該蒸気ボイラから蒸気を供給可能に構成されている。
このような設備においては、年間の電力供給及び熱供給のランニングコストを低減させるため、負荷の平準化を図ることが好ましく、本発明の蒸気発生型コージェネレーションシステム１００は、負荷の平準化を図るためのシステムとして好適に利用される。
ここで、図３において、左上のグラフ図は、蒸気優先運転（供給熱電比を高くする運転）時の電力需要量と電力供給量との関係を示すグラフ図であり、左下のグラフ図は、蒸気優先運転時の蒸気需要量と蒸気供給量との関係を示すグラフ図であり、右上のグラフ図は、電力優先運転（供給熱電比を低下する運転）時の電力需要量と電力供給量との関係を示すグラフ図であり、右下のグラフ図は、電力優先運転時の蒸気需要量と蒸気供給量との関係を示すグラフ図である。
尚、図３では、説明を簡便にすべく、昼間（図３でｔ１で示す期間）における需要と供給の関係を中心に示している。
図３の左上のグラフ図のＰ１ｗ及び右上のグラフ図のＰ１ｓは、買電電力量にて賄う電力需要を示しており、これらの値は、買電電力量を平準化する目的で、図示するように、蒸気優先運転と電力優先運転とで同一の値としている。また、図３の左上のグラフ図のＰ２ｗ及び右上のグラフ図のＰ２ｓは、昼間（図３でｔ１で示す期間）における電力需要量の合計量を示している。
図３の左下のグラフ図のＳ１ｗ及び右下のグラフ図のＳ１ｓは、システム１００とは別置きの蒸気ボイラから供給される外部蒸気により賄う熱需要（蒸気需要）を示しており、これらの値は、別置きの蒸気ボイラにて供給する外部蒸気量を平準化する目的で、図示するように、蒸気優先運転と電力優先運転とで同一の値としている。また、図３の左下のグラフ図のＳ２ｗ及び図３の右下のグラフ図のＳ２ｓは、昼間（図３でｔ１で示す期間）における熱需要量（蒸気需要量）の合計量を示している。

制御装置７０は、排ガスボイラ６０及び蒸気発生装置５０で発生する蒸気の回収効率としての排熱回収効率（エンジン本体２６の排ガス及びエンジン冷却水への熱出力／エンジン本体２６への投入エネルギ量）を高くする蒸気優先運転において、ターボ過給式エンジンの発電機２８にて発電した電力の少なくとも一部を蒸気発生装置５０のモータ５２ｂの駆動電力の少なくとも一部として蒸気発生装置５０を働かせる制御を実行する。
即ち、当該蒸気優先運転では、図３の左上のグラフ図に示すように、コージェネ発電電力量のうちΔＰ１で示す発電電力が、蒸気発生装置５０のモータ５２ｂの駆動電力として消費されることで、蒸気優先運転における買電電力量と正味のコージェネ発電電力量（蒸気発生型コージェネレーションシステム１００の外部へ供給される発電電力量）との合計量が、電力需要量Ｐ２ｗに一致するように制御される。
また、図３の左下のグラフ図に示すように、蒸気発生装置５０へターボ過給式エンジンの発電機２８から供給される供給電力により蒸気発生装置５０にて発生する蒸気量が増加する形態で、コージェネ蒸気量のうちΔＳ１で示す蒸気量が増加し、蒸気優先運転における外部蒸気量とコージェネ蒸気量との合計量が、熱需要量（蒸気需要量）Ｓ２ｗと一致するように制御される。
これにより、当該蒸気優先運転では、蒸気発生型コージェネレーションシステム１００における供給熱電比が高い側へ調整されることとなる。

一方、制御装置７０は、発電効率（エンジン本体２６の回転軸４０の軸出力／エンジン本体２６への投入エネルギ量）を高くする電力優先運転において、蒸気発生装置５０のモータ５２ｂへの電力の供給を停止する制御を実行する。
当該制御により、図３の左上のグラフ図及び図３の右上のグラフ図に示されるように、電力優先運転におけるコージェネ発電電力量は、蒸気優先運転における正味のコージェネ発電電力量よりも、ΔＰ１で示す分増加する。
また、当該制御により、図３の左下のグラフ図及び図３の右下のグラフ図に示されるように、電力優先運転におけるコージェネ蒸気量は、蒸気優先運転におけるコージェネ蒸気量よりも、ΔＳ１で示す分低下することとなる。

更に、電力優先運転では、上述した点火時期進角化制御及び新気温度上昇制御を実行することにより、コージェネ発電電力量が、ΔＰ２増加することになる。これにより、電力優先運転でのコージェネ発電電力量は、蒸気優先運転での正味のコージェネ発電電力量に比べ、ΔＰ（ΔＰ１＋ΔＰ２）だけ増加することになる。
また、電力優先運転では、上述した点火時期進角化制御及び新気温度上昇制御を実行することにより、コージェネ蒸気量が、ΔＳ２だけ減少することになる。これにより、電力優先運転でのコージェネ蒸気量は、蒸気優先運転でのコージェネ蒸気量に比べ、ΔＳ（ΔＳ１＋ΔＳ２）だけ減少することになる。

〔別実施形態〕
（１）上記実施形態では、供給熱電比を変動させる設定条件に関し、エンジンの点火時期、及び吸気温度を調整する例を示した。
しかしながら、変更する設定条件として、エンジンの空燃比を加えても構わない。
説明を追加すると、制御装置は、供給熱電比を高める場合、即ち、排熱回収効率を高める場合には、例えば、燃料噴射弁からの燃料噴射量を増加させる形態で、空燃比を低い側へ設定変更し、供給熱電比を低める場合、即ち、発電効率を高める場合には、例えば、燃料噴射弁からの燃料噴射量を減少させる形態で、空燃比を高い側へ設定変更するように構成しても構わない。
これにより、供給熱電比の変動幅をより大きくすることができ、需要熱電比への追従をより良好に行うことができる。

（２）上記実施形態では、季節関連情報取得手段として、エンジン本体２６の近傍に存在する燃焼用空気Ａの湿度を測定する湿度計Ｓ４を備える例を示したが、例えば、エンジンの近傍に存在する燃焼用空気Ａの温度を測定する温度計を備えても構わない。
その他、季節関連情報取得手段は、クライアントーサーバ型のコンピュータとしても構成することができる。この場合、サーバ側にて逐次更新される季節関連情報としての外気温度や外気湿度を、クライアント側にて受信し、当該クライアント側にて受信した季節関連情報に基づいて、制御手段が、夏季か夏季以外かを判定するように構成しても構わない。

（３）上記実施形態においては、蒸気発生装置５０の蒸気発生器５１の他の例としては、ヒートポンプ装置の蒸発器と凝縮器とを介する状態で、エンジン冷却水と給水Ｗとを熱交換して、給水Ｗを過熱して蒸気を生成する構成を採用しても構わない。
当該構成により、蒸気発生器５１に導かれるエンジン冷却水の温度が比較的低温であっても、良好に給水Ｗを過熱することができる。

（４）上記実施形態では、内燃機関の一例として、ターボ過給式エンジンを備える構成例を示したが、内燃機関は、過給機３０に係る構成を備えないエンジンであっても、本発明の機能を良好に達成する。
尚、内燃機関として、過給機３０に係る構成（インタークーラ２５を含む）を設けないエンジンを採用する場合、新気温度調整手段の一例として、吸気路２０に新気（混合気Ｍ）の温度を調整する温度調整装置を備えることが好ましい。
当該温度調整装置は、例えば、温度調整自在な湯水と新気（混合気Ｍ）とを混合する形態で、新気（混合気Ｍ）の温度を調整する構成とすることができる。

（５）上記実施形態においては、制御装置７０が、湿度計Ｓ４の測定湿度が季節判定閾値以上で、現在の季節が夏季であると判定した場合、現在の季節が夏季以外であると判定した場合に対して、点火時期を進角化する点火時期進角化制御を実行すると共に、インタークーラ２５による新気（混合気Ｍ）の冷却度を低下する冷却度低下制御とを実行する例を示したが、別に、点火時期進角化制御と冷却度低下制御の何れか一方を実行するように構成しても構わない。
また、制御装置７０は、湿度計Ｓ４の測定湿度が季節判定閾値未満で、現在の季節が夏季以外であると判定した場合、現在の季節が夏季であると判定した場合に対して、点火時期を遅角化する点火時期遅角化制御を実行すると共に、インタークーラ２５による新気（混合気Ｍ）の冷却度を上昇する冷却度上昇制御とを実行する例を示したが、別に、点火時期遅角化制御と冷却度上昇制御の何れか一方を実行するように構成しても構わない。

（６）上記実施形態では、制御装置７０は、現在の季節を、夏季（例えば、６月〜９月で、高湿潤期間）と、夏季以外（例えば、１０月〜５月で、低湿潤期間）との何れであるかを判定する季節判定閾値を一つ記憶すると共に、湿度計Ｓ４にて測定される測定湿度が季節判定閾値以上である場合に夏季と判定し、湿度計Ｓ４にて測定される測定湿度が季節判定閾値未満である場合に夏季以外と判定する制御を実行する構成例を示した。
しかしながら、制御装置７０は、季節判定閾値を複数記憶する構成を採用しても構わない。
例えば、制御装置７０は、季節判定閾値として、第１季節判定閾値と、当該第１季節判定閾値よりも高い閾値である第２季節判定閾値を記憶しており、湿度計Ｓ４にて測定される測定湿度が第１季節判定閾値未満である場合に冬季と判定し、湿度計Ｓ４にて測定される測定湿度が第１季節判定閾値以上第２季節判定閾値未満の場合に中間季（春季又は秋季）と判定し、湿度計Ｓ４にて測定される測定湿度が第２季節判定閾値以上である場合に夏季と判定する制御を実行するように構成しても構わない。
この場合、制御装置７０は、中間季（春季又は秋季）においては、蒸気発生装置５０の蒸気圧縮機５２の負荷率（又は稼働率）を、冬季の負荷率（又は稼働率）と夏季の負荷率（又は稼働率）との間の値となるように制御する。結果、中間季（春季又は秋季）の熱電比は、冬季の熱電比と夏季の熱電比との間の値となる。

（７）上記実施形態では、エンジン本体２６の回転軸に接続される発電機２８として、同期発電機が備えられる例を示したが、別に同期発電機以外の誘導発電機等を備える構成を採用しても構わない。
この場合、誘導発電機と分電盤７１との間には、誘導発電機にて発電された電力を、商用電力系統７２から供給される電力と同じ電圧で同じ周波数に調整する系統連係用のインバータ２９を設ける構成が採用されることとなる。

（８）上記実施形態では、給水予熱部６１の給水加熱管６１ａへ流入した給水は、給水予熱部６１にて排ガスＥの排熱にて予熱される構成を例示したが、別に、エンジン冷却水にて予熱する構成を採用しても構わない。

（９）上記実施形態において、空燃比制御は、酸素センサＳ１で検出された排ガスＥの酸素濃度に基づいて、スロットル弁２４の開度を制御することにより、ミキサ１４に供給された燃料Ｆに対する燃焼用空気Ａの混合割合を調整して、ミキサ１４で生成される混合気Ｍの空燃比を所望の空燃比に維持する構成例を示した。
当該空燃比制御としては、吸気路２０におけるスロットル弁２４とエンジン本体２６との間に圧力センサ（図示せず）を設け、当該圧力センサにて検出された圧力を目標の混合気圧に調整する形態で、燃料供給量調整弁Ｖ２の開度を制御することにより、空燃比を所望の値に調整する構成を採用しても構わない。
説明を追加すると、制御装置７０には、特定のエンジン回転数において混合気圧が発電出力（空燃比に対応）に略正比例するマップを記憶している。そこで、制御装置７０は、上述の圧力センサにて測定される圧力が、設定された空燃比からマップにより一意に決定される混合気圧となるように、燃料供給量調整弁Ｖ２を制御することにより、スロットル弁２４出口の混合気圧を適正な値に制御する形態で、空燃比制御を実行する。

尚、上記実施形態（別実施形態を含む、以下同じ）で開示される構成は、矛盾が生じない限り、他の実施形態で開示される構成と組み合わせて適用することが可能であり、また、本明細書において開示された実施形態は例示であって、本発明の実施形態はこれに限定されず、本発明の目的を逸脱しない範囲内で適宜改変することが可能である。

本発明の蒸気発生型コージェネレーションシステムは、ノッキングの発生頻度、ＮＯｘの発生量、及び吸気路内での結露を抑制しながらも、需要熱電比に供給熱電比を良好に追従でき得る蒸気発生型コージェネレーションシステムとして、有効に利用可能である。

２０ ：吸気路
２５ ：インタークーラ
２６ａ ：燃焼室
２７ ：排気路
２８ ：発電機
３０ ：過給機
３１ ：コンプレッサ
３２ ：タービン
５０ ：蒸気発生装置
５１ ：蒸気発生器
５１ａ ：排熱回収熱交換器
５２ ：蒸気圧縮機
６０ ：排ガスボイラ
７０ ：制御装置
１００ ：蒸気発生型コージェネレーションシステム
Ａ ：燃焼用空気
Ｃ ：冷却水循環路
Ｅ ：排ガス
Ｆ ：燃料
Ｍ ：混合気
Ｓ４ ：湿度計

Claims (5)

1. 燃料と燃焼用空気との混合気を燃焼室において圧縮して燃焼させて回転動力を発生させて当該回転動力により発電機を駆動する内燃機関と、
   前記内燃機関から排出される排ガスの熱を熱源として蒸気を発生させる排ガスボイラとを備えた蒸気発生型コージェネレーションシステムであって、
   前記燃焼室に連通する吸気路を通流する新気の温度を調整する新気温度調整手段と、
   現在の季節に関連する季節関連情報を取得する季節関連情報取得手段と、
   前記季節関連情報取得手段が取得した季節関連情報に基づいて、現在の季節が夏季か夏季以外かを判定する制御装置と、
   前記発電機にて発生した電力を少なくとも駆動電力の一部として駆動可能に構成されると共に、前記内燃機関の冷却水循環回路を循環する冷却水が保有する熱を熱源として蒸気を発生させる蒸気発生装置とを備え、
   前記制御装置は、現在の季節が夏季であると判定した場合、現在の季節が夏季以外であると判定した場合に対して、前記内燃機関の点火時期を進角化する点火時期進角化制御と、前記新気温度調整手段による新気の温度を上昇する新気温度上昇制御との少なくとも何れか一方を実行すると共に、
   現在の季節が夏季以外であると判定した場合、現在の季節が夏季であると判定した場合に対して、前記内燃機関の点火時期を遅角化する遅角化制御と、前記新気温度調整手段による新気の温度を低下する新気温度低下制御との少なくとも何れか一方を実行し、
   且つ、現在の季節が夏季であると判定した場合、前記蒸気発生装置への電力の供給を停止すると共に、現在の季節が夏季以外であると判定した場合、前記発電機にて発電した電力の少なくとも一部を駆動電力の少なくとも一部として前記蒸気発生装置を働かせる制御を実行する蒸気発生型コージェネレーションシステム。
2. 燃料と燃焼用空気との混合気を燃焼室において圧縮して燃焼させて回転動力を発生させて当該回転動力により発電機を駆動する内燃機関と、
   前記内燃機関から排出される排ガスの熱を熱源として蒸気を発生させる排ガスボイラとを備えた蒸気発生型コージェネレーションシステムであって、
   前記燃焼室に連通する吸気路を通流する新気の温度を調整する新気温度調整手段と、
   現在の季節に関連する季節関連情報を取得する季節関連情報取得手段と、
   前記季節関連情報取得手段が取得した季節関連情報に基づいて、現在の季節が夏季か夏季以外かを判定する制御装置とを備え、
   前記季節関連情報取得手段は、前記内燃機関に吸気される燃焼用空気の湿度を前記季節関連情報として測定する湿度計であり、
   前記制御装置は、現在の季節が夏季であると判定した場合、現在の季節が夏季以外であると判定した場合に対して、前記内燃機関の点火時期を進角化する点火時期進角化制御と、前記新気温度調整手段による新気の温度を上昇する新気温度上昇制御との少なくとも何れか一方を実行すると共に、
   現在の季節が夏季以外であると判定した場合、現在の季節が夏季であると判定した場合に対して、前記内燃機関の点火時期を遅角化する遅角化制御と、前記新気温度調整手段による新気の温度を低下する新気温度低下制御との少なくとも何れか一方を実行するものであり、
   且つ、前記制御装置は、前記湿度計にて測定された測定湿度が季節判定閾値以上である場合に夏季と判定し、前記測定湿度が季節判定閾値未満である場合に夏季以外と判定する蒸気発生型コージェネレーションシステム。
3. 前記季節関連情報取得手段は、前記内燃機関に吸気される燃焼用空気の湿度を前記季節関連情報として測定する湿度計であり、
   前記制御装置は、前記湿度計にて測定された測定湿度が季節判定閾値以上である場合に夏季と判定し、前記測定湿度が季節判定閾値未満である場合に夏季以外と判定する請求項１に記載の蒸気発生型コージェネレーションシステム。
4. 前記内燃機関は、
   燃料と燃焼用空気との混合気を燃焼室において圧縮して燃焼させるエンジン本体と、
   前記エンジン本体の排気路に設けられるタービンに前記燃焼室から排出される排ガスを供給し、前記タービンに連結される状態で吸気路に設けられるコンプレッサによって前記燃焼室に吸気される新気を圧縮する過給機と、
   前記新気温度調整手段として、前記吸気路で前記コンプレッサの下流側を通流する新気を冷却用媒体と熱交換する形態で冷却する冷却用熱交換器と、
   を備えている請求項１〜３の何れか一項に記載の蒸気発生型コージェネレーションシステム。
5. 前記蒸気発生装置は、前記内燃機関の冷却水循環回路を循環する冷却水が保有する熱を熱源として蒸気を発生させる蒸気発生器と、当該蒸気発生器にて発生した蒸気を目標蒸気圧力まで圧縮する蒸気圧縮機とから成り、
   前記制御装置は、現在の季節が夏季以外であると判定した場合、前記発電機にて発電した電力の少なくとも一部を駆動電力の少なくとも一部として前記蒸気圧縮機を働かせる請求項１又は３に記載の蒸気発生型コージェネレーションシステム。

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