JP6432987B2 - 軟弱地盤の改良方法 - Google Patents
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- Investigation Of Foundation Soil And Reinforcement Of Foundation Soil By Compacting Or Drainage (AREA)
Description
(1)N値が高い地盤は、造成工程の最大過剰間隙水圧が従来のSCP工法の造成工程(N値が通常値)の最大過剰間隙水圧と比較して小さいこと。
(2)従来のSCP工法においては、貫入工程と造成工程のそれぞれの工程における砂杭間地盤(周辺地盤)の最大過剰間隙水圧には着目されていなかった。
(3)そして、更に効率的な改良効果を得るためには、造成工程における測定点の最大過剰間隙水圧(P2)が、貫入工程における測定点の最大過剰間隙水圧(P1)より小となるように、貫入工程と造成工程を行えばよいこと。
該貫入工程後、中空管を適宜の長さ引き抜き、該引き抜き跡に中空管内の砂杭材料を排出する引き抜きと、中空管の打ち戻しを順次、地表に至るまで繰り返す造成工程とを行い軟弱地盤中に複数の締固め砂杭を打設する工法において、
打設しようとする砂杭の近くに測定点を定め、造成工程における該測定点の最大過剰間隙水圧(P2)が、貫入工程における該測定点の最大過剰間隙水圧(P1)より小となるように、貫入工程と造成工程を行うことを特徴とする軟弱地盤の改良方法を提供するものである。
外周面には螺旋羽根が形成されておらず、先端には掘削ビットが付設された中空管を使用した。中空管昇降装置は、ラックとピニオンによるものであった。改良地盤は、図1のようなA地盤であった。図1中、砂杭間隔は2m、砂杭径は700mmで改良率は10%であった。また、砂杭長は13mであった。貫入工程は、回転圧入であり、従来の標準条件である1本当たり平均貫入時間10分とした。また、造成工程は、貫入工程よりも長くとり、1本当たり平均造成時間55分とした。なお、表1では、「造成工程所要時間/貫入工程所要時間」で表した。また、電気式間隙水圧計(OYO製、Model-4583)は、図1中の符号4の位置で設置深さ10mに設置し、貫入工程における最大過剰間隙水圧(p1)及び造成工程における最大過剰間隙水圧(p2)を測定した。また、最大過剰間隙水圧測定後、N値を測定した。N値の測定場所は、図1の小四角形の区画31、32、33のそれぞれ中心とした。その結果を表1及び図5の符号x3に示す。表1中、砂杭番号(1)〜(7)は、図1中の符号a〜gにそれぞれ対応し、各工程の最大過剰間隙水圧(kPa)と所要時間の比を示した。最大過剰間隙水圧の測定位置は、小四角形の区画34の中心とした。なお、図5中、符号X1は施工前の地盤のN値であり、符号X2は改良後の予測された平均N値である。なお、予測されたN値とは、周知の設計値であり、圧入された補給砂の体積と同量だけ地盤が締まると仮定を置き、これと相対密度とN値の経験的な関係を用いて、圧入後のN値を決定するものであり、一般的には、SCP工法の標準的な施工時のN値のデータに基づいた予測式から算出されるものである。なお、実施例1の主要な施工条件と結果を下記に示した。
・細粒分含有率;10%
・貫入工程における平均最大過剰間隙水圧(p1);103kPa
・造成工程における平均最大過剰間隙水圧(p2);96kPa
・改良後の平均N値;28.2
砂杭間隔2.0mに代えて1.4mとし、改良率10%に代えて20%とし、且つ下記の最大過剰間隙水圧とした以外は、実施例1と同様の方法で行った。なお、実施例2は、造成工程に要する平均時間を実施例1の55分よりも更に長くしたものである。なお、このA地盤の細粒分含有率は20%であった。その結果を表2及び図6の符号Y3に示す。なお、図6中、符号Y1は施工前の地盤のN値であり、符号Y2は改良後の予測された平均N値である。その結果、改良後の平均N値は42.7であり、予測平均N値29.6の1.44倍であった。また、表2から明らかなように、7本中、1本の砂杭は(P1)=(P2)であるものの、他の6本の砂杭は(P1)>(P2)であり、7本の打設砂杭の周辺地盤のN値は高いものであった。
A地盤に代えてB地盤とし、砂杭間隔2.0mに代えて1.4mとし、改良率10%に代えて20%とし、砂杭長13mに代えて14mとし、測定対象砂杭(1)〜(7)を砂杭(1)、(2)及び(4)とし、且つ下記の平均最大過剰間隙水圧とした以外は、実施例1と同様の方法で行った。なお、実施例3は、造成工程に要する平均時間を貫入工程に要する平均時間より4.5倍大としたものである。なお、最大過剰間隙水圧の測定点4は、小四角形34の中心とした。実施例3の主要な施工条件と結果を下記に示した。また、小四角形31の中心のN値の結果を図7中の符号Z3で示した。なお、Z1は施工前の地盤のN値であり、符号Z2は改良後の予測された平均N値である。
・貫入工程における平均最大過剰間隙水圧;60kPa
・造成工程における平均最大過剰間隙水圧;40kPa
・改良後の平均N値;40
貫入工程における最大過剰間隙水圧及び造成工程における最大過剰間隙水圧を表3に示すものとした以外は、実施例3と同様の方向で行った。すなわち、比較例1は、平均造成工程の所要時間を実施例3の1/3とした以外は、実施例3とほぼ同様の方法で行ったものである。その結果を表3に示した。測定点4のN値の結果は、図7の符号Z21のものである。表3から明らかなように、(3)の砂杭は(P1)>(P2)であるものの、(1)と(2)の砂杭は、(P1)<(P2)であり、3本の打設砂杭の測定点のN値は34であり、予測平均N値の0.97倍と高くなかった。
2 間隙水圧計
4、4a〜4f 測定点
11 中空管
21 電気式間隙水圧計
22 収録器
X 改良区画領域
a〜j 砂杭打設予定地
Claims (4)
- 中空管を所定の深度まで貫入する貫入工程と、
該貫入工程後、中空管を適宜の長さ引き抜き、該引き抜き跡に中空管内の砂杭材料を排出する引き抜きと、中空管の打ち戻しを順次、地表に至るまで繰り返す造成工程とを行い軟弱地盤中に複数の締固め砂杭を打設する工法において、
打設しようとする砂杭の近傍の測定点を定め、造成工程における該測定点の最大過剰間隙水圧(P2)が、貫入工程における該測定点の最大過剰間隙水圧(P1)より小となるように、貫入工程と造成工程を行うことを特徴とする軟弱地盤の改良方法。 - 最大過剰間隙水圧(P1)及び(P2)は、該測定点に埋設された間隙水圧計により測定されるものであることを特徴とする請求項1記載の軟弱地盤の改良方法。
- 該測定点は、測定対象となる砂杭より10m以内にあることを特徴とする請求項1又は2記載の軟弱地盤の改良方法。
- 複数本(n本)の砂杭の打設において、n個の平均最大過剰間隙水圧(P2)が、n個の平均最大過剰間隙水圧(P1)より小であることを特徴とする請求項1〜3のいずれか1項に記載の軟弱地盤の改良方法。
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