JP6362387B2

JP6362387B2 - Aluminum alloy plate

Info

Publication number: JP6362387B2
Application number: JP2014079540A
Authority: JP
Inventors: 太一鈴木; 知浩小路; 小山　高弘; 高弘小山
Original assignee: UACJ Corp
Current assignee: UACJ Corp
Priority date: 2014-04-08
Filing date: 2014-04-08
Publication date: 2018-07-25
Anticipated expiration: 2034-04-08
Also published as: JP2015199988A

Description

本発明は、熱交換器などに用いられるアルミニウム合金板であり、耐孔食性に優れるアルミニウム合金板に関する。 The present invention relates to an aluminum alloy plate used for a heat exchanger and the like, and relates to an aluminum alloy plate excellent in pitting corrosion resistance.

熱交換器などに用いられるアルミニウム合金板は、種々の腐食環境に曝される。そして、熱交換器では、孔食による貫通が生じると、内部の冷却水や冷媒が漏れ出し、製品として大きなダメージを受ける。そのため、孔食などによる深さ方向の腐食が大きな問題となる。 Aluminum alloy plates used for heat exchangers and the like are exposed to various corrosive environments. And in a heat exchanger, when penetration by pitting occurs, internal cooling water and a refrigerant leak, and receive a big damage as a product. For this reason, corrosion in the depth direction due to pitting corrosion or the like becomes a serious problem.

そこで、従来より、孔食を抑制するために、合金成分としてＴｉを添加する方法が知られている（特許文献１）。Ｔｉは鋳造時の包晶反応により濃淡を生じて分布し、圧延により、この濃淡が層状に延ばされる。そして、層状に分布したＴｉ濃淡に沿って電位差が生じるため、腐食が横広がりになり、深さ方向の孔食が抑制されるものと考えられている。 Therefore, conventionally, a method of adding Ti as an alloy component to suppress pitting corrosion is known (Patent Document 1). Ti produces and distributes density by the peritectic reaction at the time of casting, and this density is extended in layers by rolling. And since a potential difference arises along Ti concentration distributed in layers, it is thought that corrosion spreads laterally and pitting corrosion in the depth direction is suppressed.

特開平９−２２７９７７号公報JP-A-9-227777

しかし、アルミニウム合金にＴｉを添加し、アルミニウム板材を製造しても、必ずしも、十分な孔食の抑制効果が得られるとは限らず、効果が得られないばかりか、時には著しい層状腐食が発生し、Ｔｉを添加することで、かえって耐食性が悪くなる場合もあり、Ｔｉの添加効果は不安定であった。 However, even if Ti is added to an aluminum alloy to produce an aluminum plate material, a sufficient pitting corrosion suppression effect is not always obtained, and not only the effect is obtained, but also significant laminar corrosion occurs. In some cases, the addition of Ti sometimes deteriorates the corrosion resistance, and the effect of adding Ti was unstable.

従って、本発明の目的は、Ｔｉを含有し、孔食の抑制効果に優れるアルミニウ合金板を提供することにある。 Accordingly, an object of the present invention is to provide an aluminum alloy plate containing Ti and having an excellent effect of suppressing pitting corrosion.

本発明者らは、上記課題を解決すべく鋭意検討を重ねた結果、Ｔｉの濃度とともに、その分布状況、特に、Ｔｉの濃淡の間隔が、腐食の進行に著しい影響を及ぼし、Ｔｉ濃度及びＴｉの濃淡間隔が適正であることにより、孔食の抑制効果が発揮され、一方、Ｔｉ濃度及びＴｉの濃淡間隔が適正でないと、孔食の抑制効果が不十分であるか、あるいはかえって耐食性が悪くなることを見出し、本発明を完成させるに至った。 As a result of intensive studies to solve the above problems, the inventors of the present invention have a significant influence on the progress of corrosion due to the distribution of Ti, as well as the distribution of Ti, in particular, the concentration of Ti. The appropriate pitting corrosion suppression effect is exhibited, while the pitting corrosion suppression effect is insufficient or the corrosion resistance is poor if the Ti concentration and the Ti concentration interval are not appropriate. As a result, the present invention has been completed.

すなわち、本発明は、熱間圧延及び冷間圧延を行い得られるアルミニウム合金板であり、
０．０６質量％以上のＴｉ、０．１〜１．０質量％のＳｉ及び０．１〜０．７質量％のＦｅを含有し、残部アルミニウム及び不可避不純物からなり、
Ｔｉ含有量（Ｙ）が０．０６質量％以上であり、
ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）が１１．０μｍ以下であり、
下記式（１）及び（２）：
（１）Ｙ≧−０．０２６Ｘ＋０．１６
（２）Ｙ≦−０．００５Ｘ＋０．２１
（式中、Ｘは、ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（μｍ）であり、Ｙは、アルミニウム合金板中のＴｉ含有量（質量％）である。）
のいずれも満たすこと、
を特徴とするアルミニウム合金板を提供するものである。 That is, the present invention is an aluminum alloy plate obtained by performing hot rolling and cold rolling,
Containing 0.06% by mass or more of Ti, 0.1 to 1.0% by mass of Si and 0.1 to 0.7% by mass of Fe, consisting of the balance aluminum and inevitable impurities,
Ti content (Y) is 0.06 mass% or more,
The peak interval (X) of the Ti concentration peak when the Ti concentration in the cross section perpendicular to the rolling surface of the aluminum alloy plate and parallel to the rolling direction is measured by EPMA to obtain the Ti concentration distribution in the plate thickness direction is 11. 0 μm or less,
The following formulas (1) and (2):
(1) Y ≧ −0.026X + 0.16
(2) Y ≦ −0.005X + 0.21
(In the formula, X is the peak of the Ti concentration peak when the Ti concentration of the cross section perpendicular to the rolling surface of the aluminum alloy plate and parallel to the rolling direction is measured by EPMA and the Ti concentration distribution in the plate thickness direction is obtained) (It is a space | interval (micrometer) and Y is Ti content (mass%) in an aluminum alloy plate.)
Meeting any of the
An aluminum alloy plate characterized by the above is provided.

本発明によれば、Ｔｉを含有し、孔食の抑制効果に優れるアルミニウ合金板を提供することができる。 ADVANTAGE OF THE INVENTION According to this invention, the aluminum alloy plate which contains Ti and is excellent in the suppression effect of pitting corrosion can be provided.

Ｔｉ元素の濃度分析がされる面を示す模式的な断面図である。It is typical sectional drawing which shows the surface where the density | concentration analysis of Ti element is performed. ＥＰＭＡ分析により得られるＴｉ濃度分布チャートの模式図である。It is a schematic diagram of a Ti concentration distribution chart obtained by EPMA analysis.

本発明のアルミニウム合金板は、熱間圧延及び冷間圧延を行い得られるアルミニウム合金板であり、
Ｔｉを含有し、
Ｔｉ含有量（Ｙ）が０．０６質量％以上であり、
ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）が１１．０μｍ以下であり、
下記式（１）及び（２）：
（１）Ｙ≧−０．０２６Ｘ＋０．１６
（２）Ｙ≦−０．００５Ｘ＋０．２１
（式中、Ｘは、ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（μｍ）であり、Ｙは、アルミニウム合金板中のＴｉ含有量（質量％）である。）
のいずれも満たすこと、
を特徴とするアルミニウム合金板。 The aluminum alloy plate of the present invention is an aluminum alloy plate obtained by performing hot rolling and cold rolling,
Containing Ti,
Ti content (Y) is 0.06 mass% or more,
The peak interval (X) of the Ti concentration peak when the Ti concentration in the cross section perpendicular to the rolling surface of the aluminum alloy plate and parallel to the rolling direction is measured by EPMA to obtain the Ti concentration distribution in the plate thickness direction is 11. 0 μm or less,
The following formulas (1) and (2):
(1) Y ≧ −0.026X + 0.16
(2) Y ≦ −0.005X + 0.21
(In the formula, X is the peak of the Ti concentration peak when the Ti concentration of the cross section perpendicular to the rolling surface of the aluminum alloy plate and parallel to the rolling direction is measured by EPMA and the Ti concentration distribution in the plate thickness direction is obtained) (It is a space | interval (micrometer) and Y is Ti content (mass%) in an aluminum alloy plate.)
Meeting any of the
An aluminum alloy plate characterized by

本発明のアルミニウム合金板は、Ｔｉを含有するアルミニウム合金板であり、熱間圧延及び冷間圧延を行い得られるアルミニウム合金板である。アルミニウム合金板の製造の際に添加されたＴｉは、鋳造時に包晶反応により島状に濃淡を生じ、そのＴｉの濃淡は、圧延加工によって引き伸ばされるので、熱間圧延及び冷間圧延を行い得られる、Ｔｉを含有するアルミニウム合金板では、Ｔｉが層状に分布している。 The aluminum alloy plate of the present invention is an aluminum alloy plate containing Ti, and is an aluminum alloy plate obtained by hot rolling and cold rolling. Ti added during the production of the aluminum alloy sheet is shaded in the shape of islands by peritectic reaction during casting, and the Ti shade is stretched by rolling, so it can be hot-rolled and cold-rolled. In the aluminum alloy plate containing Ti, Ti is distributed in layers.

本発明のアルミニウム合金板中のＴｉ含有量（Ｙ）は、０．０６質量％以上である。アルミニウム合金板中の濃度が高いほど、Ｔｉの濃淡の差が大きくなり、Ｔｉの濃淡の差により電位差が大きくなるので、Ｔｉ含有量が多いほど、電位差が大きくなる。一方、アルミニウム合金板中のＴｉ含有量が０．０６質量％未満であると、Ｔｉの濃淡の差による電位差が小さくなり過ぎるので、十分な孔食の抑制効果が得られない。また、アルミニウム合金板中のＴｉ含有量が多くなると、粗大な化合物が生成して、圧延加工性が低くなるので、本発明のアルミニウム合金板中のＴｉ含有量が０．２１質量％以下であることが、圧延加工性が良好である点で、好ましい。 The Ti content (Y) in the aluminum alloy sheet of the present invention is 0.06% by mass or more. The higher the concentration in the aluminum alloy plate, the greater the difference in density of Ti, and the greater the potential difference due to the difference in density of Ti. Therefore, the greater the Ti content, the greater the potential difference. On the other hand, when the Ti content in the aluminum alloy plate is less than 0.06% by mass, the potential difference due to the difference in density of Ti becomes too small, so that a sufficient pitting corrosion suppressing effect cannot be obtained. Further, when the Ti content in the aluminum alloy plate increases, a coarse compound is generated and the rolling processability is lowered, so the Ti content in the aluminum alloy plate of the present invention is 0.21 % by mass or less. Is preferable in terms of good rolling processability.

本発明のアルミニウム合金板では、ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）が１１．０μｍ以下である。Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）とは、圧延加工によって引き伸ばされた層状に分布するＴｉの濃化部の間隔である。 In the aluminum alloy sheet of the present invention, the Ti concentration of the Ti concentration peak when the Ti concentration distribution in the plate thickness direction was determined by measuring the Ti concentration in the cross section perpendicular to the rolling surface of the aluminum alloy plate and parallel to the rolling direction by EPMA. The peak interval (X) is 11.0 μm or less. The peak interval (X) of the Ti concentration peak is the interval between the enriched portions of Ti distributed in a layered shape stretched by rolling.

本発明において、ＥＰＭＡ（ＥｌｅｃｔｒｏｎＰｒｏｂｅＭｉｃｒｏＡｎａｌｙｓｅｒ）によりＴｉ元素の濃度分析がされる面、つまり、ＥＰＭＡの分析対象は、図１に示すように、アルミニウム合金板を、圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行に切ったときの断面である。図１は、アルミニウム合金板の模式的な断面図である。図１中、符号１で示す面が圧延面であり、符号２で示す方向が圧延方向である。そして、圧延面１に対し垂直且つ圧延方向２に平行に切ったときの断面が、ＥＰＭＡの分析対象となるアルミニウム合金板の断面６になる。 In the present invention, the surface of the Ti element concentration analyzed by EPMA (Electron Probe Micro Analyzer), that is, the EPMA analysis target is an aluminum alloy sheet perpendicular to the rolling surface and in the rolling direction as shown in FIG. It is a cross section when it cuts in parallel with. FIG. 1 is a schematic cross-sectional view of an aluminum alloy plate. In FIG. 1, the surface indicated by reference numeral 1 is the rolling surface, and the direction indicated by reference numeral 2 is the rolling direction. And the cross section when cut perpendicularly to the rolling surface 1 and parallel to the rolling direction 2 becomes the cross section 6 of the aluminum alloy plate to be analyzed by EPMA.

ＥＰＭＡ分析による分析方法であるが、断面６を、板厚方向（図１中、符号７で示す方向、つまり、圧延面１に対し垂直方向）に、ビーム径１μｍで線分析する。ＥＰＭＡ分析の分析条件は、加速電圧１５ｋＶ、試料電流０．０１５μＡ、ビーム径１μｍ、分析ピッチ１μｍである。そして、線分析により得られる板厚方向のＴｉ濃度分布から、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）を求める。Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）について、図２を参照して説明する。図２は、アルミニウム合金板の断面をＥＰＭＡにより板厚方向に線分析して得られるＴｉ濃度分布チャートの模式図である。図２中、Ｔｉ濃度分布チャート１１には、複数のＴｉ濃度のピーク１２（１２ａ、１２ｂ、１２ｃ、１２ｄ・・・）が現れる。そして、濃度分布チャート中のピークのうち、隣り合う２つのピークのピークトップの存在位置間の距離を求める。例えば、図２では、隣り合うピークが１２ａと１２ｂであり、それぞれのピークトップが１３ａと１３ｂであり、それぞれのピークトップの存在位置が１５ａと１５ｂである。このときの１５ａと１５ｂ間の長さを、隣り合う２つのピークのピークトップの存在位置間の距離１４ａとして求める。同様にして、隣り合う２つのピーク１２ｂと１２ｃについて、隣り合う２つのピークのピークトップの存在位置間の距離１４ｂを求める、また、隣り合う２つのピーク１２ｃと１２ｄについて、隣り合う２つのピークのピークトップの存在位置間の距離１４ｃを求める、とのように、Ｔｉ濃度分布チャートから、異なる２つのピークの組み合わせについて、隣り合う２つのピークのピークトップの存在位置間の距離を求める。そして、任意に隣り合う２つのピークの組み合わせを５つ以上選択し、それぞれの組み合わせについて、隣り合う２つのピークのピークトップの存在位置間の距離を求めて、それらを平均し、平均値をＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）とする。同様の線分析をＥＰＭＡの分析対象となるアルミニウム合金板の断面３箇所以上で行って、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）を求め、それらの値を平均する。 In the analysis method by the EPMA analysis, the cross section 6 is subjected to a line analysis with a beam diameter of 1 μm in the plate thickness direction (the direction indicated by reference numeral 7 in FIG. 1, ie, the direction perpendicular to the rolling surface 1). The analysis conditions for EPMA analysis are an acceleration voltage of 15 kV, a sample current of 0.015 μA, a beam diameter of 1 μm, and an analysis pitch of 1 μm. Then, the peak interval (X) of the Ti concentration peak is obtained from the Ti concentration distribution in the plate thickness direction obtained by the line analysis. The peak interval (X) of the Ti concentration peak will be described with reference to FIG. FIG. 2 is a schematic diagram of a Ti concentration distribution chart obtained by performing line analysis of the cross section of an aluminum alloy plate in the plate thickness direction using EPMA. In FIG. 2, a plurality of Ti concentration peaks 12 (12a, 12b, 12c, 12d,...) Appear in the Ti concentration distribution chart 11. Then, the distance between the positions of the peak tops of two adjacent peaks among the peaks in the concentration distribution chart is obtained. For example, in FIG. 2, the adjacent peaks are 12a and 12b, the respective peak tops are 13a and 13b, and the locations of the respective peak tops are 15a and 15b. The length between 15a and 15b at this time is obtained as a distance 14a between the positions of the peak tops of two adjacent peaks. Similarly, for the two adjacent peaks 12b and 12c, the distance 14b between the positions of the peak tops of the two adjacent peaks is obtained, and for the two adjacent peaks 12c and 12d, the two adjacent peaks From the Ti concentration distribution chart, the distance between the positions of the peak tops of two adjacent peaks is obtained from the Ti concentration distribution chart, such as obtaining the distance 14c between the positions of the peak tops. Then, arbitrarily select five or more combinations of two adjacent peaks, find the distance between the positions of the peak tops of the two adjacent peaks for each combination, average them, and set the average value to Ti Let it be the peak interval (X) of the concentration peaks. Similar line analysis is performed at three or more cross-sections of the aluminum alloy plate to be analyzed by EPMA, the peak interval (X) of the Ti concentration peak is determined, and these values are averaged.

本発明のアルミニウム合金板中のＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）は１１．０μｍ以下である。Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）が大きいほど、Ｔｉ濃淡に沿った層状腐食が起こり易くなるが、Ｔｉ濃度のピーク間隔（Ｘ）が１１．０μｍを超えると組織が不均一になり、部分的に層状腐食と孔食が併発する。また、アルミニウム合金板中のＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）を小さくためには、圧延加工での加工度を上げる必要があるので、Ｔｉ濃度のピーク間隔（Ｘ）が小さくなるほど、圧延加工の加工コストが高くなる。そのため、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）は、０．８μｍ以上であることが、圧延加工の加工コストが高くなり過ぎない点で、好ましい。 The peak interval (X) of the Ti concentration peak in the aluminum alloy plate of the present invention is 11.0 μm or less. As the peak interval (X) of the Ti concentration peak is larger, layered corrosion along the Ti concentration is more likely to occur. However, when the peak interval (X) of the Ti concentration exceeds 11.0 μm, the structure becomes non-uniform. Layer corrosion and pitting corrosion occur simultaneously. Further, in order to reduce the peak interval (X) of the Ti concentration peak in the aluminum alloy plate, it is necessary to increase the degree of processing in the rolling process. Therefore, the smaller the Ti concentration peak interval (X), the more the rolling process is performed. Processing cost increases. Therefore, the peak interval (X) of the Ti concentration peak is preferably 0.8 μm or more from the viewpoint that the processing cost of the rolling process does not become too high.

そして、本発明のアルミニウム合金板は、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）とＴｉ含有量（Ｙ）との関係が、下記式（１）及び（２）：
（１）Ｙ≧−０．０２６Ｘ＋０．１６
（２）Ｙ≦−０．００５Ｘ＋０．２１
（式中、Ｘは、ＥＰＭＡにより、アルミニウム合金板の圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行な断面のＴｉ濃度を測定し、板厚方向のＴｉ濃度分布を求めたときのＴｉ濃度ピークのピーク間隔（μｍ）であり、Ｙは、アルミニウム合金板中のＴｉ含有量（質量％）である。）
のいずれもを満たしている。Ｔｉ含有量が高く、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔が広いほど、腐食の層状化作用が強くなる。アルミニウム合金の孔食は、局所的なＣｌの濃縮及び酸性化により狭い範囲で深さ方向に急速に進行するが、アルミニウム合金に適切な腐食の層状化作用が付与されると、孔食が深さ方向に急速に進行することが抑制され、貫通腐食に対する寿命が大幅に増大する。しかし、腐食の層状化作用が強すぎると、剥離するような腐食が急速に起こり、結果として、腐食量自体が増大することにより、深さ方向の腐食の進行も早まり、貫通腐食に対する寿命が短くなる。このようなことから、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）とＴｉ含有量（Ｙ）とを適切にする必要がある、すなわち、本発明のアルミニウム合金板では、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）とＴｉ含有量（Ｙ）との関係が、上記式（１）及び（２）のいずれもを満たす必要がある。そして、アルミニウム合金板のＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）とＴｉ含有量（Ｙ）との関係が、上記式（１）及び（２）のいずれもを満たすことにより、孔食の抑制効果に優れる。 In the aluminum alloy plate of the present invention, the relationship between the peak interval (X) of the Ti concentration peak and the Ti content (Y) is expressed by the following formulas (1) and (2):
(1) Y ≧ −0.026X + 0.16
(2) Y ≦ −0.005X + 0.21
(In the formula, X is the peak of the Ti concentration peak when the Ti concentration of the cross section perpendicular to the rolling surface of the aluminum alloy plate and parallel to the rolling direction is measured by EPMA and the Ti concentration distribution in the plate thickness direction is obtained) (It is a space | interval (micrometer) and Y is Ti content (mass%) in an aluminum alloy plate.)
None of them are met. The higher the Ti content and the wider the peak interval of the Ti concentration peak, the stronger the stratification action of corrosion. Pitting corrosion of aluminum alloys proceeds rapidly in the depth direction in a narrow range due to local concentration and acidification of Cl. However, when appropriate corrosion stratification is imparted to the aluminum alloy, the pitting corrosion becomes deep. Rapid progress in the vertical direction is suppressed, and the life against penetration corrosion is greatly increased. However, if the stratification of the corrosion is too strong, delamination corrosion occurs rapidly, and as a result, the amount of corrosion itself increases, so that the corrosion progresses in the depth direction and the life against penetration corrosion is shortened. Become. For this reason, it is necessary to appropriately set the peak interval (X) of the Ti concentration peak and the Ti content (Y). That is, in the aluminum alloy sheet of the present invention, the peak interval (X) of the Ti concentration peak. And the Ti content (Y) must satisfy both the above formulas (1) and (2). And the relation between the peak interval (X) of the Ti concentration peak of the aluminum alloy plate and the Ti content (Y) satisfies both of the above formulas (1) and (2), thereby suppressing pitting corrosion. Excellent.

本発明のアルミニウム合金板は、Ｔｉを必須の成分として含有するが、Ｔｉ以外にも、合金成分を含有することができる。 The aluminum alloy plate of the present invention contains Ti as an essential component, but can contain alloy components in addition to Ti.

本発明のアルミニウム合金板は、Ｓｉ及びＦｅを含有してもよい。本発明のアルミニウム合金板が、Ｓｉ及びＦｅを含有する場合、Ｓｉの含有量は、好ましくは０．０５〜１．０質量％であり、Ｆｅの含有量は、好ましくは０．１〜０．７質量％である。Ｓｉ含有量が上記範囲を超えると、耐食性が低くなり易く、また、Ｆｅ含有量が上記範囲を超えると、耐食性が低くなり易い。 The aluminum alloy plate of the present invention may contain Si and Fe. When the aluminum alloy plate of the present invention contains Si and Fe, the Si content is preferably 0.05 to 1.0% by mass, and the Fe content is preferably 0.1 to 0.00. 7% by mass. When the Si content exceeds the above range, the corrosion resistance tends to be low, and when the Fe content exceeds the above range, the corrosion resistance tends to be low.

本発明のアルミニウム合金板は、Ｍｎ及びＣｕのうちのいずれか１種又は２種を含有してもよい。本発明のアルミニウム合金板が、Ｍｎを含有する場合、Ｍｎの含有量は、好ましくは０．０５〜１．５質量％である。Ｍｎ含有量が上記範囲を超えると、粗大化合物を形成し、健全な板材の製造が困難となり易い。また、本発明のアルミニウム合金板が、Ｃｕを含有する場合、Ｃｕの含有量は、好ましくは０．０５〜０．６質量％である。Ｃｕ含有量が上記範囲を超えると、カソード反応が増大し、耐腐食性が低くなり易い。 The aluminum alloy plate of the present invention may contain any one or two of Mn and Cu. When the aluminum alloy plate of the present invention contains Mn, the Mn content is preferably 0.05 to 1.5% by mass. If the Mn content exceeds the above range, a coarse compound is formed, and it is difficult to produce a sound plate material. Moreover, when the aluminum alloy plate of this invention contains Cu, content of Cu becomes like this. Preferably it is 0.05-0.6 mass%. When the Cu content exceeds the above range, the cathode reaction increases and the corrosion resistance tends to be low.

本発明のアルミニウム合金板は、Ｍｇを含有してもよい。本発明のアルミニウム合金板が、Ｍｇを含有する場合、Ｍｇの含有量は、好ましくは０．０５〜５．０質量％である。Ｍｇ含有量が上記範囲を超えると、変形抵抗が増大し、薄板圧延が困難となり易い。 The aluminum alloy plate of the present invention may contain Mg. When the aluminum alloy plate of the present invention contains Mg, the Mg content is preferably 0.05 to 5.0 mass%. When the Mg content exceeds the above range, deformation resistance increases, and sheet rolling tends to be difficult.

本発明のアルミニウム合金板は、常法に従って、溶解及び鋳造され、所定の合金成分が所定の含有量で含有されているスラブを、熱間圧延及び冷間圧延することにより得られるアルミニウム合金板である。熱間圧延の温度は、通常、３００〜６００℃であり、熱間圧延の回数は適宜選択され、また、冷間圧延の回数は適宜選択される。また、熱間圧延及び冷間圧延以外に、焼鈍熱処理や引張矯正等の加工又は処理が必要に応じて、適宜される。 The aluminum alloy plate of the present invention is an aluminum alloy plate obtained by hot rolling and cold rolling a slab which is melted and cast according to a conventional method and contains a predetermined alloy component in a predetermined content. is there. The temperature of hot rolling is usually 300 to 600 ° C., the number of hot rolling is appropriately selected, and the number of cold rolling is appropriately selected. Further, in addition to hot rolling and cold rolling, processing or processing such as annealing heat treatment or tension correction is appropriately performed as necessary.

本発明のアルミニウム合金板のＴｉ含有量の調節であるが、溶解及び鋳造の際に、Ｔｉ元素の添加量を調整することにより、アルミニウム合金板中のＴｉ含有量を調節することができる。また、本発明のアルミニウム合金板のＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）であるが、例えば、圧延に供されるスラブの厚さ、圧延回数、圧延により得られるアルミニウム合金板の厚さを、選択することにより、アルミニウム合金板のＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）を調節することができ、また、圧延されたアルミニウム合金を複数重ね合わせ、重ね合わせたものを圧延するという方法でも、アルミニウム合金板のＴｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）を調節することもできる。なお、上記は、本発明のアルミニウム合金板の製造例であり、本発明のアルミニウム合金板は、これらの製造方法により製造されたものに、限定されるものではない。 Although it is adjustment of Ti content of the aluminum alloy plate of this invention, the Ti content in an aluminum alloy plate can be adjusted by adjusting the addition amount of Ti element in melt | dissolution and casting. The peak interval (X) of the Ti concentration peak of the aluminum alloy plate of the present invention is selected, for example, the thickness of the slab to be subjected to rolling, the number of rolling, and the thickness of the aluminum alloy plate obtained by rolling. By doing this, the peak interval (X) of the Ti concentration peak of the aluminum alloy plate can be adjusted, and the aluminum alloy plate can also be rolled by rolling a plurality of rolled aluminum alloys. It is also possible to adjust the peak interval (X) of the Ti concentration peak. In addition, the above is a manufacture example of the aluminum alloy plate of this invention, and the aluminum alloy plate of this invention is not limited to what was manufactured by these manufacturing methods.

（実施例及び比較例）
連続鋳造により、表１に示す化学成分の含有量の鋳塊を鋳造した。次いで、得られた鋳塊を、５００〜５８０℃で１０時間均質化処理を行った後、表１に示す厚さの圧延用スラブを作製した。次いで、表１に示す製品厚さまで、得られたスラブを熱間圧延及び冷間圧延し、次いで、４００℃で２時間焼鈍加熱して、アルミニウム合金板を得た。
次いで、得られたアルミニウム合金板について、断面のＥＰＭＡ分析及び耐食性評価を行った。その結果を表１に示す。 (Examples and Comparative Examples)
An ingot having a chemical component content shown in Table 1 was cast by continuous casting. Next, the obtained ingot was homogenized at 500 to 580 ° C. for 10 hours, and a slab for rolling having a thickness shown in Table 1 was produced. Next, the obtained slab was hot-rolled and cold-rolled to the product thickness shown in Table 1, and then annealed at 400 ° C. for 2 hours to obtain an aluminum alloy plate.
Next, the obtained aluminum alloy plate was subjected to EPMA analysis and corrosion resistance evaluation of the cross section. The results are shown in Table 1.

（ＥＰＭＡ分析）
アルミニウム合金板を、圧延面に対し垂直且つ圧延方向に平行に切断し、その断面を研磨して、試験サンプルを作製した。次いで、ＥＰＭＡにより、試験サンプルの研磨された断面について、板厚方向にＴｉ濃度の線分析を行った。このときのＥＰＭＡの線分析条件を、加速電圧１５ｋＶ、試料電流０．０１５μＡ、ビーム径１μｍ、分析ピッチ１μｍとした。
次いで、得られた線分析結果から、任意に隣り合うピークの組み合わせを５つ選択し、５つ組み合わせそれぞれについてピーク間隔を測定し、それらの平均値を、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）として求めた。同様の線分析を試験サンプルの研磨された断面の３箇所以上で行って、Ｔｉ濃度ピークのピーク間隔（Ｘ）を求め、それらの値を平均した。 (EPMA analysis)
An aluminum alloy plate was cut perpendicular to the rolling surface and parallel to the rolling direction, and the cross section was polished to prepare a test sample. Next, a line analysis of the Ti concentration was performed in the plate thickness direction on the polished cross section of the test sample by EPMA. EPMA line analysis conditions were as follows: acceleration voltage 15 kV, sample current 0.015 μA, beam diameter 1 μm, and analysis pitch 1 μm.
Next, from the obtained line analysis results, arbitrarily select five combinations of adjacent peaks, measure the peak interval for each of the five combinations, and use the average value as the peak interval (X) of the Ti concentration peak. Asked. A similar line analysis was performed at three or more locations on the polished cross section of the test sample to determine the peak interval (X) of the Ti concentration peak, and the values were averaged.

（ＣＡＳＳによる耐食性評価）
アルミニウム合金板を、５０ｍｍ×７０ｍｍに切断し、試験サンプルを作製し、ＪＩＳＺ２３７１に示されるＣＡＳＳ試験を、２００時間行った。試験後の試験サンプルの外観から、腐食形態を観察し、また、断面観察により腐食深さを測定した。 (Corrosion resistance evaluation by CASS)
The aluminum alloy plate was cut into 50 mm × 70 mm, a test sample was prepared, and the CASS test shown in JIS Z2371 was performed for 200 hours. From the appearance of the test sample after the test, the corrosion form was observed, and the corrosion depth was measured by cross-sectional observation.

Claims

It is an aluminum alloy plate obtained by performing hot rolling and cold rolling,
Containing 0.06% by mass or more of Ti, 0.1 to 1.0% by mass of Si and 0.1 to 0.7% by mass of Fe, consisting of the balance aluminum and inevitable impurities,
Ti content (Y) is 0.06 mass% or more,
The peak interval (X) of the Ti concentration peak when the Ti concentration in the cross section perpendicular to the rolling surface of the aluminum alloy plate and parallel to the rolling direction is measured by EPMA to obtain the Ti concentration distribution in the plate thickness direction is 11. 0 μm or less,
The following formulas (1) and (2):
(1) Y ≧ −0.026X + 0.16
(2) Y ≦ −0.005X + 0.21
(In the formula, X is the peak of the Ti concentration peak when the Ti concentration of the cross section perpendicular to the rolling surface of the aluminum alloy plate and parallel to the rolling direction is measured by EPMA and the Ti concentration distribution in the plate thickness direction is obtained) (It is a space | interval (micrometer) and Y is Ti content (mass%) in an aluminum alloy plate.)
Meeting any of the
An aluminum alloy plate characterized by

Additionally, 0.05 to 1.5 wt% of Mn and 0.05 to 0.6 wt% of aluminum claim 1 Symbol mounting, characterized in that it contains any one or two of Cu Alloy plate.

Furthermore, 0.05-5.0 mass% Mg is contained, The aluminum alloy plate in any one of Claim 1 or 2 characterized by the above-mentioned.