JP6326775B2

JP6326775B2 - ポリエチレン樹脂組成物及びフィルム

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Publication number: JP6326775B2
Application number: JP2013235464A
Authority: JP
Inventors: 山川　浩; 浩山川; 隆史逸見
Original assignee: Tosoh Corp
Current assignee: Tosoh Corp
Priority date: 2013-11-13
Filing date: 2013-11-13
Publication date: 2018-05-23
Anticipated expiration: 2033-11-13
Also published as: JP2015093964A

Description

本発明は加工性が良好で、開口性、引裂強度、及び透明性に優れたフィルムを製造可能なポリエチレン樹脂組成物に関するものである。

直鎖状低密度ポリエチレン重合体（ＬＬＤＰＥ）は成形性、強度、ヒートシール特性に優れており、各種フィルム成形用樹脂として広く用いられている。しかしながら、近年、二酸化炭素の削減等の環境保全、労働負荷低減、及び、材料コスト削減等の観点から、フィルムの薄膜化、及び軽量化が求められている。フィルムは薄膜化により、その強度が低下するため、この強度低下を抑制可能なフィルム原料が求められている。このような要求に対しては、狭い分子量分布と組成分布を有する高強度のエチレン−α−オレフィン共重合体が適しているが、該共重合体の成形においては、以下に述べる問題点が有る。
（１）押出機のモーターに対する負荷が大きい。
（２）フィルム表面が肌荒れしてフィルムの透明性が低下する。
（３）該共重合体は高結晶成分を持たないためフィルム同志がブロッキングしやすく、フィルムの開口性が悪い。
（４）フィルムの縦方向（成形加工時のフィルム流れ方向）の引裂強度が低下する。

上記（１）及び（３）の問題点を解決する方法としてエチレン−α−オレフィン共重合体に高密度ポリエチレンを配合する技術が開示されている（例えば、特許文献１、２）。また、上記の問題（４）を解決する技術として、エチレン−α−オレフィン共重合体に高密度ポリエチレン及び高圧法低密度ポリエチレンを配合する方法が開示されている（例えば、特許文献３）。これらの技術により成形加工時の押出機の負荷、フィルムの引裂強度、フィルムの開口性は改良されるものの、依然としてフィルムの透明性は満足できるレベルになく、透明性が要求される用途に適用可能なポリエチレン樹脂組成物が求められていた。

特開平１０−１１００６８号特開平８−２９１２３５号特開２０１２−９７２０１号

本発明の目的は、押出加工性、フィルムの引裂き強度と開口性に優れ、高い透明性を有するフィルムを成形可能なポリエチレン樹脂組成物を提供する。

本発明者等は、上記課題を解決するために鋭意検討した結果、エチレン／α−オレフィン共重合体に、高密度ポリエチレン（以下、ＨＤＰＥ）、及び特定の高圧法低密度ポリエチレンを配合することによって、押出加工性が良好であり、開口性、引裂強度、透明性にも優れたフィルムを成形可能な、従来にないポリエチレン樹脂組成物を得られることを見出し、本発明を完成するに至った。
即ち、本発明は、エチレン−α―オレフィン共重合体（Ａ）、高密度ポリエチレン（Ｂ）、及び下記要件（ａ）及び（ｂ）を満たす高圧法低密度ポリエチレン（Ｃ）からなり、（Ａ）１００重量部に対して、（Ｂ）３〜１５重量部、（Ｃ）０．２〜１０重量部を含むフィルム成形用ポリエチレン組成物に関するものである。
（ａ）ビニリデン基量（Ｖｄ）が１．２個／１０^４Ｃ以上２．１個／１０^４Ｃ以下であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）（測定条件：１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）が０．１ｇ／１０分以上６．０ｇ／１０分以下。
（ｂ）溶融張力（測定条件：温度１９０℃、引取速度０．５ｍ／分）が５０ｍＮ以上２００ｍＮ以下。

本発明で用いるエチレン−α−オレフィン共重合体（Ａ）は、エチレンと炭素数３以上のα−オレフィンとの共重合体であり、炭素数３以上のα−オレフィンとしてはプロピレン、ブテン−１、ペンテン−１、ヘキセン−１、オクテン−１等が挙げられる。

本発明で用いるエチレン−α−オレフィン共重合体（Ａ）の密度は８９０〜９４０ｋｇ／ｍ^３であることが好ましく、更に好ましくは８９０〜９３５ｋｇ／ｍ^３、特に好ましくは８９０〜９４０ｋｇ／ｍ^３である。密度がこの範囲にあれば、耐衝撃強度や引裂強度に優れ、また開口性にも優れているため好ましい。

本発明で用いるエチレン−α−オレフィン共重合体（Ａ）のメルトフローレート（ＭＦＲ）は０．１〜１０ｇ／１０分であることが好ましく、更に好ましくは０．２〜８、特に好ましくは０．５〜５である。ＭＦＲがこの範囲にあると、押出機への負荷が小さく、ドロ−ダウンが大きいため生産速度が大きく、更に成膜安定性にも優れており安定的にポリエチレンフィルムを得ることが出来る。

本発明で用いるエチレン−α−オレフィン共重合体（Ａ）の分子量の分散度Ｍｗ／Ｍｎは１．５〜４であることが好ましく、更に好ましくは１．８〜４、特に好ましくは２〜４である。分散度がこの範囲にあるとフィルム成形加工時の押出機への負荷が小さく、フィルムの表面平滑性が高く、耐衝撃性にも優れており、好ましい。本発明でいう分散度Ｍｗ／Ｍｎは、ゲルパーミエーションクロマトグラフィー（ＧＰＣ）によりポリエチレン換算値として測定した重量平均分子量（Ｍｗ）と数平均分子量（Ｍｎ）の比を用いて算出することができる
本発明で用いる高密度ポリエチレン（ＨＤＰＥ）（Ｂ）の密度は９４０〜９７０ｋｇ／ｍ^３であることが好ましく、更に好ましくは９４０〜９６０ｋｇ／ｍ^３であり、特に好ましくは９４０〜９５０ｋｇ／ｍ^３である。密度がこの範囲であれば、得られたポリエチレンフィルムの開口性が優れているため好ましい。

本発明で用いる高密度ポリエチレン（Ｂ）のＭＦＲは３〜５０ｇ／１０分であることが好ましく、更に好ましくは５〜４５ｇ／１０分、特に好ましくは１０〜４０ｇ／１０分である。ＭＦＲがこの範囲に有れば、本発明の組成物をインフレーション成形、或いはキャスト成形する際、成膜安定性が高く、安定的にフィルム成形出来る上、得られたフィルムのエルメンドルフ引裂強度が高くなるため好ましい。

本発明で用いる高密度ポリエチレン（Ｂ）は公知のチーグラーナッタ重合触媒による配位アニオン重合法により製造することが可能であり、例えば（商品名）ニポロンハード（東ソー（株）製）等を挙げることができる。

本発明で用いる高圧法低密度ポリエチレン（Ｃ）のビニリデン基量は１．２個／１０^４Ｃ以上２．１個／１０^４Ｃ以下であり、好ましくは１．３個／１０^４Ｃ以上１．９個／１０^４Ｃ以下であり、更に好ましくは１．５個／１０^４Ｃ以上１．８個／１０^４Ｃ以下である。ビニリデン基量が１．２個／１０^４Ｃ未満であるとフィルム製膜時の安定性が低下し、歩留りが低下するため好ましくなく、２．１個／１０^４Ｃを超えるとドローダウンが小さくなり、生産性が低くなるため好ましくない。

本発明で用いる高圧法低密度ポリエチレン（Ｃ）のＭＦＲは０．１ｇ／１０分以上６．０ｇ／１０分以下であり、好ましくは０．５ｇ／１０分以上５．０ｇ／１０分以下、更に好ましくは１．０ｇ／１０分以上５．０ｇ／以下である。０．１ｇ／１０分未満ではドローダウンが小さく生産性が低くなり、また、６．０ｇ／１０分を超えるとフィルム製膜時の安定性が低下し、歩留りが悪くなる上に、フィルムの透明性が低下するため好ましくない。

本発明で用いる高圧法低密度ポリエチレン（Ｃ）の溶融張力（測定条件：温度１９０℃、引取速度０．５ｍ／分）は５０ｍＮ以上２００ｍＮ以下であり、好ましくは６０ｍＮ以上１８０ｍＮ以下、更に好ましくは７０ｍＮ以上１６０ｍＮである。溶融張力がこの範囲内にあるとフィルム製膜時の安定性、歩留り、及び生産性が高く、更にフィルムの透明性にも優れるため好ましい。

本発明で用いる高弾性低密度ポリエチレンの分子量分布は特に制限されないが、押出加工性の観点から、分散度Ｍｗ／Ｍｎが７以上１２以下が好ましく、更に好ましくは８以上１１以下である。分散度がこの範囲にあれば、押出加工性、及びフィルムの透明性に優れるため好ましい。

本発明で用いる高圧法低密度ポリエチレンの製造はラジカル重合開始剤の存在下で、溶媒の存在下あるいは不存在下において、必要に応じて主に分子量調節を目的に連鎖移動剤を添加して、高圧圧縮機を備えた連続式のベッセル型、或いはチューブラー型高圧法ポリエチレン製造装置により製造できるが、反応器内部の温度分布を制御し易いベッセル型重合装置が好適に用いられる。本発明の低密度ポリエチレンは反応器内の平均反応温度を出来る限り高温にしてビニリデン基量を高め、同時に、ＭＦＲを可能な限り低下させるため、高分子量成分を生成する低温領域を同一反応器内に設けて、反応器内部に温度勾配を生じさせた上で、所望のビニリデン基量とＭＦＲとなるように、反応圧力、及び反応器内部に供給するエチレンの温度を最適化することで容易、かつ効率的に製造することが出来る。

重合圧力としては１００ＭＰａ以上４００ＭＰａ以下、好ましくは１５０ＭＰａ以上１９０ＭＰａ以下が用いられる。この圧力の範囲内であれば、ビニリデン基量が高く、かつＭＦＲが低い低密度ポリエチレンを得ることが出来るため好ましい。

反応温度としては１００℃以上３３０℃以下、好ましくは２００℃以上２８０℃以下が用いられる。反応器内部の最高温度と最低温度の差は１０℃以上２００℃以下、好ましくは１３℃以上１００℃以下の条件が用いられる。反応器の温度が１００℃以上であり、かつ反応器上部と下部の温度差が上記の範囲内であれば、ビニリデン基量が高く、かつＭＦＲが低い低密度ポリエチレンを得ることが出来るため好ましい。

反応器に供給するエチレンの供給量と温度は、反応圧力、反応温度に依存し、所望のビニリデン基量とＭＦＲとするため、適宜変更され、エチレン供給量は生産速度に応じても適宜変更し得る。エチレン供給量としては１０ｋｇ／ｈ以上３０ｋｇ／ｈ以下が用いられ、エチレンの温度は１０℃以上１００℃以下が用いられる。エチレン供給量が１０ｋｇ／ｈ以上であり、エチレン温度が１０℃以上であれば、低密度ポリエチレンが経済性に優れた生産速度で製造出来るため好ましい。

ラジカル重合開始剤としては例えば酸素、過酸化水素、ジエチルペルオキシド、ｔ−ブチルヒドロペルオキシド、ジ−ｔ−ブチルペルオキシド、ジクミルペルオキシド、ジクミルペルオキシド、ｔ−ブチルペルオキシベンゾエート、ジ−ｔ−ブチルペルオキシアセテート、ｔ−ブチルペルオキシピバレート等を用いることが出来るが、反応温度に応じて最適な分解温度の開始剤を選定出来る。本発明で用いる開始剤の量は、開始剤の種類、反応器内部の温度、高圧反応器へ導入するエチレン流量、及びエチレンの温度に合わせ適宜調整されるため、厳密に特定の範囲に限定し得るものではないが、一般的には１〜２５ｋｇ／ｈである。

連鎖移動剤は主に分子量の増大を抑える目的で使用でき、また二重結合量を増加させる目的でも使用できる。連鎖移動剤の例としてはエタン、プロパン、ブタン、ペンタン、ヘキサン等の脂肪族炭化水素、プロピレン、１−ブテン、イソブテン、１−ヘキセン等のオレフィン化合物、ホルムアルデヒド、アセトアルデヒド、プロピオンアルデヒド等のアルデヒド化合物、ベンゼン、トルエン等の芳香族炭化水素等が挙げられる。

本発明で用いる高圧法低密度ポリエチレン（Ｃ）は、従来の高圧法低密度ポリエチレンに比べ、溶融押出によりペレット化する際の溶融粘度、及び溶融張力の変化が大きいため、ペレットを製造する際には造粒可能な温度範囲内で出来る限り低温で行い、造粒機の温度としては１２０以上２００℃以下が用いられ、好ましくは１２０℃以上１８０℃以下、更に好ましくは１２０℃以上１５０℃である。造粒時の温度が２００℃を超えると造粒工程において溶融張力、及び溶融粘度の増大が顕著となり、得られたペレットを用いて押出ラミネート加工等を行う際、押出機のトルクが上昇するため好ましくない。造粒時の温度が１２０℃以下では造粒に用いる押出機のトルクが高く、生産性が低いため好ましくない。また、造粒速度は用いる造粒機の能力に依存して適宜、変更し得る。

本発明で用いる高圧法低密度ポリエチレン（Ｃ）の造粒方法に特に制限はなく、一般的に用いられている公知の方法を用いることができる。造粒方法の例としてストランドカット、アンダーウォーターカット等が例示される。本発明で用いる造粒機の押出機内のスクリューは溶融樹脂に強いせん断力がかからず、樹脂がせん断発熱しにくいニーディングゾーンの無いシングルフライト型スクリューを備えた一軸押出機を用いるのが好ましい。

本発明のポリエチレン樹脂組成物における、高密度ポリエチレン（Ｂ）の添加量は、エチレン−α−オレフィン共重合体（Ａ）１００重量部に対して３〜１５重量部、好ましくは３〜１２重量部、更に好ましくは５〜１２重量部である。添加量が５重量部未満では、フィルムの開口性が低下し、添加量が１５重量部を超えるとフィルムの透明性が低下するため好ましくない。

本発明のポリエチレン樹脂組成物における高圧法低密度ポリエチレン（Ｃ）の添加量は、エチレン−α−オレフィン共重合体（Ａ）１００重量部に対して０．２〜１０重部であり、好ましくは０．２〜８重量部であり、更に好ましくは０．２〜６重量部である。０．２重量部未満では溶融張力が小さく安定した成形が難しくなり、更にフィルムの透明性が低下するため、好ましくない。また、８重量部を超えるとフィルムの透明性は向上するが、フィルムの引裂き強度が低下するため好ましくない。

本発明のポリエチレン樹脂組成物は、エチレン−α−オレフィン共重合体（Ａ）、高密度ポリエチレン（Ｂ）及び高圧法低密度ポリエチレン（Ｃ）のペレットをドライブレンドしたものでもよく、単軸及び２軸押出機、ニーダー、バンバリー、ロール等で溶融混練したものでもより。

本発明のポリエチレン樹脂組成物のフィルムの製造は、フィルムの成膜が可能であれば如何なる方法を用いることが可能であり、一般的な商業的な成膜方法を用いることができる。例えば空冷インフレーション法、水冷インフレーション法、Ｔダイキャスト法等の製造方法を用いることができる。また、共押出法、押出ラミネート法、ドライラミネート法等により成形された多層フィルムの一層として用いることもできる。これらのフィルムは農業用ハウスの被覆材、包装用フィルム、及び液体充填用フィルムなどの用途に幅広く利用出来る。

加工性が良好で、開口性、引裂強度、及び透明性に優れたフィルムを製造可能なポリエチレン組成物を提供できる。

以下、実施例により本発明をさらに詳細に説明するが、これらの実施例は何ら本発明を限定するものではない。

以下に本発明において用いた物性評価方法、分析方法を示す。
（１）ビニリデン基量
樹脂を窒素下、１５０℃、２分間プレスを行って厚み２００μｍのフィルムを作製し、パーキンエルマー社製ＳｐｅｃｔｒｕｍＯｎｅ赤外分光光度計を用い、ビニリデン基の特性吸収ピーク８８８ｃｍ^−１を用いて定量分析し、炭素原子１００００個当たりのビニリデン基の個数（個／１０^４Ｃ）を求めた。
（２）密度
ＪＩＳＫ７１１２に準拠して測定した。
（３）スウェル比（ＳＲ）
ＪＩＳＫ７２１０で使用されるメルトインデクサーを用いて、温度２３５℃、押出量３ｇ／分により押出されたストランドの径（Ｄ）、及びメルトインデクサーのオリフィス径（Ｄ_０）から、ＳＲ＝Ｄ／Ｄ_０により求めた。
（４）メルトフローレート（ＭＦＲ）
ＪＩＳＫ７２１０に準拠して、１９０℃，２１．１８Ｎの荷重下で測定した。
（５）ヘーズ値
ＡＳＴＭＤ１００３に準拠して、ヘーズメーター（日本電色株式会社製、型式ＮＤＨ−２０Ｄ）を用いてフィルムのヘーズ値（％）を測定した。
（６）エルメンドルフ引裂強度
ＪＩＳＫ７１２８−２：１９９８（エルメンドルフ引裂法）に基づいて、フィルムの成形方向の引裂強度を測定した。
（７）フィルム成形
プラコー株式会社製のインフレーション成形装置（押出機シリンダー径５０ｍｍφ、ダイス径７５ｍｍφ、リップクリアランス２ｍｍ）を用い、押出機、ダイの設定温度１９０℃、引取速度１４ｍ／分、フィルム厚み０．０５ｍｍ、チューブ折径２４０ｍｍの条件で成形した。

合成例１
実施例、及び比較例で用いたエチレン−α−オレフィン共重合体は以下の方法で製造した。

触媒の合成、及び重合反応は窒素雰囲気下で行った。なお、反応溶媒は予め公知の方法で精製、乾燥、脱酸素して使用し、反応原料は公知の方法により合成したものを用いた。
＜触媒（Ｉ）の調製＞
窒素雰囲気下、脱水ヘプタン４．４リットルでトリエチルアルミニウムを４．５ｍｏｌと、ジフェニルメチレン（シクロペンタジエニル）（９−フルオレニル）ジルコニウムジクロライド１０ｍｍｏｌを反応させて得られた赤色懸濁液に、Ｎ，Ｎ−ジメチル−オクタデシルアンモニウム塩酸塩で変性したモンモリロナイト３００ｇを加えて反応させ、脂肪族系飽和炭化水素溶媒（ＩＰソルベント２８３５（出光石油化学社製））を加えて、ジルコニウム濃度０．５ｍｍｏｌ／Ｌの触媒スラリーを調製した。
＜触媒（ＩＩ）の調製＞
ジフェニルメチレン（シクロペンタジエニル）（９−フルオレニル）ジルコニウムジクロライドに替え、ジフェニルメチレン（１−インデニル）（２，７−ジ−ｔ−ブチル−９−フルオレニル）ジルコニウムジクロリドを用いた以外、触媒（Ｉ）と同様の方法で反応を行いジルコニウム濃度０．５ｍｍｏｌ／Ｌの触媒（ＩＩ）を得た。
＜エチレン−α−オレフィン共重合体の製造＞
エチレン、１−ヘキセン、及びエタンを連続的にオートクレーブ内に圧入して、全圧を９０ＭＰａ、１−ヘキセン濃度を１６ｍｏｌ％とした。速度１５００ｒｐｍで攪拌を開始した後、触媒（Ｉ）および触媒（ＩＩ）を反応器内に連続供給し、オートクレーブの内温を２０９℃に維持して重合した。その結果、ＭＦＲ１．０ｇ／分、密度９２０ｋｇ／ｍ^３のエチレン−ヘキセン―１共重合体を得た。

合成例２
ベッセル型反応器に往復型高圧圧縮機で圧縮したエチレン２１．１ｋｇ／ｈを温度４５℃で圧入し、重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキサイド７．１ｇ／ｈを添加し、圧力１８０ＭＰａ、反応器上部の温度２５７℃、反応器下部の温度２７６℃で連続的に重合し、密度９１９ｋｇ／ｍ^３、ビニリデン基量１．２個／１０^４Ｃ、メルトフローレート（ＭＦＲ）１．７ｇ／１０分、溶融張力（ＭＳ）１４９ｍＮの高圧法低密度ポリエチレンＣ１を得た。

合成例３
ベッセル型反応器に往復型高圧圧縮機で圧縮したエチレン２０．５ｋｇ／ｈを温度４２℃で圧入し、重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキサイド１１．５ｇ／ｈを添加し、圧力１８０ＭＰａ、反応器上部の温度２５７℃、反応器下部の温度２７６℃で連続的に重合し、密度９１９ｋｇ／ｍ^３、ビニリデン基量１．３個／１０^４Ｃ、ＭＦＲ２．０ｇ／１０分、ＭＳ１３６ｍＮの高圧法低密度ポリエチレンＣ２を得た。

合成例４
ベッセル型反応器に往復型高圧圧縮機で圧縮したエチレン２２．５ｋｇ／ｈを温度４０℃で圧入し、重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキサイド１２．９ｇ／ｈを添加し、圧力１８０ＭＰａ、反応器上部の温度２５７℃、反応器下部の温度２７７℃で連続的に重合し、密度９１９ｋｇ／ｍ^３、ビニリデン基量１．４個／１０^４Ｃ、ＭＦＲ２．２ｇ／１０分、ＭＳ１３１ｍＮの高圧法低密度ポリエチレンＣ３を得た
合成例５
ベッセル型反応器に往復型高圧圧縮機で圧縮したエチレン２１．８ｋｇ／ｈを温度３３℃で圧入し、重合開始剤としてｔ−ブチルパーオキサイド１３．５ｇ／ｈを添加し、圧力１８８ＭＰａ、反応器上部の温度２５６℃、反応器下部の温度２７７℃で連続的に重合し、密度９１８ｋｇ／ｍ^３、ビニリデン基量１．４個／１０^４Ｃ、ＭＦＲ２．５ｇ／１０分、ＭＳ１２２ｍＮの高圧法低密度ポリエチレンＣ４を得た。

表１に、実施例で用いた高密度ポリエチレン及び高圧法低密度ポリエチレンの物性値を示す。

実施例１
合成例１で製造したエチレン−ヘキセン−１共重合体１００重量部に対して、高密度ポリエチレンである東ソー（株）製、商品名ニポロンハード２０００１１．１重量部、合成例２で製造した高圧法低密度ポリエチレン（Ｃ１）２．２重量部となるように配合し、ドライブレンドして組成物を得た。この組成物をインフレーション成形した結果、ヘーズ値が２．５％、エルメンドルフ引裂強度が１５６ｋＮ／ｍと透明性と強度に優れたフィルムを得た。

実施例２
合成例１で製造したエチレン−ヘキセン−１共重合体１００重量部に対して、高密度ポリエチレンである東ソー（株）製、商品名ニポロンハード１２００５．３重量部、合成例２で製造した高圧法低密度ポリエチレン（Ｃ１）１．１重量部となるように配合し、ドライブレンドして組成物を得た。この組成物をインフレーション成形した結果、ヘーズ値が２．２％、エルメンドルフ引裂強度が１５０ｋＮ／ｍと透明性と強度に優れたフィルムを得た。

実施例３
合成例１で製造したエチレン−ヘキセン−１共重合体１００重量部に対して、高密度ポリエチレンである東ソー（株）製、商品名ニポロンハード１２００５．３重量部、合成例２で製造した高圧法低密度ポリエチレン（Ｃ１）２．１重量部となるように配合し、ドライブレンドして組成物を得た。この組成物をインフレーション成形した結果、ヘーズ値が２．３％、エルメンドルフ引裂強度が１５５ｋＮ／ｍと透明性と強度に優れたフィルムを得た。

実施例４
合成例１で製造したエチレン−ヘキセン−１共重合体１００重量部に対して、高密度ポリエチレンである東ソー（株）製、商品名ニポロンハード２０００５．３重量部、合成例２で製造した高圧法低密度ポリエチレン（Ｃ１）５．３重量部となるように配合し、ドライブレンドして組成物を得た。この組成物をインフレーション成形した結果、ヘーズ値が２．６％、エルメンドルフ引裂強度が１６２ｋＮ／ｍと透明性と強度に優れたフィルムを得た。

実施例５
合成例１で製造したエチレン−ヘキセン−１共重合体１００重量部に対して、高密度ポリエチレンである東ソー（株）製、商品名ニポロンハードＯＳＯ２Ｆ１１．１重量部、合成例２で製造した高圧法低密度ポリエチレン（Ｃ１）２．２重量部となるように配合し、ドライブレンドして組成物を得た。この組成物をインフレーション成形した結果、ヘーズ値が２．４％、エルメンドルフ引裂強度が１５１ｋＮ／ｍと透明性と強度に優れたフィルムを得た。

実施例６〜８
高圧法低密度ポリエチレンとして合成例３〜５で得られたＣ２〜Ｃ４を用いた以外は実施例１と同様の手法で、表２に示した配合で、ドライブレンドにより組成物を得た。この組成物をインフレーション成形して得られたフィルムの特性を表２に示す。

比較例１
高圧法低密度ポリエチレンとして東ソー（株）製、商品名ペトロセン３６０を用いた以外は、実施例１と同様の手法により、ポリエチレン重合体組成物を得た。この組成物をインフレーション成形した結果、ヘーズ値が５．０％、エルメンドルフ引裂強度が１４３ｋＮ／ｍであり実施例１に比べ、強度、透明性共に劣っていた。

比較例２
高圧法低密度ポリエチレンとして東ソー（株）製、商品名ペトロセン１７２を用いた以外は、実施例２と同様の手法により、ポリエチレン重合体組成物を得た。この組成物をインフレーション成形した結果、ヘーズ値が３．５％、エルメンドルフ引裂強度が１３０ｋＮ／ｍであり実施例２に比べ、強度、透明性共に劣っていた。

比較例３
高圧法低密度ポリエチレンとして東ソー（株）製、商品名ペトロセン１８３を用いた以外は、実施例３と同様の手法により、ポリエチレン重合体組成物を得た。この組成物をインフレーション成形した結果、ヘーズ値が３．３％、エルメンドルフ引裂強度が１３０ｋＮ／ｍであり実施例３に比べ、強度、透明性共に劣っていた。

比較例４
高圧法低密度ポリエチレンとして東ソー（株）製、商品名ペトロセン３６０を用いた以外は、実施例４と同様の手法により、ポリエチレン重合体組成物を得た。この組成物をインフレーション成形した結果、ヘーズ値が３．０％、エルメンドルフ引裂強度が１２０ｋＮ／ｍであり実施例３に比べ、強度、透明性共に劣っていた。

比較例５〜８
高圧法低密度ポリエチレンとして東ソー（株）製、商品名ペトロセン３６０、ペトロセン１７２、ペトロセン１８３を用いた以外は、実施例５〜８と同様の手法により、ポリエチレン重合体組成物を得た。この組成物をインフレーション成形し、フィルムのヘーズ値、及び、エルメンドルフ引裂強度を評価した結果を表１に示す。何れも、実施例５〜８で得られたフィルムに対して透明性、及び引裂き強度ともに劣っていた。

Claims

エチレン−α―オレフィン共重合体（Ａ）、高密度ポリエチレン（Ｂ）、及び下記要件（ａ）及び（ｂ）を満たす高圧法低密度ポリエチレン（Ｃ）からなり、（Ａ）１００重量部に対して、（Ｂ）３〜１５重量部、（Ｃ）０．２〜１０重量部を含むフィルム成形用ポリエチレン樹脂組成物。
（ａ）ビニリデン基量（Ｖｄ）が１．２個／１０^４Ｃ以上２．１個／１０^４Ｃ以下であり、メルトフローレート（ＭＦＲ）（測定条件：１９０℃、２．１６ｋｇ荷重）が０．１ｇ／１０分以上６．０ｇ／１０分以下。
（ｂ）溶融張力（測定条件：温度１９０℃、引取速度０．５ｍ／分）が５０ｍＮ以上２００ｍＮ以下。
請求項１に記載のフィルム成形用ポリエチレン樹脂組成物からなるフィルム。