JP6325197B2 - トレッドベース用ゴム組成物及びそれを用いたタイヤ - Google Patents
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Description
すなわち、本発明は、
[1]ゴム成分(A)100質量部に対して、カーボンブラック(B)を20〜70質量部、熱硬化性樹脂(C)5〜15質量部及び硬化剤(D)1〜7.5質量部を含有してなるべーストレッド用ゴム組成物であって、該カーボンブラック(B)は、JIS K 6217−2に基づいて測定される平均窒素吸着比表面積が5〜39m2/gであることを特徴とするべーストレッド用ゴム組成物である。
[2]上記1に記載のべーストレッド用ゴム組成物をベーストレッドに用いてなるタイヤである。
[べーストレッド用ゴム組成物]
本発明のべーストレッド用ゴム組成物は、ゴム成分(A)、カーボンブラック(B)、熱硬化性樹脂(C)及び硬化剤(D)とを含む。本発明のべーストレッド用ゴム組成物に使用される各成分について説明する。
本発明のべーストレッド用ゴム組成物に用いられるゴム成分(A)は、天然ゴム及び合成ジエン系ゴムから選ばれる少なくとも1種からなることが好ましい。合成ジエン系ゴムとしては、スチレン−ブタジエン共重合体ゴム(SBR)、ポリブタジエンゴム(BR)、ポリイソプレンゴム(IR)、ブチルゴム(IIR)、エチレン−プロピレン−ジエン三元共重合体ゴム(EPDM)等を用いることができる。天然ゴム及び合成ジエン系ゴムは、1種単独でもよいし、2種以上をブレンドして用いてもよい。
本発明のべーストレッド用ゴム組成物に用いられるカーボンブラック(B)は、JIS K 6217−2に基づいて測定される平均窒素吸着比表面積(N2SA)が5〜39m2/gであることを要す。平均窒素吸着比表面積が5m2/g未満であると、ゴムの破壊特性が悪化する観点から好ましくない。また、39m2/gを超えると、転がり抵抗性が低下するので好ましくない。より好ましい平均窒素吸着比表面積は、10〜35m2/gである。
本発明に使用されるカーボンブラック(B)は、市販のものを使用できる。カーボンブラックを含有することにより、電気抵抗を下げて帯電を抑止する効果も享受できる。
本発明のべーストレッド用ゴム組成物に用いられる熱硬化性樹脂(C)は、主としてタイヤの操縦安定性を向上するために使用される。本発明で使用される熱硬化性樹脂としては、フェノール系熱硬化性樹脂を使用することが好ましい。このフェノール系熱硬化性樹脂は、主にフェノール類とアルデヒド類との縮合物として得られるものであって、カシュー変性、オイル変性等を施した変性物も含まれる。具体例としては、ノボラック型レゾルシン−ホルムアルデヒド樹脂、クレゾール樹脂等が挙げられる。また、変性したフェノール樹脂としては、上記のフェノール樹脂をカシューオイルで変性したカシュー変性フェノール樹脂、リノール酸、リノレン酸、オレイン酸等のオイルで変性したオイル変性フェノール樹脂、キシレン等のアルキルベンゼンで変性したアルキルベンゼン変性フェノール樹脂の他、エポキシ変性フェノール樹脂、アニリン変性フェノール樹脂、メラミン変性フェノール樹脂等が挙げられる。上記のフェノール樹脂および変性フェノール樹脂は、単独あるいは2種以上の混合物として用いることができる。
本発明のべーストレッド用ゴム組成物に用いられる硬化剤(D)は、上記の熱硬化性樹脂(C)を硬化させるために使用されるものであり、硬化剤としては熱硬化性樹脂を硬化させる作用を有するものであればよく、例えば、ヘキサメトキシメチルメラミン、ヘキサメチレンテトラミン、メラミン、メチロールメラミン等が挙げられる。特にヘキサメトキシメチルメラミンは熱硬化性樹脂の硬度をより上昇させる作用を有し、転がり抵抗性に優れるので好ましい。
本発明のべーストレッド用ゴム組成物に用いられる(A)〜(D)各成分の含有割合について説明する。
ゴム成分(A)100質量部に対して、カーボンブラック(B)は20〜70質量部、好ましくは30〜60質量部含有される。カーボンブラックの含有量が20質量部未満であるとべーストレッド用ゴム組成物に十分な剛性を与えることができなくなり、操縦安定性及び耐亀裂成長性を低下させる恐れがあり好ましくない。また、70質量部より多く含有されると転がり抵抗性が低下するので好ましくない。
ゴム成分(A)100質量部に対して、熱硬化性樹脂(C)は5〜15質量部、好ましくは7〜13質量部含有される。熱硬化性樹脂が5質量部未満であるとべーストレッド用ゴム組成物に対して、剛性の向上効果を十分に与えることができず、操縦安定性が低下するので好ましくない。また、15質量部を超えるとべーストレッド用ゴム組成物のゴム弾性が低下することによる耐亀裂成長性等の物性低下を招く恐れがあり好ましくない。
そして、ゴム成分(A)100質量部に対して、硬化剤(D)は1〜7.5質量部、好ましくは2〜7質量部含有される。硬化剤が1質量部未満であると熱硬化性樹脂を十分に硬化させることができなくなる可能性があり、したがって、べーストレッド用ゴム組成物の剛性が低下し、操縦安定性を向上できなくなるので好ましくない。また、7.5質量部より多くなると熱硬化性樹脂が不均一に硬化し、べーストレッド用ゴム組成物の物性にむらが生じる恐れがあり好ましくない。
なお、前記熱硬化性樹脂(C)と硬化剤(D)との質量比が好ましくは1:0.05〜1:0.8、より好ましくは1:0.1〜1:0.7とすることにより、熱硬化性樹脂(C)と硬化剤(D)との含有比率をより適切なものとすることができる。
なお、貯蔵弾性率は、粘弾性測定装置を使用して、測定サンプルのべーストレッド用ゴム組成物を特定の温度条件、特定の周波数の下に、特定の歪値を与えて得られるものである。本発明では、温度条件を50℃及び周波数を15Hzの下に、歪み1%における貯蔵弾性率と歪み10%における貯蔵弾性率を求め、歪み10%における貯蔵弾性率(G′−2)に対する歪み1%における貯蔵弾性率の比を求めたものである。
本発明のべーストレッド用ゴム組成物において、歪み1%における貯蔵弾性率(G′−1)を2.5〜8.6MPaとし、歪み10%における貯蔵弾性率(G′−2)に対する歪み1%における貯蔵弾性率(G′−1)の比を1.3〜2.5とする方法として、上記にて記載した熱硬化性樹脂(C)及び硬化剤(D)とを上記にて記載した割合とすることにより得ることが可能である。
本発明のべーストレッド用ゴム組成物は、前記(A)〜(D)の配合剤に加えて、加硫剤、加硫促進剤、各種オイル、老化防止剤、可塑剤、シリカ等の補強材などのタイヤ用に一般的に配合されている各種添加剤を含有することができる。これらの添加剤は一般的な方法で混練してべーストレッド用ゴム組成物として使用することができる。これらの添加剤の含有量については、本発明の目的を阻害しない範囲内で、従来の一般的な含有量とすることができる。
本発明のべーストレッド用ゴム組成物の製造方法としては、前記(A)〜(D)の各成分を前記記載の含有割合で、そして必要に応じて使用される添加剤を配合し、バンバリーミキサー、ロール、インテンシブミキサー、ニーダー、二軸押出機等を用いて混練する。なお、混練に際しては、均一に混練した後、硬化剤(D)、加硫剤及び加硫促進剤を加え、二軸ローラー等を使用して練り込み、150〜180℃の温度で10〜30分間程度加硫処理を行うことが望ましい。
本発明のトレッドベース用ゴム組成物を用いたタイヤは、本発明のトレッドベース用ゴム組成物をタイヤトレッド部のベース部に対して用いたものである。タイヤトレッド部のベース部の表面にはさらにキャップ部が設けられる。キャップ部に対して用いられるゴム組成物としては、例えば天然ゴムとスチレンブタジエンゴム(SBR)からなるブレンドポリマー等の通常用いられるものが挙げられ、特に限定はされない。本発明のべーストレッド用ゴム組成物をベース部に用いたタイヤの製造は通常用いられる任意の方法で製造することができる。
[評価方法]
<貯蔵弾性率>
歪み1%における貯蔵弾性率(G′−1)及び歪み10%における貯蔵弾性率(G′−2)の測定は、レオメトリックス株式会社製の粘弾性測定装置(RDA−III)を用い、測定温度50℃、周波数15Hzの条件で、得られたトレッドベース用ゴム組成物について測定した。そして、歪み10%における貯蔵弾性率に対する歪み1%における貯蔵弾性率(G′−1)の比(G′−1/G′−2)を求めた。
繰り返し疲労試験装置を用い、トレッドベース用ゴム組成物から得られたダンベル型形状のゴムサンプルの中央に長さ1mmの傷を入れた後、100%定歪、初期歪なし、300rpmの条件で繰り返し疲労試験を行い、傷が成長して破断するまでの時間を評価した。結果は比較例1の時間を100とし、指数表示した。指数値が大きいほど、耐亀裂成長性が良好である。
転がり抵抗は、スチール平滑面を有する外径1707.6mm、幅350mmの回転ドラムを用い、4500N(460kg)の荷重の作用下で、80km/hの速度でタイヤを回転させた時の惰行法をもって測定し、評価した。測定値は比較例1の値を100として指数化した。数値が大きい程、転がり抵抗は小さいこと(低発燃性)を示す。
低転がり抵抗性指数={(比較例1の加硫ゴム組成物の転がり抵抗)/(供試加硫ゴム組成物の転がり抵抗)}×100
操縦安定性は、上記の試作タイヤについて、乗用車に装着し気温25℃で実車走行し、ドライバーのフィーリングでハンドル応答性を評価した。比較例1の評価を100として相対評価をした。数値が大きい程、操縦安定性が優れていることを示す。
<実施例1、参考例1、実施例3〜5、参考例2、実施例7、8>
表1に示す成分(表1中の変量成分の含有量は表2に示す通りである)から硫黄および
亜鉛華(加硫促進剤)を除いた成分を、神戸製鋼株式会社製1.7Lバンバリーを用いて混練した後、表1に示す組成で硫黄、加硫促進剤を加え、二軸ローラーにてさらに練り込んだ。得られた混合物を175℃で10分間加硫し、トレッドベース用ゴム組成物を得た。得られたトレッドベース用ゴム組成物について、歪み1%における貯蔵弾性率(G′−1)、歪み10%における貯蔵弾性率(G′−2)及び耐亀裂成長性を測定した。また、前記で得られた未加硫状態の該混合物を所定形状のベースゴムとして押出し、予め成形したキャップゴムと張り合わせてトレッドゴムを成形した。これを他のタイヤ部材とともに成形し、タイヤサイズ195/65R15の乗用車用空気入りタイヤを製造した。得られた空気入りタイヤについて、タイヤ性能(転がり抵抗、操縦安定性)をそれぞれ測定した。各測定結果を表2に示す。
なお、実施例で用いたカシュー変性率が40質量%のフェノール樹脂は、以下ようにして製造した。
3Lの三口フラスコに、フェノール1000質量部、カシューオイル460質量部、37%ホルマリン690質量部(反応モル比0.8)、硫酸10質量部を仕込み、100℃還流下で、1時間反応させた。続いて、5000Paで減圧蒸留しながら、230℃に昇温して、カシュー変性ノボラック樹脂1150質量部を得た。この得られた樹脂をNMRで測定したところ、変性率は約40質量%であった。
<比較例1〜3>
表1に示す成分(表1中の変量成分の含有量は表3に示す通りである)から硫黄および
亜鉛華(加硫促進剤)を除いた成分を、実施例1〜9と同様にバンバリーを用いて混練した後、表1に示す組成で硫黄、加硫促進剤を加え、二軸ローラーにてさらに練り込み、実施例1〜8と同様にしてトレッドベース用ゴム組成物を得た。得られたトレッドベース用ゴム組成物について、実施例1〜9と同様に歪み1%における貯蔵弾性率(G′−1)、歪み10%における貯蔵弾性率(G′−2)及び耐亀裂成長性を測定した。また同様にして空気入りタイヤについて、タイヤ性能(転がり抵抗、操縦安定性)をそれぞれ測定した。各測定結果を表2に示す。
(注2)ブタジエンゴムは、JSR株式会社製の「BR01」である。
(注3)カーボンブラックは、下記のものを使用した。
(1):HAF(N330:、窒素吸着比表面積:77)[旭カーボン株式会社製、商品名「旭#70」]
(2):FEF(N550:、窒素吸着比表面積:40)[旭カーボン株式会社製、商品名「旭#60」]
(3):GPF(N660:窒素吸着比表面積:26)[旭カーボン株式会社製、商品名「旭#55」]
(4):SRF-HS(窒素吸着比表面積:32)[東海カーボン株式会社製、商品名「シーストSVH」]
(注4)熱硬化性樹脂は、下記のものを使用した。
(1):熱硬化性樹脂としてカシュー変性フェノール樹脂含有ノボラック型フェノール樹脂:住友ベークライト社製 PR−12686(カシュー変性率30質量%)を使用した。
(2):熱硬化性樹脂として、製造例1の記載により得たカシュー変性率が40質量%のフェノール樹脂を使用した。
(3):熱硬化性樹脂として住友ベークライト株式会社製のフェノール樹脂(スミライトレジンPR−19900)を使用した。
(注5)硬化剤は、下記のものを使用した。
(1):サイテック社製のヘキサメトキシメチルメラミン、商品名「CYREZ 964RPC」を使用した。
(2):大内新興化学株式会社製のヘキサメチレンテトラミン「ノクセラーH」を使用した。
(注6)老化防止剤は、N−(1,3−ジメチルブチル)−N’−フェニル−p−フェニレンジアミン、大内新興化学工業株式会社製、商品名「ノクラック6C」を使用した。
(注7)亜鉛華は、三井金属工業株式会社製の「酸化亜鉛2号」である。
(注8)プロセスオイルは、富士興産株式会社製、商品名「フツコールAROMAX#3」を使用した。
比較例1は、本発明の範囲外である平均窒素吸着比表面積が40m2/gを有するカーボンブラック(乗用車タイヤのカーボンブラックとして一般的に使用されている平均窒素吸着比表面積の範囲より小さいもの)を40質量部、熱硬化性樹脂としてカシュー変性率30%のフェノール樹脂10質量部、硬化剤としてヘキサメトキシメチルメラミン5質量部を用いたものである。比較例2は、比較例1において、本発明の範囲外である平均窒素吸着比表面積が77m2/gを有するカーボンブラックを用いた例であるが、比較例1よりも大きく転がり抵抗性が低下していることを示している。また、比較例3は本発明の範囲内である平均窒素吸着比表面積が26m2/gを有するカーボンブラックを用いた例であるが、熱硬化性樹脂及び硬化剤を使用していないので、耐亀裂成長性及び操縦安定性が低下していることがわかる。
これに対して、実施例1〜8は転がり抵抗性及び操縦安定性を十分に両立し、耐亀裂成長性にも優れていることがわかる。
Claims (5)
- ゴム成分(A)100質量部に対して、カーボンブラック(B)を20〜70質量部、熱硬化性樹脂(C)5〜15質量部及び硬化剤(D)1〜7.5質量部を含有してなるべーストレッド用ゴム組成物であって、該熱硬化性樹脂(C)が、フェノール系熱硬化性樹脂であり、該硬化剤(D)が、ヘキサメトキシメチルメラミンであり、該カーボンブラック(B)は、JIS K 6217−2に基づいて測定される平均窒素吸着比表面積が5〜39m2/gであり、該べーストレッド用ゴム組成物の50℃の歪み1%における貯蔵弾性率(G’−1)が2.5〜8.6MPaであり、かつ該べーストレッド用ゴム組成物の50℃の歪み10%における貯蔵弾性率(G’−2)が1.8〜4.2MPaであることを特徴とするべーストレッド用ゴム組成物。
- 該べーストレッド用ゴム組成物の歪み10%における貯蔵弾性率に対する歪み1%における貯蔵弾性率の比が1.3〜2.5である請求項1に記載のべーストレッド用ゴム組成物。
- 前記熱硬化性樹脂(C)が、カシュー変性フェノール樹脂である請求項1又は2に記載のべーストレッド用ゴム組成物。
- 前記カシュー変性フェノール樹脂のカシュー変性率が、25〜45質量%である請求項3に記載のべーストレッド用ゴム組成物。
- 請求項1〜4のいずれかに記載のべーストレッド用ゴム組成物をベーストレッドに用いてなるタイヤ。
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