JP6256312B2

JP6256312B2 - 竪型炉の羽口部構造及び竪型炉並びに乾留生成物の製造方法

Info

Publication number: JP6256312B2
Application number: JP2014233326A
Authority: JP
Inventors: 安藤　誠; 誠安藤
Original assignee: JFE Steel Corp
Current assignee: JFE Steel Corp
Priority date: 2014-11-18
Filing date: 2014-11-18
Publication date: 2018-01-10
Anticipated expiration: 2034-11-18
Also published as: JP2016098239A

Description

本発明は、竪型炉に装入された成型物を乾留する竪型炉の羽口部構造、及び、この羽口部構造を有する竪型炉、並びに、該竪型炉を用いて成型物を乾留して乾留生成物を製造する方法に関する。

高炉操業に用いられるコークスには、還元材としての役割、熱源としての役割や、高炉内の通気性をよくするためのスペーサーとしての役割、があり、スペーサーの役割を効果的に果たすように、高炉操業には塊状コークスが多く用いられる。近年、塊状コークスとなり易い粘結性が高い石炭が高価になってきており、この石炭の代わりに、粘結性が低い安価な石炭から成型コークスを製造し、該成型コークスを高炉操業に用いる技術がある。また、コークスの反応性を向上させるという観点から、石炭に鉄鉱石を混合し、所定の大きさに成型した成型物を乾留して得られるフェロコークスを高炉に用いる技術も知られている。

成型コークスを製造する場合には、竪型炉を用いて成型炭（成型物）の乾留を行う。鉄鉱石を含むフェロコークスを製造する場合でも、成型コークスの場合と同様に、竪型炉を用いて成型物の乾留を行う。通常の室炉式コークス炉は珪石煉瓦で構成されており、該室炉式コークス炉にフェロコークスの原料となる成型物を装入した場合、成型物中の鉄鉱石が珪石煉瓦の主成分であるシリカと反応し、低融点のファイアライトが生成して珪石煉瓦の損傷を招いてしまうという問題がある。このため、フェロコークスを乾留する場合も、室炉式コークス炉ではなく竪型炉を用いる。竪型炉として、例えば、特許文献１や特許文献２には、石炭を冷間で所定の大きさに成型後、シャモット煉瓦で構成される竪型シャフト炉（竪型炉に相当）に装入し、循環熱媒ガスを用いて加熱することにより成型炭を乾留し、成型コークスを製造することが記載されている。

特開２０１１−５７９７０号公報特開２０１１−２２６７６６号公報

成型コークスやフェロコークスなどの、竪型炉で成形物を乾留して得られる乾留生成物の品質、特に、乾留生成物の乾留率や強度を向上させるために、６６０℃以上８５０℃以下の温度範囲で成型物の乾留が行なわれることが望ましい。６６０℃未満の温度範囲で乾留すると、そうでない場合に比べ、乾留生成物内部の熱応力が高くなり、乾留生成物が割れてしまうおそれがある。一方、８５０℃を超えると、乾留の過剰進行が発生し、乾留生成物が脆弱化する。

しかしながら、従来の羽口部構造を有する竪型シャフト炉では、羽口に供給する熱媒ガス温度の温度を８５０℃以上とせずに、乾留対象の全ての成型物が６６０℃以上となるように雰囲気温度を上昇させることが容易ではない。竪型炉の構造上、羽口の近傍において、熱媒ガスから雰囲気への伝熱量が最大となり雰囲気温度が最も高くなるが、羽口から遠くなるにつれて、雰囲気温度は低くなり、羽口位置での水平面において温度分布が生じてしまう。竪型炉の操業において、炉壁に設けられた羽口から高温の熱媒ガスを吹き込み、竪型炉内に乾留ゾーンを形成するとともに、炉頂部から成型物を装入し、竪型炉内に成型物を充填する。成型物は竪型炉内を降下するとともに、前記乾留ゾーンにて成型物の乾留が行われ、竪型炉の下部から、成型コークスやフェロコークスなどの乾留生成物が排出される。成型物は乾留ゾーンを降下して鉛直方向には移動するものの、水平方向にはほとんど移動せず、竪型炉の水平面における成型物の位置で、乾留時の雰囲気温度が決まり、乾留中の成型物の温度も決まる。水平面において羽口の近傍を通過する成型物は、羽口から遠い位置を通過する成型物よりも、乾留ゾーンを通過する際の温度が高くなる傾向がある。

羽口位置の水平面において、羽口から遠い部分の温度を上げるために、羽口から吹き込む熱媒ガスの温度を上昇させることが考えられる。しかしながら、温度を過度に上げようとすると、熱媒ガスを加熱するのにコストが掛かってしまう上に、乾留生成物の乾留が過剰に進行してしまう。過剰乾留を防ぐ理由から、乾留ゾーンの高温部を形成するための熱媒ガスの温度を最高で８５０℃程度とすると、前述の通り、その温度の熱媒ガスを羽口に吹き込んでも、従来の竪型炉の羽口部の構造では、羽口から最も遠い部分の雰囲気温度を高くして、成型物を６６０℃以上の温度に到達させることは容易ではない。

本発明は、このような事情に鑑みてなされたもので、その目的とするところは、竪型炉に吹き込む熱媒ガスの温度を、８５０℃以上などに過度に高くすることなく、竪型炉内で、水平面（水平断面）において羽口から遠い部分の温度を上昇させて、乾留中に、成型物を６６０℃以上の温度に容易に到達させることを可能とする竪型炉の羽口部構造、及び、該羽口部構造を有する竪型炉を用いて乾留生成物を製造する方法を提供することである。

上記課題を解決するための本発明の要旨は以下の通りである。
（１）竪型炉の羽口部構造であって、竪型炉に形成される羽口部から水平方向に延在するように、前記竪型炉の内壁に取り付けられる中空状の部材を有し、前記部材には、前記羽口部に含まれる羽口から離れた位置に開口が形成され、該開口と前記羽口とを連通させるガス流路が形成されていることを特徴とする竪型炉の羽口部構造。
（２）前記部材は、８５０［℃］で２０［Ｗ／（ｍ・Ｋ）］以上の熱伝導率を有することを特徴とする上記（１）に記載の竪型炉の羽口部構造。
（３）前記羽口が閉塞されていることを特徴とする上記（２）に記載の竪型炉の羽口部構造。
（４）上記（１）ないし上記（３）のいずれかに記載の竪型炉の羽口部構造を有する竪型炉。
（５）上記（４）に記載の竪型炉を用いて乾留生成物を製造する方法であって、竪型炉に成型物を充填し、熱媒ガスが吹き込まれる羽口での水平断面における成型物の温度が６６０〜８５０［℃］となるように、前記熱媒ガスを前記竪型炉内に吹き込んで、乾留ゾーンを形成し、該乾留ゾーンで前記成型物を乾留することを特徴とする乾留生成物の製造方法。

本発明によれば、竪型炉内では、羽口部から水平方向に延在する中空状の部材が内壁に取り付けられ、前記部材には、羽口から離れた位置に開口が形成され且つ開口と羽口とを連通させるガス流路が形成されているので、羽口から熱媒ガスを竪型炉内に流出させるとともに、ガス流路を通じて開口からも竪型炉内に熱媒ガスを流出させることが可能となる。その結果、過度に温度を高くした熱媒ガスを羽口に吹き込まなくても、羽口の熱媒ガスを水平方向において羽口から離れた位置の開口に送り込み、熱媒ガスの熱を開口部分に伝え、該開口部分の温度を上昇させて、乾留中の全ての成型物の温度を６６０℃以上に容易にすることができる。これにより、乾留生成物の乾留率を向上させる。また、羽口部の水平断面において、最低温度を上昇させることが可能となり、羽口部の水平断面における温度分布の最高温度と最低温度との差を小さくすることもできる。これにより、乾留中の成型物の温度の最高温度と最低温度との差が小さくなるので、乾留生成物の乾留率及び強度のばらつきも抑え得る。

竪型炉を示す概略斜視図である。図１に示すII−II線に沿った水平断面図である。羽口部構造を含む竪型炉の内部の一部を示す概略斜視図図１に示すIV−IV線に沿った図３に示す羽口部構造の水平断面における成型物の温度分布を示すコンター図である。図３に示す形態とは別の形態の羽口部構造を含む竪型炉の内部の一部を示す概略斜視図図１に示すIV−IV線に沿った図５に示す羽口部構造の水平断面における成型物の温度分布を示すコンター図である。

添付図面を参照して本発明の一実施形態を説明する。図１は、竪型炉を示す概略斜視図である。竪型炉１には炉頂部に装入口１１が設けられ、底面部に排出口（図示せず）が設けられている。本実施形態では、装入口１１から成型物２を竪型炉１に装入して竪型炉１内に充填するとともに、竪型炉１に高温の熱媒ガスを吹き込み、高温の乾留ゾーン３を形成し、該乾留ゾーン３で成型物２を乾留して、乾留生成物１３を生成する。そして、乾留後の高温の乾留生成物１３を冷却して排出口から排出する。成型物２とは、鉄鉱石の有無に拘らず、成型された成型炭のことをいう。なお、竪型炉１内での成型物２の充填層の上面を充填層最高レベル２２と呼ぶ。

竪型炉１は、鉛直下方向Ａに延長し、内部が空洞の直方体形状をしており、相対する２つの炉壁（側壁）１ａに、炉内ガス排出口２１、高温ガス吹き込み羽口２３、冷却ガス吹き込み羽口２４が、炉頂部から下方にこの順番で設けられている。炉内ガス排出口２１及び各羽口２３及び２４には、それぞれに配管２５が接続され、炉内ガス排出口２１から竪型炉１外へ炉内ガスを排出し、高温ガス吹き込み羽口２３と冷却ガス吹き込み羽口２４とから、竪型炉１内に熱媒ガスを供給する。炉内ガス排出口２１は、相対する炉壁にある必要はなく炉の上部にあってもよいし、装入口１１と同一でもよい。また、熱媒ガスとしては、一般的には、炉内ガス排出口２１から得られる炉内ガスの一部を用いるが、Ｎ_２などの不活性ガスを用いることもできる。炉内ガスは、成型炭を乾留する際に発生するメタンなどを含有するコークス炉ガスである。図示は省略しているが、配管２５は、加熱装置、冷却装置、集塵機やデカンターなどの分離装置、に繋がっており、炉内ガス排出口２１からの炉内ガスから、タールや、燃料ガス成分の余剰分を回収し、残部を熱媒ガスとして用い、該熱媒ガスを適宜加熱冷却して、各羽口２３，２４に供給する。

竪型炉１内における、充填層最高レベル２２から高温ガス吹き込み羽口２３までの間を乾留ゾーン３、高温ガス吹き込み羽口２３から冷却ガス吹き込み羽口２４までの間を冷却ゾーン４とし、乾留ゾーン３、冷却ゾーン４に応じた温度の熱媒ガスを各ゾーンに供給する。高温ガス吹き込み羽口２３に供給する熱媒ガスの温度は、７００〜８５０℃とし、冷却ガス吹き込み羽口２４に供給する熱媒ガスの温度は、１０〜５０℃とする。高温ガス吹き込み羽口２３に供給する熱媒ガスの温度によって、乾留ゾーン３を通過する成型物２が到達する最高温度が決まる。

図２は、図１に示すII−II線に沿った水平断面図であり、水平断面は正方形状となっている。竪型炉１は内部が高温となるため、炉壁１ａの内面には耐火物３４が取り付けられている。耐火物３４で囲まれる内部は空洞となっており、図２では、成型物の図示を省略してあるが、実際は、この内部に成型物２が充填される。なお、炉壁１ａとしては、鉄皮を採用することができる。耐火物３４としては、珪石レンガ、シャモットレンガや、キャスタブルなどを採用することができるが、成型物２が、フェロコークスの原料のように、鉄鉱石を含む場合には、鉄鉱石が珪石レンガの主成分であるシリカと反応してしまうおそれがあるため、珪石レンガではなく、シャモットレンガを採用する。

充填された成型物２は、水平方向Ｂ及び水平方向Ｃに移動し難い一方で、成型物２は竪型炉１内を重力に従って鉛直下方向Ａに移動（降下）していき、最も高温となる高温ガス吹き込み羽口２３の近傍を含む乾留ゾーン３に入る。本実施形態においては、竪型炉１の水平断面は図２に示すように正方形状となっているが、水平方向Ｂに炉壁を長くした形状の水平断面を有する竪型炉を竪型炉１に用いることもできる。これにより、内部に充填する成型物２を増量させることができるので、竪型炉１による乾留生成物１３の生産性を向上させることができる。その場合、相対する２つの側面の伸長分に応じて、少なくとも羽口２３，２４を増設する必要がある。

以下に本発明の竪型炉の羽口部構造を説明することとし、高温ガス吹き込み羽口２３を羽口３２とし、羽口３２の羽口部構造について説明する。図３は、羽口部構造を含む竪型炉の内部の一部を示す概略斜視図であり、図４は、図１に示すIV−IV線に沿った図３に示す羽口部構造の水平断面における成型物の温度分布を示すコンター図である。図４でも、充填された成型物２の図示を省略している。図３に示すように、羽口部構造３１は、羽口３２の周りに耐火物３４に代えて、竪型炉１の内壁に取り付けられる中空状の部材３３からなる。前述の通り、最高で８５０℃の熱媒ガスが配管２５を通して羽口３２に吹き込まれる。図４に示すように羽口３２から放射状に熱が伝わり、羽口３２の周りの内壁部分は、時間があまり経過しなくとも羽口３２とほぼ同程度の温度となる。この羽口３２とほぼ同程度となるように昇温する内壁部分及び羽口３２を羽口部３２ａとする。例えば、羽口３２の温度が熱媒ガスと同じであるとすると、その温度から１０℃低い温度に昇温する内壁の部分を羽口部３２ａとすればよい。図３では、羽口３２から部材３３上の円形状の部分を羽口部３２ａと示してあるが、これに限らず、羽口３２から熱媒ガスの熱が伝わり、羽口部３２ａとされる内壁部分に耐火物３４があってもよい。

羽口３２を通過する水平断面において、羽口３２から放射状に成型物の高温領域４１が、羽口３２の近傍に形成される。従前、高温領域４１から離れるに従い成型物の温度は低下し、羽口３２から最も遠い部分となる内壁部分に低温領域が形成されてしまい、羽口部３２ａを通過する水平断面において、温度差が大きな温度分布が生じてしまっていた。本発明者は、羽口３２から離れた部分にも、羽口３２の熱を効率的に伝え、低温と高温との温度差を抑え得る構成を鋭意検討し、本発明の完成に至った。

図３及び図４に示すように、本発明に係る竪型炉の羽口部構造では、部材３３には、羽口３２から離れた位置に開口３５が形成され、該開口３５と前記羽口３２とを連通させるガス流路３６が形成されており、部材３３が、羽口部３２ａから水平方向Ｂ及び水平方向Ｃに延在するように内壁に取り付けられている。この構成により、高温領域４１から離れた位置の開口近傍に、ガス流路３６を通じて熱媒ガスの熱が伝わり、該開口近傍にも高温領域４１が形成される。

部材３３が、羽口３２から離れた位置に形成される開口３５を有し、該開口３５と羽口３２とを連通させるガス流路３６を有すると、８５０℃程度の熱媒ガスを供給した場合に、竪型炉１の寸法によっても変わるが、実際に操業する竪型炉の寸法を有すれば、高温領域４１以外の水平断面における中心部分の領域も昇温して、該領域での成型物も６６０℃以上に到達する。これにより、成型物２を十分に乾留させ乾留生成物１３の強度を保つことが可能となる。

部材３３（以下、適宜「熱伝導材」とも呼ぶ）は、水平方向Ｂ及び水平方向Ｃに沿って連続（内壁を一周）し、相対する羽口３２の左右両端に繋がっていることが好ましい。また、熱伝導材３３は、８５０℃で２０［Ｗ／（ｍ・Ｋ）］以上となる高い熱伝導率を有する熱伝導材であることが好ましい。熱伝導率が高い方が、ガス流路３６を通過する熱媒ガスの熱が、熱伝導材３３を介して竪型炉１の内部に伝わりやすくなり、熱伝導材３３を通じて、羽口３２から離れた領域に熱が伝わることになる。熱伝導材３３は、水平方向Ｂ及び水平方向Ｃに沿って内壁を一周しているが、一部が分断されていても、開口３５から熱媒ガスが通過可能なガス流路３６が形成されていればよい。

熱伝導材３３は、８５０℃程度の雰囲気においても、前述の熱伝導率となるように熱伝導機能を発揮し得る耐熱性を有し、かつ、成型物及び／または熱媒ガスに反応することがなく、成型物の接触による摩耗に強い材料から構成される。熱伝導材３３の材料としては、例えば、具体的には、高温環境下でも使用可能なステンレス鋼（ＳＵＳ）、インコネルやハステロイ（登録商標）などの耐熱合金がある。

次に、図３に示す実施形態とは異なる形態の竪型炉の羽口部構造を説明する。図５は、その羽口部構造を含む竪型炉の内部の一部を示す概略斜視図であり、図６は、図１に示すIV−IV線に沿った図５に示す羽口部構造の水平断面における成型物の温度分布を示すコンター図である。図５及び図６において、同じ構成要素に関しては、図３及び図４で用いた符号と同じ符号を付することとし、説明を省略する。

図３の形態とは異なる羽口部構造３１’は、羽口３２が熱伝導材３３’で閉塞されている構造となっている。図５に示す羽口部構造３１’では、高温の熱媒ガスが配管２５から供給され、まずは、羽口３２を閉塞している熱伝導材３３’に衝突する。次いで、熱媒ガスはガス流路３６に向かって、開口３５を介して竪型炉１の内部に供給される。開口３５の近傍には、熱媒ガスによって高温領域４１が形成されるとともに、開口３５から吹込まれる熱媒ガスが、水平断面における中心部分の領域に向かい、その領域の温度が上昇するとともに、羽口３２を閉塞している熱伝導材３３’から伝わる熱によっても温度が上昇し、中心部分の領域に中温領域４３が形成される。

熱媒ガスが衝突する熱伝導材３３’の部分の近傍には、熱媒ガスの熱が熱伝導材３３’に伝わり、直接熱媒ガスが吹き付けられる高温領域４１及び中温領域４３に比べて温度が低いものの、図４の場合の領域４１と比べて温度が高い低温領域４１が形成されることになる。

以上の羽口部構造３１’でも、８５０℃程度の熱媒ガスを供給した場合に、実際に操業する竪型炉の寸法を有すれば、高温領域４１以外の水平断面における最も低い領域が昇温して、該領域での成型物も６６０℃以上に到達する。これにより、成型物２を十分に乾留させ乾留生成物１３の強度を保つことが可能となる。

図３及び図５に示す形態では、耐火物３４の代わりに熱伝導材３３を設けて、炉壁１ａと熱伝導材３３との２層構造としてあるが、耐火物３４の上に熱伝導材３３を重ねて、炉壁１ａと耐火物３４と熱伝導材３３との３層構造としてもよい。熱伝導材３３が、羽口３２及び／または開口３５近傍の内壁となっていれば、開口３５から流出される熱媒ガスに加えて、熱伝導材３３自体によって熱媒ガスの熱を、羽口３２及び／または開口３５から離れた領域に熱を伝えることができる。

以上の羽口部構造を有する竪型炉の羽口では、該羽口の熱を水平方向において羽口から遠い部分に伝え、該部分の温度を上昇させることができる。よって、８５０℃程度の熱媒ガスを供給した場合であっても、乾留中の全ての成型物が６６０℃以上の温度に容易に到達させることができる。これにより、乾留生成物の乾留率を向上させる。また、羽口部の水平方向における温度につき、最低温度を上昇させることが可能となり、羽口部の水平断面における温度分布の最高温度と最低温度と差を小さくすることもできる。これにより、乾留中の成型物の温度の最高温度と最低温度との差が小さくなるので、乾留生成物の乾留率のばらつきも抑え得る。

上述の説明では、羽口３２を通過する水平断面にて温度分布の説明を行ったが、実際には温度は羽口３２および開口３５を中心にした半球状の分布をとる。したがって、図１のＡ方向にも同様の温度分布が形成され、乾留生成物の乾留率の向上に寄与していることになる。

図１に示す竪型炉１の操業を模擬したシミュレーションを実施し、本発明の効果を確認した。竪型炉１の実際の操業では、成型物２の温度や羽口部構造の水平断面における温度分布を適時測定することは現実的に難しいので、操業を模擬したシミュレーションを実施例とする。該シミュレーションでは、図３に示す羽口部構造３１及び図５に示す羽口部構造３１’を、高温ガス吹き込み羽口２３に適用することにした。

シミュレーションでは、竪型炉１にて、装入口１１から成型物２を装入し、乾留ゾーン３で成型物２を乾留し、乾留生成物１３を生成し、冷却ゾーン４で冷却して、排出口から乾留生成物１３を排出する構成とした。図２に示す、竪型炉１における、成型物２が通過する内部の、水平方向Ｂ及び水平方向Ｃにおける長さをそれぞれ１ｍとし、図１に示す高さ（乾留ゾーン３及び冷却ゾーンの高さ方向の長さ）を１０ｍと設定した。

また、シミュレーションでは、成型物２は、フェロコークスの原料とし、フェロコークスとなる乾留生成物１３を製造した。部材３３をＳＵＳ３０４からなるものとした。この部材３３は、８５０℃で、３０［Ｗ／（ｍ・Ｋ）］とした。耐火物３４は熱伝導率が０．３３［Ｗ／（ｍ・Ｋ）］であるシャモット煉瓦とした。また、高温ガス吹き込み羽口２３から１５００［Ｎｍ^３／時］で８５０℃の熱媒ガスを吹き込み、冷却ガス吹き込み羽口２４から１０００［Ｎｍ^３／時］で、５０℃の熱媒ガスを吹き込むこととした。装入口１１から、７８０ｋｇ／時で、成型物を竪型炉１内に装入することとした。

以上のシミュレーションを本発明例とし、羽口部構造３１を高温ガス吹き込み羽口２３に適用した場合のシミュレーションを本発明例１とし、羽口部構造３１’を適用した場合のシミュレーションを本発明例２とした。本発明例１及び２と比較するために、羽口部構造を従来のものとした以外は本発明例１及び２と同様の条件のシミュレーションを行った（比較例）。すなわち、比較例のシミュレーションでは、羽口２３の周りには部材３３を設けず、耐火物３４を設けてある。

本発明例１と本発明例２及び比較例において、図４または図６のようなコンター図を作成し、高温ガス吹き込み羽口２３における水平断面における成型物の温度分布を得た。本発明例及び比較例における、高温領域４１、低温領域４２と中温領域４３との温度を、表１に示す。

［本発明例１と２及び比較例との評価］
比較例では低温領域の温度が６５０℃台である（６６０℃より低い）のに対し、本発明例１及び２では、羽口３２及び開口３５の両方から熱媒ガスを乾留炉１の内部に吹込むことによって、高温領域の温度は、比較例の場合と比べ若干下がっているものの、低くとも低温領域の温度が７３０℃程度となっている。本発明によって、８５０℃の熱媒ガスを供給した場合、羽口の熱を水平方向において羽口から遠い部分に伝え、該部分の温度を上昇させて、乾留中の全ての成型物の温度を６６０℃以上に容易に到達させることができることが確認された。これらのことにより、乾留生成物の乾留率を向上し得ることが期待でき、乾留中の成型物の温度の最高温度と最低温度との差が小さくなるので、乾留生成物の乾留率のばらつきも抑えることが期待される。

１竪型炉
１ａ炉壁（側壁）
２成型物
３乾留ゾーン
４冷却ゾーン
１１装入口
１３乾留生成物
２１炉内ガス排出口
２２充填層最高レベル
２３高温ガス吹き込み羽口
２４冷却ガス吹き込み羽口
２５配管
３１羽口部構造
３１’ 羽口部構造（３１とは別形態）
３２羽口
３２ａ羽口部
３３部材（熱伝導材）
３３’ 部材（３３とは別形態）
３４耐火物
３５開口
３６ガス流路
４１（成型物の）高温領域
４２（成型物の）低温領域
４３（成型物の）中温領域

Claims

竪型炉の羽口部構造であって、
前記竪型炉の内壁に沿って取り付けられる中空状の部材からなり、
前記部材には、前記竪型炉に形成される羽口から水平方向に離れた位置に開口が形成され、該開口と前記羽口とを連通させるガス流路が形成されていることを特徴とする竪型炉の羽口部構造。
前記部材は、８５０［℃］で２０［Ｗ／（ｍ・Ｋ）］以上の熱伝導率を有することを特徴とする請求項１に記載の竪型炉の羽口部構造。
前記羽口から吹き込まれるガスは、前記部材に衝突してから前記ガス流路に流れることを特徴とする請求項２に記載の竪型炉の羽口部構造。
請求項１ないし請求項３のいずれかに記載の竪型炉の羽口部構造を有する竪型炉。
請求項４に記載の竪型炉を用いて乾留生成物を製造する方法であって、
竪型炉に成型物を充填し、
熱媒ガスが吹き込まれる羽口での水平断面における成型物の温度が６６０〜８５０［℃］となるように、前記熱媒ガスを前記竪型炉内に吹き込んで、乾留ゾーンを形成し、該乾留ゾーンで前記成型物を乾留することを特徴とする乾留生成物の製造方法。