JP6251550B2 - 鋸刃及び鋸刃を用いた被切断材の切断方法 - Google Patents
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Description
本発明は、鋸刃及び鋸刃を用いた被切断材の切断方法に係り、特に、金属の切断に好適な帯鋸刃や丸鋸刃などの鋸刃及びその鋸刃を用いた被切断材の切断方法に関する。
金属を切断する鋸刃として、切断面の仕上がりを良好にすべく、アサリ歯で切削した切削面を仕上げる仕上げ歯を備えたものが知られている。その一例が、特許文献１に記載されている。
特許文献１に記載された鋸刃には、第１の直歯と、第１の直歯よりも低い歯高で左方に振り出した第１のアサリ歯及び右方に振り出した第２のアサリ歯と、第１及び第２のアサリ歯よりも低い歯高で広い左右幅を有する第２の直歯と、を含む歯群が繰り返し形成されている。
この鋸刃を用いた金属切断では、第１の直歯が切削の中心位置に深い溝を形成し、アサリ歯が溝の左側及び右側を交互に切削して幅を広げ、第２の直歯が左右のアサリ歯で形成された側面を平滑に切削する。これにより、切断面の仕上がりが良好になる、とされている。
しかしながら、特許文献１に記載された鋸刃は、溝を拡幅する二つの歯が、それぞれ左右の一方側のみ、すなわち、左方に振り出したアサリ歯と右方に振り出したアサリ歯とされている。
そのため、切削に伴い、鋸刃の左右方向（厚さ方向）に振動が発生して切り込み量が想定よりも深くなる場合がある。この場合、切断面に、第２の直歯で切削しきれなかった切削痕が模様（ゆうれい模様とも称される）として残る虞がある。
また、アサリ歯は、片方側のみに振り出していることから、切削抵抗によって振り出し方向とは反対側に向け変形し、切削幅が必ずしも想定通りに得られず、小さくなる場合がある。この場合、第２の直歯の切り込み量が増加して切削が不安定となり、切断面が粗くなってしまう虞がある。
そのため、切削に伴い、鋸刃の左右方向（厚さ方向）に振動が発生して切り込み量が想定よりも深くなる場合がある。この場合、切断面に、第２の直歯で切削しきれなかった切削痕が模様（ゆうれい模様とも称される）として残る虞がある。
また、アサリ歯は、片方側のみに振り出していることから、切削抵抗によって振り出し方向とは反対側に向け変形し、切削幅が必ずしも想定通りに得られず、小さくなる場合がある。この場合、第２の直歯の切り込み量が増加して切削が不安定となり、切断面が粗くなってしまう虞がある。
そこで、本発明が解決しようとする課題は、表面粗さの小さい切断面を安定して得ることができる鋸刃及び鋸刃を用いた被切断材の切断方法を提供することにある。
上記の課題を解決するために、本発明は次の構成及び手順を有する。
１）先端の左右の稜線部に面取り部を有する直歯なる先行歯と、
歯高が前記先行歯より低く、前記先行歯に対し左右両側に振り出したバチ型の第１の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右両側に振り出した仕上げ面部を有すると共に前記仕上げ面部が横断面形状で高さ方向に延びる中心軸線と平行となるよう形成されている第２の後続歯と、
がこの順で設けられた歯群を、繰り返し備え、
前記第２の後続歯は、先端側に前記仕上げ面部を有し前記仕上げ面部に対する根本側に側逃げ角が０°より大きい傾斜面を有している鋸刃である。
２）先端の左右の稜線部に面取り部を有する直歯なる複数の先行歯が、歯高が順次低くかつ先端部の幅が順次広くなるよう配列されてなる先行歯群と、
歯高が前記先行歯群の最低の先行歯より低く、前記先行歯群の最大幅に対し左右両側に振り出したバチ型の第１の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右両側に振り出した仕上げ面部を有すると共に前記仕上げ面部が横断面形状で高さ方向に延びる中心軸線と平行となるよう形成されている第２の後続歯と、
がこの順で設けられた歯群を、繰り返し備え、
前記第２の後続歯は、先端側に前記仕上げ面部を有し前記仕上げ面部に対する根本側に側逃げ角が０°より大きい傾斜面を有している鋸刃である。
３）前記仕上げ面部の前記第１の後続歯に対する振り出し量が、０．０１ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下とされていることを特徴とする１）又は２）に記載の鋸刃である。
４）先端の左右の稜線部に面取り部を有する直歯なる先行歯と、
歯高が前記先行歯より低く、前記先行歯に対し左右両側に振り出したバチ型の第１の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右の一方側に振り出した第１の仕上げ面部を有すると共に前記第１の仕上げ面部が横断面形状で高さ方向に延びる中心軸線と平行に形成されている第２の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右の他方側に振り出した第２の仕上げ面部を有すると共に前記第２の仕上げ面部が横断面形状で前記中心軸線と平行に形成されている第３の後続歯と、
がこの順で設けられた歯群を、繰り返し備え、
前記第２の後続歯及び前記第３の後続歯は、先端側にそれぞれ前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部を有し、前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部それぞれに対する根本側に側逃げ角が０°より大きい第１の傾斜面及び第２の傾斜面を有している鋸刃である。
５）先端の左右の稜線部に面取り部を有する直歯なる複数の先行歯が、歯高が順次低くかつ先端部の幅が順次広くなるよう配列されてなる先行歯群と、
歯高が前記先行歯群の最低の先行歯より低く、前記先行歯群の最大幅に対し左右両側に振り出したバチ型の第１の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右の一方側に振り出した第１の仕上げ面部を有すると共に前記第１の仕上げ面部が横断面形状で高さ方向に延びる中心軸線と平行に形成されている第２の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右の他方側に振り出した第２の仕上げ面部を有すると共に前記第２の仕上げ面部が横断面形状で前記中心軸線と平行に形成されている第３の後続歯と、
がこの順で設けられた歯群を、繰り返し備え、
前記第２の後続歯及び前記第３の後続歯は、先端側にそれぞれ前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部を有し、前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部それぞれに対する根本側に側逃げ角が０°より大きい第１の傾斜面及び第２の傾斜面を有している鋸刃である。
６）前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部の前記第１の後続歯に対する振り出し量が、０．０１ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下とされていることを特徴とする４）又は５）に記載の鋸刃である。
７）前記第２及び第３の後続歯は、掬い面が正値の横掬い角で傾斜形成されていることを特徴とする４）〜６）のいずれか一つに記載の鋸刃である。
８）前記仕上げ面部は、切削方向先頭側の歯高方向の距離よりも後尾側の歯高方向の距離の方が大きくなるよう形成されていることを特徴とする１）〜３）のいずれか一つに記載の鋸刃である。
９）前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部は、切削方向先頭側の歯高方向の距離よりも後尾側の歯高方向の距離の方が大きくなるよう形成されていることを特徴とする４）〜７）のいずれか一つに記載の鋸刃である。
１０）鋸刃を用いた被切断材の切断方法であって、
前記鋸刃として８）に記載の鋸刃を用い、
前記仕上げ面部の前記切削方向先頭側の歯高方向の距離をＡ１とし、
前記歯群あたりの送り量をｆｚとしたときに、
ｆｚ＜Ａ１
として切断を行うことを特徴とする鋸刃を用いた被切断材の切断方法である。
１１）鋸刃を用いた被切断材の切断方法であって、
前記鋸刃として９）に記載の鋸刃を用い、
前記第１の仕上げ面部の前記高さ方向の距離と前記第２の仕上げ面部の前記高さ方向の距離とが等しい場合はその距離を距離Ａ１とし、等しくない場合は小さい方の距離を距離Ａ１とし、
前記歯群あたりの送り量をｆｚとしたときに、
ｆｚ＜Ａ１
として切断を行うことを特徴とする鋸刃を用いた被切断材の切断方法である。
１）先端の左右の稜線部に面取り部を有する直歯なる先行歯と、
歯高が前記先行歯より低く、前記先行歯に対し左右両側に振り出したバチ型の第１の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右両側に振り出した仕上げ面部を有すると共に前記仕上げ面部が横断面形状で高さ方向に延びる中心軸線と平行となるよう形成されている第２の後続歯と、
がこの順で設けられた歯群を、繰り返し備え、
前記第２の後続歯は、先端側に前記仕上げ面部を有し前記仕上げ面部に対する根本側に側逃げ角が０°より大きい傾斜面を有している鋸刃である。
２）先端の左右の稜線部に面取り部を有する直歯なる複数の先行歯が、歯高が順次低くかつ先端部の幅が順次広くなるよう配列されてなる先行歯群と、
歯高が前記先行歯群の最低の先行歯より低く、前記先行歯群の最大幅に対し左右両側に振り出したバチ型の第１の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右両側に振り出した仕上げ面部を有すると共に前記仕上げ面部が横断面形状で高さ方向に延びる中心軸線と平行となるよう形成されている第２の後続歯と、
がこの順で設けられた歯群を、繰り返し備え、
前記第２の後続歯は、先端側に前記仕上げ面部を有し前記仕上げ面部に対する根本側に側逃げ角が０°より大きい傾斜面を有している鋸刃である。
３）前記仕上げ面部の前記第１の後続歯に対する振り出し量が、０．０１ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下とされていることを特徴とする１）又は２）に記載の鋸刃である。
４）先端の左右の稜線部に面取り部を有する直歯なる先行歯と、
歯高が前記先行歯より低く、前記先行歯に対し左右両側に振り出したバチ型の第１の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右の一方側に振り出した第１の仕上げ面部を有すると共に前記第１の仕上げ面部が横断面形状で高さ方向に延びる中心軸線と平行に形成されている第２の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右の他方側に振り出した第２の仕上げ面部を有すると共に前記第２の仕上げ面部が横断面形状で前記中心軸線と平行に形成されている第３の後続歯と、
がこの順で設けられた歯群を、繰り返し備え、
前記第２の後続歯及び前記第３の後続歯は、先端側にそれぞれ前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部を有し、前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部それぞれに対する根本側に側逃げ角が０°より大きい第１の傾斜面及び第２の傾斜面を有している鋸刃である。
５）先端の左右の稜線部に面取り部を有する直歯なる複数の先行歯が、歯高が順次低くかつ先端部の幅が順次広くなるよう配列されてなる先行歯群と、
歯高が前記先行歯群の最低の先行歯より低く、前記先行歯群の最大幅に対し左右両側に振り出したバチ型の第１の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右の一方側に振り出した第１の仕上げ面部を有すると共に前記第１の仕上げ面部が横断面形状で高さ方向に延びる中心軸線と平行に形成されている第２の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右の他方側に振り出した第２の仕上げ面部を有すると共に前記第２の仕上げ面部が横断面形状で前記中心軸線と平行に形成されている第３の後続歯と、
がこの順で設けられた歯群を、繰り返し備え、
前記第２の後続歯及び前記第３の後続歯は、先端側にそれぞれ前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部を有し、前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部それぞれに対する根本側に側逃げ角が０°より大きい第１の傾斜面及び第２の傾斜面を有している鋸刃である。
６）前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部の前記第１の後続歯に対する振り出し量が、０．０１ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下とされていることを特徴とする４）又は５）に記載の鋸刃である。
７）前記第２及び第３の後続歯は、掬い面が正値の横掬い角で傾斜形成されていることを特徴とする４）〜６）のいずれか一つに記載の鋸刃である。
８）前記仕上げ面部は、切削方向先頭側の歯高方向の距離よりも後尾側の歯高方向の距離の方が大きくなるよう形成されていることを特徴とする１）〜３）のいずれか一つに記載の鋸刃である。
９）前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部は、切削方向先頭側の歯高方向の距離よりも後尾側の歯高方向の距離の方が大きくなるよう形成されていることを特徴とする４）〜７）のいずれか一つに記載の鋸刃である。
１０）鋸刃を用いた被切断材の切断方法であって、
前記鋸刃として８）に記載の鋸刃を用い、
前記仕上げ面部の前記切削方向先頭側の歯高方向の距離をＡ１とし、
前記歯群あたりの送り量をｆｚとしたときに、
ｆｚ＜Ａ１
として切断を行うことを特徴とする鋸刃を用いた被切断材の切断方法である。
１１）鋸刃を用いた被切断材の切断方法であって、
前記鋸刃として９）に記載の鋸刃を用い、
前記第１の仕上げ面部の前記高さ方向の距離と前記第２の仕上げ面部の前記高さ方向の距離とが等しい場合はその距離を距離Ａ１とし、等しくない場合は小さい方の距離を距離Ａ１とし、
前記歯群あたりの送り量をｆｚとしたときに、
ｆｚ＜Ａ１
として切断を行うことを特徴とする鋸刃を用いた被切断材の切断方法である。
本発明によれば、表面粗さの小さい切断面が安定して得られる、という効果を奏する。
本発明の実施の形態に係る鋸刃について、実施例1〜３及びその変形例により図１〜図１７を参照して説明する。
（実施例１）
図１（ａ），（ｂ）及び図２に、実施例１の帯鋸刃５１が示されている。
図１（ａ）は、帯鋸刃５１の一部分の側面図であり、図１（ｂ）は、図１（ａ）に対応した下面図である。図２は、図１（ａ）におけるＳ１−Ｓ１位置での断面図である。
帯鋸刃５１は、図示しない帯鋸盤に装着され、図１の走行方向Ｖに循環走行して被切断物を切断する。走行方向Ｖは、被切断物を切断する際の切削方向でもある。
図１（ａ），（ｂ）及び図２に、実施例１の帯鋸刃５１が示されている。
図１（ａ）は、帯鋸刃５１の一部分の側面図であり、図１（ｂ）は、図１（ａ）に対応した下面図である。図２は、図１（ａ）におけるＳ１−Ｓ１位置での断面図である。
帯鋸刃５１は、図示しない帯鋸盤に装着され、図１の走行方向Ｖに循環走行して被切断物を切断する。走行方向Ｖは、被切断物を切断する際の切削方向でもある。
帯鋸刃５１は、帯状の胴部ＴＢと、その一側部に所定の間隔で形成された複数の鋸歯ＴＳを有している。
具体的には、鋸歯ＴＳとして、切削方向先頭側から順に、先行歯ＴＳ１と、第１の後続歯ＴＳ２と、第２の後続歯ＴＳ３と、からなる歯群ＴＧ１が繰り返し形成されている。
走行方向に延びる仮想の基準位置ＫＬからの歯高を、先行歯ＴＳ１の歯高Ｈ１，第１の後続歯ＴＳ２の歯高Ｈ２，第２の後続歯ＴＳ３の歯高Ｈ３とすると、Ｈ３＜Ｈ２＜Ｈ１となっている。
また、先行歯ＴＳ１と第１の後続歯ＴＳ２との間のピッチをピッチＰ１とし、第１の後続歯ＴＳ２と第２の後続歯ＴＳ３との間のピッチをピッチＰ２とすると、Ｐ２＜Ｐ１となっている。
具体的には、鋸歯ＴＳとして、切削方向先頭側から順に、先行歯ＴＳ１と、第１の後続歯ＴＳ２と、第２の後続歯ＴＳ３と、からなる歯群ＴＧ１が繰り返し形成されている。
走行方向に延びる仮想の基準位置ＫＬからの歯高を、先行歯ＴＳ１の歯高Ｈ１，第１の後続歯ＴＳ２の歯高Ｈ２，第２の後続歯ＴＳ３の歯高Ｈ３とすると、Ｈ３＜Ｈ２＜Ｈ１となっている。
また、先行歯ＴＳ１と第１の後続歯ＴＳ２との間のピッチをピッチＰ１とし、第１の後続歯ＴＳ２と第２の後続歯ＴＳ３との間のピッチをピッチＰ２とすると、Ｐ２＜Ｐ１となっている。
先行歯ＴＳ１は、先端側が厚さ方向に幅広となる台形形状に形成された直歯である。
すなわち、図２で規定される側逃げ角θａが０°＜θａとされている。また、先端の左右稜線には面取り部Ｃ１が形成されている。この面取り部Ｃ１により、先端部ＴＳ１ａは、幅Ｗａとなるように絞られている。
また、図１（ｂ）で規定される横逃げ角αａは０°＜αａとされている。
金属の切断においては、この先行歯ＴＳ１により、先端部ＴＳ１ａの幅Ｗａに依存する溝が形成される。
すなわち、図２で規定される側逃げ角θａが０°＜θａとされている。また、先端の左右稜線には面取り部Ｃ１が形成されている。この面取り部Ｃ１により、先端部ＴＳ１ａは、幅Ｗａとなるように絞られている。
また、図１（ｂ）で規定される横逃げ角αａは０°＜αａとされている。
金属の切断においては、この先行歯ＴＳ１により、先端部ＴＳ１ａの幅Ｗａに依存する溝が形成される。
第１の後続歯ＴＳ２は、左右両方向に振り出し、先端側が厚さ方向に幅広となる台形形状に形成されたバチ型の歯である。第１の後続歯ＴＳ２はバチ型のアサリ歯ＴＳ２とも称される。
すなわち、図２で規定される側逃げ角θｂが０°＜θｂとされている。この例では、先行歯ＴＳ１の側逃げ角θａと同じ、すなわち、θａ＝θｂとされている。
また、先行歯ＴＳ１とは異なり、先端の左右稜線に面取り部は形成されていない。すなわち、先端の左右稜線部分は、角度θｂａ（＝９０°−θｂ）なる先鋭角部ＴＳ２ａとされている。左右の先鋭角部ＴＳ２ａ間の幅Ｗｂは、当然であるが、Ｗａ＜Ｗｂとなっている。
図１（ｂ）で規定される横逃げ角αｂは、０°＜αｂとされている。この例では、先行歯ＴＳ１の横逃げ角αａと同じ、すなわち、αｂ＝αａとされている。
金属の切断において、バチ型の歯である第１の後続歯ＴＳ２は、先行歯ＴＳ１により切削された溝の幅を、先鋭角部ＴＳ２ａにより幅Ｗｂに拡張する。
すなわち、図２で規定される側逃げ角θｂが０°＜θｂとされている。この例では、先行歯ＴＳ１の側逃げ角θａと同じ、すなわち、θａ＝θｂとされている。
また、先行歯ＴＳ１とは異なり、先端の左右稜線に面取り部は形成されていない。すなわち、先端の左右稜線部分は、角度θｂａ（＝９０°−θｂ）なる先鋭角部ＴＳ２ａとされている。左右の先鋭角部ＴＳ２ａ間の幅Ｗｂは、当然であるが、Ｗａ＜Ｗｂとなっている。
図１（ｂ）で規定される横逃げ角αｂは、０°＜αｂとされている。この例では、先行歯ＴＳ１の横逃げ角αａと同じ、すなわち、αｂ＝αａとされている。
金属の切断において、バチ型の歯である第１の後続歯ＴＳ２は、先行歯ＴＳ１により切削された溝の幅を、先鋭角部ＴＳ２ａにより幅Ｗｂに拡張する。
第２の後続歯ＴＳ３は、左右の両方向に振り出したバチ型の歯であり、第１の後続歯ＴＳ２と同様に、先端の左右稜線に面取り部は形成されていない。
図１（ｂ）で規定される横逃げ角αｃは、０°＜αｃとされている。この例では、先行歯ＴＳ１の横逃げ角αｃと同じ、すなわち、αｃ＝αａとされている。
図１（ｂ）で規定される横逃げ角αｃは、０°＜αｃとされている。この例では、先行歯ＴＳ１の横逃げ角αｃと同じ、すなわち、αｃ＝αａとされている。
図２に示されるように、第２の後続歯ＴＳ３における先端の左右稜線から根本側に向かって距離Ａ１で示される範囲は、側逃げ角θｃが０°とされている。すなわち、第２の後続歯ＴＳ３は、図２に示される切削方向から見た図において、外形線が互いに平行となる仕上げ面部ＴＳ３ａを有している。換言するならば、仕上げ面部ＴＳ３ａは、横断面形状において、帯鋸刃５１の高さ方向に延びる中心軸線ＣＬ１と平行に形成されている。
胴部ＴＢの幅よりも振り出された振り出し部ＴＨにおいて、仕上げ面部ＴＳ３ａに対する根本側は、図２に示される側逃げ角θｃが０°＜θｃなる傾斜面とされている。
すなわち、図２において、振り出し部ＴＨにおける先端側に、仕上げ面部ＴＳ３ａが形成されている。
胴部ＴＢの幅よりも振り出された振り出し部ＴＨにおいて、仕上げ面部ＴＳ３ａに対する根本側は、図２に示される側逃げ角θｃが０°＜θｃなる傾斜面とされている。
すなわち、図２において、振り出し部ＴＨにおける先端側に、仕上げ面部ＴＳ３ａが形成されている。
図２において、仕上げ面部ＴＳ３ａは、胴部ＴＢの左側面ＴＢＬからの振り出し量Ｌｃ及び右側面ＴＢＲからの振り出し量Ｒｃとしたときに、Ｌｃ＝Ｒｃとされている。
また、振り出し量Ｌｃ及び振り出し量Ｒｃは、第１の後続歯ＴＳ２の振り出し量に対して、それぞれ微小な差分ΔＬｃ及び差分ΔＲｃだけ大きく設定されている。この例では、ΔＬｃ＝ΔＲｃとされている。すなわち、第２の後続歯ＴＳ３の先端の幅Ｗ３は、第１の後続歯ＴＳ２の幅Ｗｂに対して、Ｗｃ＝Ｗｂ＋ΔＬｃ＋ΔＲｃとなっている。
また、仕上げ面部ＴＳ３ａは、図１（ａ）に示されるように、切削方向先頭側が歯高方向で上述の距離Ａ１とされ、後尾側に向かうに従って、歯高方向の距離が増加し、最大で距離Ａ２となる範囲で形成されている。
ここで、図１（ｂ）で規定される横逃げ角αｃは、０°＜αｃとされている。この例では、先行歯ＴＳ１の横逃げ角αａと同じ、すなわち、αｃ＝αａとされている。
このように、第２の後続歯ＴＳ３は、仕上げ面部ＴＳ３ａを有するので、仕上げ歯ＴＳ３とも称される。
また、振り出し量Ｌｃ及び振り出し量Ｒｃは、第１の後続歯ＴＳ２の振り出し量に対して、それぞれ微小な差分ΔＬｃ及び差分ΔＲｃだけ大きく設定されている。この例では、ΔＬｃ＝ΔＲｃとされている。すなわち、第２の後続歯ＴＳ３の先端の幅Ｗ３は、第１の後続歯ＴＳ２の幅Ｗｂに対して、Ｗｃ＝Ｗｂ＋ΔＬｃ＋ΔＲｃとなっている。
また、仕上げ面部ＴＳ３ａは、図１（ａ）に示されるように、切削方向先頭側が歯高方向で上述の距離Ａ１とされ、後尾側に向かうに従って、歯高方向の距離が増加し、最大で距離Ａ２となる範囲で形成されている。
ここで、図１（ｂ）で規定される横逃げ角αｃは、０°＜αｃとされている。この例では、先行歯ＴＳ１の横逃げ角αａと同じ、すなわち、αｃ＝αａとされている。
このように、第２の後続歯ＴＳ３は、仕上げ面部ＴＳ３ａを有するので、仕上げ歯ＴＳ３とも称される。
金属の切断において、仕上げ歯である第２の後続歯ＴＳ３は、第１の後続歯ＴＳ２により拡張された溝の側面を、その仕上げ面部ＴＳ３ａにより滑らかな面となるよう切削する。
帯鋸刃５１は、溝を幅方向に切削するアサリ歯である第１の後続歯ＴＳ２が、左右の両方に振り出したバチ型のアサリ歯ＴＳ２とされている。
これにより、第１の後続歯ＴＳ２の切削に伴って振動が発生することがなく、高精度で幅Ｗｂの溝が形成される。
そのため、後続の仕上げ歯ＴＳ３の切削も高精度に行われ、表面粗さの小さい滑らかな切断面が得られる。
また、バチ型のアサリ歯ＴＳ２は、切削抵抗が左右の両側でほぼ同等に生じるので、胴部ＴＢの厚さ方向に変形することがない。これによっても高精度で幅Ｗｂの溝が形成される。
そのため、後続の仕上げ歯である第２の後続歯ＴＳ３の切削における切り込み量が一定となり、切削が安定して高精度に行われる。そのため、表面粗さの小さい滑らかな切断面が安定して得られる。
これにより、第１の後続歯ＴＳ２の切削に伴って振動が発生することがなく、高精度で幅Ｗｂの溝が形成される。
そのため、後続の仕上げ歯ＴＳ３の切削も高精度に行われ、表面粗さの小さい滑らかな切断面が得られる。
また、バチ型のアサリ歯ＴＳ２は、切削抵抗が左右の両側でほぼ同等に生じるので、胴部ＴＢの厚さ方向に変形することがない。これによっても高精度で幅Ｗｂの溝が形成される。
そのため、後続の仕上げ歯である第２の後続歯ＴＳ３の切削における切り込み量が一定となり、切削が安定して高精度に行われる。そのため、表面粗さの小さい滑らかな切断面が安定して得られる。
上述の形状において、ΔＬｃ（＝ΔＲｃ）は、例えば、０．０１ｍｍ〜０．０５ｍｍとされる。
距離Ａ１は、歯群ＴＧ１のピッチパターン長（第２の後続歯ＴＳ３のピッチと同じ）をＰ３（単位はｍｍ）としたときに、 Ｐ３ｘ０．００３＜Ａ１ ｍｍ にするとよい。
距離Ａ１は、歯群ＴＧ１のピッチパターン長（第２の後続歯ＴＳ３のピッチと同じ）をＰ３（単位はｍｍ）としたときに、 Ｐ３ｘ０．００３＜Ａ１ ｍｍ にするとよい。
この距離Ａ１の算出方法について、詳述する。
距離Ａ１は、走行方向Ｖに直交する方向の距離、すなわち、帯鋸刃５１の切削における送り方向の距離であって、仕上げ面部ＴＳ３ａが仕上げ切削に寄与する範囲である。
ここで、帯鋸刃５１による切削において、帯鋸刃５１が、隣接する一対の歯群ＴＧ１間距離を走行する間に切り込まれる送り量を、歯群当たりの送り量ｆｚとする。
この歯群当たりの送り量ｆｚよりも距離Ａ１が短いと、切断面に、仕上げ歯ＴＳ３の仕上げ面部ＴＳ３ａで切削されない部位が残り、表面粗さの小値化の妨げになる虞がある。
距離Ａ１は、走行方向Ｖに直交する方向の距離、すなわち、帯鋸刃５１の切削における送り方向の距離であって、仕上げ面部ＴＳ３ａが仕上げ切削に寄与する範囲である。
ここで、帯鋸刃５１による切削において、帯鋸刃５１が、隣接する一対の歯群ＴＧ１間距離を走行する間に切り込まれる送り量を、歯群当たりの送り量ｆｚとする。
この歯群当たりの送り量ｆｚよりも距離Ａ１が短いと、切断面に、仕上げ歯ＴＳ３の仕上げ面部ＴＳ３ａで切削されない部位が残り、表面粗さの小値化の妨げになる虞がある。
そこで、図３に示されるように、距離Ａ１を、歯群当たりの送り量ｆｚよりも大きくするとよい。これにより、切削が重複する範囲ＡＲ１（点ハッチング付き）が得られ、切断面のいずれの部位も、必ず仕上げ面部ＴＳ３ａの切削が施される。そのため、切断面の表面粗さがより小さくなる。
帯鋸盤による切断加工における切削速度は、被削材料の種類などに応じて適宜設定される。この設定で想定される最高切削速度に対応した送り量に基づいて距離Ａ１を設定することで、被削材料の種類などの異なる条件によらず、表面粗さの小さい切断面を得ることができる。
最高切削速度の設定例として、以下がある。
帯鋸盤（バンドソー）：株式会社アマダマシンツール製 ＰＣＳＡＷ５３０ＡＸ
被削材：ＳＵＭ２２（硫黄及び硫黄複合快削鋼鋼材）、直径：１５０ｍｍ
鋸速度：８１ｍ／ｍｉｎ（８１ｘ１０３ｍｍ／ｍｉｎ）
切削率：２８５ｃｍ２／ｍｉｎ
これを基に、次の手順で距離Ａ１を設定する。
帯鋸盤（バンドソー）：株式会社アマダマシンツール製 ＰＣＳＡＷ５３０ＡＸ
被削材：ＳＵＭ２２（硫黄及び硫黄複合快削鋼鋼材）、直径：１５０ｍｍ
鋸速度：８１ｍ／ｍｉｎ（８１ｘ１０３ｍｍ／ｍｉｎ）
切削率：２８５ｃｍ２／ｍｉｎ
これを基に、次の手順で距離Ａ１を設定する。
（手順１）被削材の総切断時間Ｔｔの算出（小数点以下切り捨て）
被削材の切断面積は１７６ｃｍ２ である。
従って、総切断時間Ｔｔは、切断面積／切削率で求められる。すなわち、
総切断時間Ｔｔ＝１７６／２８５＝０．６１７ｍｉｎ である。
被削材の切断面積は１７６ｃｍ２ である。
従って、総切断時間Ｔｔは、切断面積／切削率で求められる。すなわち、
総切断時間Ｔｔ＝１７６／２８５＝０．６１７ｍｉｎ である。
（手順２）１分当たりの切り込み量Ｑｍの算出
一分当たりの切り込み量Ｑｍは、被削材の直径を総切断時間で除することで得られる。すなわち、
１分当たりの切り込み量Ｑｍ＝１５０／０．６１７＝２４３ｍｍ／ｍｉｎ である。
一分当たりの切り込み量Ｑｍは、被削材の直径を総切断時間で除することで得られる。すなわち、
１分当たりの切り込み量Ｑｍ＝１５０／０．６１７＝２４３ｍｍ／ｍｉｎ である。
（手順３）帯鋸歯５１の走行距離１ｍｍ当たりの切り込み量ｆ
走行距離１ｍｍ当たりの切り込み量ｆは、１分当たりの切り込み量を鋸速度で除することで得られる。すなわち、
走行距離１ｍｍ当たりの切り込み量ｆ＝２４３／８１ｘ１０３＝０．００３
走行距離１ｍｍ当たりの切り込み量ｆは、１分当たりの切り込み量を鋸速度で除することで得られる。すなわち、
走行距離１ｍｍ当たりの切り込み量ｆ＝２４３／８１ｘ１０３＝０．００３
従って、走行距離１ｍｍ当たりの切り込み量ｆに、歯群ＴＧ１のピッチＰ３（ピッチパターン長）を乗ずることで、歯群当たりの送り量ｆｚが得られる。
すなわち、
歯群当たりの送り量ｆｚ＝０．００３ｘＰ３ である。
すなわち、
歯群当たりの送り量ｆｚ＝０．００３ｘＰ３ である。
距離Ａ１を、この歯群当たりの送り量ｆｚよりも大きくしておけば、切削痕が実質的に残らない表面粗さの小さい切断面を得ることができる。すなわち、
ｆｚ＜Ａ１であり、
０．００３ｘＰ３＜Ａ１ｍｍ である。
ｆｚ＜Ａ１であり、
０．００３ｘＰ３＜Ａ１ｍｍ である。
具体的数値としては、例えば、１．８／２Ｐの鋸刃において、ピッチパターン長が４０．５ｍｍとなるので、
ｆｚ＝０．００３ｘ４０．５＝０．１２２ｍｍ＜Ａ１ と設定するとよい。
ｆｚ＝０．００３ｘ４０．５＝０．１２２ｍｍ＜Ａ１ と設定するとよい。
（実施例１の変形例１）
図４（ａ），（ｂ）及び図５に、実施例１の変形例１である帯鋸刃５１Ａが示されている。
図４（ａ）は、帯鋸刃５１Ａの一部分の側面図であり、図４（ｂ）は、図４（ａ）に対応した下面図である。
図５は、図４（ａ）におけるＳ１Ａ−Ｓ１Ａ位置での断面図である。
図４（ａ），（ｂ）及び図５に、実施例１の変形例１である帯鋸刃５１Ａが示されている。
図４（ａ）は、帯鋸刃５１Ａの一部分の側面図であり、図４（ｂ）は、図４（ａ）に対応した下面図である。
図５は、図４（ａ）におけるＳ１Ａ−Ｓ１Ａ位置での断面図である。
帯鋸刃５１Ａは、帯鋸刃５１に対して、第２の後続歯である仕上げ歯ＴＳ３の形状が異なるものである。それ以外の部分は帯鋸刃５１と同じであり、以下、異なる部分を説明する。
帯鋸刃５２の仕上げ歯である第２の後続歯ＴＳ３Ａは、側逃げ角θｃが０°とされ、図５において、仕上げ面部ＴＳ３Ａａが、振り出し部ＴＨの左右端における走行方向Ｖに直行する方向（高さ方向）全体に形成されている。
この帯鋸刃５１Ａは、仕上げ歯ＴＳ３Ａの側逃げ角θｃが０°となっているので、切削による切粉の排出性の点では帯鋸刃５１の方が有利であるが、仕上げ面部ＴＳ３Ａａの高さ（距離Ａ３）が大きくとれる点で有利である。
切粉の排出性の点では、仕上げ歯ＴＳ３Ａによる切り込み量を小さくすることで、実質的に支障のない切削が可能である。
また、仕上げ面部ＴＳ３Ａａの高さを大きくとれる点では、歯群当たりの送り量ｆｚに対し、例えば距離Ａ３＝ｎｘｆｚ（ｎ：２以上の整数）として、切断面を仕上げ歯ＴＳ３Ａａにより複数回切削させることが可能となる。
従って、変形例１は、切断面を表面粗さのより小さい面とする場合に好適である。
この帯鋸刃５１Ａは、仕上げ歯ＴＳ３Ａの側逃げ角θｃが０°となっているので、切削による切粉の排出性の点では帯鋸刃５１の方が有利であるが、仕上げ面部ＴＳ３Ａａの高さ（距離Ａ３）が大きくとれる点で有利である。
切粉の排出性の点では、仕上げ歯ＴＳ３Ａによる切り込み量を小さくすることで、実質的に支障のない切削が可能である。
また、仕上げ面部ＴＳ３Ａａの高さを大きくとれる点では、歯群当たりの送り量ｆｚに対し、例えば距離Ａ３＝ｎｘｆｚ（ｎ：２以上の整数）として、切断面を仕上げ歯ＴＳ３Ａａにより複数回切削させることが可能となる。
従って、変形例１は、切断面を表面粗さのより小さい面とする場合に好適である。
（実施例１の他の変形例）
図６及び図７と図８及び図９と図１０及び図１１とに、それぞれ実施例１の変形例２〜４である帯鋸刃５１Ｂ〜５１Ｄが示されている。
図７，図９，及び図１１は、それぞれ図６，図８，及び図１０におけるＳ１Ｂ−Ｓ１Ｂ，Ｓ１Ｃ−Ｓ１Ｃ，及びＳ１Ｄ−Ｓ１Ｄ位置での断面図である。
図６及び図７と図８及び図９と図１０及び図１１とに、それぞれ実施例１の変形例２〜４である帯鋸刃５１Ｂ〜５１Ｄが示されている。
図７，図９，及び図１１は、それぞれ図６，図８，及び図１０におけるＳ１Ｂ−Ｓ１Ｂ，Ｓ１Ｃ−Ｓ１Ｃ，及びＳ１Ｄ−Ｓ１Ｄ位置での断面図である。
変形例２の帯鋸刃５１Ｂは、図６及び図７に示されるように、実施例１の帯鋸刃５１における先行歯ＴＳ１を、第１の先行歯ＴＳ１Ｂａと第２の先行歯ＴＳ１Ｂｂとの二つの歯にしたものである。
すなわち、歯群ＴＧ１Ｂは、第１の先行歯ＴＳ１Ｂａ，第２の先行歯ＴＳ１Ｂｂ，第１の後続歯（バチ型のアサリ歯）ＴＳ２Ｂ，第２の後続歯（仕上げ歯）ＴＳ３Ｂにより構成される。
そして、帯鋸刃５１におけるバチ型のアサリ歯ＴＳ２に相当する第１の後続歯ＴＳ２Ｂの歯高Ｈ２を含め、走行方向先頭側から順に、歯高が低く（Ｈ２＜Ｈ１Ｂｂ＜Ｈ１Ｂａ）、先端の幅が広く（ＷａＢａ＜ＷａＢｂ＜Ｗｂ）形成されている。
これ以外の部分は、帯鋸刃５１と同じである。
すなわち、歯群ＴＧ１Ｂは、第１の先行歯ＴＳ１Ｂａ，第２の先行歯ＴＳ１Ｂｂ，第１の後続歯（バチ型のアサリ歯）ＴＳ２Ｂ，第２の後続歯（仕上げ歯）ＴＳ３Ｂにより構成される。
そして、帯鋸刃５１におけるバチ型のアサリ歯ＴＳ２に相当する第１の後続歯ＴＳ２Ｂの歯高Ｈ２を含め、走行方向先頭側から順に、歯高が低く（Ｈ２＜Ｈ１Ｂｂ＜Ｈ１Ｂａ）、先端の幅が広く（ＷａＢａ＜ＷａＢｂ＜Ｗｂ）形成されている。
これ以外の部分は、帯鋸刃５１と同じである。
変形例３の帯鋸刃５１Ｃは、図８及び図９に示されるように、実施例１の帯鋸刃５１における先行歯ＴＳ１を、第１の先行歯ＴＳ１Ｃａ，第２の先行歯ＴＳ１Ｃｂ，及び第３の先行歯ＴＳ１Ｃｃの三つの歯にしたものである。
すなわち、歯群ＴＧ１Ｃは、第１の先行歯ＴＳ１Ｃａ，第２の先行歯ＴＳ１Ｃｂ，第３の先行歯ＴＳ１Ｃｃ，第１の後続歯（バチ型のアサリ歯）ＴＳ２Ｃ，第２の後続歯（仕上げ歯）ＴＳ３Ｃにより構成される。
そして、帯鋸刃５１におけるバチ型の歯ＴＳ２に相当する第１の後続歯ＴＳ２Ｃの歯高Ｈ２を含め、走行方向先頭側から順に、歯高が低く（Ｈ２＜Ｈ１Ｃｃ＜Ｈ１Ｃｂ＜Ｈ１Ｃａ）、先端の幅が広く（ＷａＣａ＜ＷａＣｂ＜ＷａＣｃ＜Ｗｂ）形成されている。
これ以外の部分は、帯鋸刃５１と同じである。
すなわち、歯群ＴＧ１Ｃは、第１の先行歯ＴＳ１Ｃａ，第２の先行歯ＴＳ１Ｃｂ，第３の先行歯ＴＳ１Ｃｃ，第１の後続歯（バチ型のアサリ歯）ＴＳ２Ｃ，第２の後続歯（仕上げ歯）ＴＳ３Ｃにより構成される。
そして、帯鋸刃５１におけるバチ型の歯ＴＳ２に相当する第１の後続歯ＴＳ２Ｃの歯高Ｈ２を含め、走行方向先頭側から順に、歯高が低く（Ｈ２＜Ｈ１Ｃｃ＜Ｈ１Ｃｂ＜Ｈ１Ｃａ）、先端の幅が広く（ＷａＣａ＜ＷａＣｂ＜ＷａＣｃ＜Ｗｂ）形成されている。
これ以外の部分は、帯鋸刃５１と同じである。
変形例４の帯鋸刃５１Ｄは、図１０及び図１１に示されるように、変形例３の帯鋸刃５１Ｃの第１の後続歯ＴＳ２Ｃの先端稜線に、面取り部を設けたものである。すなわち、帯鋸刃５１Ｄの第１の後続歯（バチ型のアサリ歯）ＴＳ２Ｄには、先端稜線に面取り部ＴＳ２Ｄａが形成されている。
そして、第１の後続歯ＴＳ２Ｄの先端部ＴＳ２Ｄｂの幅を幅Ｗｂａとし、先端部ＴＳ２Ｄｂの基準位置ＫＬからの高さ方向距離を高さＨ２ａとし、第１の後続歯ＴＳ２Ｄの最大の幅Ｗｂｂとなる面取り部ＴＳ２Ｄａの根本側端部ＴＳ２Ｄｃにおける基準位置ＫＬからの高さ方向の距離を高さＨ２ｂとすると、走行方向先頭側から順に、歯高や高さが低く（Ｈ３＜Ｈ２ｂ＜Ｈ２ａ＜Ｈ１Ｄｃ＜Ｈ１Ｄｂ＜Ｈ１Ｄａ）、先端の幅が広く（ＷａＤａ＜ＷａＤｂ＜ＷａＤｃ＜Ｗｂａ＜Ｗｂｂ＜Ｗｂ）形成されている。
これ以外の部分は、帯鋸刃５１と同じである。
そして、第１の後続歯ＴＳ２Ｄの先端部ＴＳ２Ｄｂの幅を幅Ｗｂａとし、先端部ＴＳ２Ｄｂの基準位置ＫＬからの高さ方向距離を高さＨ２ａとし、第１の後続歯ＴＳ２Ｄの最大の幅Ｗｂｂとなる面取り部ＴＳ２Ｄａの根本側端部ＴＳ２Ｄｃにおける基準位置ＫＬからの高さ方向の距離を高さＨ２ｂとすると、走行方向先頭側から順に、歯高や高さが低く（Ｈ３＜Ｈ２ｂ＜Ｈ２ａ＜Ｈ１Ｄｃ＜Ｈ１Ｄｂ＜Ｈ１Ｄａ）、先端の幅が広く（ＷａＤａ＜ＷａＤｂ＜ＷａＤｃ＜Ｗｂａ＜Ｗｂｂ＜Ｗｂ）形成されている。
これ以外の部分は、帯鋸刃５１と同じである。
変形例２〜４における仕上げ歯ＴＳ３Ｂ〜ＴＳ３Ｄは、帯鋸刃５１における仕上げ歯ＴＳ３と同様に、振り出し部ＴＨにおける先端側の図７，図９，及び図１１における高さ方向の距離Ａ１Ｂ〜Ａ１Ｄの範囲に仕上げ面部ＴＳ３Ｂａ〜ＴＳ３Ｄａが設けられると共に、仕上げ面部ＴＳ３Ｂａ〜ＴＳ３Ｄａよりも根本側の面に側逃げ角θｃが０°＜θｃ設定されている。
変形例２〜４を更に変形して側逃げ角θｃを０°とし、振り出し部ＴＨの左右端の高さ方向全体を、仕上げ面部ＴＳ３Ｂａ〜ＴＳ３Ｄａとした変形例２Ａ〜４Ａとしてもよい。
変形例２〜４における距離Ａ１Ｂ〜Ａ１Ｄの望ましい設定範囲は、帯鋸刃５１と同様に、
０．００３ｘＰ３＜Ａ１Ｂ，Ａ１Ｃ，Ａ１Ｄ ｍｍ である。
変形例２〜４を更に変形して側逃げ角θｃを０°とし、振り出し部ＴＨの左右端の高さ方向全体を、仕上げ面部ＴＳ３Ｂａ〜ＴＳ３Ｄａとした変形例２Ａ〜４Ａとしてもよい。
変形例２〜４における距離Ａ１Ｂ〜Ａ１Ｄの望ましい設定範囲は、帯鋸刃５１と同様に、
０．００３ｘＰ３＜Ａ１Ｂ，Ａ１Ｃ，Ａ１Ｄ ｍｍ である。
変形例２〜４は、先行歯を複数備え、各先行歯の先端の幅が、走行方向先頭側から徐々に広く設定されている。これにより、先行歯それぞれの切削負荷が低減するので、例えば難削材の切断に好適である。
（実施例２）
次に、図１２（ａ），（ｂ）及び図１３を参照して実施例２の帯鋸刃５２について説明する。
図１２（ａ）は、帯鋸刃５２の一部分の側面図であり、図１２（ｂ）は、図１２（ａ）に対応した下面図である。図１３は、図１２（ａ）におけるＳ２−Ｓ２位置での断面図である。
帯鋸刃５２は、図示しない帯鋸盤に装着され、図１２の走行方向Ｖに循環走行して被切断物を切断する。走行方向Ｖは、被切断物を切断する際の切削方向でもある。
次に、図１２（ａ），（ｂ）及び図１３を参照して実施例２の帯鋸刃５２について説明する。
図１２（ａ）は、帯鋸刃５２の一部分の側面図であり、図１２（ｂ）は、図１２（ａ）に対応した下面図である。図１３は、図１２（ａ）におけるＳ２−Ｓ２位置での断面図である。
帯鋸刃５２は、図示しない帯鋸盤に装着され、図１２の走行方向Ｖに循環走行して被切断物を切断する。走行方向Ｖは、被切断物を切断する際の切削方向でもある。
帯鋸刃５２は、帯状の胴部ＴＢと、その一側部に所定の間隔で形成された複数の鋸歯ＴＳを有している。
具体的には、鋸歯ＴＳとして、切削方向先頭側から順に、先行歯ＴＳ２１と、第１の後続歯ＴＳ２２と、第２の後続歯ＴＳ２３ａ及び第３の後続歯ＴＳ２３ｂと、からなる歯群ＴＧ２が、所定のピッチであるピッチパターン長Ｐ２３で繰り返し形成されている。
走行方向に延びる仮想の基準位置ＫＬからの歯高を、先行歯ＴＳ２１の歯高Ｈ１，第１の後続歯ＴＳ２２の歯高Ｈ２，第２の後続歯ＴＳ２３ａの歯高Ｈ３ａ，及び第３の後続歯ＴＳ２３ｂの歯高Ｈ３ｂとすると、Ｈ３ａ＝Ｈ３ｂ＜Ｈ２＜Ｈ１となっている。
また、先行歯ＴＳ２１と第１の後続歯ＴＳ２２との間のピッチをピッチＰ２１とし、第１の後続歯ＴＳ２２と第２の後続歯ＴＳ２３ａとの間のピッチをピッチＰ２２ａとし、第２の後続歯ＴＳ２３ａと第３の後続歯ＴＳ２３ｂとの間のピッチをピッチＰ２２ｂとすると、Ｐ２２ｂ＜Ｐ２１＜Ｐ２２ａとなっている。
具体的には、鋸歯ＴＳとして、切削方向先頭側から順に、先行歯ＴＳ２１と、第１の後続歯ＴＳ２２と、第２の後続歯ＴＳ２３ａ及び第３の後続歯ＴＳ２３ｂと、からなる歯群ＴＧ２が、所定のピッチであるピッチパターン長Ｐ２３で繰り返し形成されている。
走行方向に延びる仮想の基準位置ＫＬからの歯高を、先行歯ＴＳ２１の歯高Ｈ１，第１の後続歯ＴＳ２２の歯高Ｈ２，第２の後続歯ＴＳ２３ａの歯高Ｈ３ａ，及び第３の後続歯ＴＳ２３ｂの歯高Ｈ３ｂとすると、Ｈ３ａ＝Ｈ３ｂ＜Ｈ２＜Ｈ１となっている。
また、先行歯ＴＳ２１と第１の後続歯ＴＳ２２との間のピッチをピッチＰ２１とし、第１の後続歯ＴＳ２２と第２の後続歯ＴＳ２３ａとの間のピッチをピッチＰ２２ａとし、第２の後続歯ＴＳ２３ａと第３の後続歯ＴＳ２３ｂとの間のピッチをピッチＰ２２ｂとすると、Ｐ２２ｂ＜Ｐ２１＜Ｐ２２ａとなっている。
先行歯ＴＳ２１は、先端側が厚さ方向に幅広となる台形形状に形成された直歯である。
すなわち、図１３で規定される側逃げ角θａが０°＜θａとされている。また、先端の左右稜線には面取り部Ｃ１が形成されている。この面取り部Ｃ１により、先端部ＴＳ２１ａは、幅Ｗ２ａとなるように絞られている。
また、図１２（ｂ）で規定される横逃げ角αａは０°＜αａとされている。
金属の切断においては、この先行歯ＴＳ２１により、先端部ＴＳ２１ａの幅Ｗ２ａに依存する溝が形成される。
すなわち、図１３で規定される側逃げ角θａが０°＜θａとされている。また、先端の左右稜線には面取り部Ｃ１が形成されている。この面取り部Ｃ１により、先端部ＴＳ２１ａは、幅Ｗ２ａとなるように絞られている。
また、図１２（ｂ）で規定される横逃げ角αａは０°＜αａとされている。
金属の切断においては、この先行歯ＴＳ２１により、先端部ＴＳ２１ａの幅Ｗ２ａに依存する溝が形成される。
第１の後続歯ＴＳ２２は、左右の両方向に振り出し、先端側が厚さ方向に幅広となる台形形状に形成されたバチ型の歯とされている。この第１の後続歯ＴＳ２２はバチ型のアサリ歯ＴＳ２２とも称される。
すなわち、図１３で規定される側逃げ角θｂが０°＜θｂとされている。この例では、先行歯ＴＳ２１の側逃げ角θａと同じ、すなわち、θａ＝θｂとされている。
また、先行歯ＴＳ２１とは異なり、先端の左右稜線に面取り部は形成されていない。すなわち、先端の左右稜線部分は、角度θｂａ（＝９０°−θｂ）なる先鋭角部ＴＳ２２ａとされている。左右の先鋭角部ＴＳ２２ａ間の幅Ｗ２ｂは、当然であるが、Ｗ２ａ＜Ｗ２ｂとなっている。
図１２（ｂ）で規定される横逃げ角αｂは、０°＜αｂとされている。この例では、先行歯ＴＳ２１の横逃げ角αａと同じ、すなわち、αｂ＝αａとされている。
すなわち、図１３で規定される側逃げ角θｂが０°＜θｂとされている。この例では、先行歯ＴＳ２１の側逃げ角θａと同じ、すなわち、θａ＝θｂとされている。
また、先行歯ＴＳ２１とは異なり、先端の左右稜線に面取り部は形成されていない。すなわち、先端の左右稜線部分は、角度θｂａ（＝９０°−θｂ）なる先鋭角部ＴＳ２２ａとされている。左右の先鋭角部ＴＳ２２ａ間の幅Ｗ２ｂは、当然であるが、Ｗ２ａ＜Ｗ２ｂとなっている。
図１２（ｂ）で規定される横逃げ角αｂは、０°＜αｂとされている。この例では、先行歯ＴＳ２１の横逃げ角αａと同じ、すなわち、αｂ＝αａとされている。
金属の切断において、バチ型の歯である第１の後続歯ＴＳ２２は、先行歯ＴＳ２１により切削された溝の幅を、先鋭角部ＴＳ２２ａにより幅Ｗ２ｂに拡張する。
第２の後続歯ＴＳ２３ａは、右方向に振り出したアサリ歯であり、先端の左側稜線に面取り部ＴＳ２３ａ１が形成されている。
第３の後続歯ＴＳ２３ｂは、左方向に振り出したアサリ歯であり、先端の右側稜線に面取り部ＴＳ２３ｂ１が形成されている。
第３の後続歯ＴＳ２３ｂは、左方向に振り出したアサリ歯であり、先端の右側稜線に面取り部ＴＳ２３ｂ１が形成されている。
図１２（ｂ）で規定される横逃げ角αｃ１及び横逃げ角αｃ２は、０°＜αｃ１＝αｃ２とされている。この例では、先行歯ＴＳ２１の横逃げ角αａと同じ、すなわち、αｃ１＝αｃ２＝αａとされている。
図１３において、先端の左右稜線から根本側に向かって距離Ａ２１で示される範囲は、側逃げ角θｃが０°とされている。すなわち、第２の後続歯ＴＳ２３ａ及び第３の後続歯ＴＳ２３ｂは、図１３に示される切削方向から見た図において、外形線が互いに平行となる仕上げ面部ＴＳ２３ａａ及び仕上げ面部ＴＳ２３ｂａを有している。換言するならば、仕上げ面部ＴＳ２３ａａ，ＴＳ２３ｂａは、横断面形状において、帯鋸刃５２の高さ方向に延びる中心軸線ＣＬ２と平行に形成されている。
胴部ＴＢの幅よりも振り出された振り出し部ＴＨにおいて、仕上げ面部ＴＳ２３ａａ及び仕上げ面部ＴＳ２３ｂａに対する根本側は、図１３に示される側逃げ角θｃが０°＜θｃなる傾斜面とされている。
すなわち、図１３において、振り出し部ＴＨにおける先端側に、仕上げ面部ＴＳ２３ａａ及び仕上げ面部ＴＳ２３ｂａが形成されている。
胴部ＴＢの幅よりも振り出された振り出し部ＴＨにおいて、仕上げ面部ＴＳ２３ａａ及び仕上げ面部ＴＳ２３ｂａに対する根本側は、図１３に示される側逃げ角θｃが０°＜θｃなる傾斜面とされている。
すなわち、図１３において、振り出し部ＴＨにおける先端側に、仕上げ面部ＴＳ２３ａａ及び仕上げ面部ＴＳ２３ｂａが形成されている。
図１３において、仕上げ面部ＴＳ２３ｂａの、胴部ＴＢの左側面ＴＢＬからの振り出し量Ｌｃと、仕上げ面部ＴＳ２３ａａの、胴部ＴＢの右側面ＴＢＲからの振り出し量Ｒｃと、は、等しく（Ｌｃ＝Ｒｃ）なっている。
また、振り出し量Ｌｃ及び振り出し量Ｒｃは、第１の後続歯ＴＳ２２の振り出し量に対して、それぞれ微小な差分ΔＬｃ及び差分ΔＲｃだけ大きく設定されている。この例では、ΔＬｃ＝ΔＲｃとされている。
すなわち、図１３における、第２の後続歯ＴＳ２３ａの右側先端部と及び第３の後続歯ＴＳ２３ｂの左側先端部との間の幅Ｗ２ｃは、第１の後続歯ＴＳ２２の幅Ｗ２ｂに対して、Ｗ２ｃ＝Ｗ２ｂ＋ΔＬｃ＋ΔＲｃとなっている。ΔＬｃ、ΔＲｃは、例えば０．０１〜０．０５ｍｍ程度の微小量とされる。
また、振り出し量Ｌｃ及び振り出し量Ｒｃは、第１の後続歯ＴＳ２２の振り出し量に対して、それぞれ微小な差分ΔＬｃ及び差分ΔＲｃだけ大きく設定されている。この例では、ΔＬｃ＝ΔＲｃとされている。
すなわち、図１３における、第２の後続歯ＴＳ２３ａの右側先端部と及び第３の後続歯ＴＳ２３ｂの左側先端部との間の幅Ｗ２ｃは、第１の後続歯ＴＳ２２の幅Ｗ２ｂに対して、Ｗ２ｃ＝Ｗ２ｂ＋ΔＬｃ＋ΔＲｃとなっている。ΔＬｃ、ΔＲｃは、例えば０．０１〜０．０５ｍｍ程度の微小量とされる。
また、仕上げ面部ＴＳ２３ａａ及び仕上げ面部ＴＳ２３ｂａは、図１３において、切削方向先頭側が歯高方向で上述の距離Ａ２１とされ、後尾側に向かうに従って、歯高方向の距離が増加し、最大で距離Ａ２２となる範囲で形成されている。
ここで、図１２（ｂ）で規定される横逃げ角αｃ１は、０°＜αｃ１とされている。また横逃げ角αｃ２は、０°＜αｃ２とされている。この例では、先行歯ＴＳ２１の横逃げ角αａと同じ、すなわち、αｃ１＝αｃ２＝αａとされている。
このように、第２の後続歯ＴＳ２３ａ及び第３の後続歯ＴＳ２３ｂは、それぞれ仕上げ面部ＴＳ２３ａａ，ＴＳ２３ｂａを有するので、仕上げ歯ＴＳ２３ａ及び仕上げ歯ＴＳ２３ｂとも称される。
ここで、図１２（ｂ）で規定される横逃げ角αｃ１は、０°＜αｃ１とされている。また横逃げ角αｃ２は、０°＜αｃ２とされている。この例では、先行歯ＴＳ２１の横逃げ角αａと同じ、すなわち、αｃ１＝αｃ２＝αａとされている。
このように、第２の後続歯ＴＳ２３ａ及び第３の後続歯ＴＳ２３ｂは、それぞれ仕上げ面部ＴＳ２３ａａ，ＴＳ２３ｂａを有するので、仕上げ歯ＴＳ２３ａ及び仕上げ歯ＴＳ２３ｂとも称される。
金属の切断において、仕上げ歯である第２の後続歯ＴＳ２３ａ及び第３の後続歯ＴＳ２３ｂは、第１の後続歯ＴＳ２２により拡張された溝の側面を、仕上げ面部ＴＳ２３ａａ，ＴＳ２３ｂａにより滑らかな面となるよう切削する
実施例２においても、実施例１と同様に、距離Ａ２１を歯群当たりの送り量ｆｚよりも大きくすることで、胴部ＴＢの右側に対応する切断面のいずれの部位も、必ず仕上げ面部ＴＳ２３ａａにより切削が施されるようにできる。また、胴部ＴＢの左側に対応する切断面のいずれの部位も、必ず仕上げ面部ＴＳ２３ｂａにより切削が施されるようにできる。
これにより、切断面が、表面粗さのより小さい面となる。
具体的には、距離Ａ１の場合と同様に、Ｐ２３ｘ０．００３＜Ａ２１ ｍｍ と設定するとよい。
これにより、切断面が、表面粗さのより小さい面となる。
具体的には、距離Ａ１の場合と同様に、Ｐ２３ｘ０．００３＜Ａ２１ ｍｍ と設定するとよい。
実施例２は、仕上げ歯を、左方のみに振り出したアサリ歯及び右方のみに張り出したアサリ歯である第２の後続歯ＴＳ２３ａ及び第３の後続歯ＴＳ２３ｂとすることで、切断面の仕上げ切削の負荷を、２枚の歯に分配している。
これにより、各仕上げ歯において、仕上げ歯であることから元来少ない切削抵抗がさらに減少する。そのため、被切削面の仕上げ切削が、より少ない振動で安定して行える。
また、切削抵抗が予期せず大きくなった場合に、第２の後続歯ＴＳ２３ａ及び第３の後続歯ＴＳ２３ｂは、振り出し方向とは逆の方向に弾性的に変形可能であるから、歯欠けなどの不具合が生じる虞が少ない。
また、この弾性的変形により反発力が生じ、歯先が被切削面に付勢される。この付勢力により、被切削面である切断面の微小な凸部は塑性変形して平（なら）され、表面粗さがより小さくなる。この塑性変形によって加工硬化が生じる範囲は、凸部に限定され、切断面の面積比率において極めて僅かな範囲となるから、その後の切削等に影響を及ぼすものではない。
これにより、各仕上げ歯において、仕上げ歯であることから元来少ない切削抵抗がさらに減少する。そのため、被切削面の仕上げ切削が、より少ない振動で安定して行える。
また、切削抵抗が予期せず大きくなった場合に、第２の後続歯ＴＳ２３ａ及び第３の後続歯ＴＳ２３ｂは、振り出し方向とは逆の方向に弾性的に変形可能であるから、歯欠けなどの不具合が生じる虞が少ない。
また、この弾性的変形により反発力が生じ、歯先が被切削面に付勢される。この付勢力により、被切削面である切断面の微小な凸部は塑性変形して平（なら）され、表面粗さがより小さくなる。この塑性変形によって加工硬化が生じる範囲は、凸部に限定され、切断面の面積比率において極めて僅かな範囲となるから、その後の切削等に影響を及ぼすものではない。
（実施例３）
次に、図１４（ａ），（ｂ）及び図１５を参照して実施例３の帯鋸刃５３につて説明する。
図１４（ａ）は、帯鋸刃５３の一部分の側面図であり、図１４（ｂ）は、図１４（ａ）に対応した下面図である。図１５は、図１４（ａ）におけるＳ３−Ｓ３位置での断面図である。
帯鋸刃５３は、図示しない帯鋸盤に装着され、図１４の走行方向Ｖに循環走行して被切断物を切断する。走行方向Ｖは、被切断物を切断する際の切削方向でもある。
次に、図１４（ａ），（ｂ）及び図１５を参照して実施例３の帯鋸刃５３につて説明する。
図１４（ａ）は、帯鋸刃５３の一部分の側面図であり、図１４（ｂ）は、図１４（ａ）に対応した下面図である。図１５は、図１４（ａ）におけるＳ３−Ｓ３位置での断面図である。
帯鋸刃５３は、図示しない帯鋸盤に装着され、図１４の走行方向Ｖに循環走行して被切断物を切断する。走行方向Ｖは、被切断物を切断する際の切削方向でもある。
帯鋸刃５３は、帯状の胴部ＴＢと、その一側部に所定の間隔で形成された複数の鋸歯ＴＳを有している。
具体的には、鋸歯ＴＳとして、切削方向先頭側から順に、先行歯ＴＳ３１と、第１の後続歯ＴＳ３２と、第２の後続歯ＴＳ３３ａ及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂと、からなる歯群ＴＧ３が、所定のピッチであるピッチパターン長Ｐ３３で繰り返し形成されている。
走行方向に延びる仮想の基準位置ＫＬからの歯高を、先行歯ＴＳ３１の歯高Ｈ１，第１の後続歯ＴＳ３２の歯高Ｈ２，第２の後続歯ＴＳ３３ａの歯高Ｈ３ａ，及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂの歯高Ｈ３ｂとすると、Ｈ３ａ＝Ｈ３ｂ＜Ｈ２＜Ｈ１となっている。
また、先行歯ＴＳ３１と第１の後続歯ＴＳ３２との間のピッチをピッチＰ３１とし、第１の後続歯ＴＳ３２と第２の後続歯ＴＳ３３ａとの間のピッチをピッチＰ３２ａとし、第２の後続歯ＴＳ３３ａと第３の後続歯ＴＳ３３ｂとの間のピッチをピッチＰ３２ｂとすると、Ｐ３２ｂ＜Ｐ３１＜Ｐ３２ｂとなっている。
具体的には、鋸歯ＴＳとして、切削方向先頭側から順に、先行歯ＴＳ３１と、第１の後続歯ＴＳ３２と、第２の後続歯ＴＳ３３ａ及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂと、からなる歯群ＴＧ３が、所定のピッチであるピッチパターン長Ｐ３３で繰り返し形成されている。
走行方向に延びる仮想の基準位置ＫＬからの歯高を、先行歯ＴＳ３１の歯高Ｈ１，第１の後続歯ＴＳ３２の歯高Ｈ２，第２の後続歯ＴＳ３３ａの歯高Ｈ３ａ，及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂの歯高Ｈ３ｂとすると、Ｈ３ａ＝Ｈ３ｂ＜Ｈ２＜Ｈ１となっている。
また、先行歯ＴＳ３１と第１の後続歯ＴＳ３２との間のピッチをピッチＰ３１とし、第１の後続歯ＴＳ３２と第２の後続歯ＴＳ３３ａとの間のピッチをピッチＰ３２ａとし、第２の後続歯ＴＳ３３ａと第３の後続歯ＴＳ３３ｂとの間のピッチをピッチＰ３２ｂとすると、Ｐ３２ｂ＜Ｐ３１＜Ｐ３２ｂとなっている。
先行歯ＴＳ３１は、先端側が厚さ方向に幅広となる台形形状に形成された直歯である。
すなわち、図１５で規定される側逃げ角θａが０°＜θａとされている。また、先端の左右稜線には面取り部Ｃ１が形成されている。この面取り部Ｃ１により、先端部ＴＳ３１ａは、幅Ｗ３ａとなるように絞られている。
また、図１４（ｂ）で規定される横逃げ角αａは０°＜αａとされている。
金属の切断においては、この先行歯ＴＳ３１により、先端部Ｔ３２１ａの形状に依存する溝が形成される。
すなわち、図１５で規定される側逃げ角θａが０°＜θａとされている。また、先端の左右稜線には面取り部Ｃ１が形成されている。この面取り部Ｃ１により、先端部ＴＳ３１ａは、幅Ｗ３ａとなるように絞られている。
また、図１４（ｂ）で規定される横逃げ角αａは０°＜αａとされている。
金属の切断においては、この先行歯ＴＳ３１により、先端部Ｔ３２１ａの形状に依存する溝が形成される。
第１の後続歯ＴＳ３２は、左右両方向に振り出し、先端側が厚さ方向に幅広となる台形形状に形成されたバチ型の歯とされている。この第１の後続歯ＴＳ３２はバチ型のアサリ歯ＴＳ３２とも称される。
すなわち、図１３で規定される側逃げ角θｂが０°＜θｂとされている。この例では、先行歯ＴＳ３１の側逃げ角θａと同じ、すなわち、θａ＝θｂとされている。
また、先行歯ＴＳ３１とは異なり、先端の左右稜線に面取り部は形成されていない。すなわち、先端の左右稜線部分は、角度θｂａ（＝９０°−θｂ）なる先鋭角部ＴＳ３２ａとされている。左右の先鋭角部ＴＳ３２ａ間の幅Ｗ３ｂは、当然であるが、Ｗ３ａ＜Ｗ３ｂとなっている。
図１４で規定される横逃げ角αｂは、０°＜αｂとされている。この例では、先行歯ＴＳ３１の横逃げ角αａと同じ、すなわち、αｂ＝αａとされている。
すなわち、図１３で規定される側逃げ角θｂが０°＜θｂとされている。この例では、先行歯ＴＳ３１の側逃げ角θａと同じ、すなわち、θａ＝θｂとされている。
また、先行歯ＴＳ３１とは異なり、先端の左右稜線に面取り部は形成されていない。すなわち、先端の左右稜線部分は、角度θｂａ（＝９０°−θｂ）なる先鋭角部ＴＳ３２ａとされている。左右の先鋭角部ＴＳ３２ａ間の幅Ｗ３ｂは、当然であるが、Ｗ３ａ＜Ｗ３ｂとなっている。
図１４で規定される横逃げ角αｂは、０°＜αｂとされている。この例では、先行歯ＴＳ３１の横逃げ角αａと同じ、すなわち、αｂ＝αａとされている。
金属の切断において、バチ型の歯である第１の後続歯ＴＳ３２は、先行歯ＴＳ３１により切削された溝の幅を、先鋭角部ＴＳ３２ａにより幅Ｗ３ｂに拡張する。
第２の後続歯ＴＳ３３ａは、右方向に振り出したアサリ歯であり、図１４（ｂ）に示されるように、横逃げ角αｃ１が０°＜αｃ１で設定されると共に横掬い角βａが０°＜βａで設定されている。
第３の後続歯ＴＳ３３ｂは、左方向に振り出したアサリ歯であり、図１４（ｂ）に示されるように、横逃げ角αｃ２が０°＜αｃ２で設定されると共に横掬い角βｂが０°＜βｂで設定されている。
横掬い角βａ，βｂは、掬い面ＴＳ３３ａｃ，ＴＳ３３ｂｃの走行方向Ｖに直行する方向に対してなす角度である。横掬い角βａ，βｂが正値の場合、掬い面ＴＳ３３ａｃ，ＴＳ３３ｂｃの振り出し側が走行方向前方側に突出した傾斜となる。
第３の後続歯ＴＳ３３ｂは、左方向に振り出したアサリ歯であり、図１４（ｂ）に示されるように、横逃げ角αｃ２が０°＜αｃ２で設定されると共に横掬い角βｂが０°＜βｂで設定されている。
横掬い角βａ，βｂは、掬い面ＴＳ３３ａｃ，ＴＳ３３ｂｃの走行方向Ｖに直行する方向に対してなす角度である。横掬い角βａ，βｂが正値の場合、掬い面ＴＳ３３ａｃ，ＴＳ３３ｂｃの振り出し側が走行方向前方側に突出した傾斜となる。
図１４（ｂ）で規定される横逃げ角αｃ１及び横逃げ角αｃ２は、０°＜αｃ１＝αｃ２とされている。この例では、先行歯ＴＳ３１の横逃げ角αａと同じ、すなわち、αｃ１＝αｃ２＝αａとされている。
図１５において、先端の左右稜線から根本側に向かって距離Ａ３１で示される範囲は、側逃げ角θｃが０°とされている。すなわち、第２の後続歯ＴＳ３３ａ及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂは、図１５に示される切削方向から見た図において、外形線が互いに平行となる仕上げ面部ＴＳ３３ａａ及び仕上げ面部ＴＳ３３ｂａを有している。換言するならば、仕上げ面部ＴＳ３３ａａ，ＴＳ３３ｂａは、横断面形状において、帯鋸刃５３の高さ方向に延びる中心軸線ＣＬ３と平行に形成されている。
胴部ＴＢの幅よりも振り出された振り出し部ＴＨにおいて、仕上げ面部ＴＳ３３ａａ及び仕上げ面部ＴＳ３３ｂａに対する根本側は、図１５に示される側逃げ角θｃが０°＜θｃなる傾斜面とされている。
すなわち、図１５において、振り出し部ＴＨにおける先端側に、仕上げ面部ＴＳ３３ａａ及び仕上げ面部ＴＳ３３ｂａが形成されている。
胴部ＴＢの幅よりも振り出された振り出し部ＴＨにおいて、仕上げ面部ＴＳ３３ａａ及び仕上げ面部ＴＳ３３ｂａに対する根本側は、図１５に示される側逃げ角θｃが０°＜θｃなる傾斜面とされている。
すなわち、図１５において、振り出し部ＴＨにおける先端側に、仕上げ面部ＴＳ３３ａａ及び仕上げ面部ＴＳ３３ｂａが形成されている。
図１５において、仕上げ面部ＴＳ３３ｂａの、胴部ＴＢの左側面ＴＢＬからの振り出し量Ｌｃと、仕上げ面部ＴＳ３３ａａの、右側面ＴＢＲからの振り出し量Ｒｃと、は、等しく（Ｌｃ＝Ｒｃ）なっている。
また、振り出し量Ｌｃ及び振り出し量Ｒｃは、第１の後続歯ＴＳ３２の振り出し量に対して、それぞれ微小な差分ΔＬｃ及び差分ΔＲｃだけ大きく設定されている。この例では、ΔＬｃ＝ΔＲｃとされている。
すなわち、図１５における、第２の後続歯ＴＳ３３ａの右側先端部と及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂの左側先端部との間の幅Ｗ３ｃは、第１の後続歯ＴＳ３２の幅Ｗ３ｂに対して、Ｗ３ｃ＝Ｗ３ｂ＋ΔＬｃ＋ΔＲｃとなっている。ΔＬｃ、ΔＲｃは、例えば０．０１〜０．０５ｍｍ程度の微小量とされる。
また、振り出し量Ｌｃ及び振り出し量Ｒｃは、第１の後続歯ＴＳ３２の振り出し量に対して、それぞれ微小な差分ΔＬｃ及び差分ΔＲｃだけ大きく設定されている。この例では、ΔＬｃ＝ΔＲｃとされている。
すなわち、図１５における、第２の後続歯ＴＳ３３ａの右側先端部と及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂの左側先端部との間の幅Ｗ３ｃは、第１の後続歯ＴＳ３２の幅Ｗ３ｂに対して、Ｗ３ｃ＝Ｗ３ｂ＋ΔＬｃ＋ΔＲｃとなっている。ΔＬｃ、ΔＲｃは、例えば０．０１〜０．０５ｍｍ程度の微小量とされる。
また、仕上げ面部ＴＳ３３ａａ及び仕上げ面部ＴＳ３３ｂａは、図１５において、切削方向先頭側が歯高方向で上述の距離Ａ３１とされ、後尾側に向かうに従って、歯高方向の距離が増加し、最大で距離Ａ３２となる範囲で形成されている。
ここで、図１４（ｂ）で規定される横逃げ角αｃ１は、０°＜αｃ１とされている。また横逃げ角αｃ２は、０°＜αｃ２とされている。この例では、先行歯ＴＳ３１の横逃げ角αａと同じ、すなわち、αｃ１＝αｃ２＝αａとされている。
このように、第２の後続歯ＴＳ３３ａ及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂは、それぞれ仕上げ面部ＴＳ３３ａａ，ＴＳ３３ｂａを有するので、仕上げ歯ＴＳ３３ａ及び仕上げ歯ＴＳ３３ｂとも称される。
ここで、図１４（ｂ）で規定される横逃げ角αｃ１は、０°＜αｃ１とされている。また横逃げ角αｃ２は、０°＜αｃ２とされている。この例では、先行歯ＴＳ３１の横逃げ角αａと同じ、すなわち、αｃ１＝αｃ２＝αａとされている。
このように、第２の後続歯ＴＳ３３ａ及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂは、それぞれ仕上げ面部ＴＳ３３ａａ，ＴＳ３３ｂａを有するので、仕上げ歯ＴＳ３３ａ及び仕上げ歯ＴＳ３３ｂとも称される。
金属の切断において、仕上げ歯である第２の後続歯ＴＳ３３ａ及び第２の後続歯ＴＳ３３ｂは、第１の後続歯ＴＳ３２により拡張された溝の側面を、仕上げ面部ＴＳ３３ａａ，ＴＳ３３ｂａにより滑らかな面となるよう切削する
実施例３においても、実施例２と同様に、距離Ａ３１を歯群当たりの送り量ｆｚよりも大きくすることで、胴部ＴＢの右側に対応する切断面のいずれの部位も、必ず仕上げ面部ＴＳ３３ａａにより切削が施されるようにできる。また、胴部ＴＢの左側に対応する切断面のいずれの部位も、必ず仕上げ面部ＴＳ３３ｂａにより切削が施されるようにできる。
これにより、切断面が表面粗さのより小さい面となる。
具体的には、距離Ａ１の場合と同様に、Ｐ３３ｘ０．００３＜Ａ３１ ｍｍ と設定するとよい。
これにより、切断面が表面粗さのより小さい面となる。
具体的には、距離Ａ１の場合と同様に、Ｐ３３ｘ０．００３＜Ａ３１ ｍｍ と設定するとよい。
実施例３では、横掬い角βａ，βｂが、それぞれ０°＜βａ、０°＜βｂで設定されている。
これにより、第２の後続歯ＴＳ３３ａ及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂの切削で発生した切粉が、すくい面ＴＳ３３ａｃ，ＴＳ３３ｂｃに沿って生成されるので、切粉の排出が効率よく行われる。
また、横掬い角βａ，βｂが正の値で設定されているため、切削抵抗が低減し安定した切削が行われる。
詳しくは、第２の後続歯ＴＳ３３ａ及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂは、切削時の側面（被切削面）から受ける力が実施例２よりも低減する。従って、片振り出しのアサリ歯となっている第２の後続歯ＴＳ３３ａ及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂの振り出し方向とは反対方向への変形が抑制され、被切削面の切削が良好に行われる。
これにより、第２の後続歯ＴＳ３３ａ及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂの切削で発生した切粉が、すくい面ＴＳ３３ａｃ，ＴＳ３３ｂｃに沿って生成されるので、切粉の排出が効率よく行われる。
また、横掬い角βａ，βｂが正の値で設定されているため、切削抵抗が低減し安定した切削が行われる。
詳しくは、第２の後続歯ＴＳ３３ａ及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂは、切削時の側面（被切削面）から受ける力が実施例２よりも低減する。従って、片振り出しのアサリ歯となっている第２の後続歯ＴＳ３３ａ及び第３の後続歯ＴＳ３３ｂの振り出し方向とは反対方向への変形が抑制され、被切削面の切削が良好に行われる。
上述において、側逃げ角θａ〜θｃは、胴部ＴＢ側へ傾く方向を正の値としている。また、横逃げ角αａ〜αｃ，αｃ１，αｃ２は、振り出し方向を正の値としている。また、横掬い角βａ，βｂは、振り出し側の端部から反対側の端部へ向かうに従って走行方向後尾側へ向かう角度を正の値としている。
発明者らは、実施例１の帯鋸刃５１において、第１の後続歯ＴＳ２に対する第２の後続歯ＴＳ３の振り出し量の差分ΔＬｃ，ΔＲｃを段階的に変え、切断面の表面粗さ、切削抵抗がどのように変わるかを探求する試験を行った。
表面粗さの試験を＜試験イ＞とし、切削抵抗の試験を＜試験ロ＞とする。
各試験に供した帯鋸刃５１は、差分ΔＬｃと差分ΔＲｃとを等しくし、０．０１ｍｍ〜０．０７ｍｍの範囲で四段階に変えたＡ１〜Ａ４と、比較例として差分ΔＬｃを０（ゼロ）としたＢと、の合計五種類である。
具体的には、
Ａ１：０．０１ｍｍ≦ΔＬｃ＝ΔＲｃ＜０．０２ｍｍ
Ａ２：０．０２ｍｍ≦ΔＬｃ＝ΔＲｃ≦０．０３ｍｍ
Ａ３：０．０４ｍｍ≦ΔＬｃ＝ΔＲｃ≦０．０５ｍｍ
Ａ４：０．０６ｍｍ≦ΔＬｃ＝ΔＲｃ≦０．０７ｍｍ
Ｂ：ΔＬｃ＝ΔＲｃ≒０（ゼロ）
である。
表面粗さの試験を＜試験イ＞とし、切削抵抗の試験を＜試験ロ＞とする。
各試験に供した帯鋸刃５１は、差分ΔＬｃと差分ΔＲｃとを等しくし、０．０１ｍｍ〜０．０７ｍｍの範囲で四段階に変えたＡ１〜Ａ４と、比較例として差分ΔＬｃを０（ゼロ）としたＢと、の合計五種類である。
具体的には、
Ａ１：０．０１ｍｍ≦ΔＬｃ＝ΔＲｃ＜０．０２ｍｍ
Ａ２：０．０２ｍｍ≦ΔＬｃ＝ΔＲｃ≦０．０３ｍｍ
Ａ３：０．０４ｍｍ≦ΔＬｃ＝ΔＲｃ≦０．０５ｍｍ
Ａ４：０．０６ｍｍ≦ΔＬｃ＝ΔＲｃ≦０．０７ｍｍ
Ｂ：ΔＬｃ＝ΔＲｃ≒０（ゼロ）
である。
試験条件は次の通りである。
帯鋸盤(バンドソー）：株式会社アマダマシンツール製 ＨＡ４００
被削材：Ｓ４５Ｃ（機械構造用炭素鋼）、直径：２００ｍｍ
鋸速度：５０ｍ／ｍｉｎ
送り速度：２５ｍｍ／ｍｉｎ
鋸刃：４１ｗ×１．３ｔ×１．８／２Ｐ
供試数：Ａ１〜Ａ４及びＢ それぞれ３本ずつの合計１５本
試験ロにおける切削抵抗は、帯鋸盤の鋸刃を回転駆動するモータのトルク変動を測定して得た。
帯鋸盤(バンドソー）：株式会社アマダマシンツール製 ＨＡ４００
被削材：Ｓ４５Ｃ（機械構造用炭素鋼）、直径：２００ｍｍ
鋸速度：５０ｍ／ｍｉｎ
送り速度：２５ｍｍ／ｍｉｎ
鋸刃：４１ｗ×１．３ｔ×１．８／２Ｐ
供試数：Ａ１〜Ａ４及びＢ それぞれ３本ずつの合計１５本
試験ロにおける切削抵抗は、帯鋸盤の鋸刃を回転駆動するモータのトルク変動を測定して得た。
＜試験イ：表面粗さ＞
試験イの結果は図１６に示される。図１６において、縦軸は切断面の表面粗さであり、比較例Ｂの三本の平均値を１００％として相対比較している。値が０％に近い程、表面粗さが小さいことを示す。
試験イの結果は図１６に示される。図１６において、縦軸は切断面の表面粗さであり、比較例Ｂの三本の平均値を１００％として相対比較している。値が０％に近い程、表面粗さが小さいことを示す。
図１６において、各種類の三本のばらつきは小さく、種類毎において安定した測定値が得られている。
その中で、Ｂの表面粗さよりも、Ａ１〜Ａ４の表面粗さは小さくなっており、差分ΔＬｃを少なくとも０．０１ｍｍ以上に設定することで、表面粗さをより低減できることがわかる。
Ａ１〜Ａ３の表面粗さは、それぞれ平均値でＢの約半分の５４％，５２％，５１％となっており、Ａ１〜Ａ３間での顕著な差は認められない。
これに対し、Ａ４の表面粗さは、平均値で７２％となっており、Ａ１〜Ａ３よりも値が大きくなっている。
その中で、Ｂの表面粗さよりも、Ａ１〜Ａ４の表面粗さは小さくなっており、差分ΔＬｃを少なくとも０．０１ｍｍ以上に設定することで、表面粗さをより低減できることがわかる。
Ａ１〜Ａ３の表面粗さは、それぞれ平均値でＢの約半分の５４％，５２％，５１％となっており、Ａ１〜Ａ３間での顕著な差は認められない。
これに対し、Ａ４の表面粗さは、平均値で７２％となっており、Ａ１〜Ａ３よりも値が大きくなっている。
＜試験ロ：切削抵抗＞
試験ロの結果は図１７に示される。図１７において、縦軸は切削抵抗であり、比較例Ｂの三本の平均値を１００％として相対比較している。値が０％に近い程、切削抵抗が小さいことを示す。測定値は、各種類毎に三本の平均値が示されている。
試験ロの結果は図１７に示される。図１７において、縦軸は切削抵抗であり、比較例Ｂの三本の平均値を１００％として相対比較している。値が０％に近い程、切削抵抗が小さいことを示す。測定値は、各種類毎に三本の平均値が示されている。
図１７において、Ｂの切削抵抗よりもＡ１〜Ａ４の切削抵抗は大きくなっている。これは、振り出し量が設定されていることによると推察される。それは、振り出し量の差分ΔＬｃ，ΔＲｃが大きいほど、切削抵抗が大きくなっていることから明らかである。
具体的には、Ａ１〜Ａ４についてそれぞれ１２２％，１２８％，１３４％，２１６％である。
また、図１６で明らかになった、Ａ４の表面粗さがＡ１〜Ａ３の表面粗さと比較して著しく大きくなっている点については、切削抵抗がＢの二倍以上という大きな値（２１６％）になっていることからも説明される。
具体的には、Ａ１〜Ａ４についてそれぞれ１２２％，１２８％，１３４％，２１６％である。
また、図１６で明らかになった、Ａ４の表面粗さがＡ１〜Ａ３の表面粗さと比較して著しく大きくなっている点については、切削抵抗がＢの二倍以上という大きな値（２１６％）になっていることからも説明される。
これらの結果から、仕上げ歯である第２の後続歯ＴＳ３には、表面粗さを小さくする好適な振り出し量があることが明らかである。
すなわち、差分ΔＬｃ，ΔＲｃを、切削抵抗の増加が比較的小さい
０． ０１ｍｍ≦ΔＬｃ＝ΔＲｃ≦０．０５ｍｍ
にするとよい。
すなわち、差分ΔＬｃ，ΔＲｃを、切削抵抗の増加が比較的小さい
０． ０１ｍｍ≦ΔＬｃ＝ΔＲｃ≦０．０５ｍｍ
にするとよい。
本発明の実施例は、上述した構成に限定されるものではなく、本発明の要旨を逸脱しない範囲において別の変形例としてもよい。
本発明の鋸刃は、実施例１〜３で説明した帯鋸刃５１〜５３のような帯鋸刃に限定されるものではなく、丸鋸刃などの他の鋸刃であってもよい。
鋸刃の材質は限定されない。例えば、帯鋸刃の場合、胴部を強靱性合金鋼とし、歯先を高速度工具鋼や超硬合金として、両者を接合したいわゆるバイメタル帯鋸刃に適用してもよい。
実施例２の帯鋸刃５２において、第２の後続歯ＴＳ２３ａと第３の後続歯ＴＳ２３ｂの振り出し方向は、上述の方向と逆の、走行方向先頭側から左方向、右方向であってもよい。実施例３の帯鋸刃５３についても同様である。
実施例２及び実施例３は、それぞれ実施例１における変形例１〜４のように変形することができる。
鋸刃の材質は限定されない。例えば、帯鋸刃の場合、胴部を強靱性合金鋼とし、歯先を高速度工具鋼や超硬合金として、両者を接合したいわゆるバイメタル帯鋸刃に適用してもよい。
実施例２の帯鋸刃５２において、第２の後続歯ＴＳ２３ａと第３の後続歯ＴＳ２３ｂの振り出し方向は、上述の方向と逆の、走行方向先頭側から左方向、右方向であってもよい。実施例３の帯鋸刃５３についても同様である。
実施例２及び実施例３は、それぞれ実施例１における変形例１〜４のように変形することができる。
５１，５１Ａ，５１Ｂ〜５１Ｄ，５２，５３ 帯鋸刃
ＡＲ１ 範囲
Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ａ１Ｂ〜Ａ１Ｄ，Ａ２１，Ａ２２，Ａ３１，Ａ３２ 距離
Ｃ１ 面取り部
ｆｚ 歯群当たりの送り量
Ｈ１〜Ｈ３，Ｈ１Ｂａ，Ｈ１Ｂｂ，Ｈ１Ｃａ〜Ｈ１Ｃｃ，Ｈ１Ｄａ〜Ｈ１Ｄｃ，Ｈ２ａ，Ｈ２ｂ 高さ
Ｈ３ａ，Ｈ３ｂ 歯高
ＫＬ 基準位置
Ｌｃ，Ｒｃ 振り出し量、 ΔＬｃ，ΔＲｃ （振り出し量の）差分
Ｐ１，Ｐ２，Ｐ２１，Ｐ２２ａ，Ｐ２２ｂ，Ｐ３１，Ｐ３２ａ，Ｐ３２ｂ ピッチ、 Ｐ３，Ｐ２３，Ｐ３３ ピッチパターン長
ＴＢ 胴部、 ＴＢＬ 左側面、 ＴＢＲ 右側面
ＴＧ１〜ＴＧ３，ＴＧ１Ａ〜ＴＧ１Ｄ 歯群、 ＴＨ 振り出し部
ＴＳ 鋸歯
ＴＳ１，ＴＳ２１，ＴＳ３１ 先行歯
ＴＳ１ａ，ＴＳ２１ａ，ＴＳ３１ａ 先端部
ＴＳ１Ｂａ，ＴＳ１Ｃａ 第１の先行歯
ＴＳ１Ｂｂ，ＴＳ１Ｃｂ 第２の先行歯、 ＴＳ１Ｃｃ 第３の先行歯
ＴＳ２，ＴＳ２Ｂ，ＴＳ２Ｃ，ＴＳ２Ｄ，ＴＳ２２，ＴＳ３２ 第１の後続歯（バチ型のアサリ歯）、 ＴＳ２ａ，ＴＳ２２ａ，ＴＳ３２ａ 先鋭角部
ＴＳ２Ｄａ 面取り部、 ＴＳ２Ｄｂ 先端部
ＴＳ２Ｄｃ 根本側端部
ＴＳ２３ａ，ＴＳ２３ｂ，ＴＳ３３ａ 第２の後続歯
ＴＳ２３ａ１，ＴＳ２３ｂ１ 面取り部
ＴＳ３，ＴＳ３Ａ，ＴＳ３Ｂ〜ＴＳ３Ｄ，ＴＳ３３ａ 第２の後続歯（仕上げ歯）、 ＴＳ３ａ，ＴＳ３Ａａ，ＴＳ３Ｂａ〜ＴＳ３Ｄａ，ＴＳ２３ａａ，ＴＳ２３ｂａ ＴＳ３３ｂ 第３の後続歯
ＴＳ３３ａａ，ＴＳ３３ｂａ 仕上げ面部
ＴＳ３３ａｃ，ＴＳ３３ｂｃ 掬い面
Ｖ 走行方向
Ｗａ，Ｗｂ，Ｗｃ，ＷａＢａ，ＷａＢｂ，ＷａＣａ〜ＷａＣｃ，Ｗｂａ，Ｗｂｂ Ｗ２ａ，Ｗ２ｂ，Ｗ２ｃ，Ｗ３ａ，Ｗ３ｂ，Ｗ３ｃ 幅
θａ，θｂ〜θｃ 側逃げ角、 θｂａ 角度
αａ，αｂ，αｃ，αｃ１，αｃ２ 横逃げ角
βａ，βｂ 横掬い角
ＡＲ１ 範囲
Ａ１，Ａ２，Ａ３，Ａ１Ｂ〜Ａ１Ｄ，Ａ２１，Ａ２２，Ａ３１，Ａ３２ 距離
Ｃ１ 面取り部
ｆｚ 歯群当たりの送り量
Ｈ１〜Ｈ３，Ｈ１Ｂａ，Ｈ１Ｂｂ，Ｈ１Ｃａ〜Ｈ１Ｃｃ，Ｈ１Ｄａ〜Ｈ１Ｄｃ，Ｈ２ａ，Ｈ２ｂ 高さ
Ｈ３ａ，Ｈ３ｂ 歯高
ＫＬ 基準位置
Ｌｃ，Ｒｃ 振り出し量、 ΔＬｃ，ΔＲｃ （振り出し量の）差分
Ｐ１，Ｐ２，Ｐ２１，Ｐ２２ａ，Ｐ２２ｂ，Ｐ３１，Ｐ３２ａ，Ｐ３２ｂ ピッチ、 Ｐ３，Ｐ２３，Ｐ３３ ピッチパターン長
ＴＢ 胴部、 ＴＢＬ 左側面、 ＴＢＲ 右側面
ＴＧ１〜ＴＧ３，ＴＧ１Ａ〜ＴＧ１Ｄ 歯群、 ＴＨ 振り出し部
ＴＳ 鋸歯
ＴＳ１，ＴＳ２１，ＴＳ３１ 先行歯
ＴＳ１ａ，ＴＳ２１ａ，ＴＳ３１ａ 先端部
ＴＳ１Ｂａ，ＴＳ１Ｃａ 第１の先行歯
ＴＳ１Ｂｂ，ＴＳ１Ｃｂ 第２の先行歯、 ＴＳ１Ｃｃ 第３の先行歯
ＴＳ２，ＴＳ２Ｂ，ＴＳ２Ｃ，ＴＳ２Ｄ，ＴＳ２２，ＴＳ３２ 第１の後続歯（バチ型のアサリ歯）、 ＴＳ２ａ，ＴＳ２２ａ，ＴＳ３２ａ 先鋭角部
ＴＳ２Ｄａ 面取り部、 ＴＳ２Ｄｂ 先端部
ＴＳ２Ｄｃ 根本側端部
ＴＳ２３ａ，ＴＳ２３ｂ，ＴＳ３３ａ 第２の後続歯
ＴＳ２３ａ１，ＴＳ２３ｂ１ 面取り部
ＴＳ３，ＴＳ３Ａ，ＴＳ３Ｂ〜ＴＳ３Ｄ，ＴＳ３３ａ 第２の後続歯（仕上げ歯）、 ＴＳ３ａ，ＴＳ３Ａａ，ＴＳ３Ｂａ〜ＴＳ３Ｄａ，ＴＳ２３ａａ，ＴＳ２３ｂａ ＴＳ３３ｂ 第３の後続歯
ＴＳ３３ａａ，ＴＳ３３ｂａ 仕上げ面部
ＴＳ３３ａｃ，ＴＳ３３ｂｃ 掬い面
Ｖ 走行方向
Ｗａ，Ｗｂ，Ｗｃ，ＷａＢａ，ＷａＢｂ，ＷａＣａ〜ＷａＣｃ，Ｗｂａ，Ｗｂｂ Ｗ２ａ，Ｗ２ｂ，Ｗ２ｃ，Ｗ３ａ，Ｗ３ｂ，Ｗ３ｃ 幅
θａ，θｂ〜θｃ 側逃げ角、 θｂａ 角度
αａ，αｂ，αｃ，αｃ１，αｃ２ 横逃げ角
βａ，βｂ 横掬い角
Claims (11)
- 先端の左右の稜線部に面取り部を有する直歯なる先行歯と、
歯高が前記先行歯より低く、前記先行歯に対し左右両側に振り出したバチ型の第１の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右両側に振り出した仕上げ面部を有すると共に前記仕上げ面部が横断面形状で高さ方向に延びる中心軸線と平行となるよう形成されている第２の後続歯と、
がこの順で設けられた歯群を、繰り返し備え、
前記第２の後続歯は、先端側に前記仕上げ面部を有し前記仕上げ面部に対する根本側に側逃げ角が０°より大きい傾斜面を有している鋸刃。 - 先端の左右の稜線部に面取り部を有する直歯なる複数の先行歯が、歯高が順次低くかつ先端部の幅が順次広くなるよう配列されてなる先行歯群と、
歯高が前記先行歯群の最低の先行歯より低く、前記先行歯群の最大幅に対し左右両側に振り出したバチ型の第１の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右両側に振り出した仕上げ面部を有すると共に前記仕上げ面部が横断面形状で高さ方向に延びる中心軸線と平行となるよう形成されている第２の後続歯と、
がこの順で設けられた歯群を、繰り返し備え、
前記第２の後続歯は、先端側に前記仕上げ面部を有し前記仕上げ面部に対する根本側に側逃げ角が０°より大きい傾斜面を有している鋸刃。 - 前記仕上げ面部の前記第１の後続歯に対する振り出し量が、０．０１ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下とされていることを特徴とする請求項１又は請求項２記載の鋸刃。
- 先端の左右の稜線部に面取り部を有する直歯なる先行歯と、
歯高が前記先行歯より低く、前記先行歯に対し左右両側に振り出したバチ型の第１の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右の一方側に振り出した第１の仕上げ面部を有すると共に前記第１の仕上げ面部が横断面形状で高さ方向に延びる中心軸線と平行に形成されている第２の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右の他方側に振り出した第２の仕上げ面部を有すると共に前記第２の仕上げ面部が横断面形状で前記中心軸線と平行に形成されている第３の後続歯と、
がこの順で設けられた歯群を、繰り返し備え、
前記第２の後続歯及び前記第３の後続歯は、先端側にそれぞれ前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部を有し、前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部それぞれに対する根本側に側逃げ角が０°より大きい第１の傾斜面及び第２の傾斜面を有している鋸刃。 - 先端の左右の稜線部に面取り部を有する直歯なる複数の先行歯が、歯高が順次低くかつ先端部の幅が順次広くなるよう配列されてなる先行歯群と、
歯高が前記先行歯群の最低の先行歯より低く、前記先行歯群の最大幅に対し左右両側に振り出したバチ型の第１の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右の一方側に振り出した第１の仕上げ面部を有すると共に前記第１の仕上げ面部が横断面形状で高さ方向に延びる中心軸線と平行に形成されている第２の後続歯と、
歯高が前記第１の後続歯よりも低く、前記第１の後続歯に対し左右の他方側に振り出した第２の仕上げ面部を有すると共に前記第２の仕上げ面部が横断面形状で前記中心軸線と平行に形成されている第３の後続歯と、
がこの順で設けられた歯群を、繰り返し備え、
前記第２の後続歯及び前記第３の後続歯は、先端側にそれぞれ前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部を有し、前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部それぞれに対する根本側に側逃げ角が０°より大きい第１の傾斜面及び第２の傾斜面を有している鋸刃。 - 前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部の前記第１の後続歯に対する振り出し量が、０．０１ｍｍ以上０．０５ｍｍ以下とされていることを特徴とする請求項４又は請求項５記載の鋸刃。
- 前記第２及び第３の後続歯は、掬い面が正値の横掬い角で傾斜形成されていることを特徴とする請求項４〜６のいずれか１項に記載の鋸刃。
- 前記仕上げ面部は、切削方向先頭側の歯高方向の距離よりも後尾側の歯高方向の距離の方が大きくなるよう形成されていることを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載の鋸刃。
- 前記第１の仕上げ面部及び前記第２の仕上げ面部は、切削方向先頭側の歯高方向の距離よりも後尾側の歯高方向の距離の方が大きくなるよう形成されていることを特徴とする請求項４〜７のいずれか１項に記載の鋸刃。
- 鋸刃を用いた被切断材の切断方法であって、
前記鋸刃として請求項８記載の鋸刃を用い、
前記仕上げ面部の前記切削方向先頭側の歯高方向の距離をＡ１とし、
前記歯群あたりの送り量をｆｚとしたときに、
ｆｚ＜Ａ１
として切断を行うことを特徴とする鋸刃を用いた被切断材の切断方法。 - 鋸刃を用いた被切断材の切断方法であって、
前記鋸刃として請求項９記載の鋸刃を用い、
前記第１の仕上げ面部の前記高さ方向の距離と前記第２の仕上げ面部の前記高さ方向の距離とが等しい場合はその距離を距離Ａ１とし、等しくない場合は小さい方の距離を距離Ａ１とし、
前記歯群あたりの送り量をｆｚとしたときに、
ｆｚ＜Ａ１
として切断を行うことを特徴とする鋸刃を用いた被切断材の切断方法。
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