JP6183824B2 - 熱可塑性木質系材料の製造方法及びそれによって製造された熱可塑性木質系材料 - Google Patents
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Description
すなわち、この成形体のリサイクルは、そのままでは不可能なため、チップ化や粉末化した後、新たな合成樹脂の混合による成形が必要で、コストがかかるという問題があった。
また、より複雑な形状の成形体も求められているが、金型を用いて成形する流動成形の場合、中空成形体のような金型を成形体から取り出す開口部が小さい成形体を製造することは困難であった。なお、このような成形体の成形は、特殊な割型を使って成形する方法も考えられるが、成形可能な形状に限界あり、また、一般的に行われる手法である、中間成形体を作った後、絞り加工等の再変形により成形する方法は、熱硬化性樹脂の特性上、不可能であった。
しかしながら、組織内の空隙は、サブナノ・ナノレベルの空隙であり、この空隙へ合成樹脂を拡散させることは容易ではない。この空隙は、水素結合によって密接に凝集しているが、この結合は、水、その他の溶媒を吸着させ、切断することによって、空隙を拡大することができる。拡大前の空隙径は、0.6〜4nmである。一般的な合成樹脂やそのモノマー、オリゴマーは、このサイズよりも大きいため、この拡大を利用して空隙内に拡散させる必要がある。
また、仮に、空隙内に合成樹脂、具体的には、熱可塑性樹脂を拡散させることができたとしても、この微細な空間に閉じ込められた樹脂が、その樹脂の物性である熱可塑性を呈する保証はなかった。ちなみに、本件発明者らは、木質系材料の細胞壁内の微細空隙内に存在する水や溶媒は、その運動特性が大きく低下することを明らかにしている((1)Hiroyuki Sugimoto、Kozo Kanayama、Misato Norimoto (2007)Dielectric Relaxation of Water Adsorbed on Wood and Charcoal、HOLZFORSCHUNG、61、89-94、(2)Study of the interaction of various liquids with Ligno-Cellulosic materials using Solid-state NMR and DMA、Proceedings of COMATCOMP 09、443-446参照)。このことから、熱可塑性樹脂の融点は、木質系材料の微細空隙中では高くなることが予想される。したがって、熱可塑性樹脂の融解による木質系材料の流動性の発現の温度は、通常の熱可塑性樹脂の融点よりも高くなり、木質系材料の熱分解温度未満での成形の可能性については分かっていなかった。
ここで、細胞内腔11とは、細胞の内部空間をいい、木質系材料1の種類によって異なるが、一般的には、20〜90μmの直径のシリンダ状空隙をしている。
また、一時空隙13とは、例えば、水素結合を切断する薬剤によって拡大、生成される細胞壁12の空隙をいい、形状は定まっていないが、一般的には、0.6〜4nmの細孔径のシリンダ形状のものとして説明される場合が多い。例えば、一時空隙13の内部表面の親水基を疎水性に改質したり、水が浸入できないように物質を前もって浸入させておくことで、吸湿による木質系材料1の寸法変化を防ぐことができる。
これにより、疎水性の熱可塑性樹脂を木質系材料1の細胞壁12内に確実に拡散させることができる。
木質系材料の疎水化は、無水酢酸、酢酸、酒石酸、クエン酸、シュウ酸、乳酸等の酸類及びこれらの塩、グリオキザールの水溶液によって、木質系材料を処理したり、熱処理等を行うことにより、木質系材料1の一時空隙13を疎水化することができる。
熱可塑性樹脂を両媒性溶液とする溶媒としては、上記水素結合を切断する薬剤、具体的には、エタノール、メタノール等の1価アルコール類を好適に用いることができる。
サンプル(ビレット)のMMA樹脂による重量増加割合は130.5%、T方向でMMA樹脂モノマーの含浸によりアセチル化後の寸法から約5%の膨潤を示し、面圧130Mpa、温度130℃で成形したときのT方向の寸法変化は、無処理:1.05倍、アセチル化後:1.06倍、重合後:1.60倍であった。
図4及び図5に、図3に示す側方押し出し成形金型を用いてサンプル(ビレット)の成形(第1回目の成形(図4)及び第2回目の成形(第1回目の成形で板状に成形されたものを再成形)(図5))を行った結果を示す。
実施例のものは、繰返し加熱によってもガラス転移を示す(1回目80℃、2回目以降110℃付近にガラス転移による吸熱変化を検知した。)。
一方、比較例のものは、1回目のみ大きな吸熱を45℃付近に示すが、2回目以降(硬化後)は、顕著なガラス転移は見られない。
図7(a)に示すように、繰返し加熱によっても、E’が急激に低下する(ガラス転移による軟化)の様子が分かる。また、1回目70℃付近、2回目100℃付近から急激にE’が低下している。一度、熱履歴を受けると硬くなるが、ガラス転移温度以上では極端にE’は低下する。
また、図7(b)に示すように、E”では、E’で見られたガラス転移以外に高温側にショルダーが検知されている。
図8に示すように、比較例のものは、高温(150℃)でも粉砕されるのに対して、図9に示すように、実施例のものは、低温(20℃)では粉砕されるが、温度が上昇するにつれて粉砕されずに、展性を示し、高温(150℃)では平たく押し潰されてシート状になることを確認した。
図10に示すように、実施例のものは、高温(150℃)でプレスすることにより、賦形化できること(再変形やリサイクルが可能なこと)を確認した。
図11に示すように、本発明の熱可塑性木質系材料は、光透過性が付与されていることが分かる。
11 細胞内腔
12 細胞壁
13 一時空隙
Claims (3)
- 直径20〜90μmのシリンダ状空隙からなる細胞内腔を有している木質系材料に熱可塑性樹脂を拡散させるようにした熱可塑性木質系材料の製造方法において、木質系材料を疎水化した後、前記細胞内腔を介して木質系材料の細胞壁内にアクリルモノマー又はPEG換算で分子量が2万までのアクリルオリゴマーを、重合開始剤と共に、加圧下で含浸、拡散させた後、密閉環境下で当該アクリルモノマー又はPEG換算で分子量が2万までのアクリルオリゴマーを重合させることにより木質系材料の細胞壁内にアクリル樹脂が拡散した状態となるようにしたことを特徴とする熱可塑性木質系材料の製造方法。
- 直径20〜90μmのシリンダ状空隙からなる細胞内腔を有している木質系材料に熱可塑性樹脂を拡散させるようにした熱可塑性木質系材料の製造方法において、前記細胞内腔を介して木質系材料の細胞壁内に両媒性溶液としたアクリルモノマー又はPEG換算で分子量が2万までのアクリルオリゴマーを、重合開始剤と共に、加圧下で含浸、拡散させた後、密閉環境下で当該アクリルモノマー又はPEG換算で分子量が2万までのアクリルオリゴマーを重合させることにより木質系材料の細胞壁内にアクリル樹脂が拡散した状態となるようにしたことを特徴とする熱可塑性木質系材料の製造方法。
- 直径20〜90μmのシリンダ状空隙からなる細胞内腔を有している木質系材料の細胞壁内にアクリル樹脂が拡散し、少なくとも厚さが5mmの木質系材料において光透過性を備えた状態となるようにされてなる熱可塑性木質系材料。
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