JP6159843B1 - Aluminum alloy brazing sheet - Google Patents

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    • F28F21/00—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials
    • F28F21/08—Constructions of heat-exchange apparatus characterised by the selection of particular materials of metal

Abstract

【課題】板厚２００μｍ未満の薄肉材であっても、ろう付後強度に優れ、ろう材側と犠牲材側の両面におけるろう付性およびろう材側と犠牲材側の両面における耐食性にも優れたアルミニウム合金製ブレージングシートを提供する。【解決手段】アルミニウム合金製ブレージングシート１は、心材２と、心材２の一方の面に設けられたＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材３と、心材２の他方の面に設けられた犠牲材４と、心材２と犠牲材４との間に設けられた中間材５と、を備え、板厚が２００μｍ未満であり、心材２は、Ｍｎ、Ｃｕを所定量含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、犠牲材４は、Ｚｎを所定量含有し、Ｍｇが所定量未満であり、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、中間材５は、Ｍｇを所定量含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。【選択図】図１[PROBLEMS] To provide excellent strength after brazing even for a thin material having a thickness of less than 200 μm, excellent brazing on both the brazing material side and the sacrificial material side, and excellent corrosion resistance on both the brazing material side and the sacrificial material side. An aluminum alloy brazing sheet is provided. An aluminum alloy brazing sheet includes a core material, a brazing material made of an Al-Si alloy provided on one surface of the core material, and a sacrificial material provided on the other surface of the core material. 4 and an intermediate material 5 provided between the core material 2 and the sacrificial material 4, the plate thickness is less than 200 μm, the core material 2 contains a predetermined amount of Mn and Cu, the balance being Al and inevitable The sacrificial material 4 contains a predetermined amount of Zn, Mg is less than the predetermined amount, the balance is made of Al and inevitable impurities, the intermediate material 5 contains a predetermined amount of Mg, and the balance is Al And inevitable impurities. [Selection] Figure 1

Description

本発明は、自動車用の熱交換器等に用いられるアルミニウム合金製ブレージングシートに関する。   The present invention relates to a brazing sheet made of an aluminum alloy used for a heat exchanger or the like for automobiles.

近年、自動車用熱交換器はさらに、軽量化、小型化の傾向にあり、それに伴い熱交換器の質量の多くを占めるチューブ材を構成するブレージングシートの薄肉化が望まれている。そして、薄肉化のためには、薄肉化に相当するだけの高強度化、高耐食化を図ることが必要である。   In recent years, automotive heat exchangers have been further reduced in weight and size, and accordingly, it is desired to reduce the thickness of the brazing sheet constituting the tube material occupying most of the mass of the heat exchanger. In order to reduce the thickness, it is necessary to increase the strength and corrosion resistance corresponding to the thickness reduction.

そこで、例えば、特許文献１には、高強度、高耐食性であり、ろう付性に優れたブレージングシート（アルミニウム合金複合材）が開示されている。このブレージングシートは、クラッド材の犠牲材（皮材）に所定量のＭｇを添加させることで、ろう付加熱時の元素拡散を利用し、犠牲材に添加したＭｇとろう材のＳｉを心材に拡散させている。これにより、心材内部でＭｇ-Ｓｉ系金属間化合物を生成させることで、クラッド材のろう付後強度を向上させている。また、犠牲材に添加したＭｇがろう材層まで到達しないことにより、ろう付性の低下を回避させている。また、ラジエータチューブのような用途では、この犠牲材により耐食性を著しく向上させている。
特許文献２には、ブレージングシートの心材にＭｇを添加したＡｌ−Ｓｉ−Ｆｅ−Ｃｕ−Ｍｎ−Ｍｇ系合金を使用した、ろう付性やろう付後強度に優れたブレージングシートが開示されている。 Therefore, for example, Patent Document 1 discloses a brazing sheet (aluminum alloy composite material) having high strength and high corrosion resistance and excellent brazing properties. In this brazing sheet, a predetermined amount of Mg is added to the sacrificial material (skin) of the clad material, so that element diffusion during heat applied to the brazing is utilized, and Mg added to the sacrificial material and Si of the brazing material are used as the core material. It is spreading. Thereby, the strength after brazing of the clad material is improved by generating the Mg—Si intermetallic compound inside the core material. In addition, since Mg added to the sacrificial material does not reach the brazing material layer, a decrease in brazing property is avoided. In applications such as radiator tubes, the corrosion resistance is remarkably improved by this sacrificial material.
Patent Document 2 discloses a brazing sheet that uses an Al-Si-Fe-Cu-Mn-Mg-based alloy in which Mg is added to the core of the brazing sheet and has excellent brazeability and strength after brazing. .

特許第２５６４１９０号公報Japanese Patent No. 2564190 特開２００９−２２９８１号公報JP 2009-22981 A

しかしながら、従来の技術においては、以下の問題がある。
特許文献１に記載のブレージングシートでは、犠牲材にＭｇを添加しているため、犠牲材側のろう付性を必要としない電縫溶接チューブ等として適用されている。しかしながら、特許文献１に記載のブレージングシートでは、犠牲材側をろう付するチューブ形状には適用が難しい。
また、特許文献２に記載のブレージングシートでは、さらなる高強度化のため、これ以上、心材にＭｇを添加すると、ろう材側のろう付性が低下してしまう。
また、ブレージングシートにおいては、さらなる薄肉化のため、ろう付性を維持しつつ、強度、耐食性のさらなる向上が望まれている。 However, the conventional techniques have the following problems.
In the brazing sheet described in Patent Document 1, since Mg is added to the sacrificial material, the brazing sheet is applied as an electric resistance welded tube or the like that does not require brazing on the sacrificial material side. However, the brazing sheet described in Patent Document 1 is difficult to apply to a tube shape that brazes the sacrificial material side.
Moreover, in the brazing sheet described in Patent Document 2, if Mg is further added to the core material for further strengthening, the brazing property on the brazing material side is deteriorated.
Further, in the brazing sheet, for further thinning, it is desired to further improve the strength and corrosion resistance while maintaining the brazing property.

本発明は、前記問題を解決するものであり、板厚２００μｍ未満の薄肉材であっても、ろう付後強度に優れ、ろう材側と犠牲材側の両面におけるろう付性およびろう材側と犠牲材側の両面における耐食性にも優れたアルミニウム合金製ブレージングシートを提供することを課題とする。   The present invention solves the above problems, and even a thin material having a thickness of less than 200 μm has excellent strength after brazing, brazing on both the brazing material side and the sacrificial material side, and the brazing material side. It is an object of the present invention to provide an aluminum alloy brazing sheet excellent in corrosion resistance on both sides of the sacrificial material.

本発明は、板厚２００μｍ未満の薄肉ラジエーター等のろう付チューブ材として用いる、ろう付性を維持しつつ、ろう付後の高強度、高耐食性を有するアルミニウム合金製ブレージングシートを開発したものである。
本発明者らは、上記課題を解決するために、アルミニウム合金製ブレージングシート（以下、適宜、ブレージングシートという）について、板厚２００μｍ未満に適用するためにさらなる高強度化、高ろう付性、高耐食性を達成する難点を克服するために鋭意検討を重ねた。その結果、心材と犠牲材との間に中間材を設け、犠牲材のＭｇ含有量を一定未満に規制し、中間材のＭｇ含有量を一定量とすることにより、犠牲材側のろう付性と心材の強度向上を両立できることに加え、中間層がＺｎを含有しない、もしくは中間層のＺｎ含有量を一定未満に規制することにより、ろう材側の耐食性を確保できることを見出した。具体的には、まず、犠牲材が中間材のＭｇ拡散抑制層の役割を果たすため、犠牲材側のろう付性が確保される。また、中間材のＭｇの心材方向への拡散により、心材のろう付後の強度向上する一方、心材がＭｇ拡散抑制層の役割を果たすため、ろう材側のろう付性が確保される。これに加え、Ｚｎを含まない、またはＺｎ含有量を規制した中間材によってろう材側へのＺｎの拡散が抑制されるため、ろう材側の耐食性が向上する。
なお、Ｍｇ、Ｚｎの拡散は、主にろう付の熱処理によるものである。 The present invention has been developed as a brazing sheet made of an aluminum alloy that has high strength and high corrosion resistance after brazing while maintaining brazing, which is used as a brazing tube material such as a thin-walled radiator having a plate thickness of less than 200 μm. .
In order to solve the above-mentioned problems, the inventors of the present invention have an aluminum alloy brazing sheet (hereinafter referred to as “brazing sheet” as appropriate) for further strengthening, brazing, and high strength to be applied to a plate thickness of less than 200 μm. In order to overcome the difficulty of achieving corrosion resistance, intensive studies were repeated. As a result, an intermediate material is provided between the core material and the sacrificial material, the Mg content of the sacrificial material is regulated below a certain level, and the Mg content of the intermediate material is kept constant, thereby brazing on the sacrificial material side. It has been found that the corrosion resistance on the brazing filler metal side can be ensured by ensuring that the intermediate layer does not contain Zn or the Zn content of the intermediate layer is regulated below a certain level, in addition to being able to satisfy both the strength improvement of the core material. Specifically, first, since the sacrificial material plays the role of the Mg diffusion suppression layer of the intermediate material, the brazing property on the sacrificial material side is ensured. In addition, diffusion of the intermediate material in the direction of the core material improves the strength of the core material after brazing, while the core material plays the role of an Mg diffusion suppression layer, so that brazing on the brazing material side is ensured. In addition, since the diffusion of Zn to the brazing material side is suppressed by the intermediate material that does not contain Zn or whose Zn content is regulated, the corrosion resistance on the brazing material side is improved.
The diffusion of Mg and Zn is mainly due to brazing heat treatment.

すなわち、本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートは、心材と、前記心材の一方の面に設けられたＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材と、前記心材の他方の面に設けられた犠牲材と、前記心材と前記犠牲材との間に設けられた中間材と、を備え、板厚が２００μｍ未満であり、前記心材は、Ｍｎ：０．５０質量％以上２．０質量％以下、Ｃｕ：０．５０質量％以上１．２０質量％以下を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、前記犠牲材は、Ｚｎ：２．０質量％以上１２．０質量％以下を含有し、Ｍｇ：０．０５質量％未満（０質量％を含む）であり、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、前記中間材は、Ｍｇ：０．０５質量％以上３．０質量％以下を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなることを特徴とする。   That is, the aluminum alloy brazing sheet of the present invention, a core material, a brazing material made of an Al-Si based alloy provided on one surface of the core material, a sacrificial material provided on the other surface of the core material, An intermediate material provided between the core material and the sacrificial material, the thickness of the core material is less than 200 μm, and the core material has Mn: 0.50 mass% to 2.0 mass%, Cu: 0 .50% by mass or more and 1.20% by mass or less, the balance being made of Al and inevitable impurities, the sacrificial material containing Zn: 2.0% by mass or more and 12.0% by mass or less, Mg: Less than 0.05% by mass (including 0% by mass), the balance being made of Al and inevitable impurities, the intermediate material containing Mg: 0.05% by mass to 3.0% by mass, and the balance Consists of Al and inevitable impurities To.

かかる構成を有することによって、本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートは、ろう付後強度、耐食性およびろう付性をバランスよく、かつ高いレベルで満足させることが可能となる。   By having such a configuration, the aluminum alloy brazing sheet of the present invention can satisfy the strength after brazing, the corrosion resistance and the brazing property in a balanced and high level.

また、本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートの心材は、Ｓｉ：０．０５質量％以上１．５質量％以下をさらに含有することが好ましい。
かかる構成を有することによって、さらに、ろう付後強度を向上させることができる。 The core material of the aluminum alloy brazing sheet of the present invention preferably further contains Si: 0.05% by mass or more and 1.5% by mass or less.
By having such a configuration, the strength after brazing can be further improved.

また、本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートの心材は、Ｍｇ：０．０５質量％以上０．５０質量％以下をさらに含有することが好ましい。
かかる構成を有することによって、さらに、ろう付後強度を向上させることができる。 Moreover, it is preferable that the core material of the brazing sheet made of an aluminum alloy of the present invention further contains Mg: 0.05% by mass or more and 0.50% by mass or less.
By having such a configuration, the strength after brazing can be further improved.

また、本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートの心材は、Ｃｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下、およびＴｉ：０．０５質量％以上０．３０質量％以下からなる群から選択された少なくとも１種以上をさらに含有することが好ましい。
かかる構成を有することによって、さらに、ろう付後強度や耐食性を向上させることができる。 Further, the core material of the brazing sheet made of the aluminum alloy of the present invention has Cr: 0.01% by mass to 0.30% by mass, Zr: 0.01% by mass to 0.30% by mass, and Ti: 0.05. It is preferable to further contain at least one selected from the group consisting of mass% or more and 0.30 mass% or less.
By having such a configuration, the strength after brazing and the corrosion resistance can be further improved.

また、本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートの犠牲材は、Ｓｉ：０．２０質量％以上１．０質量％以下をさらに含有することが好ましい。
かかる構成を有することによって、ＳｉがＡｌ、Ｍｎと共に金属間化合物を形成して、さらに、ろう付後強度を向上させることができる。 Moreover, it is preferable that the sacrificial material of the brazing sheet made from an aluminum alloy of this invention further contains Si: 0.20 mass% or more and 1.0 mass% or less.
By having such a configuration, Si forms an intermetallic compound together with Al and Mn, and the strength after brazing can be further improved.

また、本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートの犠牲材は、Ｍｎ：０．１０質量％以上２．０質量％以下をさらに含有することが好ましい。
かかる構成を有することによって、ＭｎがＡｌ、Ｓｉと共に金属間化合物を形成して、さらに、ろう付後強度を向上させることができる。 The sacrificial material of the aluminum alloy brazing sheet of the present invention preferably further contains Mn: 0.10% by mass to 2.0% by mass.
By having such a configuration, Mn forms an intermetallic compound together with Al and Si, and the strength after brazing can be further improved.

また、本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートの犠牲材は、Ｔｉ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下、およびＺｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下からなる群から選択された少なくとも１種以上をさらに含有することが好ましい。
かかる構成を有することによって、さらに、耐食性やろう付後強度を向上させることができる。 The sacrificial material of the aluminum alloy brazing sheet of the present invention is Ti: 0.01% by mass to 0.30% by mass, Cr: 0.01% by mass to 0.30% by mass, and Zr: 0.0. It is preferable to further contain at least one selected from the group consisting of 01 mass% or more and 0.30 mass% or less.
By having such a configuration, the corrosion resistance and the strength after brazing can be further improved.

また、本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートの中間材は、Ｓｉ：０．２０質量％以上１．０質量％以下をさらに含有することが好ましい。
かかる構成を有することによって、ＳｉがＭｇと析出相を形成して、さらに、ろう付後強度を向上させることができる。 Moreover, it is preferable that the intermediate material of the aluminum alloy brazing sheet of the present invention further contains Si: 0.20% by mass or more and 1.0% by mass or less.
By having such a configuration, Si forms a precipitated phase with Mg, and the strength after brazing can be further improved.

また、本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートの中間材は、Ｍｎ：０．１０質量％以上２．０質量％以下をさらに含有することが好ましい。
かかる構成を有することによって、固溶体を形成して、さらに、ろう付後強度を向上させることができる。 Moreover, it is preferable that the intermediate material of the aluminum alloy brazing sheet of the present invention further contains Mn: 0.10% by mass to 2.0% by mass.
By having such a configuration, it is possible to form a solid solution and further improve the strength after brazing.

また、本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートの中間材は、Ｚｎ：１．０質量％未満をさらに含有することが好ましい。
かかる構成を有することによって、さらに、犠牲材側の耐食性を向上させることができると共に、ろう材側の耐食性を確保することができる。 Moreover, it is preferable that the intermediate material of the aluminum alloy brazing sheet of the present invention further contains Zn: less than 1.0% by mass.
By having such a configuration, the corrosion resistance on the sacrificial material side can be further improved, and the corrosion resistance on the brazing material side can be ensured.

また、本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートの中間材は、Ｔｉ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下、およびＺｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下からなる群から選択された少なくとも１種以上をさらに含有することが好ましい。
かかる構成を有することによって、さらに、耐食性やろう付後強度を向上させることができる。 Moreover, the intermediate material of the brazing sheet made of an aluminum alloy of the present invention includes Ti: 0.01% by mass to 0.30% by mass, Cr: 0.01% by mass to 0.30% by mass, and Zr: 0.00%. It is preferable to further contain at least one selected from the group consisting of 01 mass% or more and 0.30 mass% or less.
By having such a configuration, the corrosion resistance and the strength after brazing can be further improved.

本発明に係るアルミニウム合金製ブレージングシートは、板厚２００μｍ未満の薄肉材であっても、ろう付後強度に優れ、ろう材側と犠牲材側の両面におけるろう付性およびろう材側と犠牲材側の両面における耐食性にも優れている。   The brazing sheet made of an aluminum alloy according to the present invention has excellent strength after brazing even if it is a thin material having a thickness of less than 200 μm, brazing on both the brazing material side and the sacrificial material side, and the brazing material side and the sacrificial material. Excellent corrosion resistance on both sides.

本発明に係るアルミニウム合金製ブレージングシートの構成を示す断面図である。It is sectional drawing which shows the structure of the brazing sheet made from an aluminum alloy which concerns on this invention. 本発明に係るアルミニウム合金製ブレージングシートのろう材側同士のろう付性を評価するための評価用試験片の断面図である。It is sectional drawing of the test piece for evaluation for evaluating the brazing property of the brazing material side of the aluminum alloy brazing sheet which concerns on this invention. 本発明に係るアルミニウム合金製ブレージングシートのろう材側と犠牲材側のろう付性を評価するための評価用試験片の断面図である。It is sectional drawing of the test piece for evaluation for evaluating the brazing property of the brazing material side and sacrificial material side of the brazing sheet made from an aluminum alloy which concerns on this invention.

以下、本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートを実施するための形態について詳細に説明する。   Hereinafter, the form for implementing the aluminum alloy brazing sheet of this invention is demonstrated in detail.

図１に示すように、アルミニウム合金製ブレージングシート１は、心材２と、心材２の一方の面に設けられたＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材３と、心材２の他方の面に設けられた犠牲材４と、心材２と犠牲材４との間に設けられた中間材５とを備えており、板厚が２００μｍ未満である。   As shown in FIG. 1, an aluminum alloy brazing sheet 1 is provided on a core material 2, a brazing material 3 made of an Al—Si alloy provided on one surface of the core material 2, and the other surface of the core material 2. The sacrificial material 4 and the intermediate material 5 provided between the core material 2 and the sacrificial material 4 are provided, and the plate thickness is less than 200 μm.

本発明のアルミニウム合金製ブレージングシート１を構成する心材２、ろう材３、犠牲材４および中間材５について、以下順次、説明する。   The core material 2, brazing material 3, sacrificial material 4 and intermediate material 5 constituting the aluminum alloy brazing sheet 1 of the present invention will be sequentially described below.

＜心材＞
本発明の心材２は、Ｍｎ、Ｃｕを所定量含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる。 <Heart material>
The core material 2 of the present invention contains a predetermined amount of Mn and Cu, and the balance is made of Al and inevitable impurities.

また、本発明の心材２は、Ｓｉをさらに所定量含有することが好ましい。また、本発明の心材２は、Ｍｇをさらに所定量含有することが好ましい。また、本発明の心材２は、Ｃｒ、Ｚｒ、およびＴｉからなる群から選択された少なくとも１種以上をさらに所定量含有することが好ましい。
本発明の心材２を構成する各元素について、以下に説明する。なお、各成分の含有量は、心材２全体についての含有量である。 Moreover, it is preferable that the core material 2 of the present invention further contains a predetermined amount of Si. The core material 2 of the present invention preferably further contains a predetermined amount of Mg. The core material 2 of the present invention preferably further contains a predetermined amount of at least one selected from the group consisting of Cr, Zr, and Ti.
Each element which comprises the core material 2 of this invention is demonstrated below. In addition, content of each component is content about the core material 2 whole.

（心材のＭｎ：０．５０質量％以上２．０質量％以下）
Ｍｎは、Ａｌ、Ｓｉと共に金属間化合物を形成し、結晶粒の粒内に微細に分布して分散強化に寄与し、ろう付後強度を向上させる。Ｍｎの含有量が０．５０質量％未満では、金属間化合物数が減少するため、金属間化合物による分散強化が向上せず、ろう付後強度が低下する。一方、Ｍｎの含有量が２．０質量％を超えると、粗大な金属間化合物が多数生成し、圧延自体が困難となり、ブレージングシート１の製造が困難となる。したがって、心材２のＭｎの含有量は、０．５０質量％以上２．０質量％以下とする。Ｍｎの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．７０質量％以上、より好ましくは０．９０質量％以上である。また、粗大な金属間化合物の生成をより抑制する観点から、好ましくは１．８質量％以下、より好ましくは１．７質量％以下である。 (Mn of core material: 0.50% by mass or more and 2.0% by mass or less)
Mn forms an intermetallic compound together with Al and Si and is finely distributed within the crystal grains, contributing to dispersion strengthening and improving strength after brazing. When the content of Mn is less than 0.50% by mass, the number of intermetallic compounds decreases, so that dispersion strengthening by the intermetallic compounds does not improve, and the strength after brazing decreases. On the other hand, when the Mn content exceeds 2.0 mass%, a large number of coarse intermetallic compounds are produced, rolling itself becomes difficult, and the production of the brazing sheet 1 becomes difficult. Therefore, the Mn content of the core material 2 is set to 0.50 mass% or more and 2.0 mass% or less. The content of Mn is preferably 0.70% by mass or more, more preferably 0.90% by mass or more from the viewpoint of further improving the above effect. Moreover, from a viewpoint of suppressing the production | generation of a coarse intermetallic compound more, Preferably it is 1.8 mass% or less, More preferably, it is 1.7 mass% or less.

（心材のＣｕ：０．５０質量％以上１．２０質量％以下）
Ｃｕは、固溶強化によりろう付後の強度向上に寄与する。Ｃｕの含有量が０．５０質量％未満では、板厚２００μｍ未満のブレージングシート１の場合、ろう付後に残存するＣｕ量が不足し、ろう付後強度が不十分となる。一方、Ｃｕの含有量が１．２０質量％を超えると、耐食性が低下する。したがって、心材２のＣｕの含有量は、０．５０質量％以上１．２０質量％以下とする。Ｃｕの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．６０質量％以上、より好ましくは０．６５質量％以上である。また、心材２の耐食性の低下をより抑制する観点から、好ましくは１．１質量％以下、より好ましくは１．０質量％以下である。 (Cu of core material: 0.50 mass% or more and 1.20 mass% or less)
Cu contributes to strength improvement after brazing by solid solution strengthening. When the Cu content is less than 0.50% by mass, in the case of the brazing sheet 1 having a thickness of less than 200 μm, the amount of Cu remaining after brazing becomes insufficient, and the strength after brazing becomes insufficient. On the other hand, if the Cu content exceeds 1.20% by mass, the corrosion resistance decreases. Therefore, the Cu content of the core material 2 is set to 0.50 mass% or more and 1.20 mass% or less. The content of Cu is preferably 0.60% by mass or more, more preferably 0.65% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Moreover, from a viewpoint which suppresses the corrosion-resistant fall of the core material 2 more, Preferably it is 1.1 mass% or less, More preferably, it is 1.0 mass% or less.

（心材のＳｉ：０．０５質量％以上１．５質量％以下）
Ｓｉは、Ａｌ、Ｍｎと共に金属間化合物を形成し、結晶粒の粒内に微細に分布して分散強化に寄与し、ろう付後強度を向上させる。Ｓｉの含有量が０．０５質量％未満では、ろう付後強度の向上効果が不十分となる。一方、Ｓｉの含有量が１．５質量％を超えると、心材２の固相線温度が低下するため、ろう付加熱時に心材２が溶融するおそれがある。したがって、心材２にＳｉを含有させる場合には、Ｓｉを含有させる効果を得るために、Ｓｉの含有量は、０．０５質量％以上１．５質量％以下とする。Ｓｉの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．１０質量％以上、より好ましくは０．１５質量％以上である。また、心材２の固相線温度の低下をより抑制する観点から、好ましくは１．３質量％以下、より好ましくは１．１質量％以下である。なお、Ｓｉの含有量は０質量％であってもよい。 (Si of core material: 0.05 mass% or more and 1.5 mass% or less)
Si forms an intermetallic compound together with Al and Mn, and is finely distributed in the crystal grains, contributing to dispersion strengthening and improving strength after brazing. When the Si content is less than 0.05% by mass, the effect of improving the strength after brazing becomes insufficient. On the other hand, if the Si content exceeds 1.5% by mass, the solidus temperature of the core material 2 is lowered, so that the core material 2 may be melted during brazing heat. Therefore, when Si is contained in the core material 2, the Si content is set to 0.05% by mass or more and 1.5% by mass or less in order to obtain an effect of containing Si. The content of Si is preferably 0.10% by mass or more, more preferably 0.15% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Moreover, from a viewpoint of suppressing the fall of the solidus line temperature of the core material 2 more, Preferably it is 1.3 mass% or less, More preferably, it is 1.1 mass% or less. The Si content may be 0% by mass.

（心材のＭｇ：０．０５質量％以上０．５０質量％以下）
Ｍｇは、Ｓｉと共にＭｇ２Ｓｉの微細な析出相を形成し、ろう付後強度を向上させる効果がある。Ｍｇの含有量が０．０５質量％未満では、ろう付後強度の向上効果が不十分となる。一方、Ｍｇの含有量が０．５０質量％を超えると、非腐食性フラックスを用いたろう付をする場合にフラックスとＭｇが反応し、ろう付が出来なくなるおそれがある。したがって、心材２にＭｇを含有させる場合には、Ｍｇを含有させる効果を得るために、Ｍｇの含有量は、０．０５質量％以上０．５０質量％以下とする。Ｍｇの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．０７質量％以上、より好ましくは０．１０質量％以上である。また、ろう付性をより向上させる観点から、好ましくは０．４５質量％以下、より好ましくは０．４０質量％以下である。なお、Ｍｇの含有量は０質量％であってもよい。 (Mg of core material: 0.05 mass% or more and 0.50 mass% or less)
Mg has the effect of forming a fine precipitated phase of Mg 2 Si together with Si and improving the strength after brazing. If the Mg content is less than 0.05% by mass, the effect of improving the strength after brazing becomes insufficient. On the other hand, if the Mg content exceeds 0.50 mass%, when brazing using a non-corrosive flux, the flux and Mg may react and brazing may not be possible. Therefore, when Mg is contained in the core material 2, the Mg content is set to 0.05 mass% or more and 0.50 mass% or less in order to obtain the effect of including Mg. The content of Mg is preferably 0.07% by mass or more, more preferably 0.10% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Moreover, from a viewpoint of improving brazability more, Preferably it is 0.45 mass% or less, More preferably, it is 0.40 mass% or less. In addition, 0 mass% may be sufficient as content of Mg.

（心材のＣｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下）
Ｃｒは、ＡｌとＡｌ３Ｃｒ金属間化合物を形成して、ろう付後強度を向上させる効果がある。Ｃｒの含有量が０．０１質量％未満では、ろう付後強度の向上効果が不十分である。一方、Ｃｒの含有量が０．３０質量％を超えると、鋳造中に粗大な金属間化合物を形成し、圧延時に割れが発生するおそれがある。したがって、心材２にＣｒを含有させる場合には、Ｃｒを含有させる効果を得るために、Ｃｒの含有量は、０．０１質量％以上０．３０質量％以下とする。Ｃｒの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．０５質量％以上、より好ましくは０．０７質量％以上である。また、粗大な金属間化合物の生成をより抑制する観点から、好ましくは０．２５質量％以下、より好ましくは０．２０質量％以下である。なお、Ｃｒの含有量は０質量％であってもよい。 (Cr of core material: 0.01 mass% or more and 0.30 mass% or less)
Cr has the effect of improving strength after brazing by forming Al and an Al 3 Cr intermetallic compound. When the content of Cr is less than 0.01% by mass, the effect of improving the strength after brazing is insufficient. On the other hand, if the Cr content exceeds 0.30% by mass, a coarse intermetallic compound is formed during casting, and cracking may occur during rolling. Therefore, when Cr is contained in the core material 2, the Cr content is set to 0.01 mass% or more and 0.30 mass% or less in order to obtain the effect of containing Cr. The content of Cr is preferably 0.05% by mass or more, more preferably 0.07% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Moreover, from a viewpoint of suppressing the production | generation of a coarse intermetallic compound more, Preferably it is 0.25 mass% or less, More preferably, it is 0.20 mass% or less. The Cr content may be 0% by mass.

（心材のＺｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下）
Ｚｒは、ＡｌとＡｌ３Ｚｒ金属間化合物を形成して、分散強化することで、ろう付後強度を向上させる効果がある。Ｚｒの含有量が０．０１質量％未満では、ろう付後強度の向上効果が十分ではない。一方、Ｚｒの含有量が０．３０質量％を超えると、鋳造時に粗大なＡｌ３Ｚｒ金属間化合物を形成し、圧延時に割れが発生し易くなる。したがって、心材２にＺｒを含有させる場合には、Ｚｒを含有させる効果を得るために、Ｚｒの含有量は、０．０１質量％以上０．３０質量％以下とする。Ｚｒの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．０３質量％以上、より好ましくは０．０５質量％以上である。また、粗大なＡｌ３Ｚｒ金属間化合物の生成をより抑制する観点から、好ましくは０．２５質量％以下、より好ましくは０．２０質量％以下である。なお、Ｚｒの含有量は０質量％であってもよい。 (Zr of core material: 0.01 mass% or more and 0.30 mass% or less)
Zr has an effect of improving strength after brazing by forming Al and an Al 3 Zr intermetallic compound and strengthening the dispersion. If the content of Zr is less than 0.01% by mass, the effect of improving the strength after brazing is not sufficient. On the other hand, if the content of Zr exceeds 0.30% by mass, a coarse Al 3 Zr intermetallic compound is formed during casting, and cracks are likely to occur during rolling. Therefore, when Zr is contained in the core material 2, the Zr content is set to 0.01% by mass or more and 0.30% by mass or less in order to obtain the effect of containing Zr. The content of Zr is preferably 0.03% by mass or more, more preferably 0.05% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Further, from a more suppressing the formation of coarse Al 3 Zr intermetallic compound, preferably 0.25 wt% or less, and more preferably not more than 0.20 mass%. The Zr content may be 0% by mass.

（心材のＴｉ：０．０５質量％以上０．３０質量％以下）
Ｔｉは、Ａｌ合金中に層状に分布することによって、板厚方向への腐食の進行速度を低減させることができるため、耐食性の向上に寄与する。Ｔｉの含有量が０．０５質量％未満では、Ｔｉの層状分布が不十分であり、耐食性の向上の効果が十分には得られない。一方、Ｔｉの含有量が０．３０質量％を超えると、鋳造時に粗大なＡｌ３Ｔｉ金属間化合物を形成し易くなり、加工性が低下するため、圧延時に割れが発生し易くなる。したがって、心材２にＴｉを含有させる場合には、Ｔｉを含有させる効果を得るために、Ｔｉの含有量は、０．０５質量％以上０．３０質量％以下とする。Ｔｉの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．０７質量％以上、より好ましくは０．１０質量％以上である。また、粗大なＡｌ３Ｔｉ金属間化合物の生成をより抑制する観点から、好ましくは０．２５質量％以下、より好ましくは０．２０質量％以下である。なお、Ｔｉの含有量は０質量％であってもよい。 (Ti of core material: 0.05 mass% or more and 0.30 mass% or less)
Since Ti can be distributed in layers in the Al alloy, the rate of progress of corrosion in the thickness direction can be reduced, which contributes to the improvement of corrosion resistance. When the Ti content is less than 0.05% by mass, the layered distribution of Ti is insufficient, and the effect of improving the corrosion resistance cannot be sufficiently obtained. On the other hand, if the Ti content exceeds 0.30% by mass, it becomes easy to form a coarse Al 3 Ti intermetallic compound at the time of casting, and the workability is lowered, so that cracking is likely to occur at the time of rolling. Therefore, when Ti is contained in the core material 2, the content of Ti is set to 0.05% by mass or more and 0.30% by mass or less in order to obtain an effect of containing Ti. The content of Ti is preferably 0.07% by mass or more, more preferably 0.10% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effect. Further, from a more suppressing the formation of coarse Al 3 Ti intermetallic compound, preferably 0.25 wt% or less, and more preferably not more than 0.20 mass%. The Ti content may be 0% by mass.

（心材の残部：Ａｌおよび不可避的不純物）
心材２の成分は前記の他に残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる。なお、不可避的不純物としては、例えば、Ｆｅ、Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｎｉ等が挙げられる。Ｆｅは０．３０質量％以下（好ましくは０．２５質量％以下）、Ｚｎは０．１５質量％以下（好ましくは０．１０質量％以下）、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｎｉは、それぞれ０．０５質量％以下（好ましくは０．０３質量％以下）の含有量であれば、本発明の効果を妨げず、心材２に含有させることが許容される。また、前記したＳｉ、Ｍｇ、Ｚｒ、Ｔｉ、Ｃｒについては、それぞれ下限値を下回って含有する場合は、不可避的不純物とみなすことができる。
そして、Ｆｅ、Ｚｎ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｎｉ等については、前記した所定の含有量を超えなければ、不可避的不純物として含有される場合だけではなく、積極的に添加される場合であっても、本発明の効果を妨げない。 (The remainder of the core material: Al and inevitable impurities)
The remainder of the core material 2 is made of Al and inevitable impurities in addition to the above. Inevitable impurities include, for example, Fe, Zn, In, Sn, Ni, and the like. Fe is 0.30% by mass or less (preferably 0.25% by mass or less), Zn is 0.15% by mass or less (preferably 0.10% by mass or less), In, Sn, and Ni are each 0.05% by mass. If it is content of% or less (preferably 0.03 mass% or less), it is allowed to be contained in the core material 2 without impeding the effects of the present invention. Moreover, about said Si, Mg, Zr, Ti, and Cr, when it contains less than a lower limit, respectively, it can be regarded as an unavoidable impurity.
And about Fe, Zn, In, Sn, Ni, etc., if not exceeding the above-mentioned predetermined content, not only when it is contained as an inevitable impurity, but also when it is actively added, The effect of the present invention is not disturbed.

心材２の厚さについては特に規定されるものではないが、強度を向上させる観点から、好ましくはクラッド率５０％以上である。   Although the thickness of the core material 2 is not particularly specified, the cladding rate is preferably 50% or more from the viewpoint of improving the strength.

＜ろう材＞
本発明のろう材３は、Ａｌ−Ｓｉ系合金からなる。Ａｌ−Ｓｉ系合金としては、一般的なＪＩＳ合金、例えば４３４３、４０４５等が挙げられる。ここで、Ａｌ−Ｓｉ系合金とは、Ｓｉを含有したＡｌ合金の他に、さらにＺｎを含有したＡｌ合金も含むものである。すなわち、Ａｌ−Ｓｉ系合金としては、Ａｌ−Ｓｉ系合金、またはＡｌ−Ｓｉ−Ｚｎ系合金が挙げられる。そして、例えば、Ｓｉ：５質量％以上１３質量％以下を含有したＡｌ−Ｓｉ系合金を使用することができる。 <Brazing material>
The brazing material 3 of the present invention is made of an Al—Si based alloy. Examples of the Al—Si alloy include general JIS alloys such as 4343 and 4045. Here, the Al—Si-based alloy includes an Al alloy containing Zn in addition to an Al alloy containing Si. That is, examples of the Al—Si based alloy include an Al—Si based alloy and an Al—Si—Zn based alloy. For example, an Al—Si based alloy containing Si: 5 mass% or more and 13 mass% or less can be used.

ろう材３の厚さについては特に規定されるものではないが、接合部におけるろう材量をより適度にする観点から、好ましくは１５μｍ以上、好ましくは５０μｍ以下である。   The thickness of the brazing material 3 is not particularly specified, but is preferably 15 μm or more, and preferably 50 μm or less from the viewpoint of making the amount of the brazing material in the joint more appropriate.

＜犠牲材＞
本発明の犠牲材４は、Ｚｎを所定量含有し、Ｍｇを所定量未満とし、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる。 <Sacrificial material>
The sacrificial material 4 of the present invention contains a predetermined amount of Zn, Mg is less than a predetermined amount, and the balance is made of Al and inevitable impurities.

また、本発明の犠牲材４は、Ｓｉをさらに所定量含有することが好ましい。また、本発明の犠牲材４は、Ｍｎをさらに所定量含有することが好ましい。また、本発明の犠牲材４は、Ｔｉ、Ｃｒ、およびＺｒからなる群から選択された少なくとも１種以上をさらに所定量含有することが好ましい。
本発明の犠牲材４を構成する各元素について、以下に説明する。なお、各成分の含有量は、犠牲材４全体についての含有量である。 The sacrificial material 4 of the present invention preferably further contains a predetermined amount of Si. The sacrificial material 4 of the present invention preferably further contains a predetermined amount of Mn. The sacrificial material 4 of the present invention preferably further contains a predetermined amount of at least one selected from the group consisting of Ti, Cr, and Zr.
Each element constituting the sacrificial material 4 of the present invention will be described below. In addition, content of each component is content about the sacrificial material 4 whole.

（犠牲材のＺｎ：２．０質量％以上１２．０質量％以下）
Ｚｎは、犠牲材４の電位を卑化させることで、心材２との電位差を生じさせることにより、耐食性の向上に寄与する。Ｚｎの含有量が２．０質量％未満では、心材２との電位差が不足して、耐食性を確保するのが困難になる。一方、Ｚｎの含有量が１２．０質量％を超えると、犠牲材４が早期消耗し、耐食性が低下する。したがって、犠牲材４のＺｎの含有量は、２．０質量％以上１２．０質量％以下とする。Ｚｎの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは２．５質量％以上、より好ましくは３．０質量％以上である。また、耐食性の低下をより抑制する観点から、好ましくは１１．０質量％以下、より好ましくは１０．０質量％以下である。 (Zinc of sacrificial material: 2.0 mass% or more and 12.0 mass% or less)
Zn contributes to the improvement of corrosion resistance by causing a potential difference from the core material 2 by lowering the potential of the sacrificial material 4. When the Zn content is less than 2.0% by mass, the potential difference from the core material 2 is insufficient, and it becomes difficult to ensure corrosion resistance. On the other hand, if the Zn content exceeds 12.0% by mass, the sacrificial material 4 is consumed at an early stage and the corrosion resistance is lowered. Therefore, the Zn content in the sacrificial material 4 is set to 2.0% by mass or more and 12.0% by mass or less. The Zn content is preferably 2.5% by mass or more, more preferably 3.0% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Moreover, from a viewpoint of suppressing a corrosion-resistant fall more, Preferably it is 11.0 mass% or less, More preferably, it is 10.0 mass% or less.

（犠牲材のＭｇ：０．０５質量％未満（０質量％を含む））
犠牲材４のＭｇの含有量が０．０５質量％以上であると、犠牲材４側のろう付性を大きく低下させてしまう。したがって、犠牲材４側のろう付性を確保するために、犠牲材４のＭｇの含有量は、０．０５質量％未満に規制する。Ｍｇの含有量は、犠牲材４側のろう付性の低下をより抑制する観点から、好ましくは０．０４質量％以下、より好ましくは０．０３質量％以下である。なお、下限値については０質量％であることが好ましいが、０質量％とすることは困難なため、０．００５質量％を下限値とすればよい。ただし、０質量％とすることができれば、０質量％とすればよい。 (Sacrificial material Mg: less than 0.05% by mass (including 0% by mass))
If the Mg content of the sacrificial material 4 is 0.05% by mass or more, the brazing property on the sacrificial material 4 side is greatly reduced. Therefore, in order to secure the brazing property on the sacrificial material 4 side, the content of Mg in the sacrificial material 4 is restricted to less than 0.05 mass%. The content of Mg is preferably 0.04% by mass or less, more preferably 0.03% by mass or less, from the viewpoint of further suppressing the decrease in brazing property on the sacrificial material 4 side. In addition, although it is preferable that it is 0 mass% about a lower limit, since it is difficult to set it as 0 mass%, what is necessary is just to make 0.005 mass% into a lower limit. However, if it can be 0% by mass, it may be 0% by mass.

（犠牲材のＳｉ：０．２０質量％以上１．０質量％以下）
Ｓｉは、Ａｌ、Ｍｎと共に金属間化合物を形成し、結晶粒の粒内に微細に分布して分散強化に寄与し、ろう付後強度を向上させる。Ｓｉの含有量が０．２０質量％未満では、ろう付後強度の向上効果が不十分となる。一方、Ｓｉの含有量が１．０質量％を超えると、固相線温度が低下し、ろう付時に犠牲材４が溶融するおそれがある。したがって、犠牲材４にＳｉを含有させる場合には、Ｓｉを含有させる効果を得るために、Ｓｉの含有量は、０．２０質量％以上１．０質量％以下とする。Ｓｉの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．２５質量％以上、より好ましくは０．３０質量％以上である。また、固相線温度の低下をより抑制する観点から、好ましくは０．９０質量％以下、より好ましくは０．８０質量％以下である。なお、Ｓｉの含有量は０質量％であってもよい。 (Sacrificial material Si: 0.20 mass% or more and 1.0 mass% or less)
Si forms an intermetallic compound together with Al and Mn, and is finely distributed in the crystal grains, contributing to dispersion strengthening and improving strength after brazing. When the Si content is less than 0.20% by mass, the effect of improving the strength after brazing becomes insufficient. On the other hand, if the Si content exceeds 1.0% by mass, the solidus temperature decreases, and the sacrificial material 4 may be melted during brazing. Therefore, when Si is contained in the sacrificial material 4, the Si content is 0.20 mass% or more and 1.0 mass% or less in order to obtain the effect of containing Si. The content of Si is preferably 0.25% by mass or more, more preferably 0.30% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Moreover, from a viewpoint of suppressing the fall of solidus line temperature more, Preferably it is 0.90 mass% or less, More preferably, it is 0.80 mass% or less. The Si content may be 0% by mass.

（犠牲材のＭｎ：０．１０質量％以上２．０質量％以下）
Ｍｎは、Ａｌ、Ｓｉと共に金属間化合物を形成し、結晶粒の粒内に微細に分布して分散強化に寄与し、ろう付後強度を向上させる。Ｍｎの含有量が０．１０質量％未満では、ろう付後強度の向上効果が不十分である。一方、Ｍｎの含有量が２．０質量％を超えると、鋳造時に粗大な金属間化合物を形成し、加工性が低下するため、圧延時に割れが発生し易くなる。したがって、犠牲材４にＭｎを含有させる場合には、Ｍｎを含有させる効果を得るために、Ｍｎの含有量は、０．１０質量％以上２．０質量％以下とする。Ｍｎの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．２０質量％以上、より好ましくは０．３０質量％以上である。また、粗大な金属間化合物の生成をより抑制する観点から、好ましくは１．５質量％以下、より好ましくは１．３質量％以下である。なお、Ｍｎの含有量は０質量％であってもよい。 (Mn of sacrificial material: 0.10 mass% or more and 2.0 mass% or less)
Mn forms an intermetallic compound together with Al and Si and is finely distributed within the crystal grains, contributing to dispersion strengthening and improving strength after brazing. When the content of Mn is less than 0.10% by mass, the effect of improving the strength after brazing is insufficient. On the other hand, if the content of Mn exceeds 2.0% by mass, a coarse intermetallic compound is formed at the time of casting and the workability is lowered, so that cracking is likely to occur at the time of rolling. Therefore, when Mn is included in the sacrificial material 4, the Mn content is set to 0.10% by mass or more and 2.0% by mass or less in order to obtain the effect of including Mn. The content of Mn is preferably 0.20% by mass or more, more preferably 0.30% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Moreover, from a viewpoint of suppressing the production | generation of a coarse intermetallic compound more, Preferably it is 1.5 mass% or less, More preferably, it is 1.3 mass% or less. The Mn content may be 0% by mass.

（犠牲材のＴｉ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下）
Ｔｉは、Ａｌ合金中に層状に分布することによって、腐食形態が層状化し、板厚方向への腐食の進行速度を低減させることができる。そのため、耐食性の向上に寄与する。Ｔｉの含有量が０．０１質量％未満では、耐食性向上の効果が十分には得られない。一方、Ｔｉの含有量が０．３０質量％を超えると、鋳造時に粗大なＡｌ３Ｔｉ金属間化合物を形成し易くなり、加工性が低下するため、圧延時に割れが発生し易くなる。したがって、犠牲材４にＴｉを含有させる場合には、Ｔｉを含有させる効果を得るために、Ｔｉの含有量は、０．０１質量％以上０．３０質量％以下とする。Ｔｉの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．０３質量％以上、より好ましくは０．０５質量％以上である。また、粗大なＡｌ３Ｔｉ金属間化合物の生成をより抑制する観点から、好ましくは０．２５質量％以下、より好ましくは０．２０質量％以下である。なお、Ｔｉの含有量は０質量％であってもよい。 (Ti of sacrificial material: 0.01 mass% or more and 0.30 mass% or less)
When Ti is distributed in layers in the Al alloy, the corrosion form is layered, and the progress rate of corrosion in the plate thickness direction can be reduced. Therefore, it contributes to the improvement of corrosion resistance. When the Ti content is less than 0.01% by mass, the effect of improving the corrosion resistance cannot be sufficiently obtained. On the other hand, if the Ti content exceeds 0.30% by mass, it becomes easy to form a coarse Al 3 Ti intermetallic compound at the time of casting, and the workability is lowered, so that cracking is likely to occur at the time of rolling. Therefore, when Ti is contained in the sacrificial material 4, the Ti content is set to 0.01% by mass or more and 0.30% by mass or less in order to obtain an effect of containing Ti. The content of Ti is preferably 0.03% by mass or more, more preferably 0.05% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Further, from a more suppressing the formation of coarse Al 3 Ti intermetallic compound, preferably 0.25 wt% or less, and more preferably not more than 0.20 mass%. The Ti content may be 0% by mass.

（犠牲材のＣｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下）
Ｃｒは、ＡｌとＡｌ３Ｃｒ金属間化合物を形成して、分散強化することで、ろう付後の強度向上に寄与する。Ｃｒの含有量が０．０１質量％未満では、ろう付後強度の向上効果が不十分である。一方、Ｃｒの含有量が０．３０質量％を超えると、粗大なＡｌ３Ｃｒ金属間化合物を形成して、圧延時に割れが発生しやすくなる。したがって、犠牲材４にＣｒを含有させる場合には、Ｃｒを含有させる効果を得るために、Ｃｒの含有量は、０．０１質量％以上０．３０質量％以下とする。Ｃｒの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．０３質量％以上、より好ましくは０．０５質量％以上である。また、粗大なＡｌ３Ｃｒ金属間化合物の生成をより抑制する観点から、好ましくは０．２５質量％以下、より好ましくは０．２０質量％以下である。なお、Ｃｒの含有量は０質量％であってもよい。 (Cr: Sacrificial material: 0.01 mass% or more and 0.30 mass% or less)
Cr contributes to strength improvement after brazing by forming Al and an Al 3 Cr intermetallic compound and strengthening the dispersion. When the content of Cr is less than 0.01% by mass, the effect of improving the strength after brazing is insufficient. On the other hand, if the Cr content exceeds 0.30% by mass, a coarse Al 3 Cr intermetallic compound is formed, and cracking is likely to occur during rolling. Therefore, when Cr is contained in the sacrificial material 4, the Cr content is set to 0.01% by mass or more and 0.30% by mass or less in order to obtain the effect of containing Cr. The content of Cr is preferably 0.03% by mass or more, more preferably 0.05% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Further, from a more suppressing the formation of coarse Al 3 Cr intermetallic compound, preferably 0.25 wt% or less, and more preferably not more than 0.20 mass%. The Cr content may be 0% by mass.

（犠牲材のＺｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下）
Ｚｒは、ＡｌとＡｌ３Ｚｒ金属間化合物を形成して、分散強化することで、ろう付後の強度向上に寄与する。Ｚｒの含有量が０．０１質量％未満では、ろう付後強度の向上効果が十分には得られない。一方、Ｚｒの含有量が０．３０質量％を超えると、鋳造時に粗大なＡｌ３Ｚｒ金属間化合物を形成して、加工性が低下し、圧延時に割れが発生し易くなる。したがって、犠牲材４にＺｒを含有させる場合には、Ｚｒを含有させる効果を得るために、Ｚｒの含有量は、０．０１質量％以上０．３０質量％以下とする。Ｚｒの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．０３質量％以上、より好ましくは０．０５質量％以上である。また、粗大なＡｌ３Ｚｒ金属間化合物の生成をより抑制する観点から、好ましくは０．２５質量％以下、より好ましくは０．２０質量％以下である。なお、Ｚｒの含有量は０質量％であってもよい。 (Zr of sacrificial material: 0.01 mass% or more and 0.30 mass% or less)
Zr contributes to the strength improvement after brazing by forming Al and an Al 3 Zr intermetallic compound and strengthening the dispersion. If the content of Zr is less than 0.01% by mass, the effect of improving the strength after brazing cannot be sufficiently obtained. On the other hand, if the content of Zr exceeds 0.30% by mass, a coarse Al 3 Zr intermetallic compound is formed during casting, workability is lowered, and cracking is likely to occur during rolling. Therefore, when Zr is contained in the sacrificial material 4, the content of Zr is set to 0.01% by mass or more and 0.30% by mass or less in order to obtain the effect of containing Zr. The content of Zr is preferably 0.03% by mass or more, more preferably 0.05% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Further, from a more suppressing the formation of coarse Al 3 Zr intermetallic compound, preferably 0.25 wt% or less, and more preferably not more than 0.20 mass%. The Zr content may be 0% by mass.

（犠牲材の残部：Ａｌおよび不可避的不純物）
犠牲材４の成分は前記の他、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる。なお、不可避的不純物としては、例えば、Ｆｅ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｎｉ等が挙げられる。Ｆｅは０．３０質量％以下（好ましくは０．２５質量％以下）、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｎｉは、それぞれ０．０５質量％以下（好ましくは０．０３質量％以下）の含有量であれば、本発明の効果を妨げず、犠牲材４に含有させることが許容される。また、前記したＳｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒについては、それぞれ下限値を下回って含有する場合は、不可避的不純物とみなすことができる。また、前記したＭｇについては、不可避的不純物として前記した所定量含まれていてもよい。
そして、Ｆｅ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｎｉ等については、前記した所定の含有量を超えなければ、不可避的不純物として含有される場合だけではなく、積極的に添加される場合であっても、本発明の効果を妨げない。 (The rest of the sacrificial material: Al and inevitable impurities)
In addition to the components of the sacrificial material 4, the balance consists of Al and inevitable impurities. Inevitable impurities include, for example, Fe, In, Sn, Ni, and the like. Fe is 0.30% by mass or less (preferably 0.25% by mass or less), and In, Sn, and Ni are each 0.05% by mass or less (preferably 0.03% by mass or less). The sacrificial material 4 is allowed to contain without impeding the effects of the present invention. Moreover, about said Si, Mn, Ti, Cr, and Zr, when it contains less than a lower limit, respectively, it can be regarded as an unavoidable impurity. Further, the above-described Mg may be included as the above-mentioned predetermined amount as an inevitable impurity.
And about Fe, In, Sn, Ni etc., if not exceeding the above-mentioned predetermined content, not only the case where it is contained as an unavoidable impurity but also the case where it is positively added, the present invention Does not interfere with the effect.

犠牲材４の厚さについては特に規定されるものではないが、犠牲陽極材として内面の耐食性を向上させる観点から、好ましくは１５μｍ以上である。また、クラッドにおける圧着性を向上させる観点から、好ましくは５０μｍ以下である。   The thickness of the sacrificial material 4 is not particularly specified, but is preferably 15 μm or more from the viewpoint of improving the corrosion resistance of the inner surface as the sacrificial anode material. Moreover, from a viewpoint of improving the crimping | compression-bonding property in a cladding, Preferably it is 50 micrometers or less.

＜中間材＞
本発明の中間材５は、Ｍｇを所定量含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる。 <Intermediate material>
The intermediate material 5 of the present invention contains a predetermined amount of Mg, and the balance consists of Al and inevitable impurities.

また、本発明の中間材５は、Ｓｉをさらに所定量含有することが好ましい。また、本発明の中間材５は、Ｍｎをさらに所定量含有することが好ましい。また、本発明の中間材５は、Ｚｎをさらに所定量未満含有することが好ましい。また、本発明の中間材５は、Ｔｉ、Ｃｒ、およびＺｒからなる群から選択された少なくとも１種以上をさらに所定量含有することが好ましい。
本発明の中間材５を構成する各元素について、以下に説明する。なお、各成分の含有量は、中間材５全体についての含有量である。 The intermediate material 5 of the present invention preferably further contains a predetermined amount of Si. The intermediate material 5 of the present invention preferably further contains a predetermined amount of Mn. Moreover, it is preferable that the intermediate material 5 of the present invention further contains less than a predetermined amount of Zn. The intermediate material 5 of the present invention preferably further contains a predetermined amount of at least one selected from the group consisting of Ti, Cr, and Zr.
Each element constituting the intermediate material 5 of the present invention will be described below. In addition, content of each component is content about the intermediate material 5 whole.

（中間材のＭｇ：０．０５質量％以上３．０質量％以下）
Ｍｇは、ろう付時に心材２に拡散して、ろう付後の心材２の強度向上に寄与する。また、心材２がＳｉを含有する場合は、Ｓｉと析出相を形成して析出強化することで、ろう付後強度のさらなる向上に寄与する。Ｍｇの含有量が０．０５質量％未満では、ろう付後強度の向上の効果が不十分である。一方、Ｍｇの含有量が３．０質量％を超えると、心材２と中間材５との圧着性が低下するおそれがある。したがって、中間材のＭｇの含有量は、０．０５質量％以上３．０質量％以下とする。Ｍｇの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．２０質量％以上、より好ましくは０．４０質量％以上である。また、心材２と中間材５との圧着性の低下をより抑制する観点から、好ましくは２．７質量％以下、より好ましくは２．５質量％以下である。 (Mg of intermediate material: 0.05 mass% or more and 3.0 mass% or less)
Mg diffuses into the core material 2 during brazing and contributes to improving the strength of the core material 2 after brazing. Moreover, when the core material 2 contains Si, it contributes to the further improvement of the strength after brazing by forming a precipitation phase with Si and strengthening the precipitation. If the Mg content is less than 0.05% by mass, the effect of improving the strength after brazing is insufficient. On the other hand, if the Mg content exceeds 3.0% by mass, the press bonding property between the core material 2 and the intermediate material 5 may be lowered. Therefore, the content of Mg in the intermediate material is 0.05% by mass or more and 3.0% by mass or less. The content of Mg is preferably 0.20% by mass or more, more preferably 0.40% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effect. Further, from the viewpoint of further suppressing the decrease in the press-bonding property between the core material 2 and the intermediate material 5, it is preferably 2.7% by mass or less, more preferably 2.5% by mass or less.

（中間材のＳｉ：０．２０質量％以上１．０質量％以下）
Ｓｉは、Ｍｇと析出相を形成し析出強化することで、ろう付後強度のさらなる向上に寄与する。Ｓｉの含有量が０．２０質量％未満では、Ｍｇとの析出相の形成によるろう付後強度の向上効果が不十分である。一方、Ｓｉの含有量が１．０質量％を超えると、固相線温度が低下し、ろう付時に中間材５が溶融するおそれがある。したがって、中間材５にＳｉを含有させる場合には、Ｓｉを含有させる効果を得るために、Ｓｉの含有量は、０．２０質量％以上１．０質量％以下とする。Ｓｉの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．２２質量％以上、より好ましくは０．２５質量％以上である。また、固相線温度の低下をより抑制する観点から、好ましくは０．９０質量％以下、より好ましくは０．８０質量％以下である。なお、Ｓｉの含有量は０質量％であってもよい。 (Si of intermediate material: 0.20 mass% or more and 1.0 mass% or less)
Si contributes to further improvement in strength after brazing by forming a precipitation phase with Mg and strengthening the precipitation. When the Si content is less than 0.20% by mass, the effect of improving the strength after brazing due to the formation of a precipitated phase with Mg is insufficient. On the other hand, if the Si content exceeds 1.0 mass%, the solidus temperature decreases, and the intermediate material 5 may melt during brazing. Therefore, when Si is contained in the intermediate material 5, the Si content is set to 0.20 mass% or more and 1.0 mass% or less in order to obtain the effect of containing Si. The content of Si is preferably 0.22% by mass or more, more preferably 0.25% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Moreover, from a viewpoint of suppressing the fall of solidus line temperature more, Preferably it is 0.90 mass% or less, More preferably, it is 0.80 mass% or less. The Si content may be 0% by mass.

（中間材のＭｎ：０．１０質量％以上２．０質量％以下）
Ｍｎは、固溶体強化により、ろう付後の強度向上に寄与する。Ｍｎの含有量が０．１０質量％未満では、ろう付後強度の効果が不十分である。一方、Ｍｎの含有量が２．０質量％を超えると、鋳造時に粗大な金属間化合物を形成し、加工性が低下するため、圧延時に割れが発生し易くなる。したがって、中間材５にＭｎを含有させる場合には、Ｍｎを含有させる効果を得るために、Ｍｎの含有量は、０．１０質量％以上２．０質量％以下とする。Ｍｎの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．２０質量％以上、より好ましくは０．３０質量％以上である。また、粗大な金属間化合物の生成をより抑制する観点から、好ましくは１．５質量％以下、より好ましくは１．２質量％以下である。なお、Ｍｎの含有量は０質量％であってもよい。 (Mn of intermediate material: 0.10% by mass to 2.0% by mass)
Mn contributes to strength improvement after brazing by solid solution strengthening. When the content of Mn is less than 0.10% by mass, the effect of strength after brazing is insufficient. On the other hand, if the content of Mn exceeds 2.0% by mass, a coarse intermetallic compound is formed at the time of casting and the workability is lowered, so that cracking is likely to occur at the time of rolling. Therefore, when Mn is contained in the intermediate material 5, the Mn content is set to 0.10% by mass or more and 2.0% by mass or less in order to obtain the effect of containing Mn. The content of Mn is preferably 0.20% by mass or more, more preferably 0.30% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Moreover, from a viewpoint of suppressing the production | generation of a coarse intermetallic compound more, Preferably it is 1.5 mass% or less, More preferably, it is 1.2 mass% or less. The Mn content may be 0% by mass.

（中間材のＺｎ：１．０質量％未満）
Ｚｎは、犠牲材側の耐食性を向上させる。しかし、Ｚｎの含有量が１．０質量％以上であると、ろう材側の耐食性を低下させてしまう。したがって、中間材５にＺｎを含有させる場合には、ろう材側の耐食性を確保するために、Ｚｎの含有量は、１．０質量％未満に規制する。Ｚｎの含有量は、ろう材側の耐食性の低下をより抑制する観点から、好ましくは０．５質量％以下、より好ましくは０．２質量％以下である。なお、下限値については特に規定されるものではなく、Ｚｎの含有量は０質量％であってもよい。 (Zn of intermediate material: less than 1.0% by mass)
Zn improves the corrosion resistance on the sacrificial material side. However, if the Zn content is 1.0% by mass or more, the corrosion resistance on the brazing filler metal side is lowered. Therefore, when Zn is contained in the intermediate material 5, the Zn content is restricted to less than 1.0% by mass in order to ensure the corrosion resistance on the brazing material side. The content of Zn is preferably 0.5% by mass or less, more preferably 0.2% by mass or less, from the viewpoint of further suppressing a decrease in corrosion resistance on the brazing filler metal side. In addition, about a lower limit, it does not prescribe | regulate especially, Content of Zn may be 0 mass%.

（中間材のＴｉ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下）
Ｔｉは、Ａｌ合金中に層状に分布することによって、腐食形態が層状化し、板厚方向への腐食の進行速度を低減させることができる。そのため、耐食性の向上に寄与する。Ｔｉの含有量が０．０１質量％未満では、耐食性向上の効果が十分には得られない。一方、Ｔｉの含有量が０．３０質量％を超えると、鋳造時に粗大なＡｌ３Ｔｉ金属間化合物を形成し易くなり、加工性が低下するため、圧延時に割れが発生し易くなる。したがって、中間材５にＴｉを含有させる場合には、Ｔｉを含有させる効果を得るために、Ｔｉの含有量は、０．０１質量％以上０．３０質量％以下とする。Ｔｉの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．０３質量％以上、より好ましくは０．０５質量％以上である。また、粗大なＡｌ３Ｔｉ金属間化合物の生成をより抑制する観点から、好ましくは０．２５質量％以下、より好ましくは０．２０質量％以下である。なお、Ｔｉの含有量は０質量％であってもよい。 (Ti of intermediate material: 0.01 mass% or more and 0.30 mass% or less)
When Ti is distributed in layers in the Al alloy, the corrosion form is layered, and the progress rate of corrosion in the plate thickness direction can be reduced. Therefore, it contributes to the improvement of corrosion resistance. When the Ti content is less than 0.01% by mass, the effect of improving the corrosion resistance cannot be sufficiently obtained. On the other hand, if the Ti content exceeds 0.30% by mass, it becomes easy to form a coarse Al 3 Ti intermetallic compound at the time of casting, and the workability is lowered, so that cracking is likely to occur at the time of rolling. Therefore, when Ti is contained in the intermediate material 5, the Ti content is set to 0.01% by mass or more and 0.30% by mass or less in order to obtain the effect of containing Ti. The content of Ti is preferably 0.03% by mass or more, more preferably 0.05% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Further, from a more suppressing the formation of coarse Al 3 Ti intermetallic compound, preferably 0.25 wt% or less, and more preferably not more than 0.20 mass%. The Ti content may be 0% by mass.

（中間材のＣｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下）
Ｃｒは、ＡｌとＡｌ３Ｃｒ金属間化合物を形成して、分散強化することで、ろう付後の強度向上に寄与する。Ｃｒの含有量が０．０１質量％未満では、ろう付後強度の向上効果が不十分である。一方、Ｃｒの含有量が０．３０質量％を超えると、粗大なＡｌ３Ｃｒ金属間化合物を形成して、圧延時に割れが発生しやすくなる。したがって、中間材５にＣｒを含有させる場合には、Ｃｒを含有させる効果を得るために、Ｃｒの含有量は、０．０１質量％以上０．３０質量％以下とする。Ｃｒの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．０３質量％以上、より好ましくは０．０５質量％以上である。また、粗大なＡｌ３Ｃｒ金属間化合物の生成をより抑制する観点から、好ましくは０．２５質量％以下、より好ましくは０．２０質量％以下である。なお、Ｃｒの含有量は０質量％であってもよい。 (Cr of intermediate material: 0.01 mass% or more and 0.30 mass% or less)
Cr contributes to strength improvement after brazing by forming Al and an Al 3 Cr intermetallic compound and strengthening the dispersion. When the content of Cr is less than 0.01% by mass, the effect of improving the strength after brazing is insufficient. On the other hand, if the Cr content exceeds 0.30% by mass, a coarse Al 3 Cr intermetallic compound is formed, and cracking is likely to occur during rolling. Therefore, when the intermediate material 5 contains Cr, the Cr content is set to 0.01% by mass to 0.30% by mass in order to obtain the effect of containing Cr. The content of Cr is preferably 0.03% by mass or more, more preferably 0.05% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Further, from a more suppressing the formation of coarse Al 3 Cr intermetallic compound, preferably 0.25 wt% or less, and more preferably not more than 0.20 mass%. The Cr content may be 0% by mass.

（中間材のＺｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下）
Ｚｒは、ＡｌとＡｌ３Ｚｒ金属間化合物を形成して、分散強化することで、ろう付後の強度向上に寄与する。Ｚｒの含有量が０．０１質量％未満では、ろう付後強度の向上効果が十分には得られない。一方、Ｚｒの含有量が０．３０質量％を超えると、鋳造時に粗大なＡｌ３Ｚｒ金属間化合物を形成して、加工性が低下し、圧延時に割れが発生し易くなる。したがって、中間材５にＺｒを含有させる場合には、Ｚｒを含有させる効果を得るために、Ｚｒの含有量は、０．０１質量％以上０．３０質量％以下とする。Ｚｒの含有量は、前記効果をより向上させる観点から、好ましくは０．０３質量％以上、より好ましくは０．０５質量％以上である。また、粗大なＡｌ３Ｚｒ金属間化合物の生成をより抑制する観点から、好ましくは０．２５質量％以下、より好ましくは０．２０質量％以下である。なお、Ｚｒの含有量は０質量％であってもよい。 (Zr of intermediate material: 0.01 mass% or more and 0.30 mass% or less)
Zr contributes to the strength improvement after brazing by forming Al and an Al 3 Zr intermetallic compound and strengthening the dispersion. If the content of Zr is less than 0.01% by mass, the effect of improving the strength after brazing cannot be sufficiently obtained. On the other hand, if the content of Zr exceeds 0.30% by mass, a coarse Al 3 Zr intermetallic compound is formed during casting, workability is lowered, and cracking is likely to occur during rolling. Therefore, when Zr is contained in the intermediate material 5, the content of Zr is set to 0.01% by mass or more and 0.30% by mass or less in order to obtain an effect of containing Zr. The content of Zr is preferably 0.03% by mass or more, more preferably 0.05% by mass or more, from the viewpoint of further improving the above effects. Further, from a more suppressing the formation of coarse Al 3 Zr intermetallic compound, preferably 0.25 wt% or less, and more preferably not more than 0.20 mass%. The Zr content may be 0% by mass.

（中間材の残部：Ａｌおよび不可避的不純物）
中間材５の成分は前記の他、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなる。なお、不可避的不純物としては、例えば、Ｆｅ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｎｉ等が挙げられる。Ｆｅは０．３０質量％以下（好ましくは０．２５質量％以下）、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｎｉは、それぞれ０．０５質量％以下（好ましくは０．０３質量％以下）の含有量であれば、本発明の効果を妨げず、中間材５に含有させることが許容される。また、前記したＳｉ、Ｍｎ、Ｔｉ、Ｃｒ、Ｚｒについては、それぞれ下限値を下回って含有する場合は、不可避的不純物とみなすことができる。また、前記したＺｎについては、不可避的不純物として前記した所定量含まれていてもよい。
そして、Ｆｅ、Ｉｎ、Ｓｎ、Ｎｉ等については、前記した所定の含有量を超えなければ、不可避的不純物として含有される場合だけではなく、積極的に添加される場合であっても、本発明の効果を妨げない。 (The balance of the intermediate material: Al and inevitable impurities)
In addition to the components described above, the balance of the intermediate material 5 is made of Al and inevitable impurities. Inevitable impurities include, for example, Fe, In, Sn, Ni, and the like. Fe is 0.30% by mass or less (preferably 0.25% by mass or less), and In, Sn, and Ni are each 0.05% by mass or less (preferably 0.03% by mass or less). It is allowed to be contained in the intermediate material 5 without impeding the effects of the present invention. Moreover, about said Si, Mn, Ti, Cr, and Zr, when it contains less than a lower limit, respectively, it can be regarded as an unavoidable impurity. Further, the above-described Zn may be included as the inevitable impurity as described above.
And about Fe, In, Sn, Ni etc., if not exceeding the above-mentioned predetermined content, not only the case where it is contained as an unavoidable impurity but also the case where it is positively added, the present invention Does not interfere with the effect.

中間材５の厚さについては特に規定されるものではないが、強度を向上させる観点から、好ましくは１５μｍ以上である。また、クラッドにおける圧着性を向上させる観点から、好ましくは５０μｍ以下である。   The thickness of the intermediate material 5 is not particularly specified, but is preferably 15 μm or more from the viewpoint of improving the strength. Moreover, from a viewpoint of improving the crimping | compression-bonding property in a cladding, Preferably it is 50 micrometers or less.

＜ブレージングシートの板厚＞
ブレージングシート１の板厚は２００μｍ未満である。ブレージングシート１の板厚が２００μｍ未満であることによって、自動車等の熱交換器のさらなる軽量化を可能とすることができる。ブレージングシート１の板厚は、熱交換器の軽量化の観点から、好ましくは１８０μｍ以下、より好ましくは１７０μｍ以下である。また、強度や耐食性の確保の観点から、好ましくは８０μｍ以上、より好ましくは９０μｍ以上である。 <Blathing sheet thickness>
The thickness of the brazing sheet 1 is less than 200 μm. When the thickness of the brazing sheet 1 is less than 200 μm, it is possible to further reduce the weight of a heat exchanger such as an automobile. The thickness of the brazing sheet 1 is preferably 180 μm or less, more preferably 170 μm or less, from the viewpoint of reducing the weight of the heat exchanger. Moreover, from a viewpoint of ensuring intensity | strength and corrosion resistance, Preferably it is 80 micrometers or more, More preferably, it is 90 micrometers or more.

＜ブレージングシートの製造方法＞
本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートの材料である心材、犠牲材、中間材およびろう材は、常法によって製造することができる。この心材、犠牲材、中間材およびろう材の製造方法は特に限定されない。例えば、以下の方法によって製造することができる。
前記した組成の心材用アルミニウム合金および中間材用アルミニウム合金を所定の鋳造温度で鋳造した後、得られた鋳塊を必要に応じて面削し、均質化熱処理することで、心材用鋳塊、中間材用鋳塊を製造することができる。また、前記した組成の犠牲材用アルミニウム合金およびろう材用アルミニウム合金を所定の鋳造温度で鋳造した後、得られた鋳塊を必要に応じて面削し、均質化熱処理する。その後、熱間圧延することで、犠牲材用部材およびろう材用部材を製造することができる。 <Method for producing brazing sheet>
The core material, the sacrificial material, the intermediate material and the brazing material, which are the materials of the aluminum alloy brazing sheet of the present invention, can be produced by a conventional method. The manufacturing method of this core material, sacrificial material, intermediate material and brazing material is not particularly limited. For example, it can be produced by the following method.
After casting the aluminum alloy for core material and the aluminum alloy for intermediate material having the above-described composition at a predetermined casting temperature, the obtained ingot is chamfered as necessary, and subjected to a homogenization heat treatment, An ingot for intermediate material can be manufactured. Further, after casting the sacrificial material aluminum alloy and the brazing material aluminum alloy having the above-described composition at a predetermined casting temperature, the obtained ingot is chamfered as necessary and subjected to a homogenization heat treatment. Thereafter, the member for sacrificial material and the member for brazing material can be manufactured by hot rolling.

その後、心材用鋳塊の一側面にろう材用部材を重ね、他の側面に中間材用鋳塊および犠牲材用部材を重ね、熱間圧延を施すことによって、圧着・圧延させて板材とする。そして、当該板材に対して、冷間圧延を施すことで、所定板厚のアルミニウム合金クラッド材を製造し、ブレージングシートとする。当該板材は冷間圧延の途中、または冷間圧延後に必要に応じて焼鈍工程を経ても良い。   Thereafter, a brazing material member is overlapped on one side surface of the core material ingot, an intermediate material ingot and a sacrificial material member are stacked on the other side surface, and subjected to hot rolling to be pressed and rolled into a plate material. . And the aluminum alloy clad material of predetermined plate | board thickness is manufactured by giving cold rolling with respect to the said board | plate material, and it is set as a brazing sheet. The plate material may be subjected to an annealing step as needed during the cold rolling or after the cold rolling.

本発明のアルミニウム合金製ブレージングシートおよびその製造方法は、以上説明したとおりであるが、本発明を行うにあたり、明示していない条件等については、従来公知のものを適用することができる。前記条件によって得られる効果を奏する限りにおいて、他の条件等は限定されない。   The aluminum alloy brazing sheet and the method for producing the same according to the present invention are as described above. However, in carrying out the present invention, conventionally known ones can be applied for conditions and the like that are not explicitly described. Other conditions and the like are not limited as long as the effects obtained by the conditions are achieved.

次に、本発明を実施例に基づいてさらに詳細に説明する。   Next, the present invention will be described in more detail based on examples.

表１〜表４に示す組成の心材用アルミニウム合金、犠牲材用アルミニウム合金、中間材用アルミニウム合金およびろう材用アルミニウム合金を、常法によって、溶解し、鋳造し、均質化熱処理を行い、心材用鋳塊（心材用部材）、犠牲材用鋳塊、中間材用鋳塊（中間材用部材）、ろう材用鋳塊を得た。犠牲材用鋳塊、およびろう材用鋳塊については、それぞれ所定の厚さに熱間圧延して、犠牲材用部材およびろう材用部材を得た。そして、心材用部材の一面側にろう材用部材、他面側に中間材用部材および犠牲材用部材を、表５、表６に示す種々の組み合わせとなるように重ね合わせ、熱間圧延により圧着して板材とした。その後、冷間圧延を行い、所定の板厚のブレージングシート（試験材Ｎｏ．１〜７０）とした。   An aluminum alloy for core material, an aluminum alloy for sacrificial material, an aluminum alloy for intermediate material, and an aluminum alloy for brazing material having the compositions shown in Tables 1 to 4 are melted and cast by a conventional method, and subjected to homogenization heat treatment. An ingot for casting (member for core material), an ingot for sacrificial material, an ingot for intermediate material (member for intermediate material), and an ingot for brazing material were obtained. The sacrificial material ingot and the brazing material ingot were each hot-rolled to a predetermined thickness to obtain a sacrificial material member and a brazing material member. Then, the brazing material member is superposed on one surface side of the core material member, the intermediate material member and the sacrificial material member are laminated on the other surface side so as to have various combinations shown in Tables 5 and 6, and hot rolling. A plate was obtained by pressure bonding. Then, it cold-rolled and set it as the brazing sheet (test material No. 1-70) of predetermined | prescribed plate | board thickness.

なお、表１〜表４において、成分を含有しないものは空欄で示し、本発明の要件を満たさない数値については、数値に下線を引いて示した。   In Tables 1 to 4, those not containing components are shown in blanks, and numerical values that do not satisfy the requirements of the present invention are underlined.

Figure 0006159843
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前記作製したブレージングシートについて、ろう付後強度、ろう付性、ろう材側の耐食性、犠牲材側の耐食性の評価を下記に示す方法で行った。   About the produced brazing sheet, the strength after brazing, the brazing property, the corrosion resistance on the brazing material side, and the corrosion resistance on the sacrificial material side were evaluated by the following methods.

＜ろう付後強度＞
供試材を、ドロップ試験方式で、ろう付を模擬した条件で熱処理（露点が−４０℃、酸素濃度が２００ｐｐｍ以下の窒素雰囲気中で、５９０℃以上（最大６００℃）の温度で３分間加熱）した後に、ＪＩＳ Ｚ２２４１：２０１１に規定のＪＩＳ５号試験片に加工した（各供試材につき３片ずつ作製）。この試験片を、室温（２５℃）で１週間放置した後、ＪＩＳ Ｚ２２４１：２０１１の規定に準じて引張り試験を行い、引張強度を測定し、ろう付後強度とした。３つの試験片のろう付後強度の平均値が２００ＭＰａ以上のものを最も良好（◎）、１８０ＭＰａ以上のものを良好（○）と評価し、１８０ＭＰａ未満のものを不良（×）と評価した。 <Strength after brazing>
The test material is heat-treated in a drop test method under conditions simulating brazing (in a nitrogen atmosphere with a dew point of −40 ° C. and an oxygen concentration of 200 ppm or less, at a temperature of 590 ° C. or higher (maximum 600 ° C.) for 3 minutes. ) Was processed into JIS No. 5 test pieces defined in JIS Z2241: 2011 (three pieces were produced for each specimen). After leaving this test piece for one week at room temperature (25 ° C.), a tensile test was performed in accordance with the provisions of JIS Z2241: 2011, and the tensile strength was measured to obtain the strength after brazing. Three test specimens having an average strength after brazing of 200 MPa or more were evaluated as best (◎), those having 180 MPa or more were evaluated as good (◯), and those less than 180 MPa were evaluated as poor (x).

＜ろう付性＞
図２は、本発明に係るアルミニウム合金製ブレージングシートのろう材側同士のろう付性を評価するための評価用試験片の断面図である。図３は、本発明に係るアルミニウム合金製ブレージングシートのろう材側と犠牲材側のろう付性を評価するための評価用試験片の断面図である。
供試材から、面寸法が２５ｍｍ×２０ｍｍの試験片を２枚切り出した。これら２枚の試験片をそれぞれ図２に示すように、長手方向の中央が突起し、その際にろう材側表面１２が凸側となるように成形した。成形された２枚の試験片１０の天辺（長手方向の中央の突起した部分の凸側表面全面）にそれぞれ、非腐食性のフラックスを１０（±０．２）ｇ／ｍ２で塗布した。天辺同士を図２に示すように重ね合わせ、ろう付を模擬した熱処理条件（露点が−４０℃、酸素濃度が２００ｐｐｍ以下の窒素雰囲気中で、５９０℃以上（最大６００℃）の温度で３分間加熱）でろう付した。ろう付後の試験片を切断して、フィレット１４が３ｍｍ以上形成している場合を最も良好である（◎）、フィレット１４が３ｍｍ未満形成している場合をろう付性が良好である（○）と判断した。フィレット１４が形成していない場合に、ろう付性が不良である（×）と判断した。なお、ろう付性の評価は、ろう付後強度の評価が良好なものに対してのみ実施した。 <Brassability>
FIG. 2 is a cross-sectional view of an evaluation test piece for evaluating the brazing property of the brazing material sides of the aluminum alloy brazing sheet according to the present invention. FIG. 3 is a cross-sectional view of an evaluation test piece for evaluating the brazing property of the brazing material side and the sacrificial material side of the brazing sheet made of aluminum alloy according to the present invention.
Two test pieces having a surface dimension of 25 mm × 20 mm were cut out from the test material. As shown in FIG. 2, each of these two test pieces was molded such that the center in the longitudinal direction protruded, and the brazing filler metal side surface 12 became a convex side at that time. A non-corrosive flux was applied at 10 (± 0.2) g / m 2 on the top sides of the two test pieces 10 thus formed (the entire surface on the convex side of the protruding portion at the center in the longitudinal direction). Heat treatment conditions simulating brazing by overlapping the top sides as shown in FIG. 2 (in a nitrogen atmosphere with a dew point of −40 ° C. and an oxygen concentration of 200 ppm or less, at a temperature of 590 ° C. or higher (maximum 600 ° C.) for 3 minutes. Brazing by heating). The test piece after brazing is cut, and the case where the fillet 14 is formed to be 3 mm or more is the best (◎), and the case where the fillet 14 is formed less than 3 mm is good (○ ). When the fillet 14 was not formed, it was determined that the brazeability was poor (x). In addition, evaluation of brazing property was implemented only to the thing with favorable evaluation of the strength after brazing.

同様に、供試材から、面寸法が２５ｍｍ×２０ｍｍの試験片を２枚切り出した。２枚の試験片のうちの１枚については、図３の上に示すように、長手方向の中央が突起し、その際にろう材側表面１２が凸側となるように成形し、成形された試験片１０とした。一方、２枚の試験片のうちの他の１枚については、図３の下に示すように、長手方向の中央が突起し、その際に犠牲材側表面１３が凸側となるように成形し、成形された試験片１１とした。成形された２枚の試験片１０、１１の天辺（長手方向の中央の突起した部分の凸側表面）にそれぞれ、非腐食性のフラックスを１０（±０．２）ｇ／ｍ２で塗布した。天辺同士を図３に示すように重ね合わせ、ろう付を模擬した熱処理条件で上記説明と同様にろう付した。以下、図２についての上記説明と同様に操作して、ろう付性を評価した。 Similarly, two test pieces having a surface dimension of 25 mm × 20 mm were cut out from the test material. As shown in the upper part of FIG. 3, one of the two test pieces is molded such that the center in the longitudinal direction protrudes, and the brazing filler metal side surface 12 becomes a convex side at that time. Test piece 10 was obtained. On the other hand, as shown in the lower part of FIG. 3, the other one of the two test pieces is molded so that the center in the longitudinal direction protrudes, and the sacrificial material side surface 13 becomes the convex side at that time. Thus, a molded test piece 11 was obtained. A non-corrosive flux was applied at 10 (± 0.2) g / m 2 on the top sides of the two test pieces 10 and 11 (the convex surface of the protruding portion at the center in the longitudinal direction). . The top sides were overlapped as shown in FIG. 3 and brazed in the same manner as described above under heat treatment conditions simulating brazing. Thereafter, the brazing properties were evaluated in the same manner as described above with reference to FIG.

＜ろう材側の耐食性＞
供試材を、幅５０ｍｍ×長さ６０ｍｍの大きさに切断して、ろう材面に非腐食性のフラックスを１０（±０．２）ｇ／ｍ２で塗布した。前記フラックス塗布面に、板厚６０μｍの３００３−１．５Ｚｎフィン材をコルゲート加工したものを重ね合わせ、ろう付を模擬した条件で熱処理（露点が−４０℃、酸素濃度が２００ｐｐｍ以下の窒素雰囲気中で、５９０℃以上（最大６００℃）の温度で３分間加熱）した。その後、犠牲材面をマスキング用シールによって覆い、さらに当該シールをろう材面側に折り返して、ろう材面において四辺から５ｍｍの縁部についてもシールで覆った。この試験片に対してＳＷＡＡＴ試験を５００時間行った。試料はフィン材を切除し、ろう材が露出している部分に生じた孔食深さを測定した。孔食深さは光学顕微鏡を用いた焦点深度法により測定した。残存厚さ５０％以上のものを最も良好（◎）と評価し、未貫通腐食のものを良好（○）と評価し、貫通腐食が発生したものを不良（×）と評価した。なお、ろう材側の耐食性の評価は、ろう付後強度、ろう付性の評価が全て良好なものに関してのみ実施した。 <Corrosion resistance on brazing filler metal side>
The test material was cut into a size of 50 mm wide × 60 mm long, and a non-corrosive flux was applied to the brazing material surface at 10 (± 0.2) g / m 2 . The flux application surface is overlaid with a corrugated 3003-1.5Zn fin material having a thickness of 60 μm, and heat treatment under conditions simulating brazing (in a nitrogen atmosphere with a dew point of −40 ° C. and an oxygen concentration of 200 ppm or less) And heated at a temperature of 590 ° C. or higher (maximum 600 ° C.) for 3 minutes). Thereafter, the sacrificial material surface was covered with a masking seal, and the seal was folded back to the brazing material surface side, and the edges of the brazing material surface from four sides to 5 mm were also covered with the seal. The SWAAT test was performed on this test piece for 500 hours. In the sample, the fin material was cut out, and the pitting depth generated in the portion where the brazing material was exposed was measured. The pitting depth was measured by the depth of focus method using an optical microscope. Those with a residual thickness of 50% or more were evaluated as the best (◎), those with non-penetrating corrosion were evaluated as good (◯), and those with penetrating corrosion were evaluated as poor (x). The evaluation of the corrosion resistance on the brazing filler metal side was carried out only for those having good evaluations of strength after brazing and brazing.

＜犠牲材側の耐食性＞
供試材を、ドロップ試験方式で、ろう付を模擬した条件で熱処理（露点が−４０℃、酸素濃度が２００ｐｐｍ以下の窒素雰囲気中で、５９０℃以上（最大６００℃）の温度で３分間加熱）した後、幅５０ｍｍ×長さ６０ｍｍの大きさに切断して、評価用の供試材とした。幅６０ｍｍ×長さ７０ｍｍの大きさのマスキング用シールによって、ろう材面の全面をシールで覆い、さらに当該シールを犠牲材面側に折り返して、犠牲材面において四辺から５ｍｍの縁部についてもシールで覆った。
この試験片を、Ｎａ＋：１１８ｐｐｍ、Ｃｌ−：５８ｐｐｍ、ＳＯ４ ２−：６０ｐｐｍ、Ｃｕ２＋：１ｐｐｍ、Ｆｅ３＋：３０ｐｐｍを含む試験液に浸漬（８８℃×８時間）させ、浸漬した状態で室温まで自然冷却した後、室温状態で１６時間保持するというサイクルを９０サイクル行う耐食試験を実施した。犠牲材面の腐食状況を観察し、残存厚さ５０％以上のものを最も良好（◎）と評価し、未貫通腐食のものを良好（○）と評価し、貫通腐食が発生したものを不良（×）と評価した。なお、犠牲材側の耐食性の評価は、ろう付後強度、ろう付性の評価が全て良好なものに関してのみ実施した。 <Corrosion resistance on sacrificial material>
The test material is heat-treated in a drop test method under conditions simulating brazing (in a nitrogen atmosphere with a dew point of −40 ° C. and an oxygen concentration of 200 ppm or less, at a temperature of 590 ° C. or higher (maximum 600 ° C.) for 3 minutes. ), And then cut into a size of width 50 mm × length 60 mm to obtain a test material for evaluation. Cover the entire surface of the brazing filler metal with a seal with a masking size of 60 mm wide x 70 mm long, and then fold the seal back to the sacrificial material surface to seal the edges of the sacrificial material surface from four sides to 5 mm. Covered with.
This test piece was immersed (88 ° C. × 8 hours) in a test solution containing Na + : 118 ppm, Cl − : 58 ppm, SO 4 2− : 60 ppm, Cu 2+ : 1 ppm, Fe 3+ : 30 ppm, After natural cooling to room temperature, a corrosion resistance test was performed in which 90 cycles of holding at room temperature for 16 hours were performed. Observe the state of corrosion on the sacrificial material surface, evaluate the one with a remaining thickness of 50% or more as the best (◎), evaluate the one with non-penetrating corrosion as good (○), and reject the one with through-corrosion. (×) was evaluated. The evaluation of the corrosion resistance on the side of the sacrificial material was carried out only for those having good evaluations of strength after brazing and brazing.

これらの試験結果を表５、表６に示した。なお、表５、表６において、犠牲材、中間材を備えないものや、評価不能だったもの、または評価しなかったものは「−」で示し、本発明の要件を満たさないものについては、数値等に下線を引いて示した。なお、ろう付性の評価では、ろう材側同士の評価は「ろう材−ろう材」という欄に結果を記載した。また、ろう材側と犠牲材側の評価は「ろう材−犠材」という欄に結果を記載した。   The test results are shown in Tables 5 and 6. In Tables 5 and 6, those that do not include sacrificial materials and intermediate materials, those that could not be evaluated, or those that were not evaluated are indicated by "-", and those that do not satisfy the requirements of the present invention The numbers are underlined. In addition, in the evaluation of the brazing property, the evaluation between the brazing material sides described the result in the column of “brazing material-brazing material”. Further, the evaluation on the brazing material side and the sacrificial material side described the results in the column of “brazing material-sacrificial material”.

Figure 0006159843
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Figure 0006159843
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表５、表６に示すように、本発明の要件を満足するアルミニウム合金からなる心材（心材Ｎｏ．Ｓ１〜Ｓ１４）、ろう材（ろう材Ｎｏ．Ｒ１〜Ｒ３）、犠牲材（犠牲材Ｎｏ．Ｆ１〜Ｆ１０）、中間材（中間材Ｎｏ．Ｃ１〜Ｃ１１）を用いて製造され、板厚が２００μｍ未満を満足する実施例のブレージングシート（試験材Ｎｏ．１〜４３）は、ろう付後強度、ろう付性、耐食性において、いずれも優れていた。   As shown in Tables 5 and 6, the core material (core material No. S1 to S14), the brazing material (brazing material No. R1 to R3), the sacrificial material (sacrificial material No. F1 to F10), intermediate materials (intermediate materials No. C1 to C11), and the brazing sheets (test materials No. 1 to 43) of the examples satisfying a plate thickness of less than 200 μm have strength after brazing. The brazing property and the corrosion resistance were all excellent.

一方、比較例である試験材Ｎｏ．４４〜７０は、本発明の要件を満たさないため、以下の結果となった。   On the other hand, test material No. which is a comparative example. Since 44-70 did not satisfy the requirements of the present invention, the following results were obtained.

試験材Ｎｏ．４４は心材Ｍｎ量が少なく、ろう付後強度の評価が不良となった。
試験材Ｎｏ．４５は心材Ｍｎ量が多く、圧延時に割れが発生し、供試材を作製できなかった。
試験材Ｎｏ．４６は心材Ｃｕ量が少なく、ろう付後強度の評価が不良となった。
試験材Ｎｏ．４７は心材Ｃｕ量が多く、ろう材側および犠牲材側の耐食性の評価が不良となった。 Test material No. No. 44 had a small amount of core material Mn, and the evaluation of strength after brazing was poor.
Test material No. No. 45 had a large amount of core material Mn, cracks occurred during rolling, and the sample material could not be prepared.
Test material No. No. 46 had a small amount of core material Cu, and the evaluation of strength after brazing was poor.
Test material No. 47 had a large amount of core material Cu, and the evaluation of the corrosion resistance on the brazing material side and the sacrificial material side was poor.

試験材Ｎｏ．４８は心材Ｓｉ量が多く、ろう付時に心材が溶融してしまった。
試験材Ｎｏ．４９は心材Ｍｇ量が多く、ろう材側と犠牲材側のろう付性、および、ろう材側同士のろう付性が不十分であった。
試験材Ｎｏ．５０は心材Ｃｒ量が多く、圧延時に割れが生じ、供試材を作製できなかった。
試験材Ｎｏ．５１は心材Ｚｒ量が多く、圧延時に割れが生じ、供試材を作製できなかった。
試験材Ｎｏ．５２は心材Ｔｉ量が多く、圧延時に割れが生じ、供試材を作製できなかった。 Test material No. 48 had a large amount of core material Si, and the core material melted during brazing.
Test material No. In No. 49, the amount of the core material Mg was large, and the brazing property between the brazing material side and the sacrificial material side and the brazing property between the brazing material sides were insufficient.
Test material No. No. 50 had a large amount of core material Cr, and cracking occurred during rolling, so that no test material could be produced.
Test material No. No. 51 had a large amount of core material Zr, and cracking occurred during rolling, so that the sample material could not be produced.
Test material No. No. 52 had a large amount of core material Ti and cracked during rolling, and the test material could not be produced.

試験材Ｎｏ．５３は中間材Ｚｎ量が多く、ろう材側の耐食性の評価が不良となった。
試験材Ｎｏ．５４は中間材Ｍｇ量が少なく、ろう付後強度の評価が不良となった。
試験材Ｎｏ．５５は中間材Ｍｇ量が多く、圧着性が低下し、供試材を作製できなかった。 Test material No. 53 had a large amount of intermediate material Zn, and the evaluation of the corrosion resistance on the brazing material side was poor.
Test material No. No. 54 had a small amount of intermediate material Mg, and the strength evaluation after brazing was poor.
Test material No. No. 55 had a large amount of intermediate material Mg, the pressure-bonding property was lowered, and the sample material could not be produced.

試験材Ｎｏ．５６は中間材Ｓｉ量が多く、ろう付時に中間材が溶融してしまった。
試験材Ｎｏ．５７は中間材Ｍｎ量が多く、圧延時に割れが生じ、供試材を作製できなかった。
試験材Ｎｏ．５８は中間材Ｔｉ量が多く、圧延時に割れが生じ、供試材を作製できなかった。
試験材Ｎｏ．５９は中間材Ｃｒ量が多く、圧延時に割れが生じ、供試材を作製できなかった。
試験材Ｎｏ．６０は中間材Ｚｒ量が多く、圧延時に割れが生じ、供試材を作製できなかった。 Test material No. No. 56 had a large amount of intermediate material Si, and the intermediate material melted during brazing.
Test material No. No. 57 had a large amount of intermediate material Mn, and cracking occurred during rolling, so that the test material could not be produced.
Test material No. No. 58 had a large amount of intermediate material Ti, cracks occurred during rolling, and the sample material could not be produced.
Test material No. No. 59 had a large amount of intermediate material Cr, and cracks occurred during rolling, so that the sample material could not be produced.
Test material No. No. 60 had a large amount of intermediate material Zr, and cracks occurred during rolling, so that the sample material could not be produced.

試験材Ｎｏ．６１は犠牲材Ｚｎ量が少なく、犠牲材側の耐食性の評価が不良となった。
試験材Ｎｏ．６２は犠牲材Ｚｎ量が多く、犠牲材が早期消耗し、犠牲材側の耐食性の評価が不良となった。
試験材Ｎｏ．６３は犠牲材Ｍｇ量が多く、ろう材側と犠牲材側のろう付性が不十分であった。 Test material No. No. 61 had a small amount of the sacrificial material Zn, and the evaluation of the corrosion resistance on the sacrificial material side was poor.
Test material No. No. 62 had a large amount of the sacrificial material Zn, and the sacrificial material was consumed at an early stage, resulting in poor evaluation of the corrosion resistance on the side of the sacrificial material.
Test material No. No. 63 had a large amount of the sacrificial material Mg, and the brazing properties on the brazing material side and the sacrificial material side were insufficient.

試験材Ｎｏ．６４は犠牲材Ｓｉ量が多く、ろう付時に犠牲材が溶融してしまった。
試験材Ｎｏ．６５は犠牲材Ｍｎ量が多く、圧延時に割れが生じ、供試材を作製できなかった。
試験材Ｎｏ．６６は犠牲材Ｔｉ量が多く、圧延時に割れが生じ、供試材を作製できなかった。
試験材Ｎｏ．６７は犠牲材Ｃｒ量が多く、圧延時に割れが生じ、供試材を作製できなかった。
試験材Ｎｏ．６８は犠牲材Ｚｒ量が多く、圧延時に割れが生じ、供試材を作製できなかった。 Test material No. No. 64 had a large amount of sacrificial material Si, and the sacrificial material melted during brazing.
Test material No. No. 65 had a large amount of sacrificial material Mn, and cracked during rolling, so that the test material could not be produced.
Test material No. No. 66 has a large amount of sacrificial material Ti, and cracking occurred during rolling, so that the sample material could not be produced.
Test material No. No. 67 had a large amount of sacrificial material Cr, and cracked during rolling, so that the sample material could not be produced.
Test material No. No. 68 had a large amount of the sacrificial material Zr and cracked during rolling, so that the test material could not be produced.

試験材Ｎｏ．６９は犠牲材を設けていないため、ろう材側と犠牲材側のろう付性が不十分であった。
試験材Ｎｏ．７０は中間材を設けていないため、ろう付後強度の評価が不良となった。 Test material No. Since 69 does not have a sacrificial material, the brazing property between the brazing material side and the sacrificial material side was insufficient.
Test material No. Since no intermediate material was provided for 70, the strength evaluation after brazing was poor.

１ アルミニウム合金製ブレージングシート（ブレージングシート）
２ 心材
３ ろう材
４ 犠牲材
５ 中間材
１０、１１ 成形された試験片
１２ ろう材側表面
１３ 犠牲材側表面
１４ フィレット 1 Aluminum alloy brazing sheet (brazing sheet)
2 Core material 3 Brazing material 4 Sacrificial material 5 Intermediate material 10, 11 Molded test piece 12 Brazing material side surface 13 Sacrificial material side surface 14 Fillet

Claims (11)

心材と、前記心材の一方の面に設けられたＡｌ−Ｓｉ系合金からなるろう材と、前記心材の他方の面に設けられた犠牲材と、前記心材と前記犠牲材との間に設けられた中間材と、を備え、
板厚が２００μｍ未満であり、
前記心材は、Ｍｎ：０．５０質量％以上２．０質量％以下、Ｃｕ：０．５０質量％以上１．２０質量％以下を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
前記犠牲材は、Ｚｎ：２．０質量％以上１２．０質量％以下を含有し、Ｍｇ：０．０５質量％未満（０質量％を含む）であり、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなり、
前記中間材は、Ｍｇ：０．０５質量％以上３．０質量％以下を含有し、残部がＡｌおよび不可避的不純物からなることを特徴とするアルミニウム合金製ブレージングシート。 A core material, a brazing material made of an Al—Si based alloy provided on one surface of the core material, a sacrificial material provided on the other surface of the core material, and provided between the core material and the sacrificial material. Intermediate material,
The plate thickness is less than 200 μm,
The core material contains Mn: 0.50% by mass or more and 2.0% by mass or less, Cu: 0.50% by mass or more and 1.20% by mass or less, and the balance is made of Al and inevitable impurities.
The sacrificial material contains Zn: 2.0 mass% or more and 12.0 mass% or less, Mg: less than 0.05 mass% (including 0 mass%), and the balance is made of Al and inevitable impurities. ,
The said intermediate material contains Mg: 0.05 mass% or more and 3.0 mass% or less, The remainder consists of Al and an unavoidable impurity, The brazing sheet made from an aluminum alloy characterized by the above-mentioned. 前記心材は、Ｓｉ：０．０５質量％以上１．５質量％以下をさらに含有することを特徴とする請求項１に記載のアルミニウム合金製ブレージングシート。   The brazing sheet made of aluminum alloy according to claim 1, wherein the core material further contains Si: 0.05 mass% or more and 1.5 mass% or less. 前記心材は、Ｍｇ：０．０５質量％以上０．５０質量％以下をさらに含有することを特徴とする請求項１または請求項２に記載のアルミニウム合金製ブレージングシート。   The aluminum alloy brazing sheet according to claim 1 or 2, wherein the core material further contains Mg: 0.05 mass% or more and 0.50 mass% or less. 前記心材は、Ｃｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下、Ｚｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下、およびＴｉ：０．０５質量％以上０．３０質量％以下からなる群から選択された少なくとも１種以上をさらに含有することを特徴とする請求項１〜３のいずれか１項に記載のアルミニウム合金製ブレージングシート。   The core material includes Cr: 0.01% by mass to 0.30% by mass, Zr: 0.01% by mass to 0.30% by mass, and Ti: 0.05% by mass to 0.30% by mass. The brazing sheet made of aluminum alloy according to any one of claims 1 to 3, further comprising at least one selected from the group consisting of: 前記犠牲材は、Ｓｉ：０．２０質量％以上１．０質量％以下をさらに含有することを特徴とする請求項１〜４のいずれか１項に記載のアルミニウム合金製ブレージングシート。   The said sacrificial material further contains Si: 0.20 mass% or more and 1.0 mass% or less, The brazing sheet made from an aluminum alloy of any one of Claims 1-4 characterized by the above-mentioned. 前記犠牲材は、Ｍｎ：０．１０質量％以上２．０質量％以下をさらに含有することを特徴とする請求項１〜５のいずれか１項に記載のアルミニウム合金製ブレージングシート。   The said sacrificial material further contains Mn: 0.10 mass% or more and 2.0 mass% or less, The brazing sheet made from an aluminum alloy of any one of Claims 1-5 characterized by the above-mentioned. 前記犠牲材は、Ｔｉ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下、およびＺｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下からなる群から選択された少なくとも１種以上をさらに含有することを特徴とする請求項１〜６のいずれか１項に記載のアルミニウム合金製ブレージングシート。   The sacrificial materials are Ti: 0.01% by mass to 0.30% by mass, Cr: 0.01% by mass to 0.30% by mass, and Zr: 0.01% by mass to 0.30% by mass. The aluminum alloy brazing sheet according to any one of claims 1 to 6, further comprising at least one selected from the group consisting of: 前記中間材は、Ｓｉ：０．２０質量％以上１．０質量％以下をさらに含有することを特徴とする請求項１〜７のいずれか１項に記載のアルミニウム合金製ブレージングシート。   The brazing sheet made of aluminum alloy according to any one of claims 1 to 7, wherein the intermediate material further contains Si: 0.20 mass% or more and 1.0 mass% or less. 前記中間材は、Ｍｎ：０．１０質量％以上２．０質量％以下をさらに含有することを特徴とする請求項１〜８のいずれか１項に記載のアルミニウム合金製ブレージングシート。   The aluminum alloy brazing sheet according to any one of claims 1 to 8, wherein the intermediate material further contains Mn: 0.10 mass% or more and 2.0 mass% or less. 前記中間材は、Ｚｎ：１．０質量％未満をさらに含有することを特徴とする請求項１〜９のいずれか１項に記載のアルミニウム合金製ブレージングシート。   The said intermediate material further contains Zn: less than 1.0 mass%, The brazing sheet made from an aluminum alloy of any one of Claims 1-9 characterized by the above-mentioned. 前記中間材は、Ｔｉ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下、Ｃｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下、およびＺｒ：０．０１質量％以上０．３０質量％以下からなる群から選択された少なくとも１種以上をさらに含有することを特徴とする請求項１〜１０のいずれか１項に記載のアルミニウム合金製ブレージングシート。   The intermediate materials are Ti: 0.01% by mass to 0.30% by mass, Cr: 0.01% by mass to 0.30% by mass, and Zr: 0.01% by mass to 0.30% by mass. The aluminum alloy brazing sheet according to any one of claims 1 to 10, further comprising at least one selected from the group consisting of:
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