JP6147298B2 - Thermal spray material - Google Patents
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Description
本発明は、金属の酸化発熱反応を利用して工業窯炉の補修をする溶射法における溶射材料に関する。 The present invention relates to a thermal spray material in a thermal spraying method for repairing an industrial furnace using an oxidation exothermic reaction of a metal.
工業窯炉や溶融金属容器等においては、その使用に伴って、耐火物からなる内張り等に損傷が発生する。このような損傷に対しては、適宜、補修が実施される。例えば、製鉄所のコークス炉は、建設してから２０年以上のものが多く、特に、炭化室の壁は補修を繰り返しながら操業を継続している。 In industrial kilns, molten metal containers, and the like, damage is caused to the lining made of refractory material with the use thereof. For such damage, repairs are performed as appropriate. For example, many coke ovens in steel works have been in operation for more than 20 years, and in particular, the walls of the carbonization chamber continue to be operated with repeated repairs.
操業を継続しながら補修を実施する技術として溶射補修法がある。この溶射補修法には、例えば、プラズマ溶射、レーザ溶射、火炎溶射がある。しかしながら、これらの溶射法には大掛かりな装置が必要であることから、近年、比較的簡易な装置で実現可能な、金属の酸化発熱反応を利用した溶射法が利用されている。例えば、特許文献１，２，３では、金属粉末（燃焼剤）と耐火性粉末の混合物を酸素で搬送し、高温の補修面に吹き付ける溶射材料についての記載がある。 There is a thermal spray repair method as a technique for performing repairs while continuing operations. Examples of the thermal spray repair method include plasma spraying, laser spraying, and flame spraying. However, since these spraying methods require a large apparatus, in recent years, a spraying process using a metal oxidation exothermic reaction that can be realized with a relatively simple apparatus has been used. For example, Patent Documents 1, 2, and 3 describe a thermal spray material in which a mixture of a metal powder (combustion agent) and a refractory powder is conveyed with oxygen and sprayed onto a high-temperature repair surface.
図１は、前記溶射法の概要を示す図である。溶射装置１００のホッパー１１０には耐火性粉末と金属粉末の混合物である溶射材料が充填されており、エジェクタノズル１２１から吐出された酸素と、前記ホッパー１１０から流下した溶射材料が、エジェクタ室１２０で混合されて、デフューザ４００とホース３００を介してランス２００に送られる。更に、ランス２００の先端に取り付けられた先端ノズル２１０から、補修面に吹き付けられるようになっている。このとき、補修面は４００℃〜９００℃になっており、前記のように先端ノズル２１０から吹き付けられた混合物は、補修面からの受熱により起こる金属粉末の酸化発熱反応により耐火性組成物を形成するとともに溶融し、補修面に付着する。
FIG. 1 is a diagram showing an outline of the thermal spraying method. The
図２は前記デフューザ４００とエジェクタ室１２０を拡大して示した図である。デフューザ４００は上流部４１１と下流部４１２の径が中央の所定径Ｄのスロート４１０からテーパ状に拡大した形状になっており、前記のようにエジェクタ室１２０で混合された酸素と溶射材料の混合物は、スロート４１０で整流されランス２００に送り込まれることになる。
FIG. 2 is an enlarged view of the
溶射材料と酸素がランスの先端ノズルから噴射され、順調に炉壁を補修している場合は問題がない。しかし、補修箇所の火がランス２００の先端ノズル２１０に転移して発火する現象、すなわち「先端着火」や、ランスから供給ホース３００を伝ってホッパー１１０まで火が遡る現象、すなわち「逆火」が発生すると、問題になる。
There is no problem when the sprayed material and oxygen are injected from the tip nozzle of the lance and the furnace wall is repaired smoothly. However, there is a phenomenon in which the fire at the repair point is transferred to the
すなわち、先端着火は「逆火」を誘引する可能性があり、逆火は、体積の膨張を伴いながら音速を超える爆発（「爆轟」とよばれる）を引き起こし、供給ホース３００を破裂させたり、溶射装置１００から分離したホースを跳ね回らせたりする危険をもたらす。さらに、逆火が起きると、溶射装置１００の本体内で爆発を引き起こし、溶射装置の内部に材料の固着などを引き起こす。そのため、装置の復旧作業を行うために補修作業の中断が数十分にも及ぶこともある。
That is, tip ignition may induce “backfire”, and backfire causes an explosion that exceeds the speed of sound with volume expansion (called “detonation”), causing the
また、逆火を起こさずに溶射装置内で材料と酸素が反応して爆発を起こす「装置内発火」という現象がある。すなわち、上記スロート４１０を通過するときに、溶射材料は、相互にあるいはスロートの管壁と衝突や摩擦をしながら通過するので、酸素雰囲気下で発熱することになる。「装置内発火」は前記混合物が含有している金属粉末と酸素とが前記発熱によって反応を促され、酸化反応を起こし、より高温になって爆発する粉塵爆発のような現象である。このような「装置内発火」も爆発を伴うため、上記「逆火」と同様の危険や補修作業の中断を伴う。
In addition, there is a phenomenon called “ignition in the apparatus” in which an explosion occurs due to a reaction between the material and oxygen in the thermal spraying apparatus without causing a backfire. That is, when passing through the
このように、逆火や装置内発火は、非常に危険な事態を招くほか、復旧作業に時間を要するが、原因を特定することが難しく、発生そのものを回避し難い。このため、逆火が発生することは不可避との前提に立ち、溶射装置に何らかの逆火対策が採られることが通例となってきた。例えば、特許文献３には、逆火は原因の特定が難しく発生そのものを回避し難いものとし、逆火を誘引するランスの先端ノズルでの着火が発生すると、供給ホースを溶射装置から分離させ、溶射材料および酸素の供給を遮断することで逆火を回避する構成が開示されている。 As described above, backfire and in-device ignition cause a very dangerous situation and time is required for recovery work, but it is difficult to identify the cause and it is difficult to avoid the occurrence itself. For this reason, it has become a common practice that some countermeasures against backfire are taken in the thermal spraying apparatus on the premise that the occurrence of backfire is inevitable. For example, in Patent Document 3, it is difficult to specify the cause of the backfire and it is difficult to avoid the occurrence itself, and when ignition occurs at the tip nozzle of the lance that induces backfire, the supply hose is separated from the thermal spraying device, The structure which avoids a backfire by interrupting supply of a thermal spray material and oxygen is disclosed.
上記の特許文献３に開示の構成は、逆火は不可避として、発生後の安全対策をとっているのであるが、逆火や装置内発火の原因がわからない状態での対策であるので、逆火や装置内発火の発生そのものは抑えることができない。逆火や装置内発火の発生を抑えるためには、発生そのもののメカニズムを解明することが急務であるととともに、その有効な解決策が開発されることが望まれることになる。しかしながら、上記の特許文献には、その点の開示がなされていないばかりか、装置内発火については、課題の指摘すらない。 The configuration disclosed in the above-mentioned Patent Document 3 takes safety measures after the occurrence of backfire as inevitable, but is a measure in a state where the cause of backfire or ignition in the device is not known. And the occurrence of ignition in the device itself cannot be suppressed. In order to suppress the occurrence of flashback and in-device ignition, it is urgent to elucidate the mechanism of the occurrence itself, and it is desired that an effective solution be developed. However, the above-mentioned patent document does not disclose the point, and does not point out a problem with respect to ignition in the apparatus.
本発明は上記従来の事情を鑑みて提案されたものであって、逆火や装置内発火の発生原因を究明するとともに、それに基づいて逆火や装置内発火の発生し難い溶射材料を提供することを目的とするものである。 The present invention has been proposed in view of the above-described conventional circumstances, and investigates the cause of backfire and in-device ignition, and provides a thermal spray material that is difficult to generate backfire and in-device ignition based on the cause. It is for the purpose.
本発明は、耐火性粉末と金属シリコン粉末と混合物を主原料とし、酸素とともに吹き付けて被補修面を補修する溶射法に使用する溶射材料を前提とする。 The present invention is premised on a thermal spray material used for a thermal spraying method in which a mixture of a refractory powder and a metal silicon powder is used as a main raw material and sprayed together with oxygen to repair a repaired surface.
前記溶射材料において、酸化雰囲気下で受熱により融解・分解する吸熱剤としてアルカリ土類金属の炭酸塩を、主原料に対して外掛けで、０．３０質量％より多く（０．３０質量％を含まない）、５．０質量％以下添加した溶射材料である。 In the thermal spray material, an alkaline earth metal carbonate as an endothermic agent that melts and decomposes by receiving heat in an oxidizing atmosphere is more than 0.30% by mass (0.30% by mass) as an outer shell with respect to the main raw material. It is a thermal spray material to which 5.0% by mass or less is added.
また、前記溶射材料において、酸化雰囲気下で受熱により融解・分解する吸熱剤としてアルカリ土類金属の硫酸塩、アルカリ土類金属の亜硫酸塩およびアルカリ土類金属の水酸化物のうちの１種または２種以上を、主原料に対して外掛けで、０．７０質量％より多く、６．０質量％以下添加した溶射材料である。 The thermal spray material may be one of an alkaline earth metal sulfate, an alkaline earth metal sulfite, and an alkaline earth metal hydroxide as an endothermic agent that melts and decomposes by receiving heat in an oxidizing atmosphere. It is a thermal spray material in which two or more kinds are added to the main raw material in an amount of more than 0.70 mass% and 6.0 mass% or less.
また、前記溶射材料において、酸化雰囲気下で受熱により融解・分解する吸熱剤として、アルカリ土類金属の炭酸塩と、アルカリ土類金属の硫酸塩、アルカリ土類金属の水酸化物、アルカリ土類金属の亜硫酸塩、アルカリ金属の炭酸塩、アルカリ金属の硫酸塩、アルカリ金属の亜硫酸塩およびアルカリ金属の炭酸水素塩のうちの１種または２種以上とを、合計で主原料に対して外掛けで、０．３０質量％より多く、５．０質量％以下添加した溶射材料である。
また、前記溶射材料において、酸化雰囲気下で受熱により融解・分解する吸熱剤として、アルカリ土類金属の硫酸塩、アルカリ土類金属の亜硫酸塩およびアルカリ土類金属の水酸化物のうちの１種または２種以上と、アルカリ金属の炭酸塩、アルカリ金属の硫酸塩、アルカリ金属の亜硫酸塩およびアルカリ金属の炭酸水素塩のうちの１種または２種以上とを、合計で主原料に対して外掛けで、０．７０質量％より多く、６．０質量％以下添加した溶射材料である。
Further, in the thermal spray material, as an endothermic agent that melts and decomposes by receiving heat in an oxidizing atmosphere, alkaline earth metal carbonate, alkaline earth metal sulfate, alkaline earth metal hydroxide, alkaline earth One or more of metal sulfites, alkali metal carbonates, alkali metal sulfates, alkali metal sulfites and alkali metal hydrogen carbonates are added to the main raw material in total. Thus, the thermal spray material is added in an amount of more than 0.30% by mass and not more than 5.0% by mass.
In the thermal spray material, as an endothermic agent that melts and decomposes by receiving heat in an oxidizing atmosphere, one kind of alkaline earth metal sulfate, alkaline earth metal sulfite, and alkaline earth metal hydroxide is used. Or, two or more types, and one or more of alkali metal carbonates, alkali metal sulfates, alkali metal sulfites and alkali metal hydrogen carbonates are added to the main raw material in total. It is a thermal spray material added by more than 0.70% by mass and 6.0% by mass or less.
前記主原料を構成する耐火性粉末は、主原料の８０〜９０質量％、前記主原料を構成する金属シリコン粉末は、主原料の１０．０〜２０．０質量％とすることができる。 The refractory powder constituting the main raw material may be 80 to 90% by mass of the main raw material, and the metal silicon powder constituting the main raw material may be 10.0 to 20.0% by mass of the main raw material.
前記主原料に、金属シリコン粉末の酸化反応に必要な初期の熱量を補助する機能を有する金属粉末を点火促進剤として主原料の全量に対して外掛けで０．１〜１．５質量％配合できる。このような金属粉末としては、例えば、鉄粉、マンガン粉、バナジウム粉、マグネシウム粉、チタン粉、あるいはこれらの金属同士の合金の粉末等を好適に使用することができる。 The main raw material is mixed with 0.1 to 1.5% by mass of the metal powder having a function of assisting the initial amount of heat necessary for the oxidation reaction of the metal silicon powder as an ignition accelerator with respect to the total amount of the main raw material. it can. As such a metal powder, for example, iron powder, manganese powder, vanadium powder, magnesium powder, titanium powder, or a powder of an alloy of these metals can be preferably used.
前記主原料に、溶射材料の燃焼中に酸素を供給して被施工体上で、燃焼材である金属シリコン粉末を酸化させる機能を有する金属酸化物を燃焼補助剤として主原料の全量に対して外掛けで０．３〜２．０質量％配合することができる。このような金属酸化物としては、例えば、遷移金属酸化物、特に、第一遷移金属酸化物（酸化スカンジウム、酸化チタン、酸化バナジウム、酸化クロム、酸化マンガン、酸化鉄、酸化コバルト、酸化ニッケル、酸化銅）やアルカリ土類金属過酸化物（過酸化リチウム、過酸化カルシウム、過酸化マグネシウム、過酸化ストロンチウム、過酸化バリウム）を好適に使用することができる。なお、これらの金属酸化物は、単体で添加されてもよく、２種以上が組み合わされて添加されてもよい。 The main raw material is supplied with oxygen during the combustion of the thermal spray material, and the metal oxide having a function of oxidizing the metal silicon powder as the combustion material on the workpiece is used as a combustion auxiliary agent with respect to the total amount of the main raw material. It can mix | blend 0.3-2.0 mass% with an outer shell. Examples of such metal oxides include transition metal oxides, particularly first transition metal oxides (scandium oxide, titanium oxide, vanadium oxide, chromium oxide, manganese oxide, iron oxide, cobalt oxide, nickel oxide, oxidation Copper) and alkaline earth metal peroxides (lithium peroxide, calcium peroxide, magnesium peroxide, strontium peroxide, barium peroxide) can be preferably used. These metal oxides may be added alone or in combination of two or more.
上記のように主原料に添加した炭酸塩等は、酸化雰囲気下で受熱により融解・分解することによって吸熱作用を発揮し、先端着火や装置内発火を抑制する。これによって、先端着火の発生頻度を軽減し、合わせて逆火を誘引する頻度を軽減したり装置内発火を低減したりし、作業効率を高めることができる。 The carbonate added to the main raw material as described above exhibits endothermic action by melting and decomposing by receiving heat in an oxidizing atmosphere, and suppresses tip ignition and ignition in the apparatus. As a result, the occurrence frequency of tip ignition can be reduced, and the frequency of attracting backfire can be reduced, or the ignition in the apparatus can be reduced, and the work efficiency can be increased.
＜確認試験＞
従来から、逆火が起こる前に、ランスの先端ノズルに着火する先端着火が起こることは観察されていたが、それに加えて、被施工体のエグレ部や窯の奥など、熱がこもりやすい部分を補修しているときに、先端着火が発生する頻度が多くなることが確認された。
<Confirmation test>
Conventionally, it has been observed that tip ignition that ignites the tip nozzle of the lance before backfire occurs, but in addition, parts that are prone to heat accumulation, such as the aegle part of the work piece and the back of the kiln It was confirmed that the frequency of tip ignition is increased when repairing the.
従って、先端着火が起こる原因は、先端ノズル付近の温度が上昇することによるものと推定できる。そこで、図３に示すように、ラボ試験装置の炉内に煉瓦で窪み２０を形成し、ランス２００の先端ノズル２１０を当該窪み１０で囲んだ状態を作った。
Therefore, it can be presumed that the cause of the tip ignition is due to an increase in the temperature near the tip nozzle. Therefore, as shown in FIG. 3, a recess 20 was formed with brick in the furnace of the laboratory test apparatus, and the
この炉内を８５０℃に加熱するとともに、前記窪み１０を形成する煉瓦も８５０℃に加熱し、前記先端ノズル２１０の近辺が当該窪み１０内で加熱されるようにした。この条件下で、先端着火が起こるか否かを試験したところ、予想通り、先端着火が起こり、それに引き続き逆火が発生することを確認できた。つまり、先端着火の原因は、先端ノズル２１０の近辺が過剰に加熱されることであり、その先端着火によって逆火が起こるものと考えられる。
While heating the inside of this furnace to 850 degreeC, the brick which forms the said hollow 10 was also heated to 850 degreeC, and the vicinity of the said
以上の認識を基に考えると、何らかの手段で先端ノズルの近辺を冷却してやれば、先端着火を抑え、それによって逆火を防ぐことが可能となるものと推定される。 Based on the above recognition, it is presumed that if the vicinity of the tip nozzle is cooled by some means, tip ignition can be suppressed, thereby preventing backfire.
また、逆火を起こさずに溶射装置内で材料と酸素が反応して爆発を起こす「装置内発火」という現象が観察されてもいた。材料と酸素が反応するには火種が必要であり、材料粒子相互の衝突の運動エネルギーが熱エネルギーとなることで火種になったと考え、デフューザのスロート径を小さくし、酸素流量を増加させることで、材料粒子相互の衝突頻度を増加させたところ、予想通り装置内発火が発生した。つまり、装置内発火は材料相互の衝突により熱が発生し、その熱により材料と酸素が反応を始めることで爆発に到る現象と考えられる。 In addition, a phenomenon called “ignition in the apparatus” in which an explosion occurs due to a reaction between the material and oxygen in the thermal spraying apparatus without causing a backfire has been observed. A fire species is required for the reaction between the material and oxygen, and the kinetic energy of the collision between the material particles is considered to have become a fire species, and the throat diameter of the diffuser is reduced and the oxygen flow rate is increased. When the frequency of collisions between the material particles was increased, ignition in the device occurred as expected. In other words, the ignition in the device is considered to be a phenomenon in which heat is generated by the collision of materials, and the material and oxygen start to react by the heat, leading to an explosion.
以上を踏まえて、以下に開示するように分解・融解反応によって吸熱する化合物を溶射材料中に適宜添加することで、先端着火を防止することが可能となり、ひいては逆火を防止でき、装置内発火も防止できることを確認した。 Based on the above, it is possible to prevent front-end ignition by adding a compound that absorbs heat by decomposition / melting reaction into the sprayed material as disclosed below. It was also confirmed that it can be prevented.
＜実施の形態＞
（原理）
本発明が適用される溶射材料は、燃焼剤としての金属粉末と、耐火性粉末の混合物（以下、耐火性粉末＋金属粉末を主原料という）からなっており、更に、特性を制御するために各種微量の添加物が加えられたものであり、本発明では吸熱剤が添加される。
<Embodiment>
(principle)
The thermal spray material to which the present invention is applied is composed of a mixture of a metal powder as a combustion agent and a refractory powder (hereinafter referred to as refractory powder + metal powder as a main raw material), and for controlling the characteristics. Various trace amounts of additives are added, and in the present invention, an endothermic agent is added.
当該溶射材料は、酸素で補修面まで搬送されるため、反応はすべて酸化雰囲気下で起こる。従って、吸熱剤としては、酸化雰囲気下で受熱により分解もしくは溶融するアルカリ土類金属の炭酸塩、アルカリ土類金属の硫酸塩、アルカリ土類金属の水酸化物およびアルカリ土類金属の亜硫酸塩から選択される化合物の１種または２種以上が添加される。 Since the thermal spray material is transported to the repair surface with oxygen, all reactions occur in an oxidizing atmosphere. Therefore, endothermic agents include alkaline earth metal carbonates, alkaline earth metal sulfates, alkaline earth metal hydroxides and alkaline earth metal sulfites that decompose or melt by receiving heat in an oxidizing atmosphere. One or more selected compounds are added.
前記したように溶射材料は、溶射装置より常温で供給されて、ランスの先端ノズルから吹き出された後、４００℃〜９００℃の温度を有する補修面からの受熱により含有する金属粉末が酸素と反応して酸化発熱する。その際の溶射体の温度は１８００〜２０００℃程度に上昇する。その温度で耐火性粉末を溶融し、溶融物が炉壁に付着する。その常温から溶射温度に材料温度が上昇する際、前記吸熱剤が分解もしくは溶融することで吸熱し、前記金属の酸化による発熱を抑え、ランスの先端ノズル付近を適度に冷却し、先端着火を抑制することができる。
吸熱剤として上記のアルカリ土類金属化合物を用いる場合、これによって溶射材料の融点を低下させる作用も有するが、吸熱量と融点低下量とのバランスが適正な範囲であり、先端着火を効果的に抑制しつつ溶射材料の付着性を適正な範囲とすることが可能である。
吸熱剤として、上記のアルカリ土類金属化合物に加えて、アルカリ金属の炭酸塩、アルカリ金属の硫酸塩、アルカリ金属の亜硫酸塩およびアルカリ金属の炭酸水素塩から選択される化合物の１種または２種以上を併用することもできる。しかし、これらのアルカリ金属塩では、アルカリ土類金属化合物の場合よりも溶射材料の融点低下量が増大するので、アルカリ金属塩のみからなる吸熱剤で先端着火の防止に十分な効果が得られる添加量とすると、溶射材料の流動性が過剰となって十分な付着量を得られない場合がある。このため、上記のアルカリ金属塩の合計量は、質量比で吸熱剤の１／２未満、より望ましくは１／３以下に留めることが望ましい。
As described above, the thermal spray material is supplied from the thermal spraying device at room temperature, blown out from the tip nozzle of the lance, and then the metal powder contained by receiving heat from the repair surface having a temperature of 400 ° C. to 900 ° C. reacts with oxygen. As a result, oxidation heat is generated. At this time, the temperature of the thermal spray rises to about 1800 to 2000 ° C. At that temperature, the refractory powder is melted and the melt adheres to the furnace wall. When the material temperature rises from the normal temperature to the spraying temperature, the endothermic agent absorbs heat by decomposition or melting, suppresses heat generation due to oxidation of the metal, moderately cools the vicinity of the tip nozzle of the lance, and suppresses tip ignition can do.
When the above alkaline earth metal compound is used as the endothermic agent, it also has the effect of lowering the melting point of the thermal spray material, but the balance between the endothermic amount and the lowering of the melting point is within an appropriate range, and tip ignition is effectively performed. It is possible to make the adhesion of the thermal spray material within an appropriate range while suppressing.
As the endothermic agent, in addition to the above alkaline earth metal compound, one or two compounds selected from alkali metal carbonates, alkali metal sulfates, alkali metal sulfites, and alkali metal hydrogen carbonates The above can also be used together. However, with these alkali metal salts, the melting point reduction amount of the thermal spray material is increased compared to the case of alkaline earth metal compounds, so that an endothermic agent consisting only of alkali metal salts is sufficient to prevent tip ignition. When the amount is too large, the fluidity of the thermal spray material may be excessive and a sufficient amount of adhesion may not be obtained. For this reason, it is desirable that the total amount of the alkali metal salt is less than 1/2 of the endothermic agent, more desirably 1/3 or less in terms of mass ratio.
また、前記したように装置内発火は材料粒子相互の衝突により発生した熱により、含有する金属粉末と酸素の反応を促し、爆発に到る。この熱が発生する際、前記吸熱剤が分解もしくは溶融することで吸熱し、金属粉末と酸素の反応を抑制し、装置内発火を抑制することができる。 Further, as described above, the ignition in the apparatus promotes the reaction between the contained metal powder and oxygen by the heat generated by the collision between the material particles, resulting in an explosion. When this heat is generated, the endothermic agent decomposes or melts to absorb heat, suppress the reaction between the metal powder and oxygen, and suppress ignition in the apparatus.
尚、ここで言う分解とは、炭酸塩が金属酸化物とＣＯ2に分解する、硫酸塩が金属酸化物とＳＯ3に分解する、水酸化物が金属酸化物とＨ2Ｏに分解する、亜硫酸塩が金属酸化物とＳＯ2に分解する、炭酸水素塩が金属酸化物とＨ2ＯとＣＯ2に分解することを意味する。また、溶融とは、上述の塩のまま溶融する場合と、分解して酸化物となった後に溶融する場合とを含む。 The decomposition referred to here means that carbonate is decomposed into metal oxide and CO 2 , sulfate is decomposed into metal oxide and SO 3 , and hydroxide is decomposed into metal oxide and H 2 O. It means that sulfite decomposes into metal oxide and SO 2 , and bicarbonate decomposes into metal oxide, H 2 O and CO 2 . The melting includes a case where the salt is melted as it is and a case where it is melted after being decomposed into an oxide.
（吸熱剤）
前記アルカリ土類金属の炭酸塩としては、炭酸ベリリウム、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム、炭酸ストロンチウム、炭酸バリウムなどを用いることができる。アルカリ土類金属の硫酸塩としては、硫酸カルシウム、硫酸マグネシウムなどを用いることができる。アルカリ土類金属の亜硫酸塩としては、亜硫酸カルシウム、亜硫酸マグネシウムなどを用いることができる。アルカリ土類金属の水酸化物としては、水酸化カルシウム、水酸化マグネシウムがなどを用いることができる。さらには、それらの塩類の水和物を用いることができる。その例としては、硫酸カルシウム二水和物（ＣａＳＯ4・２Ｈ2Ｏ）がある。ここで、塩類の水和物を吸熱剤として用いる場合には、以下に記述する塩類あるいは吸熱剤の添加量は、水和している水の含有量も含むものである。
(Endothermic agent)
As the alkaline earth metal carbonate, beryllium carbonate, magnesium carbonate, calcium carbonate, strontium carbonate, barium carbonate, or the like can be used. As the alkaline earth metal sulfate, calcium sulfate, magnesium sulfate, or the like can be used. Examples of alkaline earth metal sulfites include calcium sulfite and magnesium sulfite. Examples of the alkaline earth metal hydroxide include calcium hydroxide and magnesium hydroxide. Furthermore, hydrates of these salts can be used. An example is calcium sulfate dihydrate (CaSO 4 .2H 2 O). Here, when a salt hydrate is used as the endothermic agent, the amount of the salt or endothermic agent described below includes the content of hydrated water.
吸熱剤として、アルカリ土類金属の炭酸塩を単独で添加する場合、その添加量は、外掛けで主原料（耐火性粉末＋金属シリコン粉末）に対して０．３０質量％より多く５．０質量％以下であることが望ましい。０．３０質量％以下の場合は、装置内発火抑制の効果が十分でない。５．０質量％より多くなると、溶射を開始する点火が起らなかったり、ランスを走査したときに失火したりすることがあった。より好ましくは、外掛けで０．５０質量％以上２．５質量％以下である。炭酸塩の中でも、炭酸カルシウムは安価であり、経済的にも好ましい。 When an alkaline earth metal carbonate is added alone as an endothermic agent, the addition amount is more than 0.30% by mass with respect to the main raw material (refractory powder + metal silicon powder) and is 5.0. It is desirable that it is less than mass%. In the case of 0.30% by mass or less, the effect of suppressing ignition in the apparatus is not sufficient. If it exceeds 5.0% by mass, ignition for starting thermal spraying may not occur, or misfire may occur when the lance is scanned. More preferably, it is 0.50% by mass or more and 2.5% by mass or less by outer coating. Among the carbonates, calcium carbonate is inexpensive and is economically preferable.
吸熱剤として、アルカリ土類金属の硫酸塩、アルカリ土類金属の水酸化物およびアルカリ土類金属の亜硫酸塩のうちの１種または２種以上を添加する場合、吸熱剤の合計添加量は、外掛けで主原料に対して０．７０質量％より多く６．０質量％以下であることが望ましい。０．７０質量％以下の場合は、装置内発火抑制の効果が十分でない。６．０質量％より多くなると、溶射を開始する点火がされない場合があり、ランスを走査したときに失火する場合もあった。より好ましくは、外掛けで０．９０質量％以上３．０質量％以下である。 When adding one or more of alkaline earth metal sulfate, alkaline earth metal hydroxide and alkaline earth metal sulfite as the endothermic agent, the total amount of endothermic agent added is: It is desirable that it is more than 0.70% by mass and 6.0% by mass or less with respect to the main raw material. In the case of 0.70 mass% or less, the effect of suppressing ignition in the apparatus is not sufficient. If the amount exceeds 6.0% by mass, the ignition for starting the thermal spraying may not be performed, and there may be a case of misfiring when the lance is scanned. More preferably, it is 0.90% by mass or more and 3.0% by mass or less as an outer shell.
さらに、吸熱剤として、アルカリ土類金属の炭酸塩と併用して、アルカリ土類金属の硫酸塩、アルカリ土類金属の水酸化物、アルカリ土類金属の亜硫酸塩、アルカリ金属の炭酸塩、アルカリ金属の硫酸塩、アルカリ金属の亜硫酸塩およびアルカリ金属の炭酸水素塩のうちの１種または２種以上を添加することができる。その場合、吸熱剤の合計添加量は外掛けで主原料に対して０．３０質量％より多く５．０質量％以下であることが好ましい。０．３０質量％以下の場合は、先端着火抑制の効果が十分でない。５．０質量％より多くなると、溶射を開始する点火が起らなかったり、ランスを走査したときに失火したりすることがあった。より好ましくは、外掛けで０．５０〜２．５質量％である。
また、吸熱剤として、アルカリ土類金属の硫酸塩、アルカリ土類金属の水酸化物およびアルカリ土類金属の亜硫酸塩のうちの１種または２種以上と併用して、アルカリ金属の炭酸塩、アルカリ金属の硫酸塩、アルカリ金属の亜硫酸塩およびアルカリ金属の炭酸水素塩のうちの１種または２種以上を添加することができる。その場合、吸熱剤の合計添加量は、外掛けで主原料に対して０．７０質量％より多く６．０質量％以下であることが望ましい。０．７０質量％以下の場合は、装置内発火抑制の効果が十分でない。６．０質量％より多くなると、溶射を開始する点火がされない場合があり、ランスを走査したときに失火する場合もあった。より好ましくは、外掛けで０．９０質量％以上３．０質量％以下である。
In addition, as an endothermic agent, in combination with alkaline earth metal carbonate, alkaline earth metal sulfate, alkaline earth metal hydroxide, alkaline earth metal sulfite, alkali metal carbonate, alkali One or more of metal sulfates, alkali metal sulfites and alkali metal hydrogencarbonates can be added. In that case, it is preferable that the total addition amount of the endothermic agent is more than 0.30 mass% and 5.0 mass% or less with respect to the main raw material. In the case of 0.30 mass% or less, the effect of suppressing the tip ignition is not sufficient. If it exceeds 5.0% by mass, ignition for starting thermal spraying may not occur, or misfire may occur when the lance is scanned. More preferably, it is 0.50 to 2.5% by mass as an outer shell.
Further, as an endothermic agent, in combination with one or more of alkaline earth metal sulfate, alkaline earth metal hydroxide and alkaline earth metal sulfite, an alkali metal carbonate, One or more of alkali metal sulfates, alkali metal sulfites and alkali metal hydrogencarbonates can be added. In that case, it is desirable that the total amount of the endothermic agent is more than 0.70% by mass and 6.0% by mass or less based on the main raw material. In the case of 0.70 mass% or less, the effect of suppressing ignition in the apparatus is not sufficient. If the amount exceeds 6.0% by mass, the ignition for starting the thermal spraying may not be performed, and there may be a case of misfiring when the lance is scanned. More preferably, it is 0.90% by mass or more and 3.0% by mass or less as an outer shell.
前記吸熱剤の粒径は特には限定されない。しかし、溶射材料は最大粒子径が２．０mm以下の粉体製品であるため、製品粉体内で均一に分散させるためには最大粒子径が１．５mm以下とすることが望ましい。 The particle size of the endothermic agent is not particularly limited. However, since the thermal spray material is a powder product having a maximum particle size of 2.0 mm or less, it is desirable that the maximum particle size be 1.5 mm or less in order to uniformly disperse within the product powder.
（耐火性粉末）
前記したように、本発明が適用される溶射材料は、耐火性粉末と金属粉末の混合物を主原料とする。当該耐火性粉末は最大粒子径が２．０mm以下の、珪石、珪石れんが粉、溶融シリカ、シャモット、コージエライトなどを用途に応じて用いることができる。
(Fireproof powder)
As described above, the thermal spray material to which the present invention is applied is mainly composed of a mixture of refractory powder and metal powder. As the refractory powder, silica stone, silica brick powder, fused silica, chamotte, cordierite and the like having a maximum particle size of 2.0 mm or less can be used depending on applications.
（金属粉末）
前記溶射材料では、燃焼剤としての金属が配合される。当該燃焼剤は、燃焼後に前記耐火性粉体を結合する結合相を形成する酸化物となる。補修対象である被施工体がシリカ主体である珪石れんがからなるため、当該燃焼剤として金属シリコン粉末が用いられる。主原料となる前記耐火性粉末と金属シリコン粉末の混合物の全量を１００質量％としたとき、金属シリコン粉末の添加量は１０．０〜２０．０質量％であり、好ましくは１３．０〜１７．０質量％である。添加量が１０．０質量％より少ないと、燃焼反応が弱くなり燃焼の継続性と被施工体への付着が著しく悪化するため、溶射材料として成立しない。また、添加量が２０．０質量％を超えると、燃焼による発熱量が多く高温になりすぎる。その結果、溶射した材料の粘性が低下して溶射した材料が被施工体から流れ落ちてしまい良好な施工体を得ることができなくなるため、溶射材料として成立しない。金属シリコン粉末に含まれる金属Ｓｉ成分の質量割合（Ｓｉ純度）は９０％以上であることが好ましい。Ｓｉ純度が低い場合、シリカの結晶化を阻害するアルミニウムなどの元素が多く含まれることになるため好ましくない。主原料の金属シリコン粉末以外の残部は耐火性粉末である。
(Metal powder)
In the thermal spray material, a metal as a combustion agent is blended. The combustion agent becomes an oxide that forms a binder phase that binds the refractory powder after combustion. Since the work object to be repaired is made of silica brick mainly composed of silica, metal silicon powder is used as the combusting agent. When the total amount of the mixture of the refractory powder and the metal silicon powder as the main raw material is 100% by mass, the addition amount of the metal silicon powder is 10.0 to 20.0% by mass, preferably 13.0 to 17%. 0.0% by mass. When the addition amount is less than 10.0% by mass, the combustion reaction is weakened, and the continuity of combustion and adhesion to the workpiece are significantly deteriorated. On the other hand, if the addition amount exceeds 20.0% by mass, the amount of heat generated by combustion is too high and the temperature becomes too high. As a result, since the viscosity of the sprayed material decreases and the sprayed material flows down from the work body and a good work body cannot be obtained, it is not established as a sprayed material. The mass ratio (Si purity) of the metal Si component contained in the metal silicon powder is preferably 90% or more. A low Si purity is not preferable because it contains a large amount of elements such as aluminum that inhibit crystallization of silica. The remainder other than the metal silicon powder as the main raw material is refractory powder.
金属粉末の粒子径は溶射材料全体において７５μm以上が５．０質量％以下、２０μm以下が３．０〜１４質量％、残部を２０〜７５μmとすることが好ましく、より好ましくは７５μm以上が３．０質量％以下、２０μm以下が５．０〜１２質量％である。粒子径が７５μm以上のものは、燃焼反応が弱く好ましくないため５．０質量％以下とすることが好ましい。２０μm以下が３．０質量％未満だと燃焼反応が弱く好ましくない。２０μm以下が１４質量％より多いと、粉体流動性が低下して脈動を引き起こして逆火の危険性が大きくなるため好ましくない。 The particle diameter of the metal powder is preferably 75 μm or more to 5.0% by mass or less, 20 μm or less to 3.0 to 14% by mass, and the remainder to 20 to 75 μm, more preferably 75 μm or more to 3. 0 mass% or less and 20 micrometers or less are 5.0-12 mass%. Those having a particle diameter of 75 μm or more are not preferable because they have a weak combustion reaction and are preferably 5.0% by mass or less. If the thickness is less than 3.0% by mass, the combustion reaction is weak and not preferable. If it is less than 14% by mass, the powder fluidity is lowered, causing pulsation and increasing the risk of backfire, which is not preferable.
（点火促進剤）
本願の溶射材料には、金属シリコン粉末の酸化反応に必要な初期の熱量を補助する機能を有する金属粉末の点火促進剤を配合できる。点火促進剤を配合することにより、被施工体温度が、８００℃以下の比較的低温である場合でも、溶射開始時の点火を促進することができる。
(Ignition accelerator)
The thermal spray material of the present application can contain a metal powder ignition accelerator having a function of assisting the initial amount of heat necessary for the oxidation reaction of the metal silicon powder. By blending the ignition accelerator, it is possible to promote ignition at the start of thermal spraying even when the temperature of the workpiece is a relatively low temperature of 800 ° C. or less.
このような金属粉末としては、例えば、鉄粉、マンガン粉、バナジウム粉、マグネシウム粉、チタン粉、あるいはこれらの合金の粉末等を好適に使用することができる。これらの金属粉末は、単体で添加されてもよく、２種以上が組み合わされて添加されてもよい。 As such a metal powder, for example, iron powder, manganese powder, vanadium powder, magnesium powder, titanium powder, or a powder of these alloys can be preferably used. These metal powders may be added alone or in combination of two or more.
点火促進剤の添加量は、主原料の全量に対して外掛けで０．１〜１．５質量％である。添加量が０．１質量％より小さいと失火し易くなり好ましくない。１．５質量％より多いとシリカの結晶化を阻害する上、爆発や逆火などの作業上の危険性が高まるため好ましくない。また、点火促進剤として金属粉末の粒子径は１００μｍ以下であることが好ましい。１００μｍより大きいと反応性が乏しくなり、点火促進の効果が得られなくなるからである。 The addition amount of the ignition accelerator is 0.1 to 1.5% by mass based on the total amount of the main raw material. If the added amount is less than 0.1% by mass, misfire is likely to occur, which is not preferable. If the amount is more than 1.5% by mass, the crystallization of silica is hindered, and the risk of work such as explosion and flashback increases, which is not preferable. Moreover, it is preferable that the particle diameter of a metal powder as an ignition accelerator is 100 micrometers or less. This is because if it is larger than 100 μm, the reactivity becomes poor and the effect of accelerating ignition cannot be obtained.
点火促進剤は発火点が３００〜８００℃であれば使用できるが、発火点が４００℃以下である鉄粉が最も好ましく使用できる。 The ignition accelerator can be used if its ignition point is 300 to 800 ° C, but iron powder having an ignition point of 400 ° C or less can be most preferably used.
（燃焼補助剤）
溶射材料の燃焼中に酸素を供給して被施工体上で、燃焼材である金属シリコン粉末を酸化させる機能を有する燃焼補助剤を配合することができる。燃焼補助剤は、金属シリコンに付着していると被施工体に付着した際の受熱により酸素供給源となる金属酸化物の粉末からなる。
(Combustion aid)
A combustion aid having a function of supplying oxygen during combustion of the thermal spray material to oxidize the metal silicon powder as the combustion material on the workpiece can be blended. The combustion auxiliary agent is made of a metal oxide powder that becomes an oxygen supply source by receiving heat when it adheres to the metal silicon.
このような金属酸化物としては、例えば、遷移金属酸化物、特に、第一遷移金属酸化物（酸化スカンジウム、酸化チタン、酸化バナジウム、酸化クロム、酸化マンガン、酸化鉄、酸化コバルト、酸化ニッケル、酸化銅）やアルカリ土類金属過酸化物（過酸化リチウム、過酸化カルシウム、過酸化マグネシウム、過酸化ストロンチウム、過酸化バリウム）を好適に使用することができる。これらの金属酸化物は、金属シリコンに付着していると被施工体上における燃焼中に自身の酸化数を低下させることで金属シリコンを酸化する。燃焼剤である金属シリコン粉末が酸化されるため、被施工体上での燃焼が継続されることになる。なお、これらの金属酸化物は、単体で添加されてもよく、２種以上が組み合わされて添加されてもよい。金属シリコン粉末を効率よく酸化させる観点からは、酸化鉄（Ｆｅ２Ｏ３）が、金属シリコン粉末が酸化されて生成したシリカガラスに固溶した場合に酸素透過速度を上昇させる効果もあるため特に好適に使用できる。 Examples of such metal oxides include transition metal oxides, particularly first transition metal oxides (scandium oxide, titanium oxide, vanadium oxide, chromium oxide, manganese oxide, iron oxide, cobalt oxide, nickel oxide, oxidation Copper) and alkaline earth metal peroxides (lithium peroxide, calcium peroxide, magnesium peroxide, strontium peroxide, barium peroxide) can be preferably used. When these metal oxides adhere to the metal silicon, the metal silicon is oxidized by lowering its own oxidation number during combustion on the workpiece. Since the metal silicon powder that is the combustion agent is oxidized, the combustion on the workpiece is continued. These metal oxides may be added alone or in combination of two or more. From the viewpoint of efficiently oxidizing metal silicon powder, iron oxide (Fe 2 O 3 ) has an effect of increasing the oxygen permeation rate when dissolved in silica glass produced by oxidation of metal silicon powder. It can be used suitably.
燃焼補助剤の添加量は、主原料の全量に対して外掛けで０．３〜２．０質量％である。添加量が０．３質量％より少ないと燃焼剤の燃焼継続効果が少なく、２．０質量％より多いと不純物が多くなり、組成が変化し過ぎて熱膨張特性などの設計特性が発揮できなくなるため好ましくない。また、金属酸化物粉末の粒子径は１００μｍ以下であることが好ましい。１００μｍより大きいと反応性が乏しくなり、燃焼の継続性を向上する効果が得られなくなる。 The addition amount of the combustion auxiliary agent is 0.3 to 2.0% by mass on the basis of the total amount of the main raw material. If the addition amount is less than 0.3% by mass, the combustion continuation effect of the combustor is small, and if it is more than 2.0% by mass, the amount of impurities increases and the composition changes so much that design characteristics such as thermal expansion characteristics cannot be exhibited. Therefore, it is not preferable. Moreover, it is preferable that the particle diameter of metal oxide powder is 100 micrometers or less. When it is larger than 100 μm, the reactivity becomes poor, and the effect of improving the continuity of combustion cannot be obtained.
（その他１）
金属シリコンが溶融した際のＳｉＯ２の粘度を低減させて溶射時の層間の一体性を向上させる目的で純度９０％以上のＣａＯ粉末、純度９０％以上のＭｇＯ粉末の１種以上を、４．０質量％を超えない範囲で添加することができる。ＣａＯ粉末、ＭｇＯ粉末の粒子径は２００μｍ以下であることが好ましい。２００μｍを超えると結合相となるシリカと反応しにくく、粘度を低減させて層間の一体性を向上させる効果が期待できない。
(Other 1)
3. One or more types of CaO powder having a purity of 90% or more and MgO powder having a purity of 90% or more are used for the purpose of reducing the viscosity of SiO 2 when the metal silicon is melted and improving interlaminar integrity during spraying. It can add in the range which does not exceed 0 mass%. The particle diameter of the CaO powder and MgO powder is preferably 200 μm or less. When it exceeds 200 μm, it is difficult to react with silica as a binder phase, and the effect of reducing the viscosity and improving the integrity between layers cannot be expected.
（その他２）
流動性改善や鉱物組成の調整を目的として、ヒュームドシリカや、マグネシウム、カルシウム、鉄から選択された元素の酸化物、炭化物、窒化物などを添加することもできる。
(Other 2)
For the purpose of improving fluidity and adjusting the mineral composition, fumed silica, oxides, carbides and nitrides of elements selected from magnesium, calcium, and iron can be added.
＜実施例および比較例＞
表２、表３に示す配合割合で溶射材料を作成し、各溶射材料を使用した溶射施工により形成した施工体を評価した。各溶射材料で使用した耐火性粉末はシャモットまたは珪石である。各溶射材料で使用した金属シリコン粉末のＳｉ純度は９７％である。なお、耐火性粉末の粒子径および金属シリコン粉末の粒子径も、表２、表３中に示している。
<Examples and Comparative Examples>
Thermal spray materials were prepared at the blending ratios shown in Tables 2 and 3, and construction bodies formed by thermal spraying using the thermal spray materials were evaluated. The refractory powder used in each thermal spray material is chamotte or silica. The Si purity of the metal silicon powder used in each thermal spray material is 97%. In addition, the particle diameter of the refractory powder and the particle diameter of the metal silicon powder are also shown in Tables 2 and 3.
また、吸熱剤としては、粒子径が１．５ｍｍ以下の硫酸カルシウム二水和物、粒子径が１００μm以下の炭酸カルシウム、粒子径が１００μm以下の水酸化カルシウム、粒子径が１００μm以下の炭酸水素ナトリウムを使用した。また、一部の実施例では、結晶化促進剤として粒子径が１００μm以下の炭酸リチウムを、上記の炭酸カルシウムまたは硫酸カルシウム二水和物の吸熱剤と併用した。 Further, as the endothermic agent, calcium sulfate dihydrate having a particle size of 1.5 mm or less, calcium carbonate having a particle size of 100 μm or less, calcium hydroxide having a particle size of 100 μm or less, sodium hydrogencarbonate having a particle size of 100 μm or less It was used. In some examples, lithium carbonate having a particle size of 100 μm or less was used in combination with the above-described endothermic agent of calcium carbonate or calcium sulfate dihydrate as a crystallization accelerator.
先端着火の評価については以下のよう行った。エジェクタ式の溶射装置を用い、搬送ガスは純度１００％の酸素とし、流量は２５Nｍ３／ｈとした。材料供給速度は９０〜９５ｋｇ／ｈとした。ランスは２ｍのものを使用し、先端ノズル径はφ１４とした。１１５×２３０×３０mmのシャモットれんが（耐火度ＳＫ３６）を４枚用いて、図３に示すようにコの字型に炉の中に配置し、炉の中の雰囲気温度が約１０００℃に加熱されたのち開放し、約８５０℃に冷却された時に、図３に示すように加熱されたれんがに囲われた中に先端ノズルが入った状態で溶射実験を行い、溶射材料２kgを溶射するうちの先端着火の有無で評価した。「○」は先端着火しなかったことを示し、「×」は先端着火したことを示している。 The tip ignition was evaluated as follows. An ejector-type thermal spraying apparatus was used, the carrier gas was oxygen having a purity of 100%, and the flow rate was 25 Nm 3 / h. The material supply rate was 90 to 95 kg / h. A lance with a length of 2 m was used, and the tip nozzle diameter was φ14. Using four pieces of 115 x 230 x 30 mm chamotte bricks (fire resistance SK36), they are placed in a furnace in a U-shape as shown in Fig. 3, and the atmospheric temperature in the furnace is heated to about 1000 ° C. After opening and cooling to about 850 ° C, a thermal spraying experiment was conducted with a tip nozzle inside a heated brick as shown in Fig. 3, and 2 kg of thermal spray material was sprayed. Evaluation was made with or without tip ignition. “◯” indicates that the tip was not ignited, and “x” indicates that the tip was ignited.
溶射の作業性評価については以下のよう行った。エジェクタ式の溶射装置を用い、搬送ガスは純度１００％の酸素とし、流量は３２Nｍ３／ｈとした。材料供給速度は９５〜１０５ｋｇ／ｈとした。ランスは２ｍのものを使用し、先端ノズル径はφ１４とした。２３０×２３０×３０ｍｍのシャモットれんが（耐火度ＳＫ３６）を炉の中に配置し、炉の中の雰囲気温度が約１０００℃に加熱されたのち開放し、約５００〜６００℃に冷却された時に、かまぼこ状に溶射施工を行った。溶射施工は各溶射材４ｋｇを使用した。各溶射に関して溶射作業性、すなわち、点火性、燃焼継続性、付着率、について行った。 The thermal spray workability was evaluated as follows. An ejector-type thermal spraying apparatus was used, the carrier gas was oxygen having a purity of 100%, and the flow rate was 32 Nm 3 / h. The material supply rate was 95 to 105 kg / h. A lance with a length of 2 m was used, and the tip nozzle diameter was φ14. When a 230 × 230 × 30 mm chamotte brick (fire resistance SK36) is placed in the furnace, the atmosphere temperature in the furnace is heated to about 1000 ° C. and then opened and cooled to about 500 to 600 ° C., Thermal spraying was performed in a kamaboko shape. For spraying, 4 kg of each sprayed material was used. For each thermal spraying, thermal spraying workability, i.e., ignitability, combustion continuity, adhesion rate, was performed.
点火性は、溶射施工開始時の点火性を、目視観察により評価した。「◎」は速やかに点火し材料が付着し始めたことを示し、「○」はやや遅れて点火し材料が付着し始めたことを示し、「△」は点火したものの燃焼が弱かったことを示し、「×」は点火しなかったことを示している。 The ignitability was evaluated by visual observation of the ignitability at the start of thermal spraying. “◎” indicates that the material has started to ignite quickly, and “○” indicates that the material has started igniting with a slight delay, and “△” indicates that the material was ignited but the combustion was weak. "X" indicates that ignition was not performed.
燃焼継続性は、溶射施工時の燃焼継続性を、目視観察により評価した。「◎」は失火の気配がなく燃焼時の光が強いまま燃焼が継続したことを示し、「○」は失火の気配がないものの燃焼時の光が弱かったことを示し、「△」は失火しそうになっていたことを示し、「×」は燃焼が継続せずに失火したことを示し、「−」は溶射開始時に点火しなかったために評価出来なかったことを示している。 Combustion continuity was evaluated by visual observation of combustion continuity during thermal spraying. “◎” indicates that there was no misfire sign and combustion continued with strong light during combustion, “○” indicates that there was no sign of misfire but the light during combustion was weak, and “△” indicates misfire. “×” indicates that the combustion was not continued and misfire occurred, and “−” indicates that the evaluation could not be performed because ignition was not performed at the start of spraying.
付着率は、溶射試験後に被施工体に付着した材料を採取して重量を測定し、先端ノズルから吐出した溶射材料の重量に対する当該付着質量の割合を算出した。「−」は点火しなかったために評価出来なかったことを示している。 For the adhesion rate, the material adhering to the work piece after the thermal spray test was collected and the weight was measured, and the ratio of the adhering mass to the weight of the thermal spray material discharged from the tip nozzle was calculated. “-” Indicates that evaluation could not be performed because ignition was not performed.
装置内発火の評価については以下のように行った。エジェクタ式の溶射装置を用い、搬送ガスは純度１００％の酸素として、表１に示すように、デフューザのスロート径と酸素流量とを調整することで、装置内発火のし易さを最も装置内発火し易い条件(1)から装置内発火が比較的し難い条件(4)まで変化させた。デフューザのスロート径が小さく、酸素流量が多いほど発火し易い条件である。ランスは２ｍのものを使用し、先端ノズル径はφ１４とした。評価は、冷間で溶射材料５００ｇを吐出する間の装置内発火の発生の有無で行った。以下の実施例（表２）で「◎」は条件(1)で発火しなかったことを示し、「○」は条件(1)では発火したが条件(2)では発火しなかったことを示し、「△」は条件(1)(2)では発火したが条件(3)では発火しなかったことを示し、「×」は条件(4)でも発火したことを示す。 The evaluation of ignition in the apparatus was performed as follows. Using an ejector-type thermal spraying device, the carrier gas is 100% pure oxygen, and the throat diameter of the diffuser and the oxygen flow rate are adjusted as shown in Table 1, so that the most easily ignited in the device. The condition was changed from the condition (1) where ignition was easy to the condition (4) where ignition in the device was relatively difficult. The condition is such that the smaller the throat diameter of the diffuser and the greater the oxygen flow rate, the easier the ignition. A lance with a length of 2 m was used, and the tip nozzle diameter was φ14. The evaluation was performed based on whether or not ignition occurred in the apparatus while discharging 500 g of the thermal spray material. In the following examples (Table 2), “◎” indicates that it did not ignite under condition (1), and “○” indicates that it ignited under condition (1) but did not ignite under condition (2). , “Δ” indicates that it ignited under conditions (1) and (2) but did not ignite under condition (3), and “×” indicates that it also ignited under condition (4).
表２に示す本発明例は、酸化物からなる耐火性粉末と金属シリコン粉末からなる主原料１００質量％対し、金属シリコン粉末の含有量は１０．０〜２０．０質量％であり、さらに吸熱剤として、アルカリ土類金属の炭酸塩を外掛けで０．３１〜５．０質量％（本発明品６〜１９）、アルカリ土類金属の硫酸塩またはアルカリ土類金属の水酸化物を外掛けで０．７１〜６．０質量％（本発明品１〜５、２９）、アルカリ土類金属の炭酸塩とアルカリ土類金属の硫酸塩とを併用し、外掛けで０．３１〜５．０質量％、アルカリ土類金属の炭酸塩とアルカリ金属の炭酸水素塩とを併用し、外掛けで０．３１〜５．０質量％（本発明品２０〜２４）、アルカリ土類金属の硫酸塩とアルカリ金属の炭酸水素塩を併用し、外掛けで０．７１〜６．０質量％（本発明品３５〜３９）含有させたものである。さらに、一部の実施例では、結晶化促進剤として炭酸リチウムを、アルカリ土類金属炭酸塩またはアルカリ土類金属硫酸塩の吸熱剤と併用して添加した（本発明品４０〜４３）。また、点火促進剤として粒子径が１００μｍ以下の鉄粉を０．１〜１．５質量％添加し、燃焼補助剤として粒子径が１００μｍ以下である酸化第二鉄（酸化鉄（III））粉末を０．３〜２．０質量％、粒子径が１００μｍ以下である過酸化カルシウム含有量が２５質量％の水酸化カルシウム質の粉末を０．３〜２．０質量％添加した。表２に示すように、いずれの本発明例も先端着火の防止、点火性、燃焼継続性、付着率において、良好な結果が得られた。 In the present invention example shown in Table 2, the content of the metal silicon powder is 10.0 to 20.0 mass% with respect to 100 mass% of the main raw material consisting of the refractory powder made of oxide and the metal silicon powder, and further endothermic. As an agent, an alkaline earth metal carbonate is externally added in an amount of 0.31 to 5.0% by mass (products 6 to 19 of the present invention), an alkaline earth metal sulfate or an alkaline earth metal hydroxide is externally added. 0.71 to 6.0% by mass (product 1 to 5, 29 of the present invention), alkaline earth metal carbonate and alkaline earth metal sulfate are used in combination, and 0.31 to 5 by outer hanger 0.0 mass%, alkaline earth metal carbonate and alkali metal hydrogen carbonate are used in combination, and 0.31 to 5.0 mass% (invention product 20 to 24) of the outer shell of the alkaline earth metal Sulfate and alkali metal bicarbonate are used in combination, and 0.71-6.0% by mass The present invention product 35 to 39) is obtained by containing. Further, in some examples, lithium carbonate was added as a crystallization accelerator in combination with an endothermic agent of alkaline earth metal carbonate or alkaline earth metal sulfate (Products 40 to 43 of the present invention). Also, ferric oxide (iron (III) oxide) powder having a particle size of 100 μm or less as an ignition aid is added with 0.1 to 1.5 mass% of iron powder having a particle size of 100 μm or less as an ignition accelerator. 0.3 to 2.0% by mass of calcium hydroxide powder having a particle size of 100 μm or less and a calcium peroxide content of 25% by mass was added. As shown in Table 2, good results were obtained in any of the inventive examples in the prevention of tip ignition, ignition performance, combustion continuity, and adhesion rate.
本発明例に対し、比較例１、９は吸熱剤が添加されていない溶射材を使用した場合であり、直ちに先端着火を引き起こし、装置内発火も引き起こした。 In contrast to the examples of the present invention, Comparative Examples 1 and 9 were cases where a thermal spray material to which no endothermic agent was added was used, which immediately caused tip ignition and also caused ignition in the apparatus.
表３に示す比較例２、４、１０は、吸熱剤が上記の下限以下の量であり、これも直ちに先端着火を起こした。比較例３、５、１１も、吸熱剤が不足するため、先端着は免れるが装置内発火を起こしている。 In Comparative Examples 2, 4, and 10 shown in Table 3, the endothermic agent was in an amount less than the above lower limit, and this also immediately caused tip ignition. In Comparative Examples 3, 5, and 11, since the endothermic agent is insufficient, wearing at the tip is avoided, but ignition in the apparatus occurs.
比較例６〜８、１２は吸熱剤の添加量が前記の適正範囲より多い場合で、溶射を始める点火を出来ず溶射施工出来なかったり、点火後の燃焼継続性が著しく低下したため失火したりして、付着率が低下した。 Comparative Examples 6 to 8 and 12 are cases where the amount of the endothermic agent added is larger than the above-mentioned appropriate range, and ignition that starts spraying cannot be performed and thermal spraying cannot be performed, or the fire continuity after ignition is significantly reduced, resulting in misfire. As a result, the adhesion rate decreased.
以上説明したように、本発明は金属粉末の燃焼を利用した溶射法で、先端着火や逆火、装置内発火が発生する確率が非常に小さくなるので、窯業分野での作業効率、コストパーフォーマンスを上げることができる。 As described above, the present invention is a thermal spraying method using the combustion of metal powder, and the probability of occurrence of tip ignition, flashback, and in-device ignition is very small. Therefore, working efficiency and cost performance in the ceramic industry are reduced. Can be raised.
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