JP6143197B2 - 負熱膨張性材料 - Google Patents
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Description
本発明は、負の熱膨張性を有する材料に関する。
近年、ＬＳＩ製造などのナノテクノロジーの発展に伴い、熱膨張による位置決めの狂いが問題になっている。この問題に対処するため、温めると縮む性質、すなわち負の熱膨張性を有する材料が樹脂に分散されたゼロ膨張材料の開発が進められている。
従来、負の熱膨張性を有する材料としては、ペロブスカイト構造を有するＢｉＮｉＯ３のうち、Ｂｉの一部をＬａで置換したＢｉ１−ｙＬａｙＮｉＯ３で表される負熱膨張性材料が既存材料の３倍もの負の熱膨張を示し、多くの樹脂の熱膨張係数（たとえば、数１０〜１００ｐｐｍ／℃）に見合った負の熱膨張係数を有することが発見されている。
ＳＰｒｉｎｇ−８ 利用者情報／２０１１年１１月 Ｐ．２６１
上述した負熱膨張性材料では、Ｂｉの一部を置換するために、高価な希土類元素であるＬａが用いられているため、製造コストが高くなるという課題があった。希土類元素には供給が不安定であるという問題もある。また、Ｂｉの一部をＬａで置換した負熱膨張性材料は温度ヒステリシスが大きいため、ゼロ膨張材料を形成する際に負熱膨張性材料の温度ヒステリシスに応じた樹脂の材料選択が必要となるという課題があった。
本発明はこうした課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、製造コストがより安価で原料供給の不安が少ない負熱膨張性材料の提供にある。また、本発明の他の目的は、温度ヒステリシスが抑制された負熱膨張性材料の提供にある。
本発明のある態様は、負の熱膨張性を有する負熱膨張性材料であって、下記一般式（１）で表される化合物を含むことを特徴とする。
ＢｉＮｉ１−ｘＭｘＯ３・・・（１）
（１）式中、Ｍは３価イオンとなり得る金属元素である。また、ｘは０．０２≦ｘ≦０．５０を満たす。
ＢｉＮｉ１−ｘＭｘＯ３・・・（１）
（１）式中、Ｍは３価イオンとなり得る金属元素である。また、ｘは０．０２≦ｘ≦０．５０を満たす。
上記態様の負熱膨張性材料において、ＭがＡｌ，Ｓｃ，Ｔｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ、Ｇａ，Ｎｂ、Ｒｕ，Ｒｈ，Ｉｎからなる群より選ばれてもよい。
また、Ｂｉの一部がＲでさらに置換された下記一般式（２）で表される化合物を含んでもよい。
Ｂｉ１−ｙＲｙＮｉ１−ｘＭｘＯ３・・・（２）
（２）式中、Ｒは３価イオンにのみなり得る金属元素である。また、ｙは０＜ｙ＜０．５０を満たす。この場合、ＲがＬａ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｙなる群より選ばれてもよい。
Ｂｉ１−ｙＲｙＮｉ１−ｘＭｘＯ３・・・（２）
（２）式中、Ｒは３価イオンにのみなり得る金属元素である。また、ｙは０＜ｙ＜０．５０を満たす。この場合、ＲがＬａ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｙなる群より選ばれてもよい。
本発明によれば、製造コストがより安価で原料供給の不安が少なく、温度ヒステリシスが抑制された負熱膨張性材料が提供される。
（実施形態１）
実施形態１に係る負熱膨張性材料は、母物質のＢｉＮｉＯ３において、Ｎｉの一部が３価が安定な金属元素Ｍで置換された化合物である。具体的には、実施形態１に係る負熱膨張性材料は、下記一般式（１）で表される化合物を含む。
ＢｉＮｉ１−ｘＭｘＯ３・・・（１）
（１）式中、Ｍは３価イオンとなり得る金属元素であり、好ましくは、３価が他の価数よりも安定な金属元素である。具体的には、ＭはＡｌ，Ｓｃ，Ｔｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ、Ｇａ，Ｎｂ、Ｒｕ，Ｒｈ，Ｉｎからなる群より選ばれる。また、（１）式中、ｘは０．０２≦ｘ≦０．５０を満たす。本実施形態に係る負熱膨張性材料は、所定の温度範囲（たとえば、３００-３９０Ｋ）において−４０ｐｐｍ／℃以上の負の熱膨張を示す。なお、ｘが０．０２より小さいと、十分な負の熱膨張性を得ることができない。
実施形態１に係る負熱膨張性材料は、母物質のＢｉＮｉＯ３において、Ｎｉの一部が３価が安定な金属元素Ｍで置換された化合物である。具体的には、実施形態１に係る負熱膨張性材料は、下記一般式（１）で表される化合物を含む。
ＢｉＮｉ１−ｘＭｘＯ３・・・（１）
（１）式中、Ｍは３価イオンとなり得る金属元素であり、好ましくは、３価が他の価数よりも安定な金属元素である。具体的には、ＭはＡｌ，Ｓｃ，Ｔｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ、Ｇａ，Ｎｂ、Ｒｕ，Ｒｈ，Ｉｎからなる群より選ばれる。また、（１）式中、ｘは０．０２≦ｘ≦０．５０を満たす。本実施形態に係る負熱膨張性材料は、所定の温度範囲（たとえば、３００-３９０Ｋ）において−４０ｐｐｍ／℃以上の負の熱膨張を示す。なお、ｘが０．０２より小さいと、十分な負の熱膨張性を得ることができない。
上記一般式（１）で表される化合物の母物質であるＢｉＮｉＯ３は、Ｂｉ３＋ ０．５Ｂｉ５＋ ０．５Ｎｉ２＋Ｏ３という特徴的な価数状態を持つペロブスカイト酸化物である。ペロブスカイト構造では、Ｎｉ−Ｏ結合が構造の骨格を作っており、Ｂｉはその隙間を埋めている。Ｎｉの一部を３価が安定な金属元素で置換することにより、Ｂｉ３＋ ０．５Ｂｉ５＋ ０．５Ｎｉ２＋Ｏ３という価数状態が不安定化する。この結果、昇温によってＢｉ３＋（Ｎｉ，Ｍ）３＋Ｏ３という価数状態への変化が生じ、Ｎｉ２＋からＮｉ３＋への価数変化に伴ってＮｉ−Ｏが収縮すると、全体の体積が収縮する。すなわち、本実施形態に係る負熱膨張性材料によって負の熱膨張が実現される。
本実施形態の負熱膨張性材料によれば、高価な希土類元素を用いることなく、より安価で供給の不安が少ない金属元素を用いることにより、負熱膨張性材料の製造コストを低減することができる。さらに、本実施形態の負熱膨張性材料では、Ｂｉの一部をＬａで置換したＢｉ１−ｙＬａｙＮｉＯ３で表される負熱膨張性材料で生じるような温度ヒステリシスを抑制することができる。
本実施の形態の負熱膨張性材料をエンジニアリングプラスチックなどの樹脂材料中に分散させ、樹脂材料の熱膨張が負熱膨張性材料の負の熱膨張で相殺するように材料の選択や各成分の含有量を設定することにより、ゼロ熱膨張材料を得ることができる。
（負熱膨張性材料の作製方法）
上記一般式（１）で表される化合物の作製方法は特に限定されないが、各金属元素が均一に固溶した複合金属酸化物を合成して任意の形状に成形できる方法であると好ましい。例えば、Ｂｉ、Ｍ、Ｎｉの各酸化物を目的物と同じモル比で混合して高圧（例えば２ＧＰａ以上）を付与しながら焼結すると、各金属元素が均一に固溶した複合金属酸化物が得られる。得られた酸化物を粉砕してから、成形して前記焼結の温度以下で焼き固めると、上記一般式（１）で表される化合物からなる熱膨張抑制部材が得られる。この他、本実施の形態に係る負熱膨張性材料は、上述した作製方法に限られず、スパッタ法、化学溶液法、レーザアブレ−ション法などによる、単結晶基板上の薄膜育成によっても作製することができる。
上記一般式（１）で表される化合物の作製方法は特に限定されないが、各金属元素が均一に固溶した複合金属酸化物を合成して任意の形状に成形できる方法であると好ましい。例えば、Ｂｉ、Ｍ、Ｎｉの各酸化物を目的物と同じモル比で混合して高圧（例えば２ＧＰａ以上）を付与しながら焼結すると、各金属元素が均一に固溶した複合金属酸化物が得られる。得られた酸化物を粉砕してから、成形して前記焼結の温度以下で焼き固めると、上記一般式（１）で表される化合物からなる熱膨張抑制部材が得られる。この他、本実施の形態に係る負熱膨張性材料は、上述した作製方法に限られず、スパッタ法、化学溶液法、レーザアブレ−ション法などによる、単結晶基板上の薄膜育成によっても作製することができる。
（実施形態２）
実施形態２に係る負熱膨張性材料は、母物質のＢｉＮｉＯ３において、実施形態１と同様にＮｉの一部が３価イオンとなり得る金属元素Ｍで置換され、かつ、Ｂｉの一部が３価のみを取り得る金属元素Ｒで置換された化合物である。具体的には、実施形態２に係る負熱膨張性材料は、下記一般式（２）で表される化合物を含む。
Ｂｉ１−ｙＲｙＮｉ１−ｘＭｘＯ３・・・（２）
（２）式中、Ｍは３価イオンとなり得る金属元素であり、好ましくは、３価が他の価数よりも安定な金属元素である。具体的には、ＭはＡｌ，Ｓｃ，Ｔｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ、Ｇａ，Ｎｂ、Ｒｕ，Ｒｈ，Ｉｎからなる群より選ばれる。ｘは０．０２≦ｘ≦０．５０を満たす。Ｒは３価イオンにのみなり得る金属元素である。ＲはＬａ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｙなる群より選ばれる。また、ｙは０＜ｙ＜０．０５を満たす。本実施形態に係る負熱膨張性材料は、金属元素Ｒの含有量を低減しつつ、実施形態１と同様に負の熱膨張を示す。さらに、本実施形態では、ＭおよびＲの比率を調節することにより、負の熱膨張を示す温度領域をＢｉの一部のみを置換した場合と、Ｎｉの一部のみを置換した場合との間の温度領域に設定することができる。また、本実施の形態では、負の熱膨張を示す温度領域を、Ｂｉの一部のみを置換した場合と、Ｎｉの一部のみを置換した場合に比べて、広げることができる。このため、ゼロ熱膨張材料を作製する際に、樹脂材料の選択の幅を広げたり、より幅広い温度範囲でゼロ膨張を実現できるといった効果を奏する。
実施形態２に係る負熱膨張性材料は、母物質のＢｉＮｉＯ３において、実施形態１と同様にＮｉの一部が３価イオンとなり得る金属元素Ｍで置換され、かつ、Ｂｉの一部が３価のみを取り得る金属元素Ｒで置換された化合物である。具体的には、実施形態２に係る負熱膨張性材料は、下記一般式（２）で表される化合物を含む。
Ｂｉ１−ｙＲｙＮｉ１−ｘＭｘＯ３・・・（２）
（２）式中、Ｍは３価イオンとなり得る金属元素であり、好ましくは、３価が他の価数よりも安定な金属元素である。具体的には、ＭはＡｌ，Ｓｃ，Ｔｉ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ、Ｇａ，Ｎｂ、Ｒｕ，Ｒｈ，Ｉｎからなる群より選ばれる。ｘは０．０２≦ｘ≦０．５０を満たす。Ｒは３価イオンにのみなり得る金属元素である。ＲはＬａ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｙなる群より選ばれる。また、ｙは０＜ｙ＜０．０５を満たす。本実施形態に係る負熱膨張性材料は、金属元素Ｒの含有量を低減しつつ、実施形態１と同様に負の熱膨張を示す。さらに、本実施形態では、ＭおよびＲの比率を調節することにより、負の熱膨張を示す温度領域をＢｉの一部のみを置換した場合と、Ｎｉの一部のみを置換した場合との間の温度領域に設定することができる。また、本実施の形態では、負の熱膨張を示す温度領域を、Ｂｉの一部のみを置換した場合と、Ｎｉの一部のみを置換した場合に比べて、広げることができる。このため、ゼロ熱膨張材料を作製する際に、樹脂材料の選択の幅を広げたり、より幅広い温度範囲でゼロ膨張を実現できるといった効果を奏する。
（実施形態３）
実施形態３に係る負熱膨張性複合体は、上述したいずれかの実施形態の負熱膨張性材料と樹脂材料とを混合した複合体である。樹脂材料は特に限定されないが、たとえば、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、ポリカーボネートなどが挙げられる。負熱膨張性材料と樹脂材料との混合比（体積比）は、使用する負熱膨張性材料および樹脂材料の熱膨張係数にもよるが、たとえば、５：９５〜８０：２０である。本実施形態によれば、樹脂材料の正の熱膨張が負熱膨張性材料の負の熱膨張によって相殺されることにより、温度変化に対する寸法変化の割合が小さい材料が提供される。
実施形態３に係る負熱膨張性複合体は、上述したいずれかの実施形態の負熱膨張性材料と樹脂材料とを混合した複合体である。樹脂材料は特に限定されないが、たとえば、エポキシ樹脂、フェノール樹脂、ポリカーボネートなどが挙げられる。負熱膨張性材料と樹脂材料との混合比（体積比）は、使用する負熱膨張性材料および樹脂材料の熱膨張係数にもよるが、たとえば、５：９５〜８０：２０である。本実施形態によれば、樹脂材料の正の熱膨張が負熱膨張性材料の負の熱膨張によって相殺されることにより、温度変化に対する寸法変化の割合が小さい材料が提供される。
以下、本発明の実施例を説明するが、これら実施例は、本発明を好適に説明するための例示に過ぎず、なんら本発明を限定するものではない。
（実施例１：ＢｉＮｉ１−ｘＭｘＯ３（Ｍ＝Ａｌ、ｘ＝０．０５））
Ｂｉ２Ｏ３（３．７０４０ｇ）、Ｎｉ（０．９８２２ｇ）、Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏ（０．３１３９ｇ）を３５％硝酸溶液５０ｍｌに溶解し、スターラーで撹拌しながら蒸発乾固させた。得られた粉体を空気中で７５０℃で熱処理し、酸化物の混合粉とした後、酸化剤として働く過塩素酸カリウムを２０質量％混ぜ込み、金カプセルに封入した。このカプセルを高圧合成装置を用いて、６万気圧、１０００℃の条件下で３０分間処理した。得られた試料を水洗して塩化カリウムを除去して負熱膨張性材料を得た。
Ｂｉ２Ｏ３（３．７０４０ｇ）、Ｎｉ（０．９８２２ｇ）、Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏ（０．３１３９ｇ）を３５％硝酸溶液５０ｍｌに溶解し、スターラーで撹拌しながら蒸発乾固させた。得られた粉体を空気中で７５０℃で熱処理し、酸化物の混合粉とした後、酸化剤として働く過塩素酸カリウムを２０質量％混ぜ込み、金カプセルに封入した。このカプセルを高圧合成装置を用いて、６万気圧、１０００℃の条件下で３０分間処理した。得られた試料を水洗して塩化カリウムを除去して負熱膨張性材料を得た。
（実施例２：ＢｉＮｉ１−ｘＭｘＯ３（Ｍ＝Ａｌ、ｘ＝０．１０））
Ｎｉを０．８１６９ｇを用い、Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏを０．６２７８ｇ用いて、Ａｌの比率ｘを０．１０としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
Ｎｉを０．８１６９ｇを用い、Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏを０．６２７８ｇ用いて、Ａｌの比率ｘを０．１０としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
（実施例３：ＢｉＮｉ１−ｘＭｘＯ３（Ｍ＝Ｇａ、ｘ＝０．０５））
Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＧａ２Ｏ３を０．０７９８ｇ用いて、Ｇａの比率ｘを０．０５としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＧａ２Ｏ３を０．０７９８ｇ用いて、Ｇａの比率ｘを０．０５としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
（実施例４：ＢｉＮｉ１−ｘＭｘＯ３（Ｍ＝Ｇａ、ｘ＝０．１０））
Ｎｉを０．９０６８ｇを用い、Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＧａ２Ｏ３を０．１５９６ｇ用いて、Ｇａの比率ｘを０．１０としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
Ｎｉを０．９０６８ｇを用い、Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＧａ２Ｏ３を０．１５９６ｇ用いて、Ｇａの比率ｘを０．１０としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
（実施例５：ＢｉＮｉ１−ｘＭｘＯ３（Ｍ＝Ｃｒ、ｘ＝０．０５））
Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＣｒ２Ｏ３を０．０６４９０ｇ用いて、Ｃｒの比率ｘを０．０５としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＣｒ２Ｏ３を０．０６４９０ｇ用いて、Ｃｒの比率ｘを０．０５としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
（実施例６：ＢｉＮｉ１−ｘＭｘＯ３（Ｍ＝Ｆｅ、ｘ＝０．０５））
Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＦｅ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏを０．３２６９ｇ用いて、Ｆｅの比率ｘを０．０５としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＦｅ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏを０．３２６９ｇ用いて、Ｆｅの比率ｘを０．０５としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
（実施例７：ＢｉＮｉ１−ｘＭｘＯ３（Ｍ＝Ｆｅ、ｘ＝０．１０））
Ｎｉを０．９０６８ｇ用い、Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＦｅ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏを０．６５３８ｇ用いて、Ｆｅの比率ｘを０．１０としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
Ｎｉを０．９０６８ｇ用い、Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＦｅ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏを０．６５３８ｇ用いて、Ｆｅの比率ｘを０．１０としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
（実施例８：ＢｉＮｉ１−ｘＭｘＯ３（Ｍ＝Ｆｅ、ｘ＝０．１５））
Ｎｉを０．８７８８ｇ用い、Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＦｅ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏを０．９８０７ｇ用いて、Ｆｅの比率ｘを０．１５としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
Ｎｉを０．８７８８ｇ用い、Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＦｅ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏを０．９８０７ｇ用いて、Ｆｅの比率ｘを０．１５としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
（実施例９：ＢｉＮｉ１−ｘＭｘＯ３（Ｍ＝Ｃｏ、ｘ＝０．０５））
Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＣｏ（ＮＯ３）２・６Ｈ２Ｏを０．２３９９ｇ用いて、Ｃｏの比率ｘを０．０５としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＣｏ（ＮＯ３）２・６Ｈ２Ｏを０．２３９９ｇ用いて、Ｃｏの比率ｘを０．０５としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
（実施例１０：Ｂｉ１−ｙＲｙＮｉ１−ｘＭｘＯ３（Ｒ＝Ｌａ、ｙ＝０．０５、Ｍ＝Ｇａ、ｘ＝０．０５））
Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＧａ２Ｏ３を０．０８０８ｇ用いて、Ｇａの比率ｘを０．０５とし、さらに、Ｂｉ２Ｏ３を３．８１７０ｇとし、Ｌａ２Ｏ３（０．１４０５ｇ）を用いて、Ｌａの比率ｙを０．０５としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
Ａｌ（ＮＯ３）３・９Ｈ２Ｏに代えてＧａ２Ｏ３を０．０８０８ｇ用いて、Ｇａの比率ｘを０．０５とし、さらに、Ｂｉ２Ｏ３を３．８１７０ｇとし、Ｌａ２Ｏ３（０．１４０５ｇ）を用いて、Ｌａの比率ｙを０．０５としたことを除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
（比較例１：Ｂｉ１−ｙＲｙＮｉＯ３（Ｒ＝Ｌａ、ｙ＝０．０５））
Ｂｉ２Ｏ３を３．８４０２ｇとし、Ｌａ２Ｏ３（０．１４１３ｇ）を用いてＬａの比率ｙを０．０５し、かつ、Ｎｉ（１．０１８５ｇ）を用いて、Ｍを用いない点を除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
Ｂｉ２Ｏ３を３．８４０２ｇとし、Ｌａ２Ｏ３（０．１４１３ｇ）を用いてＬａの比率ｙを０．０５し、かつ、Ｎｉ（１．０１８５ｇ）を用いて、Ｍを用いない点を除いて、実施例１と同様な手順にて負熱膨張性材料を得た。
実施例１〜１０、比較例１の各負熱膨張性材料について、粉末Ｘ線回折装置（ブルカー社製Ｄ８ ＡＤＶＡＮＣＥ）により温度を変えながら格子定数を見積もり、単位胞当たりの平均体積を算出した。図１に、実施例１〜９の各負熱膨張性材料の平均体積の温度依存性を示す。また、図２に、実施例３、実施例１０および比較例１の各負熱膨張性材料の平均体積の温度依存性を示す。表１に実施例１〜１０、比較例１の各負熱膨張性材料の線熱膨張係数を示す。
図１および図２に示すように、実施例１〜１０では、Ｎｉの一部を３価イオンとなり得る金属元素Ｍで置換することにより、比較例１のように希土類元素であるＬａを用いずに、あるいはＬａの量を減らした状態で、比較例１と同様に負の熱膨張を起こすことを確認した。さらに、実施例７、９では、比較例１と比べて温度ヒステリシスが小さくなることが確認された。
また、ＢｉおよびＮｉの一部を同時置換した実施例１０では、負の熱膨張を示す温度領域がＢｉの一部のみをＬａで置換した比較例１と、Ｎｉの一部のみをＧａで置換した実施例３の負の熱膨張を示す温度領域の間に位置することが確認された。ＢｉおよびＮｉをともに置換し、ＭおよびＲの比率を調節することにより、負の熱膨張を示す温度領域を所望の領域に設定できることが示唆された。また、比較例１では、負の熱膨張の温度ヒステリシスが３０Ｋであるのに対して、実施例９では、負の熱膨張の温度ヒステリシスが１５Ｋに減少すること確認された。
（実施例１１）
実施例８の負熱膨張性材料と、ビスフェノール型のエポキシ樹脂（ナミックス社製）とを体積比２０：８０にて混合し、樹脂複合体を作製した。この樹脂複合体の熱膨張率の温度依存性を歪みゲージを用いて計測した。図３に、実施例１１の樹脂複合材の熱膨張率の温度依存性を示す。エポキシ樹脂単体の熱膨張係数は８０ｐｐｍ／Ｋである。これに対して、実施例１１の樹脂複合材では、室温近傍での熱膨張係数は−８．４ｐｐｍ／Ｋであり、負の値を示すことが確認された。このことから、負熱膨張性材料の添加量を１７体積％にすれば、熱膨張がゼロになると推察される。
実施例８の負熱膨張性材料と、ビスフェノール型のエポキシ樹脂（ナミックス社製）とを体積比２０：８０にて混合し、樹脂複合体を作製した。この樹脂複合体の熱膨張率の温度依存性を歪みゲージを用いて計測した。図３に、実施例１１の樹脂複合材の熱膨張率の温度依存性を示す。エポキシ樹脂単体の熱膨張係数は８０ｐｐｍ／Ｋである。これに対して、実施例１１の樹脂複合材では、室温近傍での熱膨張係数は−８．４ｐｐｍ／Ｋであり、負の値を示すことが確認された。このことから、負熱膨張性材料の添加量を１７体積％にすれば、熱膨張がゼロになると推察される。
本発明は、負の熱膨張性を有する材料に利用可能である。
Claims (4)
- 負の熱膨張性を有する負熱膨張性材料であって、
下記一般式（１）で表される化合物を含むことを特徴とする負熱膨張性材料。
ＢｉＮｉ１−ｘＭｘＯ３・・・（１）
（１）式中、ＭはＡｌ，Ｖ，Ｃｒ，Ｍｎ，Ｆｅ，Ｃｏ，Ｇａからなる群より選ばれる金属元素である。また、ｘは０．０２≦ｘ≦０．５０を満たす。 - ＭがＡｌ，Ｆｅ，Ｃｒ，Ｇａからなる群より選ばれる請求項１に記載の負熱膨張性材料。
- Ｂｉの一部がＲでさらに置換された下記一般式（２）で表される化合物を含む請求項１または２に記載の負熱膨張性材料。
Ｂｉ１−ｙＲｙＮｉ１−ｘＭｘＯ３・・・（２）
（２）式中、ＲはＬａ、Ｐｒ、Ｎｄ、Ｓｍ、Ｅｕ、Ｇｄ、Ｔｂ、Ｄｙ、Ｈｏ、Ｅｒ、Ｔｍ、Ｙｂ、Ｌｕ、Ｙからなる群より選ばれる金属元素である。また、ｙは０＜ｙ＜０．０５を満たす。 - 請求項１乃至３のいずれか１項に記載の負熱膨張性材料と樹脂材料とを混合した複合体。
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