JP6127672B2 - ガスエンジンコージェネレーション装置 - Google Patents

Description

本発明は、ガスエンジンと、このガスエンジンから排出される排ガスの熱を回収して蒸気を発生させる排ガスボイラと、ガスエンジンから排出された排ガスを再加熱する追い焚きバーナと、を備えるガスエンジンコージェネレーション装置に関する。

従来、発電機としてのガスタービンと、このガスタービンから排出される排ガスの熱を回収して蒸気を発生させる排ガスボイラと、を備えるコージェネレーション装置が提案されている。このようなコージェネレーション装置では、ガスタービンから排出される排ガスを燃焼用空気として用いる追い焚きバーナを、ガスタービンと排ガスボイラとを接続するダクトに配置して排ガスを再加熱することで、排ガスボイラにおける蒸気の発生量を増加させている（例えば、特許文献１参照）。

また、排ガスの流通方向に交差する方向に延びて配置され内部に燃料ガスが供給される筒状のヘッダと、このヘッダの長手方向に所定間隔をあけて形成され燃料ガスを噴出する複数のノズル孔と、複数のノズル孔を挟むように配置されると共に、基端側から排ガスの流通方向の下流側に向かうにつれて拡開した一対の保炎板と、一対の保炎板に形成された複数の通気孔と、を備え、保炎性を向上させた追い焚きバーナ装置も提案されている（特許文献２参照）。

特開平８−１５９４１１号公報 実開平４−１２２９２２号公報

ところで、発電機としては、ガスタービンの他にガスエンジンも用いられている。ガスエンジンと排ガスボイラとによりコージェネレーション装置を構成した場合には、ガスエンジンの特性上、以下のような問題が生じる。

まず第１に、ガスエンジンから排出される排ガスは、ガスタービンから排出される排ガスに比して温度が低い。具体的には、ガスタービンから排出される排ガスの温度が５００℃程度であるのに対して、ガスエンジンから排出される排ガスの温度は４００℃程度である。

第２に、ガスエンジンから排出される排ガス中に含まれる酸素濃度は、ガスタービンから排出される排ガス中に含まれる酸素濃度よりも低い。具体的には、ガスタービンから排出される排ガス中に含まれる酸素濃度が１６％程度であるのに対して、ガスエンジンから排出される排ガス中に含まれる酸素濃度は１０％程度である。
第３に、ガスエンジンから排出される排ガスの流量及び圧力は脈動する。

そのため、ガスエンジンと排ガスボイラとによりコージェネレーション装置を構成した場合には、従来のガスタービンの排ガスを燃焼用空気として用いる追い焚きバーナでは、燃料ガスを安定的に燃焼させられない。

従って、本発明は、燃料ガスを安定的に燃焼させられる追い焚きバーナを備えるガスエンジンコージェネレーション装置を提供することを目的とする。

本発明は、ガスエンジンと、前記ガスエンジンから排出される排ガスの熱を回収して蒸気を発生させる排ガスボイラと、前記ガスエンジンと前記排ガスボイラとを接続する排気ダクトと、前記排気ダクトの内部に配置され該排気ダクトを流通する排ガスを燃焼用空気として用いる追い焚きバーナと、前記追い焚きバーナに燃料ガスを供給する燃料供給装置と、を備えるガスエンジンコージェネレーション装置であって、前記燃料供給装置は、前記排気ダクトの内部に配置され、先端側が前記追い焚きバーナに接続される内部ガス流通ラインと、前記排気ダクトを流通する排ガスにより前記内部ガス流通ラインを流通する燃料ガスを加温する加温部と、を備えるガスエンジンコージェネレーション装置に関する。

また、前記加温部は、前記内部ガス流通ラインの表面に配置されたフィン部材により構成されることが好ましい。

また、前記加温部は、前記内部ガス流通ラインが螺旋状に成形されて構成される請求項１又は２に記載のガスエンジンコージェネレーション装置。

また、前記内部ガス流通ラインを流通した燃料ガスは、前記加温部において２００℃以上に加温されることが好ましい。

本発明のガスエンジンコージェネレーションシステムによれば、追い焚きバーナにおいて燃料ガスを安定的に燃焼させられる。

本発明の第１実施形態に係るガスエンジンコージェネレーション装置の構成を示す図である。 第１実施形態のガスエンジンコージェネレーション装置の追い焚きバーナの構成を示す拡大図である。 第１実施形態のガスエンジンコージェネレーション装置の燃料供給装置の構成を示す拡大図である。 本発明の第２実施形態に係るガスエンジンコージェネレーション装置における燃料供給装置の構成を示す拡大図である。 本発明の第３実施形態に係るガスエンジンコージェネレーション装置における燃料供給装置の構成を示す拡大図である。 図５のＡ−Ａ線断面図である。 本発明の第４実施形態に係るガスエンジンコージェネレーション装置の構成を示す図である。

以下、本発明のガスエンジンコージェネレーション装置（以下、コージェネレーション装置ともいう）の好ましい各実施形態について、図面を参照しながら説明する。
まず、第１実施形態のコージェネレーション装置１の全体構成について、図１〜図３を参照しながら説明する。

第１実施形態のコージェネレーション装置１は、ガスエンジン１０と、排ガスボイラ２０と、これらガスエンジン１０と排ガスボイラ２０とを接続する排気ダクト３０と、この排気ダクト３０の内部に配置される追い焚きバーナ４０と、この追い焚きバーナ４０に燃料ガスを供給する燃料供給装置５０と、を備える。

ガスエンジン１０は、燃料ガスを燃焼させることで駆動して発電を行う。このガスエンジン１０からは、燃料ガスを燃焼させることで発生する燃焼ガスが排ガスとして排出される。

排ガスボイラ２０は、ガスエンジン１０から排出される排ガスの熱を回収して蒸気を発生させる。この排ガスボイラ２０は、排ガス導入室２１と、熱交換室２２と、排ガス導出室２３と、を備える。
本実施形態では、排ガスボイラ２０の外形は、箱型の筐体を主体として構成され、排ガス導入室２１、熱交換室２２及び排ガス導出室２３は、横方向（水平方向）に並んで配置される。
排ガス導入室２１には、ガスエンジン１０から排出された排ガスが導入される。より具体的には、排ガス導入室２１の上部には、排ガスが導入される排ガス導入口２１１が形成され、排ガスは、この排ガス導入口２１１から下方に向かって導入される。

熱交換室２２は、排ガス導入室２１の下流側に配置される。この熱交換室２２は、複数の水管２２１が配置された蒸気生成部２２２と、この蒸気生成部２２２の下流側に位置し、給水加熱管２２３が配置された給水予熱部２２４と、を備える。蒸気生成部２２２では、排ガス導入室２１から導入された排ガスの熱と、複数の水管２２１の内部に供給された水との間で熱交換が行われ、蒸気が生成される。給水予熱部２２４では、蒸気生成部２２２において熱交換を行った排ガスと、給水加熱管２２３の内部を流通する給水との間で熱交換が行われ、複数の水管２２１に供給される給水が予熱される。

排ガス導出室２３は、熱交換室２２の下流側に配置される。この排ガス導出室２３には、熱交換室２２において熱交換を行った排ガスが導入される。排ガス導出室２３に導入された排ガスは、排ガス導出室２３の上面に形成された排ガス導出口２３１から、この排ガス導出口２３１に接続された排気筒２４に導出された後、外部に排出される。

排気ダクト３０は、基端側がガスエンジン１０の排気口（図示せず）に接続され、先端側が排ガスボイラ２０の排ガス導入口２１１に接続される。この排気ダクト３０は、ガスエンジン１０から排出された排ガスを排ガスボイラ２０に供給する。本実施形態では、排気ダクト３０は、円筒形状に構成される。そして、排気ダクト３０は、排ガス導入口２１１との接続部分に配置され、鉛直方向に延びる鉛直筒部３１を有する。

追い焚きバーナ４０は、図１及び図２に示すように、排気ダクト３０における鉛直筒部３１に配置される。より詳細には、追い焚きバーナ４０は、鉛直筒部３１における下部（排ガスボイラ２０寄り）に配置される。追い焚きバーナ４０は、排気ダクト３０の内部を流通する排ガスを燃焼用空気として燃料ガスを燃焼させ、排ガスボイラ２０に導入される排ガスの温度を上昇させる。この追い焚きバーナ４０は、ノズル４１と、内筒部としての保炎筒４２と、外筒部としてのエアレジスタ４３と、パイロットバーナ４４と、を備える。

ノズル４１は、細筒状に形成され、先端部が下方を向いて配置される。ノズル４１からは、排気ダクト３０（鉛直筒部３１）における排ガスの流通方向に沿って燃料ガスが噴出される。

保炎筒４２は、基端部から先端部に向かって徐々に拡径すると共に基端部及び先端部が開口した円錐台形状に形成される。そして、この保炎筒４２は、基端部がノズル４１の先端部に接続される。これにより、保炎筒４２は、先端側が排ガスの流通方向の下流側である下方に向かって拡径することとなる。この保炎筒４２の周面には、複数の貫通孔４２１が形成される。複数の貫通孔４２１の大きさ（径）は、保炎筒４２の基端側から先端側に向かって徐々に大きくなるように形成される。

エアレジスタ４３は、両端部が開口した円筒状に形成され、保炎筒４２の外側に配置される。より具体的には、エアレジスタ４３の内径Ｄ１は、保炎筒４２の先端部の外径Ｄ２よりもわずかに大きく構成される。これにより、保炎筒４２の外周面とエアレジスタ４３の内周面との間には、隙間が形成される。また、エアレジスタ４３の長さＬ１は、保炎筒４２の長さＬ２よりも長く構成される。そして、エアレジスタ４３の先端部（下端部）の位置は、保炎筒４２の先端部（下端部）の位置よりも低い位置に配置される。

保炎筒４２の外周面とエアレジスタ４３の内周面との間に形成される隙間は、追い焚きバーナ４０における燃料ガスの燃焼状態（保炎性）を好適に保つ観点から、エアレジスタ４３の内側に導入される排ガスのうちの８％〜１２％が通過する程度の大きさであることが好ましい。

また、エアレジスタ４３の先端部（下端部）と、保炎筒４２の先端部（下端部）との間の距離Ｌ３は、追い焚きバーナ４０における燃料ガスの燃焼状態（保炎性）を好適に保つ観点から、エアレジスタ４３の外径Ｄ３の３０％〜１００％であることが好ましい。

更に、エアレジスタ４３の外径Ｄ３は、追い焚きバーナ４０における燃料ガスの燃焼状態（保炎性）を好適に保つ観点から、排気ダクト３０（鉛直筒部３１）の内径Ｄ４の３０％〜５０％であることが好ましい。

以上の追い焚きバーナ４０において、ノズル４１、保炎筒４２及びエアレジスタ４３の中心軸は、鉛直筒部３１の中心軸と一致する位置に配置される。
このように、ノズル４１、保炎筒４２及びエアレジスタ４３の中心軸を、鉛直筒部３１の中心軸と略一致する位置に位置させることで、追い焚きバーナ４０を、排気ダクト３０の壁面から離間した位置に配置できる。また、エアレジスタ４３の外側と排気ダクト３０の壁面との間に、追い焚きバーナ４０により再加熱されていない排ガスの流通する層を形成できる。よって、追い焚きバーナ４０を配置することによる排気ダクト３０（鉛直筒部３１）の温度上昇を低減できるので、排気ダクト３０に特別な断熱等を施す必要がなくなる。

尚、エアレジスタ４３とノズル４１とは、ステー４５により固定される（図２参照）。ステー４５は、例えば、１２０度間隔で３箇所、又は９０度間隔で４箇所設けられる。また、エアレジスタ４３は、ステー（図示せず）により、鉛直筒部３１にも固定される。

パイロットバーナ４４は、追い焚きバーナ４０を着火する場合における種火を供給する。パイロットバーナ４４は、排気ダクト３０（鉛直筒部３１）、エアレジスタ４３及び保炎筒４２を貫通するように挿入される。そして、パイロットバーナ４４の先端部は、保炎筒４２の内周面と略一致する位置に位置している。

尚、排気ダクト３０（鉛直筒部３１）における追い焚きバーナ４０が配置された位置には、炎検出手段が設けられる。炎検出手段は、追い焚きバーナ４０における炎の有無を電気的に検出している。

燃料供給装置５０は、燃料ガスの供給源（図示せず）から追い焚きバーナ４０（ノズル４１）に燃料ガスを供給する燃料ガス供給ライン５１と、この燃料ガス供給ライン５１に設けられる流量調整弁５２と、燃料ガス供給ライン５１を流通する燃料ガスを加温する加温部５３と、を備える。

燃料ガス供給ライン５１は、図１及び図３に示すように、外部ガス流通ライン５１１と、内部ガス流通ライン５１２と、を備える。
外部ガス流通ライン５１１は、燃料ガス供給ライン５１のうち燃料ガスの供給源から排気ダクト３０の入口までの部分を構成する。

内部ガス流通ライン５１２は、燃料ガス供給ライン５１のうち排気ダクト３０の内部に配置される部分を構成する。内部ガス流通ライン５１２の先端側は、追い焚きバーナ４０のノズル４１に接続される。
内部ガス流通ライン５１２は、ノズル４１との接続部分から排気ダクト３０の鉛直筒部３１に沿って上下方向に延びる鉛直部分５１２ａと、鉛直部分の上端部から略水平方向に屈曲して延びる水平部分５１２ｂと、を備える。第１実施形態では、内部ガス流通ライン５１２を構成する配管を、所定の位置において所定の曲げ半径で曲げ、鉛直部分５１２ａが鉛直筒部３１の中心軸と一致するように固定される。

ここで、第１実施形態では、後述の加温部において排ガスにより燃料ガスを所定の温度まで上昇するように加温するために、水平部分５１２ｂの長さ、鉛直部分５１２ａの長さ及びそれらの配管の表面に設けるフィン部材５３の高さや取り付けピッチを調整することで、伝熱面積が決定される。
内部流通ライン５１２は、後述する加温部５３における燃料ガスの加温性を向上させる観点から、金属製の配管により構成されることが好ましい。

流量調整弁５２は、外部ガス流通ライン５１１に設けられる。流量調整弁５２は、例えば、モータバルブにより構成され、追い焚きバーナ４０に供給される燃料ガスの流量を調整する。

加温部５３は、排気ダクト３０を流通する排ガスにより内部ガス流通ライン５１２を流通する燃料ガスを加温する。第１実施形態では、加温部５３は、内部ガス流通ライン５１２の表面に配置される複数のフィン部材５３により構成される。複数のフィン部材５３は、熱伝導率の高い金属板により構成され、内部流通ライン５１２における鉛直部分５１２ａから水平部分５１２ｂの略全域に亘って配置される。
フィン部材５３は、内部ガス流通ライン５１２の管軸に対して垂直となるように取り付けられる。

以上の燃料供給装置５０から供給される燃料ガスとしては、天然ガス（都市ガス）、プロパンガス、消化ガス等が用いられる。

次に、第１実施形態のコージェネレーション装置１の動作につき説明する。
コージェネレーション装置１では、まず、ガスエンジン１０に燃料ガス及び燃焼用空気が供給されて燃料ガスが燃焼され、発電が行われる。ガスエンジン１０において燃料ガスが燃焼して発生した燃焼ガスは、排ガスとして排気ダクト３０に排出される。
排気ダクト３０に排出された排ガスは、排ガスボイラ２０に向かって鉛直筒部３１を下方に向かって流れる。

鉛直筒部３１には、追い焚きバーナ４０が配置されており、この追い焚きバーナ４０により排ガスは再加熱される。
追い焚きバーナ４０には、燃料供給装置５０から燃料ガスが供給される。より具体的には、燃料ガスは、燃料ガス供給ライン５１（外部ガス流通ライン５１１及び内部ガス流通ライン５１２）を流通してノズル４１に供給される。ここで、内部ガス流通ライン５１２は、排気ダクト３０の内部に配置されており、また、この内部ガス流通ライン５１２には、加温部としての複数のフィン部材５３が配置されている。これにより、内部ガス流通ライン５１２を流通する燃料ガスは、排気ダクト３０を流通する排ガスとの間で熱交換されて加温される。よって、燃料ガスを加温してから追い焚きバーナ４０に供給できるので、追い焚きバーナにおいて、燃料ガスを燃焼しやすくし、燃焼を安定させることができる。

また、第１実施形態では、内部ガス流通ライン５１２を構成する配管を、所定の位置において所定の曲げ半径で曲げ、鉛直部分５１２ａが鉛直筒部３１の中心軸と一致するように固定している。そして、水平部分５１２ｂの長さ、鉛直部分５１２ａの長さ及びそれらの配管の表面に設けるフィン部材５３の高さや取り付けピッチを調整することで、伝熱面積を決定している。これにより、内部ガス流通ライン５１２を流通する燃料ガスの加温性を向上させられる。
尚、追い焚きバーナ４０における燃焼性を高める観点から、内部ガス流通ライン５１２を流通する燃料ガスは、加温部において、２００℃以上に加温されることが好ましく、３００℃以上に加温されることがより好ましい。

また、追い焚きバーナ４０では、燃料ガスは以下のようにして燃焼される。
排気ダクト３０（鉛直筒部３１）を流通する排ガスのうちの一部が、まず、エアレジスタ４３の内側に導入される。そして、このエアレジスタ４３の内側に導入された排ガスの大部分（約９０％）は、複数の貫通孔４２１を通じて保炎筒４２の内部に導入される。保炎筒４２の内部では、ノズル４１から燃料ガスが噴出されると共に、パイロットバーナ４４により種火が供給される。そして、ノズル４１から噴出された燃料ガスは、複数の貫通孔４２１を通じて保炎筒４２の内部に供給される排ガスを燃焼用空気として燃焼する。また、エアレジスタ４３の内側に導入された排ガスのうちの一部は、エアレジスタ４３と保炎筒４２との間に形成された隙間を通って下方に流れる。

このように、本実施形態では、燃料ガスの燃焼に用いられる排ガスの量を制限しつつ、排ガスを徐々に保炎筒４２の下流に行くに従って燃料用空気である排ガスの供給量を多くするようにして、ガスエンジン１０の排ガスを燃焼用空気として用いる追い焚きバーナ４０の保炎性を向上させている。

即ち、酸素濃度が低く、温度の低いガスエンジン１０の排ガスを燃焼用空気とする場合、多量の排ガスをノズル４１部近傍で燃料ガスに接触させると、ノズル４１から噴出される燃料ガスの一部は燃焼するものの、排ガス中に含まれる酸素の濃度が低いため、酸素と燃料ガスとの接触による燃焼よりも大量の温度の低い排ガスによる火炎の冷却が優位となって、安定的に燃焼させる温度にならない。

そこで、エアレジスタ４３を配置して、追い焚きバーナ４０による燃料ガスの燃焼に用いられる排ガスの量を制限した上で、このエアレジスタ４３の内側に導入された排ガスを、複数の貫通孔４２１を通じて徐々に円錐台形状の保炎筒４２の内部に供給させた。このように、燃焼用空気としての排ガス量を保炎筒４２の下流側に進むに従って徐々に多くなるように供給するようにすることにより、燃焼火炎の冷却を抑制して、保炎筒４２内で高温の燃焼が安定的に維持することができるようにすることができる。

また、ガスエンジン１０の排ガス中に含まれる酸素濃度は、ガスタービンの排ガス中に含まれる酸素濃度よりも低い。そこで、追い焚きバーナ４０に供給される燃料ガスの量は、ガスエンジン１０から排出される排ガスの量の４％以下になるようにすることが好ましい。これにより、ガスタービンの排ガスに比して酸素濃度の低いガスエンジン１０の排ガスを燃焼用空気とした場合に、追い焚きバーナ４０により効率よく燃焼させる量の燃料ガスを供給できる。

尚、追い焚きバーナ４０に供給する燃料ガスのより好ましい量は、燃料ガスの種類によって異なる。例えば、燃料ガスとして都市ガス（例えば、１３Ａガス）を用いた場合には、追い焚きバーナ４０に供給される燃料ガスの量が、ガスエンジン１０から排出される排ガスの量の２％以下となるようにすることが好ましく、１％以下となるようにすることがより好ましく、０．３％以下となるようにすることが更に好ましい。

追い焚きバーナ４０により再加熱されて温度が上昇した排ガスは、下方に向かって流れ排ガス導入口２１１から排ガス導入室２１に導入される。追い焚きバーナ４０において再加熱され温度が上昇した排ガス（主として排気ダクト３０の中央部を流通する排ガス）と、エアレジスタ４３の外側を流通し、追い焚きバーナ４０により再加熱されていない温度の低い排ガス（主として排気ダクト３０の外側を流通する排ガス）とは、排ガス導入室２１から略水平方向に流れの向きが変更され、熱交換室２２に流入する過程で混合して温度が平均化される。これにより、熱交換室２２において、好適に熱交換を行わせられる。

熱交換室２２において、複数の水管２２１及び給水加熱管２２３と熱交換を行い温度が低下した排ガスは、排ガス導出室２３に導入された後、排ガス導出口２３１、排気筒２４を通って外部に排出される。

第１実施形態においては、内部ガス流通ライン５１２に用いる配管は、フィン部材５３付きの管であったが、内部ガス流通ライン５１２に用いる配管は、配管の表面に凹凸を設けた管であってもよく、配管の表面積を拡大するように加工された管であってもよい。

次に、本発明のガスエンジンコージェレーション装置の第２実施形態について、図４を参照しながら説明する。第２実施形態のコージェネレーション装置１Ａは、加温部の構成において第１実施形態と相違する。尚、第２実施形態以降の説明にあたって、同一構成要件については同一符号を付し、その説明を省略もしくは簡略化する。

第２実施形態では、加温部５３Ａは、内部ガス流通ライン５１２Ａの一部が螺旋状に成形されて構成される。より具体的には、螺旋状に成形された内部ガス流通ライン５１２Ａは、螺旋形状の軸が鉛直筒部３１の中心軸と一致する位置に配置される。また、内部ガス流通ライン５１２は、ステー５４により鉛直筒部３１に支持される。

第２実施形態のコージェネレーション装置１Ａによれば、加温部５３Ａを、内部ガス流通ライン５１２Ａを螺旋状に成形して構成した。これにより、内部ガス流通ライン５１２Ａの表面積を大きく構成できるので、排気ダクト３０を流通する排ガスと、内部ガス流通ライン５１２Ａの内部を流通する燃料ガスとの間の熱交換性を向上させられる。

次に、本発明のガスエンジンコージェレーション装置の第３実施形態について、図５及び図６を参照しながら説明する。第３実施形態のコージェネレーション装置１Ｂも、加温部の構成において第１実施形態と相違する。
第３実施形態では、鉛直筒部３１の内部には、加温部としての熱交換器５３Ｂが配置される。熱交換器５３Ｂは、内部に燃料ガスが流通する燃料ガス流通空間５３１Ｂが形成された円筒状の本体部５３２Ｂと、この本体部５３２Ｂの上端面から下端面まで貫通して形成され、排ガスが流通する複数の排ガス流路５３３Ｂと、を備える。

また、内部ガス流通ライン５１２は、外部ガス流通ライン５１１と熱交換器５３Ｂとを接続する上側内部ガス流通ライン５１２ｃと、熱交換器５３Ｂと追い焚きバーナ４０（ノズル４１）と、を接続する下側内部ガス流通ライン５１２ｄと、を備える。そして、本体部５３２Ｂの周面の上部には、上側内部ガス流通ライン５１２ｃが接続される燃料ガス導入口５３４Ｂが形成される。また、本体部５３２Ｂの周面の下部には、下側内部ガス流通ライン５１２ｄが接続される燃料ガス導出口５３５Ｂが形成される。

第３実施形態のコージェネレーション装置１Ｂによれば、上側内部ガス流通ライン５１２ｃを流通する燃料ガスが熱交換器５３Ｂの内部に導入されると、この熱交換器５３Ｂの内部に導入された燃料ガスと、複数の排ガス流路５３３Ｂを流通する排ガスとの間で熱交換が行われ、燃料ガスが加温される。熱交換器５３Ｂで加温された燃料ガスは、下側内部ガス流通ライン５１２ｄを通って追い焚きバーナ４０に供給される。

第３実施形態のコージェネレーション装置１Ｂによれば、第１実施形態及び第２実施形態と同様の効果を奏する。また、熱交換器５３Ｂの内部（燃料ガスの流通する側）にフィンを設けたり、排ガス流路５３３Ｂに排ガスの圧力損失をできるだけ抑えられる縦フィン等を設けて伝熱面積を拡張し、より熱交換効率を高めてもよい。

次に、本発明のガスエンジンコージェネレーション装置の第４実施形態について、図７を参照しながら説明する。
第４実施形態のコージェネレーション装置１Ｃは、排気ダクト３０と排気筒２４とを接続するバイパスダクト７０と、ダンパ８０と、を更に備える点で第１実施形態と異なる。

バイパスダクト７０の上流側の端部は、排気ダクト３０における追い焚きバーナ４０が配置された位置よりも上流側に接続される。
ダンパ８０は、バイパスダクト７０の上流側の端部を閉止して、排気ダクト３０を流通する排ガスを排ガスボイラ２０側に導く第１状態と、排気ダクト３０を閉止して、排ガスをバイパスダクト７０側に導く第２状態と、を変更可能に構成される。

第４実施形態のコージェネレーション装置１Ｃによれば、第１実施形態と同様の効果を奏する他、以下のような効果を奏する。
コージェネレーション装置１Ｃを、バイパスダクト７０及びダンパ８０を含んで構成した。これにより、排ガスボイラ２０による蒸気の生成が必要ない場合には、ダンパ８０を第２状態とすることにより、排ガスボイラ２０に排ガスを導入することなく外部に排出できる。よって、コージェネレーション装置１Ａが電気及び蒸気を供給する負荷設備における要求負荷に応じてより柔軟にコージェネレーション装置１Ｃを稼動させられる。

以上、本発明のガスエンジンコージェネレーション装置の好ましい各実施形態について説明したが、本発明は、上述の実施形態に制限されるものではなく、適宜変更が可能である。
例えば、加温部の構成は、上述の各実施形態における構成に限らない。即ち、加温部は、排気ダクトの内部を流通する排ガスの熱を利用して追い焚きバーナに供給される燃料ガスを加温できれば、他の構成であってもよい。

また、上述した実施形態では、排ガス導入室２１、熱交換室２２及び排ガス導出室２３を水平方向に並べて配置したが、これに限らない。即ち、排ガス導出室を鉛直方向に沿うように配置してもよく、また、熱交換室の一部（給水予熱部）及び排ガス導出室を鉛直方向に沿うように配置してもよい。

１，１Ａ，１Ｂ，１Ｃ ガスエンジンコージェネレーション装置
１０ ガスエンジン
２０ 排ガスボイラ
３０ 排気ダクト
４０ 追い焚きバーナ
５０ 燃料供給装置
５３ フィン部材（加温部）
５３Ａ 加温部
５３Ｂ 熱交換器（加温部）
５２１ 内部ガス流通ライン

Claims (4)

1. ガスエンジンと、前記ガスエンジンから排出される排ガスの熱を回収して蒸気を発生させる排ガスボイラと、前記ガスエンジンと前記排ガスボイラとを接続する排気ダクトと、前記排気ダクトの内部に配置され該排気ダクトを流通する排ガスを燃焼用空気として用いる追い焚きバーナと、前記追い焚きバーナに燃料ガスを供給する燃料供給装置と、を備えるガスエンジンコージェネレーション装置であって、
   前記排気ダクトは、下端部が前記排ガスボイラに接続されると共に鉛直方向に延びる鉛直筒部を含み、
   前記燃料供給装置は、
   前記排気ダクトの内部に配置され、先端側が前記追い焚きバーナに接続され、前記排気ダクトの鉛直筒部に沿って上下方向に延びる鉛直部分を備える内部ガス流通ラインと、
   前記排気ダクトを流通する排ガスにより前記内部ガス流通ラインの少なくとも前記鉛直部分を流通する燃料ガスを加温する加温部と、を備えるガスエンジンコージェネレーション装置。
2. 前記加温部は、前記内部ガス流通ラインの表面に配置されたフィン部材により構成される請求項１に記載のガスエンジンコージェネレーション装置。
3. 前記加温部は、前記内部ガス流通ラインが螺旋状に成形されて構成される請求項１又は２に記載のガスエンジンコージェネレーション装置。
4. 前記内部ガス流通ラインを流通した燃料ガスは、前記加温部において２００℃以上に加温される請求項１〜３のいずれかに記載のガスエンジンコージェネレーション装置。

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