JP2005147647A - 排ガスボイラ - Google Patents
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Abstract
【課題】 ガスタービン,ガスエンジンなどの排ガス発生源からの排ガスの流量に拘わらず、所定量の蒸発量を得ることができ、コジェネレーションシステム全体での総合効率を向上させることができる排ガスボイラを提供することである。
【解決手段】 小型貫流ボイラまたは簡易貫流ボイラの缶体11と、この缶体11に設けられ、排ガスを用いて燃料を燃焼させるバーナ28と、このバーナ28への空気供給手段30とを備えた排ガスボイラ2である。
【選択図】 図1
【解決手段】 小型貫流ボイラまたは簡易貫流ボイラの缶体11と、この缶体11に設けられ、排ガスを用いて燃料を燃焼させるバーナ28と、このバーナ28への空気供給手段30とを備えた排ガスボイラ2である。
【選択図】 図1
Description
この発明は、ガスタービン,ガスエンジン,ディーゼルエンジンなどの排ガス発生源からの排ガスから熱回収を行い、コジェネレーションシステムを構成するための排ガスボイラに関する。
近年、発電量が300kW未満のガスタービン発電装置,所謂マイクロガスタービン発電装置が比較的小さい規模の店舗や工場,集合住宅向けの発電装置として注目を浴びている。その理由としては、まずこのマイクロガスタービン発電装置が、大量生産によってイニシャルコストが低いからである。つぎに、発電効率が25〜28%と高く、しかもタービン主任技術者が不要なため、メンテナンスコストが低く、イニシャルコストを含めたトータルコストが低いからである。そして、前記マイクロガスタービン発電装置は、排ガスボイラと組み合せてコジェネレーションシステムとして構成し、発電機駆動用の原動機であるガスタービンの排ガスから熱回収を行うことにより、総合的な熱効率の向上が図られているからである(たとえば、特許文献1参照)。
ところで、前記コジェネレーションシステムにおいて、前記マイクロガスタービン発電装置は、トータルコストの低い装置が追求され、実用化されているのに対し、前記排ガスボイラは、前記コジェネレーションシステム専用に設計され、製造されているので、イニシャルコストの低減が難しい。また、前記排ガスボイラは、大きさの割には蒸発量および熱効率(ボイラ効率)が低く、メンテナンスコストが高くなっている。そのため、前記コジェネレーションシステムは、トータルコストが高くなり、地球環境保全のために積極的に実用化し、普及させるべき前記コジェネレーションシステムの普及を阻害する一因となっていた。
また、前記排ガスボイラの蒸発量は、前記ガスタービンからの排ガスの流量によって決まるため、前記発電装置の運転状況によっては、必要な蒸気量を得ることができないと云う問題があった。この理由は、前記ガスタービンは、前記発電装置の発電量が多いときには、排ガスの流量が多くなり、逆に発電量が少ないときには、排ガスの流量が少なくなるため、前記排ガスボイラにおける蒸発量が前記発電装置の運転状況に応じて変動するからである。
そこで、前記排ガスボイラに導入する排ガスを用いて燃料を燃焼させる,所謂追焚きが行われ、前記排ガスボイラでの蒸発量を増加させているが、この場合でも必要な蒸気量を得ることができないことがある。この理由は、前記追焚き時の燃料供給量の上限は、前記ガスタービンからの排ガスの流量および酸素濃度によって決まるため、前記発電装置の発電量が少ないとき,すなわち排ガスの流量が少ないときには、前記追焚き時の燃料供給量を多くできないからである。また、前記ガスタービンからの排ガスの流量は、前記発電装置が最大発電量で運転しているときが最大であるため、このときの排ガスの流量および酸素濃度によって、前記追焚き時の最大燃焼量が決まるからである。
この発明が解決しようとする課題は、ガスタービン,ガスエンジンなどの排ガス発生源からの排ガスの流量に拘わらず、所定量の蒸発量を得ることができ、コジェネレーション
システム全体での総合効率を向上させることができる排ガスボイラを提供することである。
システム全体での総合効率を向上させることができる排ガスボイラを提供することである。
請求項1に記載の発明は、小型貫流ボイラまたは簡易貫流ボイラの缶体と、この缶体に設けられ、排ガスを用いて燃料を燃焼させるバーナと、このバーナへの空気供給手段とを備えたことを特徴としている。
この発明によれば、前記バーナに空気を供給する構成とすることにより、この空気を供給する分、前記バーナへの燃料供給量を増加させることができるので、排ガスボイラへの排ガスの流量に拘わらず、所望の蒸発量を得ることができる。そのため、ガスタービン,ガスエンジン,ディーゼルエンジン,燃料電池などの発電装置と組み合せてコジェネレーションシステムを構成すると、前記発電装置の発電量に拘わらず、前記追焚きバーナへの燃料供給量を増加させることができるので、コジェネレーションシステムの総合効率を向上させることができる。
つぎに、この発明の実施の形態について説明する。この発明は、ガスタービン,ガスエンジン,ディーゼルエンジン,燃料電池などの排ガス発生源の排ガスから熱回収を行う排ガスボイラにおいて好適に実施することができる。前記ガスタービン,前記ガスエンジン,前記ディーゼルエンジンは、それらによって主に発電機を駆動する原動機である。また、前記燃料電池は、それ自体が電力を供給する装置である。したがって、この発明は、発電装置と組み合せ、コジェネレーションシステムを構築するための排ガスボイラにおいて好適に実施することができる。
前記発電装置は、好ましくはガスタービンを原動機として用いたガスタービン発電装置とし、より好ましくはマイクロガスタービン発電装置とする。前記ガスタービンは、羽根車を高温,高圧の燃焼ガス流で回転させ、発電機を駆動するタービンと、燃焼器と、前記タービンの軸に連結され、前記燃焼器への空気を圧縮する圧縮機とを備えている。そして、前記圧縮機により前記燃焼器へ大量の空気(酸素)を吹き込んで激しく燃焼させ、その結果生ずる高温,高圧の燃焼ガスで前記羽根車を回転させて、前記発電機を駆動する。この明細書においては、前記マイクロガスタービン発電装置とは、電気事業法施行規則に規定され、発電量が300kW未満で、タービン主任技術者の選任が不要であるガスタービン発電装置を云う。
前記排ガスボイラは、前記排ガス発生源からの排ガスが保有する熱(排熱)を利用して蒸気を発生させ、その発生蒸気を蒸気使用設備に供給する装置である。前記排ガスボイラは、缶体と、バーナと、空気供給手段とを備えている。前記缶体としては、小型貫流ボイラまたは簡易貫流ボイラの缶体を用いる。
前記小型貫流ボイラは、労働安全衛生法施行令第1条第4号のホに規定されるように、ゲージ圧力1MPa以下で使用する伝熱面積10m2以下の蒸気ボイラで、保有水量が比較的少なく、運転やメンテナンスを行うに際しては、取扱者は、小型ボイラ取扱業務特別教育を受講すればよく、ボイラ技士の資格が不要である。したがって、メンテナンスコストが低い排ガスボイラを構成することができる。そして、大量生産される小型貫流ボイラ(以下、「標準小型貫流ボイラ」と云う)は、大型の炉筒ボイラなどと対抗するため、ボイラ効率の向上および装置の小型化,低コスト化に取り組み、これを実現したことは、周知のとおりである。
また、前記排ガスボイラの缶体は、上部ヘッダおよび下部ヘッダ間に多数の水管を設けた構成であり、前記標準小型貫流ボイラの缶体と、少なくとも前記両ヘッダおよび前記各水管の配列構成を共通化している。これにより、コジェネレーションシステム専用の排ガスボイラを新規に設計する場合と比較して、この発明の実施の形態の排ガスボイラの設計および製造コストを大幅に低減している。ここにおいて、前記各水管の配列構成を共通化するとは、前記各水管の配列ピッチを変えずに、前記各水管の長さを変える場合も含む。また、実施に応じて、この実施の形態の前記排ガスボイラの缶体の構成の全てにおいて、前記標準小型貫流ボイラの缶体と共通化することができる。
ちなみに、出願人は、前記標準小型貫流ボイラとして、蒸発量が0.5t/h,0.75t/h,1t/h,1.5t/h,2t/hの小型貫流ボイラを製造販売している。よって、この発明の前記排ガスボイラの缶体は、前記排ガス発生源からの排ガスの酸素濃度および流量と前記蒸気使用設備の使用蒸気量(要求蒸気量)に応じて、これらの標準小型貫流ボイラの缶体から選択して用いることができる。
また、前記排ガスボイラの缶体としては、所謂オメガ(ω)フロータイプや所謂全周吹出しタイプの標準小型貫流ボイラの缶体を使用することができる。また、前記排ガスボイラの缶体として用いる前記標準小型貫流ボイラの缶体としては、特許第2933055号公報や特許第2943417号公報に示されるような所謂角型缶体を使用することができる。前記標準小型貫流ボイラにおいては、ボイラ効率の向上が前記のように追求されており、前記オメガフロータイプの缶体や前記角型缶体を採用した前記標準小型貫流ボイラでは、90%以上のボイラ効率が達成されている。また、前記全周吹出しタイプの缶体を採用した前記標準小型貫流ボイラにおいても同様のボイラ効率が達成されている。
ところで、前記排ガスボイラを前記排ガス発生源に接続する場合、前記排ガス発生源の排ガス排出側における許容圧力損失に応じて、前記排ガスボイラでの圧力損失を低減する必要がある。すなわち、前記排ガス発生源の排ガス排出側での圧力損失が高く、前記排ガス発生源からの排ガスの排出が妨げられると、排ガス発生源の運転が妨げられるからである。たとえば、前記排ガスボイラを前記マイクロガスタービン発電装置と組み合せてコジェネレーションシステムを構成する場合、前記ガスタービンの排ガス排出側における許容圧力損失が高くなく(100〜200mmAq)、前記排ガスボイラにおける圧力損失が前記許容圧力損失を超えると、前記ガスタービンの出力が低下し、それにともなって部分負荷となるために発電効率が低下し、軸受などを損傷する場合もある。そのため、前記コジェネレーションシステムを構成する上においても、前記排ガスボイラにおける圧力損失の低減が重要である。
この実施の形態においては、前記排ガス発生源として前記マイクロガスタービン発電装置のガスタービンを用いる場合、前記排ガスボイラの各水管の長さを前記標準小型貫流ボイラの各水管より長くして圧力損失を低減する一方、前記各水管に設けるフィンの配列ピッチを前記標準小型貫流ボイラにおけるフィンの配列ピッチよりも小さくして、熱流束を増加させるなどの工夫をして、フィンを設けた部分における燃焼ガスの流速を20m/s程度に設定することで、前記小型貫流ボイラをコジェネレーションシステムに適したボイラとして構成することが好ましい。また、前記全周吹出しタイプの標準小型貫流ボイラは、圧力損失が少ないため、この発明の排ガスボイラとして好適である。
前記バーナは、前記缶体に設けられている。前記バーナは、前記排ガス発生源からの排ガスを用いてガス燃料などの燃料を燃焼させ、前記各水管を加熱する所謂追焚きバーナである。ここにおいて、「排ガスを用いて燃料を燃焼させる」とは、「排ガス中に残存する酸素を利用して燃料を燃焼させる。」と云う意味である。
また、前記追焚きバーナは、前記排ガス発生源からの排ガスを用いて燃料を燃焼させるが、前記空気供給手段からの空気(「新鮮空気」とも云う)も用いるように構成されている。前記空気供給手段は、前記追焚きバーナの上流側に設けられる押込型送風機または前記排ガスボイラの排ガス出口側に設けられる吸引型送風機とすることができる。したがって、前記追焚きバーナは、排ガスや空気を用いて燃料を燃焼させる構成であり、また排ガスと空気とでは、酸素濃度,温度,流量が異なるため、これに合わせた構造のバーナとし、前記標準小型貫流ボイラに用いるバーナ(以下、「標準バーナ」と云う)と構造を異ならせることが好ましい。
具体的には、前記排ガス発生源を前記マイクロガスタービン発電装置のガスタービンとした場合、排ガス温度が約300℃であるので、空気の温度(大気温度)と比較して高温である。また、前記標準小型貫流ボイラにおける前記標準バーナへの空気の供給量よりも多量の排ガスが供給される。その結果、ガス流速が速くなり、これにともなって燃焼速度が速くなるので、こうした条件下でも良好な燃焼が行えるように前記追焚きバーナを構成することが望ましい。ここにおいて、前記追焚きバーナの構成は、前記追焚きバーナそのものの構造を前記標準バーナと異ならせるだけではなく、前記追焚きバーナへ排ガスを導くウインドボックスの変更を含んでいる。もちろん、排ガスの供給量によっては、実施に応じて、前記追焚きバーナとして、前記標準バーナをそのまま用いることができる。
以上の実施の形態においては、前記排ガスボイラの缶体として前記小型貫流ボイラの缶体を用いているが、前記排ガス発生源からの排ガスの流量が少ない場合には、前記小型貫流ボイラの缶体の代わりに簡易貫流ボイラの缶体を用いることができる。前記簡易貫流ボイラは、労働安全衛生法施行令第1条第3号のホに規定されるゲージ圧力1MPa以下で使用する、伝熱面積5m2以下の蒸気ボイラで、小型貫流ボイラと同様保有水量が比較的少なく、運転やメンテナンスを行うにはボイラ技士の資格が不要であり、しかも小型ボイラ取扱業務特別教育も不要である。前記排ガスボイラの缶体として前記簡易貫流ボイラを用いる場合も、前記小型貫流ボイラを用いる場合と同様に、少なくとも大量生産される簡易貫流ボイラ(以下、「標準簡易貫流ボイラ」と云う)の缶体と前記両ヘッダおよび前記各水管の配列を共通化する。しかしながら、実施に応じて、前記排ガスボイラの缶体は、標準簡易貫流ボイラの缶体とその構成を全て共通化することができる。
さらに、前記の実施の形態においては、排ガスボイラを蒸気ボイラとしているが、温水ボイラとすることができる。
以上の構成により、前記空気供給手段から前記追焚きバーナに空気を供給し、この空気の供給量と排ガスの流量とに応じた燃料を前記追焚きバーナに供給することにより、前記追焚きバーナを所定の燃焼量とすることができる。したがって、前記排ガス発生源からの排ガスの流量に変動があっても、前記排ガスボイラにおいて、所定の蒸発量を得ることができる。また、前記排ガスボイラに前記空気供給手段を設けることにより、前記空気供給手段からの空気の供給量に応じて、前記追焚きバーナへの燃料供給量を増加させることができるので、前記排ガスボイラの蒸発量を増加させることができる。
しかも、前記排ガス発生源の運転を停止している場合であっても、前記空気供給手段から前記追焚きバーナに空気を供給するとともに、この空気の供給量に応じた所定量の燃料を供給することにより、前記排ガスボイラを通常のボイラとして単独運転することができる。そのため、前記排ガスボイラにおいては、前記排ガス発生源の運転を停止している場合であっても、所定の蒸発量を得ることができる。
また、前記排ガスボイラの缶体として、小型貫流ボイラまたは簡易貫流ボイラの缶体を用い、また前記排ガスボイラの缶体を前記標準小型貫流ボイラまたは簡易貫流ボイラの缶
体と共通化するか、これと多くの構成を共通化した缶体としている。その結果、イニシャルコストおよびメンテナンスコストの低い,すなわちトータルコストの低い排ガスボイラを得ることができる。よって、前記排ガスボイラと前記マイクロガスタービン発電装置とを組み合せることにより、トータルコストの低いコジェネレーションシステムを構成することができる。
体と共通化するか、これと多くの構成を共通化した缶体としている。その結果、イニシャルコストおよびメンテナンスコストの低い,すなわちトータルコストの低い排ガスボイラを得ることができる。よって、前記排ガスボイラと前記マイクロガスタービン発電装置とを組み合せることにより、トータルコストの低いコジェネレーションシステムを構成することができる。
したがって、この発明によれば、前記マイクロガスタービン発電装置などの発電装置と組み合せてコジェネレーションシステムを構成する場合、容易に蒸発量を増大させることができ、かつ前記コジェネレーションシステムの総合効率を向上させることができる。たとえば、前記マイクロガスタービン発電装置と組み合せた場合のコジェネレーションシステムの総合効率を80%以上とすることができる。その結果、コジェネレーションシステムの普及を促進し、もって地球環境の保全に貢献することができるなど、産業的価値は多大である。
以上の説明では、前記排ガス発生源に1台の排ガスボイラを接続した実施の形態について説明したが、この発明の実施の形態においては、前記排ガス発生源に複数台の前記排ガスボイラを互いに並列に接続し、前記排ガス発生源からの排ガスを前記各排ガスボイラヘ並列に流通させるように構成することもできる。この場合は、前記各排ガスボイラによる圧力損失を前記排ガスボイラを1台接続した場合の[1/接続台数]2とすることができる。しかも、前記全排ガスボイラによる総圧力損失を同じとすると、前記各排ガスボイラによる総蒸発量(並列接続された前記排ガスボイラの蒸発量の合計)を増大させることができる。
この場合において、前記排ガスボイラとして、前記標準小型貫流ボイラを用いる場合、前記排ガス発生源からの排ガス中の酸素濃度および排ガスの流量と前記蒸気使用設備の使用蒸気量(要求蒸気量)に応じて、これらの標準小型貫流ボイラから同種で、かつ同容量または異なる容量の排ガスボイラを複数台選択して構成することができる。
また、前記各排ガスボイラへ排ガスを並列に流通させているので、前記各追焚きバーナにおける排ガスの流速が、前記排ガスボイラを1台接続した場合の[1/接続台数]となるため、前記標準バーナと共通の構成とすることができる。もちろん、前記のように、前記排ガス発生源からの排ガス中の酸素濃度,排ガスの温度,流量に合わせた構造として、前記標準バーナと構成を異ならせることもできる。
前記のように、同種の缶体を用いた排ガスボイラを並列接続して前記排ガス発生源からの排ガスを並列に流すことにより、前記排ガス発生源から見た排ガス排出側の総圧力損失は、1台の排ガスボイラを接続した場合の[1/接続台数]2となる。その結果、複数台の小型貫流ボイラの追焚き運転により、前記排ガス発生源の許容圧力損失の範囲内で多量の蒸気を発生でき、使用蒸気量の多い蒸気使用設備にも対応することができる。
前記排ガスボイラを複数台接続した実施の形態においては、排ガスボイラの缶体として前記小型貫流ボイラの缶体を用いているが、前記排ガス発生源からの最大排ガス量が、少ない場合には、前記小型貫流ボイラの缶体の代わりに前記簡易ボイラの缶体を用いることができる。また、実施に応じて、前記小型貫流ボイラと前記簡易貫流ボイラとを組み合せて用いることもできる。また、実施に応じて、前記排ガス発生源に接続される複数台の前記排ガスボイラは、蒸気ボイラと温水ボイラとを組み合せることもできる。
また、前記各排ガスボイラのうち、前記追焚きバーナは、すべての排ガスボイラに設けることもできるし、また一部の排ガスボイラのみに設けることもできる。また、前記空気供給手段は、前記追焚きバーナを設けた各排ガスボイラのうち、すべての排ガスボイラに
設けることもできるし、また一部の排ガスボイラにのみ設けることもできる。
設けることもできるし、また一部の排ガスボイラにのみ設けることもできる。
以下、この発明の具体的実施例を図面に基いて詳細に説明する。図1は、この発明の排ガスボイラの第一実施例および第一実施例の排ガスボイラを組み込んだコジェネレーションシステムの第一構成例の説明図であり、図2は、図1に示す排ガスボイラの要部の縦断面の説明図であり、図3は、図2のIII−III線に沿う横断面の説明図であり、図4は、図1に示す排ガスボイラのバーナユニット部分の縦断面の説明図であり、図5は、前記第一構成例の追焚き燃焼量を変化させた場合の総合効率の変化を示す説明図である。ここにおいて、図4は、図2および図3と縮尺率を異ならせている。
図1において、コジェネレーションシステムは、マイクロガスタービン発電装置1と、排ガスボイラ2と、給水予熱器3とから構成されている。前記マイクロガスタービン発電装置1は、ガスタービン4を原動機として用いて発電機5を駆動する発電装置である。前記ガスタービン4と前記排ガスボイラ2とは、前記ガスタービン4からの排ガスを前記排ガスボイラ2へ導く第一排ガス通路6によって接続されている。また、前記排ガスボイラ2と前記給水予熱器3とは、前記排ガスボイラ2からの排ガスを前記給水予熱器3へ導く第二排ガス通路7によって接続されている。さらに、前記排ガスボイラ2には、ガス燃料供給路8,生成された蒸気を蒸気使用設備(図示省略)に供給する蒸気供給路9がそれぞれ接続されており、前記給水予熱器3には、排ガスを煙突(図示省略)へ導く第三排ガス通路10が接続されている。
前記マイクロガスタービン発電装置1は、前記発明の実施の形態の項にて説明したように、周知構成のもので、つぎのような仕様となっている。すなわち、前記ガスタービン4の使用燃料が13Aガスであり、燃料消費量が24.4Nm3/hであり、インプットが282.6kW(=243,000kcal/h)である。そして、前記発電機5の定格発電量が76kWであり、発電効率が27%である。ここにおいて、前記ガスタービン4の出口排ガス条件は、つぎの通りである。すなわち、湿り排ガス流量が2,303Nm3/hであり、排ガス温度が278℃であり、排ガス中の酸素濃度が17.2%(wet)である。
前記排ガスボイラ2は、前記ガスタービン4からの排ガスを用いてガス燃料を燃焼させる機能を有しており、この缶体11は、蒸気ボイラとして大量生産される小型貫流ボイラ(以下、「標準小型貫流ボイラ」と云う)の缶体と殆ど構造を共通化している。そして、前記排ガスボイラ2は、図2〜図4に示すように、前記缶体11上に設けられるバーナユニット12を備えている。前記排ガスボイラ2は、前記ガスタービン4からの排ガスの流量および温度,蒸気使用設備が要求する蒸気圧力および使用量に基いて設計されている。すなわち、この第一実施例において、前記排ガスボイラ2は、蒸発量2t/hの前記標準小型貫流ボイラの缶体と共通化した缶体11としている。
前記缶体11は、労働安全衛生法施行令第1条第4号のホに規定される小型貫流ボイラの缶体であり、所謂オメガ(ω)フロータイプと称される缶体構造である。前記缶体11の缶体構造について、具体的に説明すると、前記缶体11は、環状の上部ヘッダ13および下部ヘッダ14と、前記両ヘッダ13,14間に連通接続される多数の垂直の水管15,15,…とから構成されている。前記各水管15は、互いに間隔を存して二重の環状に配置されている。前記各水管15のうち、内側に環状配置された各水管15は、隣り合う水管15同士を第一フィン状部材16,16,…によって連結して内側環状水管壁17として構成されている。また、前記各水管15のうち、外側に環状配置された各水管15は、隣り合う水管15同士を第二フィン状部材18,18,…によって連結して外側環状水管壁19として構成されている。
前記内側環状水管壁17の内側は、燃焼室20とされており、前記内側環状水管壁17の一部には、燃焼ガスが流出するガス出口21が形成されている。前記両環状水管壁17,19間には、環状の第一ガス通路22が形成されている。前記外側環状水管壁19の外側には、環状のカバー体23が設けられており、このカバー体23と前記内側環状水管壁17との間に第二ガス通路24が形成されている。この第二ガス通路24の一端は、前記第一ガス通路22と連通し、また他端は、前記カバー体23に設けられた排ガス出口25と連通している。前記第二ガス通路24内の前記各水管15には、全周フィン26,26,…が設けられている。前記外側環状水管壁19を構成する前記各水管15には、上下に横ヒレ27,27…が互いに間隔を存して多数設けられている。前記缶体11は、蒸気ボイラとしての前記標準小型貫流ボイラの缶体と殆ど構造を共通化することにより、缶体の設計に要するコストおよび製造コストを低減している。
前記標準小型貫流ボイラとの共通化について説明すると、共通化した部分は、前記両ヘッダ13,14と、前記各水管15の配列である。共通化していない部分,すなわちコジェネレーションシステム用の排ガスボイラとしての変更部分は、前記各全周フィン26および前記各横ヒレ27の配列ピッチである。これらの配列ピッチを前記標準小型貫流ボイラの缶体よりも広くすることで、前記第一ガス通路22および前記第二ガス通路24における圧力損失を低減している。ここにおいて、圧力損失の低減方法としては、前記各水管15の長さを長くする方法もあり、実施に応じてこの方法を採用することができる。この方法を採用する場合は、前記各全周フィン26の配列ピッチを小さくすることにより、熱流束を増加させて、低圧力損失かつ高効率の缶体とすることができる。
つぎに、前記バーナユニット12について、図4を参照しながら説明する。前記バーナユニット12は、前記ガスタービン4からの排ガスを用いてガス燃料を燃焼させるバーナ(以下、「追焚きバーナ」と云う)28と、この追焚きバーナ28へ前記ガスタービン4からの排ガスを導くウインドボックス29とを備えている。また、前記追焚きバーナ28には、前記追焚きバーナ28に空気(「新鮮空気」とも云う)を供給するための送風機30が給気通路31を介して接続されている。
前記追焚きバーナ28は、ガス燃料が流通するガス管32と、前記送風機30からの空気を通過させる空気管33と、排ガスを通過させる多数の第一空気孔34,34,…を設けたラッパ状のノズル35とから構成されている。前記ガス管32は、前記空気管33の内側にほぼ同軸状に配置されており、前記空気管33と前記ガス管32との間の環状空間(符号省略)を空気が通過するようになっている。前記ガス管32は、その先端部分(図4の下方部分)からガス燃料を主に噴出するように構成されているが、前記ガス管32の途中にも、ガス燃料の噴出孔36,36,…が複数設けられている。前記ノズル35は、前記空気管33の先端に設けられている。
前記ウインドボックス29は、図4に実線矢印で示すように、排ガスの流路を形成する三重の第一筒37,第二筒38,第三筒39から構成されている。外側の第一筒37には、前記第一排ガス通路6を連結するための接続ダクト40が接続されている。前記ウインドボックス29の底面には、複数の第二空気孔41,41,…が形成されている。これらの第二空気孔41は、前記接続ダクト40からの排ガスを一番内側の第三筒39を経由することなく、前記燃焼室20内へ流通させる機能を有している。こうした構成の前記ウインドボックス29の構成部品は、全てが円筒形状をなしているので、排ガス温度が約300℃と高温であるにも拘わらず、熱的な変形に強い構造となっている。そして、前記追焚きバーナ28は、前記ノズル35が前記第三筒39の途中に位置するように、前記ウインドボックス29に取り付けられている。
そして、前記追焚きバーナ28および前記ウインドボックス29からなる前記バーナユ
ニット12は、図4に示すように、前記標準小型貫流ボイラのバーナとは異なる構成のバーナユニットとなっている。具体的には、前記ガスタービン4からの排ガス温度が約300℃と高く、また前記標準小型貫流ボイラにおける前記標準バーナへの空気の供給量よりも多量の排ガスが供給されるので、ガス流速が早くなり、排ガスの全量を前記ノズル35へ供給する構造において火炎が安定するまで流速を落とすには、バーナを大きくする必要がある。そこで、この第一実施例では、排ガスの一部を前記各第二空気孔41を通してバイパスさせて前記燃焼室20に直接供給するように構成している。これにより、前記追焚きバーナ28をコンパクトにしている。また、前記各第二空気孔41による排ガスのバイパスにより保炎性が向上するとともに、所謂二段燃焼によりNOxを低減している。
ニット12は、図4に示すように、前記標準小型貫流ボイラのバーナとは異なる構成のバーナユニットとなっている。具体的には、前記ガスタービン4からの排ガス温度が約300℃と高く、また前記標準小型貫流ボイラにおける前記標準バーナへの空気の供給量よりも多量の排ガスが供給されるので、ガス流速が早くなり、排ガスの全量を前記ノズル35へ供給する構造において火炎が安定するまで流速を落とすには、バーナを大きくする必要がある。そこで、この第一実施例では、排ガスの一部を前記各第二空気孔41を通してバイパスさせて前記燃焼室20に直接供給するように構成している。これにより、前記追焚きバーナ28をコンパクトにしている。また、前記各第二空気孔41による排ガスのバイパスにより保炎性が向上するとともに、所謂二段燃焼によりNOxを低減している。
つぎに、この第一実施例の動作を説明する。図1〜図4において、前記ガスタービン4と前記排ガスボイラ2を運転すると、前記ガスタービン4からの排ガスが、前記第一排ガス通路6,前記接続ダクト40を経て前記ウインドボックス29に供給される。そして、前記ウインドボックス29内を通過した排ガスと前記ガス管32からのガス燃料とは、前記ノズル35の内側にて混合し、着火手段(図示省略)により着火されて、燃焼を開始する。この燃焼は、前記燃焼室20内にて行われ、形成される燃焼火炎の輻射により前記内側環状水管壁17の前記各水管15が加熱される。燃焼がほぼ完結した後の燃焼ガスは、前記ガス出口21から前記第一ガス通路22,前記第二ガス通路24を流通し、その流通の間に対流伝熱により前記第一ガス通路22および前記第二ガス通路24に面した前記各水管15を加熱する。
こうした輻射伝熱と対流伝熱とによる前記各水管15の加熱により、前記各水管15内の水が加熱されて蒸気となり、この蒸気は前記蒸気供給路9から前記蒸気使用設備に供給される。
また、前記缶体11の前記排ガス出口25から流出する排ガスは、前記給水予熱器3において、前記各水管15に供給される水(給水)を予熱することにより、熱効率を高めている。
ここにおいて、前記追焚きバーナ28の燃焼は、蒸気圧力検出手段(図示省略)により、前記缶体11内の圧力を所定値に保持し、かつ水位制御手段(図示省略)により、前記缶体11内の水位を所定範囲に保持するように制御される。したがって、前記排ガスボイラ2は、前記蒸気使用設備の蒸気負荷に応じて、追焚きを行わない排熱回収運転と、追焚きを加えた排熱回収運転とが行われることになる。
つぎに、前記送風機30の作動により、空気を供給して追焚きを行う場合について説明する。この場合は、前記ガスタービン発電装置1の発電量が少ないにも拘わらず、前記排ガスボイラ2への蒸気の要求量が多く、前記ガスタービン4からの排ガスのみを導入して追焚きを行っても蒸発量が不足する場合である。すなわち、排ガスのみを導入して追焚きを行う場合の蒸発量に比べ、前記排ガスボイラ2に要求される蒸発量が多い場合である。
この場合、前記排ガスボイラ2は、前記蒸気使用設備の蒸気負荷に応じて、排ガスのみを導入して追焚きを行う排熱回収運転から排ガスと空気とを導入して追焚きを行う排熱回収運転へ移行する。すなわち、この場合、前記送風機30を作動させるとともに、前記追焚きバーナ28へのガス燃料の供給量を増加させる。このガス燃料の増加量は、前記排ガスボイラ2の蒸発量の不足を解消することができる燃焼量が得られる量であり、前記送風機30による空気の供給量は、増加させたガス燃料を燃焼させ得る量に調整される。このように、排ガスと空気とを前記追焚きバーナ28に供給して追焚きを行うと、排ガスのみを供給して追焚きを行う場合より、多くのガス燃料を燃焼させることができる。そのため、前記排ガスボイラ2の蒸発量を増加させ、所定の蒸発量とすることができる。以上の追
焚きの条件を変えた場合のコジェネレーションシステムの総合効率は、図5に示すようになる。
焚きの条件を変えた場合のコジェネレーションシステムの総合効率は、図5に示すようになる。
前記のように、前記送風機30を作動させて空気を供給する場合には、前記ガスタービン4からの排ガスの流量が変動しても、前記送風機30からの空気の供給量を調整することにより、排ガスの流量に拘わらず、前記追焚きバーナ28の燃焼量を増加させることができる。
また、前記排ガスボイラ2において、前記のように空気を供給せずに追焚きを行う場合の前記排ガスボイラ2の蒸発量の上限は、前記ガスタービン発電装置1の発電量が最大のとき,すなわち前記ガスタービン4の排ガスの流量が最大となるときである。しかし、この場合において、前記送風機30を作動させて空気を供給すると、ガス燃料の供給量の上限を増加させることができるので、前記排ガスボイラ2の蒸発量の上限を増加させることができる。
また、前記ガスタービン4が停止しているとき,すなわち前記排ガスボイラ2に排ガスが供給されていないときに蒸気が必要な場合には、前記送風機30を作動させて、前記追焚きバーナ28に空気を供給するとともに、この空気の供給量に対応する量のガス燃料を前記追焚きバーナ28に供給することができる。この場合には、前記追焚きバーナ28を通常のバーナとして機能させることができ、前記排ガスボイラ2を通常のボイラとして機能させることができる。したがって、前記ガスタービン4が停止していても、前記排ガスボイラ2を単独で運転して、蒸気を供給することができる。
以上のように、この第一実施例によれば、新鮮空気を加えて追焚きを行うことができるため、図5に示すようにコジェネレーションシステムの総合効率も高い値を確保できる。また、前記燃焼室20における燃焼は、前記ガスタービン4からの排ガスを燃焼用空気としているので、所謂排ガス再循環と同様の低NOx効果が得られ、この第一実施例の実験によれば、排出NOx値を40ppm以下とすることができ、低NOxのコジェネレーションシステムを提供できる。さらに、この第一実施例によれば、前記追焚きバーナ28に新鮮空気を供給するように構成しているので、前記ガスタービン4からの排ガスの流量に拘わらず、所定の蒸発量を得ることができる。しかも、前記ガスタービン4の停止時においても、前記排ガスボイラ2を通常のボイラと同様の単独運転を行うことができる。
前記第一実施例において、前記排ガスボイラ2は、所謂オメガフロータイプの缶体を備えた小型貫流ボイラとしているが、この発明においては、図6および図7に示すような所謂全周吹出しタイプの小型貫流ボイラとすることができる。この第二実施例の小型貫流ボイラの缶体11は、環状の上部ヘッダ13および下部ヘッダ14と、前記両ヘッダ13,14間に連通接続される多数の垂直の水管15,15,…とから構成されている。前記各水管15は、互いに間隔を存して環状に配置されることにより、環状水管列42として形成されている。前記環状水管列42の内側は、燃焼室20とされており、前記環状水管列42とカバー体23との間には、排ガス出口25に連通する第三ガス通路43が形成されている。前記各水管15には、縦ヒレ44,44,…がそれぞれ設けられている。
また、前記追焚きバーナ28は、実施に応じて油バーナとすることができる。また、前記送風機30は、図1に示すような押込型の送風機の代わりに、吸引型の送風機(誘引送風機)を前記排ガスボイラ2の排ガス出口側に設けることも可能である。
以上の説明においては、前記ガスタービン4に前記排ガスボイラ2を1台接続した構成のコジェネレーションシステムとしているが、この発明においては、図8に示すように、
1台のガスタービン4に複数台の排ガスボイラを接続した構成のコジェネレーションシステムとすることもできる。この場合のコジェネレーションシステムの第二構成例について、図8を参照しながら説明する。
1台のガスタービン4に複数台の排ガスボイラを接続した構成のコジェネレーションシステムとすることもできる。この場合のコジェネレーションシステムの第二構成例について、図8を参照しながら説明する。
この第二構成例のコジェネレーションシステムは、図8に示すように、1台のマイクロガスタービン発電装置1と、2台の排ガスボイラ2,2と、各排ガスボイラ2に接続した給水予熱器3,3とから構成されている。前記マイクロガスタービン発電装置1と前記各排ガスボイラ2とは、ガスタービン4からの排ガスを前記各排ガスボイラ2へ導く第一排ガス通路6,6によって接続されている。また、前記各排ガスボイラ2と前記各給水予熱器3とは、前記各排ガスボイラ2からの排ガスを前記各給水予熱器3へ導く第二排ガス通路7,7によってそれぞれ接続されている。前記各排ガスボイラ2には、ガス燃料供給路8,8および生成された蒸気を蒸気使用設備(図示省略)に供給する蒸気供給路9,9がそれぞれ接続されており、前記各給水予熱器3には、排ガスを煙突(図示省略)へ導く第三排ガス通路10,10がそれぞれ接続されている。
ここにおいて、この第二構成例のコジェネレーションシステムにおいては、前記各排ガスボイラ2に追焚きバーナ28をそれぞれ設けているが、いずれか一方の排ガスボイラ2にのみ前記追焚きバーナ28を設けることもできる。
この第二構成例のコジェネレーションシステムの動作について説明する。図8において、前記ガスタービン4と前記各排ガスボイラ2を運転すると、前記ガスタービン4からの排ガスが、前記各第一排ガス通路6を経て前記各ウインドボックス29に供給され、前記各排ガスボイラ2へ分流されることになる。その結果、前記各排ガスボイラ2における排ガスの流速は、前記排ガスボイラ2を1台接続した場合の1/2となり、前記各排ガスボイラ2での圧力損失は1/4となる。
そして、前記各排ガスボイラ2は、前記蒸気使用設備の蒸気負荷に応じて、追焚きを行わない排熱回収運転と、排ガスのみの導入による追焚きを行う排熱回収運転と、排ガスおよび新鮮空気の導入による追焚きを行う排熱回収運転とが行われる。
この第二構成例のコジェネレーションシステムにおいては、前記各排ガスボイラ2による総蒸気量は、前記ガスタービン4からの排ガスの流量は同じであるが、1台の前記排ガスボイラ2を接続したコジェネレーションシステムにおける蒸発量よりも多くなる。その理由について、つぎに説明する。
まず、前記排ガスボイラ2を1台接続した場合、追焚き量を多くし過ぎると、前記排ガスボイラ2での圧力損失が大きくなる。この圧力損失は、前記ガスタービン4の許容圧力損失以下とする必要があるため、追焚き量が制限され、蒸発量も制限される。これに対して、前記排ガスボイラ2を2台並列接続した場合の総追焚き量を前記排ガスボイラ2を1台接続した場合の追焚き量と同じとすると、前記各排ガスボイラ2内での燃焼ガスや排ガスの流速が1/2となるので、圧力損失は、1/4となる。つぎに、前記ガスタービン4からの排ガスを複数の前記排ガスボイラ2へ並列に流通させるので、前記ガスタービン4から見た伝熱面が増大し、熱効率を向上させることができる。その結果、前記ガスタービン4の許容圧力損失に起因する最大追焚き量を増大でき、この第二構成例における総蒸発量を1台接続の場合と比較して増大することができる。
11 缶体
28 追焚きバーナ(バーナ)
30 送風機(空気供給手段)
28 追焚きバーナ(バーナ)
30 送風機(空気供給手段)
Claims (1)
- 小型貫流ボイラまたは簡易貫流ボイラの缶体11と、この缶体11に設けられ、排ガスを用いて燃料を燃焼させるバーナ28と、このバーナ28への空気供給手段30とを備えたことを特徴とする排ガスボイラ。
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JP2014199009A (ja) * | 2013-03-29 | 2014-10-23 | 三浦工業株式会社 | ガスエンジンコージェネレーションシステム |
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JP2014206097A (ja) * | 2013-04-12 | 2014-10-30 | 三浦工業株式会社 | ガスエンジンコージェネレーション装置 |
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-
2004
- 2004-02-12 JP JP2004034779A patent/JP2005147647A/ja active Pending
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