JP6107828B2 - ２，３，３，３−テトラフルオロプロペンを含む混合冷媒の充填方法 - Google Patents

２，３，３，３−テトラフルオロプロペンを含む混合冷媒の充填方法 Download PDF

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Description

本発明は、2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含む混合冷媒の充填方法に関する。
近年、地球温暖化防止の観点から、冷凍空調分野において冷媒の見直しが進められている。カーエアコン分野においては、欧州のF-gas規制によりGWP 150（GWP：Global warming potential：地球温暖化係数）以上の冷媒が規制されることとなり、GWP 4の2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HFO-1234yf、CF3CF=CH2）が採用となった。
定置型冷凍空調機器においても、現在使用されているR-410A（GWP 2088）やR-404A（GWP 3922）、R-407C（GWP 1770）及び1,1,1,2-テトラフルオロエタン（以下、HFC-134a）（GWP 1430）等はGWPが高く、先進国においてはCO2削減の観点だけでなく、HFC（Hydrofluorocarbon、フッ素化炭化水素）削減の観点からも規制されつつあり、その代替冷媒の開発は急務である。そして、冷媒選定においては、用途・運転条件などを考慮し、様々な冷媒の中から環境性、安全性、性能及び経済性等多角的な観点から検討しなければならない。そこで、現在、フルオロカーボンや自然冷媒ともに様々な冷媒種が提案されているが、現状、燃焼性、効率及びGWP値等を全て満足するような冷媒は存在せず、用途や運転条件などに応じて適材適所で選定する必要がある。
さて、冷媒の中でも、HFO-1234yf冷媒はその低いGWPや毒性の低さからカーエアコン分野以外にも注目されており、大型冷凍空調分野ではHFC-134a代替冷媒として有力候補となっている。しかしながら、R-410A等の冷媒の代替として、定置型冷凍空調機器等で使用するにはHFO冷媒は単体では蒸気圧が低く、従来冷媒に比べて能力不足あるいは性能低下が危惧されている。またHFO冷媒が、微燃性を有することも分かっている。
そこで、最近では能力向上及び不燃化を図るため、各種冷媒を混合した非共沸混合冷媒の提案がなされている（特許文献１〜３）。
しかしながら、HFCとHFO-1234yfとの混合物の多くは、非共沸混合物であるがゆえに、蒸発・凝縮のように相変化する場合は組成変動が生じる。これは、低沸点の成分が蒸発し易く、高沸点の成分が凝縮し易いためである。この傾向は蒸発、即ち液から蒸気への相変化の場合に大きく、特に混合物の構成成分の沸点差が大きいほど著しい。従って、このような非共沸混合物を容器から別の容器に移す場合には、相変化を伴わないように液側から抜き出すのが普通である。
ところが、液側から抜き出す場合でも混合物の構成成分の沸点差が大きいと、数重量%の組成変化を生じてしまう。これは、抜き出しによる圧力減少や気相部空間の増加により、液相中の低沸点成分の蒸発を生じるからである。この数重量%の組成変化は、冷媒性能に大きな変化を生じ能力や効率の低下を及ぼすだけでなく、燃焼性などの冷媒の安全性にも大きな影響を与える（特許文献４、５）。
特に、HFO-1234yfとの混合冷媒として使用する可能性の高いジフルオロメタン（HFC-32、CH2F2）は非常に冷凍能力が高いものの、HFO-1234yfとの沸点差は20K以上であり、ボンベやタンクローリー等供給側容器から冷凍空調機器や他のボンベへ移充填する際に生じる組成変化は性能上無視できないレベルにある。また、性能面だけでなく混合冷媒の品質保証という点においても、その混合冷媒の設定公差内に組成変化を収めることは重要である。
例えば、何の対策もせずにHFO-1234yf及びHFC-32からなる混合冷媒を40℃で移充填した場合、移充填元の全ての液が消失した時点で狙いの組成から最大で3〜4重量%の組成のずれが生じる。この場合、狙いの組成から見るとその組成変動率は約±4重量%となり、狙いの組成で見込んでいた冷凍能力及びCOP等の冷媒能力が保証できなくなってしまう。そのため、この組成変動率を出来るだけ小さく収める事が重要となってくる。
また、この組成変動は非共沸冷媒の種類や組成比によって大きく異なり、全くの実測無しにその組成変動幅をあらかじめ予想することは困難である。
特開２０１０−４７７５４号公報 特表２０１１−５２５２０４号公報 特表２０１１−５２２９４７号公報 特開平１０−１９７１０８号公報 特許第３１８６０６５号
本発明の主な目的は、2,3,3,3-テトラフルオロプロペン及びジフルオロメタンからなる非共沸混合冷媒の移充填時の組成変化を、冷媒性能の許容範囲内に収めることの出来る混合冷媒の充填方法を提供することである。
本発明者らは、この様な密閉容器に貯蔵された２種の沸点の異なる液化ガスよりなる非共沸混合物を液側から別の容器に移充填する際に生じる組成変化の問題を解決するために液化ガスの充填方法について鋭意検討を加えた。
即ち、本発明は、下記のジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンからなる非共沸混合冷媒の充填方法を提供するものである。
＜65℃における100重量%充填量の混合冷媒の充填方法＞
項１． ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±a重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+y1 (最小値)〜x+a(最大値)重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
±a：設定公差（a≧0）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy1＞aとなる範囲を除く）。
y1：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(1)で表される値である。
1000y1 = L1x3 - M 1 x2+ N1x - P 1 (1)
L1 = 0.0002a + 0.016
M1 = 0.072a+ 3.4761
N1 = 7.914a + 187.52
P1 = 1194.8a - 9.58
項２． aの値が0.5≦a≦3.0の範囲にある場合の、前記項１の混合冷媒の充填方法。
項３. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.5重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yA〜x+2.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yAは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(2)で表される値である。
1000yA = 0.0166x3- 3.6757x2 + 208.97x - 3006.3 (2)）
項４. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yB〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yBは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(3)で表される値である。
1000yB = 0.0162x3- 3.5639x2 + 200.60x - 2347.6 (3)）
項５. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜32重量％又は42〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yC〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦32又は42≦x≦90を満たす）。yCは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(4)で表される値である。
1000yC = 0.0169x3 - 3.6374x2+ 199.88x - 1760.3 (4)）
項６. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜14重量％又は65〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yD〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦14又は65≦x≦90を満たす）。yDは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(5)で表される値である。
1000yD = 0.0160x3 - 3.5312x2+ 196.02x - 1210.8 (5)）
＜65℃における最大充填量の70重量%充填量の混合冷媒の充填方法＞
項７． ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±a重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+y2(最小値)〜x+a(最大値)重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
±a：設定公差（a≧0）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy2＞aとなる範囲を除く）。
y2：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(6)で表される値である。
1000y2 = L2x3 - M 2 x2+ N2x - P 2 (6)
L2 = -0.0016a + 0.0169
M2 = -0.1765a + 3.4316
N2 = -1.87a + 180.08
P2 = 1119.5a + 148.9
項８． aの値が0.5≦a≦3.0の範囲にある場合の、前記項７の混合冷媒の充填方法。
項９． ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.5重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yE〜x+2.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yEは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(7)で表される値である。
1000yE = 0.0130 x3 - 3.0285 x2 + 177.93x - 2975.4 (7)）
項１０． ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yF〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yFは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(8)で表される値である。
1000yF = 0.0132 x3 - 2.991 x2+ 171.39x - 2327.0 (8)）
項１１． ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yG〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yGは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(9)で表される値である。
1000yG = 0.0149 x3 - 3.2273 x2+ 179.57x - 1866.7 (9)）
項１２． ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜18重量％又は60〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yH〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦18又は60≦x≦90を満たす）。yHは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(10)で表される値である。
1000yH = 0.0151 x3 - 3.2439 x2+ 178.32x - 1263.0 (10)）
＜45℃における100重量%充填量の混合冷媒の充填方法＞
項１３. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±a重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+y3 (最小値)〜x+a(最大値)重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
±a：設定公差（a≧0）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy3＞aとなる範囲を除く）。
y3：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(11)で表される値である。
1000y3 = L3x3 - M 3 x2+ N3x - P 3 (11)
L3 = 0.0003a + 0.0172
M3 = 0.0962a+ 3.6851
N3 = 9.704a + 196.9
P3 = 1241.2a - 93.54
項１４． aの値が0.5≦a≦3.0の範囲にある場合の、前記項１３の混合冷媒の充填方法。
項１５. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.5重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yI〜x+2.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yIは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(12)で表される値である。
1000yI = 0.0181x3- 3.9611x2 + 223.10x - 3040.4 (12)）
項１６. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yJ〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yJは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(13)で表される値である。
1000yJ = 0.0177x3- 3.8614 x2 + 215.42x - 2373.5 (13)）
項１７. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜26.5重量％又は47.5〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yK〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦26.5又は47.5≦x≦90を満たす）。yKは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(14)で表される値である。
1000yK = 0.0172x3 - 3.7549x2+ 207.43x - 1705.9 (14)）
項１８. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜13.5重量％又は67〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yL〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦13.5又は67≦x≦90を満たす）。yLは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(15)で表される値である。
1000yL = 0.0178x3 - 3.8363x2+ 209.59x - 1194.3 (15)）
＜設定公差を±2.0重量％とする混合冷媒の充填方法＞
項１９. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+y4 (最小値)〜x+2.0重量％(最大値)にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
b：供給用容器における初期充填量（重量%）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy4＞2となる範囲を除く）。
y4：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(16)で表される値である。
1000y4 = L4x3 - M 4 x2+ N4x - P 4 (16)
L4 = 0.0001b + 0.0081
M4 = 0.0195b + 1.958
N4 = 0.9878b + 118.91
P4 = -0.176b + 2408.7
項２０. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の100重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yP1〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yP1は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(17)で表される値である。
1000yP1 = 0.0177x3 - 3.8614x2 + 215.42x - 2373.5 (17)）
項２１. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の90重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yP2〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yP2は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(18)で表される値である。
1000yP2 = 0.0172x3 - 3.7532x2 + 210.1x - 2419.3 (18)）
項２２. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の80重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yP3〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yP3は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(19)で表される値である。
1000yP3 = 0.0160x3 - 3.5202x2 + 198.2x - 2382.2 (19)）
項２３. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yP4〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yP4は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(20)で表される値である。
1000yP4 = 0.0152x3 - 3.3513x2 + 189.76x - 2412.5 (20)）
項２４. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の60重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yP5〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yP5は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(21)で表される値である。
1000yP5 = 0.0138x3 - 3.0892x2 + 176.2x - 2385.7 (21)）
＜設定公差を±1.5重量％とする混合冷媒の充填方法＞
項２５. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+y5 (最小値)〜x+1.5重量％(最大値)にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
b：供給用容器における初期充填量（重量%）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy5＞1.5となる範囲を除く）。
y5：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(22)で表される値である。
1000y5 = L5x3 - M 5 x2+ N5x - P 5 (22)
L5 = 0.00005b + 0.0092
M5 = 0.0171b + 2.1013
N5 = 0.8528b + 125.11
P5 = -2.372b + 1972.3
項２６. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜26.5重量％又は47.5〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の100重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yQ1〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦26.5又は47.5≦x≦90を満たす）。yQ1は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(23)で表される値である。
1000yQ1 = 0.0172x3 - 3.7549x2 + 207.43x - 1705.9 (23)）
項２７. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜30重量％又は44〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の90重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yQ2〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦30又は44≦x≦90を満たす）。yQ2は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(24)で表される値である。
1000yQ2 = 0.0168x3 - 3.6698x2 + 203.75x - 1785.4 (24)）
項２８. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の80重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yQ3〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yQ3は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(25)で表される値である。
1000yQ3 = 0.0163x3 - 3.5445x2 + 197.22x - 1815.9 (25)）
項２９. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yQ4〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yQ4は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(26)で表される値である。
1000yQ4 = 0.0147x3 - 3.2607x2 + 183.21x - 1777.0 (26)）
項３０. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の60重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yQ5〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yQ5は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(27)で表される値である。
1000yQ5 = 0.0141x3 - 3.1058x2 + 175.06x - 1828.7 (27)）
＜設定公差を±1.0重量％とする混合冷媒の充填方法＞
項３１. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜18.5重量%又は60〜90重量%の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+y6 (最小値)〜x+1.0重量％(最大値)にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
b：供給用容器における初期充填量（重量%）
x：目標組成である（10≦x≦18.5重量%又は60≦x≦90重量%、ただしy6＞1となる範囲を除く）。
y6：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(28)で表される値である。
1000y6 = L6x3 - M 6 x2+ N6x - P 6 (28)
L6 = 0.00009b + 0.0086
M6 = 0.0183b + 2.003
N6 = 0.9237b + 117.29
P6 = -1.055b + 1292.7
項３２. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜13.5重量％又は67〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の100重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yR1〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦13.5又は67≦x≦90を満たす）。yR1は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(29)で表される値である。
1000yR1 = 0.0178x3 - 3.8363x2 + 209.59x - 1194.3 (29)）
項３３. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜14重量％又は66〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の90重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yR2〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦14又は66≦x≦90を満たす）。yR2は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(30)で表される値である。
1000yR2 = 0.0168x3 - 3.6386x2 + 200.20x - 1192.8 (30)）
項３４. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜15.5重量％又は65〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の80重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yR3〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦15.5又は65≦x≦90を満たす）。yR3は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(31)で表される値である。
1000yR3 = 0.0159x3 - 3.4616x2 + 191.19x - 1196.0 (31)）
項３５. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜16.5重量％又は62.5〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yR4〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦16.5又は62.5≦x≦90を満たす）。yR4は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(32)で表される値である。
1000yR4 = 0.0150x3 - 3.2938x2 + 182.87x - 1230.1 (32)）
項３６. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜18.5重量％又は60〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の60重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yR5〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦18.5又は60≦x≦90を満たす）。yR5は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(33)で表される値である。
1000yR5 = 0.0141x3 - 3.0949x2 + 172.07x - 1228.4 (33)）
以下、本発明のジフルオロメタン（HFC-32、CH2F2）及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HFO-1234yf、CF3CF=CH2）からなる非共沸混合冷媒の充填方法について具体的に説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、非共沸冷媒であるHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒において、その組成が液相においてHFC-32：10〜90重量％のものを、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の、供給用容器内のHFC-32の液相混合比を特定の範囲に設定することを特徴とする。
［１］充填量毎の充填方法
容器へ充填量100重量％以下及び70重量%以下の量を充填した供給用容器より、供給先の容器及び機器へ、混合冷媒を移充填する際に、移充填する前の供給用容器内の混合冷媒の混合比について説明する。
前記充填量100重量％とは、輸送に関する国際法や日本の高圧ガス保安法で定められている、容器に充填できる最大の充填量のことを示す。日本の高圧ガス保安法では以下のように算出する。
・G = V/C
・G：フルオロカーボンの質量（kg）
・V：容器の内容積（L）
・C：フルオロカーボンの種類による定数
この際の充填定数Cは日本国内では、1.05を48℃における当該ガスの比重で除した値と定められている。また、この充填定数Cは、輸出を伴う際は国際法により、熱帯地方を通過する際は、1.05を65℃における当該ガスの比重で除した値、熱帯以外のその他の地方のみでは、1.05を45℃における当該ガスの比重で除した値と定められている。
HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、供給用容器の初期充填量が少ない方が、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の組成変化は小さくなる。
上記充填定数において充填できる最大量は、以下の順になる。
1.05を45℃における当該ガスの比重で除した値を用いて算出した充填量＞1.05を48℃における当該ガスの比重で除した値を用いて算出した充填量＞1.05を65℃における当該ガスの比重で除した値を用いて算出した充填量
以下、1.05を45℃又は65℃における当該ガスの比重で除した値、を充填定数として採用している。
（１）容器への混合冷媒の充填量が、1.05を65℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出した充填量以下である場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が、1.05を65℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出した充填量以下（つまり最大充填量の100重量%以下）である場合において、供給用容器より供給先の容器及び機器へ混合冷媒を移充填する際の、移充填する前の供給用容器内の混合冷媒の混合比について説明する。
（1-1）HFC-32の目標組成(x)の±a重量％の範囲に収める充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の100重量％以下の場合の、本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の設定公差内（±a重量％）に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+y1 (最小値)〜x+a(最大値)重量％にすることを特徴とする。
±a：設定公差（a≧0）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy1＞aとなる範囲を除く）。
y1：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(1)で表される値である。
1000y = L1x3 - M 1 x2+ N1x - P 1 (1)
L1 = 0.0002a + 0.016
M1 = 0.072a+ 3.4761
N1 = 7.914a + 187.52
P1 = 1194.8a - 9.58
前記「±a」（設定公差）は、HFC-32の目標組成(x)を基準値とする場合の、許容される範囲の最大値及び最小値との差を意味する。これは、目標組成との許容される「ずれ」を意味する。
本発明の混合冷媒の充填方法によれば、供給用容器の混合冷媒の充填量が最大充填量の100重量％であっても、移充填する前の、供給用容器内のHFC-32の液相混合比を特定の範囲に設定することで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±a重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の「目標組成」は、供給先の容器・機器において求められる、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の全体組成（液相＋気相）におけるHFC-32濃度である。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。また、前期aの値は、通常0.5≦a≦3.0の範囲に設定される。
以下、移充填方法は、一例として移充填時の取扱い温度が40℃のときを示す。例えば日本の高圧ガス保安法においては、40℃以上での容器の取り扱いを禁じていることから、特に日本における移充填時の取扱い温度は0〜40℃である。また、国際法等でも高温での取扱いを避けることが求められている。そして、移充填時（取扱い時）の温度が高いほど、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、移充填による組成変化が大きくなる。よって、取扱い温度40℃時のときの移充填の条件を応用することで、取扱い温度0〜40℃についても適用可能である。
（1-2）HFC-32の目標組成(x)の±2.5重量％の範囲に収める充填方法
設定公差（±a）が「±2.5」であるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±2.5重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yA〜x+2.5重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yAは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(2)で表される値である。
1000yA = 0.0166x3- 3.6757x2 + 208.97x - 3006.3 (2)）
本発明は、上記式(2)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-1.9重量％程度〜x+2.5重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.5重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.5重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+2.5重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-1.9重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±2.5重量％に収めることができる。
（1-3）HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収める充填方法
設定公差（±a）が「±2.0」であるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yB〜x+2.0重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yBは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(3)で表される値である。
1000yB = 0.0162x3- 3.5639x2 + 200.60x - 2347.6 (3)）
本発明は、上記式(3)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-1.4重量％程度〜x+2.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
上記理由と同様の理由から、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましく、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+2.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-1.4重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±2.0重量％に収めることができる。
（1-4）HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収める充填方法
設定公差（±a）が「±1.5」であるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜32重量％又は42〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yC〜x+1.5重量％にすることが好ましい。a=1.5の場合、32＜x＜42ではyC＞aとなってしまうため、xの範囲は10〜32重量％又は42〜90重量％となる。
（前記xは、目標組成である。yCは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(4)で表される値である。
1000yC = 0.0169x3 - 3.6374x2+ 199.88x - 1760.3 (4)）
本発明は、上記式(4)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.9重量％程度〜x+1.5重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量%の許容範囲に収める事ができる混合冷媒の充填方法である。
上記理由と同様の理由から、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましく、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.5重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.9重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.5重量％に収めることができる。
（1-5）HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収める充填方法
設定公差（±a）が「±1.0」であるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜14重量％又は65〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yD〜x+1.0重量％にすることが好ましい。a=1.0の場合、14＜x＜65ではyD＞aとなってしまうため、xの範囲は10〜14重量％又は65〜90重量％となる。
（前記xは、上記の同じである。yDは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(5)で表される値である。
1000yD = 0.0160x3 - 3.5312x2+ 196.02x - 1210.8 (5)）
本発明は、上記式(5)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.5重量％程度〜x+1.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量%の許容範囲に収める事ができる混合冷媒の充填方法である。
上記理由と同様の理由から、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましく、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.5重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.0重量％に収めることができる。
（1-6）HFC-32及びHFO-1234yfを含む非共沸混合冷媒の充填方法
HFC-32及びHFO-1234yfからなる非共沸混合冷媒の充填量が最大充填量の100重量％以下の時の、充填方法である本発明の概念を以下に示す。
Figure 0006107828
上記式(1)は、上記式(2)〜(5)から導き出すことができる。上記式(2)〜(5)の各係数の値を基に、目標組成(x)から、設定交差（a）に対して式(1)のL1〜P1を導き出すことができる。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の設定公差内（±a重量％）に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+y1 (最小値)〜x+a(最大値)重量％にすることを特徴とする。
ここで、前記本発明の概念の通り、a=1.5の場合、32＜x＜42ではyC＞aとなってしまうため、xの範囲は10〜32重量％又は42〜90重量％となる。また、a=1.0の場合、14＜x＜65ではyD＞aとなってしまうため、xの範囲は10〜14重量％又は65〜90重量％となる。
±a：設定公差（a≧0）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy1＞aとなる範囲を除く）。
y1：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(1)で表される値である。
1000y1 = L1x3 - M 1 x2+ N1x - P 1 (1)
L1 = 0.0002a + 0.016
M1 = 0.072a+ 3.4761
N1 = 7.914a + 187.52
P1 = 1194.8a - 9.58
（２）容器への混合冷媒の充填量が、1.05を65℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出した最大充填量の70重量%である場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が、1.05を65℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出し、最大充填量の70重量%である場合において、供給用容器より供給先の容器及び機器へ、混合冷媒を移充填する際の、移充填する前の供給用容器内の混合冷媒の混合比について説明する。
（2-1）HFC-32の目標組成(x)の±a重量％の範囲に収める充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の70重量％以下の場合の、本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の設定公差内（±a重量％）に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+y2(最小値)〜x+a(最大値)重量％にすることを特徴とする。
±ａ：設定公差（a≧0）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy2＞aとなる範囲を除く）。
y2：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(6)で表される値である。
1000y2 = L2x3 - M 2 x2+ N2x - P 2 (6)
L2 = -0.0016a + 0.0169
M2 = -0.1765a + 3.4316
N2 = -1.87a + 180.08
P2 = 1119.5a + 148.9
前記「±a」（設定公差）は、HFC-32の目標組成(x)を基準値とする場合の、許容される範囲の最大値及び最小値との差を意味する。これは、目標組成との許容される「ずれ」を意味する。
本発明の混合冷媒の充填方法によれば、供給用容器の混合冷媒の初期充填量が最大充填量の70重量％であっても、移充填する前の、供給用容器内のHFC-32の液相混合比を特定の範囲に設定することで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±a重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の「目標組成」は、供給先の容器・機器において求められる、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の全体組成（液相＋気相）におけるHFC-32濃度である。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。また、前期aの値は、通常0.5≦a≦3.0の範囲に設定される。
以下、移充填方法は、一例として移充填時の取扱い温度が40℃のときを示す。前記理由と同じ理由により、容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の70重量％の場合でも、取扱い温度40℃時のときの移充填の条件を応用することで、取扱い温度0〜40℃についても適用可能である。
（2-2）HFC-32の目標組成(x)の±2.5重量％の範囲に収める充填方法
設定公差（±a）が「±2.5」であるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±2.5重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yE〜x+2.5重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yEは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(7)で表される値である。
1000yE = 0.0130 x3 - 3.0285 x2 + 177.93x - 2975.4 (7)）
本発明は、上記式(7)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-2.0重量％程度〜x+2.5重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.5重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.5重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+2.5重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-2.0重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±2.5重量％に収めることができる。
（2-3）HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収める充填方法
設定公差（±a）が「±2.0」であるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yF〜x+2.0重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yFは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(8)で表される値である。
1000yF = 0.0132 x3 - 2.991 x2+ 171.39x - 2327.0 (8)）
本発明は、上記式(8)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-1.5重量％程度〜x+2.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
上記理由と同様の理由から、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましく、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+2.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-1.5重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±2.0重量％に収めることができる。
（2-4）HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収める充填方法
設定公差（±a）が「±1.5」であるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yG〜x+1.5重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yGは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(9)で表される値である。
1000yG = 0.0149 x3 - 3.2273 x2+ 179.57x - 1866.7 (9)）
本発明は、上記式(9)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-1.0重量％程度〜x+1.5重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量%の許容範囲に収める事ができる混合冷媒の充填方法である。
上記理由と同様の理由から、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましく、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.5重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-1.0重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.5重量％に収めることができる。
（2-5）HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収める充填方法
設定公差（±a）が「±1.0」であるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜18重量％又は60〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yH〜x+1.0重量％にすることが好ましい。a=1.0の場合、18＜x＜60ではyH＞aとなってしまうため、xの範囲は10〜18重量％又は60〜90重量％となる。
（前記xは、上記の同じである。yHは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(10)で表される値である。
1000yH = 0.0151 x3 - 3.2439 x2+ 178.32x - 1263.0 (10)）
本発明は、上記式(10)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.5重量％程度〜x+1.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量%の許容範囲に収める事ができる混合冷媒の充填方法である。
上記理由と同様の理由から、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましく、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.5重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.0重量％に収めることができる。
（2-6）HFC-32及びHFO-1234yfを含む非共沸混合冷媒の充填方法
HFC-32及びHFO-1234yfからなる非共沸混合冷媒の充填量が最大充填量の70重量％以下の時の、充填方法である本発明の概念を以下に示す。
Figure 0006107828
上記式(6)は、上記式(7)〜(10)から導き出すことができる。上記式(7)〜(10)の各係数の値を基に、目標組成(x)から、設定交差（a）に対して式(6)におけるL2〜P2を導き出すことができる。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の設定公差内（±a重量％）に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+y2(最小値)〜x+a(最大値)重量％にすることができる。
ここで、前記本発明の概念の通り、a=1.0の場合、18＜x＜60ではyH＞aとなってしまうため、xの範囲は10〜18重量％又は60〜90重量％となる。
±ａ：設定公差（a≧0）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy2＞aとなる範囲を除く）。
y2：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(6)で表される値である。
1000y2 = L2x3 - M 2 x2+ N2x - P 2 (6)
L2 = -0.0016a + 0.0169
M2 = -0.1765a + 3.4316
N2 = -1.87a + 180.08
P2 = 1119.5a + 148.9
（３）容器への混合冷媒の充填量が、1.05を45℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出した充填量である場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が、1.05を45℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出した充填量以下（つまり最大充填量の100重量%以下）である場合において、供給用容器より供給先の容器及び機器へ混合冷媒を移充填する際の、移充填する前の供給用容器内の混合冷媒の混合比について説明する。
（3-1）HFC-32の目標組成(x)の±a重量％の範囲に収める充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の100重量％以下の場合の、本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の設定公差内（±a重量％）に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+y3 (最小値)〜x+a(最大値)重量％にすることを特徴とする。
±a：設定公差（a≧0）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy3＞aとなる範囲を除く）。
y3：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(11)で表される値である。
1000y3 = L3x3 - M 3 x2+ N3x - P 3 (11)
L3 = 0.0003a + 0.0172
M3 = 0.0962a+ 3.6851
N3 = 9.704a + 196.9
P3 = 1241.2a - 93.54
前記「±a」（設定公差）は、HFC-32の目標組成(x)を基準値とする場合の、許容される範囲の最大値及び最小値との差を意味する。これは、目標組成との許容される「ずれ」を意味する。
本発明の混合冷媒の充填方法によれば、供給用容器の混合冷媒の充填量が最大充填量の100重量％であっても、移充填する前の、供給用容器内のHFC-32の液相混合比を特定の範囲に設定することで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±a重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の「目標組成」は、供給先の容器・機器において求められる、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の全体組成（液相＋気相）におけるHFC-32濃度である。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。また、前期aの値は、通常0.5≦a≦3.0の範囲に設定される。
以下、移充填方法は、一例として移充填時の取扱い温度が40℃のときを示す。例えば日本の高圧ガス保安法等においては、40℃以上での容器の取り扱いを禁じていることから、移充填時の取扱い温度は基本的に0〜40℃である。そして、移充填時（取扱い時）の温度が高いほど、移充填による組成変化が大きくなるので、取扱い温度40℃時のときの移充填の条件を応用することで、取扱い0〜40℃についても適用可能である。
（3-2）HFC-32の目標組成(x)の±2.5重量％の範囲に収める充填方法
設定公差（±a）が「±2.5」であるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±2.5重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yI〜x+2.5重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yIは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(12)で表される値である。
1000yI = 0.0181x3- 3.9611x2 + 223.10x - 3040.4 (12)）
本発明は、上記式(12)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-1.8重量％〜x+2.5重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.5重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.5重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+2.5重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-1.8重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±2.5重量％に収めることができる。
（3-3）HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収める充填方法
設定公差（±a）が「±2.0」であるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yJ〜x+2.0重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yJは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(13)で表される値である。
1000yJ = 0.0177x3- 3.8614x2 + 215.42x - 2373.5 (13)）
本発明は、上記式(13)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-1.3重量％程度〜x+2.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
上記理由と同様の理由から、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましく、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+2.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-1.3重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±2.0重量％に収めることができる。
（3-4）HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収める充填方法
設定公差（±a）が「±1.5」であるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜26.5重量％又は47.5〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yK〜x+1.5重量％にすることが好ましい。a=1.5の場合、26.5＜x＜47.5ではyK＞aとなってしまうため、xの範囲は10〜26.5重量％又は47.5〜90重量％となる。
（前記xは、目標組成である。yKは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(14)で表される値である。
1000yK = 0.0172x3- 3.7549x2 + 207.43x - 1705.9 (14)）
本発明は、上記式(14)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.9重量％程度〜x+1.5重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量%の許容範囲に収める事ができる混合冷媒の充填方法である。
上記理由と同様の理由から、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましく、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.5重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.9重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.5重量％に収めることができる。
（3-5）HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収める充填方法
設定公差（±a）が「±1.0」であるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜13.5重量％又は67〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yL〜x+1.0重量％にすることが好ましい。a=1.0の場合、13.5＜x＜67ではyL＞aとなってしまうため、xの範囲は10〜13.5重量％又は67〜90重量％となる。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦13.5又は67≦x≦90を満たす）。yLは、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(5)で表される値である。
1000yL = 0.0178x3 - 3.8363x2+ 209.59x - 1194.3 (15)）
本発明は、上記式(15)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.4重量％程度〜x+1.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量%の許容範囲に収める事ができる混合冷媒の充填方法である。
上記理由と同様の理由から、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましく、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.4重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.0重量％に収めることができる。
（3-6）HFC-32及びHFO-1234yfを含む非共沸混合冷媒の充填方法
HFC-32及びHFO-1234yfからなる非共沸混合冷媒の充填量が最大充填量の100重量％以下の時の、充填方法である本発明の概念を以下に示す。
Figure 0006107828
上記式(11)は、上記式(12)〜(15)から導き出すことができる。上記式(12)〜(15)の各係数の値を基に、目標組成(x)から、設定交差（a）に対して式(11)のL3〜P3を導き出すことができる。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の設定公差内（±a重量％）に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+y3 (最小値)〜x+a(最大値)重量％にすることを特徴とする。
ここで、前記本発明の概念の通り、a=1.5の場合、26.5＜x＜47.5ではyK＞aとなってしまうため、xの範囲は10〜26.5重量％又は47.5〜90重量％となる。また、a=1.0の場合、13.5＜x＜67ではyL＞aとなってしまうため、xの範囲は10〜13.5重量％又は67〜90重量％となる。
±a：設定公差（a≧0）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy3＞aとなる範囲を除く）。
y3：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(11)で表される値である。
1000y3 = L3x3 - M 3 x2+ N3x - P 3 (11)
L3 = 0.0003a + 0.0172
M3 = 0.0962a+ 3.6851
N3 = 9.704a + 196.9
P3 = 1241.2a - 93.54
（４）容器への混合冷媒の充填量が1.05を45℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出した充填量より少なく、1.05を65℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出し、最大充填量の70重量％より大きい時の充填方法
HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、供給用容器の初期充填量が少ない方が、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の組成変化は小さくなる。
HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の移充填において、容器への混合冷媒の初期充填量が最大充填量の70重量％未満である混合冷媒を移充填することは製品上考えにくい。そのため、移充填時の取扱い充填量は、最大充填量の100〜70重量％であると考えられる。つまり、前記混合冷媒の充填量が、1.05を45℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出し、最大充填量の100重量％のときの移充填の条件と、1.05を65℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出し、最大充填量の70重量％のときの移充填の条件とを応用することで、その間の範囲の充填量についても適用可能である。
［２］設定公差毎の充填方法
容器への混合冷媒の充填を最大（充填量100重量％）とする場合の、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ、混合冷媒を移充填する際に、移充填する前の供給用容器内の混合冷媒の混合比について説明する。
前記充填量100重量％とは、輸送に関する国際法や日本の高圧ガス保安法で定められている、容器に充填できる最大の充填量のことを示す。日本の高圧ガス保安法では以下の様に算出する。
・G = V/C
・G：フルオロカーボンの質量（kg）
・V：容器の内容積（L）
・C：フルオロカーボンの種類による定数
この際の充填定数Cは日本国内では、1.05を48℃における当該ガスの比重で除した値と定められている。また、この充填定数Cは、輸出を伴う際は国際法により、熱帯地方を通過する際は、1.05を65℃における当該ガスの比重で除した値、熱帯以外のその他の地方のみでは、1.05を45℃における当該ガスの比重で除した値と定められている。
HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、供給用容器の初期充填量が少ない方が、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の組成変化は小さくなる。
以下、1.05を45℃における当該ガスの比重で除した値、を充填定数として採用し、算出した値を充填量100%としている。
（１）設定公差（±a）が±2.0重量％である場合の充填方法
供給用容器より供給先の容器及び機器へ混合冷媒を移充填する時に、移充填開始から完了までの、供給用容器内の混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるための、移充填する前の供給用容器内の混合冷媒の混合比について説明する。
前記「設定公差」（±a）は、HFC-32の目標組成(x)を基準値とする場合の、許容される範囲の最大値及び最小値との差を意味する。これは、目標組成との許容される「ずれ」を意味する。
HFC-32の「目標組成」は、供給先の容器・機器において求められる、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の全体組成（液相＋気相）におけるHFC-32濃度である。
（1-1）HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収める充填方法
容器への混合冷媒の充填量が適宜調節される場合の、本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+y4 (最小値)〜x+2.0重量％(最大値)にすることを特徴とする。
b：供給用容器における初期充填量（重量%）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy4＞2となる範囲を除く）。
y4：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(16)で表される値である。
1000y4 = L4x3 - M 4 x2+ N4x - P 4 (16)
L4 = 0.0001b + 0.0081
M4 = 0.0195b + 1.958
N4 = 0.9878b + 118.91
P4 = -0.176b + 2408.7
本発明の混合冷媒の充填方法によれば、供給用容器の混合冷媒の充填量が100％であっても、移充填する前の、供給用容器内のHFC-32の液相混合比を特定の範囲に設定することで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。
また、前記bの値は、通常60≦b≦100の範囲に設定される。
以下、移充填方法は、一例として移充填時の取扱い温度が40℃のときを示す。例えば日本の高圧ガス保安法においては、40℃以上での容器の取り扱いを禁じていることから、特に日本における移充填時の取扱い温度は0〜40℃である。そして、移充填時（取扱い時）の温度が高いほど、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、移充填による組成変化が大きくなる。よって、取扱い温度40℃時のときの移充填の条件を応用することで、取扱い温度0〜40℃についても適用可能である。
また、供給用容器における充填量に関しても、初期充填量が少ないほど、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、移充填による組成変化の幅が小さくなる。よって、初期充填量がb重量%である充填方法を満たす数式は、初期充填量がb重量%以下である充填方法においても満たされる。例えば、初期充填量が100重量%である充填方法を満たす数式は、初期充填量が100〜0重量%である充填方法においても満たされる。初期充填量が90重量%である充填方法を満たす数式は、初期充填量が90〜0重量%である充填方法においても満たされる。初期充填量が80重量%である充填方法を満たす数式は、初期充填量が80〜0重量%である充填方法においても満たされる。初期充填量が70重量%である充填方法を満たす数式は、初期充填量が70〜0重量%である充填方法においても満たされる。初期充填量が60重量%である充填方法を満たす数式は、初期充填量が60〜0重量%である充填方法においても満たされる。
（1-2）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の100重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の100重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yf を含み、HFC-32及びHFO-1234yf の合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の100重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yP1〜x+2.0重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yP1は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(17)で表される値である。
1000yP1 = 0.0177x3 - 3.8614x2 + 215.42x - 2373.5 (17)）
本発明は、上記式(17)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-1.3重量％程度〜x+2.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+2.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-1.3重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±2.0重量％に収めることができる。
（1-3）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の90重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の90重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yf を含み、HFC-32及びHFO-1234yf の合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の90重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yP2〜x+2.0重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yP2は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(18)で表される値である。
1000yP2 = 0.0172x3 - 3.7532x2 + 210.1x - 2419.3 (18)）
本発明は、上記式(18)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-1.3重量％程度〜x+2.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+2.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-1.3重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±2.0重量％に収めることができる。
（1-4）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の80重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の80重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yf の合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の80重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yP3〜x+2.0重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yP3は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(19)で表される値である。
1000yP3 = 0.0160x3 - 3.5202x2 + 198.2x - 2382.2 (19)）
本発明は、上記式(19)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-1.4重量％程度〜x+2.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+2.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-1.4重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±2.0重量％に収めることができる。
（1-5）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の70重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の70重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yP4〜x+2.0重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yP4は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(20)で表される値である。
1000yP4 = 0.0152x3 - 3.3513x2 + 189.76x - 2412.5 (20)）
本発明は、上記式(20)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-1.4重量％程度〜x+2.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+2.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-1.4重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±2.0重量％に収めることができる。
（1-6）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の60重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の60重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の60重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yP5〜x+2.0重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yP5は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(21)で表される値である。
1000yP5 = 0.0138x3 - 3.0892x2 + 176.2x - 2385.7 (21)）
本発明は、上記式(21)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-1.4重量％程度〜x+2.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±2.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+2.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-1.4重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±2.0重量％に収めることができる。
（1-7）HFC-32及びHFO-1234yfを含む非共沸混合冷媒の充填方法
HFC-32及びHFO-1234yfからなる非共沸混合冷媒の、HFC-32の目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収める充填方法について説明する。
上記式(16)は、上記式(17)〜(21)から導き出すことができる。上記式(17)〜(21)の各係数の値を基に、目標組成(x)から、初期充填量（b重量%）に対して式(16)のL4〜P4を導き出すことができる。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の設定公差内（±2.0重量％）に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+ y4 (最小値)〜x+2.0(最大値)重量％にすることを特徴とする。
b：供給用容器における初期充填量（重量%）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy4＞2となる範囲を除く）。
y4：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(16)で表される値である。
1000y4 = L4x3 - M 4 x2+ N4x - P 4 (16)
L4 = 0.0001b + 0.0081
M4 = 0.0195b + 1.958
N4 = 0.9878b + 118.91
P4 = -0.176b + 2408.7
（２）設定公差（±a）が±1.5重量％である場合の充填方法
供給用容器より供給先の容器及び機器へ混合冷媒を移充填する時に、移充填開始から完了までの、供給用容器内の混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるための、移充填する前の供給用容器内の混合冷媒の混合比について説明する。
（2-1）HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収める充填方法
容器への混合冷媒の充填量が適宜調節される場合の、本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+y5 (最小値)〜x+1.5重量％(最大値)にすることを特徴とする。
b：供給用容器における初期充填量（重量%）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy5＞1.5となる範囲を除く）。
y5：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(22)で表される値である。
1000y5 = L5x3 - M 5 x2+ N5x - P 5 (22)
L5 = 0.00005b + 0.0092
M5 = 0.0171b + 2.1013
N5 = 0.8528b + 125.11
P5 = -2.372b + 1972.3
本発明の混合冷媒の充填方法によれば、供給用容器の混合冷媒の充填量が最大充填量の100重量％であっても、移充填する前の、供給用容器内のHFC-32の液相混合比を特定の範囲に設定することで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。
また、前記bの値は、通常60≦b≦100の範囲に設定される。
以下、移充填方法は、一例として移充填時の取扱い温度が40℃のときを示す。例えば日本の高圧ガス保安法においては、40℃以上での容器の取り扱いを禁じていることから、特に日本における移充填時の取扱い温度は0〜40℃である。そして、移充填時（取扱い時）の温度が高いほど、移充填による組成変化が大きくなるので、取扱い温度40℃時のときの移充填の条件を応用することで、取扱い温度0〜40℃についても適用可能である。
また、供給用容器における充填量に関しても、初期充填量が少ないほど、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、移充填による組成変化の幅が小さくなる。よって、初期充填量がb重量%である充填方法を満たす数式は、初期充填量がb重量%以下である充填方法においても満たされる。
（2-2）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の100重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の100重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yf を含み、HFC-32及びHFO-1234yf の合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜26.5重量％又は47.5〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の100重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yQ1〜x+1.5重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦26.5又は47.5≦x≦90を満たす）。yQ1は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(23)で表される値である。
1000yQ1 = 0.0172x3 - 3.7549x2 + 207.43x - 1705.9 (23)）
本発明は、上記式(23)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.9重量％程度〜x+1.5重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.5重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.9重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.5重量％に収めることができる。
（2-3）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の90重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の90重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yf を含み、HFC-32及びHFO-1234yf の合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜30重量％又は44〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の90重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yQ2〜x+1.5重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦30又は44≦x≦90を満たす）。yQ2は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(24)で表される値である。
1000yQ2 = 0.0168x3 - 3.6698x2 + 203.75x - 1785.4 (24)）
本発明は、上記式(24)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.9重量％程度〜x+1.5重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.5重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.9重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.5重量％に収めることができる。
（2-4）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の80重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の80重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yf の合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の80重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yQ3〜x+1.5重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yQ3は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(25)で表される値である。
1000yQ3 = 0.0163x3 - 3.5445x2 + 197.22x - 1815.9 (25)）
本発明は、上記式(25)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.9重量％程度〜x+1.5重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.5重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.9重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.5重量％に収めることができる。
（2-5）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の70重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の70重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yQ4〜x+1.5重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yQ4は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(26)で表される値である。
1000yQ4 = 0.0147x3 - 3.2607x2 + 183.21x - 1777.0 (26)）
本発明は、上記式(26)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.9重量％程度〜x+1.5重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.5重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.9重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.5重量％に収めることができる。
（2-6）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の60重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の60重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の60重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yQ5〜x+1.5重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。yQ5は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(27)で表される値である。
1000yQ5 = 0.0141x3 - 3.1058x2+ 175.06x - 1828.7 (27)）
本発明は、上記式(27)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.9重量％程度〜x+1.5重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.5重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.5重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.9重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.5重量％に収めることができる。
（2-7）HFC-32及びHFO-1234yfを含む非共沸混合冷媒の充填方法
HFC-32及びHFO-1234yfからなる非共沸混合冷媒の、HFC-32の目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収める充填方法について説明する。
上記式(22)は、上記式(23)〜(27)から導き出すことができる。上記式(23)〜(27)の各係数の値を基に、目標組成(x)から、初期充填量（b重量%）に対して式(22)のL5〜P5を導き出すことができる。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の設定公差内（±1.5重量％）に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+ y5 (最小値)〜x+1.5(最大値)重量％にすることを特徴とする。
ここで、前記本発明の概念の通り、設定公差が±1.5の場合、供給用容器に最大充填量の100重量％以下の量で充填されている場合、26.5＜x＜47.5ではyQ1＞1.5となってしまうため、xの範囲は10〜26.5重量％又は47.5〜90重量％となる。設定公差が±1.5の場合、供給用容器に最大充填量の90重量％以下の量で充填されている場合、30＜x＜44ではyQ2＞1.5となってしまうため、xの範囲は10〜30重量％又は44〜90重量％となる。
b：供給用容器における初期充填量（重量%）
x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy5＞1.5となる範囲を除く）。
y5：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(22)で表される値である。
1000y5 = L5x3 - M 5 x2+ N5x - P 5 (22)
L5 = 0.00005b + 0.0092
M5 = 0.0171b + 2.1013
N5 = 0.8528b + 125.11
P5 = -2.372b + 1972.3
（３）設定公差（±a）が±1.0重量％である場合の充填方法
供給用容器より供給先の容器及び機器へ混合冷媒を移充填する時に、移充填開始から完了までの、供給用容器内の混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるための、移充填する前の供給用容器内の混合冷媒の混合比について説明する。
（3-1）HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収める充填方法
容器への混合冷媒の充填量が適宜調節される場合の、本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜18.5重量%又は60〜90重量%の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+y6 (最小値)〜x+1.0重量％(最大値)にすることを特徴とする。
b：供給用容器における初期充填量（重量%）
x：目標組成である（10≦x≦18.5重量%又は60≦x≦90重量%、ただしy6＞1となる範囲を除く）。
y6：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(28)で表される値である。
1000y6 = L6x3 - M 6 x2+ N6x - P 6 (28)
L6 = 0.00009b + 0.0086
M6 = 0.0183b + 2.003
N6 = 0.9237b + 117.29
P6 = -1.055b + 1292.7
本発明の混合冷媒の充填方法によれば、供給用容器の混合冷媒の充填量が最大充填量の100重量％であっても、移充填する前の、供給用容器内のHFC-32の液相混合比を特定の範囲に設定することで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。
また、前記bの値は、通常60≦b≦100の範囲に設定される。
以下、移充填方法は、一例として移充填時の取扱い温度が40℃のときを示す。例えば日本の高圧ガス保安法においては、40℃以上での容器の取り扱いを禁じていることから、特に日本における移充填時の取扱い温度は0〜40℃である。そして、移充填時（取扱い時）の温度が高いほど、移充填による組成変化が大きくなるので、取扱い温度40℃時のときの移充填の条件を応用することで、取扱い温度0〜40℃についても適用可能である。
また、供給用容器における充填量に関しても、初期充填量が少ないほど、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、移充填による組成変化の幅が小さくなる。よって、初期充填量がb重量%である充填方法を満たす数式は、初期充填量がb重量%以下である充填方法においても満たされる。
（3-2）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の100重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の100重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yf を含み、HFC-32及びHFO-1234yf の合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜13.5重量％又は67〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の100重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yR1〜x+1.0重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦13.5又は67≦x≦90を満たす）。yR1は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(29)で表される値である。
1000yR1 = 0.0178x3 - 3.8363x2 + 209.59x - 1194.3 (29)）
本発明は、上記式(29)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.4重量％程度〜x+1.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.4重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.0重量％に収めることができる。
（3-3）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の90重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の90重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yf を含み、HFC-32及びHFO-1234yf の合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜14重量％又は66〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の90重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yR2〜x+1.0重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦14又は66≦x≦90を満たす）。yR2は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(30)で表される値である。
1000yR2 = 0.0168x3 - 3.6386x2 + 200.20x - 1192.8 (30)）
本発明は、上記式(30)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.4重量％程度〜x+1.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.4重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.0重量％に収めることができる。
（3-4）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の80重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の80重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yf の合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜15.5重量％又は65〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の80重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yR3〜x+1.0重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦15.5又は65≦x≦90を満たす）。yR3は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(31)で表される値である。
1000yR3 = 0.0159x3 - 3.4616x2 + 191.19x - 1196.0 (31)）
本発明は、上記式(30)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.4重量％程度〜x+1.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.4重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.0重量％に収めることができる。
（3-5）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の70重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の70重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜16.5重量％又は62.5〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yR4〜x+1.0重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦16.5又は62.5≦x≦90を満たす）。yR4は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(32)で表される値である。
1000yR4 = 0.0150x3 - 3.2938x2 + 182.87x - 1230.1 (32)）
本発明は、上記式(32)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.4重量％程度〜x+1.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.4重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.0重量％に収めることができる。
（3-6）容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の60重量%の場合の充填方法
容器への混合冷媒の充填量が最大充填量の60重量%であって、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるときを説明する。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜18.5重量％又は60〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の60重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+yR5〜x+1.0重量％にすることが好ましい。
（前記xは、目標組成である（但し、10≦x≦18.5又は60≦x≦90を満たす）。yR5は、初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(33)で表される値である。
1000yR5 = 0.0141x3 - 3.0949x2 + 172.07x - 1228.4 (33)）
本発明は、上記式(33)から、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ移充填する際に、移充填する前の供給用容器内のHFC-32の液相混合比を、x-0.5重量％程度〜x+1.0重量％にすることで、供給先の容器及び機器内での組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量％の許容範囲に収める事ができる。
HFC-32の沸点がHFO-1234yfに比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することから、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましい。そして、供給先の容器及び機器内でのHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒の組成変化を、移充填が完了するまで、目標組成の±1.0重量％の許容範囲に収める混合冷媒の充填方法では、HFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の液相混合比の上限値は、HFC-32の目標組成+1.0重量％である。
また、HFC-32が90重量％含まれる場合、組成変化が小さいことから、HFC-32の初期組成が、目標組成（90重量％）に対して、-0.5重量％程度であったとしても、移充填が完了するまで、HFC-32の液相混合比を目標組成±1.0重量％に収めることができる。
（3-7）HFC-32及びHFO-1234yfを含む非共沸混合冷媒の充填方法
HFC-32及びHFO-1234yfからなる非共沸混合冷媒の、HFC-32の目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収める充填方法について説明する。
上記式(28)は、上記式(29)〜(33)から導き出すことができる。上記式(29)〜(33)の各係数の値を基に、目標組成(x)から、初期充填量（b重量%）に対して式(28)のL6〜P6を導き出すことができる。
本発明の混合冷媒の充填方法は、HFC-32及びHFO-1234yfを含み、HFC-32及びHFO-1234yfの合計100重量%に対し液相においてHFC-32が10〜18.5重量%又は60〜90重量%の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のHFC-32の液相混合比を、HFC-32の目標組成(x)の設定公差内（±1.0重量％）に収めるため、移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のHFC-32の液相混合比（初期組成）を、x+ y6 (最小値)〜x+1.0(最大値)重量％にすることを特徴とする。
ここで、前記本発明の概念の通り、設定公差が±1.0の場合、供給用容器に最大充填量の100重量％以下の量で充填されている場合、13.5＜x＜67ではyR1＞1となってしまうため、xの範囲は10〜13.5重量％又は67〜90重量％となる。設定公差が±1.0の場合、供給用容器に最大充填量の90重量％以下の量で充填されている場合、14＜x＜66ではyR2＞1となってしまうため、xの範囲は10〜14重量％又は66〜90重量％となる。設定公差が±1.0の場合、供給用容器に最大充填量の80重量％以下の量で充填されている場合、15.5＜x＜65ではyR3＞1となってしまうため、xの範囲は10〜15.5重量％又は65〜90重量％となる。設定公差が±1.0の場合、供給用容器に最大充填量の70重量％以下の量で充填されている場合、16.5＜x＜62.5ではyR4＞1となってしまうため、xの範囲は10〜16.5重量％又は62.5〜90重量％となる。設定公差が±1.0の場合、供給用容器に最大充填量の60重量％以下の量で充填されている場合、18.5＜x＜60ではyR5＞1となってしまうため、xの範囲は10〜18.5重量％又は60〜90重量％となる。
b：供給用容器における初期充填量（重量%）
x：目標組成である（10≦x≦18.5重量%又は60≦x≦90重量%、ただしy6＞1となる範囲を除く）。
y6：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(28)で表される値である。
1000y6 = L6x3 - M 6 x2+ N6x - P 6 (28)
L6 = 0.00009b + 0.0086
M6 = 0.0183b + 2.003
N6 = 0.9237b + 117.29
P6 = -1.055b + 1292.7
［３］混合冷媒の充填方法の応用
本発明は、特にHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒のうちHFC-32：10〜90重量％よりなる混合組成物を対象としているが、本発明の考え方を応用すれば、HFO-1234yfと他の沸点の異なるHFC化合物との非共沸混合物にも適用できる。HFO-1234yfとの非共沸化合物としては、ペンタフルオロエタン(HFC-125)、HFC-152、HFC-143a等のHFC、HFO-1234ze(E)、HFO-1243zf、HFO-1225ye等のHFO、プロパン、CO2等が例として挙げられる。
本発明の供給側容器は、冷媒混合物を貯蔵できる密閉容器であれば特に制限はなく、例えばボンベやローリー、貯槽などが挙げられる。供給側容器の容量が小さく1回の抜き出し量が大きい場合は組成変動の影響を受け易い。
またこの方法は、供給側容器の初期充填量が最大充填量の60〜100重量%であれば、移充填完了まで何回に分けて移充填を行っても良く、また液相を全て移充填せずに途中で移充填を中断したとしても成り立つ。
また、冷媒混合物が移充填される機器としては、蒸気圧縮式冷凍サイクルを利用した装置であればよく、該装置としては、特に制限はなく、例えば冷凍空調機器、冷蔵庫及び給湯機器等が挙げられる。
本発明の方法により製造される蒸気圧縮式冷凍装置は、冷媒と冷凍装置本体からなり、冷凍装置本体については特に制限はなく、公知の冷凍装置本体がそのまま用いられる。
移充填の手段は常法に従えば良く、例えば、圧力差を利用するもの、ポンプ等を用いるものがある。
また、例えば日本の高圧ガス保安法においては、40℃以上での容器の取り扱いを禁じていることから、移充填時の取扱い温度は基本的に0〜40℃である。また、国際法等でも高温での取扱いを避けることが求められている。そして、移充填時（取扱い時）の温度が高いほど、移充填による組成変化が大きくなるので、取扱い温度40℃時のときの移充填の条件を応用することで、取扱い0〜40℃についても適用可能である。
本発明の充填方法により充填を行った場合には、2,3,3,3-テトラフルオロプロペン及びジフルオロメタンからなる非共沸混合冷媒の移充填に伴う組成変化を、許容範囲内に収めることが可能である。
本発明を実施例に従って説明するが、本発明の要旨を逸脱しない限り、この実施例のみに限定されるものではない。
（１）参考例１
10Lの密閉容器に、2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HFO-1234yf）及びジフルオロメタン（HFC-32）を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する直前の組成で充填できる最大充填量を充填し、40℃に保持した。この、最大充填可能量は法で定められており、以下のように算出する。
・G = V/C
・G：フルオロカーボンの質量（kg）
・V：容器の内容積（L）
・C：フルオロカーボンの種類による定数
この際の充填定数Cは日本国内では、1.05を48℃における当該ガスの比重で除した値と定められている。
また、この充填定数Cは、輸出を伴う際は国際法により、熱帯地方を通過する際は、1.05を65℃における当該ガスの比重で除した値、熱帯以外のその他の地方のみでは、1.05を45℃における当該ガスの比重で除した値と定められている。
今回は、1.05を45℃又は65℃における当該ガスの比重で除した値、を充填定数として採用した。
また、移充填時の温度として40℃を選択したのは、日本の高圧ガス保安法において、40℃を超えての容器の取り扱いを禁じていることと、また、国際法等でも高温での取扱いを避けることが求められていること、高温になるほど組成変化が大きくなることから、40℃でのデータが最も条件の悪いケースとして想定されるからである。
次に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填した。液側の抜き出し配管の途中に設けたサンプリングバルブよりガスを一部採取し、成分組成をガスクロマトグラフィーにより分析した。
表１及び２に、1.05を45℃及び65℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出した充填量に充填した場合の、移充填時における参考例１の組成変化の結果を示す。
45℃
Figure 0006107828
65℃
Figure 0006107828
表１及び２で示す様に、何の対策もせずに移充填を行った場合、移充填元の全ての液が消失した時点（移充填完了時点）で目標組成から最大で3〜4重量％の組成のずれ（組成変化）が生じる。そのため、目標組成で見込んでいた冷凍能力、COP等の冷媒能力が、移充開始時から移充完了時までの間で保証できない。
表１から、移充填完了時のHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の濃度は、移充填開始時よりも低いことが分かった。これは、HFC-32の沸点がHFO-1234yfの沸点に比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することが理由である。そのため、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましいことがわかった。また、移充填時の組成変動が最も小さい場合（HFC-32：90重量％）であっても、移充填開始から完了までの組成変動の幅は0.5重量％程度であった。
（２）充填量が最大充填量の100重量％である時の充填方法
充填量は、1.05を65℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出した。
（2-1）実施例１：初期組成が目標組成の+2.5重量％
10Lの密閉容器に、2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HFO-1234yf）及びジフルオロメタン（HFC-32）を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量（充填量100重量％）を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の＋2.5重量％になるように調整した。次に、参考例１と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表３に、初期組成+2.5重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表３で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋2.5重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±2.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-2.5重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yA）を表４に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-1.9重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yA)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yA = 0.0166x3- 3.6757x2 + 208.97x - 3006.3 (2)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyA〜2.5重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（2-2）実施例２：初期組成が目標組成の+2.0重量％
移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成＋2.0重量％になるように調整した以外は、実施例１と同様に分析した。表５に、初期組成+2.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表５で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋2.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-2.0重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yB）を表６に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-1.4重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yB)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yB = 0.0162x3- 3.5639x2 + 200.60x - 2347.6 (3)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyB〜2.0重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（2-3）実施例３：初期組成が目標組成の+1.5重量％
移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成＋1.5重量％になるように調整した以外は、実施例１と同様に分析した。表７に、初期組成+1.5重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表７で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋1.5重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜32重量％又は42〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1.5重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yC）を表８に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.9重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yC)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yC = 0.0169x3 - 3.6374x2+ 199.88x - 1760.3 (4)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyC〜1.5重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（2-4）実施例４：初期組成が目標組成の+1.0重量％
移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成＋1.0重量％になるように調整した以外は、実施例１と同様に分析した。表９に、初期組成+1.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表９で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋1.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜14重量％又は65〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1.0重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yD）を表１０に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.5重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yD)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yD = 0.0160x3 - 3.5312x2+ 196.02x - 1210.8 (5)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyD〜1.0重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（３）充填量が最大充填量の70重量％である時の充填方法
充填量は、1.05を65℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出した。
（3-1）実施例５：初期組成が目標組成の+2.5重量％
移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成＋2.5重量％に調整し、最大充填量の70％充填に調製した以外は、実施例１と同様に分析した。表１１に、初期組成+2.5重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表１１で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋2.5重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±2.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-2.5重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yE）を表１２に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-2.0重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yE)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yE = 0.0130 x3 - 3.0285 x2 + 177.93x - 2975.4 (7)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyE〜2.5重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（3-2）実施例６：初期組成が目標組成の+2.0重量％
移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成＋2.0重量％になるように調整した以外は、実施例５と同様に分析した。表１３に、初期組成+2.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表１３で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋2.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-2.0重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yF）を表１４に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-1.5重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yF)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yF = 0.0132 x3 - 2.991 x2+ 171.39x - 2327.0 (8)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyF〜2.0重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（3-3）実施例７：初期組成が目標組成の+1.5重量％
移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成＋1.5重量％になるように調整した以外は、実施例５と同様に分析した。表１５に、初期組成+1.5重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表１５で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋1.5重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1.5重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yG）を表１６に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-1.0重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yG)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yG = 0.0149 x3 - 3.2273 x2+ 179.57x - 1866.7 (9)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyG〜1.5重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（3-4）実施例８：初期組成が目標組成の+1.0重量％
移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成＋1.0重量％になるように調整した以外は、実施例５と同様に分析した。表１７に、初期組成+1.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表１７で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋1.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜18重量％又は60〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1.0重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yH）を表１８に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.5重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yH)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yH = 0.0151 x3 - 3.2439 x2+ 178.32x - 1263.0 (10)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyH〜1.0重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（４）充填量が最大充填量の100重量％である時の充填方法
充填量は、1.05を45℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出した。
（4-1）実施例９：初期組成が目標組成の+2.5重量％
10Lの密閉容器に、2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HFO-1234yf）及びジフルオロメタン（HFC-32）を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量（充填量100％）を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の＋2.5重量％になるように調整した。次に、参考例１と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表２に、初期組成+2.5重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表１９で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋2.5重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±2.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-2.5重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yI）を表２０に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-1.8重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yI)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yI = 0.0181x3- 3.9611x2 + 223.10x - 3040.4 (12)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyI〜2.5重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（4-2）実施例１０：初期組成が目標組成の+2.0重量％
移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成＋2.0重量％になるように調整した以外は、実施例１と同様に分析した。表２１に、初期組成+2.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表２１で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋2.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-2.0重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yJ）を表２２に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-1.3重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yJ)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yJ = 0.0177x3- 3.8614x2 + 215.42x - 2373.5 (13)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyJ〜2.0重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（4-3）実施例１１：初期組成が目標組成の+1.5重量％
移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成＋1.5重量％になるように調整した以外は、実施例１と同様に分析した。表７に、初期組成+1.5重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表７で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋1.5重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜26.5重量％又は47.5〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1.5重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yK）を表２４に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.9重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yK)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yK = 0.0172x3- 3.7549x2 + 207.43x - 1705.9 (14)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyK〜1.5重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（4-4）実施例１２：初期組成が目標組成の+1.0重量％
移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成＋1.0重量％になるように調整した以外は、実施例１と同様に分析した。表２５に、初期組成+1.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表２５で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋1.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜13.5重量％又は67〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1.0重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yL）を表２６に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.4重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yD)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yL = 0.0178x3 - 3.8363x2+ 209.59x - 1194.3 (15)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyL〜1.0重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（５）参考例２
10Lの密閉容器に、2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HFO-1234yf）及びジフルオロメタン（HFC-32）を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する直前の組成で充填できる最大充填量を充填し、40℃に保持した。この、最大充填可能量は以下のように算出する。
・G = V/C
・G：フルオロカーボンの質量（kg）
・V：容器の内容積（L）
・C：フルオロカーボンの種類による定数
この際の充填定数Cは日本国内では、1.05を48℃における当該ガスの比重で除した値と定められている。
また、この充填定数Cは、輸出を伴う際は国際法により、熱帯地方を通過する際は、1.05を65℃における当該ガスの比重で除した値、熱帯以外のその他の地方のみでは、1.05を45℃における当該ガスの比重で除した値と定められている。
今回は、1.05を45℃における当該ガスの比重で除した値、を充填定数として採用した。
また、移充填時の温度として40℃を選択したのは、日本の高圧ガス保安法や危険物船舶運送及び貯蔵規則、国際海上危険物規則等において、40℃を超えての容器の取り扱いを禁じていることと、高温になるほど組成変化が大きくなることから、40℃でのデータが最も条件の悪いケースとして想定されるからである。
次に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填した。液側の抜き出し配管の途中に設けたサンプリングバルブよりガスを一部採取し、成分組成をガスクロマトグラフィーにより分析した。
表２７に、45℃における当該ガスの比重で除した値を充填定数として算出した充填量に充填した場合の、移充填時における参考例２の組成変化の結果を示す。
45℃（充填量100重量%）
Figure 0006107828
表２７で示す様に、何の対策もせずに移充填を行った場合、移充填元の全ての液が消失した時点（移充填完了時点）で目標組成から最大で3〜4重量％の組成のずれ（組成変化）が生じる。そのため、目標組成で見込んでいた冷凍能力、COP等の冷媒能力が、移充開始時から移充完了時までの間で保証できない。
表２７から、移充填完了時のHFC-32/HFO-1234yf混合冷媒中のHFC-32の濃度は、移充填開始時よりも低いことが分かった。これは、HFC-32の沸点がHFO-1234yfの沸点に比べて低く、移充填時、冷媒が抜き出されて出来た空間に、液相側から蒸発して補充される際に、HFC-32の方が多く蒸発するため、液相のHFC-32濃度が低下することが理由である。そのため、HFC-32を移充填前の供給用容器において目標組成より多く充填することが好ましいことがわかった。また、移充填時の組成変動が最も小さい場合（HFC-32：90重量％）であっても、移充填開始から完了までの組成変動の幅は0.5重量％程度であった。
（６）公差±2.0の時の充填方法
（6-1）実施例１３：供給用容器における初期充填量が最大充填量の100重量%である
10Lの密閉容器に、2,3,3,3-テトラフルオロプロペン（HFO-1234yf）及びジフルオロメタン（HFC-32）を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量（充填量100重量％）を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の+2.0重量％になるように調整した。次に、参考例２と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表２８に、初期組成+2.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表２８で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成+2.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-2重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yP1）を表２９に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-1.3重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yP1)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yP1 = 0.0177x3 - 3.8614x2 + 215.42x - 2373.5 (17)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyP1〜2重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（6-2）実施例１４：供給用容器における初期充填量が最大充填量の90重量%である
10Lの密閉容器に、HFO-1234yf及びHFC-32を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量の90重量％を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の+2.0重量％になるように調整した。次に、実施例５と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表３０に、初期組成+2.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表３０で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成+2.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-2重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yP2）を表３１に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-1.3重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yP2)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yP2 = 0.0172x3 - 3.7532x2 + 210.1x - 2419.3 (18)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyP2〜2重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（6-3）実施例１５：供給用容器における初期充填量が最大充填量の80重量%である
10Lの密閉容器に、HFO-1234yf及びHFC-32を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量の80重量％を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の+2.0重量％になるように調整した。次に、実施例５と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表３２に、初期組成+2.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表３２で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成+2.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-2重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yP3）を表３３に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-1.4重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yP3)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yP3 = 0.0160x3 - 3.5202x2 + 198.2x - 2382.2 (19)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyP3〜2重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。

（6-4）実施例１６：供給用容器における初期充填量が最大充填量の70重量%である
10Lの密閉容器に、HFO-1234yf及びHFC-32を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量の70重量％を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の+2.0重量％になるように調整した。次に、実施例５と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表３４に、初期組成+2.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表３４で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成+2.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-2重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yP4）を表３５に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-1.4重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yP4)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yP4 = 0.0152x3 - 3.3513x2 + 189.76x - 2412.5 (20)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyP4〜2重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（6-5）実施例１７：供給用容器における初期充填量が最大充填量の60重量%である
10Lの密閉容器に、HFO-1234yf及びHFC-32を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量の60重量％を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の+2.0重量％になるように調整した。次に、実施例５と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表３６に、初期組成+2.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表３６で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成+2.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-2重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yP5）を表３５に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-1.4重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yP5)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yP5 = 0.0138x3 - 3.0892x2 + 176.2x - 2385.7 (21)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyP5〜2重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±2.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（７）公差±1.5の時の充填方法
（7-1）実施例１８：供給用容器における初期充填量が最大充填量の100重量%である
10Lの密閉容器に、HFO-1234yf及びHFC-32を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量（充填量100重量％）を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の＋1.5重量％になるように調整した。次に、参考例２と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表３８に、初期組成+1.5重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表３８で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋1.5重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜26.5重量％又は47.5〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1.5重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yQ1）を表３９に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.9重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yQ1)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yQ1 = 0.0172x3 - 3.7549x2 + 207.43x - 1705.9 (23)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyQ1〜1.5重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（7-2）実施例１９：供給用容器における初期充填量が最大充填量の90重量%である
10Lの密閉容器に、HFO-1234yf及びHFC-32を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量の90重量％を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の＋1.5重量％になるように調整した。次に、実施例１０と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表４０に、初期組成+1.5重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表４０で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋1.5重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜30重量％又は44〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1.5重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yQ2）を表４１に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.9重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yQ2)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yQ2 = 0.0168x3 - 3.6698x2 + 203.75x - 1785.4 (24)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyQ2〜1.5重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（7-3）実施例２０：供給用容器における初期充填量が最大充填量の80重量%である
10Lの密閉容器に、HFO-1234yf及びHFC-32を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量の80重量％を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の＋1.5重量％になるように調整した。次に、実施例１０と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表４２に、初期組成+1.5重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表４２で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋1.5重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1.5重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yQ3）を表４３に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.9重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yQ3)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yQ3 = 0.0163x3 - 3.5445x2 + 197.22x - 1815.9 (25)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyQ3〜1.5重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（7-4）実施例２１：供給用容器における初期充填量が最大充填量の70重量%である
10Lの密閉容器に、HFO-1234yf及びHFC-32を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量の70重量％を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の＋1.5重量％になるように調整した。次に、実施例１０と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表４４に、初期組成+1.5重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表４４で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋1.5重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1.5重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yQ4）を表４５に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.9重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yQ4)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yQ4 = 0.0147x3 - 3.2607x2 + 183.21x - 1777.0 (26)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyQ4〜1.5重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（7-5）実施例２２：供給用容器における初期充填量が最大充填量の60重量%である
10Lの密閉容器に、HFO-1234yf及びHFC-32を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量の60重量％を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の＋1.5重量％になるように調整した。次に、実施例１０と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表４６に、初期組成+1.5重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表４６で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成＋1.5重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1.5重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yQ5）を表４７に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.9重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yQ5)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yQ5 = 0.0141x3 - 3.1058x2+ 175.06x - 1828.7 (27)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyQ5〜1.5重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.5重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。

（８）公差±1.0の時の充填方法
（8-1）実施例２３：供給用容器における初期充填量が最大充填量の100重量%である
10Lの密閉容器に、HFO-1234yf及びHFC-32を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量（充填量100重量％）を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の+1.0重量％になるように調整した。次に、参考例２と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表４８に、初期組成+1.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表４８で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成+1.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜13.5重量％又は67〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yR1）を表４９に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.4重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yR1)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yR1 = 0.0178x3 - 3.8363x2 + 209.59x - 1194.3 (29)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyR1〜1重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（8-2）実施例２４：供給用容器における初期充填量が最大充填量の90重量%である
10Lの密閉容器に、HFO-1234yf及びHFC-32を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量の90重量％を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の+1.0重量％になるように調整した。次に、実施例１５と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表５０に、初期組成+1.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表５０で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成+1.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜14重量％又は66〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yR2）を表５１に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.4重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yR2)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yR2 = 0.0168x3 - 3.6386x2 + 200.20x - 1192.8 (30)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyR2〜1重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（8-3）実施例２５：供給用容器における初期充填量が最大充填量の80重量%である
10Lの密閉容器に、HFO-1234yf及びHFC-32を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量の80重量％を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の+1.0重量％になるように調整した。次に、実施例１５と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表５２に、初期組成+1.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表５２で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成+1.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜15.5重量％又は65〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yR3）を表５３に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.4重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yR3)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yR3 = 0.0159x3 - 3.4616x2 + 191.19x - 1196.0 (31)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyR3〜1重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（8-4）実施例２６：供給用容器における初期充填量が最大充填量の70重量%である
10Lの密閉容器に、HFO-1234yf及びHFC-32を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量の70重量％を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の+1.0重量％になるように調整した。次に、実施例１５と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表５４に、初期組成+1.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表５４で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成+1.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜16.5重量％又は62.5〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yR4）を表５５に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.4重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yR4)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yR4 = 0.0150x3 - 3.2938x2 + 182.87x - 1230.1 (32)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyR4〜1重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（8-5）実施例２７：供給用容器における初期充填量が最大充填量の60重量%である
10Lの密閉容器に、HFO-1234yf及びHFC-32を40℃で液相がある一定の組成になるように、移充填する前の組成で充填できる最大充填量の60重量％を充填し、40℃に保持した。この際、移充填前のHFC-32の液相における初期組成を、目標組成の+1.0重量％になるように調整した。次に、実施例１５と同様に、ポンプを使用して液側より徐々に別の空容器に移充填し、成分組成を分析した。表５６に、初期組成+1.0重量％に調製した場合の移充填時における組成変化の結果を示す。
Figure 0006107828
表５６で示す様に、移充填前の初期組成を、目標組成+1.0重量％になるようにすることで、充填初め（移充填する前）から、液がなくなるまで（移充填が完了するまで）の組成のうち、そのHFC-32組成がHFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中に10〜18.5重量％又は60〜90重量％の範囲であれば、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、移充填が完了した時点でのHFC-32組成が、目標組成（x）の-1重量％になるような、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の移充填前組成を求めた。この時の初期組成における目標組成とのずれの下限値（yR5）を表５７に示す。
Figure 0006107828
この結果より、HFC-32が90重量％の目標組成において最も組成変動が小さく、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成の-0.5重量％であっても、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
また、この結果より初期組成における目標組成とのずれの下限値(yR5)は、目標組成(x)を用いて以下の式で表すことができる。
1000yR5 = 0.0141x3 - 3.0949x2 + 172.07x - 1228.4 (33)
よって、HFC-32/HFO-1234yfの液相混合冷媒中のHFC-32の初期組成を目標組成のyR5〜1重量％にすることで、移充填する前から移充填が完了するまで、目標組成に対して±1.0重量％以内の目標組成とのずれに収める事が出来る。
（５）考察
上記実施例の結果から明らかなように、本発明の方法により、移充填に伴う組成変化を何の対策も行わずに移充填した場合と比べ、移充填する前から、移充填が完了するまで、狙う組成に対してある一定の範囲内に収める事ができ、液相の全量使用を可能とする、非共沸混合冷媒の新しい充填方法を見出した。
本発明方法を実施することにより、蒸気圧縮式冷凍サイクル用作動媒体として使用される非共沸性のHFO-1234yf/HFC-32混合冷媒の移充填時に生じる組成変化を冷媒能力に支障をきたさない範囲内に収めることができ有意義である。

Claims (36)

  1. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±a重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+y1 (最小値)〜x+a(最大値)重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    ±a：設定公差（a≧0）
    x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy1＞aとなる範囲を除く）。
    y1：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(1)で表される値である。
    1000y1 = L1x3 - M 1 x2+ N1x - P 1 (1)
    L1 = 0.0002a + 0.016
    M1 = 0.072a+ 3.4761
    N1 = 7.914a + 187.52
    P1 = 1194.8a - 9.58
  2. aの値が0.5≦a≦3.0の範囲にある場合の、請求項１の混合冷媒の充填方法。
  3. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.5重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yA〜x+2.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yA：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(2)で表される値である。
    1000y A = 0.0166x 3 - 3.6757x 2 + 208.97x - 3006.3 (2)
  4. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yB〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yB：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(3)で表される値である。
    1000y B = 0.0162x 3 - 3.5639x 2 + 200.60x - 2347.6 (3)
  5. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜32重量％又は42〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yC〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦32又は42≦x≦90を満たす）。
    yC：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(4)で表される値である。
    1000y C = 0.0169x 3 - 3.6374x 2 + 199.88x - 1760.3 (4)
  6. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜14重量％又は65〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yD〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦14又は65≦x≦90を満たす）。
    yD：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(5)で表される値である。
    1000y D = 0.0160x 3 - 3.5312x 2 + 196.02x - 1210.8 (5)
  7. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±a重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+y2(最小値)〜x+a(最大値)重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    ±a：設定公差（a≧0）
    x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy2＞aとなる範囲を除く）。
    y2：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(6)で表される値である。
    1000y2 = L2x3 - M 2 x2+ N2x - P 2 (6)
    L2 = -0.0016a + 0.0169
    M2 = -0.1765a + 3.4316
    N2 = -1.87a + 180.08
    P2 = 1119.5a + 148.9
  8. aの値が0.5≦a≦3.0の範囲にある場合の、請求項７の混合冷媒の充填方法。
  9. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.5重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yE〜x+2.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yE：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(7)で表される値である。
    1000y E = 0.0130 x 3 - 3.0285 x 2 + 177.93x - 2975.4 (7)
  10. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yF〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yF：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(8)で表される値である。
    1000y F = 0.0132 x 3 - 2.991 x 2 + 171.39x - 2327.0 (8)
  11. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yG〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yG：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(9)で表される値である。
    1000y G = 0.0149 x 3 - 3.2273 x 2 + 179.57x - 1866.7 (9)
  12. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜18重量％又は60〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yH〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦18又は60≦x≦90を満たす）。
    yH：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(10)で表される値である。
    1000y H = 0.0151 x 3 - 3.2439 x 2 + 178.32x - 1263.0 (10)
  13. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±a重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+y3 (最小値)〜x+a(最大値)重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    ±a：設定公差（a≧0）
    x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy3＞aとなる範囲を除く）。
    y3：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(11)で表される値である。
    1000y3 = L3x3 - M 3 x2+ N3x - P 3 (11)
    L3 = 0.0003a + 0.0172
    M3 = 0.0962a+ 3.6851
    N3 = 9.704a + 196.9
    P3 = 1241.2a - 93.54
  14. aの値が0.5≦a≦3.0の範囲にある場合の、請求項１３の混合冷媒の充填方法。
  15. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.5重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yI〜x+2.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yI：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(12)で表される値である。
    1000y I = 0.0181x 3 - 3.9611x 2 + 223.10x - 3040.4 (12)
  16. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yJ〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yJ：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(13)で表される値である。
    1000y J = 0.0177x 3 - 3.8614 x 2 + 215.42x - 2373.5 (13)
  17. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜26.5重量％又は47.5〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yK〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦26.5又は47.5≦x≦90を満たす）。
    yK：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(14)で表される値である。
    1000y K = 0.0172x 3 - 3.7549x 2 + 207.43x - 1705.9 (14)
  18. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜13.5重量％又は67〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、当該供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yL〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦13.5又は67≦x≦90を満たす）。
    yL：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(15)で表される値である。
    1000y L = 0.0178x 3 - 3.8363x 2 + 209.59x - 1194.3 (15)
  19. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+y4 (最小値)〜x+2.0重量％(最大値)にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    b：供給用容器における初期充填量（重量%）
    x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy4＞2となる範囲を除く）。
    y4：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(16)で表される値である。
    1000y4 = L4x3 - M 4 x2+ N4x - P 4 (16)
    L4 = 0.0001b + 0.0081
    M4 = 0.0195b + 1.958
    N4 = 0.9878b + 118.91
    P4 = -0.176b + 2408.7
  20. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の100重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yP1〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yP1：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(17)で表される値である。
    1000y P1 = 0.0177x 3 - 3.8614x 2 + 215.42x - 2373.5 (17)
  21. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の90重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yP2〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yP2：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(18)で表される値である。
    1000y P2 = 0.0172x 3 - 3.7532x 2 + 210.1x - 2419.3 (18)
  22. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の80重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yP3〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yP3：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(19)で表される値である。
    1000y P3 = 0.0160x 3 - 3.5202x 2 + 198.2x - 2382.2 (19)
  23. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yP4〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yP4：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(20)で表される値である。
    1000y P4 = 0.0152x 3 - 3.3513x 2 + 189.76x - 2412.5 (20)
  24. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の60重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±2.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yP5〜x+2.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yP5：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(21)で表される値である。
    1000y P5 = 0.0138x 3 - 3.0892x 2 + 176.2x - 2385.7 (21)
  25. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+y5 (最小値)〜x+1.5重量％(最大値)にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    b：供給用容器における初期充填量（重量%）
    x：目標組成である（10≦x≦90、ただしy5＞1.5となる範囲を除く）。
    y5：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(22)で表される値である。
    1000y5 = L5x3 - M 5 x2+ N5x - P 5 (22)
    L5 = 0.00005b + 0.0092
    M5 = 0.0171b + 2.1013
    N5 = 0.8528b + 125.11
    P5 = -2.372b + 1972.3
  26. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜26.5重量％又は47.5〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の100重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yQ1〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦26.5又は47.5≦x≦90を満たす）。
    yQ1：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(23)で表される値である。
    1000y Q1 = 0.0172x 3 - 3.7549x 2 + 207.43x - 1705.9 (23)
  27. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜30重量％又は44〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の90重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yQ2〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦30又は44≦x≦90を満たす）。
    yQ2：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(24)で表される値である。
    1000y Q2 = 0.0168x 3 - 3.6698x 2 + 203.75x - 1785.4 (24)
  28. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の80重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yQ3〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yQ3：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(25)で表される値である。
    1000y Q3 = 0.0163x 3 - 3.5445x 2 + 197.22x - 1815.9 (25)
  29. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yQ4〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yQ4：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(26)で表される値である。
    1000y Q4 = 0.0147x 3 - 3.2607x 2 + 183.21x - 1777.0 (26)
  30. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の60重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.5重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yQ5〜x+1.5重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦90を満たす）。
    yQ5：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(27)で表される値である。
    1000y Q5 = 0.0141x 3 - 3.1058x 2 + 175.06x - 1828.7 (27)
  31. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜18.5重量%又は60〜90重量%の量で存在する混合冷媒を、供給用容器より供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+y6 (最小値)〜x+1.0重量％(最大値)にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    b：供給用容器における初期充填量（重量%）
    x：目標組成である（10≦x≦18.5重量%又は60≦x≦90重量%、ただしy6＞1となる範囲を除く）。
    y6：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(28)で表される値である。
    1000y6 = L6x3 - M 6 x2+ N6x - P 6 (28)
    L6 = 0.00009b + 0.0086
    M6 = 0.0183b + 2.003
    N6 = 0.9237b + 117.29
    P6 = -1.055b + 1292.7
  32. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜13.5重量％又は67〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の100重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yR1〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦13.5又は67≦x≦90を満たす）。
    yR1：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(29)で表される値である。
    1000y R1 = 0.0178x 3 - 3.8363x 2 + 209.59x - 1194.3 (29)
  33. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜14重量％又は66〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の90重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yR2〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦14又は66≦x≦90を満たす）。
    yR2：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(30)で表される値である。
    1000y R2 = 0.0168x 3 - 3.6386x 2 + 200.20x - 1192.8 (30)
  34. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜15.5重量％又は65〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の80重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yR3〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦15.5又は65≦x≦90を満たす）。
    yR3：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(31)で表される値である。
    1000y R3 = 0.0159x 3 - 3.4616x 2 + 191.19x - 1196.0 (31)
  35. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜16.5重量％又は62.5〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の70重量％以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yR4〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦16.5又は62.5≦x≦90を満たす）。
    yR4：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(32)で表される値である。
    1000y R4 = 0.0150x 3 - 3.2938x 2 + 182.87x - 1230.1 (32)
  36. ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンを含み、ジフルオロメタン及び2,3,3,3-テトラフルオロプロペンの合計100重量%に対し液相においてジフルオロメタンが10〜18.5重量％又は60〜90重量％の量で存在する混合冷媒を、供給用容器に最大充填量の60重量%以下の量で充填されている供給用容器より、供給先の容器及び機器へ液で移充填する際に、
    移充填開始から完了までの、前記供給用容器内の前記混合冷媒中のジフルオロメタンの液相混合比を、ジフルオロメタンの目標組成(x)の±1.0重量％の範囲に収めるため、
    移充填直前の、前記供給用容器内の前記混合冷媒のジフルオロメタンの液相混合比（初期組成）を、x+yR5〜x+1.0重量％にすることを特徴とする、混合冷媒の充填方法。
    x：目標組成である（但し、10≦x≦18.5又は60≦x≦90を満たす）。
    yR5：初期組成における目標組成とのずれの下限値で、次の式(33)で表される値である。
    1000y R5 = 0.0141x 3 - 3.0949x 2 + 172.07x - 1228.4 (33)
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