JP6098668B2 - 複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプ - Google Patents

Description

本発明は、一般に、住宅、レクリエーショナルビークル、又はモバイルホームの給水装置内に設置される逆浸透膜（ＲＯ）浄化装置又はＲＯ浄水システムで使用される複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプに関し、特に、従来の４圧縮室ダイアフラムポンプでの共鳴振動によって引き起こされる望ましくないノイズ及び震動を減少させるための、進歩性のあるポンプヘッド本体とダイアフラム膜との対合手段を有すると共に、ポンプの斜めの引張力及びスクイーズ現象をなくすことができる偏心円形体取付部にあるスロープ付き上部リングを有し、それにより４圧縮室ダイアフラムポンプの耐用寿命、及びポンプ内部の重要な構成要素の耐久性が延ばされる４圧縮室ダイアフラムポンプに関する。

現在、住宅、レクリエーショナルビークル、又は移動住宅の給水装置内に設置されるＲＯ（逆浸透膜）浄化装置又はＲＯ浄水システムと共に排他的に使用されている従来の４圧縮室ダイアフラムポンプは、様々なタイプのものである。特許文献１に開示されている特定のタイプ以外の大部分の４圧縮室ダイアフラムポンプは、図１〜図１１に示される従来の４圧縮室ダイアフラムポンプと同様の設計のものとして分類することができる。従来の４圧縮室ダイアフラムポンプのこの例は、本質的に、出力シャフト１１を有するブラシ付きモータ１０、モータ上側シャーシ３０、一体型突出カムローブシャフトを有する揺動板４０、偏心円形体取付部５０、ポンプヘッド本体６０、ダイアフラム膜７０、４つのポンピングピストン８０、ピストン弁アセンブリ９０、及びポンプヘッドカバー２０を備える。

モータ上側シャーシ３０はベアリング３１を含み、ベアリング３１を通して、モータ１０の出力シャフト１１が延びる。モータ上側シャーシ３０はまた、上側環状リブリング３２も含み、複数の固定孔３３が、上側環状リブリング３２の周縁部に円周方向に一様に配設される。

揺動板４０はシャフト結合穴４１を含み、シャフト結合穴４１を通して、モータ１０の対応するモータ出力シャフト１１が延びる。

偏心円形体取付部５０は、その底部に、対応する揺動板４０を受け取るための中央ベアリング５１を含む。４つの管状偏心円形体５２が、偏心円形体取付部５０上に円周方向に一様に配設される。各管状偏心円形体５２は、水平な上面５３、雌ねじ孔５４、上面に形成された管状位置決め溝５５、及び水平な上面５３と垂直側面５６との交差点に作成された丸みの付いたショルダ５７を有する（図３及び図４に示される）。

ポンプヘッド本体６０は、モータ上側シャーシ３０の上側環状リブリング３２に被さって、揺動板４０及び偏心円形体取付部５０を収容し、円周方向に一様に配設された４つの動作穴６１を含む。各動作穴６１は、偏心円形体取付部５０にある対応する管状偏心円形体５２をそれぞれ受け取るために、対応する各管状偏心円形体５２の外径よりもわずかに大きい内径を有し、下側環状フランジ６２が、モータ上側シャーシ３０の対応する上側環状リブリング３２と対合するために動作穴６１の下に形成され、複数の固定孔６３が、（図５〜図７に示される）ポンプヘッド本体６０の円周を巡って一様に配設される。

半固体弾性材料から押出成形され、ポンプヘッド本体６０の上に配置されたダイアフラム膜７０は、１対の平行な周縁部を含み、この対は、外側隆起周縁部７１及び内側隆起周縁部７２を含み、さらに、等間隔に配置された４つの半径方向隆起区画リブ７３を含み、半径方向隆起区画リブ７３の各端部が内側隆起周縁部７２と接続し、それにより、半径方向隆起区画リブ７３の内部にあって半径方向隆起区画リブ７３により区画された４つの同等のピストン作用区域７４を形成し、ここで、各ピストン作用区域７４は、偏心円形体取付部５０の管状偏心円形体５２にあるそれぞれの雌ねじ孔５４と対応して作成された作用区域穴７５を有し、各作用区域穴７５のための環状位置決め突起７６が、ダイアフラム膜７０の底部側に形成される（図９及び図１０に示される）。

ダイアフラム膜７０の対応するピストン作用区域７４内にそれぞれ配設される各ポンピングピストン８０は、そこを通って延びる段穴８１を有する。ダイアフラム膜７０にある各環状位置決め突起７６が、偏心円形体取付部５０の管状偏心円形体５２にある対応する環状位置決め凹部５５に挿入された後、各ポンピングピストン８０の段穴８１、及びダイアフラム膜７０にある対応する各ピストン作用区域７４の作用区域穴７５を通して、それぞれの固定ねじ１が挿入され、それにより、ダイアフラム膜７０及び４つのポンピングピストン８０は、偏心円形体取付部５０にある対応する４つの管状偏心円形体５２の雌ねじ孔５４に固定してねじ留めすることができる（図１１の拡大図で見ることができる）。

ピストン弁アセンブリ９０が、ダイアフラム膜７０を覆い、ダイアフラム膜７０の外側隆起周縁部７１と内側隆起周縁部７２との間に挿入するための下方向に延びる隆起周縁部９１、円周方向に一様に位置された複数の出口ポート９５をそれぞれ含む４つの同等の扇形部を有する中央位置決め孔９３を有する中央皿形円形出口取付部９２、中央位置決めシャンクを有するＴ字形プラスチック逆流防止弁９４、及び円周方向に隣接する４つの入口取付部９６を含む。円周方向に隣接する各入口取付部９６は、円周方向に一様に位置された複数の入口ポート９７、及び逆さの中央ピストンディスク９８をそれぞれ含み、それにより、各ピストンディスク９８は、複数の入口ポート９７の対応する各群のための弁として働く。プラスチック逆流防止弁９４の中央位置決めシャンクは、中央出口取付部９２の中央位置決め孔９３と対合し、それにより、中央円形出口取付部９２の複数の出口ポート９５が４つの入口取付部９６と連絡し、下方向に延びる隆起周縁部９１がダイアフラム膜７０の外側隆起周縁部７１と内側隆起周縁部７２との間に挿入された後、各入口取付部９６とダイアフラム膜７０の対応するピストン作用区域７４との間に気密封止された予圧室２６が形成され、各予圧室２６の一端が、対応する各入力ポート９７と連絡する（図１１の拡大部分に示される）。

ピストン弁アセンブリ９０、ポンピングピストン８０、及びダイアフラム膜７０を収容するためにポンプヘッド本体６０を覆うポンプヘッドカバー２０は、入水開口部２１、出水開口部２２、及び複数の固定孔２３を含む。ポンプヘッドカバー２０の底部内側に段状周縁部２４及び環状リブリング２５が配設され、それにより、ダイアフラム膜７０とピストン弁アセンブリ９０との組立てのための外側周縁部は、段状周縁部２４に気密に取り付けることができる（図１１の拡大図に示される）。

環状リブリング２５の底部が中央出口取付部９２の周縁部を密接して覆うとき（図１１に示される）、環状リブリング２５の内壁によって形成されるキャビティとピストン弁アセンブリ９０の中央出口取付部９１との間に高圧縮室２７が形成される。ポンプヘッドカバー２０の対応する固定孔２３、及びポンプヘッド本体６０にある対応する固定孔６３に各固定ボルト２を通し、次いで各固定ボルト２上にナット３を置いて、モータ上側シャーシ３０にある対応する固定孔３３を通してポンプヘッドカバー２０をポンプヘッド本体６０に固定してねじ留めすることによって、４圧縮室ダイアフラムポンプの全体のアセンブリが完成される（図１及び図１１に示される）。

図１〜図１１の従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの動作に関する例示的な図である図１２及び図１３を参照されたい。

第１に、モータ１０に電源が投入されると、モータ出力シャフト１１によって揺動板４０が回転駆動され、それにより、偏心円形体取付部５０上の４つの環状偏心円形体５２が、順次の上下往復行程で常に移動する。

第２に、４つの管状偏心円形体５２の上下往復行程によって、４つのポンピングピストン８０、及びダイアフラム膜７０内の４つのピストン作用区域７４が順次に駆動されて上下に変位する。

第３に、管状偏心円形体５２が下降行程で移動して、ポンピングピストン８０及びピストン作用区域７４を下方向に変位させるとき、ピストン弁アセンブリ９０内のピストンディスク９８が押されて開状態になり、それにより、水道水Ｗが、ポンプヘッドカバー２０の入水開口部２１、及びピストン弁アセンブリ９０の入力ポート９７を通って予圧室２６内に流れる（図１２の拡大図で、符号Ｗから延びる矢印によって示される）；

第４に、管状偏心円形体５２が上昇行程で移動して、ポンピングピストン８０及びピストン作用区域７４を上方向に変位させるとき、ピストン弁アセンブリ９０内のピストンディスク９８が引っ張られて閉状態になり、予圧室２６内の水道水Ｗを圧縮し、予圧室２６内の水圧を１００ｐｓｉ〜１５０ｐｓｉの範囲まで増加させる。得られる加圧された水Ｗｐは、ピストン弁アセンブリ９０内のプラスチック逆流防止バルブ９４を押して開状態にする。

第５に、ピストン弁アセンブリ９０内のプラスチック逆流防止バルブ９４が押されて開状態になるとき、予圧室２６内の加圧水Ｗｐが、中央出口取付部９２内の対応する扇形部のための１群の出口ポート９５を通して高圧縮室２７内に送られ、次いでポンプヘッドカバー２０にある出水開口部２２から排出される（図１３の拡大部分に矢印Ｗによって示される）。

最後に、中央出口取付部９２内の４つの扇形部のための各群の出口ポート９５に関する順次の反復作用により、加圧水Ｗｐは、従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの外に常に放出されて、ＲＯカートリッジによってさらにＲＯ濾過され、それにより、最終的なフィルタされた加圧水Ｗｐは、住宅、レクリエーショナルビークル、又は移動住宅の給水装置に一般に設置されるタイプのＲＯ（逆浸透膜）浄化装置又はＲＯ浄水システムで使用することができる。

図１４及び図１５を参照すると、従来の４圧縮室ダイアフラムポンプでは、長きにわたり、振動に関連する重大な欠点がある。前述したように、モータ１０に電源が投入されると、モータ出力シャフト１１によって揺動板４０が回転駆動され、それにより、偏心円形体取付部５０にある４つの管状偏心円形体５２が順次の上下往復行程で常に移動し、その一方で、４つの管状偏心円形体５２の上下の往復行程により、４つのポンピングピストン８０、及びダイアフラム膜７０内の４つのピストン作用区域７４が順次に駆動されて上下に変位し、それにより、外側隆起周縁部７１から環状位置決め突起７６の周縁まで延びるモーメントアームの長さＬ１で、同等の力Ｆが４つのピストン作用区域７４に常に作用する（図１５に示される）。それにより、生じるトルクは、式「トルク＝作用力Ｆ×モーメントアームの長さＬ１」に従って、作用力Ｆにモーメントアームの長さＬ１を乗算することによって得られる。生じるトルクは、従来の４圧縮室ダイアフラムポンプ全体を直接振動させる。８００〜１２００ｒｐｍの範囲までのモータ１０内のモータ出力シャフト１１の高い回転数により、４つの管状偏心円形体５２の交番作用によって引き起こされる振動強度は、永続的に許容できない状態に至ることがある。

従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの欠点に対処するために、図１６に示されるように、１対の翼板１０１を有するクッションベース１００が補完支持体として常に提供され、各翼板１０１は、振動抑制を高めるためのゴム製の衝撃吸収体１０２によってさらに覆われる。住宅又は移動住宅の給水装置内への従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの設置後、クッションベース１００は、適切な固定ねじ１０３及び対応するナット１０４によって、逆浸透膜浄化ユニットのハウジングＣにしっかりとねじ留めされる。しかし、翼板１０１を有するクッションベース１００及びゴム製の衝撃吸収体１０２の実用的な振動抑制効率は、一次振動によって引き起こされるノイズを減少させるのみであり、ハウジングＣの共鳴震動により生じる二次振動によって引き起こされるノイズには影響を及ぼさない。実際、二次振動は、逆浸透膜浄化ユニット用のハウジングＣの全体的な振動ノイズを増加させる。

ハウジングＣの全体的な振動ノイズを増加させるという欠点に加えて、さらなる欠点は、ポンプヘッドカバー２０の出水開口部２２に接続された水ポンプＰが上述した振動と共鳴して同期震動することにより生じる（図１６及び図１６ａに水パイプＰの破線表示によって示される）。水ポンプＰのこの同期震動は、従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの他の部分を同時に震動させることによって、さらなる欠点を生み出す。その結果、特定の期間後、水パイプＰと出水開口部２２との接続が徐々に緩むこと、及び震動によって影響を及ぼされる他の部分の間の嵌合が徐々に緩むことにより、従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの水漏れが生じる。従来の４圧縮室ダイアフラムポンプでの全体的な共鳴震動及び水漏れに関するそのようなさらなる欠点は、衝撃吸収クッションベース１００を使用して一次振動に対処する上述した従来の方法によっては解決することができない。したがって、４圧縮室ダイアフラムポンプに関する動作振動に伴う欠点全てを実質的に減少させる方法が、緊急の重大な問題となっている。

前述したように、モータ１０に電源が投入されると、モータ出力シャフト１１によって揺動板４０が回転駆動され、それにより、偏心円形体取付部５０上の４つの管状偏心円形体５２が順次の上下往復行程で常に移動し、４つの管状偏心円形体５２の上下往復行程により、ダイアフラム膜７０内の４つのピストン作用区域７４が順次に駆動されて上下に変位し、それにより各ピストン作用区域７４の底部側に力Ｆが常に作用する。

その一方で、ダイアフラム膜７０の底部側に及ぼされる作用力Ｆに関して、対応する複数の反跳力Ｆｓが生成され、図１８に示されるように、ダイアフラム膜７０内の対応する各ピストン作用区域７４の底部領域全体にわたって異なる成分が分散され、それにより、反跳力Ｆｓによって引き起こされるスクイーズ現象がダイアフラム膜７０の一区域に生じる。

反跳力Ｆｓの全ての分散成分のうち、最大の成分の力は、管状偏心円形体５２の水平な上面５３の丸みの付いたショルダ５７によってダイアフラム膜７０の接触底面位置Ｐに及ぼされ、それにより底面位置Ｐでのスクイーズ現象も最大である（図１８に示される）。

８００〜１２００ｒｐｍの範囲に達するモータ１０のモータ出力シャフト１１に関する回転数により、ダイアフラム膜７０のピストン作用区域７４の各底面位置Ｐは、毎秒４回の頻度でスクイーズ現象を受ける。そのような状況下で、ダイアフラム膜７０の底面位置Ｐは、従来の４圧縮室ダイアフラムポンプ全体に関して常に最初の破損箇所となり、これは、耐用寿命を縮めるだけでなく、従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの通常の機能を停止させる。

したがって、４圧縮室ダイアフラムポンプの偏心円形体５２の移動によりダイアフラム膜７０の各ピストン作用区域７４の底部側に力Ｆが常に加わることに起因するスクイーズ現象に伴う欠点を実質的に減少する方法も、緊急の重大な問題となっている。

米国特許第６，８４０，７４５号明細書

本発明の目的は、進歩性のあるポンプヘッド本体とダイアフラム膜との対合手段を含む、複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプであって、ポンプヘッド本体が、４つの動作穴、及び基本湾曲溝、スロット、若しくは穿孔セグメント、又は湾曲突起、若しくは１組の突起を含み、それらは、各動作穴の上面の周りに少なくとも部分的に円周方向に配設され、一方、ダイアフラム膜が、４つの同等のピストン作用区域を含み、各ピストン作用区域が、作用区域穴、各作用区域穴のための環状位置決め突起、及び基本湾曲突起、若しくは１組の突起、又は溝、スロット、若しくは穿孔セグメントを有し、それらは、ポンプヘッド本体にある対応する対合する基本湾曲溝、スロット、若しくは穿孔セグメント、又は湾曲突起、若しくは１組の突起の位置に対応する位置で、各同心円環状位置決め突起の周りに少なくとも部分的に円周方向に配設され、それにより、４つの基本湾曲突起、１組の突起、溝、スロット、又は穿孔セグメントが、より小さいトルク（トルクは、モーメントアームの長さに一定の作用力を乗算することによって得られる）を発生する短いモーメントアームの長さで、対応する４つの基本湾曲溝、スロット、若しくは穿孔セグメント、又は湾曲突起、若しくは１組の突起に完全に挿入されるか又は受け取られる４圧縮室ダイアフラムポンプを提供することである。より小さいトルクにより、４圧縮室ダイアフラムポンプの振動強度が実質的に減少される。

本発明の別の目的は、進歩性のあるポンプヘッド本体とダイアフラム膜との対合手段を有する、複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプであって、ポンプヘッド本体が、４つの基本湾曲溝、スロット、若しくは穿孔セグメント、又は湾曲突起、若しくは１組の突起を有し、ダイアフラム膜が、４つの基本湾曲突起、１組の突起、溝、スロット、又は穿孔セグメントを有し、４つの基本湾曲突起、１組の突起、溝、スロット、又は穿孔セグメントが、対応する４つの基本湾曲溝、スロット、若しくは穿孔セグメント、又は湾曲突起、若しくは１組の突起に完全に挿入され、それにより、モーメントアームの長さを減少させて、より小さいトルク（このトルクは、モーメントアームの長さに、不利益な振動を主に引き起こす一定の作用力を乗算することによって得られる）を発生する、複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプを提供することである。本発明が、住宅又は移動住宅で、ゴム製の衝撃吸収体を備える従来のクッションベース１００によって緩衝された給水装置の逆浸透膜浄化ユニットのハウジングに設置されるとき、従来の４圧縮室ダイアフラムポンプ内で生じる共鳴震動によって引き起こされる不快なノイズを完全になくすことができる。

本発明のさらなる目的は、偏心円形体取付部に配設された円筒形偏心円形体を含む、複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプを提供することである。円筒形偏心円形体は、環状位置決め溝、垂直側面、及び環状上面部分を含み、環状上面部分は、水平に対して傾けられて、環状位置決め溝と垂直側面との間にスロープ付き上部リングを形成する。スロープ付き上部リングによって、従来の管状偏心円形体で生じる高頻度の斜めの引張力及びスクイーズ現象が完全になくされる。なぜなら、スロープ付き上部リングは、ダイアフラム膜に対する対応するピストン作用区域の底部領域に平らに添着するからである。したがって、偏心円形体の持続的な高頻度のポンピング作用により良く耐えられるようにダイアフラム膜の耐久性が向上されるだけでなく、ダイアフラムポンプの寿命も大きく延ばされる。

本発明のさらなる目的は、偏心円形体取付部に配設された円筒形偏心円形体を含む、複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプを提供することである。円筒形偏心円形体は、環状位置決め溝、垂直側面、及び環状位置決め溝と垂直側面との間に形成されたスロープ付き上部リングを含む。スロープ付き上部リングによって、ポンピング作用によって引き起こされる作用力に応答して生成される円筒形偏心円形体に関する反跳力の全ての分散成分が実質的に減少される。なぜなら、スロープ付き上部リングは、ダイアフラム膜に対する対応するピストン作用区域の底部領域に平らに添着するからである。

限定の意図はない上述した目的を実現するとき、以下の利益が得られる：

１．円筒形偏心円形体の高頻度のポンピング作用を持続するためのダイアフラム膜の耐久性がかなり向上される。

２．上述した高頻度のスクイーズ現象によって浪費される電流がより少ないので、４圧縮室ダイアフラムポンプの電力消費が大幅に減少される。

３．より少ない電力消費により、４圧縮室ダイアフラムポンプの作業温度が大幅に低下される。

４．高い作業温度により急速に速められる４圧縮室ダイアフラムポンプ内の潤滑油の老化に起因する不快なベアリングノイズがほぼなくされる。

従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの斜視組立図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの斜視分解図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプに関する偏心円形体取付部の斜視図である。 前の図３からの断面線４−４で取られた断面図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプに関するポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図５からの断面線６−６で取られた断面図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプに関するポンプヘッド本体の上面図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプに関するダイアフラム膜の斜視図である。 前の図８からの断面線９−９で取られた断面図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプに関するダイアフラム膜の底面図である。 前の図１からの断面線１１−１１で取られた断面図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの第１の動作例示図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの第２の動作例示図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの第３の動作例示図である。 前の図１４の円で囲われた部分ａから取られた部分拡大図である。 定置住宅、レクリエーショナルビークル、又は移動住宅での給水装置に一般に設置される、逆浸透膜（ＲＯ）浄化システムの取付基部に設置された従来の４圧縮室ダイアフラムポンプを示す概略図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの第４の動作例示図である。 前の図１７の円で囲われた部分ｂから取られた部分拡大図である。 本発明の第１の例示的実施形態の斜視分解図である。 本発明の第１の例示的実施形態でのポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図２０からの断面線２１−２１で取られた断面図である。 本発明の第１の例示的実施形態でのポンプヘッド本体の上面図である。 本発明の第１の例示的実施形態でのダイアフラム膜の斜視図である。 前の図２３からの断面線２４−２４で取られた断面図である。 本発明の第１の例示的実施形態でのダイアフラム膜の底面図である。 本発明の第１の例示的実施形態での偏心円形体取付部の斜視図である。 前の図２６からの断面線２７−２７で取られた断面図である。 本発明の第１の例示的実施形態の組立て断面図である。 本発明の第１の例示的実施形態の動作を示す第１の図である。 図２９の円で囲われた部分ａから取られた部分拡大図である。 本発明の第１の例示的実施形態の動作を示す第２の図である。 前の図３１の円で囲われた部分ｂから取られた部分拡大図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプのダイアフラム膜に作用する円筒形偏心円形体と、本発明の第１の例示的実施形態の偏心円形体との比較を示す例示断面図である。 本発明の第１の例示的実施形態のポンプヘッド本体の変形形態の斜視図である。 前の図３４からの断面線３５−３５で取られた断面図である。 本発明の第１の例示的実施形態のポンプヘッド本体及びダイアフラム膜の別の変形形態を示す分解断面図である。 本発明の第１の例示的実施形態のポンプヘッド本体とダイアフラム膜の組立てを示す断面図である。 本発明の第２の例示的実施形態でのポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図３８からの断面線３９−３９で取られた断面図である。 本発明の第２の例示的実施形態でのポンプヘッド本体の上面図である。 本発明の第２の例示的実施形態でのダイアフラム膜の斜視図である。 前の図４１からの断面線４２−４２で取られた断面図である。 本発明の第２の例示的実施形態でのダイアフラム膜の底面図である。 本発明の第２の例示的実施形態に関するダイアフラム膜とポンプヘッド本体との組立てを示す断面図である。 本発明の第２の例示的実施形態での修正型のポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図４５からの断面線４６−４６で取られた断面図である。 本発明の第２の例示的実施形態の第２の修正型のポンプヘッド本体及びダイアフラム膜を示す分解断面図である。 本発明の第２の例示的実施形態での第２の修正型のポンプヘッド本体とダイアフラム膜の組立てを示す断面図である。 本発明の第３の例示的実施形態でのポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図４９からの断面線５０−５０で取られた断面図である。 本発明の第３の例示的実施形態でのポンプヘッド本体の上面図である。 本発明の第３の例示的実施形態でのダイアフラム膜の斜視図である。 前の図５２からの断面線５３−５３で取られた断面図である。 本発明の第３の例示的実施形態でのダイアフラム膜の底面図である。 本発明の第３の例示的実施形態に関するダイアフラム膜とポンプヘッド本体との組立てを示す断面図である。 本発明の第３の例示的実施形態での修正型のポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図５６からの断面線５７−５７で取られた断面図である。 本発明の第３の例示的実施形態での第２の修正型のポンプヘッド本体とダイアフラム膜の分解を示す断面図である。 本発明の第３の例示的実施形態での第２の修正型のポンプヘッド本体とダイアフラム膜の組立てを示す断面図である。 本発明の第４の例示的実施形態でのポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図６０からの断面線６１−６１で取られた断面図である。 本発明の第４の例示的実施形態でのポンプヘッド本体の上面図である。 本発明の第４の例示的実施形態でのダイアフラム膜の斜視図である。 前の図６３からの断面線６４−６４で取られた断面図である。 本発明の第４の例示的実施形態でのダイアフラム膜の底面図である。 本発明の第４の例示的実施形態に関するダイアフラム膜とポンプヘッド本体との組立てを示す断面図である。 本発明の第４の例示的実施形態での修正型のポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図６７からの断面線６８−６８で取られた断面図である。 本発明の第４の例示的実施形態での第２の修正型のポンプヘッド本体とダイアフラム膜の分解を示す断面図である。 本発明の第４の例示的実施形態での第２の修正型のポンプヘッド本体とダイアフラム膜の組立てを示す断面図である。 本発明の第５の例示的実施形態でのポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図７１からの断面線７２−７２で取られた断面図である。 本発明の第５の例示的実施形態でのポンプヘッド本体の上面図である。 本発明の第５の例示的実施形態でのダイアフラム膜の斜視図である。 前の図７４からの断面線７５−７５で取られた断面図である。 本発明の第５の例示的実施形態でのダイアフラム膜の底面図である。 本発明の第５の例示的実施形態に関するダイアフラム膜とポンプヘッド本体との組立てを示す断面図である。 本発明の第５の例示的実施形態での修正型のポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図７８からの断面線７９−７９で取られた断面図である。 本発明の第５の例示的実施形態での第２の修正型のポンプヘッド本体及びダイアフラム膜を示す分解断面図である。 本発明の第５の例示的実施形態での第２の修正型のポンプヘッド本体とダイアフラム膜の組立てを示す断面図である。 本発明の第６の例示的実施形態でのポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図８２からの断面線８３−８３で取られた断面図である。 本発明の第６の例示的実施形態でのポンプヘッド本体の上面図である。 本発明の第６の例示的実施形態でのダイアフラム膜の斜視図である。 前の図８５からの断面線８６−８６で取られた断面図である。 本発明の第６の例示的実施形態でのダイアフラム膜の底面図である。 本発明の第６の例示的実施形態に関するダイアフラム膜とポンプヘッド本体との組立てを示す断面図である。 本発明の第６の例示的実施形態での修正型のポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図８９からの断面線９０−９０で取られた断面図である。 本発明の第６の例示的実施形態の第２の修正型のポンプヘッド本体及びダイアフラム膜を示す分解断面図である。 本発明の第６の例示的実施形態での第２の修正型のポンプヘッド本体とダイアフラム膜の組立てを示す断面図である。 本発明の第７の例示的実施形態でのポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図９３からの断面線９４−９４で取られた断面図である。 本発明の第７の例示的実施形態でのポンプヘッド本体に関する上面図である。 本発明の第７の例示的実施形態でのダイアフラム膜の斜視図である。 前の図９６からの断面線９７−９７で取られた断面図である。 本発明の第７の例示的実施形態でのダイアフラム膜の底面図である。 本発明の第７の例示的実施形態に関するダイアフラム膜とポンプヘッド本体との組立てを示す断面図である。 本発明の第７の例示的実施形態での修正型のポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図１００からの断面線１０１−１０１で取られた断面図である。 本発明の第７の例示的実施形態での第２の修正型のポンプヘッド本体及びダイアフラム膜を示す分解断面図である。 本発明の第７の例示的実施形態での第２の修正型のポンプヘッド本体とダイアフラム膜の組立てを示す断面図である。 本発明の第８の例示的実施形態でのポンプヘッド本体の上面図である。 前の図１０４からの断面線１０５−１０５で取られた断面図である。 本発明の第８の例示的実施形態でのダイアフラム膜の斜視図である。 前の図１０６からの断面線１０７−１０７で取られた断面図である。 本発明の第８の例示的実施形態に関するダイアフラム膜とポンプヘッド本体との組立てを示す断面図である。 本発明の第８の例示的実施形態での修正型のポンプヘッド本体の斜視図である。 前の図１０９からの断面線１１０−１１０で取られた断面図である。 本発明の第８の例示的実施形態での第２の修正型のポンプヘッド本体とダイアフラム膜の分解を示す断面図である。 本発明の第８の例示的実施形態での第２の修正型のポンプヘッド本体とダイアフラム膜の組立てを示す断面図である。 本発明の第９の例示的実施形態での偏心円形体取付部の斜視図である。 前の図１１３からの断面線１１４−１１４で取られた断面図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプに設置された、本発明の第９の例示的実施形態に関するダイアフラム膜とポンプヘッド本体とのアセンブリを示す断面図である。 本発明の第９の例示的実施形態に関する例示動作図である。 前の図１６の円で囲われた部分ａから取られた部分拡大図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプと、本発明の第９の例示的実施形態での本発明とに関するダイアフラム膜に作用する円筒形偏心円形体の比較を示す例示断面図である。 本発明の第９の例示的実施形態に関する修正型の円筒形偏心円形体を示す斜視分解図である。 前の図１１９からの断面線１２０−１２０で取られた断面図である。 本発明の第９の例示的実施形態に関する修正型の円筒形偏心円形体を示す斜視組立図である。 前の図１２１からの断面線１２２−１２２で取られた断面図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプに設置された、本発明の第９の例示的実施形態に関する第２の修正型の円筒形偏心円形体を示す断面図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプに設置された、本発明の第９の例示的実施形態に関する第２の修正型の円筒形偏心円形体の動作を示す図である。 前の図１２４の円で囲われた部分ａから取られた部分拡大図である。 従来の４圧縮室ダイアフラムポンプと、本発明の第９の例示的実施形態での本発明とに関するダイアフラム膜に作用する円筒形偏心円形体の比較を示す例示断面動作図である。

図１９〜図２８は、本発明の第１の例示的実施形態による複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプの例示図である。

基本湾曲溝６５が、ポンプヘッド本体６０にある各動作穴６１の上部側の周りに円周方向に配設され（図２０〜図２２に示される）、一方、基本湾曲突起７７が、ダイアフラム膜７０の底部側で、ポンプヘッド本体６０にある対合する各基本湾曲溝６５の位置に対応する位置で、各同心環状位置決め突起７６の周りに円周方向に配設される（図２４及び図２５に示される）。

それにより、ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ダイアフラム膜７０の底部側にある各基本湾曲突起７７は、ポンプヘッド本体６０の上部側にある対応する各基本湾曲溝６５に完全に挿入され（図２８に示される）、その結果、本発明の動作中、ダイアフラム膜７０での基本湾曲突起７７から環状位置決め突起７６の周縁までのモーメントアームの長さＬ２が減少される（図２８の拡大部分に示される）。

さらに、偏心円形体取付部５０にある円筒形偏心円形体５２が、環状上面部分を含み、環状上面部分は、水平に対して傾けられて、環状位置決め溝５５と垂直側面５６との間にスロープ付き上部リング５８を形成し（図２６及び図２７に示される）、スロープ付き上部リング５８は、（図３及び図４に示されるような）偏心円形体取付部５０の各管状偏心円形体５２における従来の丸みの付いたショルダ５７の代わりとなる。

図２９、図３０、図１５、及び図１６は、本発明での第１の例示的実施形態の複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプの動作中に得られるモーメントアームの長さＬ２と、従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの動作中に得られるモーメントアームの長さＬ１とを比較するための例示図である。

従来の４圧縮室ダイアフラムポンプの動作中、外側隆起周縁部７１から、ダイアフラム膜７０にある環状位置決め突出ブロック７６の周縁まで延びるモーメントアームの長さＬ１が得られる（図１５に示される）。対照的に、本発明の動作時には、図３０に示されるように、基本湾曲突起７７から、ダイアフラム膜７０にある環状位置決め突出ブロック７６の周縁までのより短いモーメントアームの長さＬ２が得られる。

本発明の例示的実施形態における生じるトルクは、従来のダイアフラムポンプでの作用力と同じ作用力Ｆに、短縮されたモーメントアームの長さＬ２を乗算することによって計算されるので、本発明において生じるトルクは、従来の４圧縮室ダイアフラムポンプのトルクよりも小さい。本発明において生じるより小さなトルクにより、トルクに起因する振動強度はかなり減少される。

本発明の試作品の実際の試験において、振動強度は、従来の４圧縮室ダイアフラムポンプでの振動強度のわずか１０分の１（１０％）に減少された。

本発明が、図１６に示されるようなゴム製の衝撃吸収体１０２を備える従来のクッションベース１００によって緩衝された逆浸透膜浄化ユニットのハウジングＣに設置される場合、従来の４圧縮室ダイアフラムポンプ内で生じる共鳴震動によって引き起こされる望ましくないノイズを完全になくすことができる。

図３１〜図３３は、本発明の第１の例示的実施形態における複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプの動作に関する例示図である。

第１に、モータ１０に電源が投入されると、モータ出力シャフト１１によって揺動板４０が回転駆動され、それにより、偏心円形体取付部５０上の４つの円筒形偏心円形体５２が、順次の上下往復行程で常に移動する。

第２に、４つの円筒形偏心円形体５２の上下往復行程によって、ダイアフラム膜７０内の４つのピストン作用区域７４が順次に駆動されて上下に変位する。

第３に、従来の管状偏心円形体又は本発明の円筒形偏心円形体５２が上方行程で移動し、ピストン作用区域７４が上方変位するとき、作用力Ｆは、ダイアフラム膜７０の対応する環状位置決め突起７６と外側隆起周縁部７１との間の部分を斜めに引っ張る。

図１８に示される従来の管状偏心円形体５２と、図３２に示されるような本発明の円筒形偏心円形体５２との動作を比較することによって、少なくとも以下の２つの相違点が明らかである：

図１８に示される従来の管状偏心円形体５２の場合、反跳力の全ての分散成分Ｆｓのうち最大のものは、管状偏心円形体５２の水平上面５３にある丸みの付いたショルダ５７の縁部に位置されるダイアフラム膜７０の接触底面位置Ｐに及ぼされる成分力であり、したがって点Ｐでの「スクイーズ現象」も最大である。「スクイーズ現象」のそのような非線形分散によって、斜めに引っ張る作用が強くなる。対照的に、図３２に示されるような円筒形偏心円形体５２の場合、反跳力Ｆｓの成分の分散がより線形になる。なぜなら、円筒形偏心円形体５２でのスロープ付き上部リング５８が、ダイアフラム膜７０に関するピストン作用区域７４の底部領域に平らに添着し、したがってスクイーズ現象が減少されるので、斜めに引っ張る作用がほぼなくされるからである。

さらに、同じ作用力Ｆの下では、反跳力Ｆｓは接触面積に反比例し、したがって、図３２に示されるような本発明の円筒形偏心円形体５２に関する反跳力Ｆｓの分散成分の大きさは、図１８に示される従来の管状偏心円形体５２に関する反跳力Ｆｓの分散成分の大きさよりもかなり小さい。

反跳力成分Ｆｓの分散線形性の改良及び大きさの減少は、水平に対して傾けられた偏心円形体取付部５０の環状上面部分を形成して、偏心円形体取付部５０の環状位置決め溝５５と垂直側面５６との間にスロープ付き上部リング５８を形成した結果であり、少なくとも２つの利点をもたらす。第１に、この構成は、高頻度のスクイーズ現象によって引き起こされるダイアフラム膜７０を破損し難くする。従来の構成では、管状偏心円形体５２の通常は水平の上面５３にある丸みの付いたショルダ５７によりそのような破損が生じる。第２に、４つの管状偏心円形体又は円筒形偏心円形体５２の上下往復行程によって駆動されるダイアフラム膜７０内の４つのピストン作用区域７４の順次の上下変位により生じる作用力Ｆに起因するダイアフラム膜７０の反跳力Ｆｓが、大幅に減少される。

これらの利点は、以下の実用的な利益をもたらす：

１．円筒形偏心円形体５２の高頻度のポンピング作用を持続するためのダイアフラム膜７０の耐久性がかなり向上される。

２．高頻度でのスクイーズ現象によって浪費される電流がより少ないので、４圧縮室ダイアフラムポンプの電力消費が大幅に減少される。

３．電力消費の減少により、４圧縮室ダイアフラムポンプの作業温度が大幅に低下される。

４．通常は高い作業温度により速められる４圧縮室ダイアフラムポンプ内の潤滑油の老化に起因する望ましくないベアリングノイズがほぼなくされる。

本発明の試作品に対して行われた試験の結果は以下のようなものである。

Ａ．試験されたダイアフラム膜７０の耐用寿命は、２倍よりも長くなった。

Ｂ．電流消費は、１アンペアよりも大きく減少した。

Ｃ．作業温度は、１５℃よりも大きく低下された。

Ｄ．ベアリングの平滑さが改良された。

図３４及び図３５に示されるように、第１の例示的実施形態の変形形態では、ポンプヘッド本体６０の各基本湾曲溝６５を基本湾曲孔６４によって置き換えることができる。

代替として、図３６及び図３７に示されるように、第１の例示的実施形態では、（図２０及び図２２に示される）ポンプヘッド本体６０にある各基本湾曲溝６５、及び（図２４及び図２５に示される）ダイアフラム膜７０にある対応する各基本湾曲突起７７を、対合条件に影響を及ぼすことなく、（図３６に示される）ポンプヘッド本体６０にある基本湾曲突起６５１、及び（図３６に示される）ダイアフラム膜７０にある対応する基本湾曲溝７７１に置き換えることができる。

ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ポンプヘッド本体６０の上部側にある各基本湾曲突起６５１は、ダイアフラム膜７０の底部側にある対応する各基本湾曲溝７７に完全に挿入され（図３７に示される）、その結果、この場合にも、ダイアフラム膜７０での基本湾曲溝７７１から環状位置決め突起７６の周縁までの短縮されたモーメントアームの長さＬ３が得られ（図３７の拡大部分に示される）、振動がかなり減少される。

本発明の第２の例示的実施形態に関する複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプの例示図である図３８〜図４４を参照されたい。この実施形態では、図２０〜図２２に示されるようなポンプヘッド本体６０にある４つの基本溝６５を連係させて、図３８〜４０に示されるように、４つの動作穴６１全てを取り囲む４連湾曲溝６８を形成することができ、また、図２４及び図２５に示されるダイアフラム膜７０にある４つの対応する基本湾曲突起７７を連係させて、図４２及び図４３に示されるように、ポンプヘッド本体６０にある４連湾曲溝６８の位置に対応する位置に、４つの環状位置決め突起７６全てを取り囲むように、４連湾曲突起７９を形成することができる。

図４４に示されるように、ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ダイアフラム膜７０の底部側にある４連湾曲突起７９は、ポンプヘッド本体６０の上部側にある対応する４連湾曲溝６８に完全に挿入されて、図４４の拡大挿入図に示されるように、ダイアフラム膜７０での４連湾曲突起７９から環状位置決め突起７６の周縁まで延びる短縮されたモーメントアームの長さＬ２を得て、それにより振動をかなり減少させる。

図４５及び図４６に示されるように、第２の例示的実施形態では、ポンプヘッド本体６０の４連湾曲溝６８を、４連湾曲スロット６４１によって置き換えることができる。

また、図４７及び図４８に示されるように、第２の例示的実施形態では、（図３８〜図４０に示されるような）ポンプヘッド本体６０にある４連湾曲溝６８、及び図４２及び図４３に示されるダイアフラム膜７０にある対応する４連湾曲突起７９は、対合条件に影響を及ぼすことなく、図４７に示されるようなポンプヘッド本体６０にある４連湾曲突起６８１、及び（図４７に示されるような）ダイアフラム膜７０にある４連湾曲溝７９１によって置き換えることができる。

図４８に示されるように、ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ポンプヘッド本体６０の上部側にある４連湾曲突起６８１は、ダイアフラム膜７０の底部側にある４連湾曲溝７９１に完全に挿入されて、図４８の拡大断面図に示されるように、本発明の動作中、ダイアフラム膜７０での４連湾曲溝７９１から環状位置決め突起７６の周縁までのモーメントアームの長さＬ３を減少させ、それにより振動をかなり減少させる。

図４９〜図５５は、本発明の第３の例示的実施形態に関する複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプの動作に関する例示図である。

第３の例示的実施形態では、図４９〜図５１に示されるように、第２の外側湾曲溝６６が、ポンプヘッド本体６０にある各基本湾曲溝６５の周りにさらに円周方向に配設され、一方、図５３及び図５４に示されるように、第２の外側湾曲突起７８が、ポンプヘッド本体６０にある対合する各第２の外側湾曲溝６６の位置に対応する位置で、ダイアフラム膜７０にある各基本湾曲突起７７の周りにさらに円周方向に配設される。

ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ダイアフラム膜７０の底部側での基本湾曲突起７７と第２の外側湾曲突起７８との各対は、ポンプヘッド本体６０の上部側での対応する基本湾曲溝６５と第２の外側湾曲溝６６との各対に完全に挿入され（図５５の拡大部分に示される）、本発明の動作中、ダイアフラム膜７０での基本湾曲突起７７から環状位置決め突起７６の周縁までのモーメントアームの長さＬ２を比較的短くする（図５５の拡大部分に示される）。

短縮されたモーメントアームの長さＬ２は、振動を減少させる大きな効果を有するだけでなく、変位を防止してモーメントアームの長さＬ２を維持し、偏心円形体５２に対する作用力Ｆに抵抗することによって、安定性も向上させる。

図５６及び図５７に示されるように、第３の例示的実施形態では、ポンプヘッド本体６０の基本湾曲溝６５と第２の外側湾曲溝６６との各対を、基本湾曲穴６４と第２の外側湾曲穴６７との対によって置き換えることができる。

代替として、図５８及び図５９に示されるように、第３の例示的実施形態では、（図４９〜図５１に示されるような）ポンプヘッド本体６０にある基本湾曲溝６５と第２の外側湾曲溝６６との各対、及び（図５３及び図５４に示されるような）ダイアフラム膜７０にある基本湾曲突起７７と第２の外側湾曲突起７８との対応する各対を、対合条件に影響を及ぼすことなく、（図５８に示されるような）ポンプヘッド本体６０にある基本湾曲突起６５１と第２の外側湾曲突起６６１との対、及び（図５８に示されるような）ダイアフラム膜７０にある対応する基本湾曲溝７７１と第２の外側湾曲溝７８１との対に置き換えることができる。

ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ポンプヘッド本体６０の上部側にある各対の基本湾曲突起６５１及び第２の外側湾曲突起６６１は、ダイアフラム膜７０の底部側にある対応する各対の基本湾曲突起７７及び第２の外側湾曲溝７８１に完全に挿入され（図５９に示される）、その結果、この場合にも、本発明の動作中、ダイアフラム膜７０での基本湾曲突起７７１から環状位置決め突起７６の周縁までの比較的短いモーメントアームの長さＬ３が得られ（図５９の拡大部分に示される）、それにより、かなり減少された振動を実現し、また、変位を防止してモーメントアームの長さＬ３を維持することで安定性の向上も実現する。

本発明の第４の例示的実施形態での複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプの例示図である図６０〜図６６を参照されたい。ここでは、基本環状溝６０１は、ポンプヘッド本体６０にある各動作穴６１の周りにさらに円周方向に配設され（図６０〜図６２に示される）、一方、基本突出リング７０１は、ポンプヘッド本体６０にある対合する各基本環状溝６０１の位置に対応する位置で、ダイアフラム膜７０にある各環状位置決め突起７６の周りにさらに円周方向に配設される（図６４及び６５に示される）。

ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ダイアフラム膜７０の底部側での各基本突出リング７０１が、ポンプヘッド本体６０の上部側にある対応する各基本環状溝６０１に完全に挿入され（図６６に示される）、その結果、本発明の動作中、ダイアフラム膜７０での基本突出リング７０１から環状位置決め突起７６の周縁までの短いモーメントアームの長さＬ２が得られ（図６６に示される）、それにより、かなり減少された振動を実現し、また、変位を防止してモーメントアームの長さＬ２を維持し、偏心円形体５２に対する作用力Ｆに抵抗することで、安定性の向上を実現する。

図６７及び図６８に示されるように、第４の例示的実施形態では、ポンプヘッド本体６０の各基本環状溝６０１を、基本穿刺穴６００によって置き換えることができる。

また、図６９及び図７０に示されるように、第４の例示的実施形態では、（図６０〜図６２に示されるような）ポンプヘッド本体６０にある各基本環状溝、および（図６４及び図６５に示されるような）ダイアフラム膜７０にある対応する各基本突出リング７０１を、対合条件に影響を及ぼすことなく、（図６９に示されるような）ポンプヘッド本体６０にある基本突出リング６１０、及び（図６９に示されるような）ダイアフラム膜７０にある対応する基本環状溝７１０に置き換えることができる。

ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ポンプヘッド本体６０の上部側にある各基本突出リング６１０は、ダイアフラム膜７０の底部側にある対応する各基本環状溝７１０に完全に挿入され（図７０に示される）、その結果、この場合にも、本発明の動作中、ダイアフラム膜７０での基本環状溝７１０から環状位置決め突起７６の周縁までの短縮されたモーメントアームの長さＬ３が得られ（図７０の拡大部分に示される）、やはり振動がかなり減少される。

図７１〜図７７は、本発明の第５の例示的実施形態での複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプの例示図であり、ここでは、１対の湾曲陥凹セグメント６０２が、ポンプヘッド本体６０にある各前記動作穴６１の周りにさらに円周方向に配設され（図７１〜図７３に示される）、一方、一対の湾曲突出セグメント７０２が、ポンプヘッド本体６０にある対合する各湾曲陥凹セグメント６０２の位置に対応する位置で、ダイアフラム膜７０にある各環状位置決め突起７６の周りにさらに円周方向に配設される（図７５及び図７６に示される）。

ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ダイアフラム膜７０の底部側にある各対の湾曲突出セグメント７０２が、ポンプヘッド本体６０の上部側にある対応する各対の湾曲陥凹セグメント６０２に完全に挿入され（図７７に示される）、その結果、本発明の動作中、ダイアフラム膜７０での湾曲突出セグメント７０２から環状位置決め突起７６の周縁までの短縮されたモーメントアームの長さＬ２が得られ（図７７及び関連の拡大図に示される）、それにより振動をかなり減少させ、変位を防止してモーメントアームの長さＬ２を維持することで安定性を高める。

図７８及び図７９に示されるように、第５の例示的実施形態では、ポンプヘッド本体６０の各対の湾曲陥凹セグメント６０２は、１対の湾曲穿孔セグメント６１１によって置き換えることができる。

代替として、図８０及び図８１に示されるように、第５の例示的実施形態では、（図７１〜図７３に示されるような）ポンプヘッド本体６０にある各対の湾曲陥凹セグメント６０２、及び（図７５及び図７６に示されるような）ダイアフラム膜７０にある対応する各対の湾曲突出セグメント７０２は、対合条件に影響を及ぼすことなく、（図８０に示されるような）ポンプヘッド本体６０にある１対の湾曲突出セグメント６２０と、（図８０に示されるような）ダイアフラム膜７０にある１対の対応する湾曲陥凹セグメント７２０とに置き換えることができる。

ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ポンプヘッド本体６０の上部側にある各対の湾曲突出リング６２０は、ダイアフラム膜７０の底部側にある各対の対応する湾曲陥凹セグメント７２０に完全に挿入され（図８１に示される）、その結果、この場合にも、本発明の動作中、ダイアフラム膜７０での湾曲陥凹セグメント７２０から環状位置決め突起７６の周縁までの短縮されたモーメントアームの長さＬ３が得られる（図８１に示される）。

本発明における第６の例示的実施形態での複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプの例示図である図８２〜図８８を参照されたい。ここでは、１群の円形開口又は穴６０３が、ポンプヘッド本体６０にある各動作穴６１の周りにさらに円周方向に配設され（図８２〜図８４に示される）、一方、１群の円形突起７０３が、ポンプヘッド本体６０にある対合する各群の円形開口又は穴６０３の位置に対応する位置で、ダイアフラム膜７０にある各環状位置決め突起７６の周りにさらに円周方向に配設される（図８６及び８７に示される）。

ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ダイアフラム膜７０の底部側にある各群の円形突起７０３が、ポンプヘッド本体６０の上部側にある対応する各群の円形開口又は穴６０３に完全に挿入され（図８８に示される）、その結果、本発明の動作中、ダイアフラム膜７０での円形突起７０３から環状位置決め突起７６の周縁までの短縮されたモーメントアームの長さＬ２が得られる（図８８に示される）。

図８９及び図９０に示されるように、第６の例示的実施形態では、ポンプヘッド本体６０にある各群の円形開口又は穴６０３は、１群の円形穿刺穴６１２によって置き換えることができる。

図９１及び図９２に示されるように、第６の例示的実施形態では、（図８２〜８４に示されるような）ポンプヘッド本体６０にある各群の円形開口又は穴６０３、及び（図８６及び図８７に示されるような）ダイアフラム膜７０にある対応する各群の円形突起７０３は、対合条件に影響を及ぼすことなく、（図９１に示されるような）ポンプヘッド本体６０にある１群の円形突起６３０、及び（図９１に示されるような）ダイアフラム膜７０にある１群の対応する円形開口又は穴７３０に置き換えることができる。

ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ポンプヘッド本体６０の上部側にある各群の円形突起６３０は、ダイアフラム膜７０の底部側にある各群の対応する円形開口又は穴７３０に完全に挿入され（図９２に示される）、その結果、この場合にも、本発明の動作中、ダイアフラム膜７０での円形開口又は穴７３０から環状位置決め突起７６の周縁までの短縮されたモーメントアームの長さＬ３が得られ（図９２に示される）、それにより振動をかなり減少させる。

図９３〜図９９は、本発明の第７の例示的実施形態での複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプの例示図である。

１群の正方形開口又は穴６０４が、ポンプヘッド本体６０にある各動作穴６１の周りでさらに円周方向に配設され（図９３〜図９５に示される）、一方、１群の正方形突起７０４が、ポンプヘッド本体６０にある対合する各群の正方形開口又は穴６０４の位置に対応する位置で、ダイアフラム膜７０にある各環状位置決め突起７６の周りでさらに円周方向に配設される（図９７及び図９８に示される）。

ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ダイアフラム膜７０の底部側にある各群の正方形突起７０４が、ポンプヘッド本体６０の上部側にある対応する各群の正方形開口又は穴６０４に完全に挿入され（図９９に示される）、その結果、本発明の動作中、ダイアフラム膜７０での正方形突起７０４から環状位置決め突起７６の周縁までの比較的短いモーメントアームの長さＬ２が得られ（図９９に示される）、それにより、かなり減少された振動を実現し、変位を防止してモーメントアームの長さＬ２を維持することで安定性を高める。

図１００及び図１０１に示されるように、第７の例示的実施形態では、ポンプヘッド本体６０にある各群の正方形開口又は穴６０４は、１群の正方形穿刺穴６１３によって置き換えることができる。

代替として、図１０２及び図１０３に示されるように、第７の例示的実施形態では、（図９３〜図９５に示されるような）ポンプヘッド本体６０にある各群の正方形開口又は穴６０４、及び（図９７及び図９８に示されるような）ダイアフラム膜７０にある対応する各群の正方形突起７０４とは、対合条件に影響を及ぼすことなく、（図１０２に示されるような）ポンプヘッド本体６０にある１群の正方形突起６４０、及び（図９１に示されるような）ダイアフラム膜７０にある１群の対応する正方形開口又は穴７４０に置き換えることができる。

ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ポンプヘッド本体６０の上部側にある各群の正方形突起６４０は、ダイアフラム膜７０の底部側にある各群の対応する正方形開口又は穴７４０に完全に挿入され（図１０３に示される）、その結果、この場合にも、本発明の動作中、ダイアフラム膜７０での正方形凹部７４０から環状位置決め突起７６の周縁までの短いモーメントアームの長さＬ３が得られ（図１０３に示される）、それにより振動をかなり減少させる。

図１０４〜図１０８は、本発明の第８の例示的実施形態での複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプの例示図である。一体型環状溝６０１が、各動作穴６１の上部側の周りに円周方向に配設され、連続４連湾曲溝６８が、ポンプヘッド本体６０にある４つの一体型陥凹リング６０１全てを収容するように配設され（図１０４及び図１０５に示される）、一方、一体型突出リング７０１が、各同心環状位置決め突起７６の周りに円周方向に配設され、連続４連湾曲突起７９が、ポンプヘッド本体６０にある対合する４連湾曲溝６８及び４つの一体型リング６０１、６０６の位置に対応する位置で、ダイアフラム膜７０の底部側で４つの一体型突出リング７０１全てを収容するように配設される（図１０６及び１０７に示される）。ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ダイアフラム膜７０の底部側での４連湾曲突起７９及び４つの一体型突出リング７０１は、ポンプヘッド本体６０の上部側での対応する４連湾曲溝６８及び４つの一体型陥凹リング６０１に完全に挿入され（図１０８に示される）、その結果、本発明の動作中、ダイアフラム膜７０での第１の一体型突出リング７０１から環状位置決め突起７６の周縁までの短縮されたモーメントアームの長さＬ２が得られ（図１０８及び関連の拡大図に示される）、それにより、振動の減少を実現し、また、偏心円形体５２での作用力Ｆに抵抗するモーメントアームの長さＬ２の安定性の向上を実現する。

図１０９及び図１１０に示されるように、第８の例示的実施形態では、ポンプヘッド本体６０にある４連湾曲溝６８及び４つの一体型陥凹リング６０１は、４連湾曲スロット６４１及び４つの一体型穿孔リング６００によって置き換えることができる。

代替として、図１１１及び図１１２に示されるように、第８の例示的実施形態では、（図１０４及び図１０５に示されるような）ポンプヘッド本体６０にある４連湾曲溝６８及び４つの一体型陥凹リング６０１、並びに（図１０６及び図１０７に示されるような）ダイアフラム膜７０にある対応する４連湾曲突起７９及び４つの一体型突出リング７０１を、対合条件に影響を及ぼすことなく、（図１１１に示されるような）ポンプヘッド本体６０にある４連湾曲突起６８１及び４つの一体型突出リング６１０、並びに（図１１１に示されるような）ダイアフラム膜７０にある対応する４連湾曲溝７９１及び４つの一体型陥凹リング７１０に置き換えることができる。

ポンプヘッド本体６０とダイアフラム膜７０との組立て後、ポンプヘッド本体６０の上部側にある４連湾曲突起６８１及び４つの一体型突出リング６１０は、ダイアフラム膜７０の底部側にある対応する４連湾曲溝７９１及び４つの一体型陥凹リング７１０に完全に挿入され（図１１２に示される）、その結果、この場合にも、本発明の動作中、ダイアフラム膜７０での第１の一体型環状溝７１０からそれぞれの環状位置決め突起７６の周縁までの短縮されたモーメントアームの長さＬ３が得られ（図１１２に示される）、それにより、かなり減少された振動を実現し、また、変位を防止してモーメントアームの長さＬ３を維持することで安定性を高める。

本発明の第９の例示的実施形態の変形形態での複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプの例示図である図１１３〜図１１５を参照されたい。

この変形形態では、円筒形偏心円形体５２は、偏心円形体取付部５００にある逆円錐台偏心円形体５０２に修正される。

円錐台偏心円形体５０２は、一体型逆円錐台側面５０６及びスロープ付き上部リング５０８を含み、それにより、円錐台偏心円形体５０２の外径は拡げられるが、ポンプヘッド本体６０にある動作穴６１の内径よりも依然として小さく、また、スロープ付き上部リング５０８は、環状位置決め溝５０５と逆円錐台側面５０６との間に延びる。

図１１６〜図１１８は、本発明の第９の例示的実施形態の修正形態における「複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプ」の動作を示す例示図である。

第１に、モータ１０に電源が投入されると、モータ出力シャフト１１によって揺動板４０が回転駆動され、それにより、偏心円形体取付部５００上の４つの円錐台偏心円形体５０２が、順次の上下往復行程で常に移動する。

第２に、４つの円錐台偏心円形体５０２の上下往復行程によって、ダイアフラム膜７０内の４つのピストン作用区域７４が順次に駆動されて上下に変位する。

第３に、本発明での円錐台偏心円形体５０２が上方行程で移動し、それによりピストン作用区域７４が上方向に変位されるとき、作用力Ｆは、ダイアフラム膜７０の対応する環状位置決め突起７６と外側隆起周縁部７１との間の部分を斜めに引っ張る。

したがって、偏心円形体取付部５００にスロープ付き上部リング５０８を含めることは、高頻度のスクイーズ現象によって引き起こされるダイアフラム膜７０の破壊（この破壊は通常、（図１１８に二点鎖線で示される）従来の管状偏心円形体５０２での丸みの付いたショルダ５７により生じる）をなくし、また、作用力Ｆによって引き起こされるダイアフラム膜７０の反跳力Ｆｓを大幅に減少させる。その一方で、円錐台偏心円形体５０２の外径が拡げられているものの、逆円錐台側面５０６によって、円錐台偏心円形体５０２とポンプヘッド本体６０にある動作穴６１との衝突の可能性はなくされる。

さらに、同じ作用力Ｆの下では、反跳力Ｆｓは接触面積に反比例する。逆円錐台偏心円形体５０２の拡げられた外径により、スロープ付き上部リング５０８とダイアフラム膜７０の底部側との接触面積が増加され（図１１８に示される環Ａによって示される）、それにより、本発明の逆円錐台偏心円形体５０２に関する反跳力Ｆｓの全ての分散成分がさらに減少される。

したがって、本発明のこの実施形態の逆円錐台偏心円形体５０２は、以下の利益の少なくともいくつかを提供する：

１．逆円錐台偏心円形体５０２により、高頻度のポンピング作用を持続するためのダイアフラム膜７０の耐久性がかなり向上される。

２．高頻度のスクイーズ現象によって浪費される電流がより少ないので、４圧縮室ダイアフラムポンプの電力消費が大幅に減少される。

３．より少ない電力消費により、４圧縮室ダイアフラムポンプの作業温度が大幅に低下される。

４．高い作業温度により速められる老化によって悪化する、４圧縮室ダイアフラムポンプ内の潤滑油の老化に起因するベアリングノイズがほぼなくされる。

５．本発明の逆円錐台偏心円形体５０２に関する反跳力Ｆｓの全ての分散成分が減少されるので、４圧縮室ダイアフラムポンプの耐用寿命はさらに延びる。

図１１９〜図１２２は、本発明の第９の例示的実施形態の適応形態での複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプの例示図であり、ここでは、円筒形偏心円形体５２が、偏心円形体取付部５００にある複合偏心円形体５０２によって置き換えられる。複合偏心円形体５０２は、取り外して分離できるように円形体取付部５１１及び逆円錐台円形体ヨーク５２１を含み、それにより、円錐台円形体ヨーク５２１の外径は拡げられるが、ポンプヘッド本体６０にある動作穴６１の内径よりも依然として小さく、ここで、円形体取付部５１１は、２つの層を有し、内側に面する位置的な弦月形部分５１２を有する底部層基部、及び中央雌ねじ穴５１４を備える上層突出円筒部５１３を含む。逆円錐台円形体ヨーク５２１は、対応する円形体取付部５１１の上に被せられ、３層状の一体型中空円錐台構造として積層された上孔５２３、中央孔５２４、及び下孔５２５を含み、さらに、逆円錐台側面５２２、及び上孔５２３から逆円錐台側面５２２まで延びるスロープ付き上部リング５２６を含み、それにより、上孔５２３の孔直径は、突出円筒部５１３の外径よりも大きく、中央孔５２４の孔直径は、突出円筒部５１３の外径と同等であり、下孔５２５の孔直径は、円形体取付部５１１内の底部層ベースの外径と同等である。円錐台円形体ヨーク５２１が円形体取付部５１１の上に被せられるとき、位置決め環状溝５１５は、突出円筒部５１３と上孔５２３の内壁との間に形成される（図１２１及び１２２に示される）。

図１２３及び図１２６は、本発明の第９の例示的実施形態の上述した適応形態での複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプが組み立てられる様式を示す。

第１に、円錐台円形体ヨーク５２１は、円形体取付部５１１の上に嵌合される。

第２に、ダイアフラム膜７０の４つの環状位置決め突起７６は全て、偏心円形体取付部５００の４つの複合偏心円形体５０２内の４つの対応する位置決め環状溝５１５内に挿入される。

最後に、各固定ねじ１は、ポンピングピストン８０の対応する段穴８１、及びダイアフラム膜７０のピストン作用区域７４内の対応する各作用区域穴７５を通して挿入され、次いで、固定ねじ１は、偏心円形体取付部５００の４つの円形体取付部５１１内の４つの対応する雌ねじ孔５１４内に固定してねじ留めされて、ダイアフラム膜７０と４つのポンピングピストン８０をしっかりと組み立てる（図１２３に示される）。

図１２５及び図１２６は、本発明の第９の例示的実施形態の複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプの上述した適応形態の動作を示す。

第１に、モータ１０に電源が投入されると、モータ出力シャフト１１によって揺動板４０が回転駆動され、それにより、偏心円形体取付部５０上の４つの複合偏心円形体５０２が、順次の上下往復行程で常に移動する。

第２に、４つの複合偏心円形体５０２の上下往復行程によって、ダイアフラム膜７０内の４つのピストン作用区域７４が順次に駆動されて上下に変位する。

第３に、本発明での複合偏心円形体５０２が上方行程で移動して、ピストン作用区域７４が上方向に変位されるとき、作用力Ｆは、ダイアフラム膜７０の対応する環状位置決め突起７６と外側隆起周縁部７１との間の部分を斜めに引っ張る。

したがって、偏心円形体取付部５００の逆円錐台円形体ヨーク５２１にスロープ付き上部リング５２６を含めることは、高頻度のスクイーズ現象によって引き起こされるダイアフラム膜７０の破壊されやすさをなくし（この破壊は通常、図１２５に二点鎖線によって示される従来の管状偏心円形体での丸みの付いたショルダ５７により生じる）、また、（図１２６に示される）作用力Ｆによって引き起こされるダイアフラム膜７０の反跳力Ｆｓを大幅に減少させる。

さらに、同じ作用力Ｆの下では、反跳力Ｆｓは接触面積に反比例する。逆円錐台円形体ヨーク５２１の拡げられた外径により、スロープ付き上部リング５０８とダイアフラム膜７０の底部側との接触面積が増加され（図１２６に示される環Ａによって示される）、それにより、本発明の逆円錐台円形体ヨーク５２１に関する反跳力Ｆｓの全ての分散成分がさらに減少される。

本発明の第９の例示的実施形態の複数の効果を有する４圧縮室ダイアフラムポンプのこの適応形態の作製法は、以下のようなものである。

第１に、円形体取付部５１１と偏心円形体取付部５００とが合わさって一体物として作製される。

第２に、円錐台円形体ヨーク５２１が、別個の実体として独立して作製される。

最後に、円錐台円形体ヨーク５２１、及び円形体取付部５１１の一体物が、偏心円形体取付部５００と組み立てられて、一体化された実体となり、組み立てられた偏心円形体５０２を形成する。

それにより、複合偏心円形体５０２の考案は、大量生産の要件に見合うだけでなく、全体の製造コストを低減させる。

本発明の円錐台円形体ヨーク５２１の偏心円形体５０２は、以下の利益の少なくとも１つを提供する。

１．逆円錐台円形体ヨーク５２１を含むことによって、高頻度のポンピング作用を持続するためのダイアフラム膜７０の耐久性がかなり向上される。

２．高頻度のスクイーズ現象によって浪費される電流がより少ないので、４圧縮室ダイアフラムポンプの電力消費が大幅に減少される。

３．電力消費の減少により、４圧縮室ダイアフラムポンプの作業温度が大幅に低下される。

４．温度の影響により速められる４圧縮室ダイアフラムポンプ内の潤滑油の老化に起因する望ましくないベアリングノイズがほぼなくされる。

５．本発明の逆円錐台円形体ヨーク５２１に関する反跳力Ｆｓの全ての分散成分が減少されるので、４圧縮室ダイアフラムポンプの耐用寿命はさらに延びる。

６．本発明は大量生産に適しているので、４圧縮室ダイアフラムポンプの製造コストが低減される。

上述したように、本発明は、全体のコストを増加させることなく、新規に開発された単純なポンプヘッド本体とダイアフラム膜との対合手段によって、４圧縮室ダイアフラムポンプでの振動低減効果を実質的に実現し、それにより、従来の４圧縮室ダイアフラムポンプで生じる振動誘発ノイズ及び共鳴震動の全ての問題を解決する。さらに、本発明の様々な円筒形偏心円形体に関する単純なスロープ付き上部リングによって、４圧縮室ダイアフラムポンプ内のダイアフラム膜の耐用寿命を２倍にすることができ、これは、有用な産業上の利用可能性を有する。

Claims (27)

1. ４圧縮室ダイアフラムポンプであって、モータ、モータハウジングに固定されたポンプヘッド本体、前記ポンプヘッド本体の下側に位置された円形体取付部、上面及び前記上面に形成された固定孔をそれぞれ有し、前記ポンプヘッド本体内の４つの動作穴を通って延びるように前記円形体取付部に取り付けられた４つの円形体、前記４つの動作穴を通して前記４つの円形体に固定され、前記ポンプヘッド本体の上面に位置されたダイアフラム膜、並びに前記ダイアフラム膜の移動時にポンピング作用で移動されるように構成された４つのポンピングピストンを含み、
   前記円形体取付部が、揺動板上に位置され、それにより、前記モータによる前記揺動板の回転が円形体取付部を揺動させ、４つの円形体の順次の上下運動を引き起こし、前記円形体の前記順次の上下運動が、前記ダイアフラム膜内の４つのピストン作用区域及び前記４つのポンピングピストンの順次の往復運動を引き起こし、
   前記ダイアフラム膜が、さらに、前記円形体それぞれの上面に偏心して配置されたそれぞれの環状位置決め溝内に挿入されるようにそれぞれ配置された、下方向に突出する４つの環状位置決め突起を含み、
   各円形体の前記上面の一区域が水平に対して傾けられて、それぞれの前記環状位置決め溝とそれぞれの前記円形体の垂直側面又は逆円錐台側面との間にスロープ付き上部リングを形成し、前記ダイアフラムポンプの動作中に作用力が加えられるのに応答して生じる前記ダイアフラム膜の反跳力の成分の分散の線形性を高め、
   前記ポンプヘッド本体が、前記ポンプヘッド本体の上部側にある各動作穴に、湾曲形の少なくとも１つの第１の振動低減位置決め構造を含み、
   前記ダイアフラム膜が、前記ポンプヘッド本体上の前記少なくとも１つの第１の振動低減位置決め構造の位置に対応する前記ダイアフラム膜上のそれぞれの位置に、湾曲形の少なくとも１つの第２の振動低減位置決め構造を含み、
   前記少なくとも１つの第１の振動低減位置決め構造が、対応する少なくとも１つの第２の振動低減位置決め構造と嵌合されて、前記ダイアフラム膜の移動によりポンピング中に作用力によって生成されるモーメントアームを短くし、それにより、運動中に、より小さなトルクを発生させて、振動及び振動ノイズの強度を減少させる
   ４圧縮室ダイアフラムポンプ。
2. 前記モータが、出力シャフトを含み、前記揺動板が、一体型突出カムローブシャフト及びピストン弁アセンブリを含み、
   前記モータの前記出力シャフトが、前記揺動板を回転させるために、前記揺動板のシャフト結合穴を通って延び、
   前記揺動板の前記一体型突出カムローブシャフトが、前記円形体取付部のベアリングを通って延び、
   前記ポンプヘッド本体が、前記揺動板及び円形体取付部を収容するように前記モータの上側シャーシに固定され、前記ポンプヘッド本体が、複数の前記円形体の位置に対応する位置に配設された前記４つの動作穴を含み、各動作穴が、前記円形体の対応する１つをそれぞれ受け取るために、前記円形体の対応する１つの外径よりもわずかに大きい内径を有し、
   前記ダイアフラム膜が、半剛性弾性材料からなり、前記ポンプヘッド本体上に配置され、前記ダイアフラム膜が、前記４つのピストン作用区域を形成するために、少なくとも１つの隆起周縁部、及び前記少なくとも１つの隆起周縁部と接続された等間隔に配置された複数の半径方向隆起区画リブを含み、各ピストン作用区域が、前記円形体のそれぞれ１つにある固定孔の位置に対応する位置に形成された作用区域穴を有し、
   各ポンピングピストンが段穴を有し、固定部材が、各ポンピングピストンの前記段穴を通って、前記ダイアフラム膜の対応する各ピストン作用区域の前記作用区域穴を通って、それぞれの前記円形体にあるそれぞれの固定穴内に延びて、前記ダイアフラム膜及び各前記ポンピングピストンを、前記円形体取付部にある対応する円形体に固定し、
   前記ダイアフラム膜を覆い、封止係合によって前記ダイアフラム膜に周縁で固定された前記ピストン弁アセンブリが、位置決め孔及び複数の同等の扇形部を有する出口取付部を含み、各扇形部が、円周方向に一様に位置された複数の出口ポートを含み、前記ピストン弁アセンブリがさらに、位置決めシャンクを有するＴ字形のプラスチック逆流防止弁、及び複数の円周方向の入口取付部を含み、各入口取付部が、円周方向に一様に位置された複数の入口ポート、及びそれぞれの入口取付部に取り付けられた逆さのピストンディスクを含み、それにより、各ピストンディスクが、複数の入口ポートの対応する各群のための弁として働き、前記プラスチック逆流防止弁の前記位置決めシャンクが、前記出口取付部の前記位置決め孔に嵌合され、それにより前記出口取付部の前記複数の出口ポートが複数の前記入口取付部と連絡し、前記ダイアフラム膜が前記ピストン弁アセンブリに周縁で固定された後、気密の予圧水室が、各入口取付部、及び前記ダイアフラム膜内の対応するピストン作用区域に形成され、それにより各前記予圧水室の一端が、前記入口ポートの対応する各１つと連絡可能であり、
   前記ピストン弁アセンブリ、ポンピングピストン、及びダイアフラム膜を収容するために前記ポンプヘッド本体を覆うポンプヘッドカバーが、入水開口部及び出水開口部を含み、前記ポンプヘッドカバーが、ダイアフラム膜とピストン弁アセンブリとのアセンブリに気密に取り付けられ、環状リブリングの内壁によって形成されたキャビティと前記ピストン弁アセンブリの前記出口取付部との間に高圧水室が構成される
   請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
3. 前記少なくとも１つの第１の振動低減位置決め構造が、湾曲溝、湾曲スロット、１組の湾曲開口、湾曲突起、及び１組の湾曲突起の少なくとも１つを含み、さらに、前記ポンプヘッド本体の各動作穴の上部側の周りに円周方向に配設され、
   前記少なくとも１つの第２の振動低減位置決め構造が、湾曲突起、１組の湾曲突起、湾曲溝、湾曲スロット、及び１組の湾曲開口の１つを含み、さらに、前記ポンプヘッド本体内の各第１の振動低減位置決め構造の位置に対応する位置で、前記ダイアフラム膜の底部側で、各前記環状位置決め突起の周りに円周方向に配設され、それにより、前記ダイアフラム膜の前記底部側にある各第２の振動低減位置決め構造が、前記ポンプヘッド本体と前記ダイアフラム膜との組立て後に、前記ポンプヘッド本体の前記上部側にある対応する各第１の振動低減位置決め構造と嵌合され、前記ピストンの上下運動に応答する前記ダイアフラム膜の移動によって生成されるモーメントアームが、第１の振動低減位置決め構造と、前記第２の振動低減位置決め構造の周縁との間に延び、それにより、前記ダイアフラムの移動により生じる振動を減少させる
   請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
4. 各前記第１の振動低減位置決め構造が、前記ポンプヘッド本体の少なくとも１つの湾曲溝又はスロットを含み、各前記第２の振動低減位置決め構造が、前記ダイアフラム膜から延びる少なくとも１つの湾曲突起を含む請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
5. 各前記第１の振動低減位置決め構造が、前記ポンプヘッド本体から延びる少なくとも１つの湾曲突起を含み、各前記第２の振動低減位置決め構造が、前記ダイアフラム膜の少なくとも１つの湾曲溝又はスロットを含む請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
6. 各前記第１の振動低減位置決め構造が、前記ポンプヘッド本体の１対の湾曲溝を含み、各前記第２の振動低減位置決め構造が、前記ダイアフラム膜から延びる１対の湾曲突起を含む請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
7. 各前記第１の振動低減位置決め構造が、前記ポンプヘッド本体から延びる１対の湾曲突起を含み、各前記第２の振動低減位置決め構造が、前記ダイアフラム膜の１対の湾曲溝を含む請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
8. 各前記第１の振動低減位置決め構造が、前記ポンプヘッド本体の１組の湾曲開口であり、各前記第２の振動低減位置決め構造が、前記ダイアフラム膜から延びる１組の湾曲突起である請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
9. 各前記第１の振動低減位置決め構造が、前記ポンプヘッド本体の複数の開口であり、各前記第２の振動低減位置決め構造が、前記ダイアフラム膜から延びる複数の突起であり、前記開口が、円形又は正方形の開口である請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
10. 前記１組の湾曲開口が、湾曲穿孔セグメントである請求項８に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
11. 前記１組の湾曲開口が、１対の湾曲穿孔セグメントを含む請求項８に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
12. 各前記第１の振動低減位置決め構造が、前記ポンプヘッド本体から延びる１組の湾曲突起であり、各前記第２の振動低減位置決め構造が、前記ダイアフラム膜の１組の湾曲開口である請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
13. 各前記第１の振動低減位置決め構造が、前記ポンプヘッド本体から延びる複数の突起であり、各前記第２の振動低減位置決め構造が、前記ダイアフラム膜の複数の開口であり、前記突起が、円形又は正方形の突起である請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
14. 前記１組の湾曲開口が、湾曲穿孔セグメントである請求項１２に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
15. 前記１組の湾曲開口が、１対の湾曲穿孔セグメントを含む請求項１２に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
16. 各前記第１の振動低減位置決め構造が、前記ポンプヘッド本体の少なくとも１つの陥凹リングを含み、各前記第２の振動低減位置決め構造が、前記ダイアフラム膜から突出する少なくとも１つの環状突起を含む請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
17. 各前記第１の振動低減位置決め構造が、前記ポンプヘッド本体にある１対の陥凹リングを含み、各前記第２の振動低減位置決め構造が、前記ダイアフラム膜から突出する１対のリング構造を含む請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
18. 各前記第１の振動低減位置決め構造が、前記ポンプヘッド本体から突出する１対のリング構造を含み、各前記第２の振動低減位置決め構造が、前記ダイアフラム膜にある１対の陥凹リングを含む請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
19. 各前記円形体が、円筒形状を有する請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
20. 各前記円形体が、逆円錐台形状を有し、前記円形体の最大の直径が、前記ポンプヘッド本体の前記動作穴の対応する１つの内径よりも小さい請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
21. 前記円形体がそれぞれ、前記円形体取付部に固定された取付部分、及び前記円形体取付部に取り付けられた分離可能な逆円錐台ヨークを含み、２層構造を有する、請求項２０に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
22. 前記円形体それぞれの前記取付部分が、前記円形体取付部と一体であり、前記逆円錐台ヨークは分離されている請求項２１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
23. 前記円形体それぞれの前記取付部分が、内向きの位置決め表面を有する基部、及び前記基部から上方向に延びる雌ねじ孔を有する円筒部を含み、前記逆円錐台ヨークがそれぞれ、上孔、中央孔、及び下孔を含み、前記中央孔の直径が、前記取付部分の円筒部の直径にほぼ等しく、前記上孔の直径が、前記取付部分の円筒部の直径よりも大きく、前記下孔の直径が、前記取付部分の基部の直径とほぼ等しく、前記下孔内に前記基部が嵌合され、前記中央孔内に前記円筒部が挿入され、前記環状位置決め溝が、前記円筒部と前記上孔の内壁との間の空間によって画定される請求項２１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
24. 前記ダイアフラム膜の前記少なくとも１つの隆起周縁部が内側隆起周縁部であり、前記ダイアフラム膜が平行な外側隆起周縁部を含み、前記ピストン弁アセンブリが下方向に延びる隆起周縁部を含み、前記ダイアフラム膜が前記ピストン弁アセンブリに周縁で固定されるときに、前記ピストン弁アセンブリの前記下方向に延びる隆起周縁部が、前記ダイアフラム膜の前記内側隆起周縁部と前記外側隆起周縁部との間に延びて周縁シールを提供する請求項２に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
25. 前記円形体の前記固定孔がねじ孔であり、前記固定部材がねじである請求項２に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
26. 前記モータが、ブラシ付きモータである請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。
27. 前記モータが、ブラシレスモータである請求項１に記載の４圧縮室ダイアフラムポンプ。