JP6088474B2 - 冷却器、多層フィルム成形用金型及び多層フィルムの製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、冷却器と該冷却器を用いた多層フィルム（シートを含む）成形に用いる金型及び多層フィルム（シートを含む）の製造方法に関する。

マルチマニホールドダイス（ Ｔ ダイ） による多層フィルム・シート成形において、多層成形するフィルム・シートの厚さを幅方向に均一にするには、合流前及び合流後の各層の溶融樹脂の流量分布がダイスの幅方向において均一である必要がある。ここでフィルム・シートとは、フィルム又はシートをいう。

このため、従来チョークバーという幅方向にバーを撓ませて、樹脂通路の間隙を変えることで各層の厚みを変える方法が採られていた。しかし溶融樹脂の滞留の原因となる接合面が多くなるというデメリットがあった。また内部ディッケル装着時、従来のチョークバーが使用できず、各層厚み調整に問題があった。

このため、ダイ上下本体に設置したサブヒーターの設定温度をゾーン毎に調整することにより、各層の厚みプロファイルのコントロールを可能にする技術が開示されている（非特許文献１）。しかしサブヒーターの数が多数必要であり、ダイ構造が複雑になり、メンテナンスが困難になり、コストアップになるという問題がある。

一方、ダイスの幅方向に延在するヒーター収容孔を設け、ヒーター収容孔にダイス幅方向に分割されて個々に温度調整可能な複数個のヒーターエレメントが設置されている多層フィルム・シート成形用ダイスが開示されている（特許文献１）。

しかしヒーターで区分毎に温度を変えるだけでは、隣接区域との温度差が設けにくく又温度調整も迅速に行うのが難しく、目標の厚み精度に達するのに時間がかかるという問題がある。

このように、上記従来技術では、成形用金型の温度制御、とりわけ多層フィルムの成形用Ｔダイの各層の膜厚制御に対し、構造が簡単で、温度制御が容易、かつ迅速な制御が十分にできないという問題があった。
そこで、構造が簡単で、温度制御性、迅速な温度制御性に優れた温調用の冷却器および、その冷却器を用いた金型、とりわけ多層フィルム（シートを含む）成形に用いる金型及び多層フィルム（シートを含む）の製造方法が要望されていた。

特開２００７−２１０１２２号公報 黒田他「高機能フィルム・シート押出成形装置」プラスチックス ２０１２．３ ｐ．２３〜２９

本発明は、上記問題に鑑みてなされたものであり、その目的とするところは、構造が簡単で、温度制御性、迅速な温度制御性に優れた温度調整用の冷却器および、その冷却器を用いた金型、とりわけ多層フィルム（シートを含む）成形に用いる金型及び多層フィルム（シートを含む）の製造方法を提供することである。

請求項１に記載の冷却器は、冷媒により冷却する棒状の冷却器において、棒状体の軸方向に軸を区切るように冷却器が区分され、棒状体の少なくとも一方の端面を通じて各区分毎に冷却能が調整された冷媒が供給される冷媒の供給路が設けられており、各区分内毎に前記供給路に冷媒供給口が開口されていることを特徴とする冷却器である。

請求項２に記載の冷却器は前記棒状体の内部が空洞であって空洞が棒状体の軸方向と略垂直な隔壁により区分され、棒状体の少なくとも一方の端面を通じて冷媒の供給路と排出路が設けられており、各区分内毎に冷媒供給口と冷媒排出口が開口していることを特徴とする請求項１記載の冷却器である。

請求項３に記載の冷却器は棒状体の外側面に前記区分の端部毎に棒状体を取り巻く一定高さのリブが設けられており、リブとリブの間の各区分毎に冷媒の供給口と排出口が開口している請求項１記載の冷却器である。

請求項４に記載の冷却器は棒状体の外側面が螺子状に形成されており、区分毎に螺子の谷部又は山部の側面に冷媒の供給口と排気口が開口し、棒状体の内部に冷媒を供給する供給路及び又は冷媒を排出する排出路が棒状体の端面から前記開口を結んで通じている請求項１に記載の冷却器である。

請求項５に記載の冷却器は、区分毎の冷却媒体の通る供給路及び又は排出路に、常温における熱伝導率が１０Ｗ／（ｍ・Ｋ）)よりも小さい熱絶縁性材料が用いられていることを特徴とする請求項１乃至４に記載の冷却器である。

請求項６に記載の冷却器は、区分と区分の間に、常温における熱伝導率が１０Ｗ／（ｍ・Ｋ）)よりも小さい熱絶縁性材料にてなる熱絶縁材料帯が設けられていることを特徴とする請求項１乃至５に記載の冷却器である。

請求項７に記載の金型はフィルム又はシート成形用の金型であって孔が設けられており、孔中に請求項１乃至６のいずれかに記載の冷却器が挿入され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型の温度を調整する金型である。

請求項８に記載の多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型は、金型の幅方向に孔が設けられており、孔中に請求項１乃至６のいずれかに記載の冷却器が挿入され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型の温度を調整する多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型である。

請求項９に記載の樹脂多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型は、金型の幅方向に、樹脂の流路の内壁の近傍に複数の孔が設けられており、複数の孔の少なくとも一の孔には請求項１乃至６のいずれかに記載の冷却器が挿入され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型内の樹脂流路の温度を調整する金型である。

請求項１０に記載の樹脂多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型は、金型の幅方向に、各樹脂の流路の内壁の近傍に複数の孔が設けられており、複数の孔の少なくとも一の孔には請求項１乃至６のいずれかに記載の一の冷却器が挿入され、他の孔には請求項６記載の他の冷却器が挿入され、一の冷却器の冷却部と他の冷却器の熱絶縁部が対向するように配置され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型内の樹脂流路の温度を調整する金型である。

請求項１１に記載のフィルム又はシートの製造方法は、請求項８乃至１０に記載のＴ字金型を用いてフィルム又はシートを製造することを特徴とする樹脂多層フィルム又はシートの製造方法である。

以下、本発明につき詳細に説明する。
本発明における冷却器とは熱交換による冷却をおこなうための熱交換媒体である冷媒により冷却器を冷却し、冷却された冷却器の表面が被冷却物に接することにより冷却し、あるいは冷媒が冷却器と被冷却物の内面との間隙を流れることで被冷却物を直接冷却するものである。
本発明における冷媒（以下「冷却媒体」ともいう）とは、熱交換による冷却に用いる媒体であれば特に限定されない。気体であっても液体であっても超臨界流体であってもよい。水や油等の液体であれば抜熱に優れる。油としてはシリコーン油や高沸点の、ビフェニルとジフェニルエーテルとの混合物であるダウサムＡ（Ｄｏｗｔｈｅｒｍ Ａ）（登録商標）等が上げられる。気体であれば流路抵抗が小さく高速で送ることができる。中でも空気は、漏洩時の汚染がなく毒性や爆発等の危険性がないため好ましい。抜熱効率を上げるために空気にスプレー等による微水滴、ドライアイス粉等を含んでいるものであってもよい。低温冷却用の場合には冷媒は液体窒素、ドライアイスとメタノールの混合物、ブライン等であってもよい。

冷媒が気体の場合は、圧力は限定されないが、流量をあげるため加圧して送ることが好ましい。微水滴を含む空気の場合は、経路の末端近くまで液体で送りスプレー等により微水滴化することが好ましい。冷媒用微水滴を含む空気を得るには、二流体ノズルを好適に用いることができる。二流体ノズルに水と空気をそれぞれ送ることで霧状に微水滴化できる。冷却器の冷媒としてこの霧状の空気・水混合物を用いれば、蒸発潜熱による冷却効果もあり、より有効に冷却できる。

冷媒は冷媒供給ラインにより供給され、冷却器の区分毎に個別に冷却能力が調整できるように冷媒の流量等が調整されるようになっている。冷媒供給ラインは加圧機、アキュムレーター、冷媒温度調整冷却器、圧力調整弁、流量調整弁等で構成されており、冷媒の温度、流量、圧力等が調整されて冷媒供給管に供給される。
冷媒供給ラインは、区分毎に冷却能が調整されうればよいため、最後の流量調整弁や圧力調整弁以前は共通のものが用いられていてもよい。
また排出管の先は、先の冷媒供給ラインと接続され、温まった冷媒が再度冷やされて用いられる閉じたループになっていることが好ましいが、冷媒が空気の場合は大気中に放出してもよい。

本発明の冷却器の形状は棒状である。棒状とはアスペクト比が高いという意味で、必ずしも剛直である必要はなく、直線状でなくとも、挿通される孔に通すことができれば曲がっていても、孔通過中に曲がるものであってもよい。したがって熱伝導性が良く、冷媒の漏れがなければ紐状であってもよい。冷媒の漏れを防止していれば外側面が可撓管であってもよい。

本体である棒状体の端部に冷媒の供給、排出のためのアダプタが付設されていてもよい。棒状体は中実体であっても内部に空洞を有する筒状体であってもよい。本体の凸部を結ぶ面、包絡面、が棒状であればよく、例えば芯材に等しい高さの複数のリブが間隔を隔てて付設されたものであってもよく、棒状体表面に螺子溝が刻まれているものであってもよい。
棒状体の包絡面の軸方向に垂直な断面形状は円形、楕円形、多角形等いずれでもよいが、円形が製造が容易で、金型に設けられた孔への挿入、抜き取りが容易なため好ましい。

一般的に用いるには棒状体の中心軸は直線状であることが好ましい。金型の孔への挿入、抜き取りが容易であるためである。
棒状体の径は一定であることが好ましいが、挿通される孔の形状によっては先細りになるようテーパがついていてもよい。
棒状体のアスペクト比は限られない。金型等の孔に本体を挿通して用いられるためにはアスペクト比が大きいほど孔径が小さく深部まで冷却でき好ましく、断面積が小さいと強度が弱くなり、冷媒の通路の構築が難しいため、２〜５０が好ましく、５〜４０がより好ましい。
棒状体は軸方向に軸方向を区切るように区分が設けられ、棒状体の端部から区分毎に冷媒が供給、排出されることにより、区分毎の冷却能を制御できるようになっている。区分毎に冷媒を供給、排出するためには冷媒供給、排出路は、中実で内部に冷媒の通路となる孔が通っていて区分内で開口していてもよく、供給管、排出管が通され区分毎に冷媒の供給口と排気口が開口していてもよい。

本発明の冷却器の本体の材質は、限定されないが、金型に挿通抜去する際に対する強度、金型の熱膨張率との整合した熱膨張率を有すること、高い熱伝導率を有し、冷媒に対する耐腐食性を有し、金型が加熱される温度における耐熱性を必要とすること、本体に冷媒の通路を設ける加工、冷媒供給管や、同排出管等との組み立ての加工性から、金属が好ましく、ステンレス、銅合金、チタン合金等が好ましい。

本発明の冷却器は棒状体の軸方向に区分されている。区分毎に冷却能を制御できるようにする為である。区分の数は限られない。多いと冷却の制御がより精妙にできるが、構造が複雑になる。棒状体の製造上、径にもよるが外径がφ５〜２０ｍｍであれば、２〜１０程度が好ましく、Ｔダイの幅方向の孔に挿入し、各層の樹脂粘度を調整することに用いる場合には、Ｔダイの幅方向の長さにもよるが、Ｔダイの幅方向の長さが５０ｃｍ〜１ｍの場合には区分の数は３から１０程度が好ましい。冷却器が３以上の冷却区分を有する場合で通常の方法と構造で製造する場合は外径はφ１２ｍｍ以上あることが好ましい。

区分するためには、棒状体の軸とは平行でない方向に、例えば軸と略垂直な方向に、隔壁が設けられていて、隔壁で区分された区分内に冷媒の供給路及び又は排出路が開口されていてもよく、隔壁が無い場合には、冷媒の供給路及び又は排出路が区分毎に開口するようにされていてもよい。

棒状体の軸に平行な外側面は冷却に適する様に、金型内の孔の内側面に接することが好ましい。したがって通常筒体の外側面は平滑であることが好ましい。冷却器の表面は熱伝導性グリース等を塗布するかアルミコーティングなどの表面処理をする方がより好ましい。

冷却区分毎に適当な温度に冷却する必要があり、隣の区分に接する被冷却体を不必要に過剰に冷却しない様に、棒状体の軸に平行な外側面の区分と区分の間に熱絶縁材料帯が設けられていることが好ましい。ここに熱絶縁材料とは常温における熱伝導率が１０Ｗ／（ｍ・Ｋ）)よりも小さい材料をいう。樹脂やセラミックスが好ましい。例えば菱電化成株式会社の耐熱断熱構造材ミオレックス（登録商標）ＰＭＸ−５７３(Ｓタイプ)、ＰＭＸ−５６１（ＨＲ−１タイプ）、ＰＭＸ−５６２（ＨＲ−２タイプ） ＰＧＸ−５９５（ＨＧタイプ）は２５０℃以上の耐熱温度を有し、機械強度が強い上に熱伝導率が０．３Ｗ／ｍＫであり、断熱性に優れる。
ＰＭＸ−５７３はガラス繊維を強化剤とする高強度タイプ品（〜２５０℃）であり、ＰＭＸ−５６１はホウ酸塩系を結合剤とする耐熱用途向けである。（〜７００℃）、ＰＧＸ−５９５（ＨＧタイプ）は耐熱性（〜４００℃）・機械的強度・寸法安定性等に優れる。したがって、冷却器の使用される温度により使い分けるのが好ましい。

区分毎に適当な温度に冷却するため、冷却器本体の外側面の冷却区分と他の冷却区分との間に同じ内・外径の熱絶縁材料製の筒体を挟んで熱絶縁材料帯を設けてもよいし、冷却器本体の外側面が金属の筒体の場合には区分と区分の間の外側面から一定の厚さ分を減じそこに熱絶縁体層による熱絶縁材料帯を設けてもよい。
熱絶縁材料帯の軸方向の長さ、即ち、幅は、限定されないが、通常、本来熱伝導により冷却するための、熱伝導部の軸方向の長さ、即ち、幅と同じ又は小さい方が好ましい。

区分毎に適当な温度に冷却するため、隣の区分を不必要に過剰に冷却しない様に、冷媒の供給路及び又は排出路が他の区分を通過している際に冷媒により他の区分が冷却されない様に、少なくとも他の区分を通過する冷媒の供給路及び又は排出路には熱絶縁性材料が用いられていることが好ましい。冷媒の供給路及び又は排出路用熱絶縁材料には高耐熱樹脂や、金属製管に熱絶縁材料層が塗布等により形成されていてもよい。
熱絶縁材料としては常温における熱伝導率が１０Ｗ／（ｍ・Ｋ）)よりも小さい材料であれば限られない。塗料型のものとしては、ガンマーケミカル株式会社の断熱塗料ＨＳＤ−２０ＷＨ、ＨＳＤ−２５０Ｈ、トラスコ中山株式会社製αステンレスコートスプレー、メーカー品番「ＡＬＰ−ＳＵＳ」が例示される。特にＨＳＤ−２５０Ｈはシリコーン樹脂塗料であって、２５０℃（ＭＡＸ３００℃）の耐熱性と優れた密着性を有するため好ましい。

区分毎に適当な温度に冷却するため、区分のための隔壁から他の冷却区分に熱が伝導しないように隔壁を熱絶縁材料で形成し又は隔壁が金属等の熱伝導材料の場合には、隔壁に熱伝導層を塗付、積層等にて設けることが好ましい。

棒状体の少なくとも一方の端部には冷媒を棒状体内に送り込む冷媒の供給路及び又は排出路が通じていることが好ましい。少なくとも一方の端部に付設されたアダプタを通じていてもよい。両方の端部であってもよいが孔に挿通して用いるには一方のみの端部であることが好ましい。
一方の端部に冷媒の供給路及び排出路が共に形成されていると、冷却器を金型等に挿通して用いる場合に冷媒の供給、排出のためのアダプタが棒状体の径よりも大きくても許容されるため好ましい。尚、両方の端部を用いる場合には片端を冷媒供給路、他端を排出路に分ければ構造が簡単になり製造も容易となる。冷媒が空気等であって、金型近傍で大気に排出する場合等には好ましい。

区分毎の冷却能は当該区分における冷却能力を調整することによりできる。区分毎に冷却能力を調整するには、例えば冷媒の供給量や温度等を変えることにより調整することができる。
冷媒の供給路及び排出路を通過する冷媒の流量や温度は筒体の端部よりも外に位置する流量弁や冷媒の温調器等にて行うことが、スペース制約上も好ましい。

本発明の冷却器の棒状体の軸に平行な外側面は冷却に適する様に、棒状体の外側面が平滑である場合には、隔壁で区分され、区分毎に冷媒の供給路及び排出路が筒体の端部から連通して設けられ、排出路は区分毎のものが合わさる共通のものであってもよいが、精妙に冷却能を調整するためには、区分内毎に冷媒の供給路が開口しかつ排出路が開口されていることが好ましく、冷却器は前記棒状体の内部が棒状体の軸と略垂直な隔壁により区分され、棒状体の少なくとも一方の端面を通じて冷媒の供給路と排出路が設けられており、各区分内毎に冷媒供給口と冷媒排出口が開口していることが好ましい。

一方本発明の冷却器は、冷却を対象とする金型等に対し、冷媒を冷却器の本体である棒状体の外側面と金型等に設けられた孔の内側面の間の空隙に流すものであってもよい。この場合は冷却器の外側面と金型内の孔の内側面の間に一定の間隙が設けられていることが好ましい。

冷媒を冷却器の本体である棒状体の外側面と金型等に設けられた孔の内側面の間の空隙に流す冷却器には、棒状体の冷却器が挿通される金型等の孔の内側面に沿う形状の外周面を有するリブが棒状体の区分毎に棒状体の外側に突出して設けられ、リブと棒状体と金型等の孔の内側面で形成される空間にてなる区分毎に冷媒が供給、排出されるようになっていることが好ましい。例えば棒状体が丸棒で、リブの外側面が、冷却器が挿通される金型等の孔の径に略等しくなるようにされていればよい。例えばリブとしてリブの外側面が、冷却器が挿通される金型等の孔の径に略等しく内径が丸棒の外径に等しいドーナツ状の円板であるようなものが例示される。
区分毎の冷媒の混合、漏洩を防ぐためにはリブの外側面にオーリングのようなガスケットが付設されていることが好ましい。更に冷媒の漏出を防ぐため、特に金型等に開けられた孔の冷却器の投入口や、孔が貫通孔の場合にはその先の孔から冷媒が漏れないようにシールすることが好ましい。

区分毎に冷媒の供給、排出を行うために、棒状体の一端からそれぞれの区分用の供給路、排出路が貫通して設けられリブ間の棒状体表面に開口が連通して設けられていてもよい。また棒状体の一端からそれぞれの区分用の供給管、排出管がリブを貫通して設けられていてもよい。

各区分毎の冷媒の混合を防ぐためにリブの代わりに、棒状体の外側面が螺子状に形成されているものであってもよく、棒状体の外側面が螺子状に形成されているものはリブが設けられているものよりも一般に強度が強い。
このような棒状体の外側面が螺子状に形成されている冷却器の場合は、金型等内の孔の内側面と棒状体の外側面の螺子山とが接し、螺子状の間隙部となる谷部等を冷媒が螺旋状に回転しながら流れ冷却するので冷却効率が高い。

この場合、区分毎に、螺子の谷部又は山の側面に冷媒の冷却器本体から金型等内の孔の内側面との間隙への流出口と同間隙からの排出口がそれぞれ設けられていることが好ましく、区分と区分の間は、螺子が所定の長さで設けられ冷媒が他区間に流れないようにされていることが好ましく、所定の区間と他の区間との間は螺子山と同じ高さの螺子の無い部分が設けられていてもよく、螺子が軸方向に連続している場合は、区分の間に、柔軟な材料にてなるオーリング等で螺子の凹部が埋められ、他の区分の冷媒との混合が防がれるようになっていてもよい。

螺子の山部と谷部の長さの比、螺子のピッチ、山の高さは特に限定は無く、冷媒が間隙を通過する際の流速、抜熱量、加工の容易性、強度、冷却器の挿通、抜去のし易さ等を勘案して適宜決めることができる。

冷却器は通常被冷却体に予め設けられた孔に挿通されて用いられるが、被冷却体が柔らかければ、冷却器を挿入して埋入させてもよい。被冷却体が有孔固体でない場合は、冷却器が被冷却体に挿入されるので、冷媒は閉ループであるか被冷却体の外部で排出することが好ましい。冷媒が、例えば空気の様に安全な場合、被冷却体が有孔固体でない、例えば空間のような場合には冷媒の排出は被冷却体内であってもよい。

本発明における金型は、加熱下で成形する金型であって、被加工材料は限定されないが主として熱可塑樹脂、熱硬化樹脂の成形用金型が好ましく、樹脂を加熱下成形するために用いられる金型が好ましく、更にフィルム（シートを含む）の、即ちフィルム又はシート成形用の金型が好ましい。本発明の冷却器を挿通する孔が、設けられており、孔中に本発明の冷却器が挿入され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより区分毎にその近傍の金型の温度が調整される。金型は外部・内部から外部加熱、内部加熱により、加熱されるが、所定の部分の金型内温度を冷却器の挿入方向に所定の温度に調整したい場合に好適に用いることができる。

型に穿孔される孔の方向は特に限定されず、樹脂流路に対し垂直又は斜め方向であってもよい。必要な個所に、冷却器が複数で密度が高くてもよく、設けられた孔中に冷却器を挿通しての軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより区分毎にその近傍の金型の温度が調整される。

本発明における樹脂多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型は、金型の幅方向、即ちダイリップと平行な方向に、樹脂流の近傍部に孔が、必要な樹脂流路の近傍に、設けられており、孔中に請求項１乃至４のいずれかに記載の冷却器が挿入され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型の温度を調整する金型である。樹脂流路の近傍に冷却器がＴ字ダイの端部から設けられた孔に挿通され、樹脂流路におけるＴ字ダイの幅方向における樹脂流路近傍の金型温度を、上記区分毎に、冷却し温度調整することで当該部分の樹脂流量を調整して、幅方向に一定の厚みの多層フィルム又はシートを得ることができる。尚本発明においてはＴ字ダイとはフィードブロック部分をも含むものとする。

本発明における樹脂多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型は、金型の幅方向に、樹脂の流路の内壁の近傍に複数の孔が設けられており、複数の孔の少なくとも一の孔には請求項１乃至４のいずれかに記載の冷却器が挿入され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型内の樹脂流路の温度を調整する金型である。尚本発明においてはＴ字ダイにはフィードブロック部分を含むものとする。

樹脂多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型の複数の孔の少なくとも一の孔には棒状のカートリッジヒーターが挿入されていてもよい。温度調整がより迅速に精妙に行える場合があるからである。カートリッジヒーターは、筒状のヒーターであって、長さ方向に区分されていて多区分のものであっても、区分されておらず一区分のものでもよいが、組み合わせとしては装置が安価なため、区分されていないカートリッジヒーターでもよい。
カートリッジヒーターと、本冷却器の、各樹脂流路の流れ方向における配置はいずれが樹脂流の上流側であってもよいが、下流側は合流部の直前の為、より効果を発揮する為に樹脂流路の上流側に冷却器を配置する方が好ましい。

本発明における樹脂多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型は、金型の幅方向に、各樹脂の流路の内壁の近傍に複数の孔が設けられており、複数の孔の少なくとも一の孔には本発明の一の冷却器が挿入され、他の孔には本発明の他の冷却器が挿入され、一の冷却器の冷却部と、他の冷却器の熱絶縁部、とが対向するように配置され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型内の樹脂流路の温度を調整する金型である。

本発明のフィルム又はシートの製造方法は、本発明の冷却器を用いたＴ字金型を用いてフィルム又はシートを製造することを特徴とする樹脂多層フィルム又はシートの製造方法である。

尚、金型の冷却に限らず、本発明の冷却器の広い用途においては、冷却器とともに通常用いられるヒーターを併用してもよいが、カートリッジヒーターを併用してもよい。冷却器とカートリッジヒーターは近接して平行に配置されていてもよい。温度制御がより迅速かつ精妙に行える場合があるからである。この場合、冷却器とカートリッジヒーターは近接して平行に配置されていてもよい

請求項１に記載の冷却器は、冷媒により冷却する棒状の冷却器であって、筒体の軸方向に冷却器が区分され、筒体の少なくとも一方の端面を通じて、各区分毎に冷却能が調整された冷媒の供給と排出がされるので、構造が簡単で、その長さ方向に区分された冷却能を効率よく発揮することができる。したがって金型等に設けられた孔に挿通されて使用されれば、その長さ方向に区分された冷却能を発揮し、簡易な装置で効率よく迅速に金型内の温度を調整することができる。金型の内部温度の調整に用いた場合には、従来技術では内部ディッケル装着時にチョークバーを操作することは構造上無理な為、本発明の冷却器で温度コントロールすることで、従来のチョークバー操作が不要になる。

請求項２に記載の冷却器は前記筒体の内部が筒体の軸と略垂直な隔壁により区分され、筒体の少なくとも一方の端面を通じて冷媒の供給路と排出路が設けられており、各区分内毎に冷媒供給口と冷媒排出口が開口していることを特徴とする請求項１記載の冷却器であるので、構造が簡単で強度が高く、その長さ方向に区分された冷却能を効率よく迅速に発揮することができる。

請求項３に記載の冷却器は棒状体の外側面に前記区分の端部毎に棒状体を取り巻く一定高さのリブが設けられており、リブとリブの間の各区分毎に冷媒の供給口と排気口が開口している請求項１記載の冷却器であるので構造が簡単で製造が容易で、その長さ方向に区分された冷却能を効率よく迅速に発揮することができる。

請求項４に記載の冷却器は棒状体の外側面が螺子状に形成されており、螺子の谷部又は山部の側面に冷媒の供給口と排気口が開口し、棒状体の内部に冷媒を供給する供給管及び又は冷媒を排出する排出管が棒状体の端面から前記開口とを結んで通じている請求項１記載の冷却器であるので、金型等に設けられた孔に挿通されて使用されれば、金型等の孔の内側面に直接冷媒が接するので、その長さ方向に区分された優れた冷却能を発揮し、強度が高く、簡易な装置で冷却効率よく迅速に金型内の温度を調整することができる。

請求項５に記載の冷却器は、区分毎の冷却媒体の通る供給路及び又は排出路に、常温における熱伝導率が１０Ｗ／（ｍ・Ｋ）)よりも小さい熱絶縁性材料が用いられているので、冷媒が他の区分を通過している際に冷媒により他の区分が冷却され難いので、区分毎に冷却がより効率的正確にできる。

請求項６に記載の冷却器は、区分と区分の間に、常温における熱伝導率が１０Ｗ／（ｍ・Ｋ）)よりも小さい熱絶縁性材料にてなる熱絶縁材料帯が設けられているので、他の区分が冷却され難いので、区分毎に冷却がより効率的に正確にできる。

請求項７に記載の金型はフィルム又はシート成形用の金型であって孔が設けられており、孔中に請求項１乃至６のいずれかに記載の冷却器が挿入され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型の温度を調整することができる。

請求項８に記載の多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型は、金型の幅方向に孔が設けられており、孔中に請求項１乃至６のいずれかに記載の冷却器が挿入され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型の温度を調整する多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型であるので、金型内部の温度管理が迅速に行える。

請求項９に記載の樹脂多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型は、金型の幅方向に、樹脂の流路の内壁の近傍に複数の孔が設けられており、複数の孔の少なくとも一の孔には請求項１乃至６のいずれかに記載の冷却器が挿入され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型内の樹脂流路の温度を調整する金型であるので、樹脂流路の温度を迅速に冷却して温度を調整できるので、当該樹脂の金型の幅方向の厚みを迅速に調整できる。

請求項１０に記載の樹脂多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型は、金型の幅方向に、各樹脂の流路の内壁の近傍に複数の孔が設けられており、複数の孔の少なくとも一の孔には請求項６記載の一の冷却器が挿入され、他の孔には請求項６記載の他の冷却器が挿入され、一の冷却器の冷却部と他の冷却器の熱絶縁部が対向するように配置され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型内の樹脂流路の温度を調整する金型であるので、樹脂の特定の流路につき、特定の近接する複数の区分のみをより迅速に冷却でき、当該樹脂の金型の幅方向の特定区分領域の厚みを迅速により正確に調整できる。

請求項１１に記載のフィルム又はシートの製造方法は、請求項８乃至１０に記載のＴ字金型を用いてフィルム又はシートを製造することを特徴とする樹脂多層フィルム又はシートの製造方法であるので、膜厚の調整が迅速で効率良く生産できる。

実施例１の冷却器の模式的な説明図である。 実施例１の冷却器の模式的な組み立て図である。図２（ａ）は組み立て後の、冷却器を透視した模式図である。図２（ｂ）は筒体および先端部である。図２（ｃ）は中央部を構成する部分である。図２（ｄ）は根元部を構成する部分である。図２（ｅ）は接続するパーツである。図２（ｆ）は供給管と排出管である。 実施例２の冷却器の模式的な外観斜視図である。 実施例２の冷却器の各区分の断面図である。 実施例２における冷却器のアダプタから最も近い区分の断面図であって、符号を付して説明するものである。 実施例３における冷却器の模式的断面図である。 実施例４における冷却器の断面図である。 実施例４の冷却器性能評価用試験金型の模式的外観図である。 実施例４の冷却器を試験金型に挿通した外観の模式図である。 実施例４の冷却器を試験金型に挿通した断面図である。 試験金型の温度測定等に用いる孔部の中心軸に垂直な面における模式的断面図である。 ２流体ノズルによる噴霧ユニットの断面図である。 実施例４の冷却器による冷却実験５における試験金型の温度チャートである。 実施例５の冷却器の模式的外観図である。 実施例５の冷却器の第１冷却区分の断面図である。 実施例５の冷却器の第１第１熱絶縁材製区分の断面図である。 実施例５の冷却器を試験金型に挿通した外観の模式図である。 実施例５の冷却器を試験金型に挿通した状態における断面図である。 実施例５の冷却器による冷却実験７における試験金型の温度チャートである。 三層フィルムの押出成形用Ｔ字金型の断面図である。 実施例７すなわち実施例５の冷却器を実施例６のＴ字金型に挿通した外観の模式図である。 実施例７におけるファイルムの厚みの幅方向の測定位置である。 実施例７における冷却実験９の温度チャートである。 実施例７における冷却実験９の幅方向における冷却前の膜厚分布を示す図である。 実施例７における冷却実験９の幅方向における冷却後の膜厚分布を示す図であ る。

以下、本発明の実施例を挙げて本発明を更に説明する。

図１に区分毎に冷媒の供給口と排気口を有する冷却器の１例を示す。図１は発明を理解しやすくするための模式図である。図表示上アスペクト比を小さくしている。
冷却器１は、本体が断面形状が円で両端面を有するステンレス製の内部が空洞筒状の棒状体であって、その軸に垂直な隔壁２６、２７により軸方向に１１、１２、１３の三つの区分に分けられている。
一方の端面２９から、冷媒供給管１４、１５、１６、冷媒排出管１７、１８、１９が必要な隔壁を貫通して挿通されており、各冷媒供給管、各冷媒排出管の先端付近には開口２０、２１、２２、２３、２４、２５が設けられており、各々の区分毎内にて冷媒が供給及び排出されるようになっている。冷媒供給管から噴き出す冷媒には空洞壁面に沿って旋回するように供給管の先端形状が傾斜したものであることが好ましい。

冷媒供給管１４、１５、１６は延長されて冷媒の外部接続用供給管３０、３１、３２となり、更にそれぞれ異なる冷媒供給ライン（図示せず）に接続されており個別に冷媒の温度や流量が調整されるようになっている。冷媒供給ラインは圧縮機、アキュムレーター、冷媒温度調整冷却器、圧力調整弁、流量調整弁等で構成されており、冷媒の温度、流量、圧力等が調整されて冷媒供給管に供給される。
冷媒供給ラインは、区分毎に冷却能が調整されうればよいため、最後の流量調整弁や圧力調整弁以前は共通のもが用いられていてもよい。
また冷媒排出管１７、１８、１９は延長されて冷媒の外部接続用排出管３４、３５、３６、となり、更にそれぞれ異なる冷媒排出ライン（図示せず）に接続されている。冷媒は循環使用されるために先の冷媒供給ラインと接続され、温まった冷媒が再度冷やされて用いられる閉じたループを形成している。
ただ冷媒が空気や水のような安全なものの場合は、排出部で直接大気中に放出する等、安全なところで開放されるようになっていてもよい。

本冷却器は金型等の、棒状体の外径より僅かに大きな孔に、冷却器の首元まで深く挿通されて金型の内部を区分毎に冷却能を変えて冷却するのに好適に用いられる。

図２は図１の冷却器の模式的組み立て図である。図２（ａ）は組み立て後の冷却器を透視した模式図である。図２（ｂ）は棒状体の筒胴体および先端部であり、先端面が閉じた棒状体筒部の先端部に、熱伝導率を他の区分と合わせるために一定の肉厚の内筒が内装されている。図２（ｂ）の中に入れ子式に図２（ｃ）の中央部を構成する部分が入れられる。図２（ｃ）の中に入れ子式に図２（ｄ）の根元部を構成する部分が入れられる。
それぞれの、隔壁を構成する部分には冷媒の供給管、排出管が密接に接して貫通する孔が開けられている。
図２（ｅ）は冷媒の供給管、排出管が貫通する孔が開けられている先端部、中央部、根元部をそれぞれ接続固着するパーツである。
図２（ｆ）は供給管と排出管であり、それぞれの冷却器内に挿通される先端近辺には冷媒の供給口、あるいは排出口が開口されており、図２（ｅ）の接続パーツを介して、供給口又は排出口が必要な位置まで挿通される。
又各冷媒供給管は、個別に、冷却能が調整された冷媒が供給されるようそれぞれの冷媒供給ラインに接続されている。
又各冷媒排出管は、個別に、それぞれの冷媒供給ラインに接続されている。

尚、図１、図２では分かりやすくするために一平面上に、各、供給管と排出管が存する様に描かれているが、実際には各管は棒状体の中心軸から６０度ずつずらされて、他の管と干渉しないように組み立てることができ、同区分の供給管と排出管は筒体の中心から１８０度の位置で対向している。

図３は、外側面に螺子状の凹凸が設けられた丸棒状の本体５０と、冷媒の供給路、排出路を接続するための略六角ボルト板状アダプタ５３にて構成されている冷却器の斜視図である。丸棒状本体はステンレス製で外径はφ１２ｍｍで長さは３００ｍｍである。アダプタ５３は本体５０と気密的に密着固定接続されている。

区分と区分の間には、棒状体の軸に垂直な平面と棒状体外側面との交わる部分に半円形の断面の溝５２、５２'が棒状体を一周して設けられており、金型に本冷却器を挿通する場合にこの部分にオーリングを嵌めて区分間の冷媒の混交を防ぐようにされている。

図４は実施例２の断面図である。図４（ａ）は棒状体に冷媒の入出をするために付されているアダプタ５３から最も近い区分に対する供給路と排出路を含み棒状体の中心軸を含む平面でとらえた冷却器の断面図である。図４（ｂ）は棒状体に冷媒の入出をするために付されているアダプタ５３から二番目に近い区分に対する供給路と排出路を含み棒状体の中心軸を含む平面でとらえた冷却器の断面図である。図４（ｃ）は棒状体に冷媒の入出をするために付されているアダプタ５３から三番目の区分に対する供給路と排出路を含み棒状体の中心軸を含む平面でとらえた冷却器の断面図である。

図５は図４（ａ）につき符号を付して説明するための図である。図４（ｂ）と図４（ｃ）に示す区分については図４（ａ）の区分と位置が異なるものの類似する構造であるため、図３、及び図５を用いて、アダプタから最も近い区分を代表として構造と機能につき以下説明する。
本実施例２の冷却器は断面が円の直な棒材にてなる中実な棒状体５０の外側面に螺子状に溝５１が形成されており、棒状体の内部に冷媒を供給する冷媒供給路７０及び冷媒を排出する冷媒排出路７１が棒状体５０に付設されたアダプタ５３をも貫通して穿孔されて形成されている。冷媒供給路７０は当該区分の螺子の谷部にてなる溝部に開口７２するように連通して穿孔されている。同様に、冷媒排出路７１は当該区分の螺子の谷部にてなる溝部５１に開口７３するように連通して穿孔されている。

アダプタ５３を貫通して冷媒供給路７０はアダプタの正面に開口６４しており、同様にアダプタ５３を貫通して冷媒排出路７１はアダプタの正面に開口６７している。
アダプタ側面には冷媒供給路７０と連通し、開口５４する孔が穿孔されており、開口５４内には冷媒供給ラインから冷媒の供給を受けるために供給管と接続用の螺子が切られている。
同様にアダプタの反対側の側面には冷媒排出路７１と連通し、開口５７する孔が穿孔されており、開口５７内には冷媒排出ラインに冷媒を排出するための排出管との接続用の螺子が切られている。アダプタの正面の開口６４、および開口６７は、主に穿孔による冷媒供給路、冷媒排出路を製造するための孔であるため、製造時の穿孔後は冷媒が漏れない様密封封止されている。

本実施例では冷却の区分の数は３であり、各路は筒体の中心から６０度ずつずらされて、他の路と干渉しないようにされており、同区分に開口する冷媒供給路と冷媒排出路は筒体の中心から１８０度の位置に対向して設けられている。

略六角板状アダプタの側面にて接続することにしたのは、本例では３区分で各区分毎に冷媒供給路と冷媒排出路とを要するからであり、金型等の孔への挿通、抜去の場合に棒状体の軸方向に力がかかるためその折に損傷しないようにする、又、構造を簡易にするためである。

実施例２の冷却器は、本体である棒状体より僅かに大きい径の金型等に穿孔した孔に挿通して用いられ、冷媒は区分毎に孔の内側面と棒状体の溝間を流動し、区分毎に、金型から効率的に抜熱し、金型の各区分に接する部分の温度を調節することができる。

図６は金属丸棒８１にリブ８２を付設した実施例３の冷却器の模式図である。リブとして、外側面が、冷却器が挿通される金型等の孔の径に略等しく内径が丸棒の外径に等しいドーナツ状の円板を用いたものである。丸棒とドーナツ状の円板とは溶接して接続している。
本例では図示を簡略にするため区分の数を３にしている。丸棒８１の片端にアダプタ８３が密着固定接続されている。

アダプタ８３を介して冷媒が区分毎に供給、排出される。それぞれの区分用の供給路８４が丸棒８１とアダプタ８３中を丸棒の軸に平行して貫通して設けられ、リブ間の丸棒表面に開けられた開口から各区分に供給される。図では供給路８４は便宜上同一平面にあるように表しているが、実際は丸棒の軸に対しそれぞれの供給路の角度をたがえ供給路は交錯しないようにされている。区分毎に冷媒の混合、漏洩を防ぐためリブの外側面にオーリング８６が付設されている。冷媒供給路から噴き出す冷媒には冷却器が挿通される金型等の孔の壁面に沿って旋回するように供給路の先端は傾斜したものであることが好ましい。

冷媒の排出のためにはアダプタ８３を介して排出管８５がそれぞれの区分毎に開口しており区間内の冷媒が排出される。本例では排出管はリブを貫通して通されている。
アダプタ内で冷却器の外部にある冷媒供給ライン（図示せず）からの外部冷媒供給管８７、８７、８７が接続されている。同様にアダプタ内で冷却器の外部にある冷媒排出ライン（図示せず）からの外部冷媒排出管８８、８８、８８が接続されている。
冷媒は各区分毎に冷却能が冷媒供給ライン（図示せず）により、個別に制御されて供給される。
実施例３の冷却器は、リブの外側面より僅かに大きい径の金型等に設けられた孔に挿通して用いられ、冷媒は区分毎にリブで仕切られた金型等の孔の内側面と棒状体の外側面間を流動し、区分毎に、金型から効率的に抜熱し、金型の各区分に接する部分の温度を調節することができる。

図７に実施例４の冷却器１１０の断面図を示す。中実丸棒状体１１１の中心軸と第１冷却区分１１５への冷媒供給路１１９と、第１冷却区分からの冷媒排出路１２０を含む断面図である。

外径φ１１ｍｍのＳＵＳ３０４製の中実丸棒状体１１１を加工し、図の左端から冷媒注入用の六角ボルトの頭状のアダプタ１１３が設けられ、冷却媒体供給部１１４、第１冷却区分１１５、第２冷却区分１１６、第３冷却区分１１７、排出部１１８がこの順に形成されており、全長３７５ｍｍである。冷却区分はアダプタに近い側から第１冷却区分、第２冷却区分、第３冷却区分と、各１００ｍｍ長さの隣接する３区分にて形成されている。中実丸棒状体の軸に平行に各冷却区分用に３本のそれぞれφ２．５ｍｍの冷媒の冷媒供給路と３本のφ２．５ｍｍの冷媒排出路が穿孔により形成されている。各供給路、排出路は中実丸棒状体の中心軸に対しそれぞれ１２０度回転した位置に設けられている。

各冷却区分はＳＵＳ３０４製の外径φ１２ｍｍ肉厚０．５ｍｍ長さ３００ｍｍの外筒１２５で覆われている。各冷却区分は外径がφ９ｍｍになるように切削され棒状体の外側面と外筒の内側面との間隙を冷却媒体が通過できるようにされている。中実丸棒状体には、第１冷却区分の開始点と第３冷却区分の終了部及び各冷却区分の境界にはオーリング用の溝１２１が設けられ、各溝にフッ素エラストマー製オーリング１２２が配設され各冷却区分から冷却媒体が漏出、混合しないようにされている。

アダプタから棒状体の軸に平行に設けられた各冷媒供給路は各冷却区分の開始点近くで略直角に曲がり、棒状体の外側面に向かい棒状体の外側面に開口１２３している。一方各冷却区分の終了点近傍の棒状体の外側面に設けられた排出路の開口１２４から続く冷媒排出路は略棒状体の外側面と略垂直に中心方向に向けてはいった後、棒状体の軸方向に平行に排出部に向けて棒状体内を形成されており、各排出路は排出部で大気中に開口し、冷媒が排出されるようになっている。
したがって各冷却媒体は独立してアダプタに供給された後、中実丸棒状体１１１中の冷媒供給路を通り、各冷却区分内で中実棒状体１１１の外側面と外筒１２５の内側面との間隙を流れ、中実丸棒状体中の冷媒排出路を通り、排出部で大気中に排出される。

実施例４冷却器の性能評価用に試験金型１３０を製作した。模式的外観を図８に示す。
試験金型１３０は、外径φ６５ｍｍ長さ３００ｍｍの円柱状体１３１でＳＣＭ４４０鋼製にてなり、円柱の中心軸を中心とする約φ１２ｍｍの内径の冷却器挿通用貫通孔１３８を有する。試験金型には金型の温調用及び金型の冷却器近傍の温度測定のための孔１３２、１３３、１３４が、円柱の一の端面から５０ｍｍ、１５０ｍｍ、２５０ｍｍの位置の３か所に、円柱の中心軸に対し垂直に一列状に設けられている。図９に示す様にその金型の外側面に接して、半円筒薄板状で長さが１００ｍｍのバンドヒーター１３９が合わさり金型を覆い、長さ方向に３組並んで取り付けられている。上記温調用の孔にあたるヒーターにも相当の位置に貫通孔が設けられている。上記孔に金型の温調用の温調用熱電対が熱電対ホルダ１４０にとりつけられており、すなわち温調点数は３点である。一方近傍に設けられた深部測温用孔１３５、１３６、１３７には測温(データ取)用熱電対が挿通されている。
それぞれのバンドヒーターは独立に温度制御できるようにされている。各ゾーンのヒーターの定格はそれぞれ２２０Ｖ×５００Ｗである。

図９に試験金型１３０に実施例４の冷却器１１０を挿通した外観の模試図を示す。アダプタ側から見た図である。図１０に試験金型１３０に実施例４の冷却器１１０を挿通した断面図を示す。
図１０は中実丸棒状体１１１の中心軸と第１冷却区分１１５への冷媒供給路１１９と、第１冷却区分１１５からの冷媒排出路１２０を含む断面図である。試験金型１３０の第１ゾーンに実施例４の冷却器１１０の第１冷却区分１１５が収納され、第２ゾーンに第２冷却区分１１６が収納され、第３ゾーンに第３冷却区分１１７が収納されている。

図１１に試験金型の温度測定等に用いる孔部の中心軸に垂直な面における断面図を示す。
温調用熱電対は金型表面近くに設置し、データ採取用熱電対は内部冷却管表面近くまで挿入されている。

冷媒には、図１２の２流体ノズルを用いて空気または、空気と水の混合体を用いた。図１２の２流体ノズルは水と空気から混合気を製造し噴霧することができる。
図１２に示す２流体ノズルは株式会社いけうち製ＳＥＴＪｅｔシリーズ「ＳＥＴＯ２２２０Ｓ３０３＋ＴＳ３０３」を組み込んだ噴霧ユニットである。同噴霧ユニットから冷却器のアダプタに冷媒を供給した。噴霧ユニットの仕様はエア圧０．３ＭＰａにおいて最大空気消費量２９０Ｌ／ｍｉｎ、噴霧量は液圧０ＭＰａのとき２６Ｌ／ｈｒ、液圧０．０５ＭＰａのとき１１１Ｌ／ｈｒである。

２流体ノズルの気体取り入れ口には、流量計と圧力計を取り付けたコンプレッサーからの所定の流量、圧力の圧縮空気を送る様にした。一方２流体ノズルの液体取り入れ口には流量計と流量制御弁を経由した所定流量の水（水温１８℃）を水道圧にて送りこむ様にした。

金型の第１ゾーン、第２ゾーン、第３ゾーンの温度を２００℃に設定し、各ゾーンのバンドヒーターへの温調用電力を自動制御装置で行い、それぞれの電力量を計測、記録した。以下冷却実験１〜５までをこの順に実験した。

（冷却実験１）
第２冷却区分にのみ空気を５Ｌ／ｍｉｎ送った。第２ゾーンの温度が約４０秒で４．０℃下がり、約９０秒後に温度が冷却開始以前の状態に戻った。この間第２ゾーンのヒーターの操作量は空気送気前の１０％から急激に１００％近くまで上がりその後急激に０％まで下がった。なお、第１ゾーン、第３ゾーンも２．５℃下がったが、ヒーターの操作量は３０〜４０％上昇後１０数％に下降した。本発明の冷却器が急速な部分的金型の冷却に効果を有することが示された。

（冷却実験２）
第２冷却区分にのみ空気を１０Ｌ／ｍｉｎ送った以外は冷却実験１と同様に行った。第２ゾーンの温度低下は１．９℃であった。

（冷却実験３）
第２冷却区分にのみ空気を２０Ｌ／ｍｉｎ送った以外は冷却実験１と同様に行った。第２ゾーンの温度低下は４．２℃であった。

（冷却実験４）
第２冷却区分にのみ空気を１０Ｌ／ｍｉｎ、水５０ｍＬ／ｍｉｎによる混合流体を送った以外は冷却実験１と同様に行った。第２ゾーンの温度低下は７．０℃であった。

（冷却実験５）
第１冷却区分にのみ空気を２０Ｌ／ｍｉｎ、水を５０ｍＬ／ｍｉｎによる混合流体を送った以外は冷却実験１と同様に行った。第１ゾーンの温度低下は９℃であった。温度変化を図１３に示す。第２ゾーンの温度低下は６℃、第３ゾーンの温度低下は２℃であった。
図１３において、横軸は時刻、縦軸はゾーン毎の温度を示す。ＴＣ１は第１ゾーンの金型温度、ＴＣ２は第２ゾーンの金型温度、ＴＣ３は第３ゾーンの金型温度を示す。

実施例４の冷却器の評価の結果、冷媒を供給した冷却区分は急速に冷却され、迅速な冷却効果の大きいことが証明されたが、他の冷却区分における温度も下がっており、冷却区分間の温度の独立性を高めることが好ましい。このため断熱材を用いた冷却器を新たに検討し試作、評価した。

図１４に実施例５の冷却器１５０の模式的外観図を示す。実施例５の冷却器１５０は実施例１と同様に棒状体の内部が空洞であって空洞が棒状体の軸方向と略垂直な隔壁により区分され、棒状体の少なくとも一方の端面を通じて冷媒の供給路と排出路が設けられており、各冷却区分内毎に冷媒供給口と冷媒排出口が開口している冷却器であって、３つの冷却区分を有し、その後に熱絶縁材層を設けた合計６区分にてなり、冷媒が一方の端部にあるアダプタを介して供給され、他端から排出部を介して冷媒が直接大気中に排出される冷却器である。

図１４の左から３つの冷媒供給口を有する冷媒を導入する６０ｍｍ長のアダプタ１５３、３２０ｍｍ長の冷媒供給管露出部１５４、各３の冷却区分とその後の熱絶縁部にてなる６００ｍｍ長の冷却部分１５５、３２０ｍｍ長の冷媒排出管露出部１５６、２０ｍｍ長の排出部１５７にてなり、計１３２０ｍｍ長さである。

３本の外径φ３ｍｍ厚さ０．５ｍｍのＳＵＳ製冷媒供給管１６４、１６５、１６６がアダプタ１５３を介して外部の冷媒供給システムに接続されている。３本の外径φ３ｍｍ厚さ０．５ｍｍのＳＵＳ製冷媒排出管１６７、１６８、１６９が排出部に通じ、排出部１５７を介して冷媒が排出される。冷媒供給管１６４、冷媒排出管１６７と、冷媒供給管１６５、排出管１６８、冷媒供給管１６６、冷媒排出管１６９と、とは冷却器の中心軸に対し、１２０度の位置に位置しそれぞれ、接触しない様に配置されている。各冷媒供給管、冷媒排出管の外側面には、断熱材としてトラスコ社製αステンレスコートスプレー「ＡＬＰ−ＳＵＳ」が塗付、乾燥され乾燥膜厚が約４０μｍ厚に形成されている。

図１５に第１冷却区分の断面矢視図を示す。アダプタ１５３に近い側に第１冷却区分１７０が設けられており、第１冷却区分の外壁となる円筒１８０は１００ｍｍ長、外径φ１２ｍｍ内径φ１０ｍｍの黄銅製である。第１冷却区分１７０用に第１冷媒供給管１６４が第１の冷却区分の円筒内の空洞内に開口し、冷媒が第１冷却区分内の空洞部に充満し、第１の冷却区分内に開口した第１冷媒排出管１６７により冷媒は第１熱絶縁材製区分等の他の区分内を貫通して排出部を介して排出される。他に第２、第３の冷媒供給管１６５、１６６が第１冷却区分内を貫通して通過している。本図はそもそも、軸に平行で、第１第１冷媒供給管１６４と第１冷媒排出管１６７を通る断面矢視図であり、第２、第３の冷媒供給管１６５、１６６のいずれかが見えている状態を表す。

第１冷却区分１７０の円筒のアダプタ側の上底を成す底面には３本の冷媒供給管を通す部分に孔を開けた黄銅製の外径φ１０ｍｍ、厚さ５ｍｍの隔壁用円板１７６が黄銅製筒内に挿入、封止、固定されている。同じく第１冷却区分の円筒の排出部側の下底を成す底面には２本の冷媒供給管と１本の冷媒排出管を通す部分に孔を開けた黄銅製の外径φ１０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円板１７７が黄銅製筒内に挿入、封止、固定されている。

第１冷却区分に隣接する下流側の区分は第１熱絶縁材製区分１７１であって１００ｍｍ長、外径φ１２ｍｍのミオレックス（登録商標）（ＰＭＸ−５６１）製丸棒１７８で構成されている。第１熱絶縁材製区分には第２、第３冷媒供給管、第１冷媒排出管を貫通して通す孔が開けられており、各供給管、排出管が貫通して通されている。これらの管路以外には空洞部は有さない。第１熱絶縁材製区分を成すミオレックス（登録商標）（ＰＭＸ−５６１）製丸棒の底面と第１冷却区分の黄銅製の円板１７７とは接着剤で接着固定されている。図１６にその断面図を示す。

第１熱絶縁材区分１７１の下流側に隣接して第２冷却区分１７２が設けられている。外壁となる円筒は１００ｍｍ長、外径φ１２ｍｍの黄銅製である。第２冷却区分用に第２冷媒供給管が第２の冷却区分の円筒内の空洞内に開口し、冷媒が、第２冷却区分内の空洞部に充満し、第２の冷却区分内に開口した第２冷媒排出管により冷媒は第２熱絶縁材製区分等の他の区分内を貫通して排出部を介して排出される。他に第３の冷媒供給管及び第１の冷媒排出管が第２冷却区分内を貫通して通過している。

第２冷却区分の円筒のアダプタ側の上底には２本の冷媒供給管を通す部分に孔を開けた黄銅製の外径φ１０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円板が黄銅製筒内に挿入、封止、固定されている。同じく第２冷却区分の円筒の排出部側の下底には１本の冷媒供給管と２本の冷媒排出管を通す部分に孔を開けた黄銅製の外径φ１０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円板が黄銅製筒内に挿入、封止、固定されている。

第２冷却区分に隣接する下流側の区分は第２熱絶縁材製区分１７３であって１００ｍｍ長、外径φ１２ｍｍのミオレックス（登録商標）製丸棒で構成されている。第２熱絶縁材製区分には第３冷媒供給管、第１、第２冷媒排出管を貫通して通す孔が開けられており、各供給管、排出管が貫通して通されている。これらの管路以外には空洞部は有さない。第２熱絶縁材製区分を成すミオレックス（登録商標）（ＰＭＸ−５６１）製丸棒の底面と第２冷却区分の黄銅製の円板とは接着剤で接着固定されている。

第２熱絶縁材区分の下流側に隣接して第３冷却区分１７４が設けられている。外壁となる円筒は１００ｍｍ長、外径φ１２ｍｍの黄銅製である。第３冷却区分用に第３冷媒供給管が第３の冷却区分の円筒内の空洞内に開口し、冷媒が、第３冷却区分内の空洞部に充満し、第３の冷却区分内に開口した第３冷媒排出管により冷媒は第３熱絶縁材製区分を貫通して排出部を介して排出される。他に第１、第２の冷媒排出管が第２冷却区分内を貫通して通過している。

第３冷却区分の円筒のアダプタ側の上底には１本の冷媒供給管と２本の排出管を通す部分に孔を開けた黄銅製の外径φ１０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円板が黄銅製筒内に挿入、封止、固定されている。同じく第３冷却区分の円筒の排出部側の下底には３本の冷媒排出管を通す部分に孔を開けた黄銅製の外径φ１０ｍｍ、厚さ５ｍｍの円板が黄銅製筒内に挿入、封止、固定されている。

第３冷却区分に隣接する下流側の区分は第３熱絶縁材製区分１７５であって１００ｍｍ長、外径φ１２ｍｍのミオレックス（登録商標）（ＰＭＸ−５６１）製丸棒で構成されている。第３熱絶縁材製区分には第１、第２、第３冷媒排出管を貫通して通す孔が開けられており、各排出管が貫通して通されている。これらの管路以外には空洞部は有さない。第３熱絶縁材製区分を成すミオレックス（登録商標）（ＰＭＸ−５６１）製丸棒の底面と第３冷却区分の黄銅製の円板とは接着剤で接着固定されている。

実施例５の冷却器の性能評価は、実施例４に用いた試験金型１３０を用い実施例４と同様に行った。
図１７に試験金型に冷却器を挿通した外観の模式図を示す。実施例５の冷却器１５０が試験金型１３０に挿通されている。

実施例５の冷却器は冷却区分と熱絶縁材区分を合わせた長さが６００ｍｍあり、試験金型は３００ｍｍ長さのため冷却器の冷却区分と熱絶縁材区分を合わせた冷却部の後端の一部分を試験金型に挿通して配置した。
図１８に実施例５の冷却器が試験金型に挿通された状態における冷却器の中心軸に平行な断面図を示す。試験金型１３０の第１ゾーンには実施例５の冷却器１５０の第２熱絶縁材製区分１７３が、第２ゾーンには、第３冷却区分１７４が、第３ゾーンには第３熱絶縁材製区分１７５が収容されている。

（冷却実験６）
第３冷却区分１７４にのみ空気２０Ｌ／ｍｉｎ、水５０ｍＬ／ｍｉｎの混合気体を送った以外は上記冷却実験と同様の方法にて行った。第２ゾーンの温度低下は約３０秒間に１５℃であった。第１、第３ゾーンの温度低下は略同時間で約６℃であった。温度変化を図１９に示す。
図１９において、横軸は時刻、縦軸はゾーン毎の温度を示す。ＴＣ１は第２熱絶縁材製区分１７３収容部の金型温度、ＴＣ２は第３冷却区分１７４収容部の金型温度、ＴＣ３は第３熱絶縁材製区分１７５収容部の金型温度を示す。断熱材による独立した冷却の効果が認められた。

図２０に、三層フィルム又はシートの押出成形用Ｔ字金型９０の断面図を示す。
三層フィルム又はシートの押出成形用Ｔ字金型９０は６００ｍｍ幅のＴ字金型の幅方向に、各樹脂の流路の整流部の内壁の近傍にＴ字金型の両端面を結び貫通した各２個の対となる略直径１２ｍｍの孔９７、９８、９９、１００、１０１、１０２が設けられている。

上流側の孔９７、９９、１０１には両端面からそれぞれ実施例２の冷却器が挿通され、孔９８、１００、１０２には両端面からそれぞれ直径１２ｍｍ長さ３００ｍｍの棒状のカートリッジヒーターが挿通されており、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型内の樹脂流路の温度を調整する樹脂多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型の樹脂流路に垂直な平面における断面図である。

Ｔダイ９０には外部に外部ヒーター（図示せず）で覆われて加熱されているが、ダイ内部の各樹脂層に対してはカートリッジヒーターで通過する樹脂による金型の冷却を防ぎ温度を保持してもよい。この場合カートリッジヒーターは一つのヒーターが内蔵されており、一定の温度を保つ。これに対しカートリッジヒーターと対をなす冷却器で区分毎に冷却能を調整できるため、フィルムを形成する樹脂層の幅方向の温度分布を迅速に制御することにより、樹脂フィルムの幅方向の各層の厚みを均一に保つ制御を簡易に効率よく迅速に行うことができる。
尚冷却器の冷却区分と同じ区分で温度調節が可能なカートリッジヒーターを近傍の孔に挿通して合わせて使用すれば、金型の幅方向の温度コントロール精度が上がり好ましい。例えば、冷却しているゾーンの影響を受けて温度が下がってしまった近接するゾーンを部分的に加熱して温度が下がらないようにする等もすることができる。
このため、製造立ち上げ時の効率が高まり、多層フィルム又はシートを生産効率良く厚み精度よく製造することができる。
尚、本金型には内部ディッケル装置が付設されており、金型の両端面から樹脂流路に内部ディッケルが任意の位置に挿入可能にされているが、本発明では冷却器で温度コントロールすることができるため、従来のチョークバー操作が不要である。

実施例５の冷却器２本と実施例６の三層フィルム用の押出成形用Ｔ字金型９０を用いて三層フィルムを試作し、中間層又は表層の幅方向の一部を冷却することにより、フィルムの各層の厚みが変化するか確認し、冷却効果を実験にて検証した。

三層フィルム又はシートの押出成形用Ｔ字金型９０は６００ｍｍ幅のものを用いた。三層のうち中間層の冷却用には図２０の孔９９、１００に、実施例５の冷却器１５０の１本をＴ字金型の左から、他の１本をＴ字金型の右から挿通した。図２１にその配置を示す。それぞれの冷却器のアダプタを経て冷却媒体が供給されるようになっている。実施例５の一の冷却器の冷却区分と他の冷却区の熱絶縁材区分が対向するように配置されている。このように配置したのは、図中丸数字１〜５の冷却区分にて金型が幅方向に連続して冷却できるためである。Ｔ字金型９０は６００幅の金型のため、実施例５の冷却器の冷却区分と熱絶縁区分が金型中に収容される。図２１では図示していないが、孔９９と孔１００の中間に、中間層用樹脂流路近傍の金型温の測温用に幅方向３分割熱電対束が左右両側から挿入され配置されている。熱電対は図中図中丸数字１とａの間のＴ７、図中丸数字２とｂの間のＴ８、図中丸数字３とｃの間のＴ９、図中丸数字４とｄの間のＴ６、図中丸数字５とｅの間のＴ５、図中丸数字６とｆの間のＴ４に置かれそれぞれ、Ｔ４〜Ｔ９を測温するようにされている。以下図２１の図中丸数字１側をＯＳ側と称し図中丸数字６側をＤＳ側と称する。

内外層用樹脂用押出機から内外層用樹脂が、中間層用樹脂用押出機から中間層用樹脂が供給され、Ｔ字金型内で樹脂流が合流し三層フィルムが形成される。今回の実験にはインナーディッケルは使用しなかった。
内外層用樹脂にはＬＤＰＥであるＬＣ７２０（ＭＦＲ９．４）を、中間層用樹脂としてはＬＤＰＥであるＬＦ４０５Ｍ（ＭＦＲ２．０）を用いた。

押出条件等は以下である。内外層用樹脂用押出機と中間層用樹脂用押出機のシリンダ温度は２００℃に設定した。押出量は内層３ｋｇ／ｈ、中間層３ｋｇ／ｈ、外層３ｋｇ／ｈにて総押出量は９ｋｇ／ｈ、総厚みは６００μｍ厚に設定した。
樹脂圧力はダイ本体のチョ−クバー（内層、中間層、外層の３点）を測定した。樹脂温度測定は上記チョークバー部（内層、中間層、外層の３点）の樹脂圧力計の熱電対を使用した。中間層の幅方向の温度は上記幅方向測定用熱電対束にて測定した。

厚みの測定位置は図２２に示す様に、フィルムの両側耳部各２０ｍｍを除外した中央部分を８分割して、中央部の９点にて測定した。

（冷却実験７）
冷却区分図中丸数字１と図中丸数字２のみに空気を５Ｌ／ｍｉｎ送った以外は上記冷却実験と同様の方法にて行った。ＯＳ端のＴ７の温度が４℃低下した。それ以外の温度低下は１〜２℃であった。

（冷却実験８）
冷却区分図中丸数字３と図中丸数字４のみに空気を１０Ｌ／ｍｉｎ送った以外は上記冷却実験と同様の方法にて行った。ＯＳ中央寄りのＴ９の温度が約９℃低下した。ＤＳ中央寄りのＴ６の温度が約８℃低下した。それ以外は３〜６℃の低下であった。

（冷却実験９）
冷却区分図中丸数字３と図中丸数字４のみに空気１０Ｌ／ｍｉｎ、水５０ｍＬ／ｍｉｎの混合流体を送った以外は上記冷却実験と同様の方法にて行った。図２３に示す様に、約２０分間で急激に温度が低下し、その後も緩やかな温度低下が続き、ＤＳ中央寄りのＴ６の温度は約９５℃低下した。ＯＳ中央寄りのＴ９の温度は約６０℃低下した。ＤＳ次端のＴ５が約５５℃低下した。ＤＳ端Ｔ４、ＯＳ端Ｔ７の温度低下は１０〜２０℃であり、明らかに中央部が冷却されていた。
各層の厚みを測定した結果を図２４、図２５に示す。図２４は冷却開始直前の幅方向の各層の厚み分布、図２５は冷却開始後６０分経過後の幅方向の各層の厚み分布図である。

厚みの精度については９点の測定値を用いて（（最大値−最小値）／平均値））×１００=σ（％）＝±σ／２（％）にて求めた。冷却開始前のフィルム（ブランク）のばらつきは上記指標によると全厚は±４．４７％、内層は±９．９１％、中間層は±２７．２１％、外層は±１６．３１％であった。冷却開始後６０分では、全厚は±４．７７％、内層は±９．８２％、中間層は±１２．８９％、外層は±１６．０１％であった。即ち中間層の幅方向の厚み精度が向上した。尚、図示はしていないが冷却後３０分でも中間層の幅方向の厚み精度は１４．６０％であり向上していた。

冷却媒体を空気に水を含む混合気にすることで極めて強い冷却力を示した。
外観上も、中央部を冷却することで、金型から引取機に向かうフィルムの中央部が白っぽく見え、厚みの変化が目視でも確認された。

（冷却実験１０）
一方、図２０押出成形用Ｔ字金型９０の１０１と１０２の孔に冷却に実施例５の冷却器２本をＴダイの左右から挿入し、冷却区分図中丸数字３と図中丸数字４のみに空気１０Ｌ／ｍｉｎと、水５０ｍＬ／ｍｉｎによる混合流体を送り、外層用樹脂流の近傍の金型の中央部を冷却したところ、冷却開始６０分後にはフィルムの幅方向の厚み精度は全厚の厚み精度は±５．６９％、内層は±７．７４％、中間層は±１１．７１％、外層は±９．４４％であり、外層の厚み精度の向上が確認された。

したがって、各冷却区分の冷却を調整すれば、幅方向の温度分布がより容易に迅速におこなうことができるものと思われる。即ち、本発明の冷却器によれば、冷却器の軸方向に設けられた冷却区分毎に迅速に大幅に冷却することができ、この結果冷却器が挿通された金型の部分を迅速に冷却することができる。
冷却区分の長さをより短くすれば、金型のより微細部分の冷却調整が可能になり、冷却器の軸方向、この場合は金型の幅方向のフィルム厚さの調整が容易になる。
三層Ｔダイにおいては、内層、外層にも本発明の冷却器を用いることができ各層の厚み絶対厚及び厚みの幅方向分布の調整が迅速容易になる。
本発明の冷却器を用いれば、温度データ及び又は膜厚測定データに基づき、冷却器による冷却とヒーターによる加温を制御することにより、より正確・迅速にフィルム又はシートの押出制御ができる。

本発明の冷却器によれば、構造が簡単で、その長さ方向に区分された冷却能を効率よく発揮することができる。したがって金型等に設けられた孔に挿通されて使用されれば、その長さ方向に区分された冷却能を発揮し、簡易な装置で効率よく迅速に金型内の温度を調整することができ、特に樹脂多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型に金型の幅方向に本発明の冷却器を用いれば冷却器で幅方向に温度分布を制御することにより、樹脂フィルムの幅方向の厚みを均一に保つ制御を簡易に効率よく迅速に行うことができるため、樹脂多層フィルム又はシートの製造に好適に用いることができる。
また、冷却力が大きいことから、冷却器の挿通された物体中の特に熱に弱い部分を過温から保護することができ、高温からの保護用途にも用いることができる。工業用途に留まらず医療その他広い産業分野で利用することができる。

１ 冷却器本体
１１ 第一区分
１２ 第二区分
１３ 第三区分
１４、１５、１６ 冷媒供給管
１７、１８、１９ 冷媒排出管
２０、２１、２２ 冷媒供給管の開口
２３、２４、２５ 冷媒排出管の開口
２６、２７ 隔壁
３０、３１、３２ 冷媒の外部接続用供給管
３４、３５、３６ 冷媒の外部接続用排出管
５０ 冷却器本体
５１ 冷媒流動用溝
５２、５２' 冷媒区分間混交防止オーリング用溝
５３ アダプタ
５４、５５、５６ 冷媒供給用開口
５７、５８、５９ 冷媒排出用開口
６４、６５、６６ 冷媒供給路穿孔後封止部
６７、６８、６９ 冷媒排出路穿孔後封止部
７０ 冷媒供給路
７１ 冷媒排出路
７２ 冷媒供給路溝中開口
７３ 冷媒排出路溝中開口
８０ 冷却器本体
８１ 丸棒
８２ リブ（ドーナツ状円板）
８３ アダプタ
８４ 冷媒供給路
８５ 冷媒排出管
８６ オーリング
８７ 外部冷媒供給管
８８ 外部冷媒排出管
９０ Ｔダイ本体
９１ 第１層樹脂流入口
９２ 第２層樹脂流入口
９３ 第３層樹脂流入口
９４ 第１層樹脂整流部
９５ 第２層樹脂整流部
９６ 第３層樹脂整流部
９７、９９、１０１ 孔
９８、１００、１０２ 孔
１０３ 合流層整流部
１０４ 三層フィルム
１１０ 冷却器本体
１１１ 棒状体
１１３ アダプタ
１１４ 冷却媒体供給部
１１５ 第１冷却区分
１１６ 第２冷却区分
１１７ 第３冷却区分
１１８ 排出部
１１９ 第１冷却区分用冷媒供給路
１２０ 第１冷却区分用冷媒排出路
１２１ オーリング用溝
１２２ オーリング
１２３ 第１冷却区分用冷媒供給路開口
１２４ 第１冷却区分用冷媒排出路開口
１２５ 外筒
１３０ 試験金型
１３１ 円柱状体
１３２ 調温用孔
１３３ 調温用孔
１３４ 調温用孔
１３５ 深部測温用孔
１３６ 深部測温用孔
１３７ 深部測温用孔
１３８ 冷却器挿通用孔
１５０ 冷却器本体
１５３ アダプタ
１５４ 冷媒供給管露出部
１５５ 冷却部
１５６ 冷媒排出管露出部
１５７ 排出部
１６４ 冷媒供給管
１６５ 冷媒供給管
１６６ 冷媒供給管
１６７ 冷媒排出管
１６８ 冷媒排出管
１６９ 冷媒排出管
１７０ 第１冷却区分
１７１ 第１熱絶縁材製区分
１７２ 第２冷却区分
１７３ 第２熱絶縁材製区分
１７４ 第３冷却区分
１７５ 第３熱絶縁材製区分
１７６ 円板
１７７ 円板
１７８ 丸棒

Claims (11)

1. 冷媒により冷却する棒状の冷却器において、棒状体の軸方向に軸を区切るように冷却器が区分され、棒状体の少なくとも一方の端面を通じて各区分毎に冷却能が調整された冷媒が供給される冷媒の供給路が設けられており、各区分内毎に前記供給路に冷媒供給口が開口されていることを特徴とする冷却器。
2. 前記棒状体の内部が空洞であって空洞が棒状体の軸方向と略垂直な隔壁により区分され、棒状体の少なくとも一方の端面を通じて冷媒の供給路と排出路が設けられており、各区分内毎に冷媒供給口と冷媒排出口が開口していることを特徴とする請求項１記載の冷却器。
3. 棒状体の外側面に前記区分の端部毎に棒状体を取り巻く一定高さのリブが設けられており、リブとリブの間の各区分毎に冷媒の供給口と排出口が開口している請求項１記載の冷却器。
4. 棒状体の外側面が螺子状に形成されており、区分毎に螺子の谷部又は山部の側面に冷媒の供給口と排気口が開口し、棒状体の内部に冷媒を供給する供給路及び又は冷媒を排出する排出路が棒状体の端面から前記開口を結んで通じている請求項１に記載の冷却器。
5. 区分毎の冷却媒体の通る供給路及び又は排出路に、常温における熱伝導率が１０Ｗ／（ｍ・Ｋ）)よりも小さい熱絶縁性材料が用いられていることを特徴とする請求項１乃至４に記載の冷却器。
6. 区分と区分の間に、常温における熱伝導率が１０Ｗ／（ｍ・Ｋ）)よりも小さい熱絶縁性材料にてなる熱絶縁材料帯が設けられていることを特徴とする請求項１乃至５に記載の冷却器。
7. フィルム又はシート成形用の金型であって孔が設けられており、孔中に請求項１乃至６のいずれかに記載の冷却器が挿入され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型の温度を調整する金型。
8. 金型の幅方向に孔が設けられており、孔中に請求項１乃至６のいずれかに記載の冷却器が挿入され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型の温度を調整する多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型。
9. 樹脂多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型であって、金型の幅方向に、樹脂の流路の内壁の近傍に複数の孔が設けられており、複数の孔の少なくとも一の孔には請求項１乃至６のいずれかに記載の冷却器が挿入され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型内の樹脂流路の温度を調整する金型。
10. 樹脂多層フィルム又はシート成形用のＴ字金型であって、金型の幅方向に、各樹脂の流路の内壁の近傍に複数の孔が設けられており、複数の孔の少なくとも一の孔には請求項１乃至６に記載の一の冷却器が挿入され、他の孔には請求項１乃至６記載の他の冷却器が挿入され、一の冷却器の冷却部と他の冷却器の熱絶縁部が対向するように配置され、冷却器の軸方向の区分毎に冷媒による冷却力を調整することにより金型内の樹脂流路の温度を調整する金型。
11. 請求項８乃至１０に記載のＴ字金型を用いてフィルム又はシートを製造することを特徴とする樹脂多層フィルム又はシートの製造方法。