JP6056794B2 - 高炉操業方法 - Google Patents

Description

本発明は、高炉羽口から微粉炭を吹込んで燃焼温度を上昇させることにより、生産性の向上及び排出ＣＯ_２の低減を図る高炉の操業方法に関するものである。

近年、炭酸ガス排出量の増加による地球温暖化が問題となっており、製鉄業においても排出ＣＯ_２の抑制は重要な課題である。高炉は、主に炉頂から装入するコークス及び羽口から吹込む微粉炭を還元材として使用しており、事前処理により生じる炭酸ガス排出量の差から、できるだけコークスよりも微粉炭を使用することが、トータルとしての排出ＣＯ_２の抑制につながる。銑鉄１ｔ製造当たりに使用される（羽口から吹込む）微粉炭量を微粉炭比（ｋｇ／ｔ−銑鉄、又はｋｇ／ｔ−ｐ）と称するが、例えば下記特許文献１では、微粉炭比が１５０ｋｇ／ｔ−ｐ以上、微粉炭の揮発分が２５ｍａｓｓ％以下である場合に、微粉炭の燃焼効率が低下する場合、羽口から炉内に微粉炭を吹込むランスに微粉炭と酸素を供給し、ランス中の酸素濃度を７０ｖｏｌ％以上とすることで、燃焼効率を向上することができるとしている。また、この特許文献１では、ランスが単管である場合には、酸素と微粉炭の混合物をランスから吹込み、ランスが二重管である場合には、二重管ランスの内側管から微粉炭を吹込み、二重管ランスの内側管と外側管の間から酸素を吹込むことも提案されている。また、下記特許文献２では、出銑比１．８以下の減産操業時に微粉炭比を１５０ｋｇ／ｔ−ｐ以上として、燃焼効率が低下する場合には、揮発分が２８ｍａｓｓ％以上の微粉炭を使用すると共に、固体熱容量とガス熱容量の比で表される熱流比を０．８以下に制御して微粉炭の効率的な燃焼を維持するとしている。

特許第４０７４４６７号公報 特開２０１１−１２７１７６号公報

高炉での微粉炭の役割は、基本的に熱源や還元材源であり、燃焼性は未燃粉（未燃チャー）の発生量（高炉内への粉投入量）に関連している。高炉内では、Ｃ＋ＣＯ_２＝２ＣＯで表されるソルーションロス反応が起こっており、その反応量は操業によって変化するが、約８０〜１００ｋｇ−Ｃ／ｔ−ｐとされている。この反応で消費されるＣ源としては、高炉内に装入している塊コークスや鉱石中に混合している小中塊コークス、微粉炭未燃粉が考えられるが、その比表面積（粒径）差から微粉炭未燃粉が優先的に消費されるとされている。つまり、微粉炭の燃焼性が低下した場合は、高炉に投入される未燃粉量が増加し、ソルーションロス反応で優先的に消費される結果、通常消費されるはずの粉コークスが消費しきらずに、炉内に滞留する。この炉内滞留粉コークスが増加すると、空隙率、平均粒径の低下に繋がり、結果として高炉の通気性が悪化すると考えられる。一方で、コークスの炉内発生粉量は、コークスの冷間強度（ＪＩＳ．Ｋ．２１５１ コークス試験方法に記載されるドラム強度）の影響が大きいため、高炉の通気性を評価するという意味では、微粉炭の燃焼性だけでなく、コークスの性状も同時に調整することが重要であると考えられる。

前記特許文献１では、微粉炭の揮発分が２５ｍａｓｓ％以下で微粉炭比１５０ｋｇ／ｔ−ｐ以上のような条件で、微粉炭の燃焼効率が低下するような操業を行う際に、ランスに微粉炭と酸素を供給し、ランス中の酸素濃度を７０ｖｏｌ％以上とすることで燃焼効率を向上することができ、炉内の通気性を改善するという技術である。しかしながら、燃焼効率については、同じ揮発分２５ｍａｓｓ％以下の微粉炭であっても、粒度又は送風温度によっては、ランス中の酸素濃度を７０ｖｏｌ％以上としても、燃焼効率が上昇しきらなかったり、逆にランス中の酸素濃度を７０ｖｏｌ％以上としなくとも燃焼効率が維持されたりする場合もあることが分かった。また、炉内の通気性に関しても、多少微粉炭の燃焼効率が低下しても、コークスの強度が大きければ、炉内の通気性への影響が小さいこともあることが分かった。そのため、前記特許文献１は優れた技術であるにも関わらず、微粉炭やコークスの性状、送風条件によっては効果を発揮できない、若しくは逆に効果が過剰であるため、ランスに高圧酸素を準備するコストを考えると損失に繋がることも想定される。

また、更なる排出ＣＯ_２低減が要求されていることから、例えば微粉炭比を１７０ｋｇ／ｔ−ｐ以上とすることも望まれているが、微粉炭比が１７０ｋｇ／ｔ−ｐ以上の高微粉炭比では、前記特許文献１にも記載されるように、単に二重管ランスの内側管から微粉炭を吹込み、内側管と外側管の間から酸素を吹込んでも、燃焼温度が飽和してしまって、燃焼効率が高くならない。また、羽口には、例えば１０００〜１２００℃の熱風が大量に送風されているため、羽口内に挿入される吹込みランスは高温に晒される恐れがあり、前記特許文献１に記載されるように、単管ランスに高濃度の酸素と微粉炭の混合物を供給するのは、安全面から現実的でない。

また、前記特許文献２では、出銑比１．８以下の減産操業時に微粉炭比１５０ｋｇ／ｔ−ｐ以上として燃焼効率が低下する場合に、揮発分が２８ｍａｓｓ％以上の微粉炭を使用すると共に、固体熱容量とガス熱容量の比で表される熱流比を０．８以下に制御して微粉炭の効率的な燃焼を維持するとしている。しかしながら、熱流比を下げるために酸素富化２．０以下、好ましくは１．５％に下げるとしており、それは微粉炭の燃焼効率を低下することになることから、送風条件（送風温度）、微粉炭性状（粒度）によっては揮発分を２８ｍａｓｓ％以上に設定しても、燃焼効率改善効果が足りない場合も想定される。

本発明は、上記のような問題点に着目してなされたものであり、微粉炭比が１５０ｋｇ／ｔ−ｐ以上の操業条件であっても、微粉炭の燃焼温度を上昇させることにより、生産性の向上及び排出ＣＯ_２の低減を可能とする高炉操業方法を提供することを目的とするものである。

上記課題を解決するために、本発明の高炉操業方法は、銑鉄１ｔ当たりの吹込み量１５０ｋｇ／ｔ−ｐ以上の微粉炭を送風羽口からランスで吹込む高炉操業方法において、炉頂から装入するコークスの強度がＪＩＳＫ２１５１に記載の試験方法でDI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕８５超え８７以下である場合であって、粒径７４μｍ以下の微粉炭の重量比率が６０％以下、微粉炭の平均揮発分が２５ｍａｓｓ％以下、送風温度が１１００℃以下の３つの条件のうちの少なくとも２つ以上が満たされた場合に、羽口当たり２本のランスを用い、一方のランスを三重管ランスとするともに他方のランスを二重管ランスとし、前記一方のランスから微粉炭と共に支燃性ガス及び易燃性ガスを吹込み、前記他方のランスから微粉炭と共に支燃性ガスを吹込み、前記一方のランスから前記微粉炭と共に吹込まれる支燃性ガスの濃度及び易燃性ガスの濃度が、前記一方のランスで搬送されるガス中の濃度として、夫々、５０〜７０ｖｏｌ％及び１０〜３０ｖｏｌ％であり、前記他方のランスから前記微粉炭と共に吹込まれる支燃性ガスの濃度が、前記他方のランスで搬送されるガス中の濃度として６０〜９７ｖｏｌ％であることを特徴とするものである。

本発明の支燃性ガスとは、少なくとも５０ｖｏｌ％以上の酸素濃度を有するガスと定義する。
また、本発明で用いる易燃性ガスとは、文字通り、微粉炭よりも燃焼性のよいガスであり、例えば水素を主要成分として含有する水素、都市ガス、ＬＮＧ、プロパンガスの他、製鉄所で発生する転炉ガス、高炉ガス、コークス炉ガスなどが適用可能である。また、ＬＮＧと等価としてシェールガス（shale gas）も利用できる。シェールガスは頁岩（シェール）層から採取される天然ガスであり、従来のガス田ではない場所から生産されることから、非在来型天然ガス資源と呼ばれているものである。都市ガスなどの易燃性ガスは、着火・燃焼が非常に早く、水素含有量が多いものでは燃焼カロリーも高く、また易燃性ガスは、微粉炭と異なり、灰分を含んでいないことも高炉の通気性、熱バランスに対して有利である。

また、微粉炭の平均揮発分の下限値は５ｍａｓｓ％とする。微粉炭の平均揮発分が５ｍａｓｓ％未満では、石炭が硬く、粉砕が困難である。また、コークス強度の下限値はDI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕で７８とする。コークス強度がDI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕７８未満では、石炭が十分に収縮していないため、コークスが未乾留となり、コークス炉を傷める。また、粒径７４μｍ以下の微粉炭の重量比率の下限値は３０％とする。粒径７４μｍ以下の微粉炭の重量比率が３０％未満では、微粉炭の昇温が遅く、着火しないため、燃焼性が急激に低下する。また、送風温度の下限値は９００℃とする。熱風炉の煉瓦は９００〜１２００℃で噛み合うように設計されているため、送風温度が９００℃未満では、熱風炉の煉瓦の損耗が生じる。また、銑鉄１ｔ当たりの微粉炭の吹込み量の上限値は２５０ｋｇ／ｔ−ｐとする。銑鉄１ｔ当たりの微粉炭の吹込み量が２５０ｋｇ／ｔ−ｐを超えると、燃焼性の大幅な低下によるコークスの置換率の低下と、操業的にも、羽口先温度（理論燃焼温度）を維持するために、酸素濃度や送風温度を大幅に増加、若しくは送風湿度の大幅な低下など、設備能力的にも調整が困難となるため、望ましくない。

また、本発明の高炉操業方法は、銑鉄１ｔ当たりの吹込み量１５０ｋｇ／ｔ−ｐ以上の微粉炭を送風羽口からランスで吹込む高炉操業方法において、炉頂から装入するコークスの強度がＪＩＳＫ２１５１に記載の試験方法でDI ¹⁵⁰ ₁₅ 〔％〕８３超え８５以下である場合であって、粒径７４μｍ以下の微粉炭の重量比率が６０％以下、微粉炭の平均揮発分が２５ｍａｓｓ％以下、送風温度が１１００℃以下の３つの条件のうちの少なくとも２つ以上が満たされた場合に、羽口当たり２本のランスを用い、一方のランスを三重管ランスとするともに他方のランスを二重管ランスとし、前記一方のランスから微粉炭と共に支燃性ガス及び易燃性ガスを吹込み、前記他方のランスから微粉炭と共に支燃性ガスを吹込み、前記一方のランスから前記微粉炭と共に吹込まれる支燃性ガスの濃度及び易燃性ガスの濃度が、前記一方のランスで搬送されるガス中の濃度として、夫々、５０〜８０ｖｏｌ％及び１０〜４０ｖｏｌ％であり、前記他方のランスから前記微粉炭と共に吹込まれる支燃性ガスの濃度が、前記他方のランスで搬送されるガス中の濃度として７０〜９７ｖｏｌ％であることを特徴とするものである。

また、本発明の高炉操業方法は、銑鉄１ｔ当たりの吹込み量１５０ｋｇ／ｔ−ｐ以上の微粉炭を送風羽口からランスで吹込む高炉操業方法において、炉頂から装入するコークスの強度がＪＩＳＫ２１５１に記載の試験方法でDI ¹⁵⁰ ₁₅ 〔％〕７８以上８３以下である場合であって、粒径７４μｍ以下の微粉炭の重量比率が６０％以下、微粉炭の平均揮発分が２５ｍａｓｓ％以下、送風温度が１１００℃以下の３つの条件のうちの少なくとも２つ以上が満たされた場合に、羽口当たり２本のランスを用い、一方のランスを三重管ランスとするともに他方のランスを二重管ランスとし、前記一方のランスから微粉炭と共に支燃性ガス及び易燃性ガスを吹込み、前記他方のランスから微粉炭と共に支燃性ガスを吹込み、前記一方のランスから前記微粉炭と共に吹込まれる支燃性ガスの濃度及び易燃性ガスの濃度が、前記一方のランスで搬送されるガス中の濃度として、夫々、５０〜９０ｖｏｌ％及び１０〜５０ｖｏｌ％であり、前記他方のランスから前記微粉炭と共に吹込まれる支燃性ガスの濃度が、前記他方のランスで搬送されるガス中の濃度として８０〜９７ｖｏｌ％であることを特徴とするものである。

なお、本発明における支燃性ガス及び易燃性ガスの吹込み量は、後述するように、微粉炭の燃焼効率が低下する条件に合わせて、高炉の安定操業を図るべく、支燃性ガス及び易燃性ガスの吹込み量を次第に増加し、それに合わせて、微粉炭を搬送するための搬送ガスを減少した結果、得られたものである。

而して、本発明の高炉操業方法によれば、微粉炭の燃焼効率が低下する種々の条件をコークス強度と共に判定しながら、総合的に高炉の通気性の状態を考慮し、必要に応じて微粉炭の燃焼効率を図ることにより、生産性の向上及び排出ＣＯ_２の低減を効率的に図ることが可能となる。つまり、羽口から吹込む微粉炭の量、微粉炭の性状（粒度、揮発分量）、送風温度から微粉炭の燃焼効率を判定し、通気性については微粉炭の燃焼効率と使用するコークス強度から総合的に判断することで、微粉炭の燃焼効率を最適な範囲に効率的に設定可能とする。その結果、微粉炭の燃焼効率を維持、改善することが可能となり、ひいては高炉の通気性を安定させ、結果的に生産性の向上及び排出ＣＯ_２の低減を効率的に図ることが可能となるのである。

本発明の高炉操業方法が適用された高炉の一実施形態を示す縦断面図である。

次に、本発明の高炉操業方法の一実施形態について図面を参照しながら説明する。
図１は、本実施形態の高炉操業方法が適用された高炉の全体図である。図に示すように、高炉１の羽口３には、熱風を送風するための送風管２が接続され、この送風管２を貫通してランス４が設置されている。羽口３の熱風送風方向先方のコークス堆積層には、レースウエイ５と呼ばれる燃焼空間が存在し、主として、この燃焼空間で鉄鉱石の還元、即ち造銑が行われる。図では、図示左方の送風管２にランス４が１本だけ挿入されているが、周知のように、炉壁に沿って円周状に配置された送風管２及び羽口３の何れにもランス４を挿入設定することは可能である。また、羽口当たりのランスの数も１本に限定されず、２本以上を挿入することが可能である。また、ランスの形態も、単管ランスをはじめ、二重管ランスや複数のランスを束ねたものも適用可能である。

周知のように、ランス４から羽口３を通過し、レースウエイ５内に吹込まれた微粉炭は、コークスと共に、その揮発分と固定炭素が燃焼し、燃焼しきれずに残った、一般にチャーと呼ばれる炭素と灰分の集合体は、レースウエイから未燃チャー（未燃粉）として排出される。チャーは、主に固定炭素であるので、燃焼反応と共に、炭素溶解反応と呼ばれる反応も生じる。また、ランス４から送風管２内に吹込まれる微粉炭の揮発分が高い場合には、揮発分の増加により、微粉炭の着火が促進され、揮発分の燃焼量増加により微粉炭の昇温速度と最高温度が上昇し、微粉炭の分散性と温度の上昇によりチャーの反応速度が上昇する。このとき、揮発分の気化膨張に伴って微粉炭が分散し、揮発分が燃焼し、この燃焼熱によって微粉炭が急速に加熱、昇温すると考えられ、これにより例えば炉壁に近い位置で微粉炭が燃焼する。また、ＪＩＳＫ２１５１に定めるコークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕については、コークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕が大きいほど、炉内のコークス粉の割合が少なく、例えば炉芯部へのコークス粉の堆積量が小さくなると考えられる。

次に、炉内体積５０００ｍ³の高炉で、前述のコークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕、微粉炭量、微粉炭性状（粒度、揮発分）、送風温度を変更し、通気性を評価する操業試験を行った。出銑量は、１００００ｔ／日（ｄと表記することもある）一定となるように送風量を制御し、そのときの通気性を条件毎に比較した。通気性は、周知のように、炉頂部の圧力と送風圧力との圧力差及び送風量から得られる。この試験操業期間では、送風湿分を調整して羽口先温度が一定の範囲になるようにし、溶銑温度は各水準１５００℃±１０℃の範囲に収まる実績であった。下記表１に示すように、ベース条件１として、コークス比３４０ｋｇ／ｔ−ｐ（図では−ｐを省略）、微粉炭比１５０ｋｇ／ｔ−ｐ、送風温度１１００℃、コークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕８７、微粉炭揮発分２５ｍａｓｓ％、粒径７４μｍ以下の微粉炭粒度６０ｍａｓｓ％で操業を行い、そのときの通気性を１．０とし、以下に操業条件を変更したときの通気性を相対比較した。通気性は、数値が大きいほど、通気性が悪化するが、通気性が１．０５程度までは、安定操業上の許容範囲であった。なお、ベース条件では、全て羽口当たり１本の単管ランスを用いた。

ベース２は、ベース１に対して、送風温度、微粉炭揮発分、微粉炭粒度を全て燃焼効率が向上する方向に操作した結果、予想通り、コークス比、通気性共に改善した。燃焼効率が向上する方向とは、夫々、送風温度を大きくし、微粉炭揮発分を大きくし、微粉炭粒度を大きくする（粒径７４μｍ以下の微粉炭粒の重量％が微粉炭粒度であるため）ことを意味する。ベース３では、ベース１に対して、微粉炭比のみを＋１０ｋｇ／ｔ−ｐとした結果、通気性が少し悪化したが、安定操業上の許容範囲に収まった。ベース４〜６では、ベース３に対して、夫々、微粉炭揮発分、微粉炭粒度、送風温度を各１項目のみ、燃焼効率が低下する方向に操作した。燃焼効率が低下する方向とは、夫々、送風温度を小さくし、微粉炭揮発分を小さくし、微粉炭粒度を小さくすることを意味する。その結果、ベース４〜６では、多少、通気性が悪化したものの安定操業上の許容範囲に収まった。

ベース７〜９では、ベース３に対して、コークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕８８という条件で、微粉炭揮発分、微粉炭粒度、送風温度のうちの２項目を組合せて燃焼効率が低下する方向に操作した。その結果、ベース７〜９では、通気性は若干悪化したが、安定操業上の許容範囲に収まった。これは、コークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕を向上した影響と考えられる。即ち、コークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕を向上したため、炉内の粉コークスの堆積が抑制され、通気性をさほど損なわずにすんだものと考えられる。ベース１０〜１２では、ベース３に対して、コークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕を８５．５に低下し、更に微粉炭揮発分、微粉炭粒度、送風温度のうちの２項目を組合せて燃焼効率が低下する方向に操作した。その結果、通気性が大幅に悪化し、コークス比を増加したものの、安定操業が困難な状況となった。これは、前述のように、コークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕を低下したために粉コークスの炉内堆積が悪化したためであると考えられる。

ベース１３は、ベース１２に対して、微粉炭吹込みランスを１本から２本にしたものである。ランスを２本とすることで、微粉炭の分散性が改善され、熱風との接触効率が改善した結果、燃焼性が向上するため、ベース１２に対しては通気性が改善されている。しかしながら、ベース１と比較すると、通気性は劣り、操業が安定しきらない。ベース１４は、ベース１３に対して、２本のランスのうちの一本は微粉炭を吹込み、残りの一本から支燃性ガスとして酸素を吹込んだものである。２本のランスのうちの１本のランスから酸素を吹込むことで、微粉炭周辺の酸素分圧が増大し、微粉炭の燃焼性が向上するため、ベース１３に対して通気性が改善されている。しかしながら、ベース１と比較すると、依然として通気性は劣り、操業が安定しきらない。

以下のケース条件では、何れも、羽口当たり２本のランスを用い、一方のランスに三重管ランスを用い、他方のランスに二重管ランスを用いた。このうち、一方のランスである三重管ランスでは、三重管ランスの内側管から微粉炭を吹込み、内側管と中間管の間から支燃性ガスとして酸素を吹込み、中間管と外側管の間から易燃性ガスとして都市ガスを吹込んだ。その際、微粉炭は窒素などの搬送ガスと共に三重管ランスの内側管から搬送する。一方、他方のランスである二重管ランスでは、二重管ランスの内側管から微粉炭を吹込み、内側管と外側管の間から支燃性ガスとして酸素を吹込んだ。こちらでも、微粉炭は窒素などの搬送ガスと共に二重管ランスの内側管から搬送する。以下、一方のランスである三重管ランスを第１ランス、他方のランスである二重管ランスを第２ランスとも称する。表中の第１ランスのランス酸素濃度は三重管ランスで搬送されるガス中の酸素濃度、第１ランスのランス都市ガス濃度は三重管ランスで搬送されるガス中の都市ガス濃度であり、全てｖｏｌ％である。同様に、表中の第２ランスのランス酸素濃度は二重管ランスで搬送されるガス中の酸素濃度であり、単位はｖｏｌ％である。

なお、三重管ランスにおける前記の吹込みパターンは一例であり、内側管、内側管と中間管の間、中間管と外側管の間の任意の位置から微粉炭、酸素、都市ガスの夫々を吹込むようにしてもよく、二重管ランスにおける吹込みパターンは、前記と逆であってもよい。また、三重管ランスに代えて、単管を２本以上束ねたランスや二重管ランスでもよく、その場合には、例えば束ねた３本の単管のうちの何れかから微粉炭を吹込み、何れかから易燃性ガスを吹込み、何れかから酸素を吹込むようにすればよい。また、易燃性ガスと微粉炭を予め混合して、２本の単管を束ねたうちの１本の単管、又は二重管ランスの内側管又は内側管と外側管の間から吹き込むようにしてもよい。何れの場合も、吹込まれる微粉炭のすぐ近くに酸素や都市ガスを吹込むのが望ましい。また、二重管ランスに変えて、単管を２本束ねたランスでもよく、その場合には、束ねた２本の単管のうちの何れか一方から微粉炭を吹込み、何れか他方から支燃性ガスを吹込むようにすればよい。

ケース１は、ベース１０の条件に対して、ランスから微粉炭と共に酸素や都市ガスを吹込む本実施形態の高炉操業方法を適用したものである。つまり、一方のランスである三重管ランス（第１ランス）の内側管から搬送ガスと共に微粉炭を吹込み、内側管と中間管の間から酸素を吹込み、中間管と外側管の間から都市ガスを吹込むと共に、他方のランスである二重管ランス（第２ランス）の内側管から搬送ガスと共に微粉炭を吹込み、内側管と外側管の間から酸素を吹込んだ。但し、三重管ランス（第１ランス）、つまり酸素と都市ガスと微粉炭を吹込むランスで搬送されるガス中のランス酸素濃度を４５ｖｏｌ％、同じく三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス都市ガス濃度を８ｖｏｌ％とし、二重管ランス（第２ランス）、つまり酸素と微粉炭を吹込むランスで搬送されるガス中のランス酸素濃度を５０ｖｏｌ％としただけでは、通気性改善効果が不十分であった。

これに対し、ケース２〜４は、夫々、ベース１０〜１２に対して、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を５５ｖｏｌ％、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス都市ガス濃度を１２ｖｏｌ％、二重管ランス（第２ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を６５ｖｏｌ％としたものであり、通気性改善効果が確認され、安定操業が可能となった。また、ケース５〜７は、夫々、ベース１０〜１２に対して、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を６５ｖｏｌ％、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス都市ガス濃度を１８ｖｏｌ％、二重管ランス（第２ランス）で搬送されるガス中のランス酸素を７５ｖｏｌ％としたものであり、ケース２〜４に比べて、更なる通気性改善効果が確認され、ベース１条件と比較しても、通気性が改善された。更に、ケース８は、ベース１条件に対して、ケース２〜４と同様の条件で、一方のランスである三重管ランス（第１ランス）の内側管から搬送ガスと共に微粉炭を吹込み、内側管と中間管の間から酸素を吹込み、中間管と外側管の間から都市ガスを吹込むと共に、他方のランスである二重管ランス（第２ランス）の内側管から搬送ガスと共に微粉炭を吹込み、内側管と外側管の間から酸素を吹込む本実施形態の高炉操業方法を適用したものである。表から明らかなように、微粉炭の燃焼効率の改善効果で微粉炭比の増加が可能となり、良好な通気性条件でコークス比を大幅に低下することが可能であった。

ケース９〜１１では、ケース２〜４に対して、コークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕を８５．５から８４．５に低下した。このケース９〜１１では、ケース２〜４と同様に、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を５５ｖｏｌ％、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス都市ガス濃度を１２ｖｏｌ％、二重管ランス（第２ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を６５ｖｏｌ％に設定したため、通気性が悪化した。これに対し、ケース１２〜１４では、ケース９〜１１に対して、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を６５ｖｏｌ％、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス都市ガス濃度を１８ｖｏｌ％、二重管ランス（第２ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を７５ｖｏｌ％としたことにより、通気性が改善した。即ち、コークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕を８４．５に低下した条件下でも、ランス酸素濃度及びランス都市ガス濃度を大きくすることによって微粉炭の燃焼性を改善して安定操業が可能であった。

更に、ケース１５〜１７では、ケース１２〜１４に対して、コークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕を８４．５から８２．５と大幅に低下した。このケース１５〜１７では、ケース１２〜１４と同様に、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を６５ｖｏｌ％、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス都市ガス濃度を１８ｖｏｌ％、二重管ランス（第２ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を７５ｖｏｌ％としたため、通気性が大幅に悪化した。これに対し、ケース１８〜２０では、ケース１５〜１７に対して、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を７２ｖｏｌ％、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス都市ガス濃度を２４ｖｏｌ％、二重管ランス（第２ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を９０ｖｏｌ％としたことにより、通気性が改善した。このように、コークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕を８２．５に低下した条件下でも、ランス酸素濃度及びランス都市ガス濃度を大きくすることによって微粉炭の燃焼性を改善して安定操業が可能であった。

ケース２１〜２３では、ケース１２〜１４に対して、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を８０ｖｏｌ％、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス都市ガス濃度を１５ｖｏｌ％とし、酸素濃度を大幅に増大したため、微粉炭周辺の酸素分圧の増大により、酸素燃焼性が向上した効果で通気性が改善し、ベース１に対しても安定した操業状態であった。また、ケース２４〜２６では、ケース１２〜１４に対して、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を５０ｖｏｌ％、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス都市ガス濃度を４０ｖｏｌ％とし、都市ガス濃度を大幅に増大したため、都市ガスの急速燃焼により微粉炭粒子の昇温が促進され、燃焼性の改善効果によって通気性が改善し、ベース１に対しても安定した操業状態であった。また、ケース２７、２８では、ケース２６に対して、二重管ランス（第２ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を８５ｖｏｌ％、９５ｖｏｌ％と増大したため、酸素濃度の増大に伴い、通気性が改善し、安定操業状態であった。但し、高炉の羽口内圧力は４００〜４３０ｋＰａ程度であり、ランスから羽口内にガスを吹込むためには、それ以上のガス圧力が必要となる。そのため、ランス酸素濃度を増大するためには、コストの高い高圧酸素が必要であり、また都市ガスも非常にコストが高いため、両者とも効果的に使用する必要がある。

ケース２９〜３１では、ケース１８〜２０に対して、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を８５ｖｏｌ％、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス都市ガス濃度を１３ｖｏｌ％とし、ケース２１〜２３と同様に、酸素濃度を大幅に増大したため、微粉炭周辺の酸素分圧の増大により、酸素燃焼性が向上した効果で通気性が改善し、ベース１に対しても安定した操業状態であった。また、ケース３２〜３４では、ケース１８〜２０に対して、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を５０ｖｏｌ％、三重管ランス（第１ランス）で搬送されるガス中のランス都市ガス濃度を４８ｖｏｌ％とし、ケース２４〜２６と同様に、都市ガス濃度を大幅に増大したため、都市ガスの急速燃焼により微粉炭粒子の昇温が促進され、燃焼性の改善効果によって通気性が改善し、ベース１に対しても安定した操業状態であった。また、ケース３５、３６、３７は、ケース２０に対して、二重管ランス（第２ランス）で搬送されるガス中のランス酸素濃度を８０ｖｏｌ％、７０ｖｏｌ％、６５ｖｏｌ％と減少させて吹込んだものであり、酸素濃度の減少に伴って通気性が悪化し、操業が不安定化していったため、二重管ランス（第２ランス）から吹込まれるランス酸素濃度は、当該二重管ランス（第２ランス）で搬送されるガス中濃度として７０ｖｏｌ％以上が望ましい。但し、ケース２１〜２８と同様に、ランス酸素濃度、ランス都市ガス濃度の増大にはコストがかかるため、両者とも効果的に使用する必要がある。

このように２本のランス（第１及び第２ランス）から吹込まれるランス酸素濃度もランス都市ガス濃度も可能な範囲で大きい方が微粉炭の燃焼性向上という観点からは望ましいが、ランス中の酸素濃度の上昇については酸素の高圧化に伴うコストがかかり、都市ガス濃度増大には、都市ガス増量が必要であり、単価の高い都市ガスを多量に使用する必要がある。そこで、例えばケース２〜７のように、コークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕が８５．５である場合には、一方の三重管ランス（第１ランス）から吹込まれるランス酸素濃度を５０〜７０ｖｏｌ％、ランス都市ガス濃度を１０〜３０ｖｏｌ％、他方の二重管ランス（第２ランス）から吹込まれるランス酸素濃度を６０〜９７ｖｏｌ％とすればよい。

このように、本実施形態の高炉操業方法では、コークス強度DI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕の低下時に、微粉炭の燃焼効率が低下するような操業条件であっても、微粉炭の燃焼効率を効率的に改善することが可能となり、生産の安定性と向上、及び排出ＣＯ_２の低減が可能な高炉の操業を達成することができる。また、操業条件が一定であれば、本実施形態の高炉操業方法により、大幅な操業諸元の改善が可能であることも確認された。なお、都市ガスの吹込み量に特別な制限はないが、コストに応じて使用量を設定する必要がある。

１は高炉、２は送風管、３は羽口、４はランス、５はレースウエイ

Claims (3)

1. 銑鉄１ｔ当たりの吹込み量１５０ｋｇ／ｔ−ｐ以上の微粉炭を送風羽口からランスで吹込む高炉操業方法において、炉頂から装入するコークスの強度がＪＩＳＫ２１５１に記載の試験方法でDI ¹⁵⁰ ₁₅〔％〕８５超え８７以下である場合であって、粒径７４μｍ以下の微粉炭の重量比率が６０％以下、微粉炭の平均揮発分が２５ｍａｓｓ％以下、送風温度が１１００℃以下の３つの条件のうちの少なくとも２つ以上が満たされた場合に、羽口当たり２本のランスを用い、一方のランスを三重管ランスとするともに他方のランスを二重管ランスとし、前記一方のランスから微粉炭と共に支燃性ガス及び易燃性ガスを吹込み、前記他方のランスから微粉炭と共に支燃性ガスを吹込み、前記一方のランスから前記微粉炭と共に吹込まれる支燃性ガスの濃度及び易燃性ガスの濃度が、前記一方のランスで搬送されるガス中の濃度として、夫々、５０〜７０ｖｏｌ％及び１０〜３０ｖｏｌ％であり、前記他方のランスから前記微粉炭と共に吹込まれる支燃性ガスの濃度が、前記他方のランスで搬送されるガス中の濃度として６０〜９７ｖｏｌ％であることを特徴とする高炉操業方法。
2. 銑鉄１ｔ当たりの吹込み量１５０ｋｇ／ｔ−ｐ以上の微粉炭を送風羽口からランスで吹込む高炉操業方法において、炉頂から装入するコークスの強度がＪＩＳＫ２１５１に記載の試験方法でDI ¹⁵⁰ ₁₅ 〔％〕８３超え８５以下である場合であって、粒径７４μｍ以下の微粉炭の重量比率が６０％以下、微粉炭の平均揮発分が２５ｍａｓｓ％以下、送風温度が１１００℃以下の３つの条件のうちの少なくとも２つ以上が満たされた場合に、羽口当たり２本のランスを用い、一方のランスを三重管ランスとするともに他方のランスを二重管ランスとし、前記一方のランスから微粉炭と共に支燃性ガス及び易燃性ガスを吹込み、前記他方のランスから微粉炭と共に支燃性ガスを吹込み、前記一方のランスから前記微粉炭と共に吹込まれる支燃性ガスの濃度及び易燃性ガスの濃度が、前記一方のランスで搬送されるガス中の濃度として、夫々、５０〜８０ｖｏｌ％及び１０〜４０ｖｏｌ％であり、前記他方のランスから前記微粉炭と共に吹込まれる支燃性ガスの濃度が、前記他方のランスで搬送されるガス中の濃度として７０〜９７ｖｏｌ％であることを特徴とする高炉操業方法。
3. 銑鉄１ｔ当たりの吹込み量１５０ｋｇ／ｔ−ｐ以上の微粉炭を送風羽口からランスで吹込む高炉操業方法において、炉頂から装入するコークスの強度がＪＩＳＫ２１５１に記載の試験方法でDI ¹⁵⁰ ₁₅ 〔％〕７８以上８３以下である場合であって、粒径７４μｍ以下の微粉炭の重量比率が６０％以下、微粉炭の平均揮発分が２５ｍａｓｓ％以下、送風温度が１１００℃以下の３つの条件のうちの少なくとも２つ以上が満たされた場合に、羽口当たり２本のランスを用い、一方のランスを三重管ランスとするともに他方のランスを二重管ランスとし、前記一方のランスから微粉炭と共に支燃性ガス及び易燃性ガスを吹込み、前記他方のランスから微粉炭と共に支燃性ガスを吹込み、前記一方のランスから前記微粉炭と共に吹込まれる支燃性ガスの濃度及び易燃性ガスの濃度が、前記一方のランスで搬送されるガス中の濃度として、夫々、５０〜９０ｖｏｌ％及び１０〜５０ｖｏｌ％であり、前記他方のランスから前記微粉炭と共に吹込まれる支燃性ガスの濃度が、前記他方のランスで搬送されるガス中の濃度として８０〜９７ｖｏｌ％であることを特徴とする高炉操業方法。

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