JP6043948B2 - 圧縮機 - Google Patents

Description

本発明は、空調機、冷凍機、ブロワ、給湯機等に使用される圧縮機に関するものである。

従来の構成の一例として図１１のロータリ方式の高圧タイプ密閉型圧縮機５００の縦断面図を参照しながら説明する。

シリンダ５０４とローリングピストン５４１、ベーン（図示せず）を上軸受５０５ａと下軸受５０５ｂで挟み込むことで吸入室と圧縮室を形成し、駆動軸５２３の回転に伴ってローリングピストン５４１が回転することで圧縮動作を行う圧縮機構５０３と、駆動軸５２３に回転力を伝えるロータ５２１とステータ５２２を含む電動要素５０２とが密閉容器５０１内に収納されている。

シリンダ５０４に設けられた吸入穴５０６には吸入ライナー５０９が接続されている。

低温低圧の吸入冷媒ガスは圧縮機構５０３で圧縮されて高温高圧の吐出冷媒ガスとして密閉容器５０１内部に放出され、密閉容器５０１内部で吐出冷媒ガスに含まれるオイルミストを分離後、密閉容器５０１上部に設けられた吐出管５１１から圧縮機外部へ導出される。

図１２は図１１の吸入ライナー５０９の取付個所の拡大図である。

シリンダ５０４に設けられた吸入穴５０６には吸入ライナー５０９が圧入され、吸入ライナー５０９上流側は吸入接続管５０８が挿入され、密閉容器５０１に固定された吸入外管５０７とともにロー付けして密封されている。低温低圧の吸入冷媒ガスは吸入接続管５０８と吸入ライナー５０９、吸入穴５０６を経由して圧縮機構５０３内へと流入する。一方、圧縮機構５０３の外部雰囲気や吸入ライナー５０９の外側は高温高圧の吐出冷媒ガスが満たされている。吸入穴５０６内部と吸入ライナー５０９外部は圧入部５９１が仕切りとなることで高圧冷媒ガスが吸入配管経路へ流入することを防止している。

しかし、高温高圧の吐出冷媒ガスにさらされている圧縮機構５０３は高温状態にあり、吸入穴５０６の壁面も高温であるため、低温の吸入冷媒ガスが吸入穴５０６を通過の際に加熱されて密度が低下、その結果、圧縮機の体積効率と圧縮機効率が低下するという課題がある。

この課題を解決するため、特許文献１に示す高圧ドーム形圧縮機では、図１３のとおり、シリンダ５０４の吸入穴５０６に、吸入穴５０６に密嵌する嵌合筒部５１０ａと、嵌合筒部５１０ａに連続し、吸入穴５０６の内径より小径とした小径筒部５１０ｂとをもった吸入ライナー５１０を取り付けて、吸入ライナー５１０の小径筒部５１０ｂの外周面と吸入穴５０６の内周面との間にガス滞留部Ｐ１を設けることで、低温低圧の吸入冷媒ガスがシリンダ５０４の熱により加熱されるのを抑制している。

実開平５−９９３号公報

しかしながら、前記特許文献１の従来の構成では、小径筒部５１０ｂが存在しているため、小径筒部５１０ｂが存在しない場合に比べて嵌合筒部５１０ａと小径筒部５１０ｂの境界において、嵌合筒部５１０ａの変形が小径筒部５１０ｂによって妨げられてしまう。すなわち、嵌合筒部５１０ａの剛性が小径筒部５１０ｂの存在によって上がってしまう。このため、嵌合筒部５１０ａが変形しにくくなるので、圧入部５９１においてシリンダ５０４へと作用する応力が大きくなってしまい、シリンダ５０４の変形が大きくなる。これにより圧縮機構５０３の摺動部分への変形が発生するとともに摺動損失が増大し、圧縮機入力が増加して圧縮機の性能が低下してしまうという課題があった。

上記の課題を解決するために、本発明の圧縮機は、密閉容器と、前記密閉容器内に配置された圧縮機構と、前記圧縮機構に形成され、冷媒が通過する吸入通路と、前記吸入通路に圧入されるライナーと、該ライナーは、前記吸入通路の内径よりわずかに大きく形成された外径を有する嵌合筒部と、前記嵌合筒部に連続して形成される延長筒部と、を有し、前記延長筒部の管壁の表面に、前記ライナーの長さ方向に溝が形成されていることを特徴とする圧縮機である。

これにより、延長筒部の管壁の表面に、ライナーの長さ方向に溝を形成することにより、溝の底部分の厚みが薄く剛性が低下するので、延長筒部の剛性が低下して嵌合筒部の剛性の上昇が抑えられるとともに、既存の技術である溝付き管の製造技術を応用することで実施可能であるため、開発コストを抑えることができる。

また、上記の課題を解決するために、本発明の圧縮機は、密閉容器と、前記密閉容器内に配置された圧縮機構と、前記圧縮機構に形成され、冷媒が通過する吸入通路と、前記吸入通路に圧入されるライナーと、該ライナーは、前記吸入通路の内径よりわずかに大きく形成された外径を有する嵌合筒部と、前記嵌合筒部に連続して形成される延長筒部と、を有し、延長筒部の管壁の径方向外側に向かって、波型形状に形成された凸部を有する圧縮機である。

これにより、延長筒部の半径方向に作用する外力によって延長筒部の周方向に発生する応力を、波状の形状でばねのように弾性変形して吸収することができるので、嵌合筒部の剛性の上昇を抑制して、シリンダ等の変形を抑え、圧縮機性能の低下を防ぐことができる。また、凸部はライナーの長さ方向に対してリブとしての役割を果たして長さ方向の剛性が高まるので、ライナーの信頼性が向上する。

また、上記の課題を解決するために、本発明の圧縮機は、密閉容器と、前記密閉容器内に配置された圧縮機構と、前記圧縮機構に形成され、冷媒が通過する吸入通路と、前記吸入通路に圧入されるライナーと、該ライナーは、前記吸入通路の内径よりわずかに大きく形成された外径を有する嵌合筒部と、前記嵌合筒部に連続して形成される延長筒部と、を有し、延長筒部は、嵌合筒部とは異なる材料で構成され、延長筒部を構成する材料は、嵌合筒部を構成する材料より軟質のものである圧縮機であって、延長筒部を異なる材料で構成することにより、同材料の形状変更のみでは実現不可能な範囲まで剛性を低下させることができる。これによって延長筒部の剛性をより効果的に低下させ、嵌合筒部の剛性が上昇することを防止できるので、圧縮機構成部材の変形が低減され、圧縮機性能の低下を防止することが可能である。

本発明の圧縮機は、ライナーが吸入通路に圧入される際、嵌合筒部に起因してシリンダ等の圧縮機構成部材に作用する応力が著しく増大することなく、摺動部分の変形を抑えて圧縮機性能の低下を防止することができる。

本発明の実施の形態１に係るロータリ圧縮機の縦断面図 図１に示すロータリ圧縮機のＡ−Ａ断面における断面図 図２に示すロータリ圧縮機のＢ−Ｂ断面における断面図 本発明の実施の形態１におけるライナー１４の構成図 本発明の実施の形態１の実施例１におけるライナー１４の構成図 本発明の実施の形態１の参考例１におけるライナー１４の構成図 本発明の実施の形態１の実施例２におけるライナー１４の構成図 本発明の実施の形態２に係るロータリ圧縮機の縦断面図 図８に示すロータリ圧縮機のＣ−Ｃ断面における断面図 図９に示すロータリ圧縮機のＤ−Ｄ断面における断面図 従来の圧縮機の構成図 図１１の吸入ライナーの取付個所の拡大図 特許文献１に示された従来のライナーの構成を示す構成図

第１の発明は、密閉容器と、前記密閉容器内に配置された圧縮機構と、前記圧縮機構に形成され、冷媒が通過する吸入通路と、前記吸入通路に圧入されるライナーと、該ライナーは、前記吸入通路の内径よりわずかに大きく形成された外径を有する嵌合筒部と、前記嵌合筒部に連続して形成される延長筒部と、を有し、前記延長筒部の管壁の表面に、前記ライナーの長さ方向に溝が形成されていることを特徴とする圧縮機であって、延長筒部の管壁の表面に、ライナーの長さ方向に溝を形成することにより、溝の底部分の厚みが薄く剛性が低下するので、延長筒部の剛性が低下して嵌合筒部の剛性の上昇が抑えられるとともに、既存の技術である溝付き管の製造技術を応用することで実施可能であるため、開発コストを抑えることができる。

第２の発明は、密閉容器と、前記密閉容器内に配置された圧縮機構と、前記圧縮機構に形成され、冷媒が通過する吸入通路と、前記吸入通路に圧入されるライナーと、該ライナーは、前記吸入通路の内径よりわずかに大きく形成された外径を有する嵌合筒部と、前記嵌合筒部に連続して形成される延長筒部と、を有し、延長筒部の管壁の径方向外側に向かって、波型形状に形成された凸部を有する圧縮機であって、延長筒部の半径方向に作用する外力によって延長筒部の周方向に発生する応力を、波状の形状でばねのように弾性変形して吸収することができるので、嵌合筒部の剛性の上昇を抑制して、シリンダ等の変形を抑え、圧縮機性能の低下を防ぐことができる。また、凸部はライナーの長さ方向に対してリブとしての役割を果たして長さ方向の剛性が高まるので、ライナーの信頼性が向上する。

第３の発明は、密閉容器と、前記密閉容器内に配置された圧縮機構と、前記圧縮機構に形成され、冷媒が通過する吸入通路と、前記吸入通路に圧入されるライナーと、該ライナーは、前記吸入通路の内径よりわずかに大きく形成された外径を有する嵌合筒部と、前記嵌合筒部に連続して形成される延長筒部と、を有し、延長筒部は、嵌合筒部とは異なる材料で構成され、延長筒部を構成する材料は、嵌合筒部を構成する材料より軟質のものである圧縮機であって、延長筒部を異なる材料で構成することにより、同材料の形状変更のみでは実現不可能な範囲まで剛性を低下させることができる。これによって延長筒部の剛性をより効果的に低下させ、嵌合筒部の剛性が上昇することを防止できるので、圧縮機構成
部材の変形が低減され、圧縮機性能の低下を防止することが可能である。

以下、本発明の実施形態について、図面を参照しながら説明する。なお、以下の実施形態によって本発明が限定されるものではない。

（実施の形態１）
図１に示すように、本実施形態のロータリ圧縮機１００は、密閉容器１、モータ２、圧縮機構１０２及びシャフト４を備えている。圧縮機構１０２は、密閉容器１の下部に配置されている。モータ２は、密閉容器１の内部において、圧縮機構１０２の上に配置されている。シャフト４によって、圧縮機構１０２とモータ２とが連結されている。密閉容器１の上部には、モータ２に電力を供給するための端子２１が設けられている。密閉容器１の底部には、潤滑油を保持するためのオイル溜まり２２が形成されている。

モータ２は、ステータ１７及びロータ１８で構成されている。ステータ１７は、密閉容器１の内壁に固定されている。ロータ１８は、シャフト４に固定されており、かつシャフト４とともに回転する。

密閉容器１の上部には、吐出管１１が設けられている。吐出管１１は、密閉容器１の上部を貫通しているとともに、密閉容器１の内部空間１３に向かって開口している。吐出管１１は、圧縮機構１０２で圧縮された冷媒を密閉容器１の外部に導く吐出流路としての役割を担う。ロータリ圧縮機１００の動作時において、密閉容器１の内部空間１３は、圧縮された冷媒で満たされる。つまり、ロータリ圧縮機１００は、高圧シェル型の圧縮機である。高圧シェル型のロータリ圧縮機１００によれば、冷媒でモータ２を冷却できるのでモータ効率の向上を期待できる。

圧縮機構１０２は、冷媒を圧縮するようにモータ２によって駆動される。具体的に、圧縮機構１０２は、圧縮ブロック３、上軸受６、下軸受７、マフラー９を有する。冷媒は、圧縮ブロック３で圧縮される。圧縮ブロック３は、オイル溜まり２２に溜められたオイルに浸漬されている。

図２は、図１のＡ−Ａ断面における断面図であり、圧縮ブロック３の構成を示している。図２において、圧縮ブロック３は、シリンダ５、ピストン８、ベーン３２、吸入通路１９、吐出孔４０及びばね３６で構成されている。

シャフト４は、偏心部４ａを有する。偏心部４ａは、シャフト４の半径方向の外向きに突出している。ピストン８は、シリンダ５の内部に配置されている。シリンダ５の内部において、偏心部４ａにピストン８が取り付けられている。

上軸受６及び下軸受７は、シリンダ５の内周面とピストン８の外周面との間にシリンダ室１５を形成するようにシリンダ５に取り付けられている。詳細には、上軸受６はシリンダ５の上部に取り付けられ、下軸受７はシリンダ５の下部に取り付けられている。ライナー１４は密閉容器１に固定された吸入外管４６とロー付けされ、吸入外管４６とライナー１４の間に生じる隙間は密封されている。

吸入通路１９は、シリンダ５に形成されている。吸入通路１９は、シリンダ室１５に向かって開口し、吸入口２０を形成している。吸入通路１９の他端には、ライナー１４が接続されている。

吐出孔４０は、上軸受６に形成されている。吐出孔４０は、シリンダ室１５に向かって開口している。吐出孔４０を開閉するように、吐出孔４０に吐出弁４３が設けられている
。

ベーン溝３４は、ピストン８と接触する、先端が円弧形状のベーン（ブレード３２）がスライドできるように配置されている。ベーン３２は、シリンダ室１５をピストン８の周方向に沿って仕切っている。これにより、シリンダ室１５が吸入室２５ａと吐出室２５ｂとに仕切られている。

吸入通路１９及び吐出孔４０は、それぞれ、ベーン３２の左右に位置している。吸入通路１９を通じて、圧縮されるべき冷媒がシリンダ室１５（吸入室２５ａ）に供給される。シリンダ室１５で圧縮された冷媒は、吐出弁４３を押し開き、吐出孔４０を通じて吐出室２５ｂから吐出される。

ピストン８及びベーン３２は単一の部品、すなわち、スイングピストンで構成されていてもよい。また、ベーン３２は、ピストン８に結合していてもよい。

ベーン３２の背後には、ばね３６が配置されている。ばね３６は、ベーン３２をシャフト４の中心に向かって押している。ベーン溝３４の後部は、密閉容器１の内部空間１３に連通している。従って、密閉容器１の内部空間１３の圧力がベーン３２の背面に加えられる。また、ベーン溝３４には、オイル溜まり２２に溜められた潤滑油が供給される。

図１に示すように、マフラー９は、吐出孔４０を通じて吐出室２５ｂから吐出された冷媒が滞在できる冷媒吐出空間５１をシリンダ室１５の反対側に形成するように、上軸受６に取り付けられている。詳細には、マフラー９は、冷媒吐出空間５１を上軸受６の上方に形成するように、上軸受６の上部に取り付けられている。吐出弁４３は、マフラー９によって覆われている。マフラー９には、冷媒吐出空間５１から密閉容器１の内部空間１３に冷媒を導くための吐出孔９ａが形成されている。冷媒吐出空間５１は、冷媒の流路としての役割を担う。シャフト４は、マフラー９の中心部を貫通しているとともに、上軸受６及び下軸受７によって回転可能に支持されている。

図３は、図２のＢ−Ｂ断面における断面図である。ライナー１４は、吸入通路１９の内径ｄｃよりもわずかに大きく形成された外径ｄＬ１の嵌合筒部１４ａと、嵌合筒部１４ａよりも冷媒流れの下流側に延長され、かつ、吸入通路１９の内径ｄｃよりも小さく形成された外径を持つ延長筒部１４ｂを備えている。嵌合筒部１４ａの外径ｄＬ１と吸入通路１９の内径ｄｃの差Δｄ（ｄＬ１−ｄｃ）は圧入代と呼ばれ、通常、数十μｍに設定されている。ライナー１４を吸入通路１９へ圧入することで、圧入代を持った嵌合筒部１４ａと吸入通路１９とをすきまなく嵌合させ、シール領域４５を構成している。シール領域４５が存在することで、密閉容器１の内部空間と吸入通路１９のシール領域４５から下流側の空間が隔離され、密閉容器１内の吐出冷媒と吸入通路１９へ流入する吸入冷媒とが混ざり合うことを防止している。延長筒部１４ｂは嵌合筒部１４ａよりも下流側に存在し、また、その外径ｄＬ２が吸入通路１９の内径ｄｃよりも小さいために吸入通路１９の内壁に対して距離を保ったまま固定されている。この延長筒部１４ｂと吸入通路１９の内壁との空間が冷媒を滞留させる滞留空間６１となり、断熱層としての役割をはたすことで、シリンダ５の外部からの吸入通路１９への入熱量を低減している。

図４はライナー１４の長さ方向断面形状、および、延長筒部１４ｂの軸方向形状を示している。延長筒部１４ｂの外周部には、長さ方向の溝１４ｃが形成されている。溝１４ｃの断面形状は矩形状になっており、延長筒部１４ｂの端部から嵌合筒部との境界線付近にわたって形成されている。溝１４ｃは延長筒部１４ｂの外周に９０ｄｅｇずつの角度をもって４つ形成されている。

シリンダ５にライナー１４が圧入されることによって、嵌合筒部１４ａと嵌合している周囲に変形・応力が発生する。具体的には、ライナー１４の嵌合筒部１４ａの外径が吸入通路１９の内径よりも圧入代Δｄだけ大きく形成されているため、嵌合筒部１４ａが吸入通路１９を押し広げる形で圧入されるので、シリンダ５が変形する。よってシリンダ５の変形量はライナー１４の剛性や圧入代Δｄに依存している。変形量が大きい場合には摺動部への変形等が顕著になり、圧縮機入力が増大したり、信頼性の維持が難しくなる。

嵌合筒部１４ａは延長筒部１４ｂと連続しているため、その剛性は延長筒部１４ｂの剛性からも影響を受ける。延長筒部１４ｂが存在する場合には、存在しない場合より嵌合筒部１４ａの剛性は上がってしまう。よって、延長筒部１４ｂが存在しないライナーと同様の圧入代Δｄで延長筒部１４ｂが存在するライナー１４を圧入すると、嵌合筒部１４ａの剛性が上がっているためにシリンダ５の変形が大きくなってしまう。

これに対し、本実施形態のライナー１４においては図４のように、延長筒部１４ｂの外周側に長さ方向の溝１４ｃが形成されている。このようにすることによって、ライナー１４の延長筒部１４ｂに部分的に長さ方向の薄肉部分が存在することになり、その部分の剛性が低くなるため、嵌合筒部１４ａの剛性の上昇を抑制することができる。よってライナー１４を圧入することによるシリンダ５の変形を低減することができ、圧縮機の入力上昇による性能低下を抑制することができる。

なお、本実施形態において溝１４ｃは９０ｄｅｇずつの角度をもった十字方向に形成されているが、その方向および本数については、この限りでなくても少なくとも１つ形成されていれば、本発明の効果を享受することができる。溝１４ｃの断面形状についても、矩形である必要はなく、半円形などのＲ部分を持った溝形状でもよい。溝１４ｃは外周側ではなく、内周側に設けられていてもよい。溝１４ｃの長さは延長筒部１４ｂの一部分に限られていてもよいが、全長にわたって設けられているほうが、本発明の効果をよりよく享受することができる。

また、本実施形態では、圧縮機構１０２はロータリ式の圧縮機構となっている。図２でも示されているとおり、ロータリ式の圧縮機構では、ベーン３２がシリンダ室１５を吸入室２５ａと吐出室２５ｂに仕切っているので、シリンダ室容積を有効利用するために、吸入通路１９はベーン溝３４に近接して形成されている。ライナー１４の圧入によるシリンダ５の変形は、吸入通路１９の径方向外側に向けて現れるため、ベーン溝３４が近接しているとその影響が大きく、ベーン溝３４の変形によるベーン３２の摺動損失の増加によって圧縮機性能が低下する恐れがある。よって、本実施形態のライナー１４を用いれば嵌合筒部１４ａの剛性上昇を抑制することができるので、効果的である。

（実施例１）
図５は、本実施形態の実施例１におけるライナー１４を示している。実施例１において、ライナー１４は、延長筒部１４ｂの管壁の径方向外側に向かって、波形形状に形成された波状凸部１４ｄが設けられている。この波状凸部１４ｄは、ライナー１４の長さ方向に伸びており、延長筒部１４ｂの径方向への荷重に対して、ばねのように弾性変形する性質を有している。よって延長筒部１４ｂの断面が円形かつ同程度の壁厚みを有している場合に比べて、嵌合筒部１４ａの変形に合わせて延長筒部１４ｂの変形が起こりやすくなるので、嵌合筒部１４ａの剛性が大きく上昇することを防ぎ、ライナー１４の圧入によるシリンダ５の変形を抑えて圧縮機性能の低下を防止することができる。

なお、本実施例の波状凸部１４ｄの本数、配置角度、形状、長さ等は、前述の溝１４ｃと同様、この限りでなくてもよい。凸部が外周の全周にわたって設けられていてもよいし、波型のＲ寸法は、任意で決めることができる。

（参考例１）
図６は、本実施形態の参考例１におけるライナー１４を示している。参考例１において、ライナー１４は、延長筒部１４ｂの管壁厚みが、嵌合筒部１４ａよりも薄く形成されている。このようにすることによって、延長筒部１４ｂの剛性が嵌合筒部１４ａよりも小さくなり、嵌合筒部１４ａの剛性の上昇を抑制することができる。また、管壁の厚みを調整するのみで本発明の効果を享受することができるので、大きな加工コストもかからず、製造コストの削減となる。

（実施例２）
図７は、本実施形態の実施例２におけるライナー１４を示している。実施例２において、ライナー１４は延長筒部１４ｂが嵌合筒部１４ａよりも柔らかい材質でできており、延長筒部１４ｂと嵌合筒部１４ａはそれぞれのツメ１４ｇ、１４ｈによって結合されている。このようにすることで、延長筒部１４ｂの剛性は嵌合筒部１４ａと同材料で構成されているより場合よりも低くすることができる。延長筒部１４ｂの材質は、たとえばＰＴＦＥやＰＥＴなどの樹脂を用いることができる。また、ツメ１４ｇ、１４ｈのような形態で結合されていなくてもよく、たとえば接着剤などで結合されていてもよい。

（実施の形態２）
図８は、本発明の実施形態２にかかる圧縮機の断面図であり、図９は、図８の断面Ｃ−Ｃにおける断面図であり、また、図１０は、図９の断面Ｄ−Ｄにおける断面図を示している。図中の符号については、実施形態１と同様の構成要素については同じ符号を使用し、説明は省略する。

実施形態２にかかるロータリ圧縮機２００の圧縮機構２０２は、実施形態１のロータリ圧縮機１００の圧縮ブロック３に加えて、圧縮ブロック２０３を備えたいわゆる２ピストンロータリ圧縮機構である。圧縮ブロック２０３の上方と圧縮ブロック３の下方は、中板２５０によって閉塞されている。圧縮ブロック２０３の下方は、下軸受２０７により閉塞されている。下軸受２０７を覆うように、マフラー２０９が配置されている。

図９に示すように、圧縮ブロック２０３は、シリンダ２０５、ピストン２０８、ベーン２３２、吸入通路２１９、吐出孔２４０、およびばね２３６で構成されている。

シャフト２０４は、上側の偏心部２０４ａに加えて、下側の偏心部２０４ｂを備えている。上側の偏心部２０４ａと下側の偏心部２０４ｂはどちらも半径方向外向きに吐出しているが、偏心方向の角度は偏心部２０４ａに対して偏心部２０４ｂが１８０ｄｅｇに設定されている。偏心部２０４ａは圧縮ブロック３のピストン８が取り付けられている。偏心部２０４ｂは、シリンダ２０５の内部に配置されたピストン２０８が取り付けられている。

吸入通路２１９はシリンダ２０５に形成されている。吸入通路２１９は、シリンダ室２１５に向かって開口している。吸入通路２１９にはライナー１４が接続されている。

図１０に示すライナー１４は実施形態１のライナー１４と同様に、吸入通路２１９の内径よりもわずかに大きく形成された嵌合筒部１４ａと延長筒部１４ｂを持ち、吸入通路２１９に対し圧入されている。ライナー１４はさらに嵌合筒部１４ａと連続して形成された延長筒部１４ｂを有している。延長筒部１４ｂの外周部には、長さ方向の溝２１４ｃ（図４における溝１４ｃに相当）が形成されている。溝２１４ｃの断面形状は矩形状になっており、延長筒部１４ｂの端部から嵌合筒部１４ａとの境界線付近にわたって形成されている。溝２１４ｃは延長筒部１４ｂの外周に９０ｄｅｇずつの角度をもって４つ形成されて
いる。

圧縮ブロック２０３で圧縮された冷媒は下軸受２０７に設けられた吐出孔（図示せず）を通じて下軸受２０７の下方へと吐出される。図８に示すように、マフラー２０９は、冷媒吐出空間２５１を下軸受２０７の下方に形成するように、下軸受２０７の下部に取り付けられている。圧縮機構２０２には、冷媒吐出空間２５１から冷媒吐出空間５１へと冷媒を導くための連通孔が形成されており、圧縮ブロック２０３から吐出された冷媒はこの連通孔を経由して冷媒吐出空間５１から密閉容器１の内部空間１３へと吐出される。シャフト４は、上軸受６および下軸受２０７によって回転可能に支持されている。圧縮ブロック２０３のその他の構成については、圧縮ブロック３と同様である。

本実施形態のような２ピストンロータリ式圧縮機構では、通常、２つの圧縮ブロックが中板などの閉塞部材をはさんで積み重ねられている。また、上下の圧縮ブロックを構成するシリンダそれぞれに、吸入通路が形成され、ライナーが圧入されている。よって、延長筒部をもったライナーが圧入される際には、上下のシリンダともに剛性の上昇した嵌合筒部によって変形し、上下の圧縮ブロック間で相互に変形の影響を及ぼしてしまう恐れがある。すなわち、１ピストンロータリ式圧縮機に比べて、変形による圧縮機性能への影響が大きくなってしまう。

本実施形態では２ピストンロータリ式圧縮機構に本発明のライナー１４を適用している。これにより、上下のシリンダ５、２０５の変形を抑えることができるので、１ピストンロータリ式圧縮機構の場合に比べて大きくなるはずの変形の影響を抑制して圧縮機性能の低下を防止することができ、本発明の構成が効果的である。

本発明は、給湯機、温水暖房装置及び空気調和装置などの電気製品に利用できる冷凍サイクル装置の圧縮機に有用である。

１ 密閉容器
２ モータ
３、２０３ 圧縮ブロック
４、２０４ シャフト
４ａ、２０４ａ、２０４ｂ 偏心部
５、２０５ シリンダ
６ 上軸受
７、２０７ 下軸受
８、２０８ ピストン
９、２０９ マフラー
９ａ 吐出孔
１１ 吐出管
１３ 内部空間
１４ ライナー
１４ａ 嵌合筒部
１４ｂ 延長筒部
１４ｃ、２１４ｃ 溝
１４ｄ 波状凸部
１５、２１５ シリンダ室
１７ ステータ
１８ ロータ
１９、２１９ 吸入通路
２０ 吸入口
２１ 端子
２２ オイル溜まり
２５ａ 吸入室
２５ｂ 吐出室
３２、２３２ ベーン
３４ ベーン溝
３６、２３６ ばね
４０、２４０ 吐出孔
４３ 吐出弁
４５ シール領域
５１、２５１ 冷媒吐出空間
６１ 滞留空間
１００、２００ ロータリ圧縮機
１０２、２０２ 圧縮機構
２５０ 中板

Claims (3)

1. 密閉容器と、前記密閉容器内に配置された圧縮機構と、
   前記圧縮機構に形成され、冷媒が通過する吸入通路と、
   前記吸入通路に圧入されるライナーと、
   該ライナーは、
   前記吸入通路の内径よりわずかに大きく形成された外径を有する嵌合筒部と、
   前記嵌合筒部に連続して形成される延長筒部と、を有し、
   前記延長筒部の管壁の表面に、前記ライナーの長さ方向に溝が形成されていることを特徴とする圧縮機。
2. 密閉容器と、前記密閉容器内に配置された圧縮機構と、
   前記圧縮機構に形成され、冷媒が通過する吸入通路と、
   前記吸入通路に圧入されるライナーと、
   該ライナーは、
   前記吸入通路の内径よりわずかに大きく形成された外径を有する嵌合筒部と、
   前記嵌合筒部に連続して形成される延長筒部と、を有し、
   前記延長筒部の管壁の径方向外側に向かって、波型形状に形成された凸部を有することを特徴とする圧縮機。
3. 密閉容器と、前記密閉容器内に配置された圧縮機構と、
   前記圧縮機構に形成され、冷媒が通過する吸入通路と、
   前記吸入通路に圧入されるライナーと、
   該ライナーは、
   前記吸入通路の内径よりわずかに大きく形成された外径を有する嵌合筒部と、
   前記嵌合筒部に連続して形成される延長筒部と、を有し、
   前記延長筒部は、前記嵌合筒部と異なる材質で構成され、前記延長筒部を構成する材質は前記嵌合筒部を構成する材質より軟質のものであることを特徴とする圧縮機。