JP6016368B2

JP6016368B2 - 絞り加工用金型

Info

Publication number: JP6016368B2
Application number: JP2012018871A
Authority: JP
Inventors: 雅規竹内; 佳余
Original assignee: Showa Denko Packaging Co Ltd
Current assignee: Resonac Packaging Corp
Priority date: 2012-01-31
Filing date: 2012-01-31
Publication date: 2016-10-26
Anticipated expiration: 2032-01-31
Also published as: JP2013154389A

Description

本発明は、多角形容器を成形するための絞り加工用金型に関する。

なお、この明細書および特許請求の範囲において、「アルミニウム」の語は、アルミニウムおよびアルミニウム合金の両方を含む意味で用いる。

近年、モバイル電気機器の小型化、軽量化に伴い、これらに搭載されるリチウムイオン電池やリチウムポリマー電池の外装材としては、従来の金属缶に代えて、アルミニウム箔の両面に熱可塑性樹脂フィルムを貼り合わせたラミネート外装材が用いられて軽量化が図られている。

図５に示すように、前記外装材（50）は、電池本体部を収容する四角形容器（41）の上面開放口の周縁に封止用周縁部（52）を略水平方向の外方に向けて延ばされた立体形状の第一外装材（51）と、前記第一外装材（51）の封止用周縁部（52）相当寸法の平面形状の第二外装材（53）とにより構成されている。

前記第一外装材（51）は、素材板を絞り加工することによって作製されている（特許文献１、２参照）。

特開２０００−１３３２１６号公報特開２００２−２０８３８４号公報

前記第一外装材（53）は、四角形容器（41）の内部容積を確保するために、側壁部（46a）（46b）が高く、かつ２つの側壁部（46a）（46b）と底壁部（47）とが合わさった三面コーナー部（48）が直角に近い角度で曲がっていることが求められる。

しかしながら、従来の絞り加工においては上記形状に成形しようとすると三面コーナー部（48）が破断するため、所期する形状への成形が困難であった。

本発明は、上述した従来の絞り加工における素材板の変形挙動を解明し、これにより高い側壁部と可及的に直角に近い三面コーナー部を成形できる絞り加工用金型を提供するものである。

即ち、本発明は下記［１］〜［３］に記載の構成を有する。

[１]素材板を押し込んで多角形容器の内面形状を成形するパンチと、前記パンチに押し込まれた素材板を流入させる多角形の穴を有するダイスと、前記パンチを挿入する多角形の穴を有し、前記ダイスの穴との周囲において素材板を抑えるブランクホルダーとを備える絞り加工用金型であって、
前記ダイスの多角形の穴の直線部において、挟み付け面と穴の周壁との肩部の曲率半径がコーナー部における肩部の曲率半径よりも大きく形成された曲率半径拡大部を有することを特徴とする絞り加工用金型。

[２]前記曲率半径拡大部において、曲率半径が最大となる曲率半径最大部の曲率半径が０．５〜４ｍｍである前項１に記載の絞り加工用金型。

[３]前記素材板は金属箔と熱可塑性樹脂フィルムとを貼り合わせたラミネート材である前項１または２に記載の絞り加工用金型。

上記［１］に記載の発明によれば、ダイスの多角形穴の肩部の形状に関し、直線部において、曲率半径がコーナー部よりも大きく形成された曲率半径拡大部を有しているので、直線部のフランジ部がダイスの穴に引き込まれ易く、従来の金型よりも引き込み量が大きくなる。

多角形容器の絞り加工においては、コーナー部では材料が圧縮されて引き込まれ難いために、側壁部を立ち上げる際には開口縁と底部とを結ぶ方向の引張力（Ｆ１）が生じる。一方、直線部においては、パンチの中心から放射方向に引張力が生じる。放射方向の引張力は材料を放射方向に伸ばす力であり、材料が放射方向に伸びると周方向には縮もうとするので、周方向においては材料をコーナー部から直線部に引き寄せる引張力（Ｆ３）が生じている。従って、多角形容器の三面コーナー部には（Ｆ１、Ｆ３）の二軸方向に引張力が生じているので、三面コーナー部が最も破断が発生し易い箇所である。

ところが、本発明の金型では直線部の引き込み量が大きくなるので、放射方向の引張力が小さくなり、それに伴って周方向の引張力（Ｆ３）も小さくなる。三面コーナー部に発生する二軸方向に引張力（Ｆ１、Ｆ３）のうち、一方の引張力（Ｆ３）が小さくなることによって、三面コーナー部の破断の発生が抑制される。ひいては、絞り加工において、多角形容器の側壁部をより高く、三面コーナー部の角度を可及的に直角に近づけることができる。

上記［２］に記載の各発明によれば、直線部における引き込み量を大きくして三面コーナー部における破断の発生を抑制する効果が特に大きい。

上記［３］に記載の発明によれば、ラミネート材を成形することによって、側壁部が高くかつ三面コーナー部が可及的に直角に近い電池用外装材を作製することができる。

本発明にかかる絞り加工用金型の一実施形態を示す分解斜視図である。図１の絞り加工用金型のダイスの平面図である。図１の絞り加工用金型を用いた素材板の加工状態を示す断面図である。絞り加工品の斜視図である。図４ＡにおけるＢ−Ｂ線断面図である。図４Ａの絞り加工品をフランジ部を上側にした状態を示す斜視図である。電池用外装材の斜視図である。絞り加工品のコーナー部およびその近傍において、材料の移動および材料に発生する引張力を示す図である。本発明にかかるダイスを用いた加工品の部分拡大断面図である。図２のダイスにおける、肩部の曲率半径の変化パターンを示す図である。肩部の曲率半径の他の変化パターンを示す図である。肩部の曲率半径のさらに他の変化パターンを示す図である。肩部の曲率半径のさらに他の変化パターンを示す図である。肩部の曲率半径のさらに他の変化パターンを示す図である。絞り加工のシミュレーションを行うためにメッシュ切りした素材板の１／４平面図である。本発明の金型を用いた絞り加工のシミュレーション図である。比較例の金型を用いた絞り加工のシミュレーション図である。絞り加工のシミュレーションにおいて加工品の開口縁の丸みの長さを説明する図である。本発明例および比較例において、Ａ点からの距離と歪み値との関係を示すグラフである。本発明例および比較例において、四角形容器の成形深さと最大歪み値との関係を示すグラフである。

［本発明にかかる絞り加工用金型］
図１は本発明にかかる絞り加工用金型の一実施形態を示す分解斜視図であり、図２は絞り加工用金型を構成するダイスの平面図である。図３は図１の絞り加工用金型（1）を用いた素材板の加工状態を示す断面図であり、図４Ａ〜図４Ｃは絞り加工品（40）である。図５は電池用外装材（50）であり、前記絞り加工品（40）は立体形状の第二外装材（51）を作製するための中間素材である。

絞り加工用金型（1）は、素材板（2）を押し込んで四角形容器（41）の内面形状を成形するパンチ（10）と、前記パンチ（10）に押し込まれた素材板（2）を流入させる四角形の穴（21）をするダイス（20）と、前記ダイス（20）の穴（21）と同寸の四角形の穴（31）を有し、穴（21）（31）の周りで素材板（2）を抑えるブランクホルダー（30）とを備えている。

図１および図２に示すように、前記ダイス（20）の穴（21）およびブランクホルダー（30）の穴（31）の開口縁は挟み付け面（27）（37）と穴（21）（31）の周壁（21a）（31a）との肩部の頂点であり、４つのコーナー部（22）（32）と２対の平行な直線部（23）（24）（33）（34）とで形成されている。また、図２に示すダイス（20）の挟み付け面（27）において、点線は直線部（23）（24）に面する直線部領域（Ａ１）（Ａ２）とコーナー部（22）に面するコーナー部領域（Ａ３）との境界である。以下において、開口縁を示す符号（22）（23）（24）を肩部を示す場合にも共通して用いる。

前記ダイス（20）の肩部は素材板（2）の引き込みを助長するために曲面で形成されているが、その曲率半径は周方向において一定ではなく、直線部（23）（24）とコーナー部（22）とで異なっている。コーナー部（22）における曲率半径（Ｒ_Ｃ）が最も小さく曲率半径最小部（70）を形成し、直線部（23）（24）の周方向の中央部の曲率半径（Ｒ_Ｓ）が最も大きく曲率半径最大部（71）を形成している。また、直線部（23）（24）においてコーナー部（22）に隣接している部分は最大曲率半径（Ｒ_Ｓ）から最小曲率半径（Ｒ_Ｃ）に曲率半径が漸次縮小する曲率半径変化部（72）であり、曲率半径変化部（72）によって肩部（22）（23）（24）を形成する曲面は周方向において段差が生じることなく滑らかに形成されている。ひいては、加工品（40）における開口縁の丸みも滑らかなものとなる。前記曲率半径最大部（71）および曲率半径変化部（72）はいずれもコーナー部（22）の曲率半径（Ｒ_Ｃ）よりも大きいので、これらが本発明における曲率半径拡大部に対応している。従って、前記曲率半径拡大部の曲率半径（Ｒ）はＲ_Ｃ＜Ｒ≦Ｒ_Ｓの関係である。前記曲率半径拡大部における曲率半径（Ｒ）の最大値、即ち曲率半径最大部（71）の曲率半径（Ｒ_Ｓ）の好適範囲については後に詳述する。

［絞り加工における変形挙動］
絞り加工は、ダイス（20）の穴（21）に素材板（2）をパンチ（10）で押し込み、パンチ（10）からの引張力によって素材板（2）のフランジ部（45a）（45b）を穴（21）内に引き込むことによって側壁部（46a）（46b）を形成する加工方法である。図４Ａ〜４Ｃに示す絞り加工品（40）において、四角形容器（41）の開口縁（42）は１／４円のコーナー部（43）と一対の長辺および一対の短辺からなる直線部（44a）（44b）とによって形成され、絞り加工における変形挙動はコーナー部（43）と直線部（44a）（44b）とで異なっている。即ち、コーナー部（43）ではフランジ部（45a）に対してパンチ（10）からの半径方向の引張力によって円周方向に圧縮力が生じることによって材料が集中し、集中した材料が絞り抵抗になるために殆ど引き込まれない。一方、直線部（44a）（44b）はパンチ（10）の肩部とダイス（20）の肩部とによる曲げ変形であるから、パンチ（10）からの引張力に対して絞り抵抗が小さくフランジ部（45b）が引き込まれやすい。従って、四角形の素材板（2）から四角形容器（41）を絞り成形した加工品（40）は、材料が多く引き込まれる直線部（44a）（44b）の中央部でフランジ部（45b）の幅が狭くなっている。なお、図５の第一外装材（51）は前記絞り加工品（40）のフランジ部（45a）（45b）を切り整えて封止用周縁部（52）を成形したものである。

発明者は、上述した四角形容器の絞り加工における変形挙動を分析し、２つの側壁部（46a）（46b）と底壁部（47）との三面コーナー部（48）で破断が生じる原因を解明するとともに、この原因を緩和することによって三面コーナー部（48）を可及的に直角に近づけ、かつ高い側壁部（46a）（46b）を形成することに成功した。以下の説明において図６を参照する。

図６は絞り加工品（40）の要部拡大図であり、点線で囲まれた（60）は開口縁（42）の丸み、（61）は側壁部（46a）（46b）と底壁部（47）との境界部の丸み、（62）は側壁部（46a）と側壁部（46b）との境界部の丸みを示している。コーナー部（43）ではフランジ部（45a）が殆ど引き込まれないので、コーナー部（43）から立ち上がる側壁部（62）は底壁部（47）からの材料移動（矢印Ｍ１）および側壁部（46a）（46b）の境界近傍からの材料移動（矢印Ｍ２、Ｍ３）によって形成されると考えられる。このとき、容器底部の三面コーナー部（48）においては開口縁（42）のコーナー部（43）および底壁部（47）に向かう歪みが生じ、矢印Ｆ１で表される引張力が生じる。一方、直線部（44a）（44b）のフランジ部（45b）および側壁部（46a）（46b）においては、底壁部（47）の中心から放射方向（径方向）の引張力（Ｆ２）が生じるが、この引張力（Ｆ２）によって材料が放射方向に伸びようとすると周方向には縮もうとするので、周方向においては材料をコーナー部（43）の側壁部（62）から直線部（44a）(44b）の側壁部（46a）（46b）側に引き寄せる引張力（Ｆ３）が生じる。放射方向の引張力（Ｆ２）が大きくなって放射方向の材料の伸びが大きくなるほど、周方向の縮みが大きくなって周方向の引張力（Ｆ３）が大きくなり、コーナー部（43）の側壁部（62）の材料を直線部（44a）（44b）側に引っ張る力が大きくなる。従って、容器底部の三面コーナー部（48）では、上述した方向の歪みによる引張力（Ｆ１）力に加えて周方向の引張力（Ｆ３）が加わり、二軸方向の引張力（Ｆ１）（Ｆ３）によって応力が増大するので破断し易くなる。また、前記引張力（Ｆ１）（Ｆ３）は側壁部（46a）（46b）が高くなるほど大きくなり、また三面コーナー部（48）の角度が鈍角から直角に近くなるほど大きくなるから、このような形状に成形しようとすれば破断が起きやすくなる。なお、三面コーナー部（48）における歪み量は側壁部（62）と底壁部の丸み（61）との境界部（63）で最大となるので、破断は三面コーナー部（48）の頂点ではなくこの境界部（63）から発生しやすい。

［本発明の絞り加工用金型による変形挙動］
三面コーナー部（48）に発生する二軸方向の引張力（Ｆ１）（Ｆ３）のうちの少なくとも一方を小さくすれば、三面コーナー部（48）における破断の発生を抑制することができ、ひいては、四多角形容器（41）の側壁部（46a）（46b）をより高く、三面コーナー部（48）の角度を可及的に直角に近づけることができる。本発明の金型（1）においては、周方向の引張力（Ｆ３）が小さくなるような変形を実現することによって三面コーナー部（48）の破断の発生を抑制する。

上述したように、周方向の引張力（Ｆ３）は直線部（44a）（44b）における放射方向の引張力（Ｆ２）に伴って生じるものであり、直線部（44a）（44b）における放射方向の引張力（Ｆ２）が小さくなるようにすれば周方向の引張力（Ｆ３）も小さくなる。放射方向の引張力（Ｆ２）は直線部（44a）（44b）における材料の伸びによるものであり、側壁部（46a）（46b）の高さが一定であれば、直線部（44a）（44b）においてより多くの材料をダイス（20）の穴（21）に送り込むようにすれば放射方向の引張力（Ｆ２）を小さくすることができる。

本発明においては、ダイス（20）の穴（21）の肩部の形状について直線部（23）（24）における曲率半径をコーナー部（22）よりも大きくすることにより、直線部のフランジ部（45b）が穴（21）に送り込まれ易くなるようにしている。また、図７に示すように、肩部の曲率半径の拡大によって絞り加工品（40）の開口縁の丸み（60）が大きくなるので、開口縁の丸み（60）の成形に必要な材料が少なくなる。そして、少ない引き込み量で足りれば放射方向に発生する引張力（Ｆ２）も小さくなるという作用効果も得られる。

本発明においては、曲率半径拡大部において、曲率半径が最大となる曲率半径最大部（71）の曲率半径（Ｒ_Ｓ）として０．５〜４ｍｍの範囲を推奨する。前記曲率半径（Ｒ_Ｓ）が０．５ｍｍ未満ではフランジ部（45b）の送り込みを助長する効果が少ない。一方、前記曲率半径（Ｒ_Ｓ）が大きくなるほど引き込み助長効果は大きくなるが、曲率半径（Ｒ_Ｓ）が４ｍｍであれば十分にその効果が得られるので、それ以上に曲率半径（Ｒ_Ｓ）を大きくする意義が少ない。また、ダイス（20）の肩部形状は加工品形状に反映されるので、所期する加工品形状によっては曲率半径（Ｒ_Ｓ）の上限値が制限されることがある。例えば、図５に示した電池外装材（50）の第二外装材（53）は加工品（40）のフランジ部（45a）（45b）を封止用周縁部（52）として利用しているので、曲率半径（Ｒ_Ｓ）を拡大して加工品（40）の開口縁の丸み部分が拡大すると封止用周縁部（52）の寸法に影響を及ぼすことになる。第二外装材（52）の全体寸法を考慮すると、上述した曲率半径最大部（71）の曲率半径（Ｒ_Ｓ）は４ｍｍ以下が好ましい。特に好ましい曲率半径（Ｒ_Ｓ）は０．５〜３ｍｍである。なお、コーナー部（22）における曲率半径（Ｒ_ｃ）はＲ_ｃ＜Ｒ_Ｓの関係を満たしている限り制限はない。

本発明は、素材板（2）の材質や厚みを限定するものではなく、アルミニウムやステンレス等の金属の薄板または箔、金属薄板または金属箔と熱可塑性樹脂フィルムとを貼り合わせたラミネート材の絞り加工に好適に広く利用できる。また、素材板（2）の厚みにも制限はないが、絞り加工に適した厚み（ｔ）として５０〜３００μｍの範囲を推奨できる。また、アルミニウム箔と熱可塑性樹脂フィルムとを貼り合わせたラミネート材は電池用外装材として好適に用いられる材料であり、本発明の絞り加工用金型で成形することによって側壁部が高くかつ三面コーナー部が可及的に直角に近い電池用外装材を作製することができる。

［曲率半径の変化パターン］
図１および図２のダイス（20）は、直線部（23）（24）の全域に、曲率半径拡大部を曲率半径最大部（71）および曲率半径変化部（72）として設けている。しかし、本発明は曲率半径拡大部を直線部（23）（24）のみに形成することに限定するものでも、直線部（23）（24）の全域が曲率半径拡大部であることに限定するものでもない。「直線部はコーナー部の曲率半径よりも大きく形成された曲率半径拡大部を有する」という本発明の条件が満たされる限り、曲率半径最大部（71）がコーナー部（22）に跨がっている場合、逆に曲率半径最小部（70）が直線部（23）（24）も跨がっている場合も本発明に含まれる。以下は、肩部の曲率半径の他の変化パターンである。ダイスの他の態様の例である。
（１）曲率半径最大部が直線部からコーナー部に跨がっていて、コーナー部に曲率半径最大部、曲率半径変化部および曲率半径最小部が存在するダイス（図８Ｂ参照）
（２）曲率半径最小部がコーナー部から直線部に跨がっていて、直線部に曲率半径最大部、曲率半径変化部および曲率半径最小部が存在するダイス（図８Ｃ参照）
（３）直線部の全域が曲率半径最大部であり、コーナー部に曲率半径変化部および曲率半径最小部が存在するダイス（図８Ｄ参照）
また、直線部において曲率半径拡大部が占める割合は、引張力（Ｆ２）を小さくして十分に材料を送り込むために直線部の長さの９０％以上とすることが好ましい。また、曲率半径拡大部における最大部と変化部との割合も任意であり、直線部の長さや最大部と最小部の曲率半径の差に応じて適宜設定することができる。また、図示例のダイス（20）のように直線部（23）（24）の大部分を曲率半径最大部（71）とする（図８Ａ参照）他、図８Ｅに示すように、変化方向の異なる２つの曲率半径変化部の合流点を曲率半径最大部とすることもできる。逆に、曲率半径最小部を変化方向の異なる２つの曲率半径変化部の合流点とすることもできる。

また、図１および図２のダイス（20）のように全ての直線部に曲率半径拡大部を形成することにも限定されず、四角形容器であれば、対向する２辺にのみ曲率半径拡大部を形成しても良い。対向する２辺に曲率半径拡大部を形成してこれらの辺における引張力（Ｆ２）を小さくすればその辺において生じる周方向の引張力（Ｆ３）も小さくなるからである。また、多角形容器が長方形である場合は、フランジ部が引き込まれ易い２つの長辺に曲率半径拡大部を設けることが好ましい。

また、パンチの形状、即ち成形する多角形容器は四角形に限定されるものではなく、三角形や五角形以上の容器を成形する金型も本発明に含まれる。

［絞り加工のシミュレーション］
本発明例として、図１および図２に示した絞り加工用金型（1）を用いて絞り加工のシミュレーションを行った。使用したダイス（20）は多角形の穴（21）の肩部の曲率半径を周方向で変化させたものである。また、比較例として、多角形の穴の肩部の曲率半径を一定値に形成したダイスを組み合わせた絞り加工用金型を用いた絞り加工のシミュレーションを行った。

全てのダイスおよびブランクホルダーの外寸は、長辺１２０ｍｍ×短辺８０ｍｍの長方形であり、それぞれの穴は、長辺側直線部が５０．４ｍｍ、短辺側直線部が２９．８ｍｍ、コーナー部が半径２．２５ｍｍの１／４円で形成されている。また、成形する四角形容器の側壁部の高さ（成形深さ）は８ｍｍとした。

本発明例のダイス（20）における曲率半径の変化パターンは図８Ａに示したとおりである。即ち、コーナー部（22）の全域が曲率半径最小部（70）であり、曲率半径（Ｒ_Ｃ）は１ｍｍである。また、直線部（23）（24）の全域が曲率半径拡大部であり、コーナー部（22）に隣接する両側各長さ６ｍｍの部分が曲率半径変化部（72）であり、残りの部分が曲率半径（Ｒ_Ｓ）＝４ｍｍの曲率半径最大部（71）である。従って、長辺側直線部（23）における曲率半径最大部（71）の長さは３８．４ｍｍであり、短辺側直線部（24）における曲率半径最大部（71）の長さは１７．８ｍｍである。比較例のダイスは肩部の曲率半径は全周において１ｍｍである。

素材板（2）は厚さ４０μｍのアルミニウム箔の両面に熱可塑性樹脂フィルムを貼り合わせた総厚（ｔ）：１０５μｍのラミネート材とした。ラミネート材（2）の寸法はダイスおよびブランクホルダーの外寸と同じ長辺１２０ｍｍ×短辺８０ｍｍの長方形である。

図９〜図１１は材料の移動状態を解析するためにメッシュ切りを行ったラミネート材（2）の１／４図であり、四角形容器の開口縁近傍は変形量が大きいと予測されるのでメッシュを細かくした。各メッシュ図の長辺はラミネート材（2）の長辺：１２０ｍｍの１／２の６０ｍｍである。

図９は加工前の状態であり、「○」は材料移動を検証するためのマーカーである。

図１０は直線部に曲率半径拡大部を形成したダイス（20）を用いて絞り加工した時のシミュレーション図（以下、「本発明例」または「本発明例のシミュレーション図」という）である。「●」は加工前の「○」が加工後に移動した位置を示すマーカーであり、○−●間の距離は移動量を示している。また、フランジ部では○−●間の距離が材料の移動量を示しているが、容器内側では材料が固定されているために○−●間の距離は伸び量を示している。

図１１は曲率半径を一定にしたダイスを用いて絞り加工した時のシミュレーション図（以下、「比較例」または「比較例のシミュレーション図」という）である。「▲」は加工前の「○」が加工後に移動した位置を示すマーカーであり、○−▲間の距離が移動量を示している。また、フランジ部では○−▲間の距離が材料の移動量を示しているが、容器内側では材料が固定されているために○−▲間の距離は伸び量を示している。

図１０および図１１において、メッシュが近接して太線として表されている部分が四角形容器の開口縁に対応する。また、移動量を比較するために、図１０の本発明例のシミュレーション図にも比較例の移動位置を示す「▲」を記載した。

以下に、本発明例および比較例のシミュレーション図を比較する。

２つのシミュレーション図は、直線部は材料の移動量が大きく、コーナー部では材料の移動が少なく、コーナー部の側壁は底壁部および直線部の側壁部からの材料移動によって形成されている、という共通の特徴を示している。また、直線部における移動量は直線部の中央で最大となることも共通している。

一方、直線部における移動量を比較すると、本発明例は比較例よりも移動量が小さく、フランジ部の引き込み量が小さいことを示している。直線部の中央における引き込み量（Ｓ）は、本発明例の２．６４ｍｍに対して比較例では３．３４ｍｍである。引き込み量（Ｓ）のみを比較すると比較例の方が引き込み量が大きく見えるが、曲率半径の差による加工品における寸法差を勘案すると本発明例の引き込み量の方が大きいことが分かる。

図１２を参照する。本発明例において、加工品における開口縁の丸みの長さ（Ｌ１）は半径Ｒ＝４ｍｍの１／４円の弧（80）の長さであるから、Ｌ１＝２×π×Ｒ／４＝６．２８ｍｍである。一方、比較例の加工品における対応部分（81）の長さ（Ｌ２）は長さ３ｍｍの２つの直線（82）と半径Ｒ＝１の１／４円の弧（83）の合計であるから、Ｌ２＝３＋３＋２×π×Ｒ／４＝７．５７ｍｍである。その差ΔＬ＝Ｌ２−Ｌ１＝１．２９ｍｍは、同じ高さの側壁部を形成するに際して、曲率半径の拡大によっては減らすことができた材料の長さである。本発明例は、実際の引き込み量（Ｓ）＝２．６４ｍｍにΔＬを加えた３．９３ｍｍを引き込んだのと同等の効果を奏し得たものであり、比較例の引き込み量（Ｓ）：３．３４ｍｍを上回っている。従って、本発明例は放射方向の引張力（Ｆ２）を小さくする効果を奏し得ることを示している。

また、コーナー部においては、比較例が殆ど移動していないのに対し、本発明例では材料移動が認められる。これは、本発明例がコーナー部においてもフランジ部が引き込まれて側壁部の形成に寄与していることを示している。

なお、２つのシミュレーション図において、短辺側の外周部の位置に変化がなく短辺側ではフランジ部が引き込まれていないように見える。これは、素材板（2）においてダイスの肩部に対応する位置から外周（輪郭）までの距離で表されるフランジ幅が長辺側よりも短辺側の方が長いために、ダイスの肩部の近くの材料が引き込まれても外周近くの材料は殆ど移動しないためである。フランジ部はその幅方向において均一に伸びるのではなく、肩部に近い部分の伸び（歪み）が大きいので、フランジ幅が大きい場合は輪郭が変化しない。本シミュレーションはそのようなケースであり、長辺側および短辺側のフランジ幅は以下に計算されるとおり、短辺側のフランジ幅の方が約１０ｍｍ大きく、短辺側の外周近くの材料は殆ど移動せず輪郭は殆ど変化しない。

長辺側のフランジ幅（ｍｍ）＝｛素材板の短辺（８０）−穴の短辺側直線部（２９．８）−コーナー部の半径（２．２５）×２｝／２＝２２．８５ｍｍ
短辺側のフランジ幅（ｍｍ）＝｛素材板の長辺（１２０）−穴の長辺側直線部（５０．４）−コーナー部の半径（２．２５）×２｝／２＝３２．５５ｍｍ
このように、長辺と短辺とでフランジ幅が異なる場合は引き込み量に差が生じるが、長辺または短辺のどちらかにおいて歪み低減の効果を得れば三面コーナー部の引張力を低下させることができる。

図１３は容器内のＡ点からフランジ部のＢ点を結ぶ直線上において、Ａ点からの距離とシミュレーションによって計算した歪み値との関係を示すグラフである。本発明例の最大歪み値は比較例よりも低く、破断が生じにくいことを示している。また、本発明例の歪み値は比較例に対してＢ点側にシフトしている。これは比較例よりも移動量が少ないことを示すものであり、換言すると発生する歪み値が小さく破断しにくいことを示している。歪み値がＢ点側にシフトすることで見かけ上比較例を上回っている部分もあるが、これは本発明例と比較例とでは移動量（フランジ部の引き込み量）が異なるので、Ａ点からの距離が同じでも加工前の素材板に対応する位置が異なり、歪み値が異なるためであると考えられる。なお、破断が発生するのは歪み値が最大となる点であるから、歪み値の低い位置で本発明例が比較例を上回っても破断が生じることにはならない。

以上より、本発明例では直線部における材料の引き込み量が大きく、図６に示した放射向の引張力（Ｆ２）が低減し、ひいては周方向の引張力（Ｆ３）を低減させることができる。また、コーナー部でもフランジ部が引き込まれていることから、三面コーナー部（48）を通る引張力（Ｆ１）も低減すると考えられる。従って、三面コーナー部（48）の破断原因となる引張力（Ｆ１）（Ｆ２）が低減し、より高い側壁部と可及的に直角に近い三面コーナー部を形成することができる。

図１４は、容器の成形深さを変化させた場合において、成形深さ（側壁部の高さ）とシミュレーションによって計算した最大歪み値との関係を示すグラフである。本図に示すように、本発明例の最大歪み値は成形深さの大きい領域で比較例よりも低く、破断が発生しやすい深い成形における本発明の優位性を裏付けている。なお、成形深さが約５．５ｍｍ以下の領域で本発明例の最大歪み値が比較例を上回っているが、破断が発生するのは最大歪み値が大きくなる成形深さの大きい深さ７ｍｍ以上の領域であるから、最大歪み値の小さい領域における逆転は本発明例が破断しやすいことを示すものではない。破断防止の観点からは、成形深さの深い領域における最大歪み値が重要である。

本発明の絞り加工用金型はラミネート材による多角形容器の成形に好適に利用できる。

1…絞り加工用金型
2…素材板
10…パンチ
20…ダイス
21、31…穴
22、32…コーナー部
23、24、33、34…直線部
30…ブランクホルダー
40…絞り加工品
41…四角形容器
42…開口縁
43…コーナー部
44a、44b…直線部
45a、45b…フランジ部
46a、46b…側壁部
47…底壁部
48…三面コーナー部
50…外装材
51…第一外装材
52…封止用周縁部
53…第二外装材
70…曲率半径最小部
71…曲率半径変化部（曲率半径拡大部）
72…曲率半径最大部（曲率半径拡大部）
Ｒ_Ｃ…曲率半径最小部における曲率半径
Ｒ_Ｓ…曲率半径最大部における曲率半径

Claims

素材板を押し込んで多角形容器の内面形状を成形するパンチと、前記パンチに押し込まれた素材板を流入させる多角形の穴を有するダイスと、前記パンチを挿入する多角形の穴を有し、前記ダイスの穴との周囲において素材板を抑えるブランクホルダーとを備える絞り加工用金型であって、
前記素材板は金属箔の両面に熱可塑性樹脂フィルムを貼り合わせたラミネート材であり、
前記ダイスの多角形の穴の直線部において、挟み付け面と穴の周壁との肩部の曲率半径がコーナー部における肩部の曲率半径よりも大きく形成された曲率半径拡大部を有し、
前記曲率半径拡大部において、曲率半径が最大となる曲率半径最大部の曲率半径が０．５〜４ｍｍであることを特徴とする絞り加工用金型。
前記ラミネート材の金属箔がアルミニウム箔である請求項１に記載の絞り加工用金型。
前記ラミネート材の厚みが５０〜３００μｍである請求項１または２に記載の絞り加工用金