JP6003503B2 - Eyepiece optical system, optical equipment - Google Patents
Eyepiece optical system, optical equipment Download PDFInfo
- Publication number
- JP6003503B2 JP6003503B2 JP2012222535A JP2012222535A JP6003503B2 JP 6003503 B2 JP6003503 B2 JP 6003503B2 JP 2012222535 A JP2012222535 A JP 2012222535A JP 2012222535 A JP2012222535 A JP 2012222535A JP 6003503 B2 JP6003503 B2 JP 6003503B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- lens
- optical system
- observation object
- eyepiece optical
- curvature
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
Images
Description
本発明は、電子ビューファインダー（いわゆるＥＶＦ）等に好適な、画像表示素子に表示された像を観察するための接眼光学系に関する。 The present invention relates to an eyepiece optical system for observing an image displayed on an image display element suitable for an electronic viewfinder (so-called EVF) or the like.
小型の画像表示素子に表示された像を高倍率で観察できる接眼光学系が提案されている（例えば、特許文献１を参照）。 An eyepiece optical system capable of observing an image displayed on a small image display element at a high magnification has been proposed (for example, see Patent Document 1).
しかしながら、従来の接眼光学系では、収差補正、特にコマ収差と歪曲収差に対する補正が十分に満足できるものではなかった。 However, in conventional eyepiece optical systems, aberration correction, particularly correction for coma and distortion, has not been fully satisfactory.
本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、諸収差、特にコマ収差と歪曲収差が良好に補正された接眼光学系、及びこれを備えた光学機器を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such problems, and an object thereof is to provide an eyepiece optical system in which various aberrations, in particular, coma and distortion, are favorably corrected , and an optical apparatus including the eyepiece optical system. To do.
このような目的を達成するため、第１の発明に係る接眼光学系は、光軸に沿って観察物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有し、観察物体側のレンズ面が凹面形状である第２レンズと、正の屈折力を有し、アイポイント側のレンズ面が凸面形状である第３レンズとを有し、前記第１レンズ、前記第２レンズ及び前記第３レンズを構成するレンズ面のうち、少なくとも１つのレンズ面が非球面であり、以下の条件式を満足する。 In order to achieve such an object, an eyepiece optical system according to a first invention has a first lens having a positive refractive power and a negative refractive power arranged in order from the observation object side along the optical axis. A second lens having a concave lens surface on the observation object side, and a third lens having a positive refractive power and a convex lens surface on the eye point side, the first lens, Of the lens surfaces constituting the second lens and the third lens, at least one lens surface is aspherical and satisfies the following conditional expression.
０．４０ ＜ ｆ３／ｆ１ ＜ ２．５０
−１．４０ ≦ （Ｒ１２＋Ｒ１１）／（Ｒ１２−Ｒ１１） ＜ −０．７５
１．３５ ＜ （Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２−Ｒ２１） ＜ ２．４０
但し、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離、
ｆ３：前記第３レンズの焦点距離、
Ｒ１１：前記第１レンズの観察物体側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ１２：前記第１レンズのアイポイント側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ２１：前記第２レンズの観察物体側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ２２：前記第２レンズのアイポイント側のレンズ面の曲率半径。
0.40 <f3 / f1 <2.50
−1.40 ≦ (R12 + R11) / (R12−R11) <− 0.75
1.35 <(R22 + R21) / (R22-R21) <2.40
However,
f1: focal length of the first lens,
f3: focal length of the third lens,
R11: radius of curvature of the lens surface on the observation object side of the first lens,
R12: radius of curvature of the lens surface on the eyepoint side of the first lens,
R21: radius of curvature of the lens surface on the observation object side of the second lens,
R22: radius of curvature of the lens surface on the eye point side of the second lens.
また、第２の発明に係る接眼光学系は、光軸に沿って観察物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有し、観察物体側のレンズ面が凹面形状である第２レンズと、正の屈折力を有し、アイポイント側のレンズ面が凸面形状である第３レンズとを有し、前記第１レンズ、前記第２レンズ及び前記第３レンズを構成するレンズ面のうち、少なくとも１つのレンズ面が非球面であり、以下の条件式を満足する。The eyepiece optical system according to the second invention includes a first lens having positive refracting power and a lens on the observing object side, arranged in order from the observing object side along the optical axis, and having a negative refracting power. A second lens having a concave surface, and a third lens having a positive refractive power and a lens surface on the eyepoint side having a convex shape, the first lens, the second lens, and the second lens; Among the lens surfaces constituting the three lenses, at least one lens surface is an aspherical surface, and satisfies the following conditional expression.
０．６０ ≦ ｆ３／ｆ１ ＜ ２．５０0.60 ≦ f3 / f1 <2.50
−２．００ ＜ （Ｒ１２＋Ｒ１１）／（Ｒ１２−Ｒ１１） ＜ −０．７５−2.00 <(R12 + R11) / (R12−R11) <− 0.75
１．３５ ＜ （Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２−Ｒ２１） ＜ ２．４０1.35 <(R22 + R21) / (R22-R21) <2.40
但し、However,
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離、f1: focal length of the first lens,
ｆ３：前記第３レンズの焦点距離、f3: focal length of the third lens,
Ｒ１１：前記第１レンズの観察物体側のレンズ面の曲率半径、R11: radius of curvature of the lens surface on the observation object side of the first lens,
Ｒ１２：前記第１レンズのアイポイント側のレンズ面の曲率半径、R12: radius of curvature of the lens surface on the eyepoint side of the first lens,
Ｒ２１：前記第２レンズの観察物体側のレンズ面の曲率半径、R21: radius of curvature of the lens surface on the observation object side of the second lens,
Ｒ２２：前記第２レンズのアイポイント側のレンズ面の曲率半径。R22: radius of curvature of the lens surface on the eye point side of the second lens.
また、第３の発明に係る接眼光学系は、光軸に沿って観察物体側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズと、負の屈折力を有し、観察物体側のレンズ面が凹面形状である第２レンズと、正の屈折力を有し、アイポイント側のレンズ面が凸面形状である第３レンズとを有し、前記第１レンズ、前記第２レンズ及び前記第３レンズを構成するレンズ面のうち、少なくとも１つのレンズ面が非球面であり、以下の条件式を満足する。An eyepiece optical system according to a third aspect of the invention includes a first lens having a positive refractive power, which is arranged in order from the observation object side along the optical axis, and a lens on the observation object side having a negative refractive power. A second lens having a concave surface, and a third lens having a positive refractive power and a lens surface on the eyepoint side having a convex shape, the first lens, the second lens, and the second lens; Among the lens surfaces constituting the three lenses, at least one lens surface is an aspherical surface, and satisfies the following conditional expression.
０．４０ ＜ ｆ３／ｆ１ ＜ ２．５０0.40 <f3 / f1 <2.50
−２．００ ＜ （Ｒ１２＋Ｒ１１）／（Ｒ１２−Ｒ１１） ＜ −０．７５−2.00 <(R12 + R11) / (R12−R11) <− 0.75
１．３５ ＜ （Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２−Ｒ２１） ＜ ２．４０1.35 <(R22 + R21) / (R22-R21) <2.40
１．６０ ＜ ｆｅ／（−ｆ２） ＜ ２．２０1.60 <fe / (− f2) <2.20
但し、However,
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離、f1: focal length of the first lens,
ｆ２：前記第２レンズの焦点距離、f2: focal length of the second lens,
ｆ３：前記第３レンズの焦点距離、f3: focal length of the third lens,
ｆｅ：前記接眼光学系の焦点距離、fe: focal length of the eyepiece optical system,
Ｒ１１：前記第１レンズの観察物体側のレンズ面の曲率半径、R11: radius of curvature of the lens surface on the observation object side of the first lens,
Ｒ１２：前記第１レンズのアイポイント側のレンズ面の曲率半径、R12: radius of curvature of the lens surface on the eyepoint side of the first lens,
Ｒ２１：前記第２レンズの観察物体側のレンズ面の曲率半径、R21: radius of curvature of the lens surface on the observation object side of the second lens,
Ｒ２２：前記第２レンズのアイポイント側のレンズ面の曲率半径。R22: radius of curvature of the lens surface on the eye point side of the second lens.
本発明に係る光学機器は、対物レンズと、前記対物レンズにより形成された像を撮像する撮像素子と、前記撮像素子に撮像された前記像を表示する画像表示素子と、前記画像表示素子に表示された前記像を観察するための接眼光学系とを備え、この接眼光学系とは上述したいずれかの接眼光学系である。 An optical apparatus according to the present invention includes an objective lens, an image sensor that captures an image formed by the objective lens, an image display element that displays the image captured by the image sensor, and a display on the image display element. An eyepiece optical system for observing the above-mentioned image, and this eyepiece optical system is one of the eyepiece optical systems described above.
本発明によれば、諸収差、特にコマ収差と歪曲収差が良好に補正された接眼光学系、及びこれを備えた光学機器を提供することができる。 According to the present invention, it is possible to provide an eyepiece optical system in which various aberrations, in particular, coma and distortion are favorably corrected , and an optical apparatus including the eyepiece optical system .
以下、本実施形態について、図面を参照しながら説明する。 Hereinafter, the present embodiment will be described with reference to the drawings.
本実施形態の課題は、小型化と、２５度以上の見かけ視野角を確保しつつ、良好な収差、接眼光学系を達成することである。特に、コマ収差と歪曲収差を良好に補正することが課題である。 The problem of the present embodiment is to achieve a good aberration and an eyepiece optical system while ensuring miniaturization and an apparent viewing angle of 25 degrees or more. In particular, it is a problem to satisfactorily correct coma and distortion.
観察物体、例えば対角長が１２mm前後の小型の画像表示素子を拡大観察するために、見かけ視野角２５度以上の高倍率な接眼光学系を達成しようとすると、主にコマ収差と歪曲収差の補正が難しくなる。特に、周辺画角のコマ収差の劣化が著しく、周辺視界の解像感の低下を招く。また、高い倍率を確保するために、接眼光学系では強い正の屈折力が必要となり、これに伴い正の歪曲収差が発生し、観察視野が糸巻き型に変形し、観察者に違和感を与えやすかった。 In order to enlarge and observe an observation object, for example, a small image display element having a diagonal length of about 12 mm, an attempt to achieve a high-magnification eyepiece optical system with an apparent viewing angle of 25 degrees or more mainly includes coma and distortion. Correction becomes difficult. In particular, the coma aberration of the peripheral field angle is remarkably deteriorated, and the resolution of the peripheral visual field is lowered. In addition, in order to ensure a high magnification, the eyepiece optical system requires a strong positive refractive power, and as a result, positive distortion occurs, and the observation field of view is deformed into a pincushion, which tends to give the viewer a sense of incongruity. It was.
本実施形態において、前記画像表示素子は、液晶表示素子であることが好ましい。液晶表示素子は、液晶の偏光特性で画像を表示するため、良好な表示光束が得られる範囲が狭いという特徴がある。一般的には、表示面の鉛直方向に対して±１０度程度の範囲と言われており、この範囲を超えると減光や色調の変化が生じる。このため、液晶表示素子を観察する接眼光学系ではある程度のテレセントリック性が必要となる。しかしながら、テレセントリック性を確保するためには、画像表示素子より大きなレンズ系を配置する必要があり、小型化には不向きである。 In the present embodiment, the image display element is preferably a liquid crystal display element. Since the liquid crystal display element displays an image with the polarization characteristics of liquid crystal, it has a feature that the range in which a good display light beam can be obtained is narrow. In general, it is said that the range is about ± 10 degrees with respect to the vertical direction of the display surface. If this range is exceeded, dimming or a change in color tone occurs. For this reason, a certain amount of telecentricity is required in an eyepiece optical system for observing a liquid crystal display element. However, in order to ensure telecentricity, it is necessary to arrange a lens system larger than the image display element, which is not suitable for downsizing.
そこで、本実施形態に係る接眼光学系ＥＬでは、図１に示すように、外形寸法を小さく抑えつつ、テレセントリック性を確保するために、観察物体（画像表示素子）Ｏｂの近傍に正の屈折力を有する第１レンズＬ１を配置し、第１レンズＬ１で発生する球面収差と像面湾曲の補正のために、負の屈折力を有し、観察物体Ｏｂ側のレンズ面が凹面形状である第２レンズＬ２を配置し、コマ収差と歪曲収差の補正のために、正の屈折力を有し、アイポイントＥＰ側のレンズ面が凸面形状である第３レンズＬ３とを配置するとともに、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２及び第３レンズＬ３を構成するレンズ面のうち、少なくとも１つのレンズ面が非球面であるように構成した。その上で、後述する条件式（１）〜（３）を満足することにより、上述の課題の解決を図った。 Therefore, in the eyepiece optical system EL according to the present embodiment, as shown in FIG. 1, in order to ensure telecentricity while keeping the outer dimensions small, a positive refractive power is provided in the vicinity of the observation object (image display element) Ob. A first lens L1 having a negative refractive power for correcting spherical aberration and field curvature generated in the first lens L1, and the lens surface on the side of the observation object Ob is concave. A second lens L2 is disposed, and a third lens L3 having a positive refractive power and a convex lens surface on the eye point EP side is disposed for correcting coma and distortion, and the first lens Of the lens surfaces constituting the lens L1, the second lens L2, and the third lens L3, at least one lens surface is aspherical. In addition, the above-described problems were solved by satisfying conditional expressions (1) to (3) described later.
なお、本実施形態では、第２レンズＬ２を１枚の単レンズで構成しているが、２枚のレンズに分けて構成しても、上記と同様の効果を得ることができる。 In the present embodiment, the second lens L2 is composed of one single lens. However, the same effect as described above can be obtained even if the second lens L2 is composed of two lenses.
また、本実施形態では、第３レンズＬ３を１枚の単レンズで構成しているが、２枚のレンズに分けて構成しても、上記と同様の効果を得ることができる。 Further, in the present embodiment, the third lens L3 is constituted by one single lens, but the same effect as described above can be obtained even if the third lens L3 is divided into two lenses.
このような構成のもとで、本実施形態の接眼光学系ＥＬは、次の条件式（１）〜（３）を満足している。 Under such a configuration, the eyepiece optical system EL of the present embodiment satisfies the following conditional expressions (1) to (3).
０．４０ ＜ ｆ３／ｆ１ ＜ ２．５０ …（１）
−２．００ ＜ (Ｒ１２＋Ｒ１１) ／ (Ｒ１２−Ｒ１１) ＜ −０．７５ …(２)
１．３５ ＜ (Ｒ２２＋Ｒ２１) ／ (Ｒ２２−Ｒ２１) ＜ ２．４０ …(３)
但し、
ｆ１：第１レンズＬ１の焦点距離、
ｆ３：第３レンズＬ３の焦点距離、
Ｒ１１：第１レンズＬ１の観察物体Ｏｂ側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ１２：第１レンズＬ１のアイポイントＥＰ側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ２１：第２レンズＬ２の観察物体Ｏｂ側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ２２：第２レンズＬ２のアイポイントＥＰ側のレンズ面の曲率半径。
0.40 <f3 / f1 <2.50 (1)
−2.00 <(R12 + R11) / (R12−R11) <− 0.75 (2)
1.35 <(R22 + R21) / (R22−R21) <2.40 (3)
However,
f1: the focal length of the first lens L1,
f3: focal length of the third lens L3,
R11: radius of curvature of the lens surface of the first lens L1 on the observation object Ob side,
R12: radius of curvature of the lens surface on the eye point EP side of the first lens L1,
R21: radius of curvature of the lens surface of the second lens L2 on the observation object Ob side,
R22: radius of curvature of the lens surface on the eye point EP side of the second lens L2.
条件式（１）は、接眼光学系ＥＬの高倍率化に伴い、第１レンズＬ１及び第３レンズＬ３の正の屈折力が強くなることにより悪化する歪曲収差及びコマ収差の良好な補正のために、第１レンズＬ１の焦点距離に対する第３レンズＬ３の焦点距離の比を規定するものである。より具体的には、条件式（１）は、第１レンズＬ１で大きく発生する歪曲収差を第２レンズＬ２で過剰気味に補正し、さらに、この第２レンズＬ２により過剰補正した分を第３レンズＬ３で発生する歪曲収差を用いて補正するための、第１レンズＬ１と第３レンズＬ３とのバランス条件である。 Conditional expression (1) is for good correction of distortion aberration and coma aberration, which are worsened by increasing the positive refractive power of the first lens L1 and the third lens L3 as the eyepiece optical system EL increases in magnification. In addition, the ratio of the focal length of the third lens L3 to the focal length of the first lens L1 is defined. More specifically, in the conditional expression (1), the distortion that is largely generated in the first lens L1 is corrected excessively by the second lens L2, and further, the amount corrected by the second lens L2 is corrected to the third level. This is a balance condition between the first lens L1 and the third lens L3 for correction using distortion aberration generated in the lens L3.
条件式（１）の下限値を下回ると、第２レンズＬ２における歪曲収差の補正が過剰となり、負の歪曲収差が発生し、観察視野が樽型に変形する。また、第２レンズＬ２で発生したコマ収差が大きくなりすぎ、第３レンズＬ３で補正することが困難となる。 If the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, the distortion aberration correction in the second lens L2 becomes excessive, negative distortion aberration occurs, and the observation field is deformed into a barrel shape. Further, coma generated in the second lens L2 becomes too large, and it is difficult to correct with the third lens L3.
条件式（１）の上限値を上回ると、第２レンズＬ２での補正量が足りず、第３レンズＬ３でさらに発生する歪曲収差の補正が困難となり、正の歪曲収差が残る。また、第３レンズＬ３の強い正の屈折力により、正の視度側に像面の倒れが発生する。 If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the correction amount in the second lens L2 is insufficient, and it becomes difficult to correct further distortion occurring in the third lens L3, so that positive distortion remains. In addition, due to the strong positive refractive power of the third lens L3, the image plane collapses on the positive diopter side.
上記効果を確実なものとするために、条件式（１）の下限値を０．６０とすることが好ましい。上記効果を確実なものとするために、条件式（１）の上限値を１．２０とすることが好ましい。 In order to secure the above effect, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.60. In order to secure the above effect, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 1.20.
条件式（２）は、光学系の高倍率化に伴い、第１レンズＬ１の正の屈折力が強くなることにより悪化する歪曲収差及び像面湾曲の良好な補正のために、第１レンズＬ１の形状を規定するものである。 Conditional expression (2) is for the first lens L1 to correct distortion and field curvature, which are worsened by increasing the positive refractive power of the first lens L1 as the optical system increases in magnification. The shape is defined.
条件式（２）の下限値を下回ると、第１レンズＬ１のアイポイントＥＰ側のレンズ面がより強い正の屈折力を持つことになり、糸巻き型の歪曲収差が大きく発生する。また、第２レンズＬ２への入射光線が低くなりすぎて、高倍率の確保が困難となる。 If the lower limit value of conditional expression (2) is not reached, the lens surface on the eye point EP side of the first lens L1 has a stronger positive refractive power, and a pincushion type distortion aberration is greatly generated. In addition, the incident light to the second lens L2 becomes too low, and it becomes difficult to ensure high magnification.
条件式（２）の上限値を上回ると、テレセントリック性の確保が困難となる。また、主点位置が観察物体Ｏｂ側に近づくことにより、光学全長の大型化を招く。また、歪曲収差の補正が困難となる。 If the upper limit value of conditional expression (2) is exceeded, it is difficult to ensure telecentricity. In addition, when the principal point position approaches the observation object Ob side, the total optical length increases. In addition, it becomes difficult to correct distortion.
上記効果を確実なものとするために、条件式（２）の下限値を−１．４０とすることが好ましい。上記効果を確実なものとするために、条件式（２）の上限値を−１．００とすることが好ましい。 In order to secure the above effect, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to -1.40. In order to secure the above effect, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to −1.00.
条件式（３）は、第２レンズＬ２の形状を規定するものである。条件式（３）を満足することにより、第２レンズＬ２の観察物体Ｏｂ側に曲率半径の小さな凹面を配置し、光学系全長を短くしても、適度な倍率とアイレリーフＥＲとが確保されるとともに、コマ収差、像面湾曲を良好に補正することができる。ここで、アイレリーフＥＲとは、接眼光学系ＥＬの最も観察眼側にあるレンズ面からアイポイントＥＰまでの光軸上の距離である。 Conditional expression (3) defines the shape of the second lens L2. By satisfying conditional expression (3), even if a concave surface having a small radius of curvature is arranged on the observation object Ob side of the second lens L2, and the overall length of the optical system is shortened, an appropriate magnification and eye relief ER are ensured. In addition, coma and field curvature can be corrected well. Here, the eye relief ER is a distance on the optical axis from the lens surface closest to the observation eye of the eyepiece optical system EL to the eye point EP.
条件式（３）の下限値を下回ると、主点位置が観察物体Ｏｂ側に近づき、光学系全体の大型化を招くため、好ましくない。また、光学系の全長を維持しようとすると、焦点距離が短くなり、アイレリーフＥＲの確保が困難になる。また、歪曲収差が補正不足となり、好ましくない。 If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, the principal point position approaches the observation object Ob side, which increases the size of the entire optical system, which is not preferable. Further, if it is attempted to maintain the entire length of the optical system, the focal length is shortened and it is difficult to secure the eye relief ER. In addition, distortion is insufficiently corrected, which is not preferable.
条件式（３）の上限値を上回ると、大きな画角の光線が第２レンズＬ２の物体側のレン
ズ面に対して大きな角度で入射することになり、コマ収差及び像面湾曲が大きく発生し、これら収差の補正が困難となる。
If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, a light beam with a large angle of view will be incident on the lens surface on the object side of the second lens L2 at a large angle, resulting in large coma and curvature of field. These aberrations are difficult to correct.
上記効果を確実なものとするために、条件式（３）の下限値を１．５０とすることが好ましい。上記効果を確実なものとするために、条件式（３）の上限値を１．８５とすることが好ましい。 In order to secure the above effect, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 1.50. In order to secure the above effect, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 1.85.
本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、次の条件式（４）を満足することが好ましい。 The eyepiece optical system EL according to this embodiment preferably satisfies the following conditional expression (4).
１．６０ ＜ ｆｅ／（−ｆ２） ＜ ２．２０ …（４）
但し、
ｆｅ：接眼光学系ＥＬの焦点距離、
ｆ２：第２レンズＬ２の焦点距離。
1.60 <fe / (− f2) <2.20 (4)
However,
fe: focal length of the eyepiece optical system EL,
f2: Focal length of the second lens L2.
条件式（４）は、光学系全体の焦点距離に対する第２レンズＬ２の焦点距離の比を規定するものである。条件式（４）を満足することにより、高倍率を確保するために光学系全体の焦点距離を短くしても、コマ収差、歪曲収差をはじめとする諸収差に対して良好な収差補正が可能となる。 Conditional expression (4) defines the ratio of the focal length of the second lens L2 to the focal length of the entire optical system. Satisfying conditional expression (4) makes it possible to correct aberrations well, including coma and distortion, even when the focal length of the entire optical system is shortened to ensure high magnification. It becomes.
条件式（４）の下限値を下回ると、第１レンズＬ１と第３レンズＬ３で発生した正のコマ収差及び歪曲収差を十分に補正することが困難となる。 If the lower limit value of conditional expression (4) is not reached, it will be difficult to sufficiently correct the positive coma and distortion generated in the first lens L1 and the third lens L3.
条件式（４）の上限値を上回ると、倍率の色収差が目立ち補正が困難となる。また、第２レンズＬ２の側面での光線の反射を排除するために、レンズ径が大型化する。 If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, chromatic aberration of magnification will be noticeable and difficult to correct. In addition, the lens diameter is increased in order to eliminate the reflection of light rays on the side surface of the second lens L2.
上記効果を確実なものとするために、条件式（４）の下限値を１．７０とすることが好ましい。上記効果を確実なものとするために、条件式（４）の上限値を２．００とすることが好ましい。 In order to secure the above effect, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 1.70. In order to secure the above effect, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 2.00.
本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、次の条件式（５）を満足することが好ましい。 The eyepiece optical system EL according to the present embodiment preferably satisfies the following conditional expression (5).
０．６０ ＜ ｆｅ／ｆ１ ＜ ２．００ …（５）
但し、
ｆｅ：接眼光学系ＥＬの焦点距離。
0.60 <fe / f1 <2.00 (5)
However,
fe: Focal length of the eyepiece optical system EL.
条件式（５）は、光学系全体の焦点距離に対する第１レンズＬ１の焦点距離の比を規定するものである。 Conditional expression (5) defines the ratio of the focal length of the first lens L1 to the focal length of the entire optical system.
条件式（５）の下限値を下回ると、テレセントリック性の確保が困難となり、アイポイントＥＰ上で眼を多少ずらしたときの見え方が著しく低下する。また、第３レンズＬ３の巨大化を招く。また、歪曲収差が悪化する。 If the lower limit value of conditional expression (5) is not reached, it is difficult to ensure telecentricity, and the appearance when the eye is slightly shifted on the eye point EP is significantly reduced. In addition, the third lens L3 becomes enormous. In addition, distortion becomes worse.
条件式（５）の上限値を上回ると、第２レンズＬ２での補正（例えば、歪曲収差）が困難となる。また、第３レンズＬ３への入射光線が低くなることにより、十分な倍率とアイレリーフＥＲの確保が困難となる。 If the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, correction (for example, distortion) with the second lens L2 becomes difficult. In addition, since the incident light beam on the third lens L3 becomes low, it becomes difficult to secure sufficient magnification and eye relief ER.
上記効果を確実なものとするために、条件式（５）の下限値を１．００とすることが好ましい。上記効果を確実なものとするために、条件式（５）の上限値を１．２０とすることが好ましい。 In order to secure the above effect, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (5) to 1.00. In order to secure the above effect, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (5) to 1.20.
本実施形態に係る接眼光学系ＥＬにおいて、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２及び第３レンズＬ３を構成するレンズ面のうち、少なくとも１つのレンズ面に非球面を導入することが望ましい。特に、第２レンズＬ２の観察物体Ｏｂ側のレンズ面に非球面を導入することにより、コマ収差、非点収差、歪曲収差を改善することができる。また、第３レンズＬ３のアイポイントＥＰ側のレンズ面に導入することにより、歪曲収差、コマ収差、球面収差を改善することができる。 In the eyepiece optical system EL according to this embodiment, it is desirable to introduce an aspherical surface into at least one lens surface among the lens surfaces constituting the first lens L1, the second lens L2, and the third lens L3. In particular, coma, astigmatism, and distortion can be improved by introducing an aspherical surface to the lens surface on the observation object Ob side of the second lens L2. In addition, distortion, coma, and spherical aberration can be improved by introducing the third lens L3 on the lens surface on the eye point EP side.
本実施形態に係る接眼光学系ＥＬにおいて、第１レンズＬ１、第２レンズＬ２及び第３レンズＬ３は全てプラスチック製であることが好ましい。この構成により、非球面を容易に形成することができ、コマ収差、歪曲収差をはじめとする諸収差に対して十分な収差補正能力を発揮することができる。 In the eyepiece optical system EL according to the present embodiment, it is preferable that the first lens L1, the second lens L2, and the third lens L3 are all made of plastic. With this configuration, an aspherical surface can be easily formed, and sufficient aberration correction capability can be exhibited for various aberrations including coma and distortion.
本実施形態に係る接眼光学系ＥＬは、第１レンズＬ１と第２レンズＬ２とを光軸に沿って同時に移動させることにより、光学性能の低下を起こさずに、視度調整を行うことができる。また、視度調整の際に、第３レンズＬ３を、観察物体Ｏｂに対して光軸上に固定とすることにより、接眼光学系ＥＬの小型化と防塵性能の確保を両立させることができる。 The eyepiece optical system EL according to the present embodiment can perform diopter adjustment without causing a decrease in optical performance by simultaneously moving the first lens L1 and the second lens L2 along the optical axis. . In addition, when adjusting the diopter, the third lens L3 is fixed on the optical axis with respect to the observation object Ob, so that both the size reduction of the eyepiece optical system EL and the securing of the dustproof performance can be achieved.
図９に、上述の接眼光学系ＥＬを備えた光学機器として、デジタルカメラＣＡＭを示す。デジタルカメラＣＡＭは、対物レンズＯＬと、ＣＣＤやＣＭＯＳ等の撮像素子Ｃと、電子ビューファインダーＥＶＦとを備えて構成される。電子ビューファインダーＥＶＦは、液晶表示素子等の画像表示素子（観察物体）Ｏｂと、画像表示素子Ｏｂに表示された画像を拡大観察するための接眼光学系ＥＬとを有して構成される。 FIG. 9 shows a digital camera CAM as an optical apparatus including the above-described eyepiece optical system EL. The digital camera CAM includes an objective lens OL, an image sensor C such as a CCD or a CMOS, and an electronic viewfinder EVF. The electronic viewfinder EVF includes an image display element (observation object) Ob such as a liquid crystal display element, and an eyepiece optical system EL for magnifying and observing an image displayed on the image display element Ob.
上記構成のデジタルカメラＣＡＭにおいて、不図示の物体（被写体）からの光は、対物レンズＯＬで集光され、撮像素子Ｃ上に結像されて被写体の像を形成する。撮像素子Ｃ上に結像した被写体の像は、当該撮像素子Ｃにより撮像されて、撮像素子Ｃで撮像された被写体の画像が画像表示素子Ｏｂに表示される。撮影者は、アイポイントＥＰに眼を位置させることにより、接眼光学系ＥＬを介して対物レンズＯＬにより形成される物体（被写体）の像を拡大観察することができる。 In the digital camera CAM having the above configuration, light from an object (subject) (not shown) is collected by the objective lens OL and formed on the image sensor C to form an image of the subject. The subject image formed on the image sensor C is captured by the image sensor C, and the subject image captured by the image sensor C is displayed on the image display element Ob. The photographer can enlarge and observe the image of the object (subject) formed by the objective lens OL via the eyepiece optical system EL by positioning the eye at the eye point EP.
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、このとき撮像素子Ｃで撮像された画像（すなわち、接眼光学系ＥＬを介して観察される画像表示素子Ｏｂに表示された画像に相当する画像）が物体（被写体）の画像として不図示のメモリーに記録される。このようにして、撮影者はデジタルカメラＣＡＭによる物体（被写体）の撮影を行うことができる。 Further, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, the image captured by the image sensor C at this time (that is, the image displayed on the image display element Ob observed through the eyepiece optical system EL corresponds to the image). Image) is recorded in a memory (not shown) as an image of the object (subject). In this way, the photographer can shoot an object (subject) with the digital camera CAM.
以上のようなデジタルカメラＣＡＭによれば、本願に係る接眼光学系ＥＬを備えることにより、諸収差、特にコマ収差と歪曲収差が良好に補正されたカメラを実現することができる。 According to the digital camera CAM as described above, by providing the eyepiece optical system EL according to the present application, it is possible to realize a camera in which various aberrations, in particular, coma and distortion are favorably corrected.
これより本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表１〜表４を示すが、これらは第１実施例〜第４実施例における各諸元の表である。 Each example according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. Tables 1 to 4 are shown below, but these are tables of specifications in the first to fourth examples.
各実施例では収差特性の算出対象として、ｄ線（波長587.5620nm）、ｇ線（波長435.8350nm）を選んでいる。 In each embodiment, d-line (wavelength 587.5620 nm) and g-line (wavelength 435.8350 nm) are selected as the calculation targets of the aberration characteristics.
表中の［全体諸元］において、ｆｅは接眼光学系ＥＬ全体の焦点距離、ωは（−１ｍ-1時の）見かけ視野（半画角）、ＴＬは接眼光学系ＥＬの全長（−１ｍ-1時の観察物体Ｏｂ面から接眼光学系の最もアイポイントＥＰ側のレンズ面までの光軸上の距離）を示す。 In [Overall specifications] in the table, fe is the focal length of the entire eyepiece optical system EL, ω is the apparent field of view (half angle of view) (at -1 m -1 ), and TL is the total length of the eyepiece optical system EL (-1 m -1 o'clock on the optical axis from the observation object Ob surface to the lens surface closest to the eye point EP of the eyepiece optical system).
表中の［レンズ諸元］において、面番号は光線の進行する方向に沿った観察物体Ｏｂ側からの光学面の順序、ｒは各光学面の曲率半径、Ｄは各光学面から次の光学面（又はアイポイントＥＰ）までの光軸上の距離である面間隔、νｄはレンズの材質のｄ線を基準とするアッベ数、ｎｄはレンズの材質のｄ線に対する屈折率、（可変）は可変の面間隔、曲率半径ｒの欄の「∞」は平面、ＥＰはアイポイントをそれぞれ示す。空気の屈折率「1.0000」は省略する。光学面が非球面である場合には面番号に＊印を付し、曲率半径ｒの欄には近軸曲率半径を示す。 In [Lens Specifications] in the table, the surface number is the order of the optical surfaces from the observation object Ob side along the direction in which the light beam travels, r is the radius of curvature of each optical surface, and D is the next optical from each optical surface The distance between surfaces on the optical axis to the surface (or eye point EP), νd is the Abbe number based on the d-line of the lens material, nd is the refractive index of the lens material with respect to the d-line, and (variable) is “∞” in the column of variable surface spacing and radius of curvature r indicates a plane, and EP indicates an eye point. The refractive index of air “1.0000” is omitted. When the optical surface is an aspherical surface, * is attached to the surface number, and the paraxial radius of curvature is shown in the column of the radius of curvature r.
表中の［非球面データ］は、［レンズ諸元］に示した非球面について、その形状を次式（ａ）で示す。Ｘ（ｙ）は非球面の頂点における接平面から高さｙにおける非球面上の位置までの光軸方向に沿った距離を、ｒは基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）を、κは円錐定数を、Ａｉは第ｉ次の非球面係数を示す。「Ｅ-n」は、「×１０-n」を示す。例えば、1.234E-05＝1.234×10-5である。 [Aspherical data] in the table shows the shape of the aspherical surface shown in [Lens Specification] by the following equation (a). X (y) is the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y, r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), and κ is Ai represents the i-th aspherical coefficient. “E-n” indicates “× 10 −n ”. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 −5 .
Ｘ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１−κ・ｙ2／ｒ2）1/2｝＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8 …（ａ） X (y) = (y 2 / r) / {1+ (1−κ · y 2 / r 2 ) 1/2 } + A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 (a)
表中の［条件式］において、上記の条件式（１）〜（５）に対応する値を示す。 In [Conditional Expression] in the table, values corresponding to the conditional expressions (1) to (5) are shown.
視度の単位については「ｍ-1」を使用している。視度Ｘ「ｍ-1」とは、接眼光学系ＥＬによる像が、アイポイントＥＰから光軸上に１／Ｘ［ｍ（メートル）］の位置にできる状態のことを示す（但し、符号は、像が接眼光学系ＥＬより観察者側にできた時を正とする）。 The unit of diopter is “m −1 ”. Diopter X “m −1 ” indicates a state in which an image by the eyepiece optical system EL can be located at a position of 1 / X [m (meter)] on the optical axis from the eye point EP (note that the sign is The time when the image is formed on the observer side from the eyepiece optical system EL is positive).
以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離ｆ、曲率半径ｒ、面間隔Ｄ、その他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。 Hereinafter, in all the specification values, “mm” is generally used for the focal length f, the radius of curvature r, the surface interval D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。 The description of the table so far is common to all the embodiments, and the description below is omitted.
（第１実施例）
第１実施例について、図１、図２及び表１を用いて説明する。第１実施例に係る接眼光学系ＥＬ（ＥＬ１）は、図１に示すように、光軸に沿って観察物体（画像表示素子）Ｏｂ側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３とからなる。
(First embodiment)
A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2 and Table 1. FIG. As shown in FIG. 1, the eyepiece optical system EL (EL1) according to the first example is a first lens having a positive refractive power, arranged in order from the observation object (image display element) Ob side along the optical axis. L1 includes a second lens L2 having a negative refractive power and a third lens L3 having a positive refractive power.
第１レンズＬ１は、アイポイントＥＰ側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズである。 The first lens L1 is a meniscus positive lens having a convex surface facing the eye point EP.
第２レンズＬ２は、観察物体Ｏｂ側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズである。第２レンズＬ２の観察物体Ｏｂ側のレンズ面には、非球面が形成されている。 The second lens L2 is a meniscus negative lens having a concave surface facing the observation object Ob. An aspheric surface is formed on the lens surface of the second lens L2 on the observation object Ob side.
第３レンズＬ３は、両凸形状の正レンズである。第３レンズＬ３の両側のレンズ面には、非球面が形成されている。 The third lens L3 is a biconvex positive lens. Aspheric surfaces are formed on the lens surfaces on both sides of the third lens L3.
視度調整は、第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２を同時に光軸に沿って移動させることにより行う。このとき、第３レンズＬ３は、観察物体Ｏｂに対して光軸上に固定とする。 Diopter adjustment is performed by simultaneously moving the first lens L1 and the second lens L2 along the optical axis. At this time, the third lens L3 is fixed on the optical axis with respect to the observation object Ob.
下記の表１に、第１実施例における各諸元の値を示す。表１における面番号１〜７が、図１に示す曲率半径ｒ１〜ｒ７の各光学面に対応している。第１実施例では、第４面、第６面及び第７面が非球面形状に形成されている。
Table 1 below shows the values of each item in the first example.
なお、図１における各参照符号は、参照符号の桁数の増大による説明の煩雑化を避けるため、実施例ごとに独立して用いている。そのため、他の実施例に係る図面と共通の参照符号を付していても、それらは他の実施例とは必ずしも共通の構成ではない。 1 are used independently for each embodiment in order to avoid complication of explanation due to an increase in the number of digits of the reference code. Therefore, even if the same reference numerals as those in the drawings according to the other embodiments are attached, they are not necessarily in a configuration common to the other embodiments.
（表１）
［全体諸元］
ｆｅ ＝ 24.22mm
ω ＝ 26.94°
ＴＬ ＝ 27.22mm
［レンズ諸元］
面番号 ｒ Ｄ νｄ ｎｄ
1 ∞ 9.22
2 -68.07911 3.60 56.27 1.5346
3 -10.95401 3.10
*4 -6.25153 2.20 23.89 1.6355
5 -28.62799 2.10
*6 18.96709 7.00 57.08 1.4911
*7 -11.76754 18.00
ＥＰ
［非球面データ］
第４面 κ＝ 0.18240，A4＝-0.15131E-03，A6＝-0.10572E-05，A8＝ 0.30732E-08
第６面 κ＝-0.49180，A4＝-0.11043E-03，A6＝ 0.25830E-05，A8＝-0.24330E-07
第７面 κ＝ 0.92810，A4＝ 0.84917E-04，A6＝ 0.14380E-05，A8＝-0.11146E-07
［条件式］
条件式（１） ｆ３／ｆ１ ＝ 0.669
条件式（２） （Ｒ１２＋Ｒ１１）／（Ｒ１２−Ｒ１１） ＝ -1.384
条件式（３） （Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２−Ｒ２１） ＝ 1.559
条件式（４） ｆｅ／（−ｆ２） ＝ 1.848
条件式（５） ｆｅ／ｆ１ ＝ 1.012
(Table 1)
[Overall specifications]
fe = 24.22 mm
ω = 26.94 °
TL = 27.22mm
[Lens specifications]
Surface number r D νd nd
1 ∞ 9.22
2 -68.07911 3.60 56.27 1.5346
3 -10.95401 3.10
* 4 -6.25153 2.20 23.89 1.6355
5 -28.62799 2.10
* 6 18.96709 7.00 57.08 1.4911
* 7 -11.76754 18.00
EP
[Aspherical data]
4th surface κ = 0.18240, A4 = -0.15131E-03, A6 = -0.10572E-05, A8 = 0.30732E-08
6th surface κ = -0.49180, A4 = -0.11043E-03, A6 = 0.25830E-05, A8 = -0.24330E-07
7th surface κ = 0.92810, A4 = 0.84917E-04, A6 = 0.14380E-05, A8 = -0.11146E-07
[Conditional expression]
Conditional expression (1) f3 / f1 = 0.669
Conditional expression (2) (R12 + R11) / (R12-R11) = -1.384
Conditional expression (3) (R22 + R21) / (R22-R21) = 1.559
Conditional expression (4) fe / (− f2) = 1.848
Conditional expression (5) fe / f1 = 1.012
表１に示す諸元の表から、第１実施例に係る接眼光学系ＥＬ１は、条件式（１）〜（５）を満たすことが分かる。 From the table of specifications shown in Table 1, it can be seen that the eyepiece optical system EL1 according to Example 1 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
図２は、第１実施例に係る接眼光学系ＥＬ１の視度−１ｍ-1時における諸収差図（球面収差、非点収差、コマ収差及び歪曲収差）を示す。 FIG. 2 shows various aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, coma aberration, and distortion aberration) of the eyepiece optical system EL1 according to the first example when the diopter is −1 m −1 .
各収差図において、Ｙ１は観察物体Ｏｂの光軸中心から出た光が接眼光学系ＥＬ１の第１レンズＬ１の観察物体Ｏｂ側のレンズ面の接平面への入射高さ、Ｙ０は観察物体Ｏｂの高さをそれぞれ示す。ｄはｄ線、ｇはｇ線における収差曲線を示す。また、記載のないものは、ｄ線における収差曲線を示す。非点収差図では、実線はサジタル像面、破線はメリディオナル像面を示す。コマ収差図では、「min」は角度単位の「分」を示す。球面収差図と非点収差図では、それぞれ横軸の単位は［ｍ-1］であり、図中では「D.」で示す。 In each aberration diagram, Y1 is the incident height of light emitted from the center of the optical axis of the observation object Ob on the tangential plane of the lens surface of the first lens L1 of the eyepiece optical system EL1 on the observation object Ob side, and Y0 is the observation object Ob. Indicates the height of each. d shows the aberration curve in d line, and g shows the aberration curve in g line. Those not described indicate aberration curves at the d-line. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. In the coma aberration diagram, “min” indicates “minute” in angular units. In the spherical aberration diagram and the astigmatism diagram, the unit of the horizontal axis is [m −1 ], and is indicated by “D.” in the drawing.
以上、収差図に関する説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。 The description regarding the aberration diagrams is the same in the other examples, and the description is omitted.
図２に示す各収差図から明らかなように、第１実施例に係る接眼光学系ＥＬ１は、コマ収差、歪曲収差をはじめとする諸収差が良好に補正され、優れた光学性能が確保されていることが分かる。 As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 2, the eyepiece optical system EL1 according to the first example is well corrected for various aberrations including coma and distortion, and has excellent optical performance. I understand that.
（第２実施例）
第２実施例について、図３、図４及び表２を用いて説明する。第２実施例に係る接眼光学系ＥＬ（ＥＬ２）は、図３に示すように、光軸に沿って観察物体（画像表示素子）Ｏｂ側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３とからなる。
(Second embodiment)
The second embodiment will be described with reference to FIGS. 3 and 4 and Table 2. FIG. As shown in FIG. 3, the eyepiece optical system EL (EL2) according to the second example is a first lens having a positive refractive power, arranged in order from the observation object (image display element) Ob side along the optical axis. L1 includes a second lens L2 having a negative refractive power and a third lens L3 having a positive refractive power.
第１レンズＬ１は、アイポイントＥＰ側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズである。 The first lens L1 is a meniscus positive lens having a convex surface facing the eye point EP.
第２レンズＬ２は、観察物体Ｏｂ側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズである。第２レンズＬ２の観察物体Ｏｂ側のレンズ面には、非球面が形成されている。 The second lens L2 is a meniscus negative lens having a concave surface facing the observation object Ob. An aspheric surface is formed on the lens surface of the second lens L2 on the observation object Ob side.
第３レンズＬ３は、両凸形状の正レンズである。第３レンズＬ３の両側のレンズ面には、非球面が形成されている。 The third lens L3 is a biconvex positive lens. Aspheric surfaces are formed on the lens surfaces on both sides of the third lens L3.
視度調整は、第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２を同時に光軸に沿って移動させることにより行う。このとき、第３レンズＬ３は、観察物体Ｏｂに対して光軸上に固定とする。 Diopter adjustment is performed by simultaneously moving the first lens L1 and the second lens L2 along the optical axis. At this time, the third lens L3 is fixed on the optical axis with respect to the observation object Ob.
下記の表２に、第２実施例における各諸元の値を示す。表２における面番号１〜７が、図３に示す曲率半径ｒ１〜ｒ７の各光学面に対応している。第２実施例では、第４面、第６面及び第７面が非球面形状に形成されている。
Table 2 below shows the values of each item in the second embodiment.
（表２）
［全体諸元］
ｆｅ ＝ 24.40mm
ω ＝ 26.94°
ＴＬ ＝ 27.59mm
［レンズ諸元］
面番号 ｒ Ｄ νｄ ｎｄ
1 ∞ 9.24
2 -94.80035 2.65 57.27 1.5346
3 -11.21210 4.30
*4 -5.75284 2.70 23.89 1.6355
5 -21.43005 1.70
*6 18.02172 7.00 57.08 1.4911
*7 -12.24699 18.00
ＥＰ
［非球面データ］
第４面 κ＝ 0.20773，A4＝-0.68843E-04，A6＝-0.14503E-06，A8＝ 0.35447E-07
第６面 κ＝-0.15745，A4＝-0.81806E-04，A6＝ 0.30864E-06，A8＝-0.13999E-07
第７面 κ＝ 0.02013，A4＝ 0.85438E-04，A6＝-0.11291E-05，A8＝-0.21903E-07
［条件式］
条件式（１） ｆ３／ｆ１ ＝ 0.683
条件式（２） （Ｒ１２＋Ｒ１１）／（Ｒ１２−Ｒ１１） ＝ -1.268
条件式（３） （Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２−Ｒ２１） ＝ 1.734
条件式（４） ｆｅ／（−ｆ２） ＝ 1.840
条件式（５） ｆｅ／ｆ１ ＝ 1.037
(Table 2)
[Overall specifications]
fe = 24.40mm
ω = 26.94 °
TL = 27.59mm
[Lens specifications]
Surface number r D νd nd
1 ∞ 9.24
2 -94.80035 2.65 57.27 1.5346
3 -11.21210 4.30
* 4 -5.75284 2.70 23.89 1.6355
5 -21.43005 1.70
* 6 18.02172 7.00 57.08 1.4911
* 7 -12.24699 18.00
EP
[Aspherical data]
4th surface κ = 0.20773, A4 = -0.68843E-04, A6 = -0.14503E-06, A8 = 0.35447E-07
6th surface κ = -0.15745, A4 = -0.81806E-04, A6 = 0.30864E-06, A8 = -0.13999E-07
7th surface κ = 0.02013, A4 = 0.85438E-04, A6 = -0.11291E-05, A8 = -0.21903E-07
[Conditional expression]
Conditional expression (1) f3 / f1 = 0.683
Conditional expression (2) (R12 + R11) / (R12-R11) = -1.268
Conditional expression (3) (R22 + R21) / (R22-R21) = 1.734
Conditional expression (4) fe / (− f2) = 1.840
Conditional expression (5) fe / f1 = 1.037
表２に示す諸元の表から、第２実施例に係る接眼光学系ＥＬ２は、条件式（１）〜（５）を満たすことが分かる。 From the table of specifications shown in Table 2, it can be seen that the eyepiece optical system EL2 according to the second example satisfies the conditional expressions (1) to (5).
図４は、第２実施例に係る接眼光学系ＥＬ２の視度−１ｍ-1時における諸収差図（球面収差、非点収差、コマ収差及び歪曲収差）を示す。図４に示す各収差図から明らかなように、第２実施例に係る接眼光学系ＥＬ２は、コマ収差、歪曲収差をはじめとする諸収差が良好に補正され、優れた光学性能が確保されていることが分かる。 FIG. 4 shows various aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, coma aberration, and distortion aberration) of the eyepiece optical system EL2 according to Example 2 when the diopter is −1m −1 . As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 4, the eyepiece optical system EL2 according to the second example is well corrected for various aberrations including coma and distortion, and has excellent optical performance. I understand that.
（第３実施例）
第３実施例について、図５、図６及び表３を用いて説明する。第３実施例に係る接眼光学系ＥＬ（ＥＬ３）は、図５に示すように、光軸に沿って観察物体（画像表示素子）Ｏｂ側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３とからなる。
(Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIGS. 5 and 6 and Table 3. FIG. As shown in FIG. 5, the eyepiece optical system EL (EL3) according to the third example is a first lens having a positive refractive power, arranged in order from the observation object (image display element) Ob side along the optical axis. L1 includes a second lens L2 having a negative refractive power and a third lens L3 having a positive refractive power.
第１レンズＬ１は、アイポイントＥＰ側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズである。 The first lens L1 is a meniscus positive lens having a convex surface facing the eye point EP.
第２レンズＬ２は、観察物体Ｏｂ側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズである。第２レンズＬ２の観察物体Ｏｂ側のレンズ面には、非球面が形成されている。 The second lens L2 is a meniscus negative lens having a concave surface facing the observation object Ob. An aspheric surface is formed on the lens surface of the second lens L2 on the observation object Ob side.
第３レンズＬ３は、両凸形状の正レンズである。第３レンズＬ３の両側のレンズ面には、非球面が形成されている。 The third lens L3 is a biconvex positive lens. Aspheric surfaces are formed on the lens surfaces on both sides of the third lens L3.
視度調整は、第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２を同時に光軸に沿って移動させることにより行う。このとき、第３レンズＬ３は、観察物体Ｏｂに対して光軸上に固定とする。 Diopter adjustment is performed by simultaneously moving the first lens L1 and the second lens L2 along the optical axis. At this time, the third lens L3 is fixed on the optical axis with respect to the observation object Ob.
下記の表３に、第３実施例における各諸元の値を示す。表３における面番号１〜７が、図５に示す曲率半径ｒ１〜ｒ７の各光学面に対応している。第３実施例では、第４面、第６面及び第７面が非球面形状に形成されている。
Table 3 below shows values of various specifications in the third example.
（表３）
［全体諸元］
ｆｅ ＝ 24.33mm
ω ＝ 26.94°
ＴＬ ＝ 27.94mm
［レンズ諸元］
面番号 ｒ Ｄ νｄ ｎｄ
1 ∞ 9.29
2 -586.95141 3.90 56.27 1.5346
3 -11.56718 4.00
*4 -5.81721 2.80 23.89 1.6355
5 -20.00000 1.95
*6 22.86389 6.00 57.08 1.4911
*7 -12.09967 18.00
ＥＰ
［非球面データ］
第４面 κ＝0.03802，A4＝-0.21670E-03，A6＝ 0.99368E-06，A8＝-0.41222E-07
第６面 κ＝1.29364，A4＝-0.60351E-04，A6＝-0.78459E-06，A8＝ 0.17247E-07
第７面 κ＝0.24623，A4＝ 0.85196E-04，A6＝-0.11324E-05，A8＝ 0.16074E-07
［条件式］
条件式（１） ｆ３／ｆ１ ＝ 0.776
条件式（２） （Ｒ１２＋Ｒ１１）／（Ｒ１２−Ｒ１１） ＝ -1.040
条件式（３） （Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２−Ｒ２１） ＝ 1.820
条件式（４） ｆｅ／（−ｆ２） ＝ 1.740
条件式（５） ｆｅ／ｆ１ ＝ 1.105
(Table 3)
[Overall specifications]
fe = 24.33mm
ω = 26.94 °
TL = 27.94mm
[Lens specifications]
Surface number r D νd nd
1 ∞ 9.29
2 -586.95141 3.90 56.27 1.5346
3 -11.56718 4.00
* 4 -5.81721 2.80 23.89 1.6355
5 -20.00000 1.95
* 6 22.86389 6.00 57.08 1.4911
* 7 -12.09967 18.00
EP
[Aspherical data]
4th surface κ = 0.03802, A4 = -0.21670E-03, A6 = 0.99368E-06, A8 = -0.41222E-07
6th surface κ = 1.29364, A4 = -0.660351E-04, A6 = -0.778459E-06, A8 = 0.17247E-07
7th surface κ = 0.24623, A4 = 0.85196E-04, A6 = -0.11324E-05, A8 = 0.16074E-07
[Conditional expression]
Conditional expression (1) f3 / f1 = 0.776
Conditional expression (2) (R12 + R11) / (R12−R11) = − 1.040
Conditional expression (3) (R22 + R21) / (R22-R21) = 1.820
Conditional expression (4) fe / (− f2) = 1.740
Conditional expression (5) fe / f1 = 1.105
表３に示す諸元の表から、第３実施例に係る接眼光学系ＥＬ３は、条件式（１）〜（５）を満たすことが分かる。 From the table of specifications shown in Table 3, it can be seen that the eyepiece optical system EL3 according to the third example satisfies the conditional expressions (1) to (5).
図６は、第３実施例に係る接眼光学系ＥＬ３の視度−１ｍ-1時における諸収差図（球面収差、非点収差、コマ収差及び歪曲収差）を示す。図６に示す各収差図から明らかなように、第３実施例に係る接眼光学系ＥＬ３は、コマ収差、歪曲収差をはじめとする諸収差が良好に補正され、優れた光学性能が確保されていることが分かる。 FIG. 6 shows various aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, coma aberration, and distortion aberration) of the eyepiece optical system EL3 according to Example 3 at a diopter of −1m −1 . As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 6, the eyepiece optical system EL3 according to the third example is well corrected for various aberrations including coma and distortion, and has excellent optical performance. I understand that.
（第４実施例）
第４実施例について、図７、図８及び表４を用いて説明する。第４実施例に係る接眼光学系ＥＬ（ＥＬ４）は、図７に示すように、光軸に沿って観察物体（画像表示素子）Ｏｂ側から順に並んだ、正の屈折力を有する第１レンズＬ１と、負の屈折力を有する第２レンズＬ２と、正の屈折力を有する第３レンズＬ３と、正の屈折力を有する第４レンズＬ４とからなる。
(Fourth embodiment)
A fourth embodiment will be described with reference to FIGS. 7 and 8 and Table 4. FIG. As shown in FIG. 7, the eyepiece optical system EL (EL4) according to the fourth example is a first lens having a positive refractive power, which is arranged in order from the observation object (image display element) Ob side along the optical axis. L1, a second lens L2 having a negative refractive power, a third lens L3 having a positive refractive power, and a fourth lens L4 having a positive refractive power.
第１レンズＬ１は、アイポイントＥＰ側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズである。 The first lens L1 is a meniscus positive lens having a convex surface facing the eye point EP.
第２レンズＬ２は、観察物体Ｏｂ側に凹面を向けたメニスカス形状の負レンズである。第２レンズＬ２の観察物体Ｏｂ側のレンズ面には、非球面が形成されている。 The second lens L2 is a meniscus negative lens having a concave surface facing the observation object Ob. An aspheric surface is formed on the lens surface of the second lens L2 on the observation object Ob side.
第３レンズＬ３は、両凸形状の正レンズである。第３レンズＬ３のアイポイントＥＰ側のレンズ面には、非球面が形成されている。 The third lens L3 is a biconvex positive lens. An aspheric surface is formed on the lens surface on the eye point EP side of the third lens L3.
第４レンズＬ４は、アイポイントＥＰ側に凸面を向けたメニスカス形状の正レンズである。 The fourth lens L4 is a meniscus positive lens having a convex surface facing the eye point EP.
視度調整は、第１レンズＬ１及び第２レンズＬ２を同時に光軸に沿って移動させることにより行う。このとき、第３レンズＬ３及び第４レンズＬ４は、観察物体Ｏｂに対して光軸上に固定とする。 Diopter adjustment is performed by simultaneously moving the first lens L1 and the second lens L2 along the optical axis. At this time, the third lens L3 and the fourth lens L4 are fixed on the optical axis with respect to the observation object Ob.
下記の表４に、第４実施例における各諸元の値を示す。表４における面番号１〜９が、図７に示す曲率半径ｒ１〜ｒ９の各光学面に対応している。第４実施例では、第４面及び第７面が非球面形状に形成されている。
Table 4 below shows values of various specifications in the fourth embodiment.
（表４）
［全体諸元］
ｆｅ ＝ 24.36mm
ω ＝ 26.94°
ＴＬ ＝ 28.54mm
［レンズ諸元］
面番号 ｒ Ｄ νｄ ｎｄ
1 ∞ 9.14
2 -991.21127 4.20 56.21 1.5244
3 -10.77978 3.30
*4 -5.64800 1.80 23.89 1.6355
5 -20.00000 1.90
6 68.73187 4.20 56.21 1.5244
*7 -14.36226 0.80
8 -38.01281 3.20 57.08 1.4911
9 -15.33151 18.00
ＥＰ
［非球面データ］
第４面 κ＝0.31951，A4＝-0.86593E-04，A6＝0.17091E-05，A8＝-0.14183E-07
第７面 κ＝0.03346，A4＝ 0.82458E-04，A6＝0.17787E-06，A8＝ 0.00000E+00
［条件式］
条件式（１） ｆ３／ｆ１ ＝ 1.111
条件式（２） （Ｒ１２＋Ｒ１１）／（Ｒ１２−Ｒ１１） ＝ -1.022
条件式（３） （Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２−Ｒ２１） ＝ 1.787
条件式（４） ｆｅ／（−ｆ２） ＝ 1.871
条件式（５） ｆｅ／ｆ１ ＝ 1.174
(Table 4)
[Overall specifications]
fe = 24.36mm
ω = 26.94 °
TL = 28.54mm
[Lens specifications]
Surface number r D νd nd
1 ∞ 9.14
2 -991.21127 4.20 56.21 1.5244
3 -10.77978 3.30
* 4 -5.64800 1.80 23.89 1.6355
5 -20.00000 1.90
6 68.73187 4.20 56.21 1.5244
* 7 -14.36226 0.80
8 -38.01281 3.20 57.08 1.4911
9 -15.33151 18.00
EP
[Aspherical data]
4th surface κ = 0.31951, A4 = -0.86593E-04, A6 = 0.17091E-05, A8 = -0.14183E-07
7th surface κ = 0.03346, A4 = 0.82458E-04, A6 = 0.17787E-06, A8 = 0.00000E + 00
[Conditional expression]
Conditional expression (1) f3 / f1 = 1.111
Conditional expression (2) (R12 + R11) / (R12−R11) = − 1.022
Conditional expression (3) (R22 + R21) / (R22-R21) = 1.787
Conditional expression (4) fe / (-f2) = 1.871
Conditional expression (5) fe / f1 = 1.174
表４に示す諸元の表から、第４実施例に係る接眼光学系ＥＬ４は、条件式（１）〜（５）を満たすことが分かる。 From the table of specifications shown in Table 4, it can be seen that the eyepiece optical system EL4 according to Example 4 satisfies the conditional expressions (1) to (5).
図８は、第４実施例に係る接眼光学系ＥＬ４の視度−１ｍ-1時における諸収差図（球面収差、非点収差、コマ収差及び歪曲収差）を示す。図８に示す各収差図から明らかなように、第４実施例に係る接眼光学系ＥＬ４は、コマ収差、歪曲収差をはじめとする諸収差が良好に補正され、優れた光学性能が確保されていることが分かる。 FIG. 8 shows various aberration diagrams (spherical aberration, astigmatism, coma aberration, and distortion aberration) of the eyepiece optical system EL4 according to Example 4 at a diopter of −1m −1 . As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIG. 8, the eyepiece optical system EL4 according to the fourth example is well corrected for various aberrations including coma and distortion, and has excellent optical performance. I understand that.
以上のように、本発明によれば、見かけ視野が２５度以上であるにもかかわらず、諸収差（特に、コマ収差、歪曲収差）が良好に補正された接眼光学系を達成することができた。 As described above, according to the present invention, it is possible to achieve an eyepiece optical system in which various aberrations (particularly coma and distortion) are favorably corrected in spite of an apparent field of view of 25 degrees or more. It was.
本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。 In order to make the present invention easier to understand, the configuration requirements of the embodiment have been described, but it goes without saying that the present invention is not limited to this. The contents described below can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.
上述の実施例では、３群又は４群構成を示したが、５群、６群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズ又はレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空
気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
In the above-described embodiment, the three-group or four-group configuration is shown, but the present invention can also be applied to other group configurations such as a 5-group and a 6-group. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
レンズ面は、球面又は平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）あるいはプラスチックレンズとしてもよい。 The lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspheric surface. It is preferable that the lens surface is a spherical surface or a flat surface because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. Further, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. When the lens surface is an aspheric surface, the aspheric surface is an aspheric surface by grinding, a glass mold aspheric surface made of glass with an aspheric shape, or a composite aspheric surface made of resin with an aspheric shape on the glass surface. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。 Each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
ＣＡＭ デジタルカメラ（光学機器）
ＯＬ 対物レンズ
Ｃ 撮像素子
Ｏｂ 画像表示素子（観察物体）
ＥＬ（ＥＬ１〜ＥＬ４） 接眼光学系
Ｌ１ 第１レンズ
Ｌ２ 第２レンズ
Ｌ３ 第３レンズ
Ｌ４ 第４レンズ
ＥＰ アイポイント
CAM digital camera (optical equipment)
OL Objective lens C Image sensor Ob Image display element (observation object)
EL (EL1 to EL4) Eyepiece optical system L1 First lens L2 Second lens L3 Third lens L4 Fourth lens EP Eye point
Claims (12)
正の屈折力を有する第１レンズと、
負の屈折力を有し、観察物体側のレンズ面が凹面形状である第２レンズと、
正の屈折力を有し、アイポイント側のレンズ面が凸面形状である第３レンズとを有し、
前記第１レンズ、前記第２レンズ及び前記第３レンズを構成するレンズ面のうち、少なくとも１つのレンズ面が非球面であり、
以下の条件式を満足することを特徴とする接眼光学系。
０．４０ ＜ ｆ３／ｆ１ ＜ ２．５０
−１．４０ ≦ （Ｒ１２＋Ｒ１１）／（Ｒ１２−Ｒ１１） ＜ −０．７５
１．３５ ＜ （Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２−Ｒ２１） ＜ ２．４０
但し、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離、
ｆ３：前記第３レンズの焦点距離、
Ｒ１１：前記第１レンズの観察物体側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ１２：前記第１レンズのアイポイント側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ２１：前記第２レンズの観察物体側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ２２：前記第２レンズのアイポイント側のレンズ面の曲率半径。 Arranged in order from the observation object side along the optical axis,
A first lens having a positive refractive power;
A second lens having negative refractive power and having a concave concave lens surface on the side of the observation object;
A third lens having positive refractive power and a lens surface on the eyepoint side having a convex shape;
Of the lens surfaces constituting the first lens, the second lens, and the third lens, at least one lens surface is an aspheric surface,
An eyepiece optical system characterized by satisfying the following conditional expression:
0.40 <f3 / f1 <2.50
−1.40 ≦ (R12 + R11) / (R12−R11) <− 0.75
1.35 <(R22 + R21) / (R22-R21) <2.40
However,
f1: focal length of the first lens,
f3: focal length of the third lens,
R11: radius of curvature of the lens surface on the observation object side of the first lens,
R12: radius of curvature of the lens surface on the eyepoint side of the first lens,
R21: radius of curvature of the lens surface on the observation object side of the second lens,
R22: radius of curvature of the lens surface on the eye point side of the second lens.
正の屈折力を有する第１レンズと、
負の屈折力を有し、観察物体側のレンズ面が凹面形状である第２レンズと、
正の屈折力を有し、アイポイント側のレンズ面が凸面形状である第３レンズとを有し、
前記第１レンズ、前記第２レンズ及び前記第３レンズを構成するレンズ面のうち、少なくとも１つのレンズ面が非球面であり、
以下の条件式を満足することを特徴とする接眼光学系。
０．６０ ≦ ｆ３／ｆ１ ＜ ２．５０
−２．００ ＜ （Ｒ１２＋Ｒ１１）／（Ｒ１２−Ｒ１１） ＜ −０．７５
１．３５ ＜ （Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２−Ｒ２１） ＜ ２．４０
但し、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離、
ｆ３：前記第３レンズの焦点距離、
Ｒ１１：前記第１レンズの観察物体側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ１２：前記第１レンズのアイポイント側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ２１：前記第２レンズの観察物体側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ２２：前記第２レンズのアイポイント側のレンズ面の曲率半径。 Arranged in order from the observation object side along the optical axis,
A first lens having a positive refractive power;
A second lens having negative refractive power and having a concave concave lens surface on the side of the observation object;
A third lens having positive refractive power and a lens surface on the eyepoint side having a convex shape;
Of the lens surfaces constituting the first lens, the second lens, and the third lens, at least one lens surface is an aspheric surface,
An eyepiece optical system characterized by satisfying the following conditional expression:
0.60 ≦ f3 / f1 <2.50
−2.00 <(R12 + R11) / (R12−R11) <− 0.75
1.35 <(R22 + R21) / (R22-R21) <2.40
However,
f1: focal length of the first lens,
f3: focal length of the third lens,
R11: radius of curvature of the lens surface on the observation object side of the first lens,
R12: radius of curvature of the lens surface on the eyepoint side of the first lens,
R21: radius of curvature of the lens surface on the observation object side of the second lens,
R22: radius of curvature of the lens surface on the eye point side of the second lens.
正の屈折力を有する第１レンズと、
負の屈折力を有し、観察物体側のレンズ面が凹面形状である第２レンズと、
正の屈折力を有し、アイポイント側のレンズ面が凸面形状である第３レンズとを有し、
前記第１レンズ、前記第２レンズ及び前記第３レンズを構成するレンズ面のうち、少なくとも１つのレンズ面が非球面であり、
以下の条件式を満足することを特徴とする接眼光学系。
０．４０ ＜ ｆ３／ｆ１ ＜ ２．５０
−２．００ ＜ （Ｒ１２＋Ｒ１１）／（Ｒ１２−Ｒ１１） ＜ −０．７５
１．３５ ＜ （Ｒ２２＋Ｒ２１）／（Ｒ２２−Ｒ２１） ＜ ２．４０
１．６０ ＜ ｆｅ／（−ｆ２） ＜ ２．２０
但し、
ｆ１：前記第１レンズの焦点距離、
ｆ２：前記第２レンズの焦点距離、
ｆ３：前記第３レンズの焦点距離、
ｆｅ：前記接眼光学系の焦点距離、
Ｒ１１：前記第１レンズの観察物体側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ１２：前記第１レンズのアイポイント側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ２１：前記第２レンズの観察物体側のレンズ面の曲率半径、
Ｒ２２：前記第２レンズのアイポイント側のレンズ面の曲率半径。 Arranged in order from the observation object side along the optical axis,
A first lens having a positive refractive power;
A second lens having negative refractive power and having a concave concave lens surface on the side of the observation object;
A third lens having positive refractive power and a lens surface on the eyepoint side having a convex shape;
Of the lens surfaces constituting the first lens, the second lens, and the third lens, at least one lens surface is an aspheric surface,
An eyepiece optical system characterized by satisfying the following conditional expression:
0.40 <f3 / f1 <2.50
−2.00 <(R12 + R11) / (R12−R11) <− 0.75
1.35 <(R22 + R21) / (R22-R21) <2.40
1.60 <fe / (− f2) <2.20
However,
f1: focal length of the first lens,
f2: focal length of the second lens,
f3: focal length of the third lens,
fe: focal length of the eyepiece optical system,
R11: radius of curvature of the lens surface on the observation object side of the first lens,
R12: radius of curvature of the lens surface on the eyepoint side of the first lens,
R21: radius of curvature of the lens surface on the observation object side of the second lens,
R22: radius of curvature of the lens surface on the eye point side of the second lens.
０．６０ ＜ ｆｅ／ｆ１ ＜ ２．００
但し、
ｆｅ：前記接眼光学系の焦点距離。 The eyepiece optical system according to any one of claims 1 to 5 , wherein the following conditional expression is satisfied.
0.60 <fe / f1 <2.00
However,
fe: Focal length of the eyepiece optical system.
前記接眼光学系が請求項１〜１１のいずれか一項に記載の接眼光学系であることを特徴とする光学機器。 An objective lens, an image sensor that captures an image formed by the objective lens, an image display element that displays the image captured by the image sensor, and the image displayed on the image display element With an eyepiece optical system,
Optical apparatus, wherein said ocular optical system is an ocular optical system according to any one of claims 1 to 11.
Priority Applications (5)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012222535A JP6003503B2 (en) | 2012-10-04 | 2012-10-04 | Eyepiece optical system, optical equipment |
| CN201711116748.8A CN107884924B (en) | 2012-10-04 | 2013-10-04 | Eyepiece optical system and optical device |
| PCT/JP2013/005927 WO2014054295A1 (en) | 2012-10-04 | 2013-10-04 | Eyepiece optical system, optical device, and eyepiece-optical-system production method |
| CN201380052061.6A CN104685402B (en) | 2012-10-04 | 2013-10-04 | Eyepiece optical system, Optical devices and the method for manufacturing eyepiece optical system |
| US14/675,790 US9753246B2 (en) | 2012-10-04 | 2015-04-01 | Eyepiece optical system, optical apparatus and method for manufacturing the eyepiece optical system |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012222535A JP6003503B2 (en) | 2012-10-04 | 2012-10-04 | Eyepiece optical system, optical equipment |
Publications (3)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2014074814A JP2014074814A (en) | 2014-04-24 |
| JP2014074814A5 JP2014074814A5 (en) | 2015-11-05 |
| JP6003503B2 true JP6003503B2 (en) | 2016-10-05 |
Family
ID=50748996
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012222535A Active JP6003503B2 (en) | 2012-10-04 | 2012-10-04 | Eyepiece optical system, optical equipment |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP6003503B2 (en) |
Cited By (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI633359B (en) | 2017-01-11 | 2018-08-21 | 玉晶光電股份有限公司 | Ocular optical system |
Families Citing this family (15)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP6257171B2 (en) * | 2013-05-20 | 2018-01-10 | キヤノン株式会社 | Eyepiece optical system and imaging apparatus having the same |
| CN105242379B (en) * | 2014-06-25 | 2018-04-10 | Kolen株式会社 | Imaging lens system |
| JP6435784B2 (en) * | 2014-11-06 | 2018-12-12 | リコーイメージング株式会社 | Eyepiece optics |
| CN104536130B (en) * | 2014-12-17 | 2017-02-22 | 青岛歌尔声学科技有限公司 | Micro-display eye lens, head-mounted eye lens system and micro-display head-mounted equipment |
| JP6701629B2 (en) * | 2015-05-29 | 2020-05-27 | 株式会社ニコン | Eyepiece lens, optical device having eyepiece lens |
| JP6816347B2 (en) * | 2015-05-29 | 2021-01-20 | 株式会社ニコン | Eyepieces, optical instruments with eyepieces |
| JP6634767B2 (en) * | 2015-09-30 | 2020-01-22 | 株式会社ニコン | Eyepieces and optics |
| CN106773010B (en) * | 2016-11-28 | 2023-09-15 | 歌尔光学科技有限公司 | 2P structure lens, head-mounted display optical system and head-mounted equipment |
| JP6797747B2 (en) * | 2017-05-10 | 2020-12-09 | キヤノン株式会社 | Eyepiece optical system and observation device with it |
| US11231531B2 (en) | 2018-02-20 | 2022-01-25 | Fujifilm Corporation | Finder optical system and imaging device |
| JP2020166276A (en) * | 2020-05-07 | 2020-10-08 | 株式会社ニコン | Eyepiece lens, optical device including eyepiece and eyepiece lens manufacturing method |
| JP2022036848A (en) * | 2020-08-24 | 2022-03-08 | キヤノン株式会社 | Observation optical system and imaging device equipped therewith |
| JP7159500B2 (en) * | 2020-10-02 | 2022-10-24 | キヤノン株式会社 | Eyepiece optical system and observation device having the same |
| JP7124027B2 (en) * | 2020-10-02 | 2022-08-23 | キヤノン株式会社 | Eyepiece optical system and observation device having the same |
| JP7362871B2 (en) | 2022-07-25 | 2023-10-17 | キヤノン株式会社 | Eyepiece optical system and observation device having the same |
Family Cites Families (1)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP2012093478A (en) * | 2010-10-26 | 2012-05-17 | Olympus Imaging Corp | Eyepiece optical system having reflective surface, and electronic view finder using the same |
-
2012
- 2012-10-04 JP JP2012222535A patent/JP6003503B2/en active Active
Cited By (2)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| TWI633359B (en) | 2017-01-11 | 2018-08-21 | 玉晶光電股份有限公司 | Ocular optical system |
| US10295788B2 (en) | 2017-01-11 | 2019-05-21 | Genius Electronic Optical Co., Ltd. | Ocular optical system |
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2014074814A (en) | 2014-04-24 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JP6003503B2 (en) | Eyepiece optical system, optical equipment | |
| JP6079111B2 (en) | Eyepiece optical system, optical equipment | |
| WO2014054295A1 (en) | Eyepiece optical system, optical device, and eyepiece-optical-system production method | |
| JP5136618B2 (en) | Observation optical system, finder apparatus including the observation optical system, and method for manufacturing the observation optical system | |
| JP6098838B2 (en) | Eyepiece optical system and imaging apparatus | |
| JP6701629B2 (en) | Eyepiece lens, optical device having eyepiece lens | |
| US7492526B2 (en) | High zoom ratio zoom lens, optical apparatus using the same, and method for varying focal length | |
| JP6257171B2 (en) | Eyepiece optical system and imaging apparatus having the same | |
| US9651768B2 (en) | Eyepiece lens and imaging apparatus | |
| CN107765421B (en) | Eyepiece lens and imaging device | |
| JP2015075713A (en) | Eyepiece optical system and electronic apparatus | |
| JP6003504B2 (en) | Eyepiece optical system, optical equipment | |
| JP6195345B2 (en) | Eyepiece optical system, electronic viewfinder, and imaging device | |
| US20120050886A1 (en) | Zoom lens, optical apparatus and zoom lens manufacturing method | |
| JP6435783B2 (en) | Eyepiece optics | |
| JP4997845B2 (en) | Viewfinder optical system and optical apparatus having the same | |
| JP4929902B2 (en) | Single focus lens and imaging apparatus having the same | |
| JP2009003105A (en) | Finder optical system and imaging apparatus | |
| JP5082486B2 (en) | Zoom lens and optical apparatus having the same | |
| JP5305136B2 (en) | Eyepiece | |
| JP7191005B2 (en) | Eyepieces, viewing optics, and optics | |
| US9551864B2 (en) | Eyepiece lens and observation apparatus having the same | |
| JP5825109B2 (en) | Zoom lens and optical equipment | |
| JP6236795B2 (en) | Optical system and optical equipment | |
| JP7146706B2 (en) | eyepieces and optics |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20150917 |
|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20150917 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20160510 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A523 Effective date: 20160711 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20160809 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20160822 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 6003503 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |