JP5840643B2 - 硫化鉱物からの金の回収方法 - Google Patents

Description

本発明は硫化鉱物からの金の回収方法に関する。

近年、従来の乾式法に替わり、硫化鉱から湿式法によって銅を回収する技術が注目されている。そして、硫化鉱には微量ながら金などの貴金属を含有する場合も多く、銅に加えて貴金属を経済的に回収する方法が求められている。

このような問題に取り組んだ技術として、アルカリ金属又はアルカリ土類金属の塩化物及び臭化物と、銅及び鉄の塩化物又は臭化物とを使用し、銅浸出工程後の残渣に対して金浸出工程を実施する方法が知られている（特開２００９−２３５５１９号公報）。この方法によれば、特別な酸化剤を使用することなく、空気を使用するだけで、硫化銅鉱中の銅及び金を高い浸出率で浸出し、回収することができるとされている。

上記技術に関連して、特開２００９−２３５５２５号公報には、「銅精鉱中に存在する金を浸出するには適切な酸化剤と、浸出した金が再び還元されて金属金として沈殿しないための安定化剤が必要である。本発明では塩素イオンを利用して塩化金を生成することで安定的に金を溶出するが、臭素イオンを併用する場合、臭化金を生成することで金浸出をさらに容易することができる」と記載されている（段落００１４）。また、金浸出反応に使用するための臭素イオン濃度は、臭化金を生成するとともに溶出した金が錯体を形成するために必要であり、溶出する金濃度にも依存するが、共存する塩化ナトリウム濃度の影響も受けるため溶解度の上限が存在するとされ、溶解度を考慮すると１〜８０ｇ／Ｌとなるが、薬品の経済的な使用量を考えると１０〜２６ｇ／Ｌ程度が望ましいと記載されている（段落００１７）。同公報には、浸出液中の臭素イオンは臭化ナトリウムのような形態で添加し、その濃度は高いほど望ましいが、同時に添加する塩素イオン濃度の影響と温度の影響をうけ溶解度が変化するため、実用的には臭素イオン濃度で１〜５０ｇ／Ｌ、好ましくは１０〜２６ｇ／Ｌでよいことも記載されている（段落００２５）。

更に、特表２００９−５２６９１２号公報では、硫化銅原材料を大気塩化物浸出処理した後の浸出残留物又は中間生成物から金を回収するにあたって、浸出を促進するため、浸出液中のアルカリ臭化物を０．５〜３０ｇ／Ｌとすることを提案している。

特開２００９−２３５５１９号公報 特開２００９−２３５５２５号公報 特表２００９−５２６９１２号公報

上記文献に記載の技術では、金浸出に用いる浸出液中のハロゲンイオンは、塩素イオンが主体であり、それに臭素イオンを補助的に添加することで、硫化鉱からの湿式法による金の回収方法に関して商業上実施可能な技術を提案するものである。そして、従来技術を用いて金浸出を行った場合、金を浸出した直後の金浸出後液中には高濃度で金が存在する。しかしながら、従来技術では金浸出後液中の金濃度が時間の経過と共に急速に低下してしまう問題がある。

銅鉱石から金を回収するための実操業においては、金浸出工程の後、金回収工程が必ずしも直ちに実施されるわけではなく、固液分離操作や操業のスケジュール上、１〜３日間程度金浸出後液を保管した後に金回収工程を実施することもある。そのため、金浸出後液を保管している間に、溶解していた金濃度をできるだけ保持することのできる方法が望まれる。

金回収に際し、金浸出工程後の浸出後液に含まれる金錯体を活性炭に吸着することが行われるが、その吸着量が多ければ多いほど歩留まりが大きくなる。特に活性炭を焼却処理する場合には、単位活性炭重量あたりの吸着量が生産コストに直結して大きな影響を及ぼすため、単位吸着量を増加させる方法の開発が望まれるが、特許文献１及び２のいずれも、金の活性炭への吸着性向上に対する検討はなされておらず、また一般的にも活性炭の種類や浸出後液の共雑物等の問題もあり適当な方法は知られていなかった。

そこで、本発明は、時間経過による金浸出後液中の金濃度の低下を抑制するとともに、金の活性炭への吸着量を向上させることが可能な硫化鉱物からの金の回収方法を提供する。

本発明者は鋭意研究の結果、塩化アルカリ水溶液を基本とする金浸出液中の臭素イオン濃度を極端に高くすることで、浸出後液中の金が溶解した状態を安定して保持できることを見出した。そして、この浸出後液中の金錯体を活性炭で吸着するに際し、吸着競合物質となる浸出後液中の一価の銅イオン濃度を予め低減させておくことで、活性炭への金の吸着量を有意に向上できることを見出した。

本発明は一側面において、硫化鉱物又は硫化鉱物に対して浸出処理を行った後の浸出残渣を、塩素イオン、臭素イオン、銅イオン、及び鉄イオンを含有する酸性水溶液と酸化剤の供給下で接触させて、浸出残渣中の金成分を浸出する工程１と、金を浸出した金浸出後液中の臭素イオン濃度を４０ｇ／Ｌ以上に、酸化還元電位（参照電極、銀／塩化銀）を５００ｍＶ（参照電極、銀／塩化銀）以上に保持しながら保存する工程２と、工程２で得られた金浸出後液に塩化第一銅を添加した後、酸化剤を加えて酸化還元電位（参照電極、銀／塩化銀）を５２０ｍＶ以上に調整して金浸出後液中の一価の銅イオンを低減させる工程３と、工程３で得られた金浸出後液中の金を活性炭に吸着させる工程４とを含む硫化鉱物からの金の回収方法である。

本発明は別の一側面において、硫化鉱物又は硫化鉱物に対して浸出処理を行った後の浸出残渣を、塩素イオン、臭素イオン、銅イオン、及び鉄イオンを含有する酸性水溶液と酸化剤の供給下で接触させて、浸出残渣中の金成分を浸出する工程１と、金を浸出した金浸出後液中の臭素イオン濃度を８０ｇ／Ｌ以上に、酸化還元電位（参照電極、銀／塩化銀）を４８０ｍＶ（参照電極、銀／塩化銀）以上に保持しながら保存する工程２と、工程２で得られた金浸出後液に塩化第一銅を添加した後、酸化剤を加えて酸化還元電位（参照電極、銀／塩化銀）を５２０ｍＶ以上に調整して金浸出後液中の一価の銅イオンを低減させる工程３と、工程３で得られた金浸出後液中の金を活性炭に吸着させる工程４とを含む硫化鉱物からの金の回収方法である。

本発明に係る硫化鉱物からの金の回収方法の別の一実施形態においては、工程３が、酸化還元電位（参照電極、銀／塩化銀）を５２０ｍＶ〜５７０ｍＶに調整することを含む。

本発明に係る硫化鉱物からの金の回収方法の別の一実施形態においては、工程３が、空気の吹き込みにより酸化還元電位（参照電極、銀／塩化銀）を調整することを含む。

本発明によれば、時間経過による金浸出後液中の金濃度の低下を抑制するとともに、金の活性炭への吸着量を向上させることが可能な硫化鉱物からの金の回収方法が提供できる。

浸出後液中に溶解している金の濃度の推移を示すグラフである。 金浸出後液の酸化還元電位と吸着後液中の金濃度との関係を表すグラフである。 浸出後液を活性炭充填カラムに連続的に給液した場合において、ＣｕＣｌの添加と空気の吹き込みを行った場合の、酸化還元電位及び金濃度の変化の関係を表すグラフである。

（工程１）
金浸出工程では、塩素イオン、臭素イオン、銅イオン及び鉄イオンを含有する酸性水溶液（金浸出液）を酸化剤の供給下で原料に接触させて、原料中の金成分を浸出する。酸性水溶液中の塩素イオン濃度を４０〜２００ｇ／Ｌ、臭素イオン濃度を２０〜１００ｇ／Ｌ、銅イオン濃度を５〜２５ｇ／Ｌ、鉄イオン濃度を０．０１〜１０ｇ／Ｌに調整することが好ましい。本発明の処理対象となる原料は、硫化鉱物、又は硫化鉱物に対して浸出処理を行った後の浸出残渣である。硫化鉱物としては特に制限はないが、典型的には金を含有する一次硫化銅鉱（例：黄銅鉱）、金を含むケイ酸鉱を含有する硫化銅鉱、金を含有する黄鉄鉱が挙げられる。また、硫化鉱物の様々な処理過程で生じる中間生成物も硫化鉱物として取り扱う。

金の浸出は、溶出した金が塩素イオン又は臭素イオンと反応し、金の塩化錯体又は金の臭化錯体を生成することにより進行する。臭素イオンを併用することで、より低電位の状態で錯体を形成するため、浸出時間を短縮できると共に、金の浸出効率の向上、すなわち浸出後液中の金濃度の上昇を図ることができる。本発明においては、金浸出液中の臭素イオン濃度を著しく高めるたことで、浸出した金が溶解した状態で長期間安定的に存在することができる。

浸出液の酸化還元電位は温度にも依存し、概ね液温が１０℃低下すると酸化還元電位も約１０ｍＶ低下する。したがって一般的な浸出温度である８０℃程度からそのまま放置すると、浸出液の温度が低下し、酸化還元電位も低下して金の溶解を維持できにくくなる。

金浸出液中の臭素イオンの濃度は、反応速度や溶解度の観点からだけみれば５ｇ／Ｌ程度でも十分であるが、浸出後液中の金濃度を２ｍｇ／Ｌ以上で安定して溶解した状態を数日間保持、あるいは浸出後液の液温が一般的な浸出温度である８０℃程度から室温に低下しても溶解した状態を保持するためには、４０ｇ／Ｌ以上とすることが必要であり、８０ｇ／Ｌ以上とすることが好ましく、１００ｇ／Ｌ以上とすることがより好ましく、１２０ｇ／Ｌ以上とすることが更により好ましい。ただし、コストの観点からは金浸出液中の臭素イオン濃度は低くするのが一般的であり、８０〜１００ｇ／Ｌとするのが好ましい。

金浸出液中の塩素イオンの濃度は、Ｃｕ（Ｉ）の生成の観点から、５ｇ／Ｌ以上とするのが好ましく、１５ｇ／Ｌ以上とするのがより好ましい。ただし、塩素イオン濃度を高くし過ぎると浴のイオン濃度が高くなり、操業中に析出の問題も発生してくるため、２００ｇ／Ｌ以下とすべきであり、２０〜４０ｇ／Ｌとするのが好ましい。

鉄イオンは、これは酸化剤の供給下で酸化した３価の鉄イオン又は当初より３価の鉄イオンを示すが、金を酸化する働きをする。金浸出液中の鉄イオンの濃度は０．０１ｇ／Ｌ以上とするのが好ましく、３ｇ／Ｌ以上とするのがより好ましい。

銅イオンは直接反応に関与しないが、銅イオンが存在することで鉄イオンの酸化速度が速くなる。銅イオンも２価の銅イオンが酸化の働きをする。浸出液中の銅イオンの濃度は５ｇ／Ｌ以上とするのが好ましく、２０ｇ／Ｌ以上とするのがより好ましい。

塩素イオンの供給源としては、特に制限はないが、例えば塩化水素、塩酸、塩化金属及び塩素ガス等が挙げられ、経済性や安全性を考慮すれば塩化金属の形態で供給するのが好ましい。塩化金属としては、例えば塩化銅（塩化第一銅、塩化第二銅）、塩化鉄（塩化第一鉄、塩化第二鉄）、アルカリ金属（リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、セシウム、フランシウム）の塩化物、アルカリ土類金属（ベリリウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、ラジウム）の塩化物が挙げられ、経済性や入手容易性の観点から、塩化ナトリウムが好ましい。また、銅イオン及び鉄イオンの供給源としても利用できることから、塩化銅及び塩化鉄を利用することも好ましい。

臭素イオンの供給源としては、特に制限はないが、例えば臭化水素、臭化水素酸、臭化金属及び臭素ガス等が挙げられ、経済性や安全性を考慮すれば臭化金属の形態で供給するのが好ましい。臭化金属としては、例えば臭化銅（臭化第一銅、臭化第二銅）、臭化鉄（臭化第一鉄、臭化第二鉄）、アルカリ金属（リチウム、ナトリウム、カリウム、ルビジウム、セシウム、フランシウム）の臭化物、アルカリ土類金属（ベリリウム、マグネシウム、カルシウム、ストロンチウム、バリウム、ラジウム）の臭化物が挙げられ、経済性や入手容易性の観点から、臭化ナトリウムが好ましい。また、銅イオン及び鉄イオンの供給源としても利用できることから、臭化銅及び臭化鉄を利用することも好ましい。

銅イオン及び鉄イオンの供給源としては、これらの塩の形態で供給するのが通常であり、例えばハロゲン化塩の形態で供給することができる。塩素イオン及び／又は臭素イオンの供給源としても利用できる観点から銅イオンは塩化銅及び／又は臭化銅、鉄イオンは塩化鉄及び／又は臭化鉄として供給されるのが好ましい。塩化銅及び塩化鉄としては酸化力の観点から塩化第二銅（ＣｕＣｌ₂）及び塩化第二鉄（ＦｅＣｌ₃）を使用するのがそれぞれ望ましいが、塩化第一銅（ＣｕＣｌ）及び塩化第一鉄（ＦｅＣｌ₂）を使用しても浸出液に酸化剤を供給することで、塩化第二銅（ＣｕＣｌ₂）及び塩化第二鉄（ＦｅＣｌ₃）にそれぞれ酸化されるため、大差はない。

従って、金浸出工程の好適な実施形態においては、金浸出液として、塩素イオン及び臭素イオンの両方を含有するように選択することを条件に、塩酸及び臭素酸の少なくとも一方と、塩化第二銅及び臭化第二銅の少なくとも一方と、塩化第二鉄及び臭化第二鉄の少なくとも一方と、塩化ナトリウム及び臭化ナトリウムの少なくとも一方とを含む混合液を使用することができる。

金浸出液のｐＨは３価の鉄イオンの溶解を確保する理由から、０〜３程度とするのが好ましく、０．５〜２．０程度とするのがより好ましい。金浸出工程の開始時における浸出液の酸化還元電位（参照電極、銀／塩化銀）は、臭素イオンの効果もあり５００ｍＶ以上とするのが好ましく、５５０ｍＶ以上とするのがより好ましい。金浸出液の温度は浸出効率や装置の材質の観点から、６０℃以上とするのが好ましく、浸出速度の観点から７０〜９０℃とするのがより好ましい。

金浸出工程は酸化剤を供給しながら実施することで、酸化還元電位を管理する。酸化剤としては特に制限はないが、例えば酸素、空気、塩素、臭素、及び過酸化水素などが挙げられる。極端に高い酸化還元電位をもつ酸化剤は必要なく、空気で十分である。経済性や安全性の観点からも空気が好ましい。

金浸出液と原料の接触方法としては特に制限はなく、噴霧や浸漬などの方法があるが、反応効率の観点から、浸出液中に残渣を浸漬し、撹拌する方法が好ましい。

（工程２）
金浸出工程終了後の金浸出後液中で金が安定して溶解している状態を長期間保持するために、保存期間中に金浸出後液中の臭素イオン濃度を調整する。具体的には、金を浸出した酸性水溶液中の臭素イオン濃度が４０ｇ／Ｌ以上のとき、金浸出後液の酸化還元電位を５００ｍＶ以上（参照電極、銀／塩化銀）で室温以上（２５℃以上）で管理することにより金の溶解を維持可能である。これは浸出直後の酸化還元電位よりも４０ｍＶ以上低い値である。金を浸出した酸性水溶液中の臭素イオン濃度が８０ｇ／Ｌ以上であれば、金浸出後液の酸化還元電位を４８０ｍＶ以上（参照電極、銀／塩化銀）で室温以上（２５℃以上）で管理することも可能である。また、管理温度が高いほうが金の溶解性は高くなるが、保温のための費用がかかるため、室温（２０〜６０℃、典型的には２５〜４０℃）で保存することが好ましい。

本発明によれば、金浸出後に浸出後液中に溶解している金の安定性が高いため、金浸出工程を終えた後、金の回収工程を開始するまでの保存期間を長くすることができる。例えば、保存期間を５日間以上とすることができ、１週間以上とすることもできる。ただし、あまり長期間保存してもメリットは少ないことから、２日間以内とするのが好ましい。

金浸出工程が終了後、１日以内、好ましくは半日、より好ましくは６時間以内、更により好ましくは１時間以内に浸出後液に臭素イオンの供給源を添加することができる。臭素イオンの供給源としては、先述した化合物が挙げられ、経済性や入手の容易さの観点から、臭化ナトリウムが好ましい。

（工程３）
保存工程を経た金浸出後液に対して、ＣｕＣｌを加えて撹拌し、一度酸化還元電位を５２０ｍＶ以下に、より好ましくは５００ｍＶ以下に下げた後に、酸化剤を加えて再度ＯＲＰを５２０ｍＶ以上に調整する。これにより、金の活性炭吸着を阻害する金浸出後液中の一価の銅イオンが二価の銅イオンに酸化されて減少し、金浸出後液中の活性炭への吸着競合物が少なくなるため、活性炭への金の吸着率がより向上する。

酸化剤は、特に限定されないがコストの面から空気が使用される。また液温も特に限定されないが、金浸出が加温浸出であることと、酸化効率の面を考慮すると、金浸出後液の液温は４５℃以上に維持されるのが好ましく、より好ましくは５０℃以上である。

ＯＲＰの上昇は、金浸出後液中の一価の銅イオンの減少を示す。一価銅は非常にソフトな元素として知られ活性炭に対する親和性が高く、金錯体の吸着と競合する。この一価銅の減少により活性炭中の吸着活性点は金に対する選択性が増すことで金の効率的な回収が達成される。

ＯＲＰの調整は、５２０ｍＶ以上に調整することで、液中の一価銅濃度を低減させて金の活性炭への吸着率を向上させることができる。上限に特に制限はないが、調整に必要な時間及び一価銅の低減効率を考慮すると、５７０ｍＶ以下とするのが好ましく、より好ましくは５３０〜５６０ｍＶに調整することが好ましい。

金回収（工程４）
金の浸出反応後、固液分離することによって得られた金溶解液から、活性炭吸着により金を回収する工程４を実施する。金の活性炭への接触はバッチ回分式もしくは活性炭を充填した吸着塔に酸性浸出液を連続通液することで行ってもよい。

バッチ式の場合、攪拌速度は指定されない。添加の活性炭量は金重量の５０倍〜１００００倍となるように添加する。

連続通液法式では特に通液速度は限定されない（一般的にはＳＶ１〜２５）が活性炭の単位重量あたりの金吸着量が２００００〜３００００ｇ／ｔとなった時点で、活性炭は要求能力を満たさなくなる。そのため活性炭からの金のストリップや再生はこの吸着量を目安に行う。活性炭の再生方法は一般的に知られる硫黄化合物や窒素化合物、もしくは酸により行われ、特に限定されない。

（銅回収）
銅浸出工程によって得られた浸出後液は銅成分を多量に含んでいるので、浸出後液から銅を回収することができる。銅の回収方法としては特に制限はないが、例えば溶媒抽出、イオン交換、卑な金属との置換析出及び電解採取などを利用することができる。浸出後液中の銅は１価及び２価の状態が混在しているが、溶媒抽出やイオン交換を円滑に行うために、全部が２価の銅イオンとなるように予め酸化しておくことが好ましい。酸化の方法は特に制限はないが空気や酸素を浸出後液中に吹き込む方法が簡便である。

＜実施例１＞
試験では、金を含有する硫化銅精鉱中の銅を浸出した後の残渣に対して金浸出した。残渣中の金品位は２６ｇ／ｔで、銅品位は１．２％であった。金浸出は、Ｃｌイオン濃度を４０ｇ／Ｌ、Ｃｕイオン濃度を２０ｇ／Ｌ、Ｆｅイオン濃度を２ｇ／Ｌ、Ｂｒイオン濃度を２０〜１２０ｇ／Ｌに調整し、空気を吹き込みながら液温８０℃で行った。８０℃での酸化還元電位は５３７〜５５７ｍＶ（参照電極、銀／塩化銀）であった。

浸出後液を室温（１５〜２５℃）で放置し、１日〜７日後の浸出液中に溶解している金濃度を測定した。微細な析出物の影響を排除するため、サンプリングした浸出液は、０．１μｍのメンブランフィルターでろ過した後、ＩＣＰ分析を行った。保存期間中の酸化還元電位は浸出後液の液温が２５℃に低下してから測定した。

分析結果を図１に示す。Ｂｒ濃度が２０ｇ／Ｌの浸出液の場合、１日後には１ｍｇ／Ｌ以下まで低下したが、４０ｇ／Ｌ以上の浸出液は酸化還元電位が５００ｍＶならば、７日後までほぼ最初の濃度を維持した。
また、酸化還元電位を４８０ｍＶにした場合、Ｂｒ濃度が６０ｇ／Ｌの浸出液の金濃度は１日後には半分以下に低下したが、Ｂｒ濃度が８０ｇ／Ｌの浸出液の金濃度は５日後でも当初の金濃度を保持していた。

＜実施例２＞
５０ｇ／Ｌの塩化物イオン、８０ｇ／Ｌの臭化物イオン、１８ｇ／Ｌの銅、及び０．２ｇ／Ｌの鉄を含む金浸出液を用いて、金浸出工程後に得られた金浸出後液中の金を浸出した。金浸出後液は、ＮａＣｌ：８４ｇ／Ｌ、ＮａＢｒ：１０３ｇ／Ｌ、Ｃｕ：２０ｇ／Ｌ、Ｆｅ：２ｇ／Ｌ、Ａｕ：８ｍｇ／Ｌ含有し、ｐＨは１．２であった。ＣｕＣｌを添加してＯＲＰを５１０ｍＶに調整した。浸出後液を５５℃に加温し、空気を１分当たり０．４Ｌ吹き込みながら攪拌した。この金浸出後液をヤシ殻由来活性炭（太平化学産業社製ヤシコールＭＣ）およそ１４ｍｌを充填したガラス製カラムに通し、金を活性炭に吸着させた。カラムの直径は１１ｍｍ、高さ１５０ｍｍとした。液の供給速度は１１．９ｍｌ／分、空間速度は５０（１／ｈ）とした。排出される吸着後液中の金を塩酸で希釈しＩＣＰ−ＡＥＳにより定量した。ＯＲＰと吸着後液の関係を図２に示す。

ＯＲＰを５２０ｍＶ以上に調整した液では吸着後液に含まれる金濃度が著しく低下していることがわかる。ＯＲＰの上限は定めないものの過度に電位を上げても吸着後液の金の濃度は劇的に低下することはなく、少なくとも５２０ｍＶまで酸化すれば良いが過度の酸化を妨げるものではないことが分かる。

＜実施例３＞
実施例２で使用した金浸出後と活性炭充填カラムとを用いて連続的に給液する中で、ＣｕＣｌの添加と空気吹込みによりＯＲＰを変化させて吸着後液の金濃度を測定した。結果を図３に示す。

図３からもＯＲＰと金の活性炭への吸着の関係は明らかであり、金浸出後液はＯＲＰ５２０ｍＶ以上として活性炭と接触させると良好な金の回収が可能である。また、ＯＲＰに影響を与えているのはＣｕ（Ｉ）であることが分かる。

Ｃｕ（Ｉ）は水溶液中では酸化を受けてＣｕ（ＩＩ）になりやすいが本系のような高濃度のハロゲン化物を含む水溶液では比較的安定に存在する。そのため空気吹き込み以外にも過酸化水素や次亜塩素酸といった酸化剤でＣｕ（Ｉ）を酸化しても同様の結果が得られると推定されるがコストや取り扱いの利便性を考慮すると空気吹込みが好ましい。

Claims (4)

1. 硫化鉱物又は硫化鉱物に対して浸出処理を行った後の浸出残渣を、塩素イオン、臭素イオン、銅イオン、及び鉄イオンを含有する酸性水溶液と酸化剤の供給下で接触させて、浸出残渣中の金成分を浸出する工程１と、
   金を浸出した金浸出後液中の臭素イオン濃度を４０ｇ／Ｌ以上に、酸化還元電位（参照電極、銀／塩化銀）を５００ｍＶ（参照電極、銀／塩化銀）以上に保持しながら保存する工程２と、
   工程２で得られた金浸出後液に塩化第一銅を添加した後、酸化剤を加えて酸化還元電位（参照電極、銀／塩化銀）を５２０ｍＶ以上に調整して金浸出後液中の一価の銅イオンを低減させる工程３と、
   工程３で得られた金浸出後液中の金を活性炭に吸着させる工程４と
   を含むことを特徴とする硫化鉱物からの金の回収方法。
2. 硫化鉱物又は硫化鉱物に対して浸出処理を行った後の浸出残渣を、塩素イオン、臭素イオン、銅イオン、及び鉄イオンを含有する酸性水溶液と酸化剤の供給下で接触させて、浸出残渣中の金成分を浸出する工程１と、
   金を浸出した金浸出後液中の臭素イオン濃度を８０ｇ／Ｌ以上に、酸化還元電位（参照電極、銀／塩化銀）を４８０ｍＶ（参照電極、銀／塩化銀）以上に保持しながら保存する工程２と、
   工程２で得られた金浸出後液に塩化第一銅を添加した後、酸化剤を加えて酸化還元電位（参照電極、銀／塩化銀）を５２０ｍＶ以上に調整して金浸出後液中の一価の銅イオンを低減させる工程３と、
   工程３で得られた金浸出後液中の金を活性炭に吸着させる工程４と
   を含むことを特徴とする硫化鉱物からの金の回収方法。
3. 工程３が、酸化還元電位（参照電極、銀／塩化銀）を５２０ｍＶ〜５７０ｍＶに調整することを含む、請求項１又２に記載の硫化鉱物からの金の回収方法。
4. 工程３が、空気の吹き込みにより酸化還元電位（参照電極、銀／塩化銀）を調整することを含む請求項１〜３のいずれか１項に記載の硫化鉱物からの金の回収方法。