JP5824350B2 - 海水・河川水からの採熱システムおよび採熱方法 - Google Patents

Description

本発明は、海水や河川水から温熱を採取するシステムと方法に関し、特に、雪や氷が浮遊する寒冷地において海水や河川水から温熱を採取して、暖房や給湯の熱源に利用する技術に関する。

ヒートポンプを使って暖房や給湯を行う場合、蒸発器を室外に設置し、冷媒回路中の低温冷媒と室外の空気または水などと熱交換させることで、室外環境から温熱を採取する技術が実用化されている。しかし、蒸発器の冷媒蒸発温度が着霜する温度以下になる運転条件で室外の空気から採熱すると、蒸発器の外表面に結氷や着霜が発生し、時間とともに伝熱効率が低下するため、定期的に除霜運転を行う必要がある。このとき暖房運転は一時的に停止させることになるため、快適性を著しく損なうという問題がある。また、外気温度が低下するにしたがってCOPは低下し、極端に低い場合には暖房運転ができなくなることもある。

一方、寒冷地で身近に存在する比較的高温の熱源として、海水や河川水などがある。例えば、特許文献１には、河川水を蒸発器に流通させて温熱を採取する技術が開示されている。また、特許文献２には、地下水や工場で使用された排水等を熱源水として、給湯装置の冷媒に蒸発熱源を与える技術が開示されている。

特開平１１−１１８２８８号公報 特開２０１０−２８１５５２号公報

しかし、海水や河川水を熱源として利用する場合、次のような問題がある。すなわち、寒冷地では、雪や氷が混合して海水や河川水が凝固点付近になっていることも多く、このような水から採熱を行うと採熱後の水は過冷却状態になる。このため採熱後の水を海や川にそのまま戻すと、外界の氷粒と過冷却水との接触によって急激な相変化が起こり、排水口が閉塞してしまう。また、いったん排水された過冷却水がそのまま取水されるとヒートポンプ系内での凍結を引き起こす。さらに、取水にわずかでも雪や氷が混入すると相変化が起こり、配管や機器が閉塞し、運転を継続することができなくなる。

ここで、上記特許文献１には、蒸発器に流通させる河川水の入口温度が７℃未満になったときは流量を増加させて、蒸発器用チューブでの凍結を回避することが開示されている。また、上記特許文献２には、ヒートポンプサイクルを構成する圧縮機の吐出圧力が所定値となるように冷媒循環量を調整することが開示されている。しかしながら、これら特許文献１、２のように河川水の流量や冷媒の循環量の調整のみでは凍結を効果的に回避し難く、特に、雪や氷が混合する海水や河川水から安定して温熱を採取できる方法の出現が望まれていた。

本発明は、これらの問題を解決するためのものであり、気温や水温にかかわらず海水や河川水などから安定的に温熱を採熱するシステムと方法を提供することを目的とする。

かかる目的を達成するため、本発明によれば、蒸発器に導入された海水もしくは河川水から温熱を採取するヒートポンプを備えた採熱システムであって、前記蒸発器に海水もしくは河川水を導入する取水管と、前記蒸発器から排出された海水もしくは河川水を排水する排水管を備え、前記取水管に送水ポンプと氷核フィルタを備え、かつ、前記送水ポンプの下流側に前記氷核フィルタが配置され、前記氷核フィルタから前記蒸発器の入口までの管路部分における水の滞在時間ｔが、前記送水ポンプの出力によらず常に下記式（１）を満たすように、前記配管部分の容積が設定され、前記排水管に過冷却の解除器が設けられ、前記解除器に解除エネルギーを付加するエネルギー源を備えることを特徴とする、海水・河川水からの採熱システムが提供される。
ｔ≧ａ×Ｄ^２／Ｐ （１）
但し、ａは前記氷核フィルタのろ材によって決まる定数、Ｄは前記氷核フィルタの透過可能な氷核の最大粒子径、Ｐは前記送水ポンプの出入口差圧である。

この採熱システムにおいて、前記取水管の取水口が、前記排水管の排水口よりも流れの上流側に配置されていることが望ましい。また、海水もしくは河川水中における前記取水管の取水口の水深が、前記排水管の排水口の水深よりも深いことが望ましい。また、前記排水管が分岐されて、複数の排水口が設けられていても良い。海水や河川水には流れが生じている場合が多いが、取水管の取水口と排水管の排水口の位置関係をこのように設定すれば、排水口から放出されて浮遊していく氷が、取水管に再び流れ込むことを回避できる。

また、本発明によれば、この採熱システムを用いた採熱方法であって、前記蒸発器の出口での、海水の温度とその凝固点と偏差、もしくは、河川水の温度とその凝固点との偏差を０℃以上の目標値に維持するように、前記送水ポンプの出力を調整する非製氷モードと、前記蒸発器の出口での、海水の温度とその凝固点との偏差、もしくは、河川水の温度とその凝固点との偏差を０℃以下の目標値に維持するように、前記送水ポンプの出力を調整し、前記解除器に解除エネルギーを付加する製氷モードとを有し、前記非製氷モード中に、前記送水ポンプの出力が設定上限値になっている時間が所定時間継続した場合は、前記製氷モードに切り替え、前記製氷モード中に、前記送水ポンプの出力が設定下限値になっている時間が所定時間継続した場合は、前記非製氷モードに切り替えることを特徴とする、海水・河川水からの採熱方法が提供される。

本発明によれば、気温や水温にかかわらず海水や河川水などから安定的に温熱を採熱できるようになる。特に、寒冷地などにおいて、排水口や配管、機器等を閉塞させることなく、雪や氷が混合する海水や河川水からも安定して温熱を採取することが可能となり、ヒートポンプを使って暖房や給湯を行うことができるようになる。

本発明の実施の形態にかかる採熱システムの説明図である。 非製氷モード（モード１）と製氷モード（モード２）における蒸発器入口水温に対する出口水温と流量の関係を示すグラフである。 取水管の取水口が、排水管の排水口よりも流れの上流側に配置された実施の形態の説明図である。 取水管の取水口の水深が、排水管の排水口の水深よりも深い実施の形態の説明図である。 排水管が分岐されて、複数の排水口が設けられた実施の形態の説明図である。

以下、本発明の実施の形態の一例を図面を参照にして説明する。なお、本明細書および図面において、実質的に同一の機能構成を有する構成要素については、同一の符号を付することにより重複説明を省略する。

図１に示すように、空調空間１の内部にヒートポンプ２の凝縮器（熱交換器）１０が設置されている。ファン１１の稼働により、空調空間１内の室内空気１１がこの凝縮器１０に熱的に接触して加熱され、空調空間１内の暖房空調が行われる。

ヒートポンプ２の冷媒回路１５には、凝縮器１０の他に、膨張弁１６、蒸発器（熱交換器）１７、圧縮器１８が設けられている。圧縮器１８の出力は、演算器２０およびインバータ２１で制御されており、空調空間１内の温度計２２で測定された室内空気１１の温度と室内設定温度との偏差によって、圧縮器１８の出力が制御され、室内空気１１を設定温度に維持する暖房空調が行われている。なお、凝縮器１０は空気対冷媒熱交換器としたが、地域暖房施設、その他の大規模施設での暖房には、凝縮器１０を水対冷媒熱交換器とし、ポンプで水を複数の暖房負荷まで循環供給させる。

ヒートポンプ２の蒸発器１７には、採熱システム３によって、海水もしくは河川水２６（以下、「河川水等２６」という）が導入されている。すなわち、蒸発器１７には、取水管２５と排水管２７が接続されており、取水管２５を通じて蒸発器１７に河川水等２６が導入されている。また、蒸発器１７に導入され、ヒートポンプ２の冷媒との熱交換を行なった後の河川水等２６が、排水管２７を通じて海もしくは河川に排水される。取水管２５の取水口２８と、排水管２７の排水口２９は、いずれも河川水等２６の水中に配置されている。

取水管２５には、送水ポンプ３０、氷核フィルタ３１、流量計３２が設けられており、送水ポンプ３０の下流側に氷核フィルタ３１が配置され、氷核フィルタ３１の下流側に流量計３２が配置されている。そして、送水ポンプ３０の稼働により、河川水等２６が取水管２５を通じて蒸発器１７に導入され、排水管２７を通じて海もしくは河川に排水される。

送水ポンプ３０の出力は、演算器３３およびインバータ３４で制御されている。後述するように、非製氷モードでは、蒸発器１７の出口での河川水等２６の温度と、それらの凝固点との偏差を０℃以上の目標値に維持するように、送水ポンプ３０の出力が調整される。すなわち、非製氷モードでは、蒸発器１７の出口において、河川水等２６は、それらの凝固点以上に調整される。また、製氷モードでは、蒸発器１７の出口での河川水等２６の温度と、それらの凝固点との偏差を０℃以下の目標値に維持するように、送水ポンプ３０の出力が調整される。すなわち、製氷モードでは、蒸発器１７の出口において、河川水等２６は、その凝固点以下（過冷却状態）に調整される。また、流量計３２で測定された河川水等２６の流量は、演算器３３に入力される。

氷核フィルタ３１は、透過可能な氷核の最大粒子径Ｄが既知のものとして、例えばパンチング板からなる濾材、フォトエッチングなどによって直径のそろった孔が開けられた濾材、ワイヤが等間隔に入ったメッシュからなる濾材、ディスクフィルタ（濾材）を備えている。デイスクフイルタとして、例えばドーナツ状の板に放射状に溝を彫ったものを多数積層させて濾材として使用する構成のArkal社ディスクフィルタが使用される。例えば寒冷地などでは、雪や氷が混合する河川水等２６が取水されるが、粒子径Ｄを超える氷核は氷核フィルタ３１ですべて捕捉される。このため、氷核フィルタ３１以降では、取水管２５に粒子径Ｄを超える氷核は入り込むことがない。なお、不織布、紙や綿のように、繊維が絡まったもの、焼結体のように、粒子同士を融着させたもの、カイメンやスポンジなど不規則な細孔が入くんだ多孔質体などは、透過可能な最大粒子径Ｄが不定であるので、本発明の氷核フィルタ３１には不適当である。

また、氷核フィルタ３１から蒸発器１７の入口までの管路部分３５における河川水等２６の滞在時間ｔが、送水ポンプ３０の出力によらず常に下記式（１）を満たすように、管路部分３５の容積が設定されている。
ｔ≧ａ×Ｄ^２／Ｐ （１）

ここで、氷核フィルタ３１から蒸発器１７の入口までの管路部分３５とは、取水管２５の内、氷核フィルタ３１と蒸発器１７の間に位置する部分である。送水ポンプ３０の稼動により、取水管２５を通じて蒸発器１７に供給される河川水等２６は、その途中で、氷核フィルタ３１を通過した後、この管路部分３５を経て、蒸発器１７に導入される。また、管路部分３５における河川水等２６の流量Ｑが、流量計３２で測定されて、演算部３３に入力される。管路部分３５における河川水等２６の滞在時間ｔとは、氷核フィルタ３１を通過した後から蒸発器１７に供給されるまでの間の時間であり、その間、河川水等２６は管路部分３５に滞在している。上述したように、本発明では、氷核フィルタ３１の透過可能な氷核が最大粒子径Ｄとなっており、かかる最大粒子径Ｄの氷核は、管路部分３５を流れている間に（滞在時間ｔの間に）、送水ポンプ３０の発熱を利用して昇温した河川水等２６によって融解されるように、管路部分３５の容積が設定されている。

式（１）において、ａは氷核フィルタ３１の濾材によって決まる定数であり、氷核の形状などの不確定要因を補正するための定数である。この定数ａは、予め実験で求めておく。氷核の形状などの不確定要因は、濾材の開口形状が例えば四角形であったりするために、実際の氷核が完全な球からずれることが原因であるが、その値（定数ａ）は氷核の観察結果から決定するのではなく、製氷実験を通じたフィッティングにて求める。例えば、使用する氷核フィルタ３１を確定した後にさまざまな運転条件で製氷実験を行い、安定運転ができた（Ｐ、Ｄ、ｔ）の組み合わせから式（１）を用いてaを求め、この値（定数ａの最小値）を設計に用いる。

式（１）において、Ｐは、送水ポンプ３０の出入口差圧によって決まる定数である。本発明では、氷核フィルタ３１から蒸発器１７に至る管路部分３５において、送水ポンプ３０の発熱を利用して河川水等２６を昇温させ、管路部分３５において氷核を融解させる。送水ポンプ３０による発熱は、送水ポンプ３０の出入口差圧Ｐ（送水ポンプ３０が河川水等２６に与えた仕事）だけで決まる。なお、これ以外の要因で水温が上昇しても（例えば保温からの漏れ熱や、モーターの発熱）、氷核の融解への悪影響は無い。

滞在時間ｔは、送水ポンプ３０の発熱を利用して管路部分３５において氷核を融解させ、蒸発器１７への氷核の混入を回避できる時間であり、式（１）で求められる。この滞在時間ｔが、送水ポンプ３０の出力の変化と、それに伴う流量の変化によらずに、常に式（１）を満たすように、管路部分３５の容積を決定する。管路部分３５の容積は、例えば以下の手順１、２、３によって決定される。
（手順１）氷核フィルタ３１の透過可能な氷核の最大粒子径Ｄを決定する。（例えば透過可能最大粒子径Ｄ＝100μm）
（手順２）送水ポンプ３０の最小出力での出入口差圧Ｐと最大粒子径Ｄから、管路部分３５における河川水等２６の滞在時間ｔを決定する。
（手順３）送水ポンプ３０の最小出力での流量Qから、管路部分３５の容積V＝Ｑｔを決定する。

管路部分３５の容積Vを所定のものにするためには、管路部分３５の全長はそのままで、管径を太くする、管路部分３５の太さはそのままで、全長を長くする、管路部分３５の途中にタンクを設ける、などの方法が考えられる。

例えば寒冷地などでは、雪や氷が混合する河川水等２６が取水されるが、取水口２８から取水管２５に取水された河川水等２６には大小さまざまな大きさの氷核が混入している場合がある。そして、氷核が混入している河川水等２６は送水ポンプ３０を通過する際に、ポンプ発熱によって僅かに上昇する。河川水等２６の液相の温度上昇幅は、送水ポンプ３０の軸動力や、モータ発熱がどの程度水に伝わるかによって決まるが、概ね０．０５〜０．１℃である。

このポンプ発熱によって僅かに昇温した河川水等２６は、次に、送水ポンプ３０の下流に配置された氷核フィルタ３１に流入する。本発明で使用する氷核フィルタ３１は濾材の透過可能な最大粒子径Ｄが均一あるいは、透過可能な最大粒子径Ｄが予めわかっているものを使用するため、最大粒子径Ｄ以下の氷核は氷核フィルタ３１の濾材を透過するが、最大粒子径Ｄよりも大きな氷核は氷核フィルタ３１の濾材に捕捉される。なお、氷核フィルタ３１の濾材に補足された氷核もやがては濾材表面で融解し、最大粒子径Ｄ以下になったところで濾材を透過する。以上の結果、氷核フィルタ３１を通過した後の氷核の粒度分布は、最大粒子径Ｄを最大値とする分布となる。そして、管路部分３５に流入した氷核（最大粒子径Ｄの氷核）は、上述した管路部分３５の容積の設定により、送水ポンプ３０の最小出力での流量Qにおいても、管路部分３５を流れている間に（滞在時間ｔの間に）、送水ポンプ３０の発熱を利用して昇温した河川水等２６によって融解されることとなる。

一方、排水管２７には、温度計４０、伝播防止器４１、過冷却の解除器４２が設けられており、温度計４０の下流側に伝播防止器４１が配置され、伝播防止器４１の下流側に過冷却の解除器４２が配置されている。そして、蒸発器１７の出口での河川水等２６温度が温度計４０で測定されて、演算部３３に入力される。

解除器４２には、超音波振動子４５が取り付けられており、超音波振動子４５に超音波を付加するエネルギー源としての超音波発振器４６が接続されている。解除器４２は、例えば密閉室内において河川水等２６に超音波を加える方式であり、後述するように、製氷モードでは、超音波発振器４６の発振によって、超音波振動子４５から解除器４２に解除エネルギーとしての超音波が付加され、河川水等２６の過冷却状態を超音波で確実に解除して安定製氷を行うことができる。こうして、製氷モードでは、解除器４２で製氷されたシャーベット状の氷５５が、排水管２７の排水口２９から放出される。なお、超音波の発振は製氷のトリガーとして氷核を生成するときにのみ行えば足りる。氷核を生成されれば、以降は、超音波が無くても連続製氷が可能なため、超音波発振器４６の稼動を停止させることができる。

以上のように構成された採熱システム３において、送水ポンプ３０の稼働により、河川水等２６が取水管２５を通じて蒸発器１７に導入される。そして、ヒートポンプ２では、冷媒回路１５を循環する冷媒が蒸発器１７に導入されて、河川水等２６と熱交換が行われる。こうして、蒸発器１７において、ヒートポンプ２の冷媒が、河川水等２６から熱を吸収して蒸発し、冷媒蒸気となる。そして、この冷媒蒸気が圧縮器１８で圧縮されて昇温し、凝縮器１０で空調空間１内の室内空気１１に温熱が与えられる。そして、凝縮器１０で凝縮して液となった冷媒が、膨張弁１６を通過して、再び蒸発器１７に戻る。こうして、河川水等２６から温熱を採取するヒートポンプ２によって、空調空間１内の暖房空調が行われる。また、蒸発器１７において温熱を採取された河川水等２６は、排水管２７を通じて海もしくは河川に放流される。

こうして空調空間１内の暖房空調が行われるに際し、採熱システム３では、以下に説明する非製氷モードと製氷モードとが、自動的に切り替えて行われる。なお、非製氷モード（モード１）と製氷モード（モード２）における蒸発器入口水温に対する出口水温と流量の関係を図２に例示する。

「非製氷モード（モード１）」
非製氷モードでは、蒸発器４２の出口での河川水等２６の温度Ｔ２と、それらの凝固点との偏差を０℃以上の目標値Ｘ１に維持するように、送水ポンプ３０の出力が調整される。蒸発器１７の出口における河川水等２６温度は、温度計４０で測定され、演算部３３に入力される。

そして、演算部３３は、蒸発器４２の出口での河川水等２６の温度Ｔ２と、それらの凝固点との偏差が、常に０℃以上の目標値Ｘ１（例えば＋０．３℃）となるように、送水ポンプ３０の出力を変化させる。例えば、河川水等２６が海水である場合、海水の凝固点は−２℃程度である。したがって、海水である場合は、温度Ｔ２と−２℃との偏差が常に０℃以上の目標値Ｘ１（例えば＋０．３℃）となるように、送水ポンプ３０の出力を変化させる。また例えば、河川水等２６が河川水である場合、河川水の凝固点は０℃程度である。したがって、河川水である場合は、温度Ｔ２と０℃との偏差が常に０℃以上の目標値Ｘ１（例えば＋０．３℃）となるように、送水ポンプ３０の出力を変化させる。このように送水ポンプ３０の出力を上げ、河川水等２６の取水流量を増加させれば、蒸発器４２の出口での河川水等２６の温度Ｔ２が上昇する。逆に、送水ポンプ３０の出力を下げ、河川水等２６の取水流量を減少させれば、蒸発器４２の出口での河川水等２６の温度Ｔ２が下降する。したがって、送水ポンプ３０の出力を変化させることにより、蒸発器４２の出口での河川水等２６の温度Ｔ２と、それらの凝固点との偏差を、常に０℃以上の目標値Ｘ１（例えば＋０．３℃）に維持することが可能である。このように、非製氷モードでは、蒸発器４２の出口において、河川水等２６は常に凝固点以上の温度に維持される。その結果、河川水等２６は凍結することがなく、排水管２７を通じて海もしくは河川に排水される。

そして、このように非製氷モードで運転中に、送水ポンプ３０の出力が設定上限値になっている時間が所定時間継続した場合は、次に説明する製氷モードに切り替えられる。

「製氷モード（モード２）」
製氷モードでは、蒸発器４２の出口での河川水等２６の温度Ｔ２を０℃以下の目標値Ｘ２に維持するように、送水ポンプ３０の出力が調整される。蒸発器１７の出口における河川水等２６温度は、温度計４０で測定され、演算部３３に入力される。

そして、演算部３３は、蒸発器４２の出口での河川水等２６の温度Ｔ２と、それらの凝固点との偏差が、常に０℃以下の目標値Ｘ２（例えば−２℃）となるように、送水ポンプ３０の出力を変化させる。例えば、河川水等２６が海水である場合、温度Ｔ２と−２℃（海水の凝固点）との偏差が常に０℃以下の目標値Ｘ２（例えば−２℃）となるように、送水ポンプ３０の出力を変化させる。また例えば、河川水等２６が河川水である場合、温度Ｔ２と０℃（河川水の凝固点）との偏差が常に０℃以下の目標値Ｘ２（例えば−２℃）となるように、送水ポンプ３０の出力を変化させる。このように、送水ポンプ３０の出力を上げ、河川水等２６の取水流量を増加させれば、蒸発器４２の出口での河川水等２６の温度Ｔ２が上昇する。逆に、送水ポンプ３０の出力を下げ、河川水等２６の取水流量を減少させれば、蒸発器４２の出口での河川水等２６の温度Ｔ２が下降する。したがって、送水ポンプ３０の出力を変化させることにより、蒸発器４２の出口での河川水等２６の温度Ｔ２と、それらの凝固点との偏差を、常に０℃以下の目標値Ｘ２（例えば−２℃）に維持することが可能である。このように、製氷モードでは、蒸発器４２の出口において、河川水等２６は常に凝固点以下の温度に維持され、過冷却状態となった河川水等２６が、解除器４２内に送液される。

また、製氷モードでは、演算部３３の制御によって超音波発振器４６の発振が行われて、超音波振動子４５から解除器４２に解除エネルギーとしての超音波が付加される。この場合、上述の非製氷モードから製氷モードに移行したと同時に、超音波発振器４６に起動信号が送られ、超音波振動子４５から解除器４２内を流れる河川水等２６に一定時間の間、超音波が照射される。なお、上述したように、
超音波の発振は製氷のトリガーとして氷核を生成するときにのみ行えば足りる。氷核を生成されれば、以降は、超音波が無くても連続製氷が可能なため、超音波発振器４６の稼動を停止させることができる。

そして、このように製氷モードで運転中に、送水ポンプ３０の出力が設定下限値になっている時間が所定時間継続した場合は、先に説明した非製氷モードに切り替えられる。

以上のようにして、熱源である取水された河川水等２６の温度Ｔ１が凝固点よりも十分に高い場合には、非製氷モードで運転が行われるが、この非製氷モードでは、蒸発器４２の出口での河川水等２６の温度Ｔ２は過冷却状態になることはなく、凍結の心配は無い。なお、非製氷モードでは、水温が下がるに従って河川水等２６の流量を上げるように送水ポンプ３０の出力が制御されるが、取水される河川水等２６の温度が低温になると、送水ポンプ３０の出力が上限に達し、蒸発器４２の出口での河川水等２６の温度Ｔ２を一定値以上に制御できなくなる。このため、非製氷モードで運転中に、送水ポンプ３０の出力が設定上限値になっている時間が所定時間継続した場合は、演算器３３は製氷モードへの切り替えを行う。

一方、製氷モードでは、取水される河川水等２６の温度Ｔ１が低温であり、蒸発器４２の出口での河川水等２６の温度Ｔ２と、それらの凝固点との偏差が常に０℃以下の目標値Ｘ２（例えば−２℃）となるように、送水ポンプ３０の出力を変化させられる。このため、製氷モードでは、取水された河川水等２６の流量が減少し、蒸発器４２の出口での河川水等２６の温度Ｔ２が過冷却状態になる。そこで、この製氷モードでは、解除器４２内を流れる河川水等２６に解除エネルギーとして超音波が照射され、これにより、解除器４２内で河川水等２６の過冷却状態が解除されてシャーベット状の氷スラリーが製造される。こうして製造された氷スラリー（河川水等２６）が、排水管２７を通じて海もしくは河川に排出される。排水管２７から排出される氷スラリー（河川水等２６）はシャーベット状で流動性を有しているため、排水管２７の途中で凍結することなく、円滑に海もしくは河川に排出され、排水された氷スラリー（河川水等２６）は、海もしくは河川へ拡散されていく。なお、蒸発器１７と解除器４２の間には、相変化の伝播を妨げる伝播防止器４１が介在している。このため、解除器４２で加えられる超音波は伝播防止器４１で遮断され、蒸発器１７での凍結発生は防止される。

こうして、気温や水温にかかわらず河川水等２６から安定的に温熱を採熱し、ヒートポンプ２によって、空調空間１内の暖房空調が行われる。かかる採熱システム３によれば、特に、寒冷地などにおいて、冬期でも、排水管２７などを閉塞させることなく、採熱後の河川水等２６を氷スラリー状にして、海もしくは河川に詰まることなく円滑に排出することができる。なお、河川水等２６の温度Ｔ１を、例えば河川水等２６の水中に配置された温度計（図示せず）などによって測定し、あるいは、取水管２５の途中で適宜測定し、演算部３３に入力しても良い。このように河川水等２６の温度Ｔ１を適宜測定し、温度Ｔ１の急激な変化などを監視しても良い。また、管路部分３５における河川水等２６の流量Ｑは、例えば、点検や監視用の指標に用いることができる。

上述したように、取水管２５には、送水ポンプ３０の下流側に、透過可能な氷核の最大粒子径Ｄが既知の氷核フィルタ３１が設置されているため、取水された河川水等２６に大きさがＤ以上の雪や氷片が混入していても、それらは氷核フィルタ３１の濾材で確実に捕捉され、ポンプ発熱によって大きさがＤ以下になるまでフィルタ濾材の表面で融解させられる。また、大きさがＤ以下となった雪や氷片は氷核フィルタ３１の濾材を通過するが、この氷核は、蒸発器１７に達するまでに取水管２５中でポンプ発熱によって完全に消失するように、管路部分３５の滞在時間ｔが設計されているので、蒸発器内部に雪や氷片が侵入することはない。このことで、蒸発器１７の凍結が防止される。

しかして、本発明は、以上に説明した実施の形態に限定されるものではなく、適宜変更して用いることが可能である。例えば図３に示すように、河川水等２６に流れがある場合、取水管２５の取水口２８が、排水管２７の排水口２９よりも流れの上流側に配置されていることが望ましい。このように、取水口２８を排水口２９の上流側に配置すれば、排水口２９から放出された氷５５が、取水管２５に再び流れ込むことがなくなる。

また例えば、河川水等２６の水深が十分に深い場合には、図４に示すように、河川水等２６中における取水管２５の取水口２８の水深が、排水管２７の排水口２９の水深よりも深くなっていることが望ましい。このように、取水口２８を排水口２９よりも深い位置に配置すれば、排水口２９から放出されて浮遊していく氷５５が、取水管２５に再び流れ込むことがなくなる。この場合、排水口２９から放出された氷５５が下方に移動しないように、排水管２７の排水口２９の噴出方向を水平あるいは上方向にすると良い。

また、河川水等２６に流れがなく、排水口２９から放出された氷５５が１カ所に滞留する可能性のある場合には、図５に示すように、排水管２７を分岐させ、複数の排水口２９を設けても良い。このように複数の排水口２９を設けることにより、排水口２９から放出された氷５５を分散させることができる。

また、図１のヒートポンプ２は空調空間１内の暖房空調を行う例を示したが、河川水等２６から採取した温熱を利用して、例えば給湯を行うことも可能であり、温熱をその他の用途に利用しても構わない。なお、図１では、凝縮器１０は空気対冷媒熱交換器を示したが、凝縮器１０を水対冷媒熱交換器とし、熱媒としての水を暖房負荷や給湯負荷まで送液しても良い。また、送水ポンプ３０の出力をインバータ３４で制御する替わりに、送水ポンプ３０の前後に流量調整弁を設け、演算器３３の指示により、当該流量調整弁を調整する構成でも良い。また、超音波発振器４６に替え、過冷却状態の河川水等２６に解除エネルギーとして衝撃を与える機構（例えば電圧付与）や、氷核を供給する機構を用いても良い。

本発明は、特に寒冷地での海水・河川水からの採熱に有用である。

１ 空調空間
２ ヒートポンプ
３ 採熱システム１０ 凝縮器
１１ ファン
１５ 冷媒回路
１６ 膨張弁
１７ 蒸発器
１８ 圧縮器
２０ 演算器
２１ インバータ
２２ 温度計
２５ 取水管
２６ 河川水等（海水もしくは河川水）
２７ 排水管
２８ 取水口
２９ 排水口
３０ 送水ポンプ
３１ 氷核フィルタ
３２ 流量計
３３ 演算器
３４ インバータ
３５ 管路部分
４０ 温度計
４１ 伝播防止器
４２ 解除器
４５ 超音波振動子
４６ 超音波発振器
５５ 氷

Claims (5)

1. 蒸発器に導入された海水もしくは河川水から温熱を採取するヒートポンプを備えた採熱システムであって、
   前記蒸発器に海水もしくは河川水を導入する取水管と、前記蒸発器から排出された海水もしくは河川水を排水する排水管を備え、
   前記取水管に送水ポンプと氷核フィルタを備え、かつ、前記送水ポンプの下流側に前記氷核フィルタが配置され、前記氷核フィルタから前記蒸発器の入口までの管路部分における水の滞在時間ｔが、前記送水ポンプの出力によらず常に下記式（１）を満たすように、前記配管部分の容積が設定され、
   前記排水管に過冷却の解除器が設けられ、前記解除器に解除エネルギーを付加するエネルギー源を備えることを特徴とする、海水・河川水からの採熱システム。
   ｔ≧ａ×Ｄ^２／Ｐ （１）
   但し、ａは前記氷核フィルタのろ材によって決まる定数、Ｄは前記氷核フィルタの透過可能な氷核の最大粒子径、Ｐは前記送水ポンプの出入口差圧である。
2. 前記取水管の取水口が、前記排水管の排水口よりも流れの上流側に配置されていることを特徴とする、請求項１に記載の海水・河川水からの採熱システム。
3. 海水もしくは河川水中における前記取水管の取水口の水深が、前記排水管の排水口の水深よりも深いことを特徴とする、請求項１または２に記載の海水・河川水からの採熱システム。
4. 前記排水管が分岐されて、複数の排水口が設けられていることを特徴とする、請求項１〜３のいずれかに記載の海水・河川水からの採熱システム。
5. 請求項１〜４のいずれかに記載の採熱システムを用いた採熱方法であって、
   前記蒸発器の出口での、海水の温度とその凝固点との偏差、もしくは、河川水の温度とその凝固点との偏差を０℃以上の目標値に維持するように、前記送水ポンプの出力を調整する非製氷モードと、前記蒸発器の出口での、海水の温度とその凝固点との偏差、もしくは、河川水の温度とその凝固点との偏差を０℃以下の目標値に維持するように、前記送水ポンプの出力を調整し、前記解除器に解除エネルギーを付加する製氷モードとを有し、
   前記非製氷モード中に、前記送水ポンプの出力が設定上限値になっている時間が所定時間継続した場合は、前記製氷モードに切り替え、前記製氷モード中に、前記送水ポンプの出力が設定下限値になっている時間が所定時間継続した場合は、前記非製氷モードに切り替えることを特徴とする、海水・河川水からの採熱方法。

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