JP5822652B2

JP5822652B2 - Cogeneration system

Info

Publication number: JP5822652B2
Application number: JP2011237882A
Authority: JP
Inventors: 若林　努; 努若林; 岸本　章; 章岸本; 山口　秀樹; 秀樹山口; 喜徳久角; 司堀
Original assignee: Osaka Gas Co Ltd; Osaka University NUC
Current assignee: Osaka Gas Co Ltd; Osaka University NUC
Priority date: 2011-10-28
Filing date: 2011-10-28
Publication date: 2015-11-24
Anticipated expiration: 2031-10-28
Also published as: JP2013096604A

Description

本発明は、複数の住戸からなる集合住宅又は地域に供給される電力及び熱を発生可能な熱電併給装置が設けられ、当該熱電併給装置にて発生される熱を湯水との熱交換にて回収する排熱回収熱交換器と、湯水を貯湯可能な貯湯槽と、前記排熱回収熱交換器と前記貯湯槽との間で湯水を循環可能な湯水循環路とを備え、前記湯水循環路が前記貯湯槽からの湯水を、前記複数の住戸に循環供給可能に構成されたコジェネレーションシステムに関する。 The present invention is provided with a combined heat and power supply device capable of generating power and heat supplied to an apartment house or a region consisting of a plurality of dwelling units, and recovers heat generated by the combined heat and power supply device by heat exchange with hot water. An exhaust heat recovery heat exchanger, a hot water storage tank capable of storing hot water, and a hot water circulation path capable of circulating hot water between the exhaust heat recovery heat exchanger and the hot water storage tank. The present invention relates to a cogeneration system configured to circulate and supply hot water from the hot water storage tank to the plurality of dwelling units.

昨今の集合住宅にあっては、省エネルギの観点から、上述のようなコジェネレーションシステムで発電電力の大きいもの（例えば、１０ｋＷクラスのもの）を設置して、その電力を集合住宅の共用部や各住戸に供給すると共に、その熱を温水として各住戸に供給して給湯や暖房に使用可能なものが、知られている（特許文献１を参照）。 In recent apartments, from the viewpoint of energy saving, install the one with large generated power (for example, 10kW class) in the cogeneration system as described above, In addition to supplying to each dwelling unit, there is known one that can be used for hot water supply or heating by supplying the heat as hot water to each dwelling unit (see Patent Document 1).

特開２００３−４２５４５号公報JP 2003-42545 A

しかしながら、上述の特許文献１に開示のコジェネレーションシステムでは、特に夏季の昼間の時間帯において、熱需要が少なく、発生した熱の有効な利用先がないため、その稼働率が低下する場合があり、電力ピークの時間帯に、１０ｋＷクラスのコジェネレーションシステムを有効に利用できない場合があった。
また、集合住宅にあっては、コジェネレーションシステムにて発生された熱は、湯水循環路に湯水を通流させる形態で、夫々の住宅に供給されるのであるが、湯水循環路の湯水の温度は、下流側に進むにつれて低下するため、下流側においては、十分な熱が供給されない虞があるという問題があった。 However, in the cogeneration system disclosed in the above-mentioned Patent Document 1, since the heat demand is small and there is no effective use destination of the generated heat, especially in the daytime in summer, the operating rate may be reduced. In some cases, the 10 kW class cogeneration system cannot be used effectively during the peak power hours.
In apartment buildings, the heat generated by the cogeneration system is supplied to each house in the form of flowing hot water through the hot water circuit, but the temperature of the hot water in the hot water circuit However, there is a problem that sufficient heat may not be supplied on the downstream side.

本発明は、上述の課題に鑑みてなされたものであり、その目的は、集合住宅において、夏季の熱需要が少ない場合で、その熱を有効に利用してその稼働率を向上できると共に、集合住宅における湯水循環路の下流側の住戸に対しても、十分に熱の供給が可能なコジェネレーションシステムを提供する点にある。 The present invention has been made in view of the above-mentioned problems, and the purpose of the present invention is to improve the operating rate by effectively using the heat in an apartment house when the heat demand in summer is small. It is the point which provides the cogeneration system which can supply heat enough also to the dwelling unit of the downstream of the hot water circulation path in a house.

上記目的を達成するためのコジェネレーションシステムは、
複数の住戸からなる集合住宅又は地域に供給される電力及び熱を発生可能な熱電併給装置が設けられ、当該熱電併給装置にて発生される熱を湯水との熱交換にて回収する排熱回収熱交換器と、湯水を貯湯可能な貯湯槽と、前記排熱回収熱交換器と前記貯湯槽との間で湯水を循環可能な湯水循環路とを備え、前記湯水循環路が前記貯湯槽からの湯水を前記複数の住戸に循環供給可能に構成されたコジェネレーションシステムであって、その特徴構成は、
前記複数の住戸の夫々に、気体を回転駆動する通気性吸湿体からなるデシカントロータの吸湿部又は再生部を通流させ温度調節及び湿度調節して空調用空気として空調対象空間へ供給するデシカント空調装置を備え、
前記デシカントロータの前記再生部を通流して前記通気性吸湿体の再生に用いる気体を、前記湯水循環路にて循環供給される湯水と熱交換する加熱用熱交換器を備えると共に、前記デシカントロータの前記通気性吸湿体の再生に用いる気体を加熱自在な加熱手段を備え、
前記加熱手段は、供給される燃料ガスを燃焼用空気と共に燃焼可能な燃焼装置であり、
前記燃焼装置に供給される燃料ガスを、前記複数の住戸のガスメータを介さない状態で、前記燃焼装置へ直接供給する直通ガス管が設けられている点にある。 The cogeneration system to achieve the above objective is
Exhaust heat recovery that is provided with a combined heat and power supply device that can generate electricity and heat supplied to multiple dwelling units or areas, and that recovers the heat generated by the combined heat and power device by heat exchange with hot water A heat exchanger, a hot water storage tank capable of storing hot water, and a hot water circulation path capable of circulating hot water between the exhaust heat recovery heat exchanger and the hot water storage tank, the hot water circulation path from the hot water storage tank Is a cogeneration system configured to be able to circulate and supply hot water to the plurality of dwelling units.
A desiccant air conditioner that supplies the air conditioning air to the air-conditioning target space by adjusting the temperature and humidity of each of the plurality of dwelling units through a moisture absorption part or a regeneration part of a desiccant rotor made of a breathable moisture absorbent that rotates and drives gas. Equipped with equipment,
A heating heat exchanger for exchanging heat of the gas used for regeneration of the breathable moisture absorber through the regeneration portion of the desiccant rotor with hot water circulated and supplied in the hot water circulation path; and the desiccant rotor A heating means capable of heating the gas used for the regeneration of the breathable hygroscopic material ,
The heating means is a combustion device capable of combusting supplied fuel gas together with combustion air,
A direct gas pipe for directly supplying the fuel gas supplied to the combustion device to the combustion device without passing through the gas meters of the plurality of dwelling units is provided .

上記特徴構成によれば、コジェネレーションシステムにて発生した熱は、その熱を保有する湯水が湯水循環路を循環する形態で、集合住宅の夫々に循環供給される。各集合住宅に供給された湯水の保有する熱は、集合住宅の夫々に設けられたデシカント空調装置のデシカントロータの通気性吸湿体の再生熱源として有効に利用できる。このように再生されたデシカントロータは、例えば、その吸湿部にて気体を適切に除湿して空調用空気を生成することができるので、夏季に、適切に湿度調整された空調用空気を、各集合住宅の空調対象空間にて利用することができる。
即ち、上記特徴構成によれば、特に、夏季の電力ピークの時間帯に、コジェネレーションシステムにて発生する熱を、集合住宅の夫々に設けられたデシカント空調装置にて空調用に利用することができるので、コジェネレーションシステムを電力需要に追従する状態で稼動させながらも、それにより発生した熱を捨てることなく有効利用することができる。
また、湯水循環路に湯水を循環する形態で、集合住宅の夫々の住戸に対し熱を供給する構成を採用している場合、湯水循環路の下流側の住戸を循環する湯水の温度が低下し、熱量が不足する場合がある。特に、本発明の如く、湯水の熱をデシカント空調装置のデシカントロータの通気性吸湿体の再生に用いている場合には、通気性吸湿体を適切に再生できないといった問題が生じる。
本発明では、このような場合でも、デシカント空調装置のデシカントロータの通気性吸湿体を再生させる気体を加熱自在な加熱手段を備えているので、加熱手段にてデシカントロータの通気性吸湿体の再生に用いられる気体を加熱でき、気体を再生に適切温度にまで昇温させることができる。即ち、熱量の不足を加熱手段にて補うことができるのである。
以上より、集合住宅において、夏季の熱重要が少ない場合でも、その熱を各集合住宅にて、空調用空気の生成に有効に利用して、その稼働率を向上できると共に、湯水循環路の下流側の住戸に対しても、十分に熱を供給することができるコジェネレーションが実現できる。 According to the above characteristic configuration, the heat generated in the cogeneration system is circulated and supplied to each of the apartment houses in such a form that the hot water holding the heat circulates in the hot water circulation path. The heat possessed by the hot water supplied to each apartment can be effectively used as a regeneration heat source for the breathable hygroscopic body of the desiccant rotor of the desiccant air conditioner provided in each apartment. The desiccant rotor regenerated in this way can generate air-conditioning air by appropriately dehumidifying the gas at its moisture absorption section, for example. It can be used in the air-conditioning space of apartment buildings.
That is, according to the above-described characteristic configuration, the heat generated by the cogeneration system can be used for air conditioning by the desiccant air conditioner provided in each of the apartment houses, particularly during the summer power peak period. Therefore, the cogeneration system can be used effectively without throwing away the heat generated by operating the cogeneration system in a state of following the power demand.
In addition, when a configuration is adopted in which hot water is circulated through the hot water circulation path and heat is supplied to each dwelling unit of the apartment house, the temperature of the hot water circulating through the dwelling unit downstream of the hot water circulation path decreases. The amount of heat may be insufficient. In particular, as in the present invention, when the heat of hot water is used to regenerate the breathable hygroscopic body of the desiccant rotor of the desiccant air conditioner, there arises a problem that the breathable hygroscopic body cannot be properly regenerated.
Even in such a case, the present invention includes a heating means capable of heating the gas that regenerates the breathable hygroscopic body of the desiccant rotor of the desiccant air conditioner. Therefore, the heating means regenerates the breathable hygroscopic body of the desiccant rotor. Can be heated, and the temperature of the gas can be raised to an appropriate temperature for regeneration. That is, the shortage of heat can be compensated by the heating means.
From the above, even in the case where the heat of summer is less important in the housing complex, the heat can be effectively used in each housing to generate air-conditioning air to improve the operating rate and downstream of the hot water circulation path. Cogeneration that can sufficiently supply heat to the side dwelling unit can also be realized.

上述したように、デシカント空調装置のデシカントロータの通気性吸湿体を再生する気体を加熱する燃焼装置は、集合住宅の各住戸において、コジェネレーションシステムから供給される熱が不足する場合に稼動するものである。このような熱の不足は、熱を湯水循環路にて湯水を循環させる状態で集合住宅に供給する場合、上流側よりも下流側で起こり易いため、上記燃焼装置は、上流側の住戸よりも下流側の住戸で良く利用されることとなる。このため、燃焼装置にて消費される燃料ガスを、各住戸にて課金した場合、上流側の住戸と下流側の住戸とで、不平等が生じる虞がある。
上記特徴構成によれば、燃焼装置にて消費される燃料ガスは、直通ガス管により、住戸のガスメータを介さない状態で、燃焼装置へ直接供給されるので、当該燃料ガスの費用が、各住戸に課金され住戸間に不平等が生じることを避けることができる。
尚、使用された燃料ガスの料金は、集合住宅のすべての住戸にて、均等割りする等の課金形態をとることにより、熱利用の観点において、各住戸間で均等な課金を行うことができる。 As described above, the combustion device that heats the gas that regenerates the breathable hygroscopic body of the desiccant rotor of the desiccant air conditioner operates when there is insufficient heat supplied from the cogeneration system in each dwelling unit of the apartment house. It is. Such shortage of heat is more likely to occur on the downstream side than the upstream side when supplying heat to the apartment house in a state where hot water is circulated in the hot water circulation path, so the combustion device is more than the upstream dwelling unit. It is often used in dwelling units on the downstream side. For this reason, when the fuel gas consumed in the combustion apparatus is charged at each dwelling unit, there is a risk that inequality will occur between the upstream dwelling unit and the downstream dwelling unit.
According to the above characteristic configuration, the fuel gas consumed in the combustion apparatus is directly supplied to the combustion apparatus through the direct gas pipe without passing through the gas meter of the dwelling unit. It is possible to avoid inequality between the dwelling units.
In addition, the charge of the fuel gas used can be charged evenly between each unit from the viewpoint of heat utilization by adopting a charge form such as equally dividing all the units in the apartment house. .

本発明のコジェネレーションシステムの更なる特徴構成は、
前記デシカント空調装置が、前記デシカントロータの前記吸湿部を通流した気体を冷却用媒体との熱交換により冷却する第１冷却用熱交換器と、気体を加湿する第１加湿機とを備え、
気体を前記デシカントロータの前記吸湿部と前記第１冷却用熱交換器とを記載順に通流させる第１空調流路と、気体を前記冷却用媒体として前記第１冷却用熱交換器へ導き、前記加熱用熱交換器及び前記加熱手段へ導いた後、前記デシカントロータの前記再生部を通流させる第２空調流路とを形成可能に構成され、
第１気体を前記第１空調流路にて空調した後に前記第１加湿機にて加湿して空調用空気として空調対象空間へ導くと共に、再生用空気を前記第２空調流路へ導く第１運転状態と、
第２気体を前記第２空調流路にて空調した後に前記第１加湿機にて加湿して空調用空気として空調対象空間へ導くと共に、吸湿用空気を前記デシカントロータの前記吸湿部へ導く第２運転状態とを、択一的に切り替える切替手段を備える点にある。 Further features of the cogeneration system of the present invention are as follows:
The desiccant air conditioner includes a first cooling heat exchanger that cools the gas that has passed through the moisture absorption part of the desiccant rotor by heat exchange with a cooling medium, and a first humidifier that humidifies the gas,
A first air-conditioning flow path for allowing gas to flow through the moisture absorption portion of the desiccant rotor and the first cooling heat exchanger in the order described, and gas as the cooling medium to the first cooling heat exchanger; After being led to the heat exchanger for heating and the heating means, it is configured to be able to form a second air conditioning flow path through which the regeneration part of the desiccant rotor flows.
The first gas is air-conditioned in the first air-conditioning channel and then humidified by the first humidifier and led as air-conditioning air to the air-conditioning target space, and the regeneration air is led to the second air-conditioning channel. Driving state,
The second gas is air-conditioned in the second air-conditioning flow path and then humidified by the first humidifier and led as air-conditioning air to the air-conditioning target space, and the moisture-absorbing air is led to the moisture-absorbing portion of the desiccant rotor. There exists a point provided with the switching means which switches alternatively between 2 driving states.

上記特徴構成によれば、集合住宅の夫々において、コジェネレーションシステムにて発生される熱をデシカント空調装置の熱源として利用して、切替手段を第１運転状態に切り替えて除湿冷房運転を実行すると共に、切替手段を第２運転状態に切り替えて加湿暖房運転を実行することができる。
ここで、第１運転状態で除湿冷房運転を実行している場合、第１空調流路を通流する第１気体は、室外空気が好適に用いられ、第２運転状態で加湿暖房運転を実行している場合、第２空調流路を通流する第２気体についても、室外空気が好適に用いられる。
ここで、第１気体及び第２気体は、同じ気体であっても良いし、異なる気体であっても良い。 According to the above characteristic configuration, the heat generated in the cogeneration system is used as the heat source of the desiccant air conditioner in each of the apartment houses, and the dehumidifying and cooling operation is performed by switching the switching unit to the first operation state. The humidification heating operation can be executed by switching the switching means to the second operation state.
Here, when the dehumidifying and cooling operation is executed in the first operation state, outdoor air is preferably used as the first gas flowing through the first air conditioning channel, and the humidification heating operation is executed in the second operation state. In this case, outdoor air is also preferably used for the second gas flowing through the second air conditioning channel.
Here, the first gas and the second gas may be the same gas or different gases.

以下、上述の除湿冷房運転及び加湿暖房運転につき説明を加える。
除湿冷房運転にあっては、切替手段により第１運転状態に切り替えることで、第１気体を、デシカントロータの吸湿部にて除湿し、第１冷却用熱交換器にて冷却した後に、第１加湿機にて水分を供給してその水分の蒸発潜熱が奪われる形態で冷却し、適切に除湿冷却された第１気体を空調用空気として空調対象空間へ供給できる。
特に、このとき、再生用空気は、冷却用媒体として第１冷却用熱交換器に導かれて加熱され、加熱用熱交換器にて加熱用媒体との熱交換にて加熱され、加熱手段によっても加熱された後、デシカントロータの再生部を通流して再生している。このような構成を採用することにより、例え、コジェネレーションシステムによる熱の供給が不十分で、当該熱にて加熱される加熱用媒体が十分に昇温されない状態で加熱用熱交換器に導かれ、加熱用熱交換器にて再生用空気を十分に昇温できない場合でも、再生用空気を加熱手段にて加熱して、デシカントロータの再生部を再生可能な程度にまで昇温できる。 Hereinafter, the above-described dehumidifying and cooling operation and humidifying and heating operation will be described.
In the dehumidifying and cooling operation, the first gas is dehumidified by the moisture absorption part of the desiccant rotor and then cooled by the first cooling heat exchanger by switching to the first operating state by the switching means. It is possible to supply moisture to the air-conditioning target space as air-conditioning air by supplying moisture with a humidifier and cooling in such a manner that the latent heat of vaporization of the moisture is removed.
In particular, at this time, the regeneration air is guided to the first cooling heat exchanger as a cooling medium and heated, and is heated by heat exchange with the heating medium in the heating heat exchanger, and is heated by the heating means. After being heated, it is regenerated through the regeneration part of the desiccant rotor. By adopting such a configuration, for example, the heat supply by the cogeneration system is insufficient, and the heating medium heated by the heat is led to the heating heat exchanger in a state where the temperature is not sufficiently raised. Even when the temperature of the regeneration air cannot be sufficiently raised by the heating heat exchanger, the regeneration air can be heated by the heating means to raise the temperature of the regeneration portion of the desiccant rotor to a reproducible level.

一方、加湿暖房運転にあっては、切替手段により第２運転状態に切り替えることで、第２気体を、冷却用媒体として第１冷却用熱交換器に導いて加熱し、加熱用熱交換器にて加熱し、加熱手段によっても加熱し、デシカントロータの再生部にて加湿した後、第１加湿機にてさらに加湿して、適切に加湿加熱された第２気体を空調用空気として空調対象空間へ供給できる。即ち、加湿暖房運転にあっても、コジェネレーションシステムによる熱の供給が不十分で、当該熱にて加熱される加熱用媒体が十分に昇温されない状態で加熱用熱交換器に導かれる場合でも、第２気体を加熱手段にて加熱して、空調用空気として求められる温度にまで適切に昇温できる。
尚、上記特徴構成によれば、コジェネレーションシステムから供給される熱が十分で、当該熱により十分に昇温された加熱用熱媒体を加熱用熱交換器に供給可能であり、加熱用熱媒体にて十分に再生用空気を昇温可能な場合には、加熱手段による加熱を省略しても、除湿冷房運転、加湿暖房運転の双方を良好に実行することができる。 On the other hand, in humidification heating operation, by switching to the second operation state by the switching means, the second gas is led to the first cooling heat exchanger as a cooling medium and heated, and the heating heat exchanger is turned on. After heating with the heating means and humidifying with the regeneration part of the desiccant rotor, the humidification is further performed with the first humidifier, and the second gas that is appropriately humidified and heated is used as air-conditioning air. Can supply. That is, even in the humidification heating operation, even when the heat supply by the cogeneration system is insufficient and the heating medium heated by the heat is not sufficiently heated, it is led to the heating heat exchanger. The second gas can be heated by the heating means, and the temperature can be appropriately increased to the temperature required as air-conditioning air.
According to the above characteristic configuration, the heat supplied from the cogeneration system is sufficient, and the heating heat medium sufficiently heated by the heat can be supplied to the heating heat exchanger. When the temperature of the regeneration air can be sufficiently raised at, both the dehumidifying and cooling operation and the humidifying and heating operation can be performed satisfactorily even if the heating by the heating means is omitted.

本発明のコジェネレーションシステムの更なる特徴構成は、
前記切替手段が、運転状態を前記第１運転状態に切り替えているときで、前記第１気体として室外空気を用いている場合に、
前記再生用空気として前記第２空調流路に導かれる室内空気の一部を、前記第１空調流路に導く第３空調流路が設けられている点にある。 Further features of the cogeneration system of the present invention are as follows:
When the switching means is switching the operation state to the first operation state and using outdoor air as the first gas,
A third air conditioning channel is provided for guiding a part of the indoor air guided to the second air conditioning channel as the regeneration air to the first air conditioning channel.

今日、一般に知られているエアコン等の空調機にあっては、７００ｍ³／ｈ程度の空調用空気を供給可能となっており、使用者の使用感を高める観点からは、この程度の流量を供給できることが好ましい。
しかしながら、デシカントロータを用いた空調システムにあっては、空調用空気は、デシカントロータ及び熱交換器等の圧力損失の大きい機器を複数通流する必要があるため、省エネの観点から送風ファンの出力を抑えた状態において、十分な流量を供給し難い状況にあった。
上記特徴構成によれば、切替手段により第１運転状態に切り替えて、除湿冷房運転を実行しているときに、第１空調流路に通流する室外空気に、再生用空気として第２空調流路に導かれる室内空気の一部が、第３空調流路により、第１空調流路に導かれることとなるので、空調用空気として、室外空気と共に室内空気の一部が供給されることになる。これにより、特に、送風ファン等の出力を増加させることなく、空調対象空間に導かれる空調用空気の流量を増加させることができる。
尚、通常、空調用空気の絶対湿度を下げる場合、デシカントロータの再生部を通流する再生用空気を昇温させる必要がある。しかしながら、上述の如く、室外空気に室内空気を混合して空調用空気を生成することで、再生用空気を昇温させなくとも、空調用空気の絶対湿度を下げることができる。 Today, air conditioners such as air conditioners that are generally known are capable of supplying air for air conditioning of about 700 m ³ / h. It is preferable that it can supply.
However, in an air-conditioning system using a desiccant rotor, the air-conditioning air needs to flow through a plurality of devices with large pressure loss such as a desiccant rotor and a heat exchanger. It was difficult to supply a sufficient flow rate in a state where the pressure was suppressed.
According to the above characteristic configuration, when the dehumidifying and cooling operation is performed by switching to the first operation state by the switching means, the second air-conditioning flow is used as the regeneration air as outdoor air flowing through the first air-conditioning flow path. Since a part of the indoor air guided to the road is guided to the first air conditioning channel by the third air conditioning channel, a part of the indoor air is supplied together with the outdoor air as the air for air conditioning. Become. Thereby, in particular, the flow rate of the air for air conditioning led to the air-conditioning target space can be increased without increasing the output of the blower fan or the like.
Normally, when the absolute humidity of the air-conditioning air is lowered, it is necessary to raise the temperature of the regeneration air flowing through the regeneration portion of the desiccant rotor. However, as described above, by mixing room air with outdoor air to generate air conditioning air, the absolute humidity of the air conditioning air can be lowered without increasing the temperature of the regeneration air.

本発明のコジェネレーションシステムの更なる特徴構成は、
前記第３空調流路には、前記室内空気の通流量を制御する流量制御弁が設けられている点にある。 Further features of the cogeneration system of the present invention are as follows:
The third air conditioning channel is provided with a flow rate control valve for controlling the flow rate of the room air.

上記特徴構成によれば、第３空調流路に流量制御弁を設けているので、第２空調流路の圧力を第１空調流路の圧力よりも高めておき、上記流量制御弁の開度を制御するという、簡易な構成により、第３空調流路により第２空調流路から第１空調流路へ供給される室内空気の通流量を調整できる。 According to the above characteristic configuration, since the flow control valve is provided in the third air conditioning channel, the pressure of the second air conditioning channel is set higher than the pressure of the first air conditioning channel, and the opening degree of the flow control valve is set. With the simple configuration of controlling the flow rate, the flow rate of the indoor air supplied from the second air conditioning channel to the first air conditioning channel can be adjusted by the third air conditioning channel.

本発明のコジェネレーションシステムの更なる特徴構成は、
室外空気を加湿する第２加湿機を備え、
前記第２加湿機にて加湿された室外空気と、前記第１空調流路の前記第１冷却用熱交換器を通流した後の空調用空気とを熱交換可能な第２冷却用熱交換器が設けられている点にある。 Further features of the cogeneration system of the present invention are as follows:
A second humidifier for humidifying outdoor air;
Second cooling heat exchange capable of exchanging heat between the outdoor air humidified by the second humidifier and the air conditioning air after passing through the first cooling heat exchanger of the first air conditioning channel. The point is that a vessel is provided.

真夏等で室外空気の温度が高くなる場合等には、空調用空気の十分な冷却が望まれる場合がある。
上記特徴構成によれば、第２冷却用熱交換器において、第１空調流路でデシカントロータの吸湿部にて除湿され、第１冷却用熱交換器にて冷却された空調用空気を、第２加湿機にて水分が供給されその水分の蒸発潜熱が奪われる形態で冷却された室外空気と、熱交換させ、空調用空気の温度を、より一層低下させることができる。
これにより、室外空気の温度が高くなる場合でも、適切な除湿冷房運転を実行できる。 When the temperature of the outdoor air becomes high in midsummer or the like, it may be desired to sufficiently cool the air for air conditioning.
According to the above characteristic configuration, in the second cooling heat exchanger, the air conditioning air that has been dehumidified by the moisture absorption part of the desiccant rotor in the first air conditioning flow path and cooled by the first cooling heat exchanger is Heat exchange is performed with the outdoor air cooled in a form in which moisture is supplied by the two humidifiers and latent heat of vaporization of the moisture is removed, so that the temperature of the air-conditioning air can be further reduced.
Thereby, even when the temperature of outdoor air becomes high, an appropriate dehumidifying and cooling operation can be executed.

集合住宅に適用されるコジェネレーションシステムの概略構成図である。It is a schematic block diagram of the cogeneration system applied to an apartment house. 各住戸のデシカント空調装置及び各ユーティリティ消費機器への電力・湯水等の供給状態を示す概略図である。It is the schematic which shows the supply state of the electric power, hot water, etc. to the desiccant air conditioner of each dwelling unit and each utility consumption apparatus. デシカント空調装置の回路が除湿冷房運転状態である場合の回路図である。It is a circuit diagram in case the circuit of a desiccant air conditioner is in a dehumidifying and cooling operation state. 図３の回路の所定の点における各気体の温度状態及び湿度状態の変化を示す空気線図である。FIG. 4 is an air diagram showing changes in temperature state and humidity state of each gas at a predetermined point in the circuit of FIG. 3. 図３の回路の所定の点における各気体の温度・湿度等の値を示す表である。It is a table | surface which shows values, such as temperature and humidity, of each gas in the predetermined point of the circuit of FIG. 循環温水の温度変化に対する除湿冷房性能の変化を示すグラフ図である。It is a graph which shows the change of the dehumidification cooling performance with respect to the temperature change of circulating hot water. デシカントロータの通気性吸湿体を再生する再生空気の温度の変化に対する除湿冷房性能の変化を示すグラフ図である。It is a graph which shows the change of the dehumidification cooling performance with respect to the change of the temperature of the reproduction | regeneration air which reproduces | regenerates the air permeable hygroscopic body of a desiccant rotor. デシカント空調装置の回路が加湿暖房運転状態である場合の回路図である。It is a circuit diagram in case the circuit of a desiccant air conditioner is a humidification heating operation state. 図８の回路の所定の点における各気体の温度状態及び湿度状態の変化を示す空気線図である。FIG. 9 is an air diagram showing changes in temperature state and humidity state of each gas at a predetermined point in the circuit of FIG. 8. 図８の回路の所定の点における各気体の温度・湿度等の値を示す表である。It is a table | surface which shows values, such as temperature and humidity, of each gas in the predetermined | prescribed point of the circuit of FIG. 循環温水の温度変化に対する加湿暖房性能の変化を示すグラフ図である。It is a graph which shows the change of humidification heating performance with respect to the temperature change of circulating hot water. デシカント空調装置の回路が除湿運転状態である場合の回路図である。It is a circuit diagram in case the circuit of a desiccant air conditioner is a dehumidification driving | running state. 図１２の回路の所定の点における各気体の温度状態及び湿度状態の変化を示す空気線図である。FIG. 13 is an air diagram showing changes in temperature state and humidity state of each gas at a predetermined point in the circuit of FIG. 12. 図１２の回路の所定の点における各気体の温度・湿度等の値を示す表である。It is a table | surface which shows values, such as temperature and humidity, of each gas in the predetermined | prescribed point of the circuit of FIG. 室外空気の相対湿度の変化に対する除湿性能の変化を示すグラフ図である。It is a graph which shows the change of the dehumidification performance with respect to the change of the relative humidity of outdoor air. デシカントロータの通気性吸湿体を再生する再生空気の温度の変化に対する室内空気の除湿量の変化を示すグラフ図である。It is a graph which shows the change of the dehumidification amount of room air with respect to the change of the temperature of the reproduction | regeneration air which reproduces | regenerates the air permeable hygroscopic body of a desiccant rotor.

本発明のコジェネレーションシステム２００は、集合住宅の夫々の住戸２０１において、コジェネレーションシステム２００にて発生した熱を、その再生熱源として利用可能なデシカント空調装置１００を設けている点を特徴とするものである。
本発明のコジェネレーションシステム２００の更なる特徴は、集合住宅の夫々の住戸２０１に対して供給される熱が不足する場合でも、その熱の不足を補う状態で、上述のデシカント空調装置１００の再生熱源として利用可能なガス焚きバーナ１２０（加熱手段、燃焼装置の一例）を設けている点にある。以下、本発明のコジェネレーションシステム２００について、図面に基づいて説明する。 The cogeneration system 200 of the present invention is characterized in that the desiccant air conditioner 100 that can use the heat generated in the cogeneration system 200 as a regeneration heat source is provided in each dwelling unit 201 of the apartment house. It is.
A further feature of the cogeneration system 200 of the present invention is that the above-described desiccant air conditioner 100 is regenerated in a state that compensates for the lack of heat even when the heat supplied to each dwelling unit 201 of the apartment house is insufficient. A gas burning burner 120 (an example of a heating means and a combustion device) that can be used as a heat source is provided. Hereinafter, the cogeneration system 200 of this invention is demonstrated based on drawing.

〔集合住宅用コジェネレーションシステム〕
まず、図１に基づいて、本発明のコジェネレーションシステム２００の基本構成を説明する。
本発明のコジェネレーションシステム２００は、図１に示すように、複数の住戸２０１からなる集合住宅の夫々の住戸２０１に供給される電力及び熱を発生可能な熱電併給装置としてガスエンジン２０２が設けられ、当該ガスエンジン２０２の排ガスと湯水とを熱交換する形態で排ガスの熱を回収する排熱回収熱交換器２２９と、温度成層を形成した状態で湯水を貯湯可能な第１貯湯槽２０３（貯湯槽の一例）と、排熱回収熱交換器２２９と第１貯湯槽２０３との間で湯水（加熱用媒体の一例）を循環可能な湯水循環路２０４とを備え、湯水循環路２０４が第１貯湯槽２０３からの湯水を複数の住戸２０１の夫々に循環供給可能に構成されている。 [Cogeneration system for collective housing]
First, the basic configuration of the cogeneration system 200 of the present invention will be described with reference to FIG.
As shown in FIG. 1, the cogeneration system 200 of the present invention is provided with a gas engine 202 as a combined heat and power supply device capable of generating electric power and heat supplied to each dwelling unit 201 of an apartment house composed of a plurality of dwelling units 201. The exhaust heat recovery heat exchanger 229 that recovers the heat of the exhaust gas in a form of heat exchange between the exhaust gas and hot water of the gas engine 202, and a first hot water storage tank 203 (hot water storage) that can store hot water in a state where temperature stratification is formed. An example of a tank) and a hot water circulation path 204 capable of circulating hot water (an example of a heating medium) between the exhaust heat recovery heat exchanger 229 and the first hot water storage tank 203, and the hot water circulation path 204 is the first. Hot water from the hot water storage tank 203 is configured to be circulated and supplied to each of the plurality of dwelling units 201.

尚、当該明細書において示す数値は、特に明示しない限り、１００戸規模の集合住宅に、発電出力３５ｋＷ（発電効率３４％ＬＨＶ基準）、温水出力５１．５ｋＷのガスエンジン２０２を２台備えたものに対応する数値とする。
また、後述する第１ヒートポンプ２０６、第２ヒートポンプ２１１の温水出力は２００ｋＷ、太陽熱温水器２１０の温水出力は４０ｋＷ、太陽光発電装置２１４の発電出力は２０ｋＷ、第１貯湯槽２０３及び第２貯湯槽２０９は、貯湯量が６００Ｌのものを複数台で構成するものとする。 Unless otherwise specified, the numerical values shown in the specification include two gas engines 202 having a power generation output of 35 kW (power generation efficiency of 34% LHV standard) and a hot water output of 51.5 kW in a 100-unit housing complex. The numerical value corresponding to.
Moreover, the hot water output of the 1st heat pump 206 and the 2nd heat pump 211 which are mentioned later is 200 kW, the hot water output of the solar water heater 210 is 40 kW, the power generation output of the solar power generation device 214 is 20 kW, the first hot water tank 203 and the second hot water tank. 209 is configured with a plurality of hot water storage capacity of 600L.

湯水循環路２０４は、複数の循環ポンプ２０７にて湯水が圧送されて、常に湯水が循環するように構成されている。そして、湯水循環路２０４は、当該湯水循環路２０４を循環する湯水の温度が低下した場合に、その湯水を補助的に加熱する補助ボイラ２０５及び第１ヒートポンプ２０６が設けられている。
第１ヒートポンプ２０６、排熱回収熱交換器２２９、及び補助ボイラ２０５は、第１貯湯槽２０３から供給された湯水が、それらを記載順に循環する状態で設けられている。 The hot water circulation path 204 is configured such that hot water is constantly circulated by hot water being pumped by a plurality of circulation pumps 207. The hot water circulation path 204 is provided with an auxiliary boiler 205 and a first heat pump 206 that, when the temperature of the hot water circulating in the hot water circulation path 204 decreases, supplements the hot water.
The first heat pump 206, the exhaust heat recovery heat exchanger 229, and the auxiliary boiler 205 are provided in a state in which the hot water supplied from the first hot water storage tank 203 circulates in the order described.

第１ヒートポンプ２０６は、排熱回収熱交換器２２９を通流した後の排ガスの排熱を蒸発器（図示せず）にて回収し、回収した熱を圧縮機（図示せず）にて、湯水循環路２０４を循環する湯水に供給するように構成されている。
尚、第１ヒートポンプ２０６は、それに導かれる湯水の温度が高い場合には、その成績係数が低下する。そこで、成績係数を向上させるべく、第１ヒートポンプ２０６に導かれる湯水には、給水路２３０から低温の水が混合可能に構成されている。これにより、第１ヒートポンプ２０６に４０℃以下の湯水が供給可能となっている。
そして、第１ヒートポンプ２０６を通流した湯水の温度を、６５℃〜７５℃に昇温させ、その下流側の排熱回収熱交換器２２９に導くことができ、ガスエンジン２０２のエクセルギー面での熱効率を向上させることができる。 The first heat pump 206 recovers exhaust heat of exhaust gas after flowing through the exhaust heat recovery heat exchanger 229 with an evaporator (not shown), and recovers the recovered heat with a compressor (not shown). It is configured to supply hot water circulating in the hot water circulation path 204.
The first heat pump 206 has a low coefficient of performance when the temperature of the hot water led to it is high. Therefore, in order to improve the coefficient of performance, the hot water led to the first heat pump 206 can be mixed with low-temperature water from the water supply channel 230. Thereby, hot water of 40 ° C. or less can be supplied to the first heat pump 206.
Then, the temperature of the hot water flowing through the first heat pump 206 can be raised to 65 ° C. to 75 ° C., and can be led to the exhaust heat recovery heat exchanger 229 on the downstream side. The thermal efficiency of can be improved.

第１貯湯槽２０３に貯湯されている湯水は、８０〜９０℃程度の温度で、湯水循環路２０４に導かれる。
尚、湯水循環路２０４に設けられた複数の循環ポンプ２０７が、湯水循環路２０４を循環して第１貯湯槽２０３に戻る湯水の戻り流量及び戻り温度が設定したものとなるように、インバータ制御されている。湯水の戻り流量及び戻り温度は、集合住宅の規模により異なるが、戻り流量としては、２０〜５０Ｌ／ｍｉｎで、戻り温度が５０〜６０℃である。 Hot water stored in the first hot water storage tank 203 is guided to the hot water circulation path 204 at a temperature of about 80 to 90 ° C.
The plurality of circulation pumps 207 provided in the hot water circulation path 204 are controlled by an inverter so that the return flow rate and return temperature of the hot water returning to the first hot water storage tank 203 after circulating through the hot water circulation path 204 are set. Has been. Although the return flow rate and return temperature of hot water vary depending on the scale of the apartment house, the return flow rate is 20 to 50 L / min, and the return temperature is 50 to 60 ° C.

尚、給水路２３０は、第１貯湯槽２０３、第２貯湯槽２０９、及び集合住宅の各住戸２０１等に、適宜給水が可能な状態に配設されている。 In addition, the water supply path 230 is arrange | positioned in the state which can supply water suitably to the 1st hot water storage tank 203, the 2nd hot water storage tank 209, each dwelling unit 201 of an apartment house, etc. FIG.

さらに、当該湯水循環路２０４には、湯水供給路２０８が接続されており、当該湯水供給路２０８を介して、第２貯湯槽２０９に貯湯された湯水が供給可能に構成されている。
第２貯湯槽２０９は、太陽熱にて湯水を加熱する太陽熱温水器２１０や、排熱回収熱交換器２２９を通流した後の排ガスと湯水とを熱交換する形態で湯水を加熱する第２ヒートポンプ２１１にて、加熱された湯水が温度成層を形成した状態で貯湯可能に構成されている。 Further, a hot water supply path 208 is connected to the hot water circulation path 204, and hot water stored in the second hot water tank 209 can be supplied via the hot water supply path 208.
The second hot water tank 209 is a solar water heater 210 that heats hot water with solar heat, or a second heat pump that heats hot water in a form in which the exhaust gas after flowing through the exhaust heat recovery heat exchanger 229 exchanges heat with hot water. In 211, the heated hot water is configured to be able to store hot water in a state where temperature stratification is formed.

ガスエンジン２０２にて発電された電力は、第１給電線２１２にて商用電力系統と連携する連携装置２１３を介して、各住戸２０１や共用設備（図示せず）に供給可能に構成されている。連携装置２１３には、ＡＣ／ＤＣコンバータを介する状態で、太陽光発電装置２１４や電気自動車２１５が第２給電線２１６により電気的に接続可能に構成されている。上記第１給電線２１２及び第２給電線２１６が、マイクログリッドとして構成されている。
尚、系統電力需要が増加する時間帯（例えば、午前９時から午後６時の間）にあっては、コジェネレーションシステム２００及び太陽光発電装置２１４にて発生した電力のうち、余剰電力を商用電力系統に逆潮流可能に構成されている。 The electric power generated by the gas engine 202 is configured to be able to be supplied to each dwelling unit 201 and shared facilities (not shown) via the cooperation device 213 that cooperates with the commercial power system through the first power supply line 212. . The cooperation device 213 is configured such that the solar power generation device 214 and the electric vehicle 215 can be electrically connected by the second power supply line 216 through an AC / DC converter. The first power supply line 212 and the second power supply line 216 are configured as a microgrid.
In addition, in the time zone when the grid power demand increases (for example, between 9:00 am and 6:00 pm), surplus power among the power generated in the cogeneration system 200 and the solar power generation device 214 is used as the commercial power grid. It is configured to allow reverse flow.

〔住戸に係る構成〕
次に、各住戸２０１における電力及び熱（湯水）等の供給状態を、図２に基づいて説明する。
各住戸２０１には、湯水循環路２０４を循環する湯水が、デシカント空調装置１００、熱負荷２１９、及び蓄熱ユニット２２０の夫々を通流した後、再び湯水循環路２０４に戻るように、湯水供給路２０８が配設されると共に、当該湯水供給路２０８に湯水を圧送する圧送ポンプ２１７が設けられている。尚、湯水供給路２０８を流れる湯水は、各住戸２０１の給湯需要に基づいて、湯水供給路２０８に連接されている給湯用の開閉バルブ２２２を開閉制御することで、各住戸２０１に給湯用として供給可能となっている。
各住戸２０１に湯水供給路２０８から取り込まれる湯水の流量は、例えば、１０Ｌ／ｍｉｎ程度の流量である。 [Configuration related to dwelling units]
Next, the supply state of electric power and heat (hot water) in each dwelling unit 201 will be described with reference to FIG.
In each dwelling unit 201, hot water circulating in the hot water circulation path 204 flows through each of the desiccant air conditioner 100, the heat load 219, and the heat storage unit 220, and then returns to the hot water circulation path 204 again. 208 and a pumping pump 217 for pumping hot water to the hot water supply path 208 are provided. In addition, the hot water flowing through the hot water supply path 208 is controlled to open and close the hot water on / off valve 222 connected to the hot water supply path 208 based on the hot water supply demand of each dwelling unit 201, so that each dwelling unit 201 is used for hot water supply. Supply is possible.
The flow rate of hot water taken into each dwelling unit 201 from the hot water supply path 208 is, for example, a flow rate of about 10 L / min.

上記蓄熱ユニット２２０は、湯水供給路２０８を湯水が通流する際、湯水が余分な熱を保有している場合に蓄熱し、湯水の熱が不足している場合に熱を供給可能に構成されている。当該蓄熱ユニット２２０により、熱負荷の平準化の効果が得られ、熱を効率的に循環させることができるので、湯水循環路２０４の管径を小口径化することができる。具体的には、集合住宅が、５０〜１００戸の住戸２０１を含む場合、湯水循環路２０４の管径は、２５ｍｍ〜４０ｍｍ程度とすることができる。 The heat storage unit 220 is configured to store heat when hot water passes through the hot water supply path 208 when hot water has excessive heat, and to supply heat when hot water is insufficient. ing. The heat storage unit 220 provides an effect of leveling the heat load, and heat can be efficiently circulated, so that the pipe diameter of the hot water circulation path 204 can be reduced. Specifically, when the apartment house includes 50 to 100 dwelling units 201, the pipe diameter of the hot water circulation path 204 can be about 25 mm to 40 mm.

各住戸２０１における湯水の利用に対する課金は、各住戸２０１の湯水供給路２０８に湯水を圧送する圧送ポンプ２１７の駆動時間と、各住戸２０１での給湯量を制御する開閉バルブ２２２の開度及び開き時間に基づいて、決定される。 Charges for the use of hot water in each dwelling unit 201 include the driving time of the pumping pump 217 that pumps hot water into the hot water supply path 208 of each dwelling unit 201, and the opening and closing of the opening / closing valve 222 that controls the amount of hot water supply in each dwelling unit 201 Determined based on time.

電力については、電気メータ２２３を介して各電力消費機器２２４に導かれ、給水については、水量メータ２２５を介して水消費機器２２６に導かれ、燃料ガスについては、その一部がガスメータ２２７を介して各ガス消費機器２２８に導かれると共に、その残部がガスメータ２２７を介さない状態で直通ガス管２３１にて、デシカント空調装置１００のガス焚きバーナ１２０に導かれるように構成されている。
電力、給水、及び燃料ガスの夫々の課金は、電気メータ２２３、水量メータ２２５、及びガスメータ２２７の夫々の値に基づいて、各住戸２０１に課金されるように構成されている。尚、デシカント空調装置１００にて消費される燃料ガスについては、各住戸２０１に課金せず、集合住宅のすべての住戸２０１に均等に課金されるように構成されている。 The power is led to each power consuming device 224 via the electric meter 223, the water supply is led to the water consuming device 226 via the water amount meter 225, and a part of the fuel gas is passed through the gas meter 227. In addition, each gas consuming device 228 is guided to the gas burning burner 120 of the desiccant air conditioner 100 through the direct gas pipe 231 without passing through the gas meter 227.
Charging for each of the electric power, water supply, and fuel gas is configured to charge each dwelling unit 201 based on the values of the electric meter 223, the water meter 225, and the gas meter 227. In addition, about the fuel gas consumed in the desiccant air conditioner 100, it is comprised so that it may be charged equally to all the dwelling units 201 of an apartment house, without charging each dwelling unit 201. FIG.

〔デシカント空調装置〕
次に、各住戸２０１に設けられているデシカント空調装置１００につき、図面に基づいて説明する。
当該デシカント空調装置１００は、通気性吸湿体１１２ｃから成るデシカントロータ１１２の再生熱源として、コジェネレーションシステム２００のガスエンジン２０２にて発生した熱を利用すると共に、その熱が不足する場合に、補助熱源であるガス焚きバーナ１２０にて熱を補う点を特徴としている。
また、当該デシカント空調装置１００は、除湿冷房運転、加湿暖房運転、及び除湿運転を、実行可能に構成されており、特に、除湿冷房運転にあっては、空調対象空間Ｓに供給する空調用空気ＳＡの流量を、１７０〜３６０ｍ³／ｈ程度の大流量にできる点も特徴としている。 [Desicant air conditioner]
Next, the desiccant air conditioner 100 provided in each dwelling unit 201 will be described based on the drawings.
The desiccant air conditioner 100 uses heat generated in the gas engine 202 of the cogeneration system 200 as a regeneration heat source of the desiccant rotor 112 including the breathable moisture absorber 112c, and when the heat is insufficient, the auxiliary heat source This is characterized in that heat is supplemented by the gas-burning burner 120.
The desiccant air conditioner 100 is configured to be able to perform a dehumidifying and cooling operation, a humidifying and heating operation, and a dehumidifying operation. In particular, in the dehumidifying and cooling operation, the air conditioning air supplied to the air conditioning target space S Another feature is that the flow rate of SA can be a large flow rate of about 170 to 360 m ³ / h.

以下、そのデシカント空調装置１００について、図面に基づいて説明する。
デシカント空調装置１００は、第１四方弁１１０及び第２四方弁１１７を切り替えることにより、その回路状態を、図３に示す第１運転状態として除湿冷房運転を実行可能に構成されていると共に、図８に示す第２運転状態として加湿暖房運転を実行可能に構成されている。さらに、デシカント空調装置１００は、第１四方弁１１０及び第２四方弁１１７を切り替えることにより、図１２に示す第３運転状態として除湿運転をも実行可能に構成されている。
そして、当該デシカント空調装置１００では、除湿冷房運転、加湿暖房運転、除湿運転を実行するべく、後述する第１空調流路Ｒ１、第２空調流路Ｒ２、第３空調流路Ｒ３、及び第４空調流路Ｒ４を形成可能に構成されており、これらの第１空調流路Ｒ１〜第４空調流路Ｒ４に、室外空気ＯＡ又は室内空気ＲＡを通流させることで、温度及び湿度が適切に調整された空調用空気ＳＡを生成している。
そこで、まず、これら第１空調流路Ｒ１〜第４空調流路Ｒ４について、図面に基づいて説明する。 Hereinafter, the desiccant air conditioner 100 will be described with reference to the drawings.
The desiccant air conditioner 100 is configured to perform the dehumidifying and cooling operation by switching the first four-way valve 110 and the second four-way valve 117 so that the circuit state becomes the first operation state shown in FIG. The humidification heating operation can be executed as the second operation state shown in FIG. Further, the desiccant air conditioner 100 is configured to perform the dehumidifying operation as the third operation state shown in FIG. 12 by switching the first four-way valve 110 and the second four-way valve 117.
And in the said desiccant air conditioner 100, in order to perform a dehumidification air_conditionaing | cooling operation, a humidification heating operation, and a dehumidification operation, 1st air conditioning flow path R1, 2nd air conditioning flow path R2, 3rd air conditioning flow path R3, and 4th mentioned later are performed. The air conditioning channel R4 can be formed, and the outdoor air OA or the indoor air RA is passed through the first air conditioning channel R1 to the fourth air conditioning channel R4, so that the temperature and humidity are appropriately adjusted. Adjusted air conditioning air SA is generated.
First, the first air conditioning channel R1 to the fourth air conditioning channel R4 will be described with reference to the drawings.

第１空調流路Ｒ１（図３、８、１２で、二点鎖線で示す流路）は、図３、８、１２に示すように、気体を、第１ファン１１８にて圧送することにより、デシカントロータ１１２の吸湿部１１２ａ、第１冷却用熱交換器１１４の被冷却側、第２冷却用熱交換器１２１の被冷却側の夫々を通流させる流路である。
尚、第１冷却用熱交換器１３の冷却側には、第２空調流路Ｒ２（図３、８、１２で、一点鎖線で示す流路）を流れる比較的低温の気体が通流するように構成されており、第２冷却用熱交換器１２１の冷却側には、第４空調流路Ｒ４を流れる比較的低温の気体が通流するように構成されている。
これにより、第１空調流路Ｒ１を通流する気体は、デシカントロータ１１２の吸湿部１１２ａにて除湿され、第１冷却用熱交換器１１４の被冷却側にて冷却され、第２冷却用熱交換器１２１の被冷却側にて冷却されることとなる。 As shown in FIGS. 3, 8, and 12, the first air conditioning flow path R <b> 1 (the flow path indicated by a two-dot chain line in FIGS. 3, 8, and 12) is pumped by the first fan 118, This is a flow path through which the moisture absorption part 112 a of the desiccant rotor 112, the cooled side of the first cooling heat exchanger 114, and the cooled side of the second cooling heat exchanger 121 flow.
A relatively low-temperature gas flowing through the second air conditioning channel R2 (the channel indicated by the alternate long and short dash line in FIGS. 3, 8, and 12) flows through the cooling side of the first cooling heat exchanger 13. It is comprised so that the comparatively low temperature gas which flows through 4th air-conditioning flow path R4 may flow through the cooling side of the 2nd cooling heat exchanger 121. As shown in FIG.
As a result, the gas flowing through the first air conditioning channel R1 is dehumidified by the moisture absorption portion 112a of the desiccant rotor 112, cooled on the cooled side of the first cooling heat exchanger 114, and second heat for cooling. Cooling is performed on the cooled side of the exchanger 121.

第２空調流路Ｒ２（図３、８、１２で、一点鎖線で示す流路）は、図３、８、１２に示すように、気体を、第２ファン１１６にて圧送することにより、第１冷却用熱交換器１１４の冷却側、加熱用熱交換器１１５、ガス焚きバーナ１２０、デシカントロータ１１２の再生部１１２ｂの夫々を通流させる流路である。
尚、加熱用熱交換器１１５は、コジェネレーションシステム２００にて発生した熱を有する湯水を循環する湯水循環路２０４から湯水供給路２０８を介して各住戸２０１へ導かれた湯水と、気体とを熱交換させるものである。ガス焚きバーナ１２０は、外部から導かれた燃料ガスを燃焼させて気体を直接昇温するものである。
これにより、第２空調流路Ｒ２を通流する気体は、第１冷却用熱交換器１１４の冷却側にて昇温し、加熱用熱交換器１１５にて加熱され、ガス焚きバーナ１２０にて直接昇温され、デシカントロータ１１２の再生部１１２ｂにて加湿されることとなる。 As shown in FIGS. 3, 8, and 12, the second air-conditioning flow path R <b> 2 (the flow path indicated by the alternate long and short dash line in FIGS. 3, 8, and 12) 1 is a flow path through which the cooling side of the cooling heat exchanger 114, the heating heat exchanger 115, the gas burning burner 120, and the regeneration unit 112b of the desiccant rotor 112 flow.
In addition, the heat exchanger 115 for heating supplies the hot water and gas which were guide | induced to each dwelling unit 201 via the hot-water supply path 208 from the hot-water circulation path 204 which circulates the hot water which has generate | occur | produced in the cogeneration system 200. Heat exchange. The gas burning burner 120 directly raises the temperature of the gas by burning the fuel gas introduced from the outside.
As a result, the gas flowing through the second air conditioning channel R2 rises in temperature on the cooling side of the first cooling heat exchanger 114, is heated in the heating heat exchanger 115, and is heated in the gas-burning burner 120. The temperature is directly increased and humidified by the regeneration unit 112b of the desiccant rotor 112.

ここで、デシカントロータ１１２は、第１空調流路Ｒ１に気体を通流させると共に第２空調流路Ｒ２へ気体を通流させることで、その吸湿部１１２ａにて気体を除湿すると共に再生部１１２ｂにて気体に湿分を放湿する形態で、湿分の吸放湿サイクルを実行するようになっている。 Here, the desiccant rotor 112 causes the gas to flow through the first air conditioning channel R1 and also allows the gas to flow through the second air conditioning channel R2, thereby dehumidifying the gas at the moisture absorption unit 112a and the regeneration unit 112b. The moisture absorption and desorption cycle is executed in such a form that moisture is released into the gas.

第３空調流路Ｒ３は、図３に示すように、第１空調流路Ｒ１のデシカントロータ１１２の吸湿部１１２ａの上流側と、第２空調流路Ｒ２の第１冷却用熱交換器１１４の上流側とを連通する流路である。第３空調流路Ｒ３は、第１空調流路Ｒ１及び第２空調流路Ｒ２に気体を通流させているときに、第１空調流路Ｒ１及び第２空調流路Ｒ２の圧力の関係から、第２空調流路Ｒ２から第１空調流路Ｒ１へ気体が通流するようになっている。ここで、第３空調流路Ｒ３には、当該第３空調流路Ｒ３を通流する気体の流量を調整する流量調整弁１２２が設けられている。
これにより、第３空調流路Ｒ３が開放されている状態で、第３空調流路Ｒ３が設けられている部位において第１空調流路Ｒ１の圧力よりも第２空調流路Ｒ２の圧力が高い場合にあっては、第１空調流路Ｒ１にて空調される気体の流量を増加できることとなり、その流量は流量調整弁１２２により自在に調整可能となっている。 As shown in FIG. 3, the third air conditioning channel R3 includes an upstream side of the moisture absorbing portion 112a of the desiccant rotor 112 in the first air conditioning channel R1 and the first cooling heat exchanger 114 in the second air conditioning channel R2. This is a flow path that communicates with the upstream side. The third air conditioning channel R3 has a pressure relationship between the first air conditioning channel R1 and the second air conditioning channel R2 when gas is passed through the first air conditioning channel R1 and the second air conditioning channel R2. The gas flows from the second air conditioning channel R2 to the first air conditioning channel R1. Here, the third air conditioning channel R3 is provided with a flow rate adjusting valve 122 that adjusts the flow rate of the gas flowing through the third air conditioning channel R3.
As a result, the pressure of the second air conditioning channel R2 is higher than the pressure of the first air conditioning channel R1 in the portion where the third air conditioning channel R3 is provided in the state where the third air conditioning channel R3 is opened. In that case, the flow rate of the gas conditioned in the first air conditioning channel R1 can be increased, and the flow rate can be freely adjusted by the flow rate adjustment valve 122.

第４空調流路Ｒ４は、図３、１２に示すように、気体を、第３ファン１２３にて圧送することにより、気体を加湿する第２加湿機１２４及び第２冷却用熱交換器１２１の冷却側を通流する流路である。
これにより、第４空調流路Ｒ４を通流する気体は、第２加湿機１２４にて加湿されその湿分が蒸発することによる蒸発潜熱が奪われる形態で冷却され、第２冷却用熱交換器１２１の冷却側を通流して、その被冷却側を通流する気体を冷却する。 As shown in FIGS. 3 and 12, the fourth air conditioning channel R <b> 4 includes a second humidifier 124 and a second cooling heat exchanger 121 that humidify the gas by pumping the gas with the third fan 123. It is a flow path that flows through the cooling side.
Thereby, the gas flowing through the fourth air conditioning channel R4 is cooled in a form in which latent heat of vaporization is removed by humidification by the second humidifier 124 and evaporation of the moisture, and the second cooling heat exchanger The gas flowing through the cooled side is cooled by passing through the cooling side of 121.

次に、除湿冷房運転・加湿暖房運転・除湿運転の夫々を実行する場合に、上記第１空調流路Ｒ１〜第４空調流路Ｒ４夫々への気体の通流状態、及び空調用空気ＳＡの生成過程について説明する。 Next, when each of the dehumidifying and cooling operation, the humidifying heating operation, and the dehumidifying operation is executed, the gas flow state to each of the first air conditioning channel R1 to the fourth air conditioning channel R4 and the air conditioning air SA The generation process will be described.

〔除湿冷房運転〕
除湿冷房運転にあっては、図３に示すように、室外空気ＯＡ（第１気体の一例）を第１空調流路Ｒ１に通流させると共に、室内空気ＲＡを第２空調流路Ｒ２に通流させるように、第１四方弁１１０及び第２四方弁１１７を切り替え制御される。
このときに、第３空調流路Ｒ３の流量調整弁１２２は全開に設定されており、第２空調流路Ｒ２を通流する室内空気ＲＡが、第１空調流路Ｒ１に導かれるように構成されている。第３空調流路Ｒ３を通流する流量、即ち、第２空調流路Ｒ２から第１空調流路Ｒ１に導かれる室内空気ＲＡの流量は、第１空調流路Ｒ１を通流する室外空気ＯＡの流量と略同程度の流量である。これにより、第１空調流路Ｒ１を通流する気体は、略２倍に増加する。
尚、第４空調流路Ｒ４には、第１空調流路Ｒ１に気体（室外空気ＯＡと室内空気ＲＡの混合気）を通流させている状態において、第２加湿機１２４にて加湿され冷却された室外空気ＯＡが通流され、当該室外空気ＯＡが第２冷却用熱交換器１２１の冷却側を通流しており、第１空調流路Ｒ１を通流する気体の冷却を促進する。
そして、第１空調流路Ｒ１にて空調された室外空気ＯＡは、第２四方弁１１７を介して、第１加湿機１１１に導かれ、第１加湿機１１１にて加湿され、その湿分が蒸発するときの蒸発潜熱が奪われる形態で冷却された後、空調用空気ＳＡとして空調対象空間Ｓに導かれる。
一方、第２空調流路Ｒ２を通流した室内空気ＲＡは、第１四方弁１１０を介して排気ＶＡとして室外空間へ放出される。 [Dehumidifying and cooling operation]
In the dehumidifying and cooling operation, as shown in FIG. 3, the outdoor air OA (an example of the first gas) is passed through the first air conditioning channel R1, and the indoor air RA is passed through the second air conditioning channel R2. The first four-way valve 110 and the second four-way valve 117 are controlled so as to flow.
At this time, the flow rate adjustment valve 122 of the third air conditioning channel R3 is set to fully open, and the indoor air RA flowing through the second air conditioning channel R2 is guided to the first air conditioning channel R1. Has been. The flow rate that flows through the third air conditioning channel R3, that is, the flow rate of the indoor air RA that is guided from the second air conditioning channel R2 to the first air conditioning channel R1, is the outdoor air OA that flows through the first air conditioning channel R1. The flow rate is approximately the same as the flow rate. As a result, the gas flowing through the first air conditioning channel R1 increases approximately twice.
The fourth air conditioning channel R4 is humidified and cooled by the second humidifier 124 in a state in which gas (mixture of outdoor air OA and room air RA) flows through the first air conditioning channel R1. The outdoor air OA thus flowed flows, and the outdoor air OA flows through the cooling side of the second cooling heat exchanger 121, and promotes cooling of the gas flowing through the first air conditioning channel R1.
The outdoor air OA air-conditioned in the first air conditioning channel R1 is guided to the first humidifier 111 via the second four-way valve 117, and is humidified by the first humidifier 111, and the moisture content is reduced. After cooling in a form in which the latent heat of vaporization during evaporation is taken away, the air is led to the air-conditioning target space S as air-conditioning air SA.
On the other hand, the indoor air RA flowing through the second air conditioning channel R2 is discharged to the outdoor space as the exhaust VA through the first four-way valve 110.

以上の如く、室外空気ＯＡ及び室内空気ＲＡを通流させることで、除湿・冷却された空調用空気ＳＡを空調対象空間Ｓに導いて、空調対象空間Ｓを適切に除湿冷房できる。
また、除湿冷房運転を実行すれば、室内空気ＲＡと室外空気ＯＡとが入れ替わり換気が実行されるので、この除湿冷房運転を２４時間実行することにより、２４時間換気を実現することができる。 As described above, by allowing the outdoor air OA and the indoor air RA to flow, the air-conditioning air SA that has been dehumidified and cooled can be guided to the air-conditioning target space S, and the air-conditioning target space S can be appropriately dehumidified and cooled.
Further, if the dehumidifying and cooling operation is executed, the indoor air RA and the outdoor air OA are exchanged and ventilation is executed. Therefore, the 24-hour ventilation can be realized by executing this dehumidifying and cooling operation for 24 hours.

〔除湿冷房運転の空調性能〕
次に、図３の回路状態における除湿冷房運転の空調性能を、図４の空気線図、図５の気体の性質の一覧表に基づいて説明する。
図３で、室外空気ＯＡが第１空調流路Ｒ１を介して空調用空気ＳＡへと空調される流れにおいて、Ｐ１〜Ｐ６で示す位置における温度・絶対湿度・相対湿度等を、図４、図５の夫々に示している。
図３で、室外空気ＯＡが第４空調流路Ｒ４を介して排気ＶＡとして排出される流れにおいて、Ｐ７〜Ｐ１０で示す位置における温度・絶対湿度・相対湿度等を、図５に示している。
図３で、室内空気ＲＡが第２空調流路Ｒ２を介して排気ＶＡとして排出される流れにおいて、Ｐ１１〜Ｐ１７で示す位置における温度・絶対湿度・相対湿度等を、図４、図５の夫々に示している。 [Air conditioning performance of dehumidifying and cooling operation]
Next, the air conditioning performance of the dehumidifying and cooling operation in the circuit state of FIG. 3 will be described based on the air diagram of FIG. 4 and the gas property list of FIG.
In FIG. 3, in the flow in which the outdoor air OA is air-conditioned to the air-conditioning air SA via the first air-conditioning flow path R1, the temperature, absolute humidity, relative humidity, etc. at the positions indicated by P1 to P6 are shown in FIG. Shown in each of 5.
FIG. 5 shows the temperature, absolute humidity, relative humidity, and the like at the positions indicated by P7 to P10 in the flow in which the outdoor air OA is discharged as the exhaust VA through the fourth air conditioning channel R4 in FIG.
In FIG. 3, the temperature, absolute humidity, relative humidity, and the like at the positions indicated by P11 to P17 in the flow in which the room air RA is discharged as the exhaust VA through the second air conditioning channel R2 are shown in FIGS. 4 and 5 respectively. It shows.

まず、図４の空気線図において、特徴的な箇所について説明すると、室外空気ＯＡが空調用空気ＳＡに空調される流れ（Ｐ１〜Ｐ６の流れ）において、Ｐ１．５〜Ｐ２間において、絶対湿度及び温度が共に低下していることがわかる。これは、第３空調流路Ｒ３を設けることで、室外空気ＯＡに比較的湿度・温度の低い室内空気ＲＡを混合したためである。これにより、空調用空気ＳＡの湿度・温度は、Ｐ６に示すように、十分に低くなっている。即ち、室外空気ＯＡに室内空気ＲＡを混合することで、デシカントロータ１１２の再生部１１２ｂを再生する再生温度を変化させていないにも関わらず、空調用空気の絶対湿度を低下できている。
また、図４に示すように、空調用空気ＳＡの絶対湿度（Ｐ６）を、室内空気ＲＡの絶対湿度（Ｐ１１）よりも低くなるように設定しているので、空調対象空間Ｓにおける呼気や発生水分の除湿が可能になっている。 First, characteristic points in the air diagram of FIG. 4 will be described. In the flow in which the outdoor air OA is air-conditioned by the air-conditioning air SA (flow of P1 to P6), the absolute humidity is between P1.5 and P2. It can be seen that both the temperature and the temperature are lowered. This is because the indoor air RA having a relatively low humidity and temperature is mixed with the outdoor air OA by providing the third air conditioning channel R3. Thereby, the humidity / temperature of the air-conditioning air SA is sufficiently low as shown in P6. That is, by mixing the room air RA with the outdoor air OA, the absolute humidity of the air-conditioning air can be reduced even though the regeneration temperature for regenerating the regeneration unit 112b of the desiccant rotor 112 is not changed.
Further, as shown in FIG. 4, since the absolute humidity (P6) of the air-conditioning air SA is set to be lower than the absolute humidity (P11) of the room air RA, exhalation and generation in the air-conditioning target space S Moisture dehumidification is possible.

空調用空気ＳＡの流量は、図５の一覧表で、Ｐ１．５からＰ２への変化を見ると分かるように、略２倍程度に増加している。これは、第３空調流路Ｒ３を設けることで、室外空気ＯＡにそれと同程度の室内空気ＲＡを混合したためである。これにより、空調対象空間Ｓに導かれる空調用空気ＳＡの流量は、図５でＰ６に示すように、５３２ｍ³／ｈの大流量とすることができている。 The flow rate of the air-conditioning air SA increases approximately twice as can be seen from the list of FIG. 5 from the change from P1.5 to P2. This is because by providing the third air conditioning channel R3, the outdoor air OA is mixed with the same level of indoor air RA. As a result, the flow rate of the air-conditioning air SA guided to the air-conditioning target space S can be a large flow rate of 532 m ³ / h, as indicated by P6 in FIG.

〔除湿冷房運転の循環温水温度及び再生空気温度に基づく評価〕
以下、循環温水温度及び再生空気温度を変化させた場合の除湿冷房運転の性能評価を、図６、図７に基づいて行う。
尚、当該性能評価の条件は、室内空気ＲＡの温度が２７℃、相対湿度５５％、デシカントロータ１１２の除湿性能を８０％で実施している。また、第１ファン１１８、第２ファン１１６、第３ファン１２３の合計電力消費量は、３１０Ｗである。 [Evaluation based on circulating hot water temperature and regenerative air temperature in dehumidifying and cooling operation]
Hereinafter, the performance evaluation of the dehumidifying and cooling operation when the circulating hot water temperature and the regeneration air temperature are changed is performed based on FIGS. 6 and 7.
Note that the performance evaluation condition is that the temperature of the indoor air RA is 27 ° C., the relative humidity is 55%, and the dehumidifying performance of the desiccant rotor 112 is 80%. The total power consumption of the first fan 118, the second fan 116, and the third fan 123 is 310W.

図６は、ガス焚きバーナ１２０を作動させない評価結果である。（ａ）が湯水循環路２０４を循環する湯水の温度を変化させた場合の冷房能力（Ｗ）、（ｂ）が温水熱負荷（Ｗ）、（ｃ）が空調用空気ＳＡの温度（℃）、（ｄ）がデシカントロータ１１２の除湿量（ｋｇ／ｈ）を示している。
図６（ｄ）により、循環湯水の温度が６０℃以上であれば、室外空気ＯＡが２．５ｋｇ／ｈ以上除湿できており、適切な除湿が可能であることがわかる。しかしながら、当該循環湯水の温度が低下すると、再生空気の温度が低下し、デシカントロータ１１２での除湿量が低下するため、第１加湿機１１１での噴霧量を減らさざるを得ず、図６（ａ）に示すように、冷房能力が低下すると共に、図６（ｃ）に示すように、空調用空気ＳＡの温度が上がってしまう。 FIG. 6 shows an evaluation result when the gas burning burner 120 is not operated. (A) is the cooling capacity (W) when the temperature of the hot water circulating in the hot water circulation path 204 is changed, (b) is the hot water heat load (W), and (c) is the temperature (° C.) of the air conditioning air SA. , (D) shows the dehumidifying amount (kg / h) of the desiccant rotor 112.
FIG. 6D shows that when the temperature of the circulating hot water is 60 ° C. or higher, the outdoor air OA can be dehumidified by 2.5 kg / h or more, and appropriate dehumidification is possible. However, when the temperature of the circulating hot water decreases, the temperature of the regeneration air decreases and the dehumidification amount in the desiccant rotor 112 decreases, so the spray amount in the first humidifier 111 must be reduced, and FIG. As shown to a), while the cooling capacity falls, as shown in FIG.6 (c), the temperature of the air-conditioning air SA will rise.

一方、図７に、ガス焚きバーナ１２０を作動させた場合の評価結果を示す。循環湯水の温度を７５℃に固定した場合において、（ａ）がデシカントロータ１１２の通気性吸湿体１１２ｃを再生する再生空気の温度を変化させた場合の冷房能力（Ｗ）、（ｂ）がガス焚きバーナ１２０の熱負荷（Ｗ）、（ｃ）空調用空気ＳＡの温度（℃）を示している。
図７（ａ）より、再生空気の温度を８５℃以上とすることで、顕熱だけの冷房能力として１０００Ｗが得られており、図７（ｃ）より、１８．６℃の空調用空気ＳＡを得ることができる。図７（ｂ）より、この場合のガス焚きバーナ１２０の熱負荷は、６３０Ｗである。
このように、ガス焚きバーナ１２０を適切に働かせることにより、デシカント空調装置１００にて、適切に冷房能力を発揮することができる。 On the other hand, in FIG. 7, the evaluation result at the time of operating the gas burning burner 120 is shown. When the temperature of the circulating hot water is fixed at 75 ° C., (a) is the cooling capacity (W) when (b) is the gas when the temperature of the regenerative air that regenerates the breathable hygroscopic body 112c of the desiccant rotor 112 is changed. The thermal load (W) of the burning burner 120 and (c) the temperature (° C.) of the air conditioning air SA are shown.
From FIG. 7A, by setting the temperature of the regeneration air to 85 ° C. or higher, 1000 W is obtained as the cooling capacity of only sensible heat, and from FIG. 7C, air conditioning air SA of 18.6 ° C. is obtained. Can be obtained. From FIG.7 (b), the heat load of the gas burning burner 120 in this case is 630W.
As described above, by appropriately operating the gas burning burner 120, the desiccant air conditioner 100 can appropriately exhibit the cooling capacity.

〔加湿暖房運転〕
加湿暖房運転にあっては、図８に示すように、室外空気ＯＡ（第２気体の一例）を第２空調流路Ｒ２に通流させると共に、室内空気ＲＡを第１空調流路Ｒ１に通流させるように、第１四方弁１１０及び第２四方弁１１７を切り替え制御される。尚、ここで、第２空調流路Ｒ２におけるガス焚きバーナ１２０は作動させていない。
このときに、第３空調流路Ｒ３の流量調整弁１２２は全閉に設定されており、第２空調流路Ｒ２から第１空調流路Ｒ１へ気体が導かれないようになっている。
また、第４空調流路Ｒ４には、室外空気ＯＡが通流しない。
そして、第２空調流路Ｒ２にて空調された室外空気ＯＡは、第２四方弁１１７を介して、第１加湿機１１１に導かれ、第１加湿機１１１にて加湿された後、空調用空気ＳＡとして空調対象空間Ｓに導かれる。
一方、第１空調流路Ｒ１通流した室内空気ＲＡは、第１四方弁１１０を介して排気ＶＡとして室外空間へ放出される。 [Humidification heating operation]
In the humidifying and heating operation, as shown in FIG. 8, the outdoor air OA (an example of the second gas) is passed through the second air conditioning channel R2, and the indoor air RA is passed through the first air conditioning channel R1. The first four-way valve 110 and the second four-way valve 117 are controlled so as to flow. Here, the gas burning burner 120 in the second air conditioning channel R2 is not operated.
At this time, the flow rate adjustment valve 122 of the third air conditioning channel R3 is set to be fully closed, and gas is not guided from the second air conditioning channel R2 to the first air conditioning channel R1.
Further, the outdoor air OA does not flow through the fourth air conditioning channel R4.
The outdoor air OA air-conditioned in the second air conditioning channel R2 is guided to the first humidifier 111 via the second four-way valve 117 and is humidified by the first humidifier 111, and then is used for air conditioning. The air SA is guided to the air conditioning target space S.
On the other hand, the indoor air RA that has flowed through the first air conditioning channel R1 is discharged to the outdoor space as the exhaust VA through the first four-way valve 110.

以上の如く、室外空気ＯＡ及び室内空気ＲＡを通流させることで、加湿・加熱された空調用空気ＳＡを空調対象空間Ｓに導いて、空調対象空間Ｓを適切に加湿暖房できる。
また、加湿暖房運転を２４時間実行することにより、除湿冷房運転を同様に、２４時間換気が実行される。 As described above, by allowing the outdoor air OA and the indoor air RA to flow, the air-conditioning air SA that has been humidified and heated can be guided to the air-conditioning target space S, and the air-conditioning target space S can be appropriately humidified and heated.
Further, by performing the humidifying and heating operation for 24 hours, the dehumidifying and cooling operation is similarly performed for 24 hours.

〔加湿暖房運転の空調性能〕
次に、図８の回路状態における図８の加湿暖房運転の空調性能を、図９の空気線図、図１０の気体の性質の一覧表に基づいて説明する。
図８で、室外空気ＯＡが第２空調流路Ｒ２を介して空調用空気ＳＡへと空調される流れで、Ｐ１１〜Ｐ１７で示す位置における温度・絶対湿度・相対湿度等を、図９、１０の夫々に示している。
図８で、室内空気ＲＡが第１空調流路Ｒ１を介して排気ＶＡとして排出される流れで、Ｐ１〜Ｐ６で示す位置における温度・絶対湿度・相対湿度等を、図９、１０に示している。 [Air conditioning performance of humidification heating operation]
Next, the air conditioning performance of the humidifying and heating operation of FIG. 8 in the circuit state of FIG. 8 will be described based on the air diagram of FIG. 9 and the gas property list of FIG.
In FIG. 8, the outdoor air OA is air-conditioned into the air-conditioning air SA via the second air-conditioning flow path R2, and the temperature, absolute humidity, relative humidity, etc. at the positions indicated by P11 to P17 are shown in FIG. Show to each of.
In FIG. 8, the indoor air RA is discharged as exhaust VA through the first air conditioning channel R1, and the temperature, absolute humidity, relative humidity, etc. at the positions indicated by P1 to P6 are shown in FIGS. Yes.

図９、１０において、Ｐ１４、１５の温度は同じであることからわかるように、加湿暖房運転においては、ガス焚きバーナ１２０を作動させていない。この場合であっても、空調用空気ＳＡの温度を５５、６℃まで昇温できると共に、その絶対湿度を９．５２ｇ／ｋｇ乾燥空気まで加湿できる。
尚、室外空気ＯＡの温度が低い場合には、当然にガス焚きバーナ１２０を作動させて、空調用空気ＳＡの温度を上昇させることができる。 9 and 10, as can be seen from the fact that the temperatures of P14 and P15 are the same, the gas-burning burner 120 is not operated in the humidifying and heating operation. Even in this case, the temperature of the air-conditioning air SA can be raised to 55, 6 ° C., and the absolute humidity can be humidified to 9.52 g / kg dry air.
When the temperature of the outdoor air OA is low, the gas burning burner 120 can naturally be operated to increase the temperature of the air conditioning air SA.

〔加湿暖房運転の循環温水温度に基づく評価〕
以下、循環温水温度を変化させた場合の加湿暖房運転の性能評価を、図１１に基づいて行う。
尚、当該性能評価の条件は、室外空気ＯＡの温度７℃、相対湿度６５％、室内空気ＲＡの温度が２０℃、相対湿度３５％、換気風量１７０ｍ³／ｈである。このときの第１ファン１１８、第２ファン１１６の合計消費電力は、１２０Ｗである。 [Evaluation based on circulating hot water temperature in humidification heating operation]
Hereinafter, the performance evaluation of the humidifying and heating operation when the circulating hot water temperature is changed is performed based on FIG.
The conditions for performance evaluation are that the temperature of the outdoor air OA is 7 ° C., the relative humidity is 65%, the temperature of the indoor air RA is 20 ° C., the relative humidity is 35%, and the ventilation air volume is 170 m ³ / h. The total power consumption of the first fan 118 and the second fan 116 at this time is 120 W.

図１１において、（ａ）が湯水循環路２０４を循環する湯水の温度を変化させた場合の温水熱負荷（Ｗ）、（ｂ）が室内空気ＲＡからの回収湿分（ｇ／ｈ）、（ｃ）が空調用空気ＳＡの温度（℃）、（ｄ）が水噴霧による加湿分（ｇ／ｈ）を示している。
図１１（ａ）に示すように、温水熱負荷を１５００Ｗとした場合、循環温水の温度を５５℃にでき、図１１（ｃ）に示すように、循環温水温度５５℃のときには、空調用空気ＳＡの温度を、３５℃程度に維持できる。そして、循環温水温度５５℃にした場合には、図１１（ｂ）に示すように、デシカントロータ１１２における室内空気ＲＡからの回収湿分としての６４０ｇ／ｈと、図１１（ｄ）に示すように、水噴霧による加湿分４００ｇ／ｈとを合わせて、１０００ｇ／ｈ以上の加湿を行うことができる。 In FIG. 11, (a) shows the hot water heat load (W) when the temperature of the hot water circulating in the hot water circulation path 204 is changed, (b) shows the recovered moisture (g / h) from the indoor air RA, ( c) shows the temperature (° C.) of the air-conditioning air SA, and (d) shows the amount of humidification (g / h) by water spraying.
As shown in FIG. 11A, when the hot water heat load is 1500 W, the temperature of the circulating hot water can be 55 ° C. When the circulating hot water temperature is 55 ° C. as shown in FIG. The temperature of SA can be maintained at about 35 ° C. When the circulating hot water temperature is 55 ° C., as shown in FIG. 11 (b), 640 g / h as the recovered moisture from the indoor air RA in the desiccant rotor 112, and as shown in FIG. 11 (d). In addition, it is possible to perform humidification of 1000 g / h or more in combination with the moisture content of 400 g / h by water spray.

しかしながら、循環温水の温度が低下した場合、デシカントロータ１１２における室内空気ＲＡからの回収湿分が低下するので、それを補うべく、水噴霧を行った場合、空調用空気ＳＡの温度が低下するという問題が生じる。
この場合であっても、本発明によれば、ガス焚きバーナ１２０を作動させることにより、空調用空気ＳＡの温度の低下を防ぐことができる。 However, when the temperature of the circulating hot water decreases, the moisture collected from the indoor air RA in the desiccant rotor 112 decreases. Therefore, when water spraying is performed to compensate for this, the temperature of the air conditioning air SA decreases. Problems arise.
Even in this case, according to the present invention, it is possible to prevent the temperature of the air-conditioning air SA from being lowered by operating the gas burning burner 120.

〔除湿運転〕
除湿運転にあっては、図１２に示すように、室外空気ＯＡ（第１気体の一例）を第１空調流路Ｒ１に通流させると共に、室内空気ＲＡを第２空調流路Ｒ２に通流させるように、第１四方弁１１０及び第２四方弁１１７を切り替え制御される。
このときに、第３空調流路Ｒ３の流量調整弁１２２は全閉に設定されており、第２空調流路Ｒ２を通流する室内空気ＲＡは、第１空調流路Ｒ１に導かれない。これにより、除湿運転において、第１空調流路Ｒ１にて空調される気体、即ち、空調用空気ＳＡとして空調対象空間Ｓに供給される気体の流量は、除湿冷房運転の場合のそれと比べて、小さいもの（略半分程度）となる。
また、第４空調流路Ｒ４では、第３ファン１２３を作動させず、室外空気ＯＡを通流させない。
室外空気ＯＡが通流しており、第２冷却用熱交換器１２１にて、室外空気ＯＡが適切に冷却される。
そして、第１空調流路Ｒ１にて除湿・冷却された室外空気ＯＡは、第２四方弁１１７を介して、第１加湿機１１１に導かれ、第１加湿機１１１にて加湿され、その湿分が蒸発するときの蒸発潜熱が奪われる形態で冷却された後、空調用空気ＳＡとして空調対象空間Ｓに導かれる。
一方、第２空調流路Ｒ２を通流した室内空気ＲＡは、第１四方弁１１０を介して排気ＶＡとして室外空間へ放出される。 [Dehumidification operation]
In the dehumidifying operation, as shown in FIG. 12, the outdoor air OA (an example of the first gas) is passed through the first air conditioning channel R1, and the indoor air RA is passed through the second air conditioning channel R2. Thus, the first four-way valve 110 and the second four-way valve 117 are controlled to be switched.
At this time, the flow rate adjustment valve 122 of the third air conditioning channel R3 is set to be fully closed, and the indoor air RA flowing through the second air conditioning channel R2 is not guided to the first air conditioning channel R1. Thereby, in the dehumidifying operation, the flow rate of the gas conditioned in the first air conditioning channel R1, that is, the gas supplied to the air-conditioning target space S as the air conditioning air SA is larger than that in the dehumidifying cooling operation. It will be small (about half).
In the fourth air conditioning channel R4, the third fan 123 is not operated and the outdoor air OA is not allowed to flow.
The outdoor air OA flows, and the outdoor air OA is appropriately cooled by the second cooling heat exchanger 121.
Then, the outdoor air OA dehumidified and cooled in the first air conditioning channel R1 is guided to the first humidifier 111 via the second four-way valve 117, and is humidified by the first humidifier 111. After being cooled in such a way that the latent heat of vaporization when the component evaporates is taken away, it is led to the air conditioning target space S as air conditioning air SA.
On the other hand, the indoor air RA flowing through the second air conditioning channel R2 is discharged to the outdoor space as the exhaust VA through the first four-way valve 110.

以上の如く、室外空気ＯＡ及び室内空気ＲＡを通流させることで、除湿された空調用空気ＳＡを空調対象空間Ｓに導いて、空調対象空間Ｓを適切に除湿できる。
また、除湿運転を実行すれば、除湿冷房運転の場合と同様に、室内空気ＲＡと室外空気ＯＡとが入れ替わり換気が実行されるので、この除湿運転を２４時間実行することにより、２４時間換気を実現できる。 As described above, by allowing the outdoor air OA and the indoor air RA to flow, the dehumidified air conditioning air SA can be guided to the air conditioning target space S, and the air conditioning target space S can be appropriately dehumidified.
Further, if the dehumidifying operation is performed, the indoor air RA and the outdoor air OA are interchanged and ventilation is performed as in the case of the dehumidifying and cooling operation. Therefore, by performing this dehumidifying operation for 24 hours, the ventilation is performed for 24 hours. realizable.

〔除湿運転の空調性能〕
次に、図１２の回路状態における除湿運転の空調性能を、図１３の空気線図、図１４の気体の性質の一覧表に基づいて説明する。
図１２で、室外空気ＯＡが第１空調流路Ｒ１を介して空調用空気ＳＡへと空調される流れにおいて、Ｐ１〜Ｐ６で示す位置における温度・絶対湿度等を、図１３、１４に示している。
図１２で、室内空気ＲＡが第２空調流路Ｒ２を介して排気ＶＡとして排出される流れにおいて、Ｐ１１〜Ｐ１７で示す位置における温度・絶対湿度等について、図１３、１４に示している。 [Air conditioning performance of dehumidification operation]
Next, the air conditioning performance of the dehumidifying operation in the circuit state of FIG. 12 will be described based on the air diagram of FIG. 13 and the gas property list of FIG.
In FIG. 12, in the flow in which the outdoor air OA is air-conditioned to the air-conditioning air SA via the first air-conditioning flow path R1, the temperatures and absolute humidity at the positions indicated by P1 to P6 are shown in FIGS. Yes.
In FIG. 12, the temperature, absolute humidity, and the like at the positions indicated by P11 to P17 in the flow in which the room air RA is discharged as the exhaust VA through the second air conditioning channel R2 are shown in FIGS.

図１３、１４において、空調用空気ＳＡの温度（Ｐ６）は、室内空気ＲＡの温度（Ｐ１１）と略同程度の温度に調整でき、且つ、空調用空気ＳＡの湿度（Ｐ６）は、室内空気ＲＡの湿度（Ｐ１１）よりも低下できていることがわかり、適切に除湿運転が実行できていることがわかる。 13 and 14, the temperature (P6) of the air-conditioning air SA can be adjusted to a temperature substantially the same as the temperature (P11) of the room air RA, and the humidity (P6) of the air-conditioning air SA is the room air. It can be seen that the humidity is lower than the RA humidity (P11), and it can be seen that the dehumidifying operation can be appropriately executed.

〔除湿運転の循環温水温度及び再生空気温度に基づく評価〕
以下、室外空気ＯＡの相対湿度及び再生空気温度を変化させた場合の除湿運転の評価を、図１５、１６に基づいて行う。
尚、当該性能評価の条件は、循環温水の温度が７５℃、室内空気ＲＡの温度が２７℃、相対湿度が５５％、室外空気ＯＡの温度が２５℃である。第１ファン１１８、第２ファン１１６、第３ファン１２３の合計電力は、１２０Ｗである。 [Evaluation based on circulating hot water temperature and regeneration air temperature in dehumidification operation]
Hereinafter, the evaluation of the dehumidifying operation when the relative humidity and the regeneration air temperature of the outdoor air OA are changed is performed based on FIGS.
The conditions for the performance evaluation are that the temperature of the circulating hot water is 75 ° C., the temperature of the indoor air RA is 27 ° C., the relative humidity is 55%, and the temperature of the outdoor air OA is 25 ° C. The total power of the first fan 118, the second fan 116, and the third fan 123 is 120W.

図１５は、ガス焚きバーナ１２０を作動させなかった場合のグラフである。図１５（ａ）に示すように、室外空気ＯＡの相対湿度が８５％以上になると、その絶対湿度は、１６ｇ／ｋｇＤＡ以上となる。そして、そのときの冷房能力は、図１５（ｄ）に示すように、２０Ｗ以下となり、図１５（ｃ）に示すように、空調用空気ＳＡの温度も、２７℃以上と高くなってしまう。 FIG. 15 is a graph when the gas burning burner 120 is not operated. As shown in FIG. 15A, when the relative humidity of the outdoor air OA is 85% or more, the absolute humidity is 16 g / kgDA or more. And the cooling capacity at that time will be 20 W or less, as shown in FIG.15 (d), and the temperature of the air-conditioning air SA will also become 27 degreeC or more as shown in FIG.15 (c).

一方、ガス焚きバーナ１２０を作動させた場合で、デシカントロータ１１２の再生空気の温度を変化させたときの、室内空気ＲＡの除湿量の変化を図１６に示す。
図１６から、ガス焚きバーナ１２０を作動させて、デシカントロータ１１２の再生空気の温度を上昇させることで、室内空気ＲＡの除湿能力を高められていることがわかる。このように、除湿運転においても、ガス焚きバーナ１２０を作動させることにより、再生空気の温度を室外空気ＯＡの相対湿度に応じて高めて、室内空気ＲＡの湿度を快適な値に調整することができる。 On the other hand, FIG. 16 shows a change in the dehumidification amount of the room air RA when the gas-burning burner 120 is operated and the temperature of the regeneration air of the desiccant rotor 112 is changed.
It can be seen from FIG. 16 that the dehumidifying capacity of the room air RA is enhanced by operating the gas-burning burner 120 and increasing the temperature of the regenerated air of the desiccant rotor 112. As described above, even in the dehumidifying operation, by operating the gas burning burner 120, the temperature of the regeneration air can be increased according to the relative humidity of the outdoor air OA, and the humidity of the indoor air RA can be adjusted to a comfortable value. it can.

〔別実施形態〕
（１）上記実施形態においては、熱電併給装置にて発生される熱として、ガスエンジン２０２の排ガスの熱を例として説明したが、当該熱電併給装置にて発生される熱は、例えば、ガスエンジン２０２を冷却するエンジン冷却水の保有する熱であっても良い。 [Another embodiment]
(1) In the above embodiment, the heat of the exhaust gas from the gas engine 202 has been described as an example of the heat generated in the combined heat and power device. However, the heat generated in the combined heat and power device is, for example, a gas engine. The heat stored in the engine cooling water for cooling 202 may be used.

（２）上記実施形態においては、１００戸程度の集合住宅に本発明を適用する場合について例示したが、例えば、２００戸程度の集合住宅に本発明を適用することもできる。この場合、発電出力３５ｋＷ（発電効率３４％ＬＨＶ基準）、温水出力５１．５ｋＷのガスエンジン２０２を４台備えることが好ましい。
また、４００戸程度の集合住宅に本発明を適用する場合には、発電出力４００ｋＷ（発電効率４０％ＬＨＶ基準）、温水出力４００ｋＷのガスエンジン２０２を１台備えることが好ましい。 (2) In the above embodiment, the case where the present invention is applied to an apartment house of about 100 units has been illustrated, but the present invention can also be applied to an apartment house of about 200 units, for example. In this case, it is preferable to provide four gas engines 202 having a power generation output of 35 kW (power generation efficiency of 34% LHV standard) and a hot water output of 51.5 kW.
When the present invention is applied to an apartment house of about 400 units, it is preferable to provide one gas engine 202 having a power generation output of 400 kW (power generation efficiency of 40% LHV standard) and a hot water output of 400 kW.

（３）上記実施形態では、熱電併給装置の一例として、ガスエンジンを例として挙げたが、当該熱電併給装置は、熱と電力を発生できるものであれば、どのようなものでも適用することができ、例えば、燃料電池等も適用することができる。 (3) In the said embodiment, although the gas engine was mentioned as an example as an example of a cogeneration apparatus, as long as the said cogeneration apparatus can generate | occur | produce a heat | fever and electric power, what kind of thing can be applied. For example, a fuel cell can also be applied.

本発明のコジェネレーションシステムは、集合住宅において、夏季の熱需要が少ない場合で、その熱を有効に利用してその稼働率を向上できると共に、集合住宅における湯水循環路の下流側の住戸に対しても、十分に熱の供給が可能なコジェネレーションシステムとして、有効に利用可能である。 The cogeneration system of the present invention can improve the operating rate by effectively using the heat in a housing complex when the heat demand in summer is low, and the dwelling unit on the downstream side of the hot water circulation path in the housing complex. However, it can be effectively used as a cogeneration system capable of supplying sufficient heat.

１１１：第１加湿機
１１２：デシカントロータ
１１２ａ：吸湿部
１１２ｂ：再生部
１１２ｃ：通気性吸湿体
１１４：第１冷却用熱交換器
１１５：加熱用熱交換器
１２０：ガス焚きバーナ（燃焼装置の一例）
１２１：第２冷却用熱交換器
１２２：流量調整弁
１２４：第２加湿機
１００：デシカント空調装置
２００：コジェネレーションシステム
２０１：住戸
２０３：第１貯湯槽
２０４：湯水循環路
２０５：補助ボイラ
ＯＡ：室外空気
ＲＡ：室内空気
ＳＡ：空調用空気
Ｓ：空調対象空間 111: 1st humidifier 112: Desiccant rotor 112a: Hygroscopic part 112b: Regenerating part 112c: Breathable hygroscopic body 114: 1st heat exchanger 115: Heat exchanger 120 for heating: Gas-burning burner (an example of a combustion apparatus) )
121: Second cooling heat exchanger 122: Flow rate adjusting valve 124: Second humidifier 100: Desiccant air conditioner 200: Cogeneration system 201: Dwelling unit 203: First hot water tank 204: Hot water circulation path 205: Auxiliary boiler OA: Outdoor air RA: Indoor air SA: Air conditioning air S: Air conditioning target space

Claims

Exhaust heat recovery that is provided with a combined heat and power supply device that can generate electricity and heat supplied to multiple dwelling units or areas, and that recovers the heat generated by the combined heat and power device by heat exchange with hot water A heat exchanger, a hot water storage tank capable of storing hot water, and a hot water circulation path capable of circulating hot water between the exhaust heat recovery heat exchanger and the hot water storage tank, the hot water circulation path from the hot water storage tank A cogeneration system configured to be capable of circulating supply of hot water to the plurality of dwelling units,
A desiccant air conditioner that supplies the air conditioning air to the air-conditioning target space by adjusting the temperature and humidity of each of the plurality of dwelling units through a moisture absorption part or a regeneration part of a desiccant rotor made of a breathable moisture absorbent that rotates and drives gas. Equipped with equipment,
A heating heat exchanger for exchanging heat between the gas used for regeneration of the breathable hygroscopic material through the regeneration unit of the desiccant rotor and hot water circulatingly supplied in the hot water circulation path;
A heating means capable of freely heating a gas used for regeneration of the breathable hygroscopic body of the desiccant rotor ;
The heating means is a combustion device capable of combusting supplied fuel gas together with combustion air,
The cogeneration system provided with the direct gas pipe which supplies the fuel gas supplied to the said combustion apparatus directly to the said combustion apparatus in the state which does not go through the gas meter of these several dwelling units .

The desiccant air conditioner includes a first cooling heat exchanger that cools the gas that has passed through the moisture absorption part of the desiccant rotor by heat exchange with a cooling medium, and a first humidifier that humidifies the gas,
A first air-conditioning flow path for allowing gas to flow through the moisture absorption portion of the desiccant rotor and the first cooling heat exchanger in the order described, and gas as the cooling medium to the first cooling heat exchanger; After being led to the heat exchanger for heating and the heating means, it is configured to be able to form a second air conditioning flow path through which the regeneration part of the desiccant rotor flows.
The first gas is air-conditioned in the first air-conditioning channel and then humidified by the first humidifier and led as air-conditioning air to the air-conditioning target space, and the regeneration air is led to the second air-conditioning channel. Driving state,
The second gas is air-conditioned in the second air-conditioning flow path and then humidified by the first humidifier and led as air-conditioning air to the air-conditioning target space, and the moisture-absorbing air is led to the moisture-absorbing portion of the desiccant rotor. The cogeneration system according to claim 1, further comprising switching means for selectively switching between two operating states .

When the switching means is switching the operation state to the first operation state and using outdoor air as the first gas,
The cogeneration system according to claim 2 , further comprising a third air conditioning channel that guides a part of the indoor air that is led to the second air conditioning channel as the regeneration air to the first air conditioning channel .

The cogeneration system according to claim 3, wherein the third air conditioning channel is provided with a flow rate control valve that controls a flow rate of the room air .

A second humidifier for humidifying outdoor air;
Second cooling heat exchange capable of exchanging heat between the outdoor air humidified by the second humidifier and the air conditioning air after passing through the first cooling heat exchanger of the first air conditioning channel. The cogeneration system according to any one of claims 2 to 4, wherein a vessel is provided .