JP5806152B2 - セメント組成物、及びセメント組成物の製造方法 - Google Patents
セメント組成物、及びセメント組成物の製造方法 Download PDFInfo
- Publication number
- JP5806152B2 JP5806152B2 JP2012060337A JP2012060337A JP5806152B2 JP 5806152 B2 JP5806152 B2 JP 5806152B2 JP 2012060337 A JP2012060337 A JP 2012060337A JP 2012060337 A JP2012060337 A JP 2012060337A JP 5806152 B2 JP5806152 B2 JP 5806152B2
- Authority
- JP
- Japan
- Prior art keywords
- cement composition
- injection material
- particle size
- ground
- cement
- Prior art date
- Legal status (The legal status is an assumption and is not a legal conclusion. Google has not performed a legal analysis and makes no representation as to the accuracy of the status listed.)
- Active
Links
- 239000004568 cement Substances 0.000 title claims description 133
- 239000000203 mixture Substances 0.000 title claims description 111
- 238000004519 manufacturing process Methods 0.000 title claims description 20
- 239000000463 material Substances 0.000 claims description 131
- 238000002347 injection Methods 0.000 claims description 109
- 239000007924 injection Substances 0.000 claims description 109
- 239000002245 particle Substances 0.000 claims description 80
- 239000002689 soil Substances 0.000 claims description 24
- 239000004567 concrete Substances 0.000 claims description 20
- 238000000034 method Methods 0.000 claims description 11
- VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N Silicium dioxide Chemical compound O=[Si]=O VYPSYNLAJGMNEJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 85
- 239000004576 sand Substances 0.000 description 31
- XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N water Substances O XLYOFNOQVPJJNP-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 31
- 239000000377 silicon dioxide Substances 0.000 description 25
- 229910000831 Steel Inorganic materials 0.000 description 21
- 239000010959 steel Substances 0.000 description 21
- 230000000052 comparative effect Effects 0.000 description 14
- 239000003638 chemical reducing agent Substances 0.000 description 13
- 239000002699 waste material Substances 0.000 description 13
- 238000012360 testing method Methods 0.000 description 10
- 238000000926 separation method Methods 0.000 description 9
- VZSRBBMJRBPUNF-UHFFFAOYSA-N 2-(2,3-dihydro-1H-inden-2-ylamino)-N-[3-oxo-3-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)propyl]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound C1C(CC2=CC=CC=C12)NC1=NC=C(C=N1)C(=O)NCCC(N1CC2=C(CC1)NN=N2)=O VZSRBBMJRBPUNF-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- NIPNSKYNPDTRPC-UHFFFAOYSA-N N-[2-oxo-2-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)ethyl]-2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound O=C(CNC(=O)C=1C=NC(=NC=1)NCC1=CC(=CC=C1)OC(F)(F)F)N1CC2=C(CC1)NN=N2 NIPNSKYNPDTRPC-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 6
- 230000000740 bleeding effect Effects 0.000 description 6
- 239000004927 clay Substances 0.000 description 6
- 238000002156 mixing Methods 0.000 description 6
- 230000035515 penetration Effects 0.000 description 6
- FBOUIAKEJMZPQG-AWNIVKPZSA-N (1E)-1-(2,4-dichlorophenyl)-4,4-dimethyl-2-(1,2,4-triazol-1-yl)pent-1-en-3-ol Chemical compound C1=NC=NN1/C(C(O)C(C)(C)C)=C/C1=CC=C(Cl)C=C1Cl FBOUIAKEJMZPQG-AWNIVKPZSA-N 0.000 description 5
- 238000009825 accumulation Methods 0.000 description 4
- 239000000440 bentonite Substances 0.000 description 4
- 229910000278 bentonite Inorganic materials 0.000 description 4
- SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N bentoquatam Chemical compound O.O=[Si]=O.O=[Al]O[Al]=O SVPXDRXYRYOSEX-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 4
- 230000001186 cumulative effect Effects 0.000 description 4
- 230000003014 reinforcing effect Effects 0.000 description 4
- 239000011398 Portland cement Substances 0.000 description 3
- 239000003795 chemical substances by application Substances 0.000 description 3
- 238000007599 discharging Methods 0.000 description 3
- 238000009434 installation Methods 0.000 description 3
- 230000035699 permeability Effects 0.000 description 3
- 238000010998 test method Methods 0.000 description 3
- YIWGJFPJRAEKMK-UHFFFAOYSA-N 1-(2H-benzotriazol-5-yl)-3-methyl-8-[2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidine-5-carbonyl]-1,3,8-triazaspiro[4.5]decane-2,4-dione Chemical compound CN1C(=O)N(c2ccc3n[nH]nc3c2)C2(CCN(CC2)C(=O)c2cnc(NCc3cccc(OC(F)(F)F)c3)nc2)C1=O YIWGJFPJRAEKMK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 239000004698 Polyethylene Substances 0.000 description 2
- 239000006004 Quartz sand Substances 0.000 description 2
- QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L Sulfate Chemical compound [O-]S([O-])(=O)=O QAOWNCQODCNURD-UHFFFAOYSA-L 0.000 description 2
- NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N acrylic acid group Chemical group C(C=C)(=O)O NIXOWILDQLNWCW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N aluminium oxide Inorganic materials [O-2].[O-2].[O-2].[Al+3].[Al+3] PNEYBMLMFCGWSK-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 2
- 230000015572 biosynthetic process Effects 0.000 description 2
- 239000011400 blast furnace cement Substances 0.000 description 2
- 239000011449 brick Substances 0.000 description 2
- 239000000919 ceramic Substances 0.000 description 2
- 238000012790 confirmation Methods 0.000 description 2
- 230000003247 decreasing effect Effects 0.000 description 2
- 239000011521 glass Substances 0.000 description 2
- 239000003673 groundwater Substances 0.000 description 2
- 238000005259 measurement Methods 0.000 description 2
- 239000004570 mortar (masonry) Substances 0.000 description 2
- 230000000149 penetrating effect Effects 0.000 description 2
- -1 polyethylene Polymers 0.000 description 2
- 229920000573 polyethylene Polymers 0.000 description 2
- 238000005086 pumping Methods 0.000 description 2
- 238000004088 simulation Methods 0.000 description 2
- 229920003002 synthetic resin Polymers 0.000 description 2
- 239000000057 synthetic resin Substances 0.000 description 2
- 238000012546 transfer Methods 0.000 description 2
- YLZOPXRUQYQQID-UHFFFAOYSA-N 3-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)-1-[4-[2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidin-5-yl]piperazin-1-yl]propan-1-one Chemical compound N1N=NC=2CN(CCC=21)CCC(=O)N1CCN(CC1)C=1C=NC(=NC=1)NCC1=CC(=CC=C1)OC(F)(F)F YLZOPXRUQYQQID-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- DEXFNLNNUZKHNO-UHFFFAOYSA-N 6-[3-[4-[2-(2,3-dihydro-1H-inden-2-ylamino)pyrimidin-5-yl]piperidin-1-yl]-3-oxopropyl]-3H-1,3-benzoxazol-2-one Chemical compound C1C(CC2=CC=CC=C12)NC1=NC=C(C=N1)C1CCN(CC1)C(CCC1=CC2=C(NC(O2)=O)C=C1)=O DEXFNLNNUZKHNO-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 235000019738 Limestone Nutrition 0.000 description 1
- MKYBYDHXWVHEJW-UHFFFAOYSA-N N-[1-oxo-1-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)propan-2-yl]-2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound O=C(C(C)NC(=O)C=1C=NC(=NC=1)NCC1=CC(=CC=C1)OC(F)(F)F)N1CC2=C(CC1)NN=N2 MKYBYDHXWVHEJW-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- AFCARXCZXQIEQB-UHFFFAOYSA-N N-[3-oxo-3-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-yl)propyl]-2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound O=C(CCNC(=O)C=1C=NC(=NC=1)NCC1=CC(=CC=C1)OC(F)(F)F)N1CC2=C(CC1)NN=N2 AFCARXCZXQIEQB-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- VCUFZILGIRCDQQ-KRWDZBQOSA-N N-[[(5S)-2-oxo-3-(2-oxo-3H-1,3-benzoxazol-6-yl)-1,3-oxazolidin-5-yl]methyl]-2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidine-5-carboxamide Chemical compound O=C1O[C@H](CN1C1=CC2=C(NC(O2)=O)C=C1)CNC(=O)C=1C=NC(=NC=1)NCC1=CC(=CC=C1)OC(F)(F)F VCUFZILGIRCDQQ-KRWDZBQOSA-N 0.000 description 1
- UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N Naphthalene Chemical compound C1=CC=CC2=CC=CC=C21 UFWIBTONFRDIAS-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 229910001294 Reinforcing steel Inorganic materials 0.000 description 1
- JAWMENYCRQKKJY-UHFFFAOYSA-N [3-(2,4,6,7-tetrahydrotriazolo[4,5-c]pyridin-5-ylmethyl)-1-oxa-2,8-diazaspiro[4.5]dec-2-en-8-yl]-[2-[[3-(trifluoromethoxy)phenyl]methylamino]pyrimidin-5-yl]methanone Chemical compound N1N=NC=2CN(CCC=21)CC1=NOC2(C1)CCN(CC2)C(=O)C=1C=NC(=NC=1)NCC1=CC(=CC=C1)OC(F)(F)F JAWMENYCRQKKJY-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 239000002734 clay mineral Substances 0.000 description 1
- 239000010883 coal ash Substances 0.000 description 1
- 238000012669 compression test Methods 0.000 description 1
- 238000010276 construction Methods 0.000 description 1
- 238000013461 design Methods 0.000 description 1
- NVVZQXQBYZPMLJ-UHFFFAOYSA-N formaldehyde;naphthalene-1-sulfonic acid Chemical compound O=C.C1=CC=C2C(S(=O)(=O)O)=CC=CC2=C1 NVVZQXQBYZPMLJ-UHFFFAOYSA-N 0.000 description 1
- 238000004898 kneading Methods 0.000 description 1
- 239000006028 limestone Substances 0.000 description 1
- 239000008267 milk Substances 0.000 description 1
- 210000004080 milk Anatomy 0.000 description 1
- 235000013336 milk Nutrition 0.000 description 1
- 239000010812 mixed waste Substances 0.000 description 1
- 239000000843 powder Substances 0.000 description 1
- 238000000790 scattering method Methods 0.000 description 1
- 238000007873 sieving Methods 0.000 description 1
- 229910021487 silica fume Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000002893 slag Substances 0.000 description 1
- 239000007787 solid Substances 0.000 description 1
- 229910001220 stainless steel Inorganic materials 0.000 description 1
- 239000010935 stainless steel Substances 0.000 description 1
- 239000008399 tap water Substances 0.000 description 1
- 235000020679 tap water Nutrition 0.000 description 1
- 238000012795 verification Methods 0.000 description 1
- 239000002023 wood Substances 0.000 description 1
Images
Landscapes
- Curing Cements, Concrete, And Artificial Stone (AREA)
- Piles And Underground Anchors (AREA)
Description
本発明は、セメント組成物、及びセメント組成物の製造方法に関する。
場所打ち杭は、地盤に杭孔を掘削し、該杭孔に鉄筋を設け、更に該杭孔にコンクリートを打設して該鉄筋を該コンクリートで覆うことにより形成される杭である。この場所打ち杭は、工場等で作製して現場に運ぶ必要のある他の杭と異なり、作製場所から現場まで移動させる必要がないので、大きくて高強度な杭が求められる構造物（高層ビルなど）を建築する際に用いられている。
しかし、大きな場所打ち杭は、該杭を形成した後に該杭の上方から荷重がかかると、下記（ａ）〜（ｄ）のような理由により、沈下するおそれがある。
（ａ）地中の地盤は上方に積層された土等の荷重により圧密されているが、杭孔を形成すると杭孔の底部の応力が開放されるため緩みが生じる。
（ｂ）地盤に杭孔を形成している際に地下水が帯水した砂礫層を貫通した場合には、地下水が噴出して、砂礫が流出してしまい、砂礫が流出した部分に緩みが生じる。
（ｃ）杭孔の形成は、通常、孔壁の崩落を防止するためにベントナイト含有水を杭孔内に満たしながら行うが、杭孔の底部には、該ベントナイト含有水と、地盤の掘削で生じた微細な土粒子とで構成された柔らかい不均質な部分（スライム）が生成されてしまう。
（ｄ）杭孔が形成される地盤自体が場所によって不均質であり、地盤強度にはバラツキがある。
（ａ）地中の地盤は上方に積層された土等の荷重により圧密されているが、杭孔を形成すると杭孔の底部の応力が開放されるため緩みが生じる。
（ｂ）地盤に杭孔を形成している際に地下水が帯水した砂礫層を貫通した場合には、地下水が噴出して、砂礫が流出してしまい、砂礫が流出した部分に緩みが生じる。
（ｃ）杭孔の形成は、通常、孔壁の崩落を防止するためにベントナイト含有水を杭孔内に満たしながら行うが、杭孔の底部には、該ベントナイト含有水と、地盤の掘削で生じた微細な土粒子とで構成された柔らかい不均質な部分（スライム）が生成されてしまう。
（ｄ）杭孔が形成される地盤自体が場所によって不均質であり、地盤強度にはバラツキがある。
斯かる観点から、鉄筋製のカゴと、該カゴを下側から覆う合成樹脂製のシートとで形成された袋体を杭孔の底部に設置し、該袋体の上にコンクリートを打設し硬化させて場所打ち杭を形成し、前記袋体内に注入材としてのセメントミルクを高圧で注入し硬化させて、該打ち杭を注入材の硬化物で支える方法が提案されている（例えば、特許文献１、２）。
しかしながら、斯かる方法では、前記注入材を注入している際に前記袋体を構成するシートに何らかの原因で穴が生じた場合、該注入材が、袋体外に流出して地盤に浸透し、次々と袋体外へ流出してしまうおそれがある。
従って、地盤に浸透し難い注入材が望まれる。
従って、地盤に浸透し難い注入材が望まれる。
本発明は、上記問題点に鑑み、地盤に浸透し難い注入材のためのセメント組成物、及び、セメント組成物の製造方法を提供することを課題とする。
本発明は、地盤の杭孔の底部にシートで形成された袋体を設置し、該袋体の上にコンクリートを打設し硬化させて場所打ち杭を形成し、前記袋体内に注入材を注入し硬化させる場所打ち杭工法で用いられる前記注入材のためのセメント組成物であって、８５％粒径をＧ85とし、６０％粒径をＧ60とし、１０％粒径をＧ10としたときに、Ｇ85が７０μｍ以上、且つ、Ｇ60／Ｇ10が７以上であることを特徴とするセメント組成物にある。
斯かるセメント組成物によれば、Ｇ85が７０μｍ以上、且つ、Ｇ60／Ｇ10が７以上であることにより、得られる注入材を地盤に浸透し難いものとし得る。
なお、８５％粒径については、レーザー回折散乱法に従って粒度分布を求めて全体積を１００％としたときの粒径の累積曲線を体積基準で作成し、この累積曲線の粒径の小さい方から８５％となる点の粒径を求め、この粒径を８５％粒径とする。また、６０％粒径については、前記累積曲線の粒径の小さい方から６０％となる点の粒径を求め、この粒径を６０％粒径とする。さらに、１０％粒径については、前記累積曲線の粒径の小さい方から１０％となる点の粒径を求め、この粒径を１０％粒径とする。粒度分布は、例えば、レーザー回折・散乱式粒度分析計（日機装社製、マイクロトラックＭＴ３０００）を用いて求めることができる。
なお、８５％粒径については、レーザー回折散乱法に従って粒度分布を求めて全体積を１００％としたときの粒径の累積曲線を体積基準で作成し、この累積曲線の粒径の小さい方から８５％となる点の粒径を求め、この粒径を８５％粒径とする。また、６０％粒径については、前記累積曲線の粒径の小さい方から６０％となる点の粒径を求め、この粒径を６０％粒径とする。さらに、１０％粒径については、前記累積曲線の粒径の小さい方から１０％となる点の粒径を求め、この粒径を１０％粒径とする。粒度分布は、例えば、レーザー回折・散乱式粒度分析計（日機装社製、マイクロトラックＭＴ３０００）を用いて求めることができる。
また、本発明に係るセメント組成物においては、好ましくは、３０％粒径をＧ30としたときのＧ30 2 ／（Ｇ60×Ｇ10）が０．５以上である。
斯かるセメント組成物によれば、Ｇ30 2 ／（Ｇ60×Ｇ10）が０．５以上であることにより、得られる注入材を地盤により一層浸透し難いものとし得る。
なお、３０％粒径については、前記累積曲線の粒径の小さい方から３０％となる点の粒径を求め、この粒径を３０％粒径とする。
なお、３０％粒径については、前記累積曲線の粒径の小さい方から３０％となる点の粒径を求め、この粒径を３０％粒径とする。
また、本発明は、地盤の杭孔の底部にシートで形成された袋体を設置し、該袋体の上にコンクリートを打設し硬化させて場所打ち杭を形成し、前記袋体内に注入材を注入し硬化させる場所打ち杭工法で用いられる前記注入材のためのセメント組成物を作製するセメント組成物の製造方法であって、前記セメント組成物の８５％粒径をＧ85とし、前記セメント組成物の６０％粒径をＧ60とし、前記セメント組成物の１０％粒径をＧ10としたときに、Ｇ85が７０μｍ以上、且つ、Ｇ60／Ｇ10が７以上となるように前記セメント組成物を作製することを特徴とするセメント組成物の製造方法にある。
斯かるセメント組成物の製造方法によれば、Ｇ85が７０μｍ以上、且つ、Ｇ60／Ｇ10が７以上となるように前記セメント組成物を作製することにより、地盤に浸透し難い注入材のためのセメント組成物を作製することができる。
また、本発明に係るセメント組成物の製造方法においては、好ましくは、前記底部の土壌の１５％粒径をＤ15としたときのＤ15／Ｇ85が９．１以下となるように前記セメント組成物を作製する。
斯かるセメント組成物の製造方法によれば、Ｄ15／Ｇ85が９．１以下となるようにセメント組成物を作製することにより、地盤により一層浸透し難い注入材のためのセメント組成物を作製することができる。
なお、前記底部の土壌の１５％粒径については、ＪＩＳ Ａ １２０４：２００９「土の粒度試験方法」に従って前記土壌をふるい分けし、ふるい分けられた土壌ごとの質量を測定して、この結果をもとに粒径加積曲線を作成し、この粒径加積曲線から通過質量百分率が１５％であるときの粒径を求め、この粒径を１５％粒径とする。
また、ふるい分けに供する土壌としては、杭孔の底部の土層あるいはそれと同等と認められる土層から採取したものを用いる。
なお、前記底部の土壌の１５％粒径については、ＪＩＳ Ａ １２０４：２００９「土の粒度試験方法」に従って前記土壌をふるい分けし、ふるい分けられた土壌ごとの質量を測定して、この結果をもとに粒径加積曲線を作成し、この粒径加積曲線から通過質量百分率が１５％であるときの粒径を求め、この粒径を１５％粒径とする。
また、ふるい分けに供する土壌としては、杭孔の底部の土層あるいはそれと同等と認められる土層から採取したものを用いる。
以上のように、本発明によれば、地盤に浸透し難い注入材のためのセメント組成物を提供し得る。
以下、本発明の一実施形態について説明する。
本実施形態のセメント組成物は、地盤の杭孔の底部にシートで形成された袋体を設置し、該袋体の上にコンクリートを打設し硬化させて場所打ち杭を形成し、前記袋体内に注入材を注入し硬化させる場所打ち杭工法で用いられる前記注入材のためのセメント組成物である。また、前記セメント組成物は、粉状である。
また、前記セメント組成物は、セメントを備え、必要に応じて、粉状の混和材、及び、粉状の混和剤の少なくとも何れか一方を備えている。
前記セメントとしては、普通、早強、超早強、白色、耐硫酸塩、中庸熱、低熱などの各種ポルトランドセメントや、ジェットセメント、アルミナセメントなどの特殊セメントが挙げられる。
前記セメントとしては、普通、早強、超早強、白色、耐硫酸塩、中庸熱、低熱などの各種ポルトランドセメントや、ジェットセメント、アルミナセメントなどの特殊セメントが挙げられる。
前記セメント組成物は、混和材として分離低減材を備えていることが好ましい。該分離低減材を備えていることで、セメント組成物を用いて得られる注入材にブリーディングを生じさせ難くすることができるという利点がある。
前記分離低減材の材質としては、高炉スラグ、シリカフューム、石灰石、粘土鉱物等が挙げられる。
前記分離低減材は、前記セメント１００質量部に対して、好ましくは１０〜３００質量部、より好ましくは５０〜１５０質量部含有されている。
前記分離低減材が前記セメント１００質量部に対して１０質量部以上含有されていることにより、得られる注入材にブリーディングを生じさせ難くすることができるという利点がある。また、前記分離低減材が前記セメント１００質量部に対して３００質量部以下含有されていることにより、得られる注入材の流動性が高いものとなるという利点がある。
前記分離低減材の材質としては、高炉スラグ、シリカフューム、石灰石、粘土鉱物等が挙げられる。
前記分離低減材は、前記セメント１００質量部に対して、好ましくは１０〜３００質量部、より好ましくは５０〜１５０質量部含有されている。
前記分離低減材が前記セメント１００質量部に対して１０質量部以上含有されていることにより、得られる注入材にブリーディングを生じさせ難くすることができるという利点がある。また、前記分離低減材が前記セメント１００質量部に対して３００質量部以下含有されていることにより、得られる注入材の流動性が高いものとなるという利点がある。
前記セメント組成物は、細骨材を備えていることが好ましい。該細骨材を備えていることで、袋体が破裂した際に、得られる注入材が地盤に浸透するのを抑制でき、その結果、該袋体内の圧力が低下するのを抑制することができるという利点がある。
前記細骨材の材質としては、例えば、川砂、山砂、陸砂、海砂、珪砂、石炭灰、廃コンクリート殻、廃貝殻、廃瓦、廃ガラス、廃陶磁器、廃タイル、廃レンガ等を１種単独又は２種以上混合したものが挙げられる。
前記細骨材は、前記セメント１００質量部に対して、好ましくは１０〜６０質量部、好ましくは１８〜４０質量部含有されている。
前記細骨材が前記セメント１００質量部に対して１０質量部以上含有されていることにより、袋体が破裂した際に、得られる注入材が地盤に浸透するのを抑制でき、その結果、該袋体内の圧力が低下するのを抑制することができるという利点がある。また、前記細骨材が前記セメント１００質量部に対して６０質量部以下含有されていることにより、得られる注入材の流動性が低下するのを抑制できるという利点、及び、該注入材を袋体に注入するのに袋体までホース等の輸送管を用いてポンプで圧送する場合には注入材の材料が分離するのを抑制することができるという利点がある。
前記細骨材の材質としては、例えば、川砂、山砂、陸砂、海砂、珪砂、石炭灰、廃コンクリート殻、廃貝殻、廃瓦、廃ガラス、廃陶磁器、廃タイル、廃レンガ等を１種単独又は２種以上混合したものが挙げられる。
前記細骨材は、前記セメント１００質量部に対して、好ましくは１０〜６０質量部、好ましくは１８〜４０質量部含有されている。
前記細骨材が前記セメント１００質量部に対して１０質量部以上含有されていることにより、袋体が破裂した際に、得られる注入材が地盤に浸透するのを抑制でき、その結果、該袋体内の圧力が低下するのを抑制することができるという利点がある。また、前記細骨材が前記セメント１００質量部に対して６０質量部以下含有されていることにより、得られる注入材の流動性が低下するのを抑制できるという利点、及び、該注入材を袋体に注入するのに袋体までホース等の輸送管を用いてポンプで圧送する場合には注入材の材料が分離するのを抑制することができるという利点がある。
前記セメント組成物は、８５％粒径をＧ85としたときに、Ｇ85が、７０μｍ以上、好ましくは９０〜２００μｍ、より好ましくは１１０〜１５０μｍである。
該Ｇ85が、７０μｍ以上であることにより、該セメント組成物を有する注入材が地盤に浸透し難いものとなるという利点がある。
また、該Ｇ85が、２００μｍ以下であることにより、注入材を袋体に注入するのに袋体までホース等の輸送管を用いてポンプで圧送する場合には注入材の材料が分離するのを抑制することができるという利点、及び、注入材にブリーディングを生じさせ難くすることができるという利点がある。
前記セメント組成物と水とを有する注入材に含まれる固体粒子の分布において、前記Ｇ85が７０μｍ以上となっていればよい。なお、セメント組成物には、通常水に分散させた時に溶解する成分が、極わずかで無視できる、或いは、含まれていたとしても７０μｍ以下であると考えられることができ、粉の状態で８５％粒径を測定して７０μｍ以上であればよい。
該Ｇ85が、７０μｍ以上であることにより、該セメント組成物を有する注入材が地盤に浸透し難いものとなるという利点がある。
また、該Ｇ85が、２００μｍ以下であることにより、注入材を袋体に注入するのに袋体までホース等の輸送管を用いてポンプで圧送する場合には注入材の材料が分離するのを抑制することができるという利点、及び、注入材にブリーディングを生じさせ難くすることができるという利点がある。
前記セメント組成物と水とを有する注入材に含まれる固体粒子の分布において、前記Ｇ85が７０μｍ以上となっていればよい。なお、セメント組成物には、通常水に分散させた時に溶解する成分が、極わずかで無視できる、或いは、含まれていたとしても７０μｍ以下であると考えられることができ、粉の状態で８５％粒径を測定して７０μｍ以上であればよい。
また、前記セメント組成物は、６０％粒径をＧ60とし、１０％粒径をＧ10としたときに、Ｇ60／Ｇ10が７以上、好ましくは８〜５０である。
該Ｇ60／Ｇ10が、７以上であることにより、該セメント組成物を有する注入材が地盤に浸透し難いものとなるという利点がある。
また、該Ｇ60／Ｇ10が、５０以下であることにより、注入材を袋体に注入するのに袋体までホース等の輸送管を用いてポンプで圧送する場合には、該輸送管が閉塞し難くなるという利点、すなわち、施工性が向上するという利点がある。
該Ｇ60／Ｇ10が、７以上であることにより、該セメント組成物を有する注入材が地盤に浸透し難いものとなるという利点がある。
また、該Ｇ60／Ｇ10が、５０以下であることにより、注入材を袋体に注入するのに袋体までホース等の輸送管を用いてポンプで圧送する場合には、該輸送管が閉塞し難くなるという利点、すなわち、施工性が向上するという利点がある。
さらに、前記セメント組成物は、３０％粒径をＧ30としたときのＧ30 2 ／（Ｇ60×Ｇ10）が０．５以上、好ましくは１．０〜１０．０である。
該Ｇ30 2 ／（Ｇ60×Ｇ10）が、０．５以上であることにより、該セメント組成物を有する注入材が地盤に浸透し難いものとなるという利点がある。
該Ｇ30 2 ／（Ｇ60×Ｇ10）が、０．５以上であることにより、該セメント組成物を有する注入材が地盤に浸透し難いものとなるという利点がある。
次に、本実施形態のセメント組成物の製造方法について説明する。
本実施形態のセメント組成物の製造方法では、地盤の杭孔の底部にシートで形成された袋体を設置し、該袋体の上にコンクリートを打設し硬化させて場所打ち杭を形成し、前記袋体内に注入材を注入し硬化させる場所打ち杭工法で用いられる前記注入材のためのセメント組成物を作製する。
また、本実施形態のセメント組成物の製造方法では、Ｇ85が７０μｍ以上、且つ、Ｇ60／Ｇ10が７以上となるようにセメント組成物を作製する。また、前記底部の土壌の１５％粒径をＤ15としたときのＤ15／Ｇ85が、好ましくは９．１以下、より好ましくは２．０〜９．１、さらに好ましくは２．４〜９．１となるように前記セメント組成物を作製する。
Ｄ15／Ｇ85を９．１以下となるように前記セメント組成物を作製することにより、該セメント組成物から得られる注入材が地盤により浸透し難いものとなるという利点がある。
セメント組成物のＤ15／Ｇ85を所定範囲内にするには、例えば、まず、地盤の杭孔の底部の土壌の粒径加積曲線を作成し、この粒径加積曲線からＤ15を求める。そして、このＤ15の値から、Ｄ15／Ｇ85が所定範囲内となるようにセメント組成物の材料を混合し、セメント組成物を作製する。
本実施形態のセメント組成物の製造方法では、地盤の杭孔の底部にシートで形成された袋体を設置し、該袋体の上にコンクリートを打設し硬化させて場所打ち杭を形成し、前記袋体内に注入材を注入し硬化させる場所打ち杭工法で用いられる前記注入材のためのセメント組成物を作製する。
また、本実施形態のセメント組成物の製造方法では、Ｇ85が７０μｍ以上、且つ、Ｇ60／Ｇ10が７以上となるようにセメント組成物を作製する。また、前記底部の土壌の１５％粒径をＤ15としたときのＤ15／Ｇ85が、好ましくは９．１以下、より好ましくは２．０〜９．１、さらに好ましくは２．４〜９．１となるように前記セメント組成物を作製する。
Ｄ15／Ｇ85を９．１以下となるように前記セメント組成物を作製することにより、該セメント組成物から得られる注入材が地盤により浸透し難いものとなるという利点がある。
セメント組成物のＤ15／Ｇ85を所定範囲内にするには、例えば、まず、地盤の杭孔の底部の土壌の粒径加積曲線を作成し、この粒径加積曲線からＤ15を求める。そして、このＤ15の値から、Ｄ15／Ｇ85が所定範囲内となるようにセメント組成物の材料を混合し、セメント組成物を作製する。
次に、前記セメント組成物と水とを混合して得られる注入材を用いて杭を作製する杭の作製方法について説明する。
該杭の作製方法は、杭孔を地盤に形成する孔形成工程と、杭孔の底部にシートで形成された袋体を設置する設置工程と、該袋体の上にコンクリートを打設し硬化させて場所打ち杭を形成する杭形成工程と、前記セメント組成物と、水とを混練して形成される注入材を前記袋体内に注入し硬化させる注入工程とを備えている。
該杭の作製方法は、杭孔を地盤に形成する孔形成工程と、杭孔の底部にシートで形成された袋体を設置する設置工程と、該袋体の上にコンクリートを打設し硬化させて場所打ち杭を形成する杭形成工程と、前記セメント組成物と、水とを混練して形成される注入材を前記袋体内に注入し硬化させる注入工程とを備えている。
前記孔形成工程では、地盤を掘って孔を形成しつつ、ベントナイト含有水を杭孔に供給して杭孔内に満たす。
前記設置工程で用いる袋体は、鉄筋製のカゴと、該カゴを下側から覆う合成樹脂製のシートとを備えている。
該設置工程では、前記袋体を杭孔の底部に設置する際に、前記孔形成工程でのベントナイト含有水の供給により生じたスライムを杭孔外に排出するためのスライム用ホースを、一端が杭孔外に位置し且つ他端が前記袋体の下側に位置するように配する。また、前記袋体を杭孔の底部に設置する際に、前記注入材を注入するための注入材用ホースについて、一端を杭孔外に配し、他端を前記袋体内に配する。
前記杭形成工程で用いるコンクリートは、セメント、細骨材、粗骨材及び水を備え、必要に応じて、混和材及び混和剤を備えている。前記杭形成工程で用いるコンクリートのセメントとしては、普通、早強、超早強、白色、耐硫酸塩、中庸熱、低熱などの各種ポルトランドセメントや、ジェットセメント、アルミナセメントなどの特殊セメントが挙げられる。前記細骨材の材質、及び粗骨材の材質としては、例えば、川砂、山砂、陸砂、海砂、珪砂、廃コンクリート殻、廃貝殻、廃瓦、廃ガラス、廃陶磁器、廃タイル、廃レンガ等を１種単独又は２種以上混合したものが挙げられる。
前記杭形成工程では、杭孔に鉄筋を設け、該鉄筋をコンクリートが覆うようにトレミー管を用いて杭孔にコンクリートを打設する。
前記杭形成工程では、杭孔に鉄筋を設け、該鉄筋をコンクリートが覆うようにトレミー管を用いて杭孔にコンクリートを打設する。
前記注入工程で用いる注入材は、混和材（剤）を含まない場合には、セメント１００質量部に対して、水が、好ましくは２５〜５０質量部、より好ましくは３０〜４０質量部である。
また、該注入材は、混和材（剤）を含む場合には、セメント及び混和材（剤）の総量１００質量部に対して、水が、好ましくは３０〜６０質量部、より好ましくは３８〜４８質量部である。
また、該注入材は、混和材（剤）を含む場合には、セメント及び混和材（剤）の総量１００質量部に対して、水が、好ましくは３０〜６０質量部、より好ましくは３８〜４８質量部である。
尚、本実施形態のセメント組成物及びセメント組成物の製造方法は、上記構成により、上記利点を有するものであったが、本発明のセメント組成物及びセメント組成物の製造方法は、上記構成に限定されず、適宜設計変更可能である。
次に、実施例、比較例、及び、追加例を挙げて本発明についてさらに具体的に説明する。
（実施例１）
下記のセメントと、粉状の混和材としての分離低減材とを表１の配合割合で混合してセメント組成物を作製し、該セメント組成物の８５％粒径、６０％粒径、３０％粒径、及び、１０％粒径を求めた。なお、セメント組成物の８５％粒径、６０％粒径、３０％粒径、及び１０％粒径は、上述した方法で測定し求めた。また、以下に示す他の実施例、比較例、及び、追加例についても同様にセメント組成物の８５％粒径、６０％粒径、３０％粒径、及び１０％粒径を求めた。
セメント：高炉セメント（住友大阪セメント社製、高炉セメントＢ種）（以下、「ＢＢ」ともいう。）
分離低減材：乾燥粘土（住友大阪セメント社製、スミクレー）（以下、「スミクレー」ともいう。）
次に、該セメント組成物と、下記の減水剤及び水とを下記表１の配合割合で混合して注入材を作製した。
減水剤：ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物（花王社製、マイティー１５０）
水：水道水
下記のセメントと、粉状の混和材としての分離低減材とを表１の配合割合で混合してセメント組成物を作製し、該セメント組成物の８５％粒径、６０％粒径、３０％粒径、及び、１０％粒径を求めた。なお、セメント組成物の８５％粒径、６０％粒径、３０％粒径、及び１０％粒径は、上述した方法で測定し求めた。また、以下に示す他の実施例、比較例、及び、追加例についても同様にセメント組成物の８５％粒径、６０％粒径、３０％粒径、及び１０％粒径を求めた。
セメント：高炉セメント（住友大阪セメント社製、高炉セメントＢ種）（以下、「ＢＢ」ともいう。）
分離低減材：乾燥粘土（住友大阪セメント社製、スミクレー）（以下、「スミクレー」ともいう。）
次に、該セメント組成物と、下記の減水剤及び水とを下記表１の配合割合で混合して注入材を作製した。
減水剤：ナフタレンスルホン酸ホルムアルデヒド縮合物（花王社製、マイティー１５０）
水：水道水
（実施例２）
スミクレーの量を下記表１のように変えたこと以外は、実施例１と同様に、セメント組成物を得、そして、注入材を作製した。
スミクレーの量を下記表１のように変えたこと以外は、実施例１と同様に、セメント組成物を得、そして、注入材を作製した。
（比較例１）
セメント組成物として、下記のセメントのみを用いた。
セメント：普通ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製）（以下、「ＮＣ」ともいう。）
次に、該セメント組成物と、上記の減水剤及び水とを下記表１の配合割合で混合して注入材を作製した。
セメント組成物として、下記のセメントのみを用いた。
セメント：普通ポルトランドセメント（住友大阪セメント社製）（以下、「ＮＣ」ともいう。）
次に、該セメント組成物と、上記の減水剤及び水とを下記表１の配合割合で混合して注入材を作製した。
（比較例２）
減水剤の量を下記表１のように変えたこと以外は、比較例１と同様にして、注入材を作製した。
減水剤の量を下記表１のように変えたこと以外は、比較例１と同様にして、注入材を作製した。
（比較例３）
セメントとしての上記のＮＣと、粉状の混和剤として下記の水中不分離性コンクリート用混和剤とを混合して、セメント組成物を得た。
水中不分離性コンクリート用混和剤：太平洋エルコン、太平洋マテリアル社製
次に、該セメント組成物と、水とを下記表１の配合割合で混合して注入材を作製した。
セメントとしての上記のＮＣと、粉状の混和剤として下記の水中不分離性コンクリート用混和剤とを混合して、セメント組成物を得た。
水中不分離性コンクリート用混和剤：太平洋エルコン、太平洋マテリアル社製
次に、該セメント組成物と、水とを下記表１の配合割合で混合して注入材を作製した。
実施例及び比較例の注入材の性状を確認するために、実施例及び比較例の注入材を以下の試験に供した。
（Ｐロート流下時間の測定）
作製直後の注入材のＰロート流下時間は、ＪＳＣＥ−Ｆ５２１のプレパックドコンクリートの注入モルタルの流動性試験方法に準じて測定した。
作製直後の注入材のＰロート流下時間は、ＪＳＣＥ−Ｆ５２１のプレパックドコンクリートの注入モルタルの流動性試験方法に準じて測定した。
（ブリーディングの有無の確認）
ＪＳＣＥ−Ｆ５２２のプレパックドコンクリートの注入モルタルのブリーディング率および膨張率試験方法（ポリエチレン袋法）に準じ、作製した注入材をすぐにポリエチレン袋に入れ、該注入材を袋内に静置して、袋に入れてから３時間後に、該注入材にブリーディングが生じているか否かを目視で確認した。
ＪＳＣＥ−Ｆ５２２のプレパックドコンクリートの注入モルタルのブリーディング率および膨張率試験方法（ポリエチレン袋法）に準じ、作製した注入材をすぐにポリエチレン袋に入れ、該注入材を袋内に静置して、袋に入れてから３時間後に、該注入材にブリーディングが生じているか否かを目視で確認した。
（材齢２８日の圧縮強度の測定）
内寸φ５×１０ｃｍの型枠に作製した注入材をすぐに打設して、供試体を作製した。そして、材齢２８日の供試体の圧縮強さを測定した。圧縮強さは、ＪＩＳ Ａ １２１６：２００９の土の一軸圧縮試験方法に準じて測定した。
内寸φ５×１０ｃｍの型枠に作製した注入材をすぐに打設して、供試体を作製した。そして、材齢２８日の供試体の圧縮強さを測定した。圧縮強さは、ＪＩＳ Ａ １２１６：２００９の土の一軸圧縮試験方法に準じて測定した。
実施例及び比較例の注入材の地盤への浸透性を確認するため、下記の試験に供した。
（浸透性の確認試験：模擬地盤（１５％粒径Ｄ15：６２７．４μｍ））
まず、浸透性の確認試験に用いる模擬地盤を構成する土壌としての日瓢製４号珪砂の１５％粒径Ｄ15を上述した方法で測定し求めた。該１５％粒径Ｄ15は、６２７．４μｍだった。
そして、図１に示すように、注入材Ａを円筒状の注入材用容器１（直径：１０６ｍｍ、高さ：３００ｍｍ）に高さ２５０ｍｍまで入れた。なお、該注入材用容器１としては、コンプレッサ２からの圧縮空気が第１ホース３を介して移送される開口が上面に形成され、且つ、該注入材用容器１内の空気圧を測定する第１圧力ゲージ４が接続される開口が上面に形成され、且つ、前記圧縮空気により圧力がかけられた注入材Ａを注入材用容器１外に排出するための開口が底面に形成されているアクリル製容器を用いた。
また、模擬地盤Ｂを構成する土壌としての日瓢製４号珪砂（１５％粒径Ｄ15：６２７．４μｍ）を円筒状の地盤用容器５（直径：１０６ｍｍ、高さ：３００ｍｍ）に高さ１７０ｍｍまで入れた。なお、該地盤用容器５としては、前記注入材用容器１から排出された注入材Ａが第２ホース６を介して移送される開口が上面に形成され、且つ、該地盤用容器５内の空気圧を測定する第２圧力ゲージ７が接続される開口が上面に形成され、且つ、模擬地盤Ｂを浸透した水を地盤用容器５外に排出するための開口が底面に形成されているアクリル製容器を用いた。地盤用容器５の底面の上部には、注入材Ａが外部に排出されやすいように底面の中央部に設置した排出孔から幅３ｍｍ・深さ３ｍｍの溝が放射状に８本形成されている。
なお、地盤用容器５に模擬地盤Ｂを入れる前に、地盤用容器５の底面上にフィルター８（孔径：７５μｍ）（材質：ステンレス）を敷き、該フィルター８上に濾紙９（２種）を敷いた。
次に、前記注入材用容器１の空気圧（ゲージ圧）が０．０１〜０．１ＭＰａとなるようにコンプレッサ２で圧縮空気を注入材用容器１に移送した。これにより、注入材用容器１の注入材Ａが第２ホース６を介して地盤用容器５に移送された。地盤用容器５に注入材Ａが模擬地盤Ｂ上に約１ｃｍまで入った後、注入材用容器１の空気圧を１分間に０．１ＭＰａの割合で１．６ＭＰａまで増加させ、そして、注入材用容器１の空気圧が１．６ＭＰａに到達してから１５分間注入材用容器１の空気圧を１．６ＭＰａに保持した。なお、注入材用容器１の空気圧が１．６ＭＰａに到達する前に、注入材用容器１に入っていた注入材Ａの略全量が模擬地盤Ｂを浸透し、地盤用容器５外に排出された時には、その時点で圧縮空気の移送を停止した。
注入材用容器１の空気圧を１．６ＭＰａで１５分間保持できた場合は、模擬地盤Ｂ上に注入材Ａが残存しているか否か、すなわち、模擬地盤Ｂ上に注入材Ａからなる不透水層が形成されているか否かを目視で確認した。
また、注入材Ａが模擬地盤Ｂ中を浸透した深さ（浸透深さ）を、模擬地盤Ｂの表面からの距離で計測した（０〜１７ｃｍを０．５ｃｍ単位で計測した。注入材Ａが模擬地盤Ｂの全層通過し、地盤用容器５外に排出された場合は「浸透深さ＞１７．０ｃｍ」とした。）。
さらに、コンプレッサ２による圧縮空気の移送を開始してから前記地盤用容器５内の空気圧（ゲージ圧）を第２ゲージ７で測定した。前記地盤用容器５内の空気圧の測定値が１．６ＭＰａまで到達した場合は１．６ＭＰａを最大圧力とし、注入材Ａの略全量が模擬地盤Ｂ中を浸透して地盤用容器５外に排出され、前記地盤用容器５内の空気圧が１．６ＭＰａまで達しなかったときは、測定値の最大値を最大圧力とした。
まず、浸透性の確認試験に用いる模擬地盤を構成する土壌としての日瓢製４号珪砂の１５％粒径Ｄ15を上述した方法で測定し求めた。該１５％粒径Ｄ15は、６２７．４μｍだった。
そして、図１に示すように、注入材Ａを円筒状の注入材用容器１（直径：１０６ｍｍ、高さ：３００ｍｍ）に高さ２５０ｍｍまで入れた。なお、該注入材用容器１としては、コンプレッサ２からの圧縮空気が第１ホース３を介して移送される開口が上面に形成され、且つ、該注入材用容器１内の空気圧を測定する第１圧力ゲージ４が接続される開口が上面に形成され、且つ、前記圧縮空気により圧力がかけられた注入材Ａを注入材用容器１外に排出するための開口が底面に形成されているアクリル製容器を用いた。
また、模擬地盤Ｂを構成する土壌としての日瓢製４号珪砂（１５％粒径Ｄ15：６２７．４μｍ）を円筒状の地盤用容器５（直径：１０６ｍｍ、高さ：３００ｍｍ）に高さ１７０ｍｍまで入れた。なお、該地盤用容器５としては、前記注入材用容器１から排出された注入材Ａが第２ホース６を介して移送される開口が上面に形成され、且つ、該地盤用容器５内の空気圧を測定する第２圧力ゲージ７が接続される開口が上面に形成され、且つ、模擬地盤Ｂを浸透した水を地盤用容器５外に排出するための開口が底面に形成されているアクリル製容器を用いた。地盤用容器５の底面の上部には、注入材Ａが外部に排出されやすいように底面の中央部に設置した排出孔から幅３ｍｍ・深さ３ｍｍの溝が放射状に８本形成されている。
なお、地盤用容器５に模擬地盤Ｂを入れる前に、地盤用容器５の底面上にフィルター８（孔径：７５μｍ）（材質：ステンレス）を敷き、該フィルター８上に濾紙９（２種）を敷いた。
次に、前記注入材用容器１の空気圧（ゲージ圧）が０．０１〜０．１ＭＰａとなるようにコンプレッサ２で圧縮空気を注入材用容器１に移送した。これにより、注入材用容器１の注入材Ａが第２ホース６を介して地盤用容器５に移送された。地盤用容器５に注入材Ａが模擬地盤Ｂ上に約１ｃｍまで入った後、注入材用容器１の空気圧を１分間に０．１ＭＰａの割合で１．６ＭＰａまで増加させ、そして、注入材用容器１の空気圧が１．６ＭＰａに到達してから１５分間注入材用容器１の空気圧を１．６ＭＰａに保持した。なお、注入材用容器１の空気圧が１．６ＭＰａに到達する前に、注入材用容器１に入っていた注入材Ａの略全量が模擬地盤Ｂを浸透し、地盤用容器５外に排出された時には、その時点で圧縮空気の移送を停止した。
注入材用容器１の空気圧を１．６ＭＰａで１５分間保持できた場合は、模擬地盤Ｂ上に注入材Ａが残存しているか否か、すなわち、模擬地盤Ｂ上に注入材Ａからなる不透水層が形成されているか否かを目視で確認した。
また、注入材Ａが模擬地盤Ｂ中を浸透した深さ（浸透深さ）を、模擬地盤Ｂの表面からの距離で計測した（０〜１７ｃｍを０．５ｃｍ単位で計測した。注入材Ａが模擬地盤Ｂの全層通過し、地盤用容器５外に排出された場合は「浸透深さ＞１７．０ｃｍ」とした。）。
さらに、コンプレッサ２による圧縮空気の移送を開始してから前記地盤用容器５内の空気圧（ゲージ圧）を第２ゲージ７で測定した。前記地盤用容器５内の空気圧の測定値が１．６ＭＰａまで到達した場合は１．６ＭＰａを最大圧力とし、注入材Ａの略全量が模擬地盤Ｂ中を浸透して地盤用容器５外に排出され、前記地盤用容器５内の空気圧が１．６ＭＰａまで達しなかったときは、測定値の最大値を最大圧力とした。
実施例及び比較例の試験結果を表１に示す。
表１に示すように、本発明の範囲内である実施例１、２のセメント組成物を有する注入材は、セメント組成物のＧ85が４５．１μｍ以下であり且つＧ60／Ｇ10が５．４以下である比較例１〜３に比して、最大圧力が高い値を示し、また、浸透深さが低い値を示し、さらに、不透水層が形成されていた。
以上のことから、本発明のセメント組成物は、地盤に浸透し難い注入材を提供しうることがわかる。
以上のことから、本発明のセメント組成物は、地盤に浸透し難い注入材を提供しうることがわかる。
＜模擬地盤の土壌として、日瓢製３号珪砂（１５％粒径Ｄ15：９３５．４μｍ）を用いた実験例＞
模擬地盤の土壌として、日瓢製４号珪砂（１５％粒径Ｄ15：６２７．４μｍ）の代わりに、日瓢製３号珪砂（１５％粒径Ｄ15：９３５．４μｍ）を用いて、下記の追加例１−１〜１−１０の注入材について、実施例及び比較例と同様な試験を行った。
模擬地盤の土壌として、日瓢製４号珪砂（１５％粒径Ｄ15：６２７．４μｍ）の代わりに、日瓢製３号珪砂（１５％粒径Ｄ15：９３５．４μｍ）を用いて、下記の追加例１−１〜１−１０の注入材について、実施例及び比較例と同様な試験を行った。
（追加例１−１）
セメント組成物の一部として下記の細骨材を用いたこと、及び、細骨材の量を表２に示すようにしたこと以外は、実施例１と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
細骨材：珪砂（日瓢製、７号珪砂）
セメント組成物の一部として下記の細骨材を用いたこと、及び、細骨材の量を表２に示すようにしたこと以外は、実施例１と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
細骨材：珪砂（日瓢製、７号珪砂）
（追加例１−２）
減水剤の量を表２に示すようにしたこと以外は、追加例１−１と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
減水剤の量を表２に示すようにしたこと以外は、追加例１−１と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例１−３、追加例１−５〜追加例１−７）
減水剤の量を表２に示すようにしたこと、及び、細骨材の量を表２に示すようにしたこと以外は、追加例１−１と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
減水剤の量を表２に示すようにしたこと、及び、細骨材の量を表２に示すようにしたこと以外は、追加例１−１と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例１−４）
細骨材として、日瓢製７号珪砂及び日瓢製６号珪砂を用いたこと、並びに、細骨材の量を表２に示すようにしたこと以外は、追加例１−３と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
細骨材として、日瓢製７号珪砂及び日瓢製６号珪砂を用いたこと、並びに、細骨材の量を表２に示すようにしたこと以外は、追加例１−３と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例１−８）
細骨材として、日瓢製７号珪砂の代わりに日瓢製６号珪砂を用いたこと、及び、細骨材の量を表２に示すようにしたこと以外は、追加例１−１と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
細骨材として、日瓢製７号珪砂の代わりに日瓢製６号珪砂を用いたこと、及び、細骨材の量を表２に示すようにしたこと以外は、追加例１−１と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例１−９）
細骨材として、日瓢製７号珪砂の代わりに日瓢製５号珪砂を用いたこと、及び、細骨材の量を表２に示すようにしたこと以外は、追加例１−１と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
細骨材として、日瓢製７号珪砂の代わりに日瓢製５号珪砂を用いたこと、及び、細骨材の量を表２に示すようにしたこと以外は、追加例１−１と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例１−１０）
細骨材として、日瓢製７号珪砂の代わりに日瓢製５号珪砂及び日瓢製６号珪砂を用いたこと、並びに、細骨材の量を表２に示すようにしたこと以外は、追加例１−１と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
細骨材として、日瓢製７号珪砂の代わりに日瓢製５号珪砂及び日瓢製６号珪砂を用いたこと、並びに、細骨材の量を表２に示すようにしたこと以外は、追加例１−１と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
追加例１−１〜１−１０の試験結果を表２に示す。
表２に示すように、追加例１−１〜１−１０のセメント組成物を有する注入材は、最大圧力が高い値を示し、また、不透水層が形成されていた。
また、追加例１−１〜１−４、１−８、１−１０のセメント組成物を有する注入材は、Ｄ15／Ｇ85が１０．４を越える追加例１−５〜１−７、Ｄ15／Ｇ85が１．７以下の追加例１−９に比して、浸透深さが低い値を示した。このことから、Ｄ15／Ｇ85が９．１以下で２．０以上であることが好ましいことがわかる。
また、追加例１−１〜１−４、１−８、１−１０のセメント組成物を有する注入材は、Ｄ15／Ｇ85が１０．４を越える追加例１−５〜１−７、Ｄ15／Ｇ85が１．７以下の追加例１−９に比して、浸透深さが低い値を示した。このことから、Ｄ15／Ｇ85が９．１以下で２．０以上であることが好ましいことがわかる。
＜模擬地盤の土壌として、日瓢製２号珪砂（１５％粒径Ｄ15：１０２８．１μｍ）を用いた実験例＞
模擬地盤の土壌として、日瓢製４号珪砂（１５％粒径Ｄ15：６２７．４μｍ）の代わりに、日瓢製２号珪砂（１５％粒径Ｄ15：１０２８．１μｍ）を用いて、下記の追加例２−１〜２−１４の注入材について、実施例及び比較例と同様な試験を行った。
模擬地盤の土壌として、日瓢製４号珪砂（１５％粒径Ｄ15：６２７．４μｍ）の代わりに、日瓢製２号珪砂（１５％粒径Ｄ15：１０２８．１μｍ）を用いて、下記の追加例２−１〜２−１４の注入材について、実施例及び比較例と同様な試験を行った。
（追加例２−１）
比較例３と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
比較例３と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例２−２）
細骨材として、日瓢製７号珪砂及び日瓢製６号珪砂を用いたこと、並びに、細骨材の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例１−３と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
細骨材として、日瓢製７号珪砂及び日瓢製６号珪砂を用いたこと、並びに、細骨材の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例１−３と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例２−３）
細骨材の量、及び、減水剤の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例１−３と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
細骨材の量、及び、減水剤の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例１−３と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例２−４）
追加例１−３と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
追加例１−３と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例２−５）
細骨材として、日瓢製７号珪砂及び日瓢製６号珪砂を用いたこと、並びに、細骨材の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例１−３と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
細骨材として、日瓢製７号珪砂及び日瓢製６号珪砂を用いたこと、並びに、細骨材の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例１−３と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例２−６、２−７）
細骨材の量、及び、減水剤の量を表３に示すようにしたこと以外は、実施例２と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
細骨材の量、及び、減水剤の量を表３に示すようにしたこと以外は、実施例２と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例２−８、２−９）
細骨材の量、水の量、及び、減水剤の量を表３に示すようにしたこと以外は、実施例２と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
細骨材の量、水の量、及び、減水剤の量を表３に示すようにしたこと以外は、実施例２と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例２−１０）
スミクレーの量、及び、減水剤の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例１−６と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
スミクレーの量、及び、減水剤の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例１−６と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例２−１１）
減水剤の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例１−６と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
減水剤の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例１−６と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例２−１２）
スミクレーの量、及び、減水剤の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例１−６と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
スミクレーの量、及び、減水剤の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例１−６と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例２−１３）
減水剤の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例１−７と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
減水剤の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例１−７と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
（追加例２−１４）
細骨材として、日瓢製７号珪砂の代わりに日瓢製５号珪砂を用いたこと、及び、細骨材の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例２−１３と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
細骨材として、日瓢製７号珪砂の代わりに日瓢製５号珪砂を用いたこと、及び、細骨材の量を表３に示すようにしたこと以外は、追加例２−１３と同様にして、セメント組成物及び注入材を作製した。
追加例２−１〜２−１４の試験結果を表３に示す。
表３に示すように、追加例２−２〜２−１４のセメント組成物を有する注入材は、セメント組成物のＧ85が４５．１μｍ以下であり且つＧ60／Ｇ10が５．４以下である追加例２−１と異なり、不透水層が形成されていた。
以上のことから、８５％粒径が４５．１μｍを超え且つＧ60／Ｇ10が５．４を越えるセメント組成物は、地盤の土壌の粒径が大きく注入材が透過しやすい条件下において、地盤に浸透し難い注入材を提供しうることがわかる。
また、追加例２−２〜２−９のセメント組成物を有する注入材は、Ｄ15／Ｇ85が１１．５以上の追加例２−１０〜２−１３、Ｄ15／Ｇ85が１．５以下の追加例２−１４に比して、浸透深さが低い値を示した。このことから、Ｄ15／Ｇ85が９．１以下で２．０以上であることが好ましいことがわかる。
以上のことから、８５％粒径が４５．１μｍを超え且つＧ60／Ｇ10が５．４を越えるセメント組成物は、地盤の土壌の粒径が大きく注入材が透過しやすい条件下において、地盤に浸透し難い注入材を提供しうることがわかる。
また、追加例２−２〜２−９のセメント組成物を有する注入材は、Ｄ15／Ｇ85が１１．５以上の追加例２−１０〜２−１３、Ｄ15／Ｇ85が１．５以下の追加例２−１４に比して、浸透深さが低い値を示した。このことから、Ｄ15／Ｇ85が９．１以下で２．０以上であることが好ましいことがわかる。
１：注入材用容器、２：コンプレッサ、３：第１ホース、４：第１圧力ゲージ、５：地盤用容器、６：第２ホース、７：第２圧力ゲージ、８：フィルター、９：濾紙、Ａ：注入材、Ｂ：模擬地盤
Claims (4)
- 地盤の杭孔の底部にシートで形成された袋体を設置し、該袋体の上にコンクリートを打設し硬化させて場所打ち杭を形成し、前記袋体内に注入材を注入し硬化させる場所打ち杭工法で用いられる前記注入材のためのセメント組成物であって、
８５％粒径をＧ85とし、６０％粒径をＧ60とし、１０％粒径をＧ10としたときに、Ｇ85が７０μｍ以上、且つ、Ｇ60／Ｇ10が７以上であることを特徴とするセメント組成物。 - ３０％粒径をＧ30としたときのＧ30 2 ／（Ｇ60×Ｇ10）が０．５以上である請求項１記載のセメント組成物。
- 地盤の杭孔の底部にシートで形成された袋体を設置し、該袋体の上にコンクリートを打設し硬化させて場所打ち杭を形成し、前記袋体内に注入材を注入し硬化させる場所打ち杭工法で用いられる前記注入材のためのセメント組成物を作製するセメント組成物の製造方法であって、
前記セメント組成物の８５％粒径をＧ85とし、前記セメント組成物の６０％粒径をＧ60とし、前記セメント組成物の１０％粒径をＧ10としたときに、Ｇ85が７０μｍ以上、且つ、Ｇ60／Ｇ10が７以上となるように前記セメント組成物を作製することを特徴とするセメント組成物の製造方法。 - 前記底部の土壌の１５％粒径をＤ15としたときのＤ15／Ｇ85が９．１以下となるように前記セメント組成物を作製する請求項３記載のセメント組成物の製造方法。
Priority Applications (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012060337A JP5806152B2 (ja) | 2012-03-16 | 2012-03-16 | セメント組成物、及びセメント組成物の製造方法 |
Applications Claiming Priority (1)
| Application Number | Priority Date | Filing Date | Title |
|---|---|---|---|
| JP2012060337A JP5806152B2 (ja) | 2012-03-16 | 2012-03-16 | セメント組成物、及びセメント組成物の製造方法 |
Publications (2)
| Publication Number | Publication Date |
|---|---|
| JP2013194377A JP2013194377A (ja) | 2013-09-30 |
| JP5806152B2 true JP5806152B2 (ja) | 2015-11-10 |
Family
ID=49393677
Family Applications (1)
| Application Number | Title | Priority Date | Filing Date |
|---|---|---|---|
| JP2012060337A Active JP5806152B2 (ja) | 2012-03-16 | 2012-03-16 | セメント組成物、及びセメント組成物の製造方法 |
Country Status (1)
| Country | Link |
|---|---|
| JP (1) | JP5806152B2 (ja) |
Family Cites Families (3)
| Publication number | Priority date | Publication date | Assignee | Title |
|---|---|---|---|---|
| JP3498880B2 (ja) * | 1996-02-02 | 2004-02-23 | 電気化学工業株式会社 | 水硬性注入材料及び注入工法 |
| JP3688546B2 (ja) * | 2000-02-02 | 2005-08-31 | 東日本旅客鉄道株式会社 | 場所打ちコンクリート杭の施工方法、及び場所打ちコンクリート杭底地盤プレロード装置 |
| JP3423913B2 (ja) * | 2000-02-24 | 2003-07-07 | 太平洋マテリアル株式会社 | 超微粒子セメント |
-
2012
- 2012-03-16 JP JP2012060337A patent/JP5806152B2/ja active Active
Also Published As
| Publication number | Publication date |
|---|---|
| JP2013194377A (ja) | 2013-09-30 |
Similar Documents
| Publication | Publication Date | Title |
|---|---|---|
| JPWO2006129884A1 (ja) | 可塑状ゲル注入材および地盤強化方法 | |
| KR101709125B1 (ko) | 하수관거 충진용 속경형 가소성 뒤채움재 및 이를 이용한 시공방법 | |
| CN102561372B (zh) | 深基坑井点降水的降水管封堵方法 | |
| CN105507340B (zh) | 一种山区桥梁桩基施工方法 | |
| KR102032966B1 (ko) | 폐기물을 활용하는 유동성 경량 하수관용 채움재 조성물 및 이의 제조방법 | |
| CN109209438B (zh) | 一种使用钢纤维混凝土的隧道衬砌结构施工方法 | |
| CN103242009B (zh) | 一种桥台渗水料无砂混凝土块及其制作工艺 | |
| JP4628378B2 (ja) | 地盤強化方法 | |
| CN114277779A (zh) | 一种高含水率淤泥质土体中混凝土防渗墙的建造方法 | |
| CN111908853A (zh) | 自密实土及其制备方法和回填市政空腔的施工方法 | |
| JP6755743B2 (ja) | 流動化ソイルセメントの製造方法 | |
| CN100355991C (zh) | 一种桩土互动浆固散体材料桩复合地基施工工法 | |
| CN107827411A (zh) | 一种低塑性复合基混凝土及由其制备的碾压混凝土坝防渗层 | |
| CN102839647B (zh) | 搅拌桩-透水性混凝土桩复合地基及其处理方法 | |
| JP4689555B2 (ja) | 地盤強化方法 | |
| KR101566131B1 (ko) | 합성섬유로 보강한 콘크리트 댐 | |
| CN105803942B (zh) | 一种混凝土的糙化方法 | |
| JP5806152B2 (ja) | セメント組成物、及びセメント組成物の製造方法 | |
| JP2007040096A (ja) | 地盤強化方法、地盤圧入管理方法並びに圧入管理装置 | |
| Choudhary et al. | Utilization of waste marble powder and silica fume in self-compacting concrete | |
| CN107366302A (zh) | 一种钢筋混凝土挡土墙的施工工艺 | |
| CN212477619U (zh) | 胶结爆破堆石坝 | |
| JP2008031638A (ja) | 地中充填材および土構造物の補修工法 | |
| CN110452671B (zh) | 一种用于基坑排桩围护墙的堵漏剂及其使用方法 | |
| JP6749809B2 (ja) | 堰堤及び堰堤の構築方法 |
Legal Events
| Date | Code | Title | Description |
|---|---|---|---|
| A621 | Written request for application examination |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A621 Effective date: 20140918 |
|
| A977 | Report on retrieval |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A971007 Effective date: 20150529 |
|
| A131 | Notification of reasons for refusal |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A131 Effective date: 20150605 |
|
| RD01 | Notification of change of attorney |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A7426 Effective date: 20150715 |
|
| A521 | Request for written amendment filed |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A821 Effective date: 20150715 |
|
| TRDD | Decision of grant or rejection written | ||
| A01 | Written decision to grant a patent or to grant a registration (utility model) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A01 Effective date: 20150821 |
|
| A61 | First payment of annual fees (during grant procedure) |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: A61 Effective date: 20150903 |
|
| R150 | Certificate of patent or registration of utility model |
Ref document number: 5806152 Country of ref document: JP Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R150 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |
|
| R250 | Receipt of annual fees |
Free format text: JAPANESE INTERMEDIATE CODE: R250 |