JP5797941B2 - Large aperture lens - Google Patents
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Description
本発明は、デジタルカメラ、銀塩カメラ、ビデオカメラ等に用いられるレンズに関するもので、動画撮影時のオートフォーカスに対応するため、フォーカスレンズ重量を削減しつつ、フォーカシングによる収差変動が少なく、インナーフォーカス方式を採用する開放Ｆ値が１．４程度の明るさにも適応可能で高性能な大口径レンズに関するものである。 The present invention relates to a lens used in a digital camera, a silver salt camera, a video camera, and the like. In order to support autofocus at the time of moving image shooting, the focus lens weight is reduced and the variation in aberration due to focusing is small. The present invention relates to a high-performance large-aperture lens that can be applied to brightness with an open F value of about 1.4.
従来、ガウスタイプの大口径レンズ、またはインナーフォーカスタイプのレンズの例としては、例えば以下の特許文献等に記載されている。 Conventionally, examples of a Gauss type large aperture lens or an inner focus type lens are described in, for example, the following patent documents.
特許文献１には、ガウスタイプの大口径レンズが開示されている。
特許文献２、特許文献３には、インナーフォーカスを採用した中望遠レンズが開示されている。
特許文献１に記載されたガウスタイプの大口径レンズは、古典的な全体繰り出し方式を採用しているので、フォーカスに用いるレンズ重量が重く、動画撮影時のオートフォーカスに対応させるのには不適切である。
The Gauss-type large-aperture lens described in
特許文献２に記載された、インナーフォーカスを採用した大口径レンズは、正の屈折力の第１群、フォーカシング群として利用する正の屈折力の第２群、正の屈折力の第３群の３群構成を採用しており、全体繰り出しのレンズ構成に対して、フォーカシング群の軽量化を実現している。 The large-aperture lens adopting the inner focus described in Patent Document 2 includes a first group having a positive refractive power, a second group having a positive refractive power used as a focusing group, and a third group having a positive refractive power. A three-group configuration is adopted, and the focusing group is lighter than the entire lens configuration.
しかしながら、特許文献２に記載されたインナーフォーカスを採用した大口径レンズは、Ｆ１．４程度の大口径中望遠レンズにおいて十分な収差補正を行うためには、フォーカシング群には５枚程度のガウス構成を用いる必要がある。 However, the large-aperture lens employing the inner focus described in Patent Document 2 has about 5 Gauss configurations in the focusing group in order to perform sufficient aberration correction in a large-aperture medium telephoto lens of about F1.4. Must be used.
また、フォーカシングに必要なスペースの増大を避けるためには、第２レンズ群で正の屈折力を強くする必要がある。そのためには、第１レンズ群で正の屈折力を緩くする必要があり、第１レンズ群から射出する光線高さを十分に小さくすることが出来ない。その結果、フォーカシング群に用いる第２レンズ群のレンズ径が大きくなるので、フォーカスユニットの十分な軽量化が出来ていないという問題があり、動画撮影時のスムーズなオートフォーカスに対応させるためには不十分であった。 In order to avoid an increase in space necessary for focusing, it is necessary to increase the positive refractive power in the second lens group. For that purpose, it is necessary to relax the positive refractive power in the first lens group, and the height of the light beam emitted from the first lens group cannot be made sufficiently small. As a result, since the lens diameter of the second lens group used for the focusing group becomes large, there is a problem that the weight of the focus unit cannot be sufficiently reduced, which is inconvenient for adapting to smooth autofocus during movie shooting. It was enough.
特許文献３に記載された、インナーフォーカスを採用した中望遠レンズは、正の屈折力の第１群、フォーカシング群として利用する負の屈折力の第２群、正の屈折力の第３群の３群構成を採用しており、フォーカス群には２枚の接合レンズを採用しており、迅速なオートフォーカスが可能である。しかしながら、第１レンズ群は正レンズ、正レンズ、正レンズ及び負レンズとの接合レンズの４枚構成となっており、望遠レンズ、或いは開放Ｆ値がＦ１．８程度のレンズに適応されるものであるため、開放Ｆ値が１．４程度の高性能な大口径レンズを実現するのは困難であるという問題があった。
The medium telephoto lens employing the inner focus described in
本発明はこのような状況に鑑みてなされたものであり、デジタルカメラ、銀塩カメラ、ビデオカメラ等に用いられるレンズに関して、簡易な構成ながら、動画撮影時のオートフォーカスに対応するため、フォーカスレンズ重量を削減しつつ、フォーカシングによる収差変動が少なく、高性能なインナーフォーカス方式を採用する大口径レンズを提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of such a situation, and a lens for use in a digital camera, a silver salt camera, a video camera, and the like has a simple configuration and is compatible with autofocus at the time of moving image shooting. An object of the present invention is to provide a large-aperture lens that employs a high-performance inner focus method while reducing weight and reducing aberration fluctuations due to focusing.
上記目的を達成するために、本発明を実施の大口径望遠レンズは、物体側より順に、
正の屈折力の第１レンズ群、
負の屈折力の第２レンズ群、
正の屈折力の第３レンズ群からなり、
開口絞りは前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間に配置し、
前記第２レンズ群は１枚のレンズからなり、
前記第２レンズ群を像面側へ移動することでフォーカシングを行い、
下記の条件を満足することを特徴とする大口径レンズ。
（１）０．８５＜｜ｆ２／ｆ｜≦１．６１
（２）０．９７≦｜Ｄｓ／ｆ２｜≦１．３９
（３）０．５＜ｆ１／ｆ＜２．０
但し、
ｆ：レンズ全系の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
Ｄｓ：開口絞り面から結像面までの距離
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
In order to achieve the above object, the large-aperture telephoto lens that implements the present invention is in order from the object side,
A first lens unit having a positive refractive power;
A second lens unit having a negative refractive power,
It consists of a third lens group with positive refractive power,
An aperture stop is disposed between the first lens group and the second lens group,
The second lens group consists of one lens,
Focusing is performed by moving the second lens group to the image plane side,
A large-aperture lens that satisfies the following conditions.
(1) 0.85 <| f2 / f | ≦ 1.61
(2) 0.97 ≦ | Ds / f2 | ≦ 1.39
(3) 0.5 <f1 / f <2.0
However,
f: focal length of the entire lens system f2: focal length of the second lens group Ds: distance from the aperture stop surface to the imaging surface
f1: Focal length of the first lens group G1
さらに本発明を実施の大口径レンズは、上記発明において、Furthermore, the large-diameter lens embodying the present invention is the above invention,
前記第１レンズ群は、The first lens group includes:
負の屈折力を持つ第１Ａレンズ群、1A lens group having negative refractive power,
正の屈折力を持つ第１Ｂレンズ群からなり、It consists of a 1B lens group with positive refractive power,
前記第１Ａレンズ群の最も像側のレンズ群は、レンズ全系において、物体側から数えて１枚目または２枚目の負メニスカスレンズであり、The lens group closest to the image side of the first A lens group is the first or second negative meniscus lens counted from the object side in the entire lens system,
前記第１Ｂレンズ群の最も物体側のレンズは、物体側から数えて１枚目の負メニスカスレンズの物体側に隣接する両凹レンズ、または２枚目の負メニスカスレンズの物体側に隣接する、レンズ全系において物体側から数えて１枚目の両凹レンズであり、The lens closest to the object side of the first B lens group is a biconcave lens adjacent to the object side of the first negative meniscus lens, or adjacent to the object side of the second negative meniscus lens. It is the first biconcave lens counted from the object side in the entire system,
下記の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の大口径レンズ。The large-aperture lens according to
（４）１．０＜｜ｆ１Ａ／ｆ１｜＜５．０(4) 1.0 <| f1A / f1 | <5.0
（５）０．５＜｜ｆ１Ｂ／ｆ１｜≦０．９１(5) 0.5 <| f1B / f1 | ≦ 0.91
但し、However,
ｆ１Ａ：第１Ａレンズ群の焦点距離f1A: focal length of the 1A lens group
ｆ１Ｂ：第１Ｂレンズ群の焦点距離f1B: Focal length of the 1B lens group
さらに本発明を実施の大口径レンズは、上記発明において、下記の条件を満足することを特徴とする請求項１又は２に記載の大口径レンズ。Furthermore, the large-diameter lens for carrying out the present invention satisfies the following conditions in the above-mentioned invention, and has a large-diameter lens according to
（６）０．７＜ｆ３／ｆ＜１．５(6) 0.7 <f3 / f <1.5
但し、However,
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離f3: focal length of the third lens unit
さらに本発明を実施の大口径レンズは、上記発明において、下記の条件を満足することを特徴とする請求項１乃至３のいずれか１項に記載の大口径レンズ。Furthermore, in the said invention, the large aperture lens which implements this invention satisfies the following conditions, The large aperture lens of any one of
（７）４．０＜β２／β３＜５０．０(7) 4.0 <β2 / β3 <50.0
但し、However,
β２：第２レンズ群の倍率β2: magnification of the second lens group
β３：第３レンズ群の倍率β3: magnification of the third lens group
本発明を実施の大口径レンズによれば、簡易な構成ながら、動画撮影時のオートフォーカスに対応するため、フォーカスレンズ重量を削減しつつ、フォーカシングによる収差変動が少なく、インナーフォーカス方式を採用する開放Ｆ値１．４程度の明るさにも適応可能で高性能な大口径レンズを提供することができる。 According to the large-aperture lens embodying the present invention, in order to support autofocus during movie shooting with a simple configuration, the focus lens weight is reduced, aberration variation due to focusing is small, and an inner focus method is adopted. It is possible to provide a high-performance large-diameter lens that can be applied to brightness of about F value 1.4.
本発明に係る大口径レンズは、図１、図６、図１１、図１６、図２１、図２６、図３１、図３６、及び図４１に示すレンズ断面図からわかるように、物体側より順に、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１、負の屈折力の第２レンズ群Ｇ２、正の屈折力の第３レンズ群Ｇ３からなり、開口絞りは第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配置し、第２レンズ群を像面側へ移動することでフォーカシングを行う構成としている。 As can be seen from the lens cross-sectional views shown in FIGS. 1, 6, 11, 16, 21, 26, 31, 36, and 41, the large-aperture lens according to the present invention is in order from the object side. The first lens group G1 having a positive refractive power, the second lens group G2 having a negative refractive power, and the third lens group G3 having a positive refractive power. The aperture stop includes the first lens group G1 and the second lens group G2. And the focusing is performed by moving the second lens group to the image plane side.
開放Ｆ値が１．４程度の大口径レンズにおいて、コンパクト化と高性能化を両立するのには、コマフレアーを適切に除去する必要性があることから、ガウスタイプのレンズ構成を採用することが適切である。 For a large aperture lens with an open F value of about 1.4, it is necessary to remove coma flare appropriately to achieve both compactness and high performance. Is appropriate.
一般的に、ガウスタイプのレンズ構成において開口絞りを配置するには、絞りユニットを配置するために必要なスペース確保の都合から、強い凹面の中間部に開口絞りを配置して、絞りユニットを挟んだ対称光学系に設定することが適切である。 In general, in order to place an aperture stop in a Gauss type lens configuration, an aperture stop is placed in the middle of a strong concave surface to secure the space necessary to place the stop unit. It is appropriate to set to a symmetrical optical system.
そこで、開口絞りを第１レンズ群Ｇ１内部に配置すると、絞りユニットを配置する都合から、第１レンズ群Ｇ１を分断し、メカ構造として第１レンズ群Ｇ１のレンズ鏡室を２分割とする必要性が生じる。 Therefore, when the aperture stop is arranged inside the first lens group G1, it is necessary to divide the first lens group G1 and divide the lens mirror chamber of the first lens group G1 into two parts as a mechanical structure for the convenience of arranging the aperture unit. Sex occurs.
第１レンズ群Ｇ１を第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂに２分割すると、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂの偏芯敏感度が大きいので、製造時に偏芯による性能低下を改善することが課題となる。 If the first lens group G1 is divided into the first A lens group G1A and the first B lens group G1B, the decentering sensitivity of the first B lens group G1B is large. Become.
一般的に、群ユニットの偏芯敏感度が大きい場合、製造時に偏芯による性能低下を回避するには、群ユニット全体を偏芯調整することが有効である。しかしながら、絞りユニットとフォーカス機構を有する第２レンズ群Ｇ２との間に位置する第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂに対して、簡易な構造で偏芯調整を行うことは困難である。 In general, when the eccentricity sensitivity of the group unit is large, it is effective to adjust the eccentricity of the entire group unit in order to avoid performance degradation due to eccentricity during manufacturing. However, it is difficult to adjust the eccentricity with a simple structure with respect to the first B lens group G1B located between the aperture unit and the second lens group G2 having the focus mechanism.
そこで、本発明のレンズ構成のように、開口絞りを第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間に配置することで、第１レンズ群Ｇ１のレンズ鏡室を一体構造とすることが容易になり、第１レンズ群Ｇ１に偏芯調整機構を採用することが容易となる。その結果、第１レンズ群Ｇ１の偏芯による性能低下を改善することが可能となる。 Thus, as in the lens configuration of the present invention, the aperture stop is disposed between the first lens group G1 and the second lens group G2, so that the lens mirror chamber of the first lens group G1 can be integrated. It becomes easy and it becomes easy to employ an eccentricity adjusting mechanism for the first lens group G1. As a result, it is possible to improve the performance degradation due to the eccentricity of the first lens group G1.
また、本発明に係る大口径レンズは、第２レンズ群Ｇ２をフォーカシングに用いることで、簡易な構成の軽量な光学系でインナーフォーカス方式を採用している。 Further, the large-diameter lens according to the present invention employs the inner focus method with a light-weight optical system with a simple configuration by using the second lens group G2 for focusing.
本発明のレンズ構成においてインナーフォーカス方式を採用しつつコンパクト化を実現するには、フォーカス群の移動量を削減すことが効果的なので、第２レンズ群Ｇ２を負の屈折力に設定する必要がある。 In order to achieve compactness while adopting the inner focus method in the lens configuration of the present invention, it is effective to reduce the amount of movement of the focus group, so it is necessary to set the second lens group G2 to a negative refractive power. is there.
しかしながら、第２レンズ群Ｇ２を負の屈折力とすると、第２レンズ群Ｇ２全体の偏芯敏感度が大きくなり、さらにフォーカシングによる収差変動も大きくなるという問題がある。したがって、第２レンズ群Ｇ２の屈折力を適切に設定する必要がある。 However, if the second lens group G2 has a negative refractive power, there is a problem that the decentering sensitivity of the entire second lens group G2 increases and aberration fluctuations due to focusing also increase. Therefore, it is necessary to appropriately set the refractive power of the second lens group G2.
また、光学系の配置上、絞りユニットとフォーカス機構が隣接することになるので、フォーカスレンズの移動量を十分に確保しつつコンパクト化を実現するには、開口絞りを適切な位置に設定する必要がある。 Since the aperture unit and the focus mechanism are adjacent to each other due to the arrangement of the optical system, it is necessary to set the aperture stop to an appropriate position in order to achieve compactness while ensuring a sufficient amount of movement of the focus lens. There is.
そのため、本発明に係る大口径レンズは、下記の条件式（１）及び条件式（２）を満足することを特徴としている。
（１）０．８５＜｜ｆ２／ｆ｜＜２．５
（２）０．７５＜｜Ｄｓ／ｆ２｜＜２．０
但し、
ｆ：レンズ全系の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群Ｇ２の焦点距離
Ｄｓ：開口絞り面から結像面までの距離
For this reason, the large-diameter lens according to the present invention satisfies the following conditional expressions (1) and (2).
(1) 0.85 <| f2 / f | <2.5
(2) 0.75 <| Ds / f2 | <2.0
However,
f: focal length of the entire lens system f2: focal length of the second lens group G2 Ds: distance from the aperture stop surface to the imaging surface
条件式（１）は、レンズ全系の焦点距離に対する第２レンズ群Ｇ２の焦点距離の比を規定する式である。 Conditional expression (1) defines the ratio of the focal length of the second lens group G2 to the focal length of the entire lens system.
条件式（１）の下限を超えると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が小さくなるので、負の屈折力が強くなり第２レンズ群Ｇ２の偏芯敏感度が大きくなり、さらにフォーカシングによる収差変動も大きくなる。そのため、性能を改善するには第２レンズ群Ｇ２のレンズ枚数を増加する必要性が生じるが、フォーカスレンズの重量増加が避けられない。 If the lower limit of conditional expression (1) is exceeded, the focal length of the second lens group G2 becomes small, so that the negative refractive power becomes strong and the decentering sensitivity of the second lens group G2 increases, and further aberration fluctuations due to focusing. Also grows. Therefore, in order to improve the performance, it becomes necessary to increase the number of lenses of the second lens group G2, but an increase in the weight of the focus lens is inevitable.
条件式（１）の上限を超えると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が大きくなるので、負の屈折力が弱くなり第２レンズ群Ｇ２の敏感度削減および性能改善には有利になる。しかしながら、フォーカシング時のレンズ移動量が大きくなるため、レンズ全長の大型化を招く。 When the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the focal length of the second lens group G2 increases, so the negative refractive power becomes weak, which is advantageous for reducing sensitivity and improving performance of the second lens group G2. However, since the amount of lens movement during focusing increases, the overall length of the lens increases.
条件式（２）は、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離に対する開口絞り面から結像面までの距離の比を規定する式である。 Conditional expression (2) defines the ratio of the distance from the aperture stop surface to the imaging surface with respect to the focal length of the second lens group G2.
条件式（２）の下限を超えると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が大きくなるか、開口絞り面から結像面までの距離が短くなるので、フォーカスレンズの移動スペースおよびフォーカスレンズの駆動モーター等の機構を配置するスペースを確保出来なくなるという問題を生じる。また、開口絞り面から結像面までの距離を短くすると、周辺画角の射出角を小さくすることが出来ないという問題も生じる。一般的なデジタルカメラに装着するレンズは、周辺部の撮像素子において十分な光量を得るためにはイメージャ面に対する周辺光束の入射角を緩くする必要があり、そのためには周辺画角に対する射出角を適切に設定する必要がある。 If the lower limit of conditional expression (2) is exceeded, the focal length of the second lens group G2 increases or the distance from the aperture stop surface to the imaging surface decreases, so that the focus lens moving space and the focus lens drive motor This causes a problem that it is impossible to secure a space for arranging the mechanism. Further, if the distance from the aperture stop surface to the imaging surface is shortened, there is a problem that the exit angle of the peripheral field angle cannot be reduced. In order to obtain a sufficient amount of light in the peripheral image sensor, it is necessary to loosen the incident angle of the peripheral luminous flux with respect to the imager surface, and for this purpose, the lens attached to a general digital camera needs to have an emission angle with respect to the peripheral angle of view. It needs to be set appropriately.
条件式（２）の上限を超えると、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が小さくなるか、開口絞り面から結像面までの距離が長くなる。第２レンズ群Ｇ２の焦点距離が短くなると、条件式（１）同様に第２レンズ群Ｇ２の偏芯敏感度が増加するので製造時に偏芯による性能低下が問題になり、さらにフォーカシングによる収差変動も大きくなる。そのため、光学性能を改善するには第２レンズ群Ｇ２のレンズ枚数を増加する必要性が生じるが、フォーカスレンズの重量増加が避けられない。また、開口絞り面から結像面までの距離が長くなり過ぎると、レンズ全長の大型化を招く。 When the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the focal length of the second lens group G2 becomes small, or the distance from the aperture stop surface to the imaging surface becomes long. When the focal length of the second lens group G2 is shortened, the sensitivity of decentration of the second lens group G2 increases as in the conditional expression (1), so that a performance degradation due to decentering becomes a problem at the time of manufacture, and further, aberration fluctuations due to focusing Also grows. Therefore, in order to improve the optical performance, it becomes necessary to increase the number of lenses of the second lens group G2, but an increase in the weight of the focus lens is inevitable. Further, if the distance from the aperture stop surface to the imaging surface becomes too long, the total lens length increases.
さらに、本発明に係る大口径レンズは、下記の条件式（３）を満足することが望ましい。
（３）０．５＜ｆ１／ｆ＜２．０
但し、
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
Furthermore, it is desirable that the large-aperture lens according to the present invention satisfies the following conditional expression (3).
(3) 0.5 <f1 / f <2.0
However,
f1: Focal length of the first lens group G1
条件式（３）の下限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が小さくなるので、第１レンズ群Ｇ１の正の屈折力が強くなり、第１レンズ群Ｇ１の偏芯敏感度が大きくなる。また収差補正も困難となるので、十分な収差補正を行うには第１レンズ群Ｇ１に非球面を採用する必要性が生じるが、さらに偏芯敏感度が増加するので製造時に偏芯による性能低下が問題になる。 When the lower limit of conditional expression (3) is exceeded, the focal length of the first lens group G1 becomes small, so the positive refractive power of the first lens group G1 becomes strong, and the decentering sensitivity of the first lens group G1 becomes large. Become. In addition, since it becomes difficult to correct aberrations, it becomes necessary to use an aspherical surface for the first lens group G1 in order to perform sufficient aberration correction. Becomes a problem.
条件式（３）の上限を超えると、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離が大きくなるので、レンズ全長が大きくなる。さらに、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が弱くなるので、開口絞り高さおよびフォーカシングに用いる第２レンズ群Ｇ２の光線高さが大きくなり、製品外径の増加を招く。 When the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the focal length of the first lens group G1 increases, and the total lens length increases. Further, since the refractive power of the first lens group G1 becomes weak, the aperture stop height and the light beam height of the second lens group G2 used for focusing increase, resulting in an increase in the product outer diameter.
さらに、本発明に係る大口径レンズは、正の屈折力の第１レンズ群Ｇ１を負の屈折力を持つ第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと正の屈折力を持つ第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとから構成し、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは最も像側に負レンズを有し、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは最も物体側に負レンズを有し、下記の条件式（４）及び条件式（５）を満足することが望ましい。
（４）１．０＜｜ｆ１Ａ／ｆ１｜＜５．０
（５）０．５＜｜ｆ１Ｂ／ｆ１｜＜１．５
但し、
ｆ１Ａ：第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの焦点距離
ｆ１Ｂ：第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂの焦点距離
Further, the large-aperture lens according to the present invention includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a first A lens group G1A having a negative refractive power and a first B lens group G1B having a positive refractive power. The first A lens group G1A has a negative lens closest to the image side, and the first B lens group G1B has a negative lens closest to the object side, and satisfies the following conditional expressions (4) and (5). desirable.
(4) 1.0 <| f1A / f1 | <5.0
(5) 0.5 <| f1B / f1 | <1.5
However,
f1A: focal length of the first A lens group G1A f1B: focal length of the first B lens group G1B
上述したように、開放Ｆ値が１．４程度の大口径レンズにおいては、ガウスタイプのレンズ構成を採用することが望ましい。 As described above, in a large aperture lens having an open F value of about 1.4, it is desirable to adopt a Gauss type lens configuration.
ガウスタイプのレンズ構成において、入射角のきつい周辺画角の下光線に対して収差補正をするには、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａを負の屈折力とすることが望ましい。しかしながら、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの負の屈折力を強くすると、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂの正の屈折力も強くする必要が生じる。 In a gauss type lens configuration, in order to correct aberrations with respect to lower rays of light having a tight incident angle, it is desirable that the first A lens group G1A has a negative refractive power. However, when the negative refractive power of the first A lens group G1A is increased, it is necessary to increase the positive refractive power of the first B lens group G1B.
そして、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂの正の屈折力を強くすると上光線の収差補正が不十分になるので、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂのレンズ枚数を増加させるなど対処が必要となる。したがって、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第２Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、それぞれで焦点距離を適切に設定する必要がある。 Further, if the positive refractive power of the first B lens group G1B is increased, the aberration correction of the upper light beam becomes insufficient, and it is necessary to take measures such as increasing the number of lenses of the first B lens group G1B. Accordingly, the first A lens group G1A and the second B lens group G1B need to set the focal length appropriately.
条件式（４）の下限を超えると、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの焦点距離が短くなり負の屈折力が強くなるので、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂに入射する光線高が高くなり、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂにおいて収差補正が困難になると同時に偏芯敏感度も増加する。その結果、製造時に偏芯による性能低下が問題になる。 If the lower limit of conditional expression (4) is exceeded, the focal length of the first A lens group G1A becomes shorter and the negative refractive power becomes stronger, so that the height of light incident on the first B lens group G1B becomes higher, and the first B lens group G1B. Aberration correction becomes difficult at the same time, and the eccentricity sensitivity also increases. As a result, performance degradation due to eccentricity becomes a problem during manufacturing.
条件式（４）の上限を超えると、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの焦点距離が長くなり負の屈折力が弱くなるので、収差補正の観点から、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａおよび、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとの間の群間隔で光路長を稼ぐ必要性が生じる。そのため、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａの全長および、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂのレンズ間隔が広がるので、コンパクト化が実現出来ない。 If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the focal length of the first A lens group G1A becomes longer and the negative refractive power becomes weaker. From the viewpoint of aberration correction, the first A lens group G1A and the first A lens group G1A There is a need to increase the optical path length at the group interval with the first B lens group G1B. For this reason, the total length of the first A lens group G1A and the lens interval between the first A lens group G1A and the first B lens group G1B are widened, so that compactness cannot be realized.
条件式（５）の下限を超えると、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂの焦点距離が短くなり正の屈折力が強くなるので、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂの各面での曲率がきつくなり、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂにおいて収差補正が困難になる。また、曲率のきついレンズでは周辺部のコバ厚を十分に確保する必要があるので、コンパクト化が実現出来ない。 If the lower limit of conditional expression (5) is exceeded, the focal length of the first B lens group G1B becomes shorter and the positive refractive power becomes stronger, so the curvature on each surface of the first B lens group G1B becomes tight, and the first B lens group Aberration correction becomes difficult in G1B. In addition, since it is necessary to secure a sufficient edge thickness at the periphery of a lens with a tight curvature, it is impossible to achieve a compact size.
条件式（５）の上限を超えると、第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂの焦点距離が長くなり正の屈折力が弱くなるので、第１レンズ群全体の焦点距離が大きくなり過ぎる問題が生じる。 When the upper limit of conditional expression (5) is exceeded, the focal length of the first B lens group G1B becomes longer and the positive refractive power becomes weaker, so that there arises a problem that the focal length of the entire first lens group becomes too large.
さらに、本発明に係る大口径レンズは、下記の条件式（６）を満足することが望ましい。
（６）０．７＜ｆ３／ｆ＜１．５
但し、
ｆ３：第３レンズ群Ｇ３の焦点距離
Furthermore, it is desirable that the large-aperture lens according to the present invention satisfies the following conditional expression (6).
(6) 0.7 <f3 / f <1.5
However,
f3: focal length of the third lens group G3
条件式（６）の下限を超えると、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が短くなり正の屈折力が強くなるので、第３レンズ群Ｇ３の屈折効果が大きくなる。その結果、フォーカシング時の非点収差の変動が大きくなるので、画面周辺部の収差補正が十分に出来ない。 When the lower limit of conditional expression (6) is exceeded, the focal length of the third lens group G3 becomes shorter and the positive refractive power becomes stronger, so that the refractive effect of the third lens group G3 becomes larger. As a result, the fluctuation of astigmatism during focusing increases, so that the aberration at the periphery of the screen cannot be corrected sufficiently.
条件式（６）の上限を超えると、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離が長くなり正の屈折力が弱くなるので、第３レンズ群Ｇ３の屈折効果が少なくなる。その結果、周辺画角の射出角を小さくすることが出来ないという問題を生じる。 If the upper limit of conditional expression (6) is exceeded, the focal length of the third lens group G3 becomes longer and the positive refractive power becomes weaker, so the refractive effect of the third lens group G3 is reduced. As a result, there arises a problem that the exit angle of the peripheral angle of view cannot be reduced.
さらに、本発明に係る大口径レンズは、下記の条件式（７）を満足することが望ましい。
（７）４．０＜β２／β３＜５０．０
但し、
β２：第２レンズ群Ｇ２の倍率
β３：第３レンズ群Ｇ３の倍率
Furthermore, it is desirable that the large-aperture lens according to the present invention satisfies the following conditional expression (7).
(7) 4.0 <β2 / β3 <50.0
However,
β2: magnification of the second lens group G2 β3: magnification of the third lens group G3
第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３の倍率の比は、フォーカシング時の像倍率変化を小さくする観点から適切に設定する必要がある。 The ratio of the magnification of the second lens group G2 and the third lens group G3 needs to be set appropriately from the viewpoint of reducing the change in image magnification during focusing.
条件式（７）の下限を超えると、フォーカシング時の像倍率変化をより小さくすることが出来るが、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を強くする必要があるので、十分な収差補正をするには非球面を採用する必要性が生じる。さらに、偏芯敏感度が増加するので製造時に偏芯による性能低下が問題になる。 If the lower limit of conditional expression (7) is exceeded, the change in image magnification during focusing can be reduced, but the focal length of the first lens group G1 needs to be increased, so that sufficient aberration correction is required. The need to employ an aspheric surface arises. Furthermore, since the sensitivity to eccentricity increases, performance degradation due to eccentricity becomes a problem during manufacturing.
条件式（７）の上限を超えると、フォーカシング時の像倍率変化が大きくなり過ぎるという問題が生じる。フォーカシング時の像倍率変化が大きくなると、動画撮影時にフォーカシングにより安定した撮影画像が得られないという問題が起こる。 If the upper limit of conditional expression (7) is exceeded, there arises a problem that the change in image magnification during focusing becomes too large. When the change in image magnification during focusing increases, there arises a problem that a stable captured image cannot be obtained by focusing during moving image shooting.
次に、本発明の結像光学系に係る実施例のレンズ構成について説明する。なお、以下の説明ではレンズ構成を物体側から像側の順番で記載する。 Next, a lens configuration of an example according to the imaging optical system of the present invention will be described. In the following description, the lens configuration is described in order from the object side to the image side.
図１は、本発明の実施例１の結像光学系のレンズ構成図である。 FIG. 1 is a lens configuration diagram of an imaging optical system according to Example 1 of the present invention.
第１レンズ群Ｇ１は、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first lens group G1 includes a first A lens group G1A and a first B lens group G1B, and has a positive refractive power as a whole.
第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。 The first A lens group G1A includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and has a negative refractive power as a whole.
第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、両凸レンズＬ５と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ６とからなり、全体として正の屈折力を有する接合レンズと、両凸レンズＬ７とから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first B lens group G1B includes a biconcave lens L3 and a biconvex lens L4, and includes a cemented lens having negative refractive power as a whole, a biconvex lens L5, and a negative meniscus lens L6 having a concave surface facing the object side. As a cemented lens having a positive refractive power and a biconvex lens L7, and has a positive refractive power as a whole.
開口絞りは第１レンズ群Ｇ１の後部に固定されている。 The aperture stop is fixed to the rear part of the first lens group G1.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８で構成されており、全体として負の屈折力を有している。また、負メニスカスレンズＬ８の物体側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。この第２レンズ群Ｇ２は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って像側に移動する。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refracting power as a whole. The object side lens surface of the negative meniscus lens L8 has a predetermined aspherical shape. The second lens group G2 moves to the image side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ９で構成されており、全体として正の屈折力を有している。また、両凸レンズＬ９の両レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。 The third lens group G3 includes a biconvex lens L9, and has a positive refractive power as a whole. Further, both lens surfaces of the biconvex lens L9 each have a predetermined aspherical shape.
図６は、本発明の実施例２の結像光学系のレンズ構成図である。 FIG. 6 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 2 of the present invention.
第１レンズ群Ｇ１は、第１Ａレンズ群１Ａ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first lens group G1 includes a first A lens group 1A group G1A and a first B lens group G1B, and has a positive refractive power as a whole.
第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。 The first A lens group G1A includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and has a negative refractive power as a whole.
第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ５と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ６と両凸レンズＬ７からなり、全体として正の屈折力を有する接合レンズとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first B lens group G1B includes a biconcave lens L3 and a biconvex lens L4, and has a cemented lens having negative refractive power as a whole, a positive meniscus lens L5 having a concave surface on the object side, and a convex surface on the object side. It consists of a negative meniscus lens L6 and a biconvex lens L7, and is composed of a cemented lens having a positive refractive power as a whole, and has a positive refractive power as a whole.
開口絞りは第１レンズ群Ｇ１の後部に固定されている。 The aperture stop is fixed to the rear part of the first lens group G1.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８で構成されており、全体として負の屈折力を有している。また、負メニスカスレンズＬ８の物体側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。この第２レンズ群Ｇ２は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って像側に移動する。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refracting power as a whole. The object side lens surface of the negative meniscus lens L8 has a predetermined aspherical shape. The second lens group G2 moves to the image side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ９で構成されており、全体として正の屈折力を有している。また、両凸レンズＬ９の両レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。 The third lens group G3 includes a biconvex lens L9, and has a positive refractive power as a whole. Further, both lens surfaces of the biconvex lens L9 each have a predetermined aspherical shape.
図１１は、本発明の実施例３の結像光学系のレンズ構成図である。 FIG. 11 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 3 of the present invention.
第１レンズ群Ｇ１は、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first lens group G1 includes a first A lens group G1A and a first B lens group G1B, and has a positive refractive power as a whole.
第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。 The first A lens group G1A includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and has a negative refractive power as a whole.
第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、両凸レンズＬ５と、物体側に平面を向けた負メニスカスレンズＬ６と両凸レンズＬ７からなり、全体として正の屈折力を有する接合レンズとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。また、両凸レンズＬ７の像側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。 The first B lens group G1B includes a biconcave lens L3 and a biconvex lens L4. The cemented lens having a negative refractive power as a whole, a biconvex lens L5, a negative meniscus lens L6 having a plane facing the object side, and a biconvex lens L7. And a cemented lens having a positive refractive power as a whole, and has a positive refractive power as a whole. The image side lens surface of the biconvex lens L7 has a predetermined aspherical shape.
開口絞りは第１レンズ群Ｇ１の後部に固定されている。 The aperture stop is fixed to the rear part of the first lens group G1.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８で構成されており、全体として負の屈折力を有している。また、負メニスカスレンズＬ８の物体側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。この第２レンズ群Ｇ２は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って像側に移動する。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refracting power as a whole. The object side lens surface of the negative meniscus lens L8 has a predetermined aspherical shape. The second lens group G2 moves to the image side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ９で構成されており、全体として正の屈折力を有している。また、両凸レンズＬ９の両レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。 The third lens group G3 includes a biconvex lens L9, and has a positive refractive power as a whole. Further, both lens surfaces of the biconvex lens L9 each have a predetermined aspherical shape.
図１６は、本発明の実施例４の結像光学系のレンズ構成図である。 FIG. 16 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 4 of the present invention.
第１レンズ群Ｇ１は、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first lens group G1 includes a first A lens group G1A and a first B lens group G1B, and has a positive refractive power as a whole.
第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。また、負メニスカスレンズＬ２の物体側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。 The first A lens group G1A includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and has a negative refractive power as a whole. The object side lens surface of the negative meniscus lens L2 has a predetermined aspherical shape.
第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、両凸レンズＬ５と、両凸レンズＬ６とから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first B lens group G1B includes a biconcave lens L3 and a biconvex lens L4. The first B lens group G1B includes a cemented lens having negative refractive power as a whole, a biconvex lens L5, and a biconvex lens L6. Have power.
開口絞りは第１レンズ群Ｇ１の後部に固定されている。 The aperture stop is fixed to the rear part of the first lens group G1.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ７で構成されており、全体として負の屈折力を有している。また、負メニスカスレンズＬ７の物体側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。この第２レンズ群Ｇ２は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って像側に移動する。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refractive power as a whole. The object side lens surface of the negative meniscus lens L7 has a predetermined aspherical shape. The second lens group G2 moves to the image side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ８で構成されており、全体として正の屈折力を有している。また、両凸レンズＬ８の像側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。 The third lens group G3 is composed of a biconvex lens L8, and has a positive refractive power as a whole. The image side lens surface of the biconvex lens L8 has a predetermined aspherical shape.
図２１は、本発明の実施例５の結像光学系のレンズ構成図である。 FIG. 21 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 5 of the present invention.
第１レンズ群Ｇ１は、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first lens group G1 includes a first A lens group G1A and a first B lens group G1B, and has a positive refractive power as a whole.
第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。 The first A lens group G1A includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L3 having a convex surface facing the object side. As a whole, it has negative refractive power.
第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、両凹レンズＬ４と両凸レンズＬ５とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、両凸レンズＬ６と、両凸レンズＬ７とから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first B lens group G1B includes a biconcave lens L4 and a biconvex lens L5. The first B lens group G1B includes a cemented lens having negative refractive power as a whole, a biconvex lens L6, and a biconvex lens L7. Have power.
開口絞りは第１レンズ群Ｇ１の後部に固定されている。 The aperture stop is fixed to the rear part of the first lens group G1.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８で構成されており、全体として負の屈折力を有している。また、負メニスカスレンズＬ８の物体側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。この第２レンズ群Ｇ２は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って像側に移動する。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refracting power as a whole. The object side lens surface of the negative meniscus lens L8 has a predetermined aspherical shape. The second lens group G2 moves to the image side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ９で構成されており、全体として正の屈折力を有している。また、両凸レンズＬ９の両レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。
参考例１
The third lens group G3 includes a biconvex lens L9, and has a positive refractive power as a whole. Further, both lens surfaces of the biconvex lens L9 each have a predetermined aspherical shape.
Reference example 1
図２６は、本発明の参考例１の結像光学系のレンズ構成図である。
FIG. 26 is a lens configuration diagram of the imaging optical system of Reference Example 1 of the present invention.
第１レンズ群Ｇ１は、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first lens group G1 includes a first A lens group G1A and a first B lens group G1B, and has a positive refractive power as a whole.
第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。 The first A lens group G1A includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and has a negative refractive power as a whole.
第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、物体側に平面を向けた正レンズＬ５と、両凸レンズＬ６とから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first B lens group G1B includes a biconcave lens L3 and a biconvex lens L4, and includes a cemented lens having negative refractive power as a whole, a positive lens L5 having a plane facing the object side, and a biconvex lens L6. And has a positive refractive power as a whole.
開口絞りは第１レンズ群Ｇ１の後部に固定されている。 The aperture stop is fixed to the rear part of the first lens group G1.
第２レンズ群Ｇ２は、両凸レンズＬ７と両凹レンズＬ８とからなる接合レンズで構成されており、全体として負の屈折力を有している。また、両凸レンズＬ７の物体側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。この第２レンズ群Ｇ２は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って像側に移動する。 The second lens group G2 includes a cemented lens including a biconvex lens L7 and a biconcave lens L8, and has a negative refractive power as a whole. The object side lens surface of the biconvex lens L7 has a predetermined aspherical shape. The second lens group G2 moves to the image side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ９で構成されており、全体として正の屈折力を有している。また、両凸レンズＬ９の両レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。
参考例２
The third lens group G3 includes a biconvex lens L9, and has a positive refractive power as a whole. Further, both lens surfaces of the biconvex lens L9 each have a predetermined aspherical shape.
Reference example 2
図３１は、本発明の参考例２の結像光学系のレンズ構成図である。
FIG. 31 is a lens configuration diagram of the imaging optical system of Reference Example 2 of the present invention.
第１レンズ群Ｇ１は、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first lens group G1 includes a first A lens group G1A and a first B lens group G1B, and has a positive refractive power as a whole.
第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。また、負メニスカスレンズＬ２の物体側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。 The first A lens group G1A includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and has a negative refractive power as a whole. The object side lens surface of the negative meniscus lens L2 has a predetermined aspherical shape.
第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、両凸レンズＬ５と、両凸レンズＬ６とから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first B lens group G1B includes a biconcave lens L3 and a biconvex lens L4. The first B lens group G1B includes a cemented lens having negative refractive power as a whole, a biconvex lens L5, and a biconvex lens L6. Have power.
開口絞りは第１レンズ群Ｇ１の後部に固定されている。 The aperture stop is fixed to the rear part of the first lens group G1.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に平面を向けた負メニスカスレンズＬ７と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ８と両凹レンズＬ９とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズとから構成されており、全体として負の屈折力を有している。この第２レンズ群Ｇ２は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って像側に移動する。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L7 having a plane facing the object side, a positive meniscus lens L8 having a concave surface facing the object side, and a biconcave lens L9, and a cemented lens having negative refractive power as a whole. It has a negative refractive power as a whole. The second lens group G2 moves to the image side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ１０と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ１１とからなる接合レンズで構成されており、全体として正の屈折力を有している。また、両凸レンズＬ１０の物体側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。 The third lens group G3 includes a cemented lens including a biconvex lens L10 and a negative meniscus lens L11 having a concave surface directed toward the object side, and has a positive refracting power as a whole. The object side lens surface of the biconvex lens L10 has a predetermined aspherical shape.
図３６は、本発明の実施例８の結像光学系のレンズ構成図である。 FIG. 36 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 8 of the present invention.
第１レンズ群Ｇ１は、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first lens group G1 includes a first A lens group G1A and a first B lens group G1B, and has a positive refractive power as a whole.
第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、両凸レンズＬ１と、両凹レンズＬ２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。また、両凹レンズＬ２の物体側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。 The first A lens group G1A includes a biconvex lens L1 and a biconcave lens L2, and has a negative refractive power as a whole. Further, the object side lens surface of the biconcave lens L2 has a predetermined aspherical shape.
第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、両凸レンズＬ５と両凹レンズＬ６と両凸レンズＬ７とからなり、全体として正の屈折力を有する３枚接合レンズとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。また、両凸レンズＬ４の像側レンズ面と両凸レンズＬ７の像側レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。 The first B lens group G1B includes a biconcave lens L3 and a biconvex lens L4, and includes a cemented lens having negative refractive power as a whole, a biconvex lens L5, a biconcave lens L6, and a biconvex lens L7, and is generally positively refracted. The lens has a positive refractive power as a whole. Further, the image side lens surface of the biconvex lens L4 and the image side lens surface of the biconvex lens L7 each have a predetermined aspherical shape.
開口絞りは第１レンズ群Ｇ１の後部に固定されている。 The aperture stop is fixed to the rear part of the first lens group G1.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８で構成されており、全体として負の屈折力を有している。また、負メニスカスレンズＬ８の物体側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。この第２レンズ群Ｇ２は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って像側に移動する。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refracting power as a whole. The object side lens surface of the negative meniscus lens L8 has a predetermined aspherical shape. The second lens group G2 moves to the image side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ９で構成されており、全体として正の屈折力を有している。また、両凸レンズＬ９の両レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。 The third lens group G3 includes a biconvex lens L9, and has a positive refractive power as a whole. Further, both lens surfaces of the biconvex lens L9 each have a predetermined aspherical shape.
図４１は、本発明の実施例９の結像光学系のレンズ構成図である。 FIG. 41 is a lens configuration diagram of the imaging optical system according to Example 9 of the present invention.
第１レンズ群Ｇ１は、第１Ａレンズ群Ｇ１Ａと第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。 The first lens group G1 includes a first A lens group G1A and a first B lens group G1B, and has a positive refractive power as a whole.
第１Ａレンズ群Ｇ１Ａは、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２とから構成されており、全体として負の屈折力を有している。また、負メニスカスレンズＬ２の物体側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。 The first A lens group G1A includes a positive meniscus lens L1 having a convex surface facing the object side and a negative meniscus lens L2 having a convex surface facing the object side, and has a negative refractive power as a whole. The object side lens surface of the negative meniscus lens L2 has a predetermined aspherical shape.
第１Ｂレンズ群Ｇ１Ｂは、両凹レンズＬ３と両凸レンズＬ４とからなり、全体として負の屈折力を有する接合レンズと、両凸レンズＬ５と、両凹レンズＬ６と両凸レンズＬ７とからなり、全体として正の屈折力を有する接合レンズとから構成されており、全体として正の屈折力を有している。また、両凸レンズＬ７の像側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。 The first B lens group G1B includes a biconcave lens L3 and a biconvex lens L4, and includes a cemented lens having negative refractive power as a whole, a biconvex lens L5, a biconcave lens L6, and a biconvex lens L7, and is generally positive. It consists of a cemented lens having a refractive power, and has a positive refractive power as a whole. The image side lens surface of the biconvex lens L7 has a predetermined aspherical shape.
開口絞りは第１レンズ群Ｇ１の後部に固定されている。 The aperture stop is fixed to the rear part of the first lens group G1.
第２レンズ群Ｇ２は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ８で構成されており、全体として負の屈折力を有している。また、負メニスカスレンズＬ８の物体側レンズ面は、所定の非球面形状となっている。この第２レンズ群Ｇ２は、無限遠から近距離へのフォーカシングに際して光軸に沿って像側に移動する。 The second lens group G2 includes a negative meniscus lens L8 having a convex surface directed toward the object side, and has a negative refracting power as a whole. The object side lens surface of the negative meniscus lens L8 has a predetermined aspherical shape. The second lens group G2 moves to the image side along the optical axis during focusing from infinity to a short distance.
第３レンズ群Ｇ３は、両凸レンズＬ９で構成されており、全体として正の屈折力を有している。また、両凸レンズＬ９の両レンズ面は、それぞれ所定の非球面形状となっている。 The third lens group G3 includes a biconvex lens L9, and has a positive refractive power as a whole. Further, both lens surfaces of the biconvex lens L9 each have a predetermined aspherical shape.
以下に本発明の大口径レンズに係る数値実施例１乃至数値実施例９を示す。 Numerical Examples 1 to 9 according to the large-aperture lens of the present invention are shown below.
［レンズ諸元］中の番号は物体側からのレンズの面番号、ｒはレンズ面の曲率半径、ｄはレンズの厚さおよび間隔、ｎｄはｄ線の屈折率、Ｖｄはｄ線のアッベ数を示す。 The number in [lens specifications] is the lens surface number from the object side, r is the radius of curvature of the lens surface, d is the thickness and spacing of the lens, nd is the refractive index of the d line, and Vd is the Abbe number of the d line. Indicates.
絞りは絞り面の位置を示す。＊印は非球面を示し、空気の屈折率ｎ＝１．００００はその記載を省略する。 The diaphragm indicates the position of the diaphragm surface. The symbol * indicates an aspherical surface, and the description of the refractive index n = 1.0000 of air is omitted.
［全体諸元］中のｆは焦点距離、ＦｎｏはＦナンバー、２ωは全画角を示す。 In [Overall specifications], f represents a focal length, Fno represents an F number, and 2ω represents a full angle of view.
［撮影距離の変化における可変間隔］には、焦点距離ｆがＩＮＦでの可変間隔を示す。ｄ０は被写体からレンズ第１面までの距離、ｄｎはｎ番目のレンズ面間隔を示し、Ｂｆはバックフォーカスを示す。 [Variable interval in change in shooting distance] indicates a variable interval when the focal length f is INF. d0 is the distance from the subject to the first lens surface, dn is the nth lens surface interval, and Bf is the back focus.
［非球面データ］には、［レンズ諸元］において＊を付したレンズ面の非球面形状を与える非球面係数を示している。非球面の形状は、光軸に直行する方向への光軸からの変位をｙ、非球面と光軸の交点から光軸方向への変位（サグ量）をｚ、基準球面の曲率半径をｒ、コーニック係数をＫ、４、６、８、１０、１２次の非球面係数をＡ４、Ａ６、Ａ８、Ａ１０、Ａ１２と置くとき、非球面の座標が以下の式で表されるものとする。 [Aspherical data] indicates an aspherical coefficient that gives the aspherical shape of the lens surface marked with * in [Lens Specification]. The shape of the aspheric surface is y for the displacement from the optical axis in the direction perpendicular to the optical axis, z for the displacement (sag amount) from the intersection of the aspheric surface and the optical axis in the optical axis direction, and r for the radius of curvature of the reference spherical surface. When the conic coefficients are K, 4, 6, 8, 10, and 12th order aspherical coefficients are A4, A6, A8, A10, and A12, the coordinates of the aspherical surfaces are expressed by the following equations.
また、これらの各実施例における条件式の対応値の一覧を示す。 In addition, a list of corresponding values of the conditional expressions in each of these examples is shown.
また、各実施例に対応する収差図において、ｄ線、ｇ線、Ｃ線はそれぞれの波長に対する収差であり、ΔＳはサジタル像面、ΔＭはメリジオナル像面を示す。 In the aberration diagrams corresponding to each example, d-line, g-line, and C-line are aberrations with respect to respective wavelengths, ΔS indicates a sagittal image plane, and ΔM indicates a meridional image plane.
数値実施例1
単位:mm
［レンズ緒元］
r d nd Vd
[0] d0
[1] 20.3980 6.5160 2.00060 25.46
[2] 51.0040 2.5710
[3] 44.2500 0.8500 1.91082 35.25
[4] 10.8110 8.7940
[5] -15.6140 0.8500 1.84666 23.78
[6] 20.8210 5.8890 1.88300 40.80
[7] -27.0670 0.1500
[8] 660.9300 3.7220 1.88300 40.80
[9] -26.7530 0.8500 1.74950 35.04
[10] -42.9010 0.1500
[11] 36.7810 3.2800 1.77250 49.62
[12] -178.2610 1.4060
[13] (開口絞り) d13
[14]* 132.0100 1.0000 1.73077 40.50
[15] 22.9690 d15
[16]* 76.4220 4.1590 1.77250 49.62
[17]* -26.4550 Bf
［全体緒元］
INF 1：40
f 25.75 26.04
Fno 1.44 1.47
2ω 47.16 45.78
［撮影距離の変化における可変間隔］
d0 INF 1021.50
d13 3.8000 4.8839
d15 9.3630 8.2791
Bf 20.1512 20.1512
［非球面データ］
14面 16面 17面
K 0.0000 0.0000 0.0000
A4 -1.46230E-05 -3.90950E-06 8.13930E-06
A6 2.54060E-09 4.85978E-07 3.10920E-07
A8 2.98690E-10 -1.00480E-08 -6.14970E-09
A10 -1.21080E-12 9.43840E-11 5.54270E-11
A12 0.00000E+00 -3.21440E-13 -1.77390E-13
Numerical example 1
Unit: mm
[Lens Specifications]
rd nd Vd
[0] d0
[1] 20.3980 6.5160 2.00060 25.46
[2] 51.0040 2.5710
[3] 44.2500 0.8500 1.91082 35.25
[4] 10.8110 8.7940
[5] -15.6140 0.8500 1.84666 23.78
[6] 20.8210 5.8890 1.88300 40.80
[7] -27.0670 0.1500
[8] 660.9300 3.7220 1.88300 40.80
[9] -26.7530 0.8500 1.74950 35.04
[10] -42.9010 0.1500
[11] 36.7810 3.2800 1.77250 49.62
[12] -178.2610 1.4060
[13] (Aperture stop) d13
[14] * 132.0100 1.0000 1.73077 40.50
[15] 22.9690 d15
[16] * 76.4220 4.1590 1.77250 49.62
[17] * -26.4550 Bf
[Overall specifications]
INF 1:40
f 25.75 26.04
Fno 1.44 1.47
2ω 47.16 45.78
[Variable interval when shooting distance changes]
d0 INF 1021.50
d13 3.8000 4.8839
d15 9.3630 8.2791
Bf 20.1512 20.1512
[Aspherical data]
14 faces 16 faces 17 faces
K 0.0000 0.0000 0.0000
A4 -1.46230E-05 -3.90950E-06 8.13930E-06
A6 2.54060E-09 4.85978E-07 3.10920E-07
A8 2.98690E-10 -1.00480E-08 -6.14970E-09
A10 -1.21080E-12 9.43840E-11 5.54270E-11
A12 0.00000E + 00 -3.21440E-13 -1.77390E-13
数値実施例2
単位:mm
［レンズ緒元］
r d nd Vd
[0] d0
[1] 21.1770 5.4840 2.00060 25.46
[2] 63.5320 2.2600
[3] 58.3540 0.8500 1.83481 42.72
[4] 10.9800 8.2670
[5] -15.2930 0.8500 1.84666 23.78
[6] 24.9690 5.7020 1.88300 40.80
[7] -23.5990 0.1500
[8] -54.3320 1.8520 1.88300 40.80
[9] -35.3000 0.1500
[10] 37.6310 0.8500 1.84666 23.78
[11] 21.4340 5.1650 1.88300 40.80
[12] -76.6690 1.0180
[13] (開口絞り) d13
[14]* 178.9460 1.0000 1.73077 40.50
[15] 25.2500 d15
[16]* 75.9590 4.2220 1.77250 49.62
[17]* -27.0950 Bf
［全体緒元］
INF 1：40
f 25.00 25.32
Fno 1.44 1.47
2ω 48.61 47.17
［撮影距離の変化における可変間隔］
d0 INF 998.02
d13 2.8000 3.9378
d15 10.2190 9.0812
Bf 21.1597 21.1597
［非球面データ］
14面 16面 17面
K 0.0000 0.0000 0.0000
A4 -1.45960E-05 2.35710E-06 1.32510E-05
A6 -4.88750E-08 4.18840E-07 2.76170E-07
A8 1.60790E-09 -8.84660E-09 -5.50220E-09
A10 -1.31650E-11 8.62400E-11 5.28870E-11
A12 3.93750E-14 -2.88020E-13 -1.63960E-13
Numerical example 2
Unit: mm
[Lens Specifications]
rd nd Vd
[0] d0
[1] 21.1770 5.4840 2.00060 25.46
[2] 63.5320 2.2600
[3] 58.3540 0.8500 1.83481 42.72
[4] 10.9800 8.2670
[5] -15.2930 0.8500 1.84666 23.78
[6] 24.9690 5.7020 1.88300 40.80
[7] -23.5990 0.1500
[8] -54.3320 1.8520 1.88300 40.80
[9] -35.3000 0.1500
[10] 37.6310 0.8500 1.84666 23.78
[11] 21.4340 5.1650 1.88300 40.80
[12] -76.6690 1.0180
[13] (Aperture stop) d13
[14] * 178.9460 1.0000 1.73077 40.50
[15] 25.2500 d15
[16] * 75.9590 4.2220 1.77250 49.62
[17] * -27.0950 Bf
[Overall specifications]
INF 1:40
f 25.00 25.32
Fno 1.44 1.47
2ω 48.61 47.17
[Variable interval when shooting distance changes]
d0 INF 998.02
d13 2.8000 3.9378
d15 10.2190 9.0812
Bf 21.1597 21.1597
[Aspherical data]
14 faces 16 faces 17 faces
K 0.0000 0.0000 0.0000
A4 -1.45960E-05 2.35710E-06 1.32510E-05
A6 -4.88750E-08 4.18840E-07 2.76170E-07
A8 1.60790E-09 -8.84660E-09 -5.50220E-09
A10 -1.31650E-11 8.62400E-11 5.28870E-11
A12 3.93750E-14 -2.88020E-13 -1.63960E-13
数値実施例3
単位:mm
［レンズ緒元］
r d nd Vd
[0] d0
[1] 22.7630 4.4490 2.00060 25.46
[2] 75.2580 1.2750
[3] 60.4060 0.8500 1.72916 54.67
[4] 11.6960 8.8710
[5] -15.5180 0.8000 1.84666 23.78
[6] 18.1920 6.4290 1.88300 40.80
[7] -34.8930 0.1500
[8] 28.0620 5.1470 1.88300 40.80
[9] -65.3120 0.1500
[10] ∞ 0.8500 1.84666 23.78
[11] 46.3160 3.6930 1.80139 45.45
[12]* -38.5400 0.8000
[13] (開口絞り) d13
[14]* 140.0000 1.0000 1.49710 81.56
[15] 14.8330 d15
[16]* 353.8940 3.0940 1.77250 49.62
[17]* -27.0310 Bf
［全体緒元］
INF 1：40
f 25.00 24.94
Fno 1.44 1.46
2ω 47.81 46.88
［撮影距離の変化における可変間隔］
d0 INF 989.01
d13 2.8000 3.4190
d15 7.1280 6.5090
Bf 18.5152 18.5152
［非球面データ］
12面 14面 16面 17面
K 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
A4 4.43770E-05 -1.70740E-05 5.88790E-05 4.86860E-05
A6 -6.17800E-08 -4.70880E-08 7.01760E-07 4.03570E-07
A8 3.31960E-10 1.85850E-09 -2.01800E-08 -1.02280E-08
A10 -6.05330E-13 -8.18250E-12 2.74260E-10 1.45990E-10
A12 0.00000E+00 0.00000E+00 -1.39840E-12 -7.61120E-13
Numerical example 3
Unit: mm
[Lens Specifications]
rd nd Vd
[0] d0
[1] 22.7630 4.4490 2.00060 25.46
[2] 75.2580 1.2750
[3] 60.4060 0.8500 1.72916 54.67
[4] 11.6960 8.8710
[5] -15.5180 0.8000 1.84666 23.78
[6] 18.1920 6.4290 1.88300 40.80
[7] -34.8930 0.1500
[8] 28.0620 5.1470 1.88300 40.80
[9] -65.3120 0.1500
[10] ∞ 0.8500 1.84666 23.78
[11] 46.3160 3.6930 1.80139 45.45
[12] * -38.5400 0.8000
[13] (Aperture stop) d13
[14] * 140.0000 1.0000 1.49710 81.56
[15] 14.8330 d15
[16] * 353.8940 3.0940 1.77250 49.62
[17] * -27.0310 Bf
[Overall specifications]
INF 1:40
f 25.00 24.94
Fno 1.44 1.46
2ω 47.81 46.88
[Variable interval when shooting distance changes]
d0 INF 989.01
d13 2.8000 3.4190
d15 7.1280 6.5090
Bf 18.5152 18.5152
[Aspherical data]
12 faces 14 faces 16 faces 17 faces
K 0.0000 0.0000 0.0000 0.0000
A4 4.43770E-05 -1.70740E-05 5.88790E-05 4.86860E-05
A6 -6.17800E-08 -4.70880E-08 7.01760E-07 4.03570E-07
A8 3.31960E-10 1.85850E-09 -2.01800E-08 -1.02280E-08
A10 -6.05330E-13 -8.18250E-12 2.74260E-10 1.45990E-10
A12 0.00000E + 00 0.00000E + 00 -1.39840E-12 -7.61120E-13
数値実施例4
単位:mm
［レンズ緒元］
r d nd Vd
[0] d0
[1] 23.4620 5.9100 2.00060 25.46
[2] 58.6590 3.5900
[3]* 55.1600 1.0500 1.80610 40.73
[4] 11.4120 10.2320
[5] -14.7670 0.8500 1.80518 25.46
[6] 24.5840 6.1910 1.77250 49.62
[7] -24.5840 0.1850
[8] 206.1340 3.3220 1.77250 49.62
[9] -41.5080 0.3730
[10] 45.5270 3.7200 1.77250 49.62
[11] -80.3110 0.9140
[12] (開口絞り) 3.8000
[13]* 186.2530 d13 1.80610 40.73
[14] 27.7560 9.6100
[15] 97.4100 d15 1.77250 49.62
[16]* -27.3550 Bf
［全体緒元］
INF 1：40
f 25.75 26.05
Fno 1.44 1.48
2ω 47.12 45.84
［撮影距離の変化における可変間隔］
d0 INF 1021.51
d13 3.8000 4.9129
d15 9.6100 8.4971
Bf 23.5214 23.5214
［非球面データ］
3面 13面 16面
K 0.7428 0.0000 -0.1442
A4 3.21130E-06 -9.94590E-06 8.57010E-06
A6 3.27520E-09 -6.93060E-08 -3.19620E-08
A8 7.06530E-11 1.43770E-09 2.17460E-10
A10 -5.35310E-13 -1.20060E-11 -2.71040E-13
A12 0.00000E+00 3.83040E-14 -1.60330E-15
Numerical example 4
Unit: mm
[Lens Specifications]
rd nd Vd
[0] d0
[1] 23.4620 5.9100 2.00060 25.46
[2] 58.6590 3.5900
[3] * 55.1600 1.0500 1.80610 40.73
[4] 11.4120 10.2320
[5] -14.7670 0.8500 1.80518 25.46
[6] 24.5840 6.1910 1.77250 49.62
[7] -24.5840 0.1850
[8] 206.1340 3.3220 1.77250 49.62
[9] -41.5080 0.3730
[10] 45.5270 3.7200 1.77250 49.62
[11] -80.3110 0.9140
[12] (Aperture stop) 3.8000
[13] * 186.2530 d13 1.80610 40.73
[14] 27.7560 9.6100
[15] 97.4100 d15 1.77250 49.62
[16] * -27.3550 Bf
[Overall specifications]
INF 1:40
f 25.75 26.05
Fno 1.44 1.48
2ω 47.12 45.84
[Variable interval when shooting distance changes]
d0 INF 1021.51
d13 3.8000 4.9129
d15 9.6100 8.4971
Bf 23.5214 23.5214
[Aspherical data]
3
K 0.7428 0.0000 -0.1442
A4 3.21130E-06 -9.94590E-06 8.57010E-06
A6 3.27520E-09 -6.93060E-08 -3.19620E-08
A8 7.06530E-11 1.43770E-09 2.17460E-10
A10 -5.35310E-13 -1.20060E-11 -2.71040E-13
A12 0.00000E + 00 3.83040E-14 -1.60330E-15
数値実施例5
単位:mm
［レンズ緒元］
r d nd Vd
[0] d0
[1] 22.2860 5.4340 2.00060 25.46
[2] 38.5210 0.6970
[3] 19.8190 1.2000 1.54814 45.82
[4] 10.8100 6.1700
[5] 78.0410 0.8500 1.48749 70.44
[6] 15.6630 6.0000
[7] -14.9680 0.8500 1.76182 26.61
[8] 21.5580 6.7280 1.77250 49.62
[9] -22.3450 0.1500
[10] 51.8400 3.8070 1.77250 49.62
[11] -55.0270 3.2820
[12] 42.9810 3.1020 1.49700 81.61
[13] -139.4880 d13
[14] (開口絞り) 3.7000
[15]* 179.4390 d15 1.80611 40.73
[16] 26.9060 8.9740
[17]* 71.0500 4.5530 1.77250 49.62
[18]* -26.8050 Bf
［全体緒元］
INF 1：40
f 25.75 26.09
Fno 1.44 1.47
2ω 46.72 45.26
［撮影距離の変化における可変間隔］
d0 INF 1021.50
d13 3.7000 4.8885
d15 8.9740 7.7855
Bf 20.6766 20.6765
［非球面データ］
15面 17面 18面
K 0.0000 0.0000 0.0000
A4 -1.52360E-05 7.94230E-06 1.80680E-05
A6 6.17620E-08 1.58650E-07 1.39490E-07
A8 -1.13030E-10 -5.97910E-09 -5.21670E-09
A10 -1.69240E-12 6.72500E-11 5.76510E-11
A12 1.07490E-14 -2.90790E-13 -2.44460E-13
Numerical example 5
Unit: mm
[Lens Specifications]
rd nd Vd
[0] d0
[1] 22.2860 5.4340 2.00060 25.46
[2] 38.5210 0.6970
[3] 19.8190 1.2000 1.54814 45.82
[4] 10.8100 6.1700
[5] 78.0410 0.8500 1.48749 70.44
[6] 15.6630 6.0000
[7] -14.9680 0.8500 1.76182 26.61
[8] 21.5580 6.7280 1.77250 49.62
[9] -22.3450 0.1500
[10] 51.8400 3.8070 1.77250 49.62
[11] -55.0270 3.2820
[12] 42.9810 3.1020 1.49700 81.61
[13] -139.4880 d13
[14] (Aperture stop) 3.7000
[15] * 179.4390 d15 1.80611 40.73
[16] 26.9060 8.9740
[17] * 71.0500 4.5530 1.77250 49.62
[18] * -26.8050 Bf
[Overall specifications]
INF 1:40
f 25.75 26.09
Fno 1.44 1.47
2ω 46.72 45.26
[Variable interval when shooting distance changes]
d0 INF 1021.50
d13 3.7000 4.8885
d15 8.9740 7.7855
Bf 20.6766 20.6765
[Aspherical data]
15 faces 17 faces 18 faces
K 0.0000 0.0000 0.0000
A4 -1.52360E-05 7.94230E-06 1.80680E-05
A6 6.17620E-08 1.58650E-07 1.39490E-07
A8 -1.13030E-10 -5.97910E-09 -5.21670E-09
A10 -1.69240E-12 6.72500E-11 5.76510E-11
A12 1.07490E-14 -2.90790E-13 -2.44460E-13
数値参考例1
単位:mm
［レンズ緒元］
r d nd Vd
[0] d0
[1] 23.9080 4.6690 2.00100 29.13
[2] 67.2980 2.2780
[3] 55.7840 0.8500 1.77250 49.62
[4] 11.5710 9.0850
[5] -14.3370 0.8500 1.69895 30.05
[6] 23.9910 7.1070 1.77250 49.62
[7] -23.9910 0.1500
[8] ∞ 2.9920 1.77250 49.62
[9] -43.5800 0.1500
[10] 59.9930 3.3710 1.77250 49.62
[11] -92.8470 2.4270
[12] (開口絞り) 3.2000
[13]* 88.0360 d13 1.77250 49.62
[14] -131.7900 0.8500 1.71736 29.50
[15] 24.4080 d15
[16]* 87.5990 4.0850 1.77250 49.62
[17]* -30.5690 Bf
［全体緒元］
INF 1：40
f 25.75 25.98
Fno 1.44 1.47
2ω 47.04 45.88
［撮影距離の変化における可変間隔］
d0 INF 1023.71
d13 3.2000 4.4890
d15 10.7690 9.4800
Bf 21.3671 21.3671
［非球面データ］
13面 16面 17面
K 0.0000 0.0000 0.0000
A4 -6.97040E-06 1.14420E-06 9.26000E-06
A6 -5.37090E-09 3.79020E-07 2.80700E-07
A8 2.98040E-10 -9.28720E-09 -7.14400E-09
A10 -1.50070E-12 9.23050E-11 7.09240E-11
A12 0.00000E+00 -3.48500E-13 -2.67750E-13
Numerical reference example 1
Unit: mm
[Lens Specifications]
rd nd Vd
[0] d0
[1] 23.9080 4.6690 2.00100 29.13
[2] 67.2980 2.2780
[3] 55.7840 0.8500 1.77250 49.62
[4] 11.5710 9.0850
[5] -14.3370 0.8500 1.69895 30.05
[6] 23.9910 7.1070 1.77250 49.62
[7] -23.9910 0.1500
[8] ∞ 2.9920 1.77250 49.62
[9] -43.5800 0.1500
[10] 59.9930 3.3710 1.77250 49.62
[11] -92.8470 2.4270
[12] (Aperture stop) 3.2000
[13] * 88.0360 d13 1.77250 49.62
[14] -131.7900 0.8500 1.71736 29.50
[15] 24.4080 d15
[16] * 87.5990 4.0850 1.77250 49.62
[17] * -30.5690 Bf
[Overall specifications]
INF 1:40
f 25.75 25.98
Fno 1.44 1.47
2ω 47.04 45.88
[Variable interval when shooting distance changes]
d0 INF 1023.71
d13 3.2000 4.4890
d15 10.7690 9.4800
Bf 21.3671 21.3671
[Aspherical data]
13 faces 16 faces 17 faces
K 0.0000 0.0000 0.0000
A4 -6.97040E-06 1.14420E-06 9.26000E-06
A6 -5.37090E-09 3.79020E-07 2.80700E-07
A8 2.98040E-10 -9.28720E-09 -7.14400E-09
A10 -1.50070E-12 9.23050E-11 7.09240E-11
A12 0.00000E + 00 -3.48500E-13 -2.67750E-13
数値参考例2
単位:mm
［レンズ緒元］
r d nd Vd
[0] d0
[1] 45.7820 3.4570 1.90366 31.32
[2] 174.1090 1.5610
[3]* 175.5350 1.0000 1.43700 95.10
[4] 13.5000 12.7640
[5] -17.3390 0.9000 1.67270 32.17
[6] 39.4660 7.0380 1.77250 49.62
[7] -25.2430 0.1500
[8] 44.7260 4.2140 1.77250 49.62
[9] -114.0290 0.1500
[10] 41.4030 6.4120 1.43700 95.10
[11] -33.2030 0.8000
[12] (開口絞り) 3.0000
[13] ∞ d13 1.62004 36.30
[14] 15.8690 2.5420
[15] -4319.2950 d15 1.77250 49.62
[16] -26.6540 0.8000 1.58144 40.89
[17] 80.0000 5.2080
[18]* 63.0530 5.5100 1.77250 49.62
[19] -20.8740 0.8000 1.58144 40.89v
[20] -43.5660 Bf
［全体緒元］
INF 1：40
f 25.75 25.77
Fno 1.44 1.46
2ω 46.61 45.86
［撮影距離の変化における可変間隔］
d0 INF 1020.00
d13 3.0000 3.4297
d15 5.2080 4.7783
Bf 18.9998 18.9999
［非球面データ］
3面 18面
K 0.0000 0.0000
A4 1.21810E-05 -6.80570E-06
A6 1.72080E-08 2.36650E-07
A8 -1.14300E-10 -3.79380E-09
A10 5.61655E-13 3.26090E-11
A12 -9.67480E-16 -1.06230E-13
Numerical reference example 2
Unit: mm
[Lens Specifications]
rd nd Vd
[0] d0
[1] 45.7820 3.4570 1.90366 31.32
[2] 174.1090 1.5610
[3] * 175.5350 1.0000 1.43700 95.10
[4] 13.5000 12.7640
[5] -17.3390 0.9000 1.67270 32.17
[6] 39.4660 7.0380 1.77250 49.62
[7] -25.2430 0.1500
[8] 44.7260 4.2140 1.77250 49.62
[9] -114.0290 0.1500
[10] 41.4030 6.4120 1.43700 95.10
[11] -33.2030 0.8000
[12] (Aperture stop) 3.0000
[13] ∞ d13 1.62004 36.30
[14] 15.8690 2.5420
[15] -4319.2950 d15 1.77250 49.62
[16] -26.6540 0.8000 1.58144 40.89
[17] 80.0000 5.2080
[18] * 63.0530 5.5100 1.77250 49.62
[19] -20.8740 0.8000 1.58144 40.89v
[20] -43.5660 Bf
[Overall specifications]
INF 1:40
f 25.75 25.77
Fno 1.44 1.46
2ω 46.61 45.86
[Variable interval when shooting distance changes]
d0 INF 1020.00
d13 3.0000 3.4297
d15 5.2080 4.7783
Bf 18.9998 18.9999
[Aspherical data]
3
K 0.0000 0.0000
A4 1.21810E-05 -6.80570E-06
A6 1.72080E-08 2.36650E-07
A8 -1.14300E-10 -3.79380E-09
A10 5.61655E-13 3.26090E-11
A12 -9.67480E-16 -1.06230E-13
数値実施例8
単位:mm
［レンズ緒元］
r d nd Vd
[0] d0
[1] 38.7360 3.0500 1.84666 23.78
[2] -186.7630 1.1010
[3]* -71.0670 0.8500 1.55332 71.68
[4] 15.0090 5.5720
[5] -14.1550 0.8500 1.76182 26.61
[6] 26.2470 4.8710 1.88300 40.81
[7]* -25.4560 0.1500
[8] 23.1020 6.3990 1.77250 49.62
[9] -38.4430 0.8500 1.76182 26.61
[10] 35.8430 4.7700 1.88202 37.22
[11]* -29.7170 0.8000
[12] (開口絞り) 2.8000
[13]* 150.0000 d13 1.73077 40.50
[14] 14.5600 5.9430
[15]* 1000.0000 d15 1.77250 49.62
[16]* -23.0700 Bf
［全体緒元］
INF 1：40
f 24.50 24.38
Fno 1.44 1.46
2ω 48.19 47.38
［撮影距離の変化における可変間隔］
d0 INF 975.00
d13 2.8000 3.1808
d15 5.9430 5.5622
Bf 17.9992 17.9992
［非球面データ］
3面 7面 11面
K 0.0000 0.0000 0.0000
A4 2.25380E-05 2.90910E-05 2.40570E-05
A6 2.16560E-07 8.79550E-08 6.58710E-08
A8 -4.24620E-09 0.00000E+00 -1.37470E-10
A10 4.37190E-11 0.00000E+00 0.00000E+00
A12 -1.51120E-13 0.00000E+00 0.00000E+00
13面 15面 16面
K 0.0000 0.0000 0.0000
A4 -1.52180E-05 3.65280E-05 2.40720E-05
A6 3.00280E-08 3.80720E-07 5.09640E-08
A8 1.89130E-09 -8.55830E-09 1.29860E-09
A10 -3.37140E-11 1.50140E-10 5.99830E-12
A12 1.59340E-13 -8.50150E-13 -2.44760E-14
Numerical example 8
Unit: mm
[Lens Specifications]
rd nd Vd
[0] d0
[1] 38.7360 3.0500 1.84666 23.78
[2] -186.7630 1.1010
[3] * -71.0670 0.8500 1.55332 71.68
[4] 15.0090 5.5720
[5] -14.1550 0.8500 1.76182 26.61
[6] 26.2470 4.8710 1.88300 40.81
[7] * -25.4560 0.1500
[8] 23.1020 6.3990 1.77250 49.62
[9] -38.4430 0.8500 1.76182 26.61
[10] 35.8430 4.7700 1.88202 37.22
[11] * -29.7170 0.8000
[12] (Aperture stop) 2.8000
[13] * 150.0000 d13 1.73077 40.50
[14] 14.5600 5.9430
[15] * 1000.0000 d15 1.77250 49.62
[16] * -23.0700 Bf
[Overall specifications]
INF 1:40
f 24.50 24.38
Fno 1.44 1.46
2ω 48.19 47.38
[Variable interval when shooting distance changes]
d0 INF 975.00
d13 2.8000 3.1808
d15 5.9430 5.5622
Bf 17.9992 17.9992
[Aspherical data]
3 side 7 side 11 side
K 0.0000 0.0000 0.0000
A4 2.25380E-05 2.90910E-05 2.40570E-05
A6 2.16560E-07 8.79550E-08 6.58710E-08
A8 -4.24620E-09 0.00000E + 00 -1.37470E-10
A10 4.37190E-11 0.00000E + 00 0.00000E + 00
A12 -1.51120E-13 0.00000E + 00 0.00000E + 00
13 faces 15 faces 16 faces
K 0.0000 0.0000 0.0000
A4 -1.52180E-05 3.65280E-05 2.40720E-05
A6 3.00280E-08 3.80720E-07 5.09640E-08
A8 1.89130E-09 -8.55830E-09 1.29860E-09
A10 -3.37140E-11 1.50140E-10 5.99830E-12
A12 1.59340E-13 -8.50150E-13 -2.44760E-14
数値実施例9
単位:mm
［レンズ緒元］
r d nd Vd
[0] d0
[1] 25.2390 4.1460 2.00060 25.46
[2] 70.8000 0.7430
[3]* 46.8320 0.8500 1.59282 68.62
[4] 10.8850 8.6780
[5] -16.8280 0.8500 1.84666 23.78
[6] 18.2390 6.5970 1.88300 40.80
[7] -34.4700 0.1500
[8] 26.5600 6.1530 1.88300 40.80
[9] -44.6790 0.1500
[10] -95.4930 0.8500 1.78472 25.72
[11] 75.6630 2.8370 1.88202 37.22
[12]* -40.5120 0.8400
[13] (開口絞り) d13
[14]* 150.0000 1.0000 1.73077 40.50
[15] 15.5170 d15
[16]* 1000.0000 3.1640 1.77250 49.62
[17]* -23.2500 Bf
［全体緒元］
INF 1：40
f 24.50 24.40
Fno 1.44 1.46
2ω 48.02 47.17
［撮影距離の変化における可変間隔］
d0 INF 971.00
d13 2.8000 3.2173
d15 6.1940 5.7767
Bf 17.9975 17.9975
［非球面データ］
3面 12面 14面
K 0.0000 0.0000 0.0000
A4 -4.98140E-06 4.73890E-05 -1.17890E-05
A6 6.53870E-08 -1.02730E-07 -9.89580E-08
A8 -1.26830E-09 5.00120E-10 1.50980E-09
A10 9.03530E-12 -2.23420E-13 2.42970E-13
A12 -2.54630E-14 0.00000E+00 -3.28060E-14
16面 17面
K 0.0000 0.0000
A4 7.70950E-05 5.98700E-05
A6 1.86300E-07 1.19940E-07
A8 -4.85330E-09 -1.41860E-09
A10 8.12100E-11 4.47440E-11
A12 -4.48140E-13 -2.58500E-13
Numerical example 9
Unit: mm
[Lens Specifications]
rd nd Vd
[0] d0
[1] 25.2390 4.1460 2.00060 25.46
[2] 70.8000 0.7430
[3] * 46.8320 0.8500 1.59282 68.62
[4] 10.8850 8.6780
[5] -16.8280 0.8500 1.84666 23.78
[6] 18.2390 6.5970 1.88300 40.80
[7] -34.4700 0.1500
[8] 26.5600 6.1530 1.88300 40.80
[9] -44.6790 0.1500
[10] -95.4930 0.8500 1.78472 25.72
[11] 75.6630 2.8370 1.88202 37.22
[12] * -40.5120 0.8400
[13] (Aperture stop) d13
[14] * 150.0000 1.0000 1.73077 40.50
[15] 15.5170 d15
[16] * 1000.0000 3.1640 1.77250 49.62
[17] * -23.2500 Bf
[Overall specifications]
INF 1:40
f 24.50 24.40
Fno 1.44 1.46
2ω 48.02 47.17
[Variable interval when shooting distance changes]
d0 INF 971.00
d13 2.8000 3.2173
d15 6.1940 5.7767
Bf 17.9975 17.9975
[Aspherical data]
3
K 0.0000 0.0000 0.0000
A4 -4.98140E-06 4.73890E-05 -1.17890E-05
A6 6.53870E-08 -1.02730E-07 -9.89580E-08
A8 -1.26830E-09 5.00120E-10 1.50980E-09
A10 9.03530E-12 -2.23420E-13 2.42970E-13
A12 -2.54630E-14 0.00000E + 00 -3.28060E-14
16 faces 17 faces
K 0.0000 0.0000
A4 7.70950E-05 5.98700E-05
A6 1.86300E-07 1.19940E-07
A8 -4.85330E-09 -1.41860E-09
A10 8.12100E-11 4.47440E-11
A12 -4.48140E-13 -2.58500E-13
Ｇ１ 第１レンズ群
Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群
Ｇ１Ａ 第１Ａレンズ群
Ｇ１Ｂ 第１Ｂレンズ群
G1 First lens group G2 Second lens group G3 Third lens group G1A First A lens group G1B First B lens group
Claims (4)
正の屈折力の第１レンズ群、
負の屈折力の第２レンズ群、
正の屈折力の第３レンズ群からなり、
開口絞りは前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間に配置し、
前記第２レンズ群は１枚のレンズからなり、
前記第２レンズ群を像面側へ移動することでフォーカシングを行い、
下記の条件を満足することを特徴とする大口径レンズ。
（１）０．８５＜｜ｆ２／ｆ｜≦１．６１
（２）０．９７≦｜Ｄｓ／ｆ２｜≦１．３９
（３）０．５＜ｆ１／ｆ＜２．０
但し、
ｆ：レンズ全系の焦点距離
ｆ２：第２レンズ群の焦点距離
Ｄｓ：開口絞り面から結像面までの距離
ｆ１：第１レンズ群Ｇ１の焦点距離
From the object side,
A first lens unit having a positive refractive power;
A second lens unit having a negative refractive power,
It consists of a third lens group with positive refractive power,
An aperture stop is disposed between the first lens group and the second lens group,
The second lens group consists of one lens,
Focusing is performed by moving the second lens group to the image plane side,
A large-aperture lens that satisfies the following conditions.
(1) 0.85 <| f2 / f | ≦ 1.61
(2) 0.97 ≦ | Ds / f2 | ≦ 1.39
(3) 0.5 <f1 / f <2.0
However,
f: focal length of the entire lens system f2: focal length of the second lens group Ds: distance from the aperture stop surface to the imaging surface
f1: Focal length of the first lens group G1
負の屈折力を持つ第１Ａレンズ群、1A lens group having negative refractive power,
正の屈折力を持つ第１Ｂレンズ群からなり、It consists of a 1B lens group with positive refractive power,
前記第１Ａレンズ群の最も像側のレンズ群は、レンズ全系において、物体側から数えて１枚目または２枚目の負メニスカスレンズであり、The lens group closest to the image side of the first A lens group is the first or second negative meniscus lens counted from the object side in the entire lens system,
前記第１Ｂレンズ群の最も物体側のレンズは、物体側から数えて１枚目の負メニスカスレンズの物体側に隣接する両凹レンズ、または２枚目の負メニスカスレンズの物体側に隣接する、レンズ全系において物体側から数えて１枚目の両凹レンズであり、The lens closest to the object side of the first B lens group is a biconcave lens adjacent to the object side of the first negative meniscus lens, or adjacent to the object side of the second negative meniscus lens. It is the first biconcave lens counted from the object side in the entire system,
下記の条件を満足することを特徴とする請求項１に記載の大口径レンズ。The large-aperture lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
（４）１．０＜｜ｆ１Ａ／ｆ１｜＜５．０(4) 1.0 <| f1A / f1 | <5.0
（５）０．５＜｜ｆ１Ｂ／ｆ１｜≦０．９１(5) 0.5 <| f1B / f1 | ≦ 0.91
但し、However,
ｆ１Ａ：第１Ａレンズ群の焦点距離f1A: focal length of the 1A lens group
ｆ１Ｂ：第１Ｂレンズ群の焦点距離f1B: Focal length of the 1B lens group
（６）０．７＜ｆ３／ｆ＜１．５(6) 0.7 <f3 / f <1.5
但し、However,
ｆ３：第３レンズ群の焦点距離f3: focal length of the third lens unit
（７）４．０＜β２／β３＜５０．０(7) 4.0 <β2 / β3 <50.0
但し、However,
β２：第２レンズ群の倍率β2: magnification of the second lens group
β３：第３レンズ群の倍率β3: magnification of the third lens group
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