JP2011059496A - Zoom lens and imaging device - Google Patents

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Hiroki Kawamura
大樹 河村
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a zoom lens and an imaging device with small characteristic change accompanying temperature change of plastic lenses while securing superior optical performance at low cost. <P>SOLUTION: The zoom lens includes a first lens group G1 having negative refractive power, a second lens group G2 having positive refractive power, a third lens group G3 having negative refractive power, and a fourth lens group G4 having positive refractive power. The first lens group G1 includes a first lens (negative lens) L11 constituted of glass, a reflection member (rectangular prism LP) folding an optical path, and two or less lenses including the plastic lenses with smaller absolute values of refractive power than that of the negative lens L11. The second lens group G2 includes a positive lens constituted of glass and three or less lenses including the plastic lenses. When a composite focal distance of the plastic lenses included in an entire system is fpr, and an entire system focal distance in a wide angle end is fw, the following conditional inequality (1) is satisfied. The inequality (1):-0.3&lt;(1/fpr)&times;fw&lt;0.6. <P>COPYRIGHT: (C)2011,JPO&amp;INPIT

Description

本発明は、ビデオカメラ、デジタルスチルカメラ、および情報携帯端末(PDA:Personal Digital Assistance)等に好適に用いられるズームレンズおよび撮像装置に関する。   The present invention relates to a zoom lens and an imaging apparatus that are suitably used for a video camera, a digital still camera, a personal digital assistant (PDA), and the like.

近年、デジタルスチルカメラ等の撮像装置においては、CCD(Charge Coupled Device)やCMOS(Complementary Metal Oxide Semiconductor)等の撮像素子の小型化が進むにつれて、装置全体としての小型化が求められている。一方、デジタルスチルカメラや携帯端末装置に最適な小型のズームレンズ系として、従来より、レンズ系に直角プリズム等の反射部材を設け、光路を途中で直角に折り曲げた、いわゆる、屈曲式のズームレンズが知られている。小型化や広角化に有利なタイプの屈曲式ズームレンズとしては、第1レンズ群が負の屈折力を有したいわゆるマイナスリードタイプが知られている。例えば特許文献1および2には、物体側より順に、負、正、負、正のレンズ群が配置され、第2レンズ群と第3レンズ群とを移動させて変倍を行う構成の屈曲式ズームレンズが開示されている。   In recent years, in an imaging apparatus such as a digital still camera, as the imaging element such as a CCD (Charge Coupled Device) and a CMOS (Complementary Metal Oxide Semiconductor) has been miniaturized, the entire apparatus is required to be downsized. On the other hand, as a small zoom lens system that is most suitable for digital still cameras and portable terminal devices, a so-called bendable zoom lens is conventionally provided with a reflecting member such as a right-angle prism in the lens system and the optical path is bent at a right angle in the middle. It has been known. A so-called negative lead type in which the first lens group has a negative refractive power is known as a bending zoom lens that is advantageous for downsizing and widening the angle. For example, in Patent Documents 1 and 2, negative, positive, negative, and positive lens groups are arranged in order from the object side, and the bending type is configured to perform zooming by moving the second lens group and the third lens group. A zoom lens is disclosed.

特開2006−330349号公報JP 2006-330349 A 特開2007−86307号公報JP 2007-86307 A

特許文献1および2に記載の屈曲式ズームレンズは小型化が図られているものの、小型化したことで非球面レンズの採用が不可欠となっている。ここで、非球面レンズをガラスモールドレンズで構成する場合には非常に高価になってしまう。しかし、単純にガラスモールドレンズをプラスチックレンズで代用することは困難である。それは、材料の選択性の乏しいプラスチックレンズを採用すると、色収差補正が困難になるためという理由もあるが、第一に、プラスチックレンズはガラスレンズに比べて温度変化に伴う屈折力の変化が大きく、像面位置の変動などの特性の変化が大きくなってしまうためである。そのため、プラスチックレンズを採用可能なパワー配置、および、レンズ構成とすることが必要となる。   Although the bendable zoom lenses described in Patent Documents 1 and 2 are reduced in size, it is indispensable to adopt an aspherical lens because of the reduction in size. Here, when the aspherical lens is formed of a glass mold lens, it becomes very expensive. However, it is difficult to simply substitute the glass mold lens with a plastic lens. The reason is that if a plastic lens with poor material selectivity is used, it becomes difficult to correct chromatic aberration, but first, the plastic lens has a large change in refractive power with a change in temperature compared to a glass lens. This is because a change in characteristics such as a change in image plane position becomes large. Therefore, it is necessary to have a power arrangement and a lens configuration that can employ a plastic lens.

例えば、第1レンズ群については、最もシンプルな構成として、レンズを負レンズ1枚で構成することも考えられるが、光学性能を確保する際は、非球面形状が設けられていることが好ましい。しかしながら、その負レンズは強い負のパワーを持つことになるため、プラスチックで構成することは難しく、その場合、ガラスモールドレンズを用いることが最適と考えられる。そこで、第1レンズ群のレンズとして、ガラスよりなる負レンズに加え、1枚のプラスチック非球面レンズを設けることが考えられる。第2レンズ群や第3レンズ群のような移動群についても、小型化のためには、レンズ群が強いパワーを持つ必要があり、個々のレンズのパワーが強くなりがちである。この場合、パワーの必要なレンズをプラスチックレンズとするのではなく、パワー配分を工夫するなどして、パワーの比較的弱いレンズをプラスチックレンズで構成することで、温度変化に伴う特性変化を抑えることができる。   For example, regarding the first lens group, it may be possible to configure the lens with a single negative lens as the simplest configuration, but it is preferable to provide an aspherical shape when ensuring optical performance. However, since the negative lens has a strong negative power, it is difficult to form it with plastic. In that case, it is considered optimal to use a glass mold lens. Therefore, it is conceivable to provide one plastic aspherical lens in addition to the negative lens made of glass as the lens of the first lens group. Also for the moving groups such as the second lens group and the third lens group, the lens group needs to have a strong power for miniaturization, and the power of each lens tends to be strong. In this case, instead of using a plastic lens as a lens that requires power, the power distribution is devised to reduce the change in characteristics due to temperature changes by configuring a relatively weak lens with a plastic lens. Can do.

本発明はかかる問題点に鑑みてなされたもので、その目的は、低コストで良好な光学性能を確保しつつ、プラスチックレンズの温度変化に伴う特性変化の小さいズームレンズおよび撮像装置を提供することにある。   The present invention has been made in view of such problems, and an object of the present invention is to provide a zoom lens and an imaging apparatus in which a characteristic change accompanying a temperature change of a plastic lens is small while ensuring good optical performance at a low cost. It is in.

本発明によるズームレンズは、物体側より順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とから構成され、各レンズ群の光軸上の間隔を変化させることで変倍を行うようになっている。第1レンズ群は、物体側より順に、ガラスより構成される負レンズと、入射光を反射して光路を折り曲げる反射部材と、前記負レンズよりも屈折力の絶対値が小さいプラスチックレンズを含む2枚以下のレンズとからなり、第2レンズ群は、ガラスより構成される正レンズとプラスチックレンズとを含む3枚以下のレンズとからなる。そして、全系に含まれるプラスチックレンズの合成焦点距離をfpr、広角端における全系の焦点距離をfwとしたとき、以下の条件式を満足するようにしたものである。
−0.3<(1/fpr)・fw<0.6 ……(1)
ただし、
1/fpr=Σ(1/fpri)
(i=2以上の整数、fpri:第i番目のプラスチックレンズの焦点距離)
とする。
The zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a positive lens It is composed of a fourth lens group having refractive power, and zooming is performed by changing the interval on the optical axis of each lens group. The first lens group includes, in order from the object side, a negative lens made of glass, a reflecting member that reflects incident light and bends the optical path, and a plastic lens that has an absolute value of refractive power smaller than that of the negative lens. The second lens group is composed of three or less lenses including a positive lens made of glass and a plastic lens. When the combined focal length of the plastic lens included in the entire system is fpr and the focal length of the entire system at the wide angle end is fw, the following conditional expression is satisfied.
−0.3 <(1 / fpr) · fw <0.6 (1)
However,
1 / fpr = Σ (1 / fpri)
(I = integer greater than or equal to 2, fpri: focal length of i-th plastic lens)
And

本発明によるズームレンズでは、第1レンズ群内に配置された反射部材によって光路が折り曲げられる屈曲式の光学系とされていることで、良好な光学性能を維持しつつ、光学系の厚さ方向の長さが抑えられ、撮像装置に組み込んだときの薄型化が容易となる。また、物体側から順に、屈折力が負、正、負、正の4つのレンズ群を配設し、各レンズ群の光軸上の間隔を変化させることで変倍を行うようになされた4群方式のズームレンズとすることで、全長の短縮化が容易となる。そして、プラスチックレンズを複数枚設けることで、低コスト化が実現される。さらに、プラスチックレンズを複数枚用いることを前提として、プラスチックレンズのパワー配分の最適化と各レンズ群の構成の最適化を図ったことで、良好な光学性能を確保しつつ、温度変化に伴う特性変化が抑えられる。
そして、さらに、次の好ましい構成を適宜採用して満足することで、レンズ系全体としての光学性能を良好に保ちつつ、温度変化に伴う特性変化をより小さく抑え易くなる
In the zoom lens according to the present invention, since the optical path is bent by the reflecting member disposed in the first lens group, the thickness direction of the optical system is maintained while maintaining good optical performance. Can be reduced, and it is easy to reduce the thickness when incorporated in an imaging apparatus. Further, in order from the object side, four lens groups having refractive powers of negative, positive, negative, and positive are arranged, and zooming is performed by changing the interval on the optical axis of each lens group. By using a group-type zoom lens, the overall length can be easily shortened. By providing a plurality of plastic lenses, cost reduction can be realized. Furthermore, on the premise of using multiple plastic lenses, we have optimized the power distribution of the plastic lens and optimized the configuration of each lens group, ensuring good optical performance and characteristics associated with temperature changes. Change is suppressed.
Furthermore, by properly adopting and satisfying the following preferable configuration, it becomes easier to suppress the characteristic change accompanying the temperature change to be smaller while maintaining good optical performance as the entire lens system.

本発明によるズームレンズにおいて、第1レンズ群の焦点距離をf1としたとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
1.4<|f1/fw|<2.5 ……(2)
In the zoom lens according to the present invention, it is preferable that the following conditional expression is satisfied when the focal length of the first lens unit is f1.
1.4 <| f1 / fw | <2.5 (2)

また、第2レンズ群の焦点距離をf2としたとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
0.9<f2/fw<1.9 ……(3)
Further, when the focal length of the second lens unit is f2, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
0.9 <f2 / fw <1.9 (3)

また、第1レンズ群の焦点距離をf1、第1レンズ群内のプラスチックレンズの焦点距離をf1pとしたとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
|f1p/f1|>3.0 ……(4)
Further, when the focal length of the first lens group is f1 and the focal length of the plastic lens in the first lens group is f1p, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
| F1p / f1 |> 3.0 (4)

また、第2レンズ群の焦点距離をf2、第2レンズ群内のプラスチックレンズの焦点距離をf2pとしたとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
|f2p/f2|>2.0 ……(5)
Further, when the focal length of the second lens group is f2 and the focal length of the plastic lens in the second lens group is f2p, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
| F2p / f2 |> 2.0 (5)

また、第1レンズ群内の反射部材を構成する材料のd線に対する屈折率をNd1pとしたとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
Nd1p>1.78 ……(6)
Further, when the refractive index with respect to the d-line of the material constituting the reflecting member in the first lens group is Nd1p, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
Nd1p> 1.78 (6)

第1レンズ群は、物体側より順に、負レンズと、反射部材と、前記負レンズよりも屈折力の絶対値が小さいプラスチックレンズとからなる構成であっても良い。また、第1レンズ群が、物体側より順に、ガラスより構成される第1の負レンズと、反射部材と、ガラスより構成される第2の負レンズと、第1の負レンズよりも屈折力の絶対値が小さい正の屈折力のプラスチックレンズとからなる構成であっても良い。また、第1レンズ群が、物体側より順に、負レンズと、反射部材と、前記負レンズよりも屈折力の絶対値が小さい2枚のプラスチックレンズとからなる構成であっても良い。   The first lens group may be composed of, in order from the object side, a negative lens, a reflecting member, and a plastic lens having a smaller refractive power than the negative lens. In addition, the first lens group includes, in order from the object side, a first negative lens made of glass, a reflecting member, a second negative lens made of glass, and a refractive power than the first negative lens. It may be configured of a plastic lens having a positive refractive power with a small absolute value. Further, the first lens group may be composed of a negative lens, a reflecting member, and two plastic lenses having a refractive power smaller than that of the negative lens in order from the object side.

また、絞りが、第2レンズ群と第3レンズ群との間に配置されていても良い。この場合、変倍時に、絞りが第3レンズ群と一体で移動するようになされていても良い。   In addition, a stop may be disposed between the second lens group and the third lens group. In this case, the aperture may be moved integrally with the third lens group at the time of zooming.

第4レンズ群は、変倍の際に固定されていていても良い。また、第3レンズ群または第4レンズ群を光軸上で移動させることにより合焦を行うようになされていても良い。   The fourth lens group may be fixed during zooming. Further, focusing may be performed by moving the third lens group or the fourth lens group on the optical axis.

本発明による撮像装置は、本発明によるズームレンズと、このズームレンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子とを備えたものである。
本発明による撮像装置では、本発明の低コスト化と高性能化の図られたズームレンズを撮像レンズとして用いて、装置全体として低コスト化と高性能化が図られる。
An image pickup apparatus according to the present invention includes the zoom lens according to the present invention and an image pickup element that outputs an image pickup signal corresponding to an optical image formed by the zoom lens.
In the image pickup apparatus according to the present invention, the cost reduction and the high performance of the entire apparatus can be achieved by using the zoom lens of the present invention with the low cost and high performance as the image pickup lens.

本発明のズームレンズによれば、基本構成を小型化に有利な屈曲式の4群ズームの構成とし、さらに、プラスチックレンズを複数枚用いることを前提として、プラスチックレンズのパワー配分の最適化と各レンズ群の構成の最適化を図るようにしたので、低コストで良好な光学性能を確保しつつ、プラスチックレンズの温度変化に伴う特性変化を小さくすることができる。   According to the zoom lens of the present invention, the basic configuration is a flexure type four-group zoom configuration that is advantageous for miniaturization, and furthermore, the optimization of the power distribution of the plastic lens and each Since the configuration of the lens group is optimized, it is possible to reduce the characteristic change accompanying the temperature change of the plastic lens while securing good optical performance at a low cost.

また、本発明の撮像装置によれば、上記本発明の低コスト化と高性能化の図られた高性能のズームレンズを撮像レンズとして用いるようにしたので、良好な撮像性能を維持しつつ、装置全体としての低コスト化と高性能化を図ることができる。   In addition, according to the imaging apparatus of the present invention, the high-performance zoom lens with the low cost and high performance of the present invention is used as the imaging lens, so that while maintaining good imaging performance, Cost reduction and high performance of the entire apparatus can be achieved.

本発明の一実施の形態に係るズームレンズの第1の構成例を示すものであり、実施例1に対応するレンズ断面図である。FIG. 1 is a lens cross-sectional view illustrating a first configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 1; 本発明の一実施の形態に係るズームレンズの第2の構成例を示すものであり、実施例2に対応するレンズ断面図である。FIG. 2 is a lens cross-sectional view illustrating a second configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 2; 本発明の一実施の形態に係るズームレンズの第3の構成例を示すものであり、実施例3に対応するレンズ断面図である。FIG. 9 is a lens cross-sectional view illustrating a third configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 3; 本発明の一実施の形態に係るズームレンズの第4の構成例を示すものであり、実施例4に対応するレンズ断面図である。4 is a lens cross-sectional view illustrating a fourth configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 4; FIG. 本発明の一実施の形態に係るズームレンズの第5の構成例を示すものであり、実施例5に対応するレンズ断面図である。5 is a lens cross-sectional view illustrating a fifth configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 5. FIG. 本発明の一実施の形態に係るズームレンズの第6の構成例を示すものであり、実施例6に対応するレンズ断面図である。6 is a lens cross-sectional view illustrating a sixth configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 6; FIG. 本発明の一実施の形態に係るズームレンズの第7の構成例を示すものであり、実施例7に対応するレンズ断面図である。7 is a lens cross-sectional view illustrating a seventh configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 7. FIG. 本発明の一実施の形態に係るズームレンズの第8の構成例を示すものであり、実施例8に対応するレンズ断面図である。8 is an eighth example configuration of the zoom lens according to an embodiment of the present invention, and is a lens cross-sectional view corresponding to Example 8. FIG. 本発明の一実施の形態に係るズームレンズの第9の構成例を示すものであり、実施例9に対応するレンズ断面図である。9 is a lens cross-sectional view illustrating a ninth configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention and corresponding to Example 9. FIG. 図1に示したズームレンズを光路を折り曲げた状態で示したレンズ断面図である。FIG. 2 is a lens cross-sectional view illustrating the zoom lens illustrated in FIG. 1 in a state where an optical path is bent. 実施例1に係るズームレンズの広角端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 4 is an aberration diagram showing various aberrations at the wide-angle end of the zoom lens according to Example 1; (A) shows spherical aberration, (B) shows astigmatism, (C) shows distortion, and (D) shows lateral chromatic aberration. 実施例1に係るズームレンズの望遠端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 4 is an aberration diagram showing various aberrations at the telephoto end of the zoom lens according to Example 1, where (A) shows spherical aberration, (B) shows astigmatism, (C) shows distortion, and (D) shows lateral chromatic aberration. 実施例2に係るズームレンズの広角端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 6 is an aberration diagram showing various aberrations at the wide-angle end of the zoom lens according to Example 2, where (A) shows spherical aberration, (B) shows astigmatism, (C) shows distortion, and (D) shows lateral chromatic aberration. 実施例2に係るズームレンズの望遠端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 6 is an aberration diagram showing various aberrations at the telephoto end of the zoom lens according to Example 2, where (A) shows spherical aberration, (B) shows astigmatism, (C) shows distortion, and (D) shows lateral chromatic aberration. 実施例3に係るズームレンズの広角端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 6 is an aberration diagram illustrating various aberrations at the wide-angle end of the zoom lens according to Example 3, wherein (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration. 実施例3に係るズームレンズの望遠端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 6 is an aberration diagram showing various aberrations at the telephoto end of the zoom lens according to Example 3, where (A) shows spherical aberration, (B) shows astigmatism, (C) shows distortion, and (D) shows lateral chromatic aberration. 実施例4に係るズームレンズの広角端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 6A is an aberration diagram illustrating various aberrations at the wide-angle end of the zoom lens according to Example 4; (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration. 実施例4に係るズームレンズの望遠端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 10 is an aberration diagram illustrating various aberrations at the telephoto end of the zoom lens according to Example 4, where (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration. 実施例5に係るズームレンズの広角端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 9A is an aberration diagram illustrating various aberrations at the wide-angle end of the zoom lens according to Example 5; (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration. 実施例5に係るズームレンズの望遠端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 6A is an aberration diagram illustrating various aberrations at a telephoto end of the zoom lens according to Example 5; (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration. 実施例6に係るズームレンズの広角端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 9A is an aberration diagram illustrating various aberrations at the wide-angle end of the zoom lens according to Example 6; (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration. 実施例6に係るズームレンズの望遠端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 7A is an aberration diagram illustrating various types of aberration at the telephoto end of the zoom lens according to Example 6; (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration. 実施例7に係るズームレンズの広角端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 9A is an aberration diagram illustrating various aberrations at the wide-angle end of the zoom lens according to Example 7; (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration. 実施例7に係るズームレンズの望遠端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 9A is an aberration diagram illustrating various types of aberration at the telephoto end of the zoom lens according to Example 7; (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration. 実施例8に係るズームレンズの広角端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 9A is an aberration diagram illustrating various aberrations at the wide-angle end of the zoom lens according to Example 8; (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration. 実施例8に係るズームレンズの望遠端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 9A is an aberration diagram illustrating various types of aberration at the telephoto end of the zoom lens according to Example 8; (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration. 実施例9に係るズームレンズの広角端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 10A is an aberration diagram illustrating various aberrations at the wide-angle end of the zoom lens according to Example 9; (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration. 実施例9に係るズームレンズの望遠端における諸収差を示す収差図であり、(A)は球面収差、(B)は非点収差、(C)はディストーション、(D)は倍率色収差を示す。FIG. 10A is an aberration diagram illustrating aberrations at the telephoto end of the zoom lens according to Example 9; (A) illustrates spherical aberration, (B) illustrates astigmatism, (C) illustrates distortion, and (D) illustrates lateral chromatic aberration. 本発明の一実施の形態に係る撮像装置としてのデジタルカメラの一構成例を示す前側外観図である。1 is a front external view illustrating a configuration example of a digital camera as an imaging apparatus according to an embodiment of the present invention. 本発明の一実施の形態に係る撮像装置としてのデジタルカメラの一構成例を示す背面側外観図である。It is a back side appearance figure showing an example of 1 composition of a digital camera as an imaging device concerning one embodiment of the present invention.

以下、本発明の実施の形態について図面を参照して詳細に説明する。
図1(A),(B)は、本発明の一実施の形態に係るズームレンズの第1の構成例を示している。この構成例は、後述の第1の数値実施例のレンズ構成に対応している。なお、図1(A)は無限遠合焦状態でかつ広角端(最短焦点距離状態)での光学系配置、図1(B)は無限遠合焦状態でかつ望遠端(最長焦点距離状態)での光学系配置に対応している。同様にして、後述の第2ないし第9の数値実施例のレンズ構成に対応する第2ないし第9の構成例の断面構成を、図2(A),(B)〜図9(A),(B)に示す。図1(A),(B)〜図9(A),(B)において、符号Riは、最も物体側の構成要素の面を1番目として、像側(結像側)に向かうに従い順次増加するようにして符号を付したi番目の面の曲率半径を示す。符号Diは、i番目の面とi+1番目の面との光軸Z1上の面間隔を示す。なお符号Diについては、変倍に伴って変化する部分の面間隔(例えば第1の構成例についてはD6,D10,D15)のみ符号を付す。
Hereinafter, embodiments of the present invention will be described in detail with reference to the drawings.
1A and 1B show a first configuration example of a zoom lens according to an embodiment of the present invention. This configuration example corresponds to the lens configuration of the first numerical example described later. 1A shows the arrangement of the optical system at the infinity in-focus state and at the wide-angle end (shortest focal length state), and FIG. 1B shows the infinity in-focus state and the telephoto end (longest focal length state). This corresponds to the arrangement of the optical system. Similarly, cross-sectional configurations of second to ninth configuration examples corresponding to lens configurations of second to ninth numerical examples described later are shown in FIGS. 2 (A), (B) to FIG. 9 (A), Shown in (B). In FIGS. 1 (A), (B) to 9 (A), (B), the symbol Ri increases sequentially toward the image side (imaging side), with the most object side component surface being the first. In this way, the radius of curvature of the i-th surface that is labeled is shown. The symbol Di indicates the surface interval on the optical axis Z1 between the i-th surface and the i + 1-th surface. In addition, about the code | symbol Di, the code | symbol is attached | subjected only to the surface interval (For example, D6, D10, D15 about the 1st structural example) of the part which changes with zooming.

このズームレンズは、光軸Z1に沿って物体側から順に、第1レンズ群G1と、第2レンズ群G2と、第3レンズ群G3と、第4レンズ群G4とを備えている。光学的な開口絞りStは、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間に配置されている。   This zoom lens includes a first lens group G1, a second lens group G2, a third lens group G3, and a fourth lens group G4 in order from the object side along the optical axis Z1. The optical aperture stop St is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3.

このズームレンズは、例えばビデオカメラ、およびデジタルスチルカメラ等の撮影機器のほか、PDA等の情報携帯端末にも搭載可能である。このズームレンズの像側には、搭載されるカメラの撮影部の構成に応じた部材が配置される。例えば、このズームレンズの結像面(撮像面)には、CCD(Charge Coupled Device)やCMOS(Complementary Metal Oxide Semiconductor)等の撮像素子100が配置される。撮像素子100は、このズームレンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力するものである。少なくとも、このズームレンズと撮像素子100とで、本実施の形態における撮像装置が構成される。最終レンズ群(第4レンズ群G4)と撮像素子100との間には、レンズを装着するカメラ側の構成に応じて、種々の光学部材GCが配置されていても良い。例えば撮像面保護用のカバーガラスや赤外線カットフィルタなどの平板状の光学部材が配置されていても良い。   This zoom lens can be mounted not only on photographing devices such as a video camera and a digital still camera but also on an information portable terminal such as a PDA. On the image side of the zoom lens, a member corresponding to the configuration of the photographing unit of the mounted camera is arranged. For example, an imaging element 100 such as a charge coupled device (CCD) or a complementary metal oxide semiconductor (CMOS) is disposed on the image plane (imaging plane) of the zoom lens. The image sensor 100 outputs an image signal corresponding to the optical image formed by the zoom lens. At least the zoom lens and the image sensor 100 constitute the image pickup apparatus in the present embodiment. Various optical members GC may be arranged between the final lens group (fourth lens group G4) and the image sensor 100 according to the configuration on the camera side where the lens is mounted. For example, a flat optical member such as a cover glass for protecting the imaging surface or an infrared cut filter may be disposed.

このズームレンズは、各レンズ群の光軸上の間隔を変化させることにより変倍を行うようになされている。例えば第2レンズ群G2および第3レンズ群G3が変倍時に光軸Z1上で移動するようになっている。また、第3レンズ群G3または第4レンズ群G4を合焦時に移動させるようにしても良い。第1レンズ群G1は変倍および合焦時に常時固定であることが好ましい。第4レンズ群G4は変倍の際に固定であることが好ましい。開口絞りStは、例えば第3レンズ群G3と共に移動するようになっている。図1(A),(B)〜図9(A),(B)には、広角端から望遠端へと変倍させる際の各移動群の軌跡を実線の矢印で示している。   This zoom lens performs zooming by changing the interval on the optical axis of each lens group. For example, the second lens group G2 and the third lens group G3 move on the optical axis Z1 during zooming. Further, the third lens group G3 or the fourth lens group G4 may be moved at the time of focusing. The first lens group G1 is preferably always fixed during zooming and focusing. The fourth lens group G4 is preferably fixed at the time of zooming. The aperture stop St moves with the third lens group G3, for example. In FIGS. 1A and 1B to FIGS. 9A and 9B, the trajectory of each moving group when zooming from the wide-angle end to the telephoto end is indicated by solid-line arrows.

第1レンズ群G1は、全体として負の屈折力を有している。第1レンズ群G1は、物体側より順に、ガラスより構成される第1のレンズ(負レンズ)L11と、入射光を反射して光路を折り曲げる反射部材としての直角プリズムLPとを有している。第1レンズ群G1はまた、直角プリズムLPよりも像側に2枚以下のレンズ(第2のレンズL12のみ、または第2のレンズL12と第3のレンズL13)を有している。直角プリズムLPよりも像側に配置された2枚以下のレンズは、第1のレンズL11よりも屈折力の絶対値が小さい正または負のプラスチックレンズを含んでいる。図1(A),(B)〜図6(A),(B)に示した第1〜第6の構成例では、第1レンズ群G1として、直角プリズムLPよりも像側に1枚のレンズ(第2のレンズL12)のみを配置した例を示している。そして、その第2のレンズL12を、第1のレンズL11よりも屈折力の絶対値が小さいプラスチックレンズで構成している。   The first lens group G1 has a negative refractive power as a whole. The first lens group G1 includes, in order from the object side, a first lens (negative lens) L11 made of glass, and a right-angle prism LP as a reflecting member that reflects incident light and bends an optical path. . The first lens group G1 also has two or less lenses (only the second lens L12, or the second lens L12 and the third lens L13) on the image side of the right-angle prism LP. The two or less lenses disposed on the image side with respect to the right-angle prism LP include a positive or negative plastic lens having an absolute value of refractive power smaller than that of the first lens L11. In the first to sixth configuration examples shown in FIGS. 1A and 1B to FIGS. 6A and 6B, the first lens group G1 has one piece closer to the image side than the right-angle prism LP. The example which has arrange | positioned only a lens (2nd lens L12) is shown. The second lens L12 is configured by a plastic lens having a smaller absolute value of refractive power than the first lens L11.

図7(A),(B)〜図9(A),(B)に示した第7〜第9の構成例では、第1レンズ群G1として、直角プリズムLPよりも像側に2枚のレンズ(第2のレンズL12と第3のレンズL13)を配置した例を示している。特に、第7〜第8の構成例では、直角プリズムLPの前側に配置された第1のレンズL11を第1の負レンズ、直角プリズムLPの像側に配置された第2のレンズL12を、ガラスより構成された第2の負レンズとしている。そして、さらに像側に配置された第3のレンズL13を、第1のレンズL11よりも屈折力の絶対値が小さい正の屈折力のプラスチックレンズで構成している。
第9の構成例では、直角プリズムLPよりも像側の2枚のレンズL12,L13を共にプラスチックレンズとしている。より具体的には、第2のレンズL12を、第1のレンズL11よりも屈折力の絶対値が小さい負の屈折力のプラスチックレンズとし、第3のレンズL13を、第1のレンズL11よりも屈折力の絶対値が小さい正の屈折力のプラスチックレンズとしている。
In the seventh to ninth configuration examples shown in FIGS. 7A and 7B to FIGS. 9A and 9B, the first lens group G1 includes two lenses closer to the image side than the right-angle prism LP. An example in which lenses (second lens L12 and third lens L13) are arranged is shown. In particular, in the seventh to eighth configuration examples, the first lens L11 arranged on the front side of the right-angle prism LP is used as the first negative lens, and the second lens L12 arranged on the image side of the right-angle prism LP is used. The second negative lens is made of glass. Further, the third lens L13 disposed further on the image side is composed of a plastic lens having a positive refractive power having a smaller absolute value of refractive power than the first lens L11.
In the ninth configuration example, the two lenses L12 and L13 on the image side of the right-angle prism LP are both plastic lenses. More specifically, the second lens L12 is a plastic lens having a negative refractive power whose absolute value is smaller than that of the first lens L11, and the third lens L13 is more than the first lens L11. The plastic lens has a positive refractive power with a small absolute value of refractive power.

ここで、本実施の形態に係るズームレンズは屈曲光学系であり、実際には、図10に示すように、第1レンズ群G1において、例えば直角プリズムLPの内部反射面で光路が略90°折り曲げられている。なお、図10は図1(A)に示した第1の構成例に対応するものであるが、他の構成例についても同様である。図1(A),(B)〜図9(A),(B)では、光軸Z1を直線状とし、直角プリズムLPの内部反射面を省略して同一方向に展開し、等価的に直線的な光学系として示している。なお、直角プリズムLPに代えて、反射ミラー等の他の反射部材を用いても良い。ただし、反射部材として直角プリズムLPを用いる方が、反射ミラーを用いる場合よりも見掛け上の光路長を短くできるので、第1レンズ群G1を小型化でき、引いては全体を小型化できるので好ましい。また、直角プリズムLPの入射面と出射面は光軸Z1に対して垂直(曲率半径∞)な平面とされ、屈折力を持たない構成であることが好ましい。これにより低コスト化を図ることができる。   Here, the zoom lens according to the present embodiment is a bending optical system. Actually, as shown in FIG. 10, in the first lens group G1, for example, the optical path is approximately 90 ° on the internal reflection surface of the right-angle prism LP. It is bent. 10 corresponds to the first configuration example shown in FIG. 1A, but the same applies to the other configuration examples. 1 (A), (B) to FIGS. 9 (A), (B), the optical axis Z1 is linear, the internal reflection surface of the right-angle prism LP is omitted, and the same is developed in the same direction. It is shown as a typical optical system. Instead of the right-angle prism LP, another reflecting member such as a reflecting mirror may be used. However, it is preferable to use the right-angle prism LP as the reflecting member because the apparent optical path length can be shortened compared to the case where the reflecting mirror is used. Therefore, the first lens group G1 can be reduced in size, and the whole can be reduced in size. . Further, the entrance surface and the exit surface of the right-angle prism LP are preferably flat surfaces (curvature radius ∞) with respect to the optical axis Z1, and preferably have no refractive power. Thereby, cost reduction can be achieved.

第2レンズ群G2は、全体として正の屈折力を有している。第2レンズ群G2は、ガラスより構成される正レンズと正または負のプラスチックレンズとを含む3枚以下のレンズからなる。図1(A),(B)〜図9(A),(B)では、第2レンズ群G2として、第1のレンズL21と第2のレンズL22との2枚のレンズで構成した例、および第1ないし第3のレンズL21〜L23の3枚のレンズで構成した例が示されている。   The second lens group G2 has a positive refractive power as a whole. The second lens group G2 includes three or less lenses including a positive lens made of glass and a positive or negative plastic lens. In FIGS. 1A and 1B to FIGS. 9A and 9B, an example in which the second lens group G2 includes two lenses, a first lens L21 and a second lens L22, In addition, an example in which the first to third lenses L21 to L23 are configured by three lenses is shown.

第3レンズ群G3は、全体として負の屈折力を有している。第3レンズ群G3は、例えば第1のレンズL31と第2のレンズL32との2枚のレンズからなる。この場合、第3レンズ群G3を構成する2枚のレンズは、2枚共負レンズであるか、または1枚の正レンズと1枚の負レンズとからなることが好ましい。第3レンズ群G3内の最も像側には、像面側に凹面を向けた負レンズを配置することが好ましい。   The third lens group G3 has a negative refractive power as a whole. The third lens group G3 includes, for example, two lenses, a first lens L31 and a second lens L32. In this case, it is preferable that the two lenses constituting the third lens group G3 are two negative lenses, or one positive lens and one negative lens. It is preferable to dispose a negative lens having a concave surface on the image surface side on the most image side in the third lens group G3.

第4レンズ群G4は、全体として正の屈折力を有している。第4レンズ群G4は、少なくとも1枚の正レンズ(第1のレンズL41)を含む2枚以下のレンズ(第1のレンズL41のみ、または第1のレンズL41と第2のレンズL42)より構成されている。   The fourth lens group G4 has a positive refractive power as a whole. The fourth lens group G4 includes two or less lenses (only the first lens L41 or the first lens L41 and the second lens L42) including at least one positive lens (first lens L41). Has been.

このズームレンズは、全系に含まれるプラスチックレンズの合成焦点距離をfpr、広角端における全系の焦点距離をfwとしたとき、以下の条件式を満足するように構成されている。
−0.3<(1/fpr)・fw<0.6 ……(1)
ただし、
1/fpr=Σ(1/fpri)
(i=2以上の整数、fpri:第i番目のプラスチックレンズの焦点距離)
とする。
This zoom lens is configured to satisfy the following conditional expression, where fpr is the combined focal length of the plastic lenses included in the entire system, and fw is the focal length of the entire system at the wide angle end.
−0.3 <(1 / fpr) · fw <0.6 (1)
However,
1 / fpr = Σ (1 / fpri)
(I = integer greater than or equal to 2, fpri: focal length of i-th plastic lens)
And

また、第1レンズ群G1の焦点距離をf1としたとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
1.4<|f1/fw|<2.5 ……(2)
Further, when the focal length of the first lens group G1 is f1, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
1.4 <| f1 / fw | <2.5 (2)

また、第2レンズ群G2の焦点距離をf2としたとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
0.9<f2/fw<1.9 ……(3)
Further, when the focal length of the second lens group G2 is f2, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
0.9 <f2 / fw <1.9 (3)

また、第1レンズ群G1の焦点距離をf1、第1レンズ群G1内のプラスチックレンズの焦点距離をf1pとしたとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
|f1p/f1|>3.0 ……(4)
なお、第1レンズ群G1内にプラスチックレンズが複数ある場合には、f1pは複数のプラスチックレンズのそれぞれの焦点距離とする。複数のプラスチックレンズのそれぞれについて、条件式(4)を満足することが好ましい。
Further, when the focal length of the first lens group G1 is f1, and the focal length of the plastic lens in the first lens group G1 is f1p, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
| F1p / f1 |> 3.0 (4)
When there are a plurality of plastic lenses in the first lens group G1, f1p is the focal length of each of the plurality of plastic lenses. It is preferable that conditional expression (4) is satisfied for each of the plurality of plastic lenses.

また、第2レンズ群G2の焦点距離をf2、第2レンズ群G2内のプラスチックレンズの焦点距離をf2pとしたとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
|f2p/f2|>2.0 ……(5)
なお、第2レンズ群G2内にプラスチックレンズが複数ある場合には、f2pは複数のプラスチックレンズのそれぞれの焦点距離とする。複数のプラスチックレンズのそれぞれについて、条件式(5)を満足することが好ましい。
Further, when the focal length of the second lens group G2 is f2, and the focal length of the plastic lens in the second lens group G2 is f2p, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.
| F2p / f2 |> 2.0 (5)
When there are a plurality of plastic lenses in the second lens group G2, f2p is the focal length of each of the plurality of plastic lenses. It is preferable that conditional expression (5) is satisfied for each of the plurality of plastic lenses.

また、第1レンズ群G1内の反射部材(直角プリズムLP)を構成する材料のd線に対する屈折率をNd1pとしたとき、以下の条件式を満足することが好ましい。
Nd1p>1.78 ……(6)
Further, it is preferable that the following conditional expression is satisfied when the refractive index with respect to the d-line of the material constituting the reflecting member (right angle prism LP) in the first lens group G1 is Nd1p.
Nd1p> 1.78 (6)

図29,図30は、このズームレンズが搭載される撮像装置の一例として、デジタルスチルカメラを示している。特に図29は、このデジタルスチルカメラ10を前側から見た外観を示し、図30は、このデジタルスチルカメラ10を背面側から見た外観を示している。このデジタルスチルカメラ10は、その前面側の中央上部に、ストロボ光を照射するストロボ発光部21を備えている。また、その前面側においてストロボ発光部21の側方部には、撮影対象からの光が入射する撮影開口22が設けられている。このデジタルスチルカメラ10はまた、上面側に、レリーズボタン23と電源ボタン24とを備えている。このデジタルスチルカメラ10はまた、背面側に、表示部25と操作部26,27とを備えている。表示部25は、撮像された画像を表示するためのものである。このデジタルスチルカメラ10では、レリーズボタン23を押圧操作することにより、1フレーム分の静止画の撮影が行われ、この撮影で得られる画像データがデジタルスチルカメラ10に装着されたメモリカード(図示せず)に記録される。   FIG. 29 and FIG. 30 show a digital still camera as an example of an imaging apparatus on which this zoom lens is mounted. In particular, FIG. 29 shows an appearance of the digital still camera 10 as viewed from the front side, and FIG. 30 shows an appearance of the digital still camera 10 as viewed from the back side. The digital still camera 10 includes a strobe light emitting unit 21 that emits strobe light at an upper central portion on the front side. In addition, on the front side thereof, a photographing opening 22 through which light from a photographing target enters is provided in a side portion of the strobe light emitting unit 21. The digital still camera 10 also includes a release button 23 and a power button 24 on the upper surface side. The digital still camera 10 also includes a display unit 25 and operation units 26 and 27 on the back side. The display unit 25 is for displaying a captured image. In this digital still camera 10, by pressing the release button 23, a still image for one frame is shot, and image data obtained by this shooting is a memory card (not shown) attached to the digital still camera 10. Recorded).

このデジタルスチルカメラ10は、筐体内部に撮像レンズ1を備えている。この撮像レンズ1として、本実施の形態に係るズームレンズが用いられている。撮像レンズ1は、前面側に設けられた撮影開口22に、最も物体側のレンズL11が位置するように配置されている。撮像レンズ1は、直角プリズムLPによる折り曲げ後の光軸Z1がカメラボディの縦方向と一致するようにして、デジタルスチルカメラ10の内部に全体として縦方向に組み込まれている。なお、折り曲げ後の光軸Z1がカメラボディの横方向となるようにして、デジタルスチルカメラ10の内部に全体として横方向に組み込まれていても良い。   The digital still camera 10 includes an imaging lens 1 inside a casing. As the imaging lens 1, the zoom lens according to the present embodiment is used. The imaging lens 1 is arranged so that the lens L11 closest to the object side is positioned in the photographing aperture 22 provided on the front side. The imaging lens 1 is incorporated in the vertical direction as a whole inside the digital still camera 10 so that the optical axis Z1 after bending by the right-angle prism LP coincides with the vertical direction of the camera body. The optical axis Z1 after bending may be incorporated in the horizontal direction as a whole inside the digital still camera 10 so that the optical axis Z1 is in the horizontal direction of the camera body.

次に、以上のように構成されたズームレンズの作用および効果を説明する。
このズームレンズでは、第1レンズ群G1内に配置された反射部材によって光路が折り曲げられる屈曲式の光学系とされていることで、良好な光学性能を維持しつつ、光学系の厚さ方向の長さが抑えられ、撮像装置に組み込んだときの薄型化が容易となる。また、物体側から順に、屈折力が負、正、負、正の4つのレンズ群を配設し、各レンズ群の光軸上の間隔を変化させることで変倍を行うようになされた4群方式のズームレンズとすることで、全長の短縮化が容易となる。そして、プラスチックレンズを複数枚設けることで、低コスト化が実現される。さらに、プラスチックレンズを複数枚用いることを前提として、プラスチックレンズのパワー配分の最適化と各レンズ群の構成の最適化を図ったことで、良好な光学性能を確保しつつ、温度変化に伴う特性変化が抑えられる。
Next, operations and effects of the zoom lens configured as described above will be described.
In this zoom lens, since the optical path is bent by a reflecting member disposed in the first lens group G1, the optical system is maintained in the thickness direction of the optical system while maintaining good optical performance. The length is suppressed, and it is easy to reduce the thickness when incorporated in an imaging apparatus. Further, in order from the object side, four lens groups having refractive powers of negative, positive, negative, and positive are arranged, and zooming is performed by changing the interval on the optical axis of each lens group. By using a group-type zoom lens, the overall length can be easily shortened. By providing a plurality of plastic lenses, cost reduction can be realized. Furthermore, on the premise of using multiple plastic lenses, we have optimized the power distribution of the plastic lens and optimized the configuration of each lens group, ensuring good optical performance and characteristics associated with temperature changes. Change is suppressed.

このタイプのズームレンズは、広角端から望遠端への変倍によるFNo.の変動が大きい。従って、望遠端でのFNo.を明るくするためには、広角端でのFNo.を明るくしておく(開放径を大きくしておく)必要がある。しかしながら、広角端でのFNo.を必要以上に明るくすると、収差補正が困難になるとともに、レンズが大きくなってしまう。そこで、広角端での開放径を望遠端での開放径よりも小さくするなど、ズーム倍率ごとに異なる開放径になるように制御する(開放規制)ことで、明るさの変動を大きくできる。必要に応じて、このような制御を行ってもよい。   This type of zoom lens has an FNo. The fluctuation of is large. Therefore, FNo. In order to brighten the FNo. Needs to be brightened (open diameter is increased). However, FNo. If the lens is made brighter than necessary, aberration correction becomes difficult and the lens becomes large. Therefore, by controlling the opening diameter to be different for each zoom magnification (opening restriction), such as making the opening diameter at the wide-angle end smaller than the opening diameter at the telephoto end, the variation in brightness can be increased. Such control may be performed as necessary.

以下、上記した条件式に関する作用および効果をより詳細に説明する。   Hereinafter, the operation and effect relating to the conditional expression described above will be described in more detail.

条件式(1)は、全系に含まれるプラスチックレンズの合成焦点距離fprを広角端での全系の焦点距離fwで規格化したものであり、温度変化に伴う像面位置の変動を抑えるための条件である。例えば、全系に正のプラスチックレンズと負のプラスチックレンズとが含まれている場合、温度変化による像面位置の変動を極力抑えるためには、正のプラスチックレンズと負のプラスチックレンズとの合成のパワーが互いに打ち消し合うことが好ましく、その差が小さいことが好ましい。条件式(1)の上限を超えると、像面位置の変動が大きくなって好ましくない。レンズが適用される撮像装置の鏡筒は、多くの場合、プラスチックで構成されており、可能であれば、プラスチックレンズの合成のパワーを弱い正としておけば、温度変化に伴う鏡筒の伸縮と、プラスチックレンズの屈折力変化に伴う像位置の移動とで、見た目上の像位置変化を抑えることができて好ましい。上記のようなパワー配分が困難であり、プラスチックレンズの合計のパワーが負となる場合、その絶対値は極力小さい方が好ましく、条件式(1)の下限を上回ることが好ましい。
より高い光学性能を得るために、条件式(1)の数値範囲は、
−0.2<(1/fpr)・fw<0.55 ……(1’)
であることが望ましい。より好ましくは、
0<(1/fpr)・fw<0.5 ……(1’’)
であると良い。
Conditional expression (1) is obtained by normalizing the combined focal length fpr of the plastic lens included in the entire system by the focal length fw of the entire system at the wide-angle end, and suppresses the fluctuation of the image plane position due to the temperature change. This is the condition. For example, if the entire system includes a positive plastic lens and a negative plastic lens, in order to minimize the fluctuation of the image plane position due to temperature changes, the combination of the positive plastic lens and the negative plastic lens It is preferable that the powers cancel each other, and the difference is preferably small. If the upper limit of conditional expression (1) is exceeded, the fluctuation of the image plane position becomes large, which is not preferable. The lens barrel of the imaging device to which the lens is applied is often made of plastic. If possible, if the power of the plastic lens synthesis is set to be weak positive, the lens barrel can be expanded and contracted as the temperature changes. The movement of the image position accompanying the change in the refractive power of the plastic lens is preferable because the change in the apparent image position can be suppressed. When power distribution as described above is difficult and the total power of the plastic lens is negative, the absolute value is preferably as small as possible, and preferably exceeds the lower limit of conditional expression (1).
In order to obtain higher optical performance, the numerical range of conditional expression (1) is
−0.2 <(1 / fpr) · fw <0.55 (1 ′)
It is desirable that More preferably,
0 <(1 / fpr) · fw <0.5 (1 ″)
It is good to be.

条件式(2)は、第1レンズ群G1の焦点距離f1を、広角端における全系の焦点距離fwで規格化したものである。条件式(2)の下限を下回ると、変倍比を大きくすることが困難になる。逆に、条件式(2)の上限を上回ると、バックフォーカスが必要以上に長くなってしまい、レンズ系が大型化してしまう。つまり、約2.8倍の変倍比と小型化を両立させるための条件である。
より高い光学性能を得るために、条件式(2)の数値範囲は、
1.5<|f1/fw|<2.4 ……(2’)
であることが望ましい。
Conditional expression (2) is obtained by normalizing the focal length f1 of the first lens group G1 with the focal length fw of the entire system at the wide-angle end. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, it is difficult to increase the zoom ratio. On the other hand, if the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the back focus becomes longer than necessary, and the lens system becomes large. That is, it is a condition for achieving both a zoom ratio of about 2.8 times and a reduction in size.
In order to obtain higher optical performance, the numerical range of conditional expression (2) is
1.5 <| f1 / fw | <2.4 (2 ′)
It is desirable that

条件式(3)は、第2レンズ群G2の焦点距離f2を広角端における全系の焦点距離fwで規格化したものである。条件式(3)の下限を下回ると、小型化には有利になるが、第2レンズ群G2のパワーが強くなりすぎて、収差補正が困難になるとともに、変倍に伴う収差変動が大きくなってしまい好ましくない。また、プラスチックレンズのパワーも強くなってしまい、温度変化に伴う像面位置変動が大きくなり好ましくない。また、第2レンズ群G2を構成する正レンズの曲率が大きくなって、必要なコバを確保するためにレンズが厚くなってしまい好ましくない。逆に、上限を超えると、第2レンズ群G2の移動量が大きくなってしまい好ましくない。
より高い光学性能を得るために、条件式(3)の数値範囲は、
1.0<f2/fw<1.8 ……(3’)
であることが望ましい。
Conditional expression (3) is obtained by normalizing the focal length f2 of the second lens group G2 with the focal length fw of the entire system at the wide-angle end. If the lower limit of conditional expression (3) is not reached, it is advantageous for downsizing, but the power of the second lens group G2 becomes too strong, making it difficult to correct aberrations and increasing aberration fluctuations accompanying zooming. This is not preferable. In addition, the power of the plastic lens is increased, and the image plane position fluctuation accompanying the temperature change is increased, which is not preferable. Further, the positive lens constituting the second lens group G2 has a large curvature, which is not preferable because the lens becomes thick in order to secure a necessary edge. Conversely, if the upper limit is exceeded, the amount of movement of the second lens group G2 becomes large, which is not preferable.
In order to obtain higher optical performance, the numerical range of conditional expression (3) is
1.0 <f2 / fw <1.8 (3 ′)
It is desirable that

条件式(4)は、第1レンズ群G1内のプラスチックレンズの焦点距離f1pと第1レンズ群G1の焦点距離f1との関係を規定している。条件式(4)の下限を下回ると、温度変化に伴う像面位置の変動が大きくなり好ましくない。
より高い光学性能を得るために、条件式(4)の数値範囲は、
|f1p/f1|>3.5 ……(4’)
であることが望ましい。
Conditional expression (4) defines the relationship between the focal length f1p of the plastic lens in the first lens group G1 and the focal length f1 of the first lens group G1. If the lower limit of conditional expression (4) is not reached, the fluctuation of the image plane position accompanying the temperature change becomes large, which is not preferable.
In order to obtain higher optical performance, the numerical range of conditional expression (4) is
| F1p / f1 |> 3.5 (4 ')
It is desirable that

条件式(5)は、第2レンズ群G2内のプラスチックレンズの焦点距離f2pと第2レンズ群G2の焦点距離f2との関係を規定している。条件式(5)の下限を下回ると、温度変化に伴う像面位置の変動が大きくなり好ましくない。
より高い光学性能を得るために、条件式(5)の数値範囲は、
|f2p/f2|>2.5 ……(5’)
であることが望ましい。
Conditional expression (5) defines the relationship between the focal length f2p of the plastic lens in the second lens group G2 and the focal length f2 of the second lens group G2. If the lower limit of conditional expression (5) is not reached, the fluctuation of the image plane position accompanying the temperature change becomes large, which is not preferable.
In order to obtain higher optical performance, the numerical range of conditional expression (5) is
| F2p / f2 |> 2.5 (5 ')
It is desirable that

条件式(6)は、第1レンズ群G1に配置された反射部材(直角プリズムLP)の屈折率を規定している。このズームレンズのように、第1レンズ群G1のパワーが負であるレンズタイプにおいては、最も物体側に配置された第1の負レンズL11を、ある程度分散の小さい材料で構成する必要がある。一般に分散の低い材料は、屈折率も低く、そのような材料で第1レンズ群G1を構成すると、レンズの曲率が大きくなってしまう。その場合、屈曲後のレンズユニットの厚みが大きくなってしまうという問題が生じる。そこで、反射部材を構成する材料を高屈折率材とすることによって、第1の負レンズL11の有効径を小さくしたり、反射部材を小さくしたりするなどの対策を施した方が好ましい。
より高い光学性能を得るために、条件式(6)の数値範囲は、
Nd1p>1.80 ……(6’)
であることが望ましい。
Conditional expression (6) defines the refractive index of the reflecting member (right angle prism LP) disposed in the first lens group G1. In a lens type in which the power of the first lens group G1 is negative, such as this zoom lens, the first negative lens L11 arranged closest to the object side needs to be made of a material having a small dispersion. In general, a material with low dispersion has a low refractive index, and if the first lens group G1 is made of such a material, the curvature of the lens becomes large. In that case, there arises a problem that the thickness of the bent lens unit becomes large. Therefore, it is preferable to take measures such as reducing the effective diameter of the first negative lens L11 or reducing the reflective member by using a high refractive index material as the material constituting the reflective member.
In order to obtain higher optical performance, the numerical range of conditional expression (6) is
Nd1p> 1.80 (6 ')
It is desirable that

以上説明したように、本実施の形態に係るズームレンズによれば、基本構成を小型化に有利な屈曲式の4群ズームの構成とし、さらに、プラスチックレンズのパワー配分の最適化と各レンズ群の構成の最適化を図るようにしたので、低コストで良好な光学性能を確保しつつ、プラスチックレンズの温度変化に伴う特性変化を小さくすることができる。また、本実施の形態に係るズームレンズを搭載した撮像装置によれば、良好な撮像性能を維持しつつ、装置全体としての低コスト化と高性能化を図ることができる。   As described above, according to the zoom lens according to the present embodiment, the basic configuration is a flexural four-group zoom configuration that is advantageous for downsizing, and furthermore, optimization of power distribution of the plastic lens and each lens group Thus, it is possible to reduce the characteristic change accompanying the temperature change of the plastic lens while ensuring good optical performance at low cost. In addition, according to the imaging apparatus equipped with the zoom lens according to the present embodiment, it is possible to reduce the cost and improve the performance of the entire apparatus while maintaining good imaging performance.

次に、本実施の形態に係るズームレンズの具体的な数値実施例について説明する。以下では、複数の数値実施例を部分的にまとめて説明する。   Next, specific numerical examples of the zoom lens according to the present embodiment will be described. Hereinafter, a plurality of numerical examples will be described in part.

[数値実施例1]
[表1]〜[表3]は、図1(A),(B)に示したズームレンズの構成に対応する具体的なレンズデータを示している。特に[表1]にはその基本的なレンズデータを示し、[表2]および[表3]にはその他のデータを示す。[表1]に示したレンズデータにおける面番号Siの欄には、実施例1に係るズームレンズについて、最も物体側の構成要素の面を1番目として、像側に向かうに従い順次増加するようにして符号を付したi番目の面の番号を示している。曲率半径Riの欄には、図1(B)において付した符号Riに対応させて、物体側からi番目の面の曲率半径の値(mm)を示す。面間隔Diの欄についても、同様に物体側からi番目の面Siとi+1番目の面Si+1との光軸上の間隔(mm)を示す。Ndjの欄には、物体側からj番目の光学要素のd線(587.6nm)に対する屈折率の値を示す。νdjの欄には、物体側からj番目の光学要素のd線に対するアッベ数の値を示す。
[Numerical Example 1]
[Table 1] to [Table 3] show specific lens data corresponding to the configuration of the zoom lens shown in FIGS. In particular, [Table 1] shows the basic lens data, and [Table 2] and [Table 3] show other data. In the field of the surface number Si in the lens data shown in [Table 1], for the zoom lens according to Example 1, the surface of the component closest to the object side is the first, and is increased sequentially toward the image side. The number of the i-th surface with a reference numeral is shown. In the column of the radius of curvature Ri, the value (mm) of the radius of curvature of the i-th surface from the object side is shown in correspondence with the reference symbol Ri in FIG. Similarly, the column of the surface interval Di indicates the interval (mm) on the optical axis between the i-th surface Si and the i + 1-th surface Si + 1 from the object side. In the column Ndj, the refractive index value for the d-line (587.6 nm) of the j-th optical element from the object side is shown. The column of νdj shows the Abbe number value for the d-line of the j-th optical element from the object side.

実施例1に係るズームレンズは、変倍に伴って第2レンズ群G2、および第3レンズ群G3が光軸上を移動するため、それらの各移動群の前後の面間隔D6,D10,D15の値は可変となっている。[表2]には、これらの可変面間隔D6,D10,D15の変倍時のデータとして、広角端および望遠端における値を示す。[表2]にはまた、諸データとして、広角端および望遠端における全系の近軸焦点距離f(mm)、画角(2ω)およびFナンバー(FNo.)の値についても示す。   In the zoom lens according to Example 1, the second lens group G2 and the third lens group G3 move on the optical axis with zooming. The value of is variable. [Table 2] shows values at the wide-angle end and the telephoto end as data at the time of zooming of these variable surface intervals D6, D10, and D15. [Table 2] also shows values of paraxial focal length f (mm), field angle (2ω), and F number (FNo.) Of the entire system at the wide-angle end and the telephoto end as various data.

[表1]のレンズデータにおいて、面番号の左側に付された記号「*」は、そのレンズがプラスチックレンズであることを示す。実施例1に係るズームレンズは、第1レンズ群G1内の第2のレンズL12と、第2レンズ群G2内の第1のレンズL21とがプラスチックレンズとなっている。   In the lens data of [Table 1], the symbol “*” attached to the left side of the surface number indicates that the lens is a plastic lens. In the zoom lens according to Example 1, the second lens L12 in the first lens group G1 and the first lens L21 in the second lens group G2 are plastic lenses.

また、[表1]のレンズデータにおいて、面番号の左側に付された記号「#」は、そのレンズ面が非球面形状であることを示す。実施例1に係るズームレンズは、第1レンズ群G1内の第2のレンズL12の両面S5,S6と、第2レンズ群G2内の第1のレンズL21の両面S7,S8とがすべて非球面形状となっている。[表1]の基本レンズデータには、これらの非球面の曲率半径として、光軸近傍の曲率半径の数値を示している。   In the lens data of [Table 1], the symbol “#” attached to the left side of the surface number indicates that the lens surface has an aspherical shape. In the zoom lens according to Example 1, both surfaces S5 and S6 of the second lens L12 in the first lens group G1 and both surfaces S7 and S8 of the first lens L21 in the second lens group G2 are all aspherical surfaces. It has a shape. The basic lens data in [Table 1] shows numerical values of the radius of curvature near the optical axis as the radius of curvature of these aspheric surfaces.

[表3]には実施例1に係るズームレンズにおける非球面データを示す。非球面データとして示した数値において、記号“E”は、その次に続く数値が10を底とした“べき指数”であることを示し、その10を底とした指数関数で表される数値が“E”の前の数値に乗算されることを示す。例えば、「1.0E−02」であれば、「1.0×10-2」であることを示す。 Table 3 shows aspherical data in the zoom lens according to Example 1. In the numerical values shown as aspherical data, the symbol “E” indicates that the subsequent numerical value is a “power exponent” with a base of 10, and the numerical value represented by an exponential function with the base of 10 is Indicates that the value before “E” is multiplied. For example, “1.0E-02” indicates “1.0 × 10 −2 ”.

実施例1に係るズームレンズの非球面データとしては、以下の式(A)によって表される非球面形状の式における各係数RAi,KAの値を記す。Zは、より詳しくは、光軸から高さhの位置にある非球面上の点から、非球面の頂点の接平面(光軸に垂直な平面)に下ろした垂線の長さ(mm)を示す。
Z=C・h2/{1+(1−KA・C2・h21/2}+ΣRAi・hi ……(A)
(i=n,n:3以上の整数)
ただし、
Z:非球面の深さ(mm)
h:光軸からレンズ面までの距離(高さ)(mm)
KA:非球面定数
C:近軸曲率=1/R
(R:近軸曲率半径)
RAi:第i次の非球面係数
As the aspheric surface data of the zoom lens according to Example 1, the values of the coefficients RA i and KA in the aspheric surface equation represented by the following equation (A) are described. More specifically, Z is the length (mm) of a perpendicular line drawn from a point on the aspheric surface at a height h from the optical axis to the tangential plane (plane perpendicular to the optical axis) of the apex of the aspheric surface. Show.
Z = C · h 2 / {1+ (1−KA · C 2 · h 2 ) 1/2 } + ΣRA i · h i (A)
(I = n, n: an integer of 3 or more)
However,
Z: Depth of aspheric surface (mm)
h: Distance from the optical axis to the lens surface (height) (mm)
KA: aspheric constant C: paraxial curvature = 1 / R
(R: paraxial radius of curvature)
RA i : i-th aspheric coefficient

[数値実施例2〜9]
以上の実施例1に係るズームレンズと同様にして、図2(A),(B)に示したズームレンズの構成に対応する具体的なレンズデータを実施例2として、[表4]〜[表6]に示す。また同様にして、図3(A),(B)〜図9(A),(B)に示したズームレンズの構成に対応する具体的なレンズデータを実施例3〜9として、[表7]〜[表27]に示す。
[Numerical Examples 2 to 9]
Similar to the zoom lens according to Example 1 above, specific lens data corresponding to the configuration of the zoom lens shown in FIGS. Table 6] shows. Similarly, specific lens data corresponding to the configuration of the zoom lens shown in FIGS. 3A and 3B to FIGS. 9A and 9B is set as Examples 3 to 9 [Table 7]. ] To [Table 27].

[表28]には、上述の各条件式に関する値を、各実施例についてまとめたものを示す。[表28]から分かるように、各実施例について条件式(1)〜(6)の条件を満足している。   [Table 28] shows a summary of the values for the conditional expressions described above for each example. As can be seen from [Table 28], the conditions of the conditional expressions (1) to (6) are satisfied for each example.

[収差図]
図11(A)〜(D)はそれぞれ、実施例1に係るズームレンズにおける広角端での球面収差、非点収差、ディストーション(歪曲収差)および倍率色収差を示している。図12(A)〜(D)は、望遠端における同様の各収差を示している。各収差図には、d線(587.6nm)を基準波長とした収差を示す。球面収差図および倍率色収差図には、波長460nm、波長615nmについての収差も示す。非点収差図において、実線はサジタル方向、破線はタンジェンシャル方向の収差を示す。FNO.はF値、ωは半画角を示す。
[Aberration diagram]
FIGS. 11A to 11D show spherical aberration, astigmatism, distortion (distortion aberration), and lateral chromatic aberration at the wide angle end in the zoom lens according to Example 1, respectively. 12A to 12D show similar aberrations at the telephoto end. Each aberration diagram shows an aberration with the d-line (587.6 nm) as a reference wavelength. The spherical aberration diagram and the lateral chromatic aberration diagram also show aberrations at a wavelength of 460 nm and a wavelength of 615 nm. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal direction and the broken line indicates the tangential direction. FNO. Indicates an F value, and ω indicates a half angle of view.

同様に、実施例2に係るズームレンズについての諸収差を図13(A)〜(D)(広角端)、図14(A)〜(D)(望遠端)に示す。同様にして、実施例3〜9に係るズームレンズについての諸収差を図15〜図28の(A)〜(D)に示す。   Similarly, various aberrations regarding the zoom lens according to Example 2 are shown in FIGS. 13A to 13D (wide-angle end) and FIGS. 14A to 14D (telephoto end). Similarly, various aberrations of the zoom lenses according to Examples 3 to 9 are shown in FIGS. 15 to 28 (A) to (D).

以上の各数値データおよび各収差図から分かるように、各実施例について、プラスチックレンズを複数枚用いることを前提として、プラスチックレンズのパワー配分の最適化と各レンズ群の構成の最適化が図られた結果、各変倍域で諸収差が良好に補正され、高変倍比でありながら、レンズ全長が短く、小型化の図られたズームレンズが実現できている。   As can be seen from the above numerical data and aberration diagrams, for each example, the power distribution of the plastic lens and the configuration of each lens group are optimized on the assumption that a plurality of plastic lenses are used. As a result, various aberrations are satisfactorily corrected in each zoom range, and a zoom lens with a short zoom lens length and a small size can be realized while having a high zoom ratio.

なお、本発明は、上記実施の形態および各実施例に限定されず種々の変形実施が可能である。例えば、各レンズ成分の曲率半径、面間隔および屈折率の値などは、上記各数値実施例で示した値に限定されず、他の値をとり得る。   In addition, this invention is not limited to the said embodiment and each Example, A various deformation | transformation implementation is possible. For example, the radius of curvature, the surface interval, and the refractive index of each lens component are not limited to the values shown in the above numerical examples, and may take other values.

GC…光学部材、G1…第1レンズ群、G2…第2レンズ群、G3…第3レンズ群、G4…第4レンズ群、LP…直角プリズム(反射部材)、St…開口絞り、Ri…物体側から第i番目のレンズ面の曲率半径、Di…物体側から第i番目と第i+1番目のレンズ面との面間隔、Z1…光軸、100…撮像素子。   GC ... optical member, G1 ... first lens group, G2 ... second lens group, G3 ... third lens group, G4 ... fourth lens group, LP ... right angle prism (reflective member), St ... aperture stop, Ri ... object Radius of curvature of the i-th lens surface from the side, Di... The surface interval between the i-th and i + 1-th lens surfaces from the object side, Z1... The optical axis, 100.

Claims (13)

物体側より順に、負の屈折力を有する第1レンズ群と、正の屈折力を有する第2レンズ群と、負の屈折力を有する第3レンズ群と、正の屈折力を有する第4レンズ群とから構成され、各レンズ群の光軸上の間隔を変化させることで変倍を行うようになされ、
前記第1レンズ群は、物体側より順に、ガラスより構成される負レンズと、入射光を反射して光路を折り曲げる反射部材と、前記負レンズよりも屈折力の絶対値が小さいプラスチックレンズを含む2枚以下のレンズとからなり、
前記第2レンズ群は、ガラスより構成される正レンズとプラスチックレンズとを含む3枚以下のレンズとからなり、
全系に含まれるプラスチックレンズの合成焦点距離をfpr、広角端における全系の焦点距離をfwとしたとき、以下の条件式を満足する
ことを特徴とするズームレンズ。
−0.3<(1/fpr)・fw<0.6 ……(1)
ただし、
1/fpr=Σ(1/fpri)
(i=2以上の整数、fpri:第i番目のプラスチックレンズの焦点距離)
とする。
In order from the object side, a first lens group having a negative refractive power, a second lens group having a positive refractive power, a third lens group having a negative refractive power, and a fourth lens having a positive refractive power It is made up of a group, and is made to perform zooming by changing the interval on the optical axis of each lens group,
The first lens group includes, in order from the object side, a negative lens made of glass, a reflecting member that reflects incident light and bends an optical path, and a plastic lens that has a smaller absolute value of refractive power than the negative lens. It consists of two or less lenses,
The second lens group includes three or less lenses including a positive lens made of glass and a plastic lens,
A zoom lens, wherein the following conditional expression is satisfied, where fpr is a synthetic focal length of a plastic lens included in the entire system, and fw is a focal length of the entire system at the wide-angle end.
−0.3 <(1 / fpr) · fw <0.6 (1)
However,
1 / fpr = Σ (1 / fpri)
(I = integer greater than or equal to 2, fpri: focal length of i-th plastic lens)
And
前記第1レンズ群の焦点距離をf1としたとき、以下の条件式を満足する
ことを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
1.4<|f1/fw|<2.5 ……(2)
The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied when a focal length of the first lens group is f1.
1.4 <| f1 / fw | <2.5 (2)
前記第2レンズ群の焦点距離をf2としたとき、以下の条件式を満足する
ことを特徴とする請求項1または2に記載のズームレンズ。
0.9<f2/fw<1.9 ……(3)
3. The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied when a focal length of the second lens group is f <b> 2.
0.9 <f2 / fw <1.9 (3)
前記第1レンズ群の焦点距離をf1、前記第1レンズ群内のプラスチックレンズの焦点距離をf1pとしたとき、以下の条件式を満足する
ことを特徴とする請求項1ないし3のいずれか1項に記載のズームレンズ。
|f1p/f1|>3.0 ……(4)
The following conditional expression is satisfied, where f1 is a focal length of the first lens group, and f1p is a focal length of the plastic lens in the first lens group. The zoom lens according to item.
| F1p / f1 |> 3.0 (4)
前記第2レンズ群の焦点距離をf2、前記第2レンズ群内のプラスチックレンズの焦点距離をf2pとしたとき、以下の条件式を満足する
ことを特徴とする請求項1ないし4のいずれか1項に記載のズームレンズ。
|f2p/f2|>2.0 ……(5)
The following conditional expression is satisfied, where f2 is a focal length of the second lens group and f2p is a focal length of the plastic lens in the second lens group. The zoom lens according to item.
| F2p / f2 |> 2.0 (5)
前記第1レンズ群内の反射部材を構成する材料のd線に対する屈折率をNd1pとしたとき、以下の条件式を満足する
ことを特徴とする請求項1ないし5のいずれか1項に記載のズームレンズ。
Nd1p>1.78 ……(6)
The following conditional expression is satisfied, where Nd1p is a refractive index with respect to the d-line of the material constituting the reflecting member in the first lens group. Zoom lens.
Nd1p> 1.78 (6)
前記第1レンズ群は、物体側より順に、前記負レンズと、前記反射部材と、前記負レンズよりも屈折力の絶対値が小さいプラスチックレンズとからなる
ことを特徴とする請求項1ないし6のいずれか1項に記載のズームレンズ。
The first lens group includes, in order from the object side, the negative lens, the reflecting member, and a plastic lens having an absolute value of refractive power smaller than that of the negative lens. The zoom lens according to any one of the above.
前記第1レンズ群は、物体側より順に、ガラスより構成される第1の負レンズと、前記反射部材と、ガラスより構成される第2の負レンズと、前記第1の負レンズよりも屈折力の絶対値が小さい正の屈折力のプラスチックレンズとからなる
ことを特徴とする請求項1ないし6のいずれか1項に記載のズームレンズ。
The first lens group, in order from the object side, is refracted more than the first negative lens made of glass, the reflection member, the second negative lens made of glass, and the first negative lens. The zoom lens according to claim 1, comprising a plastic lens having a positive refractive power and a small absolute value of force.
前記第1レンズ群は、物体側より順に、前記負レンズと、前記反射部材と、前記負レンズよりも屈折力の絶対値が小さい2枚のプラスチックレンズとからなる
ことを特徴とする請求項1ないし6のいずれか1項に記載のズームレンズ。
The first lens group includes, in order from the object side, the negative lens, the reflecting member, and two plastic lenses having an absolute value of refractive power smaller than that of the negative lens. 7. The zoom lens according to any one of items 6 to 6.
絞りが、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間に配置されている
ことを特徴とする請求項1ないし9のいずれか1項に記載のズームレンズ。
The zoom lens according to any one of claims 1 to 9, wherein a diaphragm is disposed between the second lens group and the third lens group.
変倍時に、前記絞りが前記第3レンズ群と一体で移動するようになされている
ことを特徴とする請求項10に記載のズームレンズ。
11. The zoom lens according to claim 10, wherein at the time of zooming, the diaphragm moves integrally with the third lens group.
前記第4レンズ群は、変倍の際に固定されている
ことを特徴とする請求項1ないし11のいずれか1項に記載のズームレンズ。
The zoom lens according to any one of claims 1 to 11, wherein the fourth lens group is fixed at the time of zooming.
請求項1ないし12のいずれか1項に記載のズームレンズと、
前記ズームレンズによって形成された光学像に応じた撮像信号を出力する撮像素子と
を備えたことを特徴とする撮像装置。
The zoom lens according to any one of claims 1 to 12,
An imaging device comprising: an imaging element that outputs an imaging signal corresponding to an optical image formed by the zoom lens.
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