JP2013178391A - Optical system, optical device, and method for manufacturing optical system - Google Patents

Optical system, optical device, and method for manufacturing optical system Download PDF

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Abstract

PROBLEM TO BE SOLVED: To provide an optical system in which a lens barrel can be collapsed in a camera when the camera is not used, and which is small in size and has a wide angle of view and a large diameter, and to provide an optical device and a method for manufacturing the optical system.SOLUTION: The optical system comprises, arranged in order from an object side along the optical axis, a first lens group G1 having negative refractive power, and a second lens group G2. The first lens group G1 comprises, arranged in order from the object side along the optical axis, a first negative lens L11 and a second negative lens L12 whose object side surface directing its concave surface toward the object side. The optical system satisfies the following conditional expression (1): (1) 7.94≤(-fn12)/f<48.00, where fn12 is the focal length of the second negative lens L12, and f is the focal length of the entire optical system.

Description

本発明は、デジタルカメラ、フィルムカメラ、ビデオカメラ等の撮影光学系に最適な広
角大口径の光学系に関する。
The present invention relates to a wide-angle, large-diameter optical system that is optimal for photographing optical systems such as digital cameras, film cameras, and video cameras.

近年、コンパクトデジタルカメラのズームレンズでは、カメラ未使用時にレンズ鏡筒が
カメラ内に沈胴するタイプのものが主流となっている。ズームレンズと同様に、無限遠物
点に対して焦点距離が変化しない固定焦点の広角レンズにおいても、カメラ未使用時にレ
ンズ鏡筒がカメラ内に沈胴するタイプのものが提案されている(例えば、特許文献1を参
照)。
In recent years, a zoom lens of a compact digital camera has become a mainstream type in which a lens barrel is retracted in the camera when the camera is not used. Similar to a zoom lens, a fixed-focus wide-angle lens whose focal length does not change with respect to an object point at infinity has been proposed in which the lens barrel is retracted into the camera when the camera is not used (for example, (See Patent Document 1).

特開2008−40033号公報JP 2008-40033 A

従来の固定焦点の広角レンズは、小型で広い画角を有するものの、Fnoが4.0程度
と暗い。
A conventional fixed-focus wide-angle lens is small and has a wide angle of view, but Fno is as dark as about 4.0.

本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、カメラ未使用時にレンズ鏡筒
がカメラ内に沈胴することが可能であり、小型で広い画角を有するとともに、大口径の光
学系、光学機器及び光学系の製造方法を提供することを目的とする。
The present invention has been made in view of such a problem, and the lens barrel can be retracted into the camera when the camera is not used. The optical system has a small size, a wide angle of view, and a large aperture. An object of the present invention is to provide an optical apparatus and a method for manufacturing an optical system.

このような目的を達成するため、本発明に係る光学系は、光軸に沿って物体側から順に
並んだ、負の屈折力を持つ第1レンズ群と、第2レンズ群とを有し、前記第1レンズ群は
、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の負レンズと、物体側面が物体側に凹面を向
けた第2の負レンズとを有し、次の条件式を満足する。
In order to achieve such an object, an optical system according to the present invention includes a first lens group having negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a second lens group, The first lens group includes a first negative lens arranged in order from the object side along the optical axis, and a second negative lens whose object side surface has a concave surface facing the object side. Satisfied.

7.94 ≦ (−fn12)/f < 48.00
但し、
fn12:前記第2の負レンズの焦点距離、
f:前記光学系全系の焦点距離。
7.94 ≦ (−fn12) / f <48.00
However,
fn12: focal length of the second negative lens,
f: Focal length of the entire optical system.

本発明に係る光学系において、前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並ん
だ、前記第1の負レンズと、前記第2の負レンズと、正レンズとを有することが好ましい
In the optical system according to the present invention, the first lens group includes the first negative lens, the second negative lens, and a positive lens arranged in order from the object side along the optical axis. preferable.

本発明に係る光学系において、次の条件式を満足することが好ましい。   In the optical system according to the present invention, it is preferable that the following conditional expression is satisfied.

−30.00 < νp13−νn12 < 30.00
但し、
νp13:前記正レンズのd線を基準とするアッベ数、
νn12:前記第2の負レンズのd線を基準とするアッベ数。
−30.00 <νp13−νn12 <30.00
However,
νp13: Abbe number based on the d-line of the positive lens,
νn12: Abbe number based on the d-line of the second negative lens.

本発明に係る光学系において、前記第2の負レンズは、メニスカスレンズであることが
好ましい。
In the optical system according to the present invention, it is preferable that the second negative lens is a meniscus lens.

本発明に係る光学系において、前記第1の負レンズ、前記第2の負レンズ及び前記正レ
ンズは、いずれも単レンズであることが好ましい。
In the optical system according to the present invention, it is preferable that each of the first negative lens, the second negative lens, and the positive lens is a single lens.

本発明に係る光学系において、前記第2レンズ群は、正の屈折力を持つことが好ましい
In the optical system according to the present invention, it is preferable that the second lens group has a positive refractive power.

本発明に係る光学系において、前記第2レンズ群よりも物体側に、開口絞りを配置する
ことが好ましい。
In the optical system according to the present invention, it is preferable that an aperture stop is disposed closer to the object side than the second lens group.

本発明に係る光学系において、前記第1の負レンズは、少なくとも1つの面が非球面で
あることが好ましい。
In the optical system according to the present invention, it is preferable that at least one surface of the first negative lens is an aspherical surface.

本発明に係る光学機器は、上述の光学系のいずれかを備えて構成される。   The optical apparatus according to the present invention includes any one of the above-described optical systems.

本発明に係る光学系の製造方法は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を
持つ第1レンズ群と、第2レンズ群とを有する光学系の製造方法であって、前記第1レン
ズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の負レンズと、物体側面が物体側に凹
面を向けた第2の負レンズとを有し、次の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レ
ンズを組み込む。
An optical system manufacturing method according to the present invention is an optical system manufacturing method including a first lens group having a negative refractive power and a second lens group, which are arranged in order from the object side along the optical axis. The first lens group includes a first negative lens arranged in order from the object side along the optical axis, and a second negative lens having a concave surface on the object side facing the object side. Each lens is incorporated in the lens barrel so as to satisfy the equation.

7.94 ≦ (−fn12)/f < 48.00
但し、
fn12:前記第2の負レンズの焦点距離、
f:前記光学系全系の焦点距離。
7.94 ≦ (−fn12) / f <48.00
However,
fn12: focal length of the second negative lens,
f: Focal length of the entire optical system.

本発明によれば、カメラ未使用時にレンズ鏡筒がカメラ内に沈胴することが可能であり
、小型で広い画角を有するとともに、大口径の光学系、光学機器及び光学系の製造方法を
提供することができる。
According to the present invention, it is possible to retract the lens barrel in the camera when the camera is not used, and to provide a small-sized and wide angle of view, a large-aperture optical system, an optical apparatus, and an optical system manufacturing method. can do.

第1実施例に係る光学系の構成を示す断面図であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.0000)、(b)は中間距離合焦時(β=-0.0359)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.1790)の配置をそれぞれ示す。FIG. 4 is a cross-sectional view showing the configuration of an optical system according to the first example, where (a) is in focus at infinity (β = 0.0000), (b) is in focus at intermediate distance (β = −0.0359), (c ) Shows the arrangement when focusing on a close range (β = -0.1790). 第1実施例に係る光学系の諸収差図であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.0000)、(b)は中間距離合焦時(β=-0.0359)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.1790)における諸収差図をそれぞれ示す。FIG. 4 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 1, wherein (a) is in focus at infinity (β = 0.000), (b) is in focus at an intermediate distance (β = −0.0359), and (c) is in focus. The aberration diagrams at the close focus distance (β = −0.1790) are shown respectively. 第2実施例に係る光学系の構成を示す断面図であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.0000)、(b)は中間距離合焦時(β=-0.0359)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.1808)の配置をそれぞれ示す。It is sectional drawing which shows the structure of the optical system which concerns on 2nd Example, (a) is at the time of an infinite focus ((beta) = 0.0000), (b) is at the time of an intermediate distance focus ((beta) =-0.0359), (c ) Shows the arrangement when focusing on a close range (β = -0.1808). 第2実施例に係る光学系の諸収差図であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.0000)、(b)は中間距離合焦時(β=-0.0359)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.1808)における諸収差図をそれぞれ示す。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 2, wherein (a) is in focus at infinity (β = 0.000), (b) is in focus at intermediate distance (β = −0.0359), and (c) is in focus. Aberration diagrams at close focus (β = −0.1808) are shown. 第3実施例に係る光学系の構成を示す断面図であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.0000)、(b)は中間距離合焦時(β=-0.0358)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.1772)の配置をそれぞれ示す。FIG. 7 is a cross-sectional view showing the configuration of an optical system according to a third example, where (a) is in focus at infinity (β = 0.0000), (b) is in focus at an intermediate distance (β = −0.0358), (c ) Indicates the arrangement when focusing on a close range (β = -0.1772). 第3実施例に係る光学系の諸収差図であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.0000)、(b)は中間距離合焦時(β=-0.0358)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.1772)における諸収差図をそれぞれ示す。FIG. 6 is a diagram showing various aberrations of the optical system according to Example 3, wherein (a) is in focus at infinity (β = 0.0000), (b) is in focus at intermediate distance (β = −0.0358), and (c) is in focus. Aberration diagrams at close focus (β = -0.1772) are shown respectively. 第4実施例に係る光学系の構成を示す断面図であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.000)、(b)は中間距離合焦時(β=-0.009)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.036)の配置をそれぞれ示す。FIG. 10 is a cross-sectional view illustrating the configuration of an optical system according to a fourth example, where (a) is in focus at infinity (β = 0.000), (b) is in focus at an intermediate distance (β = −0.009), (c ) Shows the arrangement when focusing on a close range (β = −0.036). 第4実施例に係る光学系の諸収差図であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.000)、(b)は中間距離合焦時(β=-0.009)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.036)における諸収差図をそれぞれ示す。FIG. 10 is a diagram illustrating various aberrations of the optical system according to Example 4, where (a) is in focus at infinity (β = 0.000), (b) is in focus at an intermediate distance (β = −0.009), and (c) is in focus. Aberration diagrams at close focus (β = −0.036) are shown. 第5実施例に係る光学系の構成を示す断面図であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.000)、(b)は中間距離合焦時(β=-0.009)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.036)の配置をそれぞれ示す。FIG. 10 is a cross-sectional view showing a configuration of an optical system according to a fifth example, where (a) is in focus at infinity (β = 0.000), (b) is in focus at intermediate distance (β = −0.009), (c ) Shows the arrangement when focusing on a close range (β = −0.036). 第5実施例に係る光学系の諸収差図であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.000)、(b)は中間距離合焦時(β=-0.009)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.036)における諸収差図をそれぞれ示す。FIG. 10 is a diagram showing various aberrations of the optical system according to Example 5, wherein (a) is in focus at infinity (β = 0.000), (b) is in focus at intermediate distance (β = −0.009), and (c) is in focus. Aberration diagrams at close focus (β = −0.036) are shown. 本実施形態に係る光学系を搭載するデジタルカメラ(光学機器)を説明する図であり、(a)は正面図であり、(b)は背面図である。It is a figure explaining the digital camera (optical apparatus) carrying the optical system which concerns on this embodiment, (a) is a front view, (b) is a rear view. 図11(a)のA−A´線に沿った断面図である。It is sectional drawing along the AA 'line of Fig.11 (a). 本実施形態に係る光学系の製造方法を説明するためのフローチャートである。It is a flowchart for demonstrating the manufacturing method of the optical system which concerns on this embodiment.

以下、実施形態について、図面を参照しながら説明する。本実施形態に係る光学系WL
は、図1に示すように、光軸に沿って物体側より順に並んだ、負の屈折力を持つ第1レン
ズ群G1と、第2レンズ群G2とを有し、第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から
順に並んだ、第1の負レンズL11と、物体側面が物体側に凹面を向けた第2の負レンズ
L12とを有し、次の条件式(1)を満足する。
Hereinafter, embodiments will be described with reference to the drawings. Optical system WL according to this embodiment
1 includes a first lens group G1 having a negative refractive power and a second lens group G2, which are arranged in order from the object side along the optical axis, and the first lens group G1 includes: And a first negative lens L11 arranged in order from the object side along the optical axis, and a second negative lens L12 with the object side surface facing the concave surface toward the object side, and the following conditional expression (1): Satisfied.

7.94 ≦ (−fn12)/f < 48.00 …(1)
但し、
fn12:第2の負レンズL12の焦点距離、
f:光学系WLの全系の焦点距離。
7.94 ≦ (−fn12) / f <48.00 (1)
However,
fn12: focal length of the second negative lens L12,
f: The focal length of the entire optical system WL.

一般に、写真レンズなど撮像光学系の設計では、光学系の大きさを保ちながら、広画角
化と大口径化を行うことは困難である。大口径になるほど、球面収差の補正、メリジオナ
ルコマ収差とサジタルコマ収差補正の両立、コマ収差と非点収差補正の両立は困難となる
。また、光学系を大きくせずに広角化を行うと、球面収差と非点収差、各種色収差の補正
を行うことが困難となる。しかしながら、本実施形態に係る光学系WLは、上記構成によ
り、カメラ未使用時にレンズ鏡筒をカメラ内に沈胴させることが可能でありながら、小型
で、Fno2.0程度の大口径で、画角75°程度の広画角化を達成しつつ、メリジオナ
ルコマ収差を増加させることなく、サジタルコマ収差を小さくすることができる。
In general, in designing an imaging optical system such as a photographic lens, it is difficult to increase the angle of view and increase the aperture while maintaining the size of the optical system. As the aperture becomes larger, it becomes more difficult to correct spherical aberration, to achieve both meridional coma and sagittal coma, and to correct both coma and astigmatism. Further, if the angle is widened without enlarging the optical system, it becomes difficult to correct spherical aberration, astigmatism, and various chromatic aberrations. However, the optical system WL according to the present embodiment is small in size and has a large aperture of about Fno 2.0 and an angle of view, while the lens barrel can be retracted into the camera when the camera is not used. Sagittal coma aberration can be reduced without increasing meridional coma aberration while achieving a wide field angle of about 75 °.

条件式(1)は、第1レンズ群G1を構成する、第2の負レンズL12の焦点距離を規
定するものである。条件式(1)を満足することにより、メリジオナルコマ収差を増加さ
せることなく、サジタルコマ収差を小さくすることができる。条件式(1)の上限値を上
回ると、第2の負レンズL12の屈折力の絶対値が大きくなり過ぎる。このため、第2の
負レンズL12の物体側面の曲率半径の絶対値が大きくなり、これによりサジタルコマ収
差の発生が大きくなり、これを補正することが困難になる。条件式(1)の下限値を下回
ると、第2の負レンズL12の屈折力の絶対値が小さくなり過ぎる。このため、第2の負
レンズL12の物体側面の曲率半径の絶対値が小さくなり、サジタルコマ収差の補正には
効果的であるが、メリジオナルコマ収差の発生が大きくなり、これを補正することが困難
になる。
Conditional expression (1) defines the focal length of the second negative lens L12 constituting the first lens group G1. By satisfying conditional expression (1), sagittal coma can be reduced without increasing meridional coma. If the upper limit value of conditional expression (1) is exceeded, the absolute value of the refractive power of the second negative lens L12 becomes too large. For this reason, the absolute value of the radius of curvature of the object side surface of the second negative lens L12 becomes large, which increases the occurrence of sagittal coma and makes it difficult to correct it. If the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, the absolute value of the refractive power of the second negative lens L12 becomes too small. For this reason, the absolute value of the radius of curvature of the object side surface of the second negative lens L12 is reduced, which is effective for correcting sagittal coma aberration, but the occurrence of meridional coma aberration increases, making it difficult to correct this. Become.

本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(1)の上限値を40.00とす
ることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式(1)の上
限値を30.00とすることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするため
に、条件式(1)の上限値を20.00とすることが好ましい。本実施形態の効果をより
確実なものとするために、条件式(1)の上限値を15.00とすることが好ましい。ま
た、本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(1)の下限値を0.85とす
ることが好ましい。
In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 40.00. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 30.00. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 20.00. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (1) to 15.00. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 0.85.

本実施形態に係る光学系WLにおいて、第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から
順に並んだ、第1の負レンズL11と、第2の負レンズL12と、正レンズL13とを有
することが好ましい。この構成により、歪曲収差、倍率色収差を良好に補正することがで
きる。
In the optical system WL according to this embodiment, the first lens group G1 includes a first negative lens L11, a second negative lens L12, and a positive lens L13, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It is preferable to have. With this configuration, distortion and lateral chromatic aberration can be favorably corrected.

本実施形態に係る光学系WLにおいて、次の条件式(2)を満足することが好ましい。   In the optical system WL according to this embodiment, it is preferable that the following conditional expression (2) is satisfied.

−30.00 < νp13−νn12 < 30.00 …(2)
但し、
νp13:正レンズL13のd線を基準とするアッベ数、
νn12:第2の負レンズL12のd線を基準とするアッベ数。
−30.00 <νp13−νn12 <30.00 (2)
However,
νp13: Abbe number based on the d-line of the positive lens L13,
νn12: Abbe number based on the d-line of the second negative lens L12.

条件式(2)は、第1レンズ群G1を構成する、第2の負レンズL12のアッベ数と、
正レンズL13のアッベ数との差を規定するものである。条件式(2)を満足することに
より、軸上色収差と倍率色収差を同時に良好に補正することができる。条件式(2)の上
限値を上回ると、正レンズL13のアッベ数に対して第2の負レンズL12のアッベ数が
小さくなりすぎるため、軸上色収差の補正が困難になる。条件式(2)の下限値を下回る
と、正レンズL13のアッベ数に対して第2の負レンズL12のアッベ数が大きくなりす
ぎるため、倍率色収差の補正が困難になる。
Conditional expression (2) satisfies the Abbe number of the second negative lens L12 constituting the first lens group G1, and
It defines the difference from the Abbe number of the positive lens L13. By satisfying conditional expression (2), axial chromatic aberration and lateral chromatic aberration can be corrected well simultaneously. If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the Abbe number of the second negative lens L12 becomes too small with respect to the Abbe number of the positive lens L13, making it difficult to correct longitudinal chromatic aberration. If the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the Abbe number of the second negative lens L12 becomes too large with respect to the Abbe number of the positive lens L13, making it difficult to correct lateral chromatic aberration.

本実施形態の効果を確実なものとするために、条件式(2)の上限値を27.00とす
ることが好ましい。本実施形態の効果をより確実なものとするために、条件式(2)の上
限値を25.00とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものとするた
めに、条件式(2)の下限値を−27.00とすることが好ましい。本実施形態の効果を
より確実なものとするために、条件式(2)の下限値を−24.00とすることが好まし
い。
In order to ensure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 27.00. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit value of conditional expression (2) to 25.00. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to −27.00. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit value of conditional expression (2) to −24.00.

本実施形態に係る光学系WLにおいて、第2の負レンズL12は、物体側面が物体側に
凹面を向けた、メニスカスレンズであることが好ましい。この構成により、サジタルコマ
収差を良好に補正することができる。
In the optical system WL according to the present embodiment, the second negative lens L12 is preferably a meniscus lens with the object side surface facing the concave surface toward the object side. With this configuration, sagittal coma aberration can be corrected satisfactorily.

本実施形態に係る光学系WLにおいて、第1レンズ群G1を構成する第1の負レンズL
11、第2の負レンズL12及び正レンズL13は、いずれも単レンズであることが好ま
しい。この構成により、歪曲収差、像面湾曲を良好に補正することができる。
In the optical system WL according to the present embodiment, the first negative lens L constituting the first lens group G1.
11, the second negative lens L12 and the positive lens L13 are preferably single lenses. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct distortion and field curvature.

本実施形態に係る光学系WLにおいて、第2レンズ群G2は、正の屈折力を持つことが
好ましい。このように、負の屈折力を持つ第1レンズ群G1よりも像側に、正の屈折力を
持つ第2レンズ群G2を配置した、いわゆるレトロフォーカスタイプにすることで、小型
でありながら、収差(特に、像面湾曲)を抑えつつ、広画角化を達成できる。
In the optical system WL according to this embodiment, it is preferable that the second lens group G2 has a positive refractive power. In this way, by adopting a so-called retrofocus type in which the second lens group G2 having a positive refractive power is disposed on the image side of the first lens group G1 having a negative refractive power, A wide angle of view can be achieved while suppressing aberrations (particularly field curvature).

本実施形態に係る光学系WLにおいて、第2レンズ群G2よりも物体側に、開口絞りS
を配置することが好ましい。この構成により、最も物体側のレンズ、すなわち(第1レン
ズ群G1の)第1の負レンズL11の有効径を小さくしながら、歪曲収差、像面湾曲を良
好に補正することができる。また、カメラ未使用時のレンズ鏡筒が沈胴した状態での鏡筒
の厚みを減らすことが可能であり、カメラの薄型化を達成できる。
In the optical system WL according to the present embodiment, the aperture stop S is located closer to the object side than the second lens group G2.
Is preferably arranged. With this configuration, it is possible to satisfactorily correct distortion and field curvature while reducing the effective diameter of the most object side lens, that is, the first negative lens L11 (of the first lens group G1). Further, it is possible to reduce the thickness of the lens barrel when the lens barrel is retracted when the camera is not used, and the camera can be reduced in thickness.

本実施形態に係る光学系WLにおいて、第1の負レンズL11は、少なくとも1つの面
が非球面であることが好ましい。軸外光線が光軸からの距離が遠い位置を通過する第1の
負レンズL11に非球面を用いることにより、像面湾曲及び非点収差を良好に補正し、光
学系WLの全系の収差を良好に補正することができる。また、一般的に、最も物体側の第
1レンズ群G1に負の屈折力を持たせる光学系において広画角化を達成しようとすれば、
第1レンズ群G1が持つ負の屈折力を大きくせざるを得ず、収差を補正することが困難に
なる。しかしながら、本実施形態に係る光学系WLのように、第1レンズ群G1を構成す
る第1の負レンズL11の少なくとも1つの面を非球面とすれば、この問題を解消するこ
とができる。なお、第1レンズ群G1を構成するレンズ枚数を増やすことによって、収差
を補正することも可能であるが、第1レンズ群G1のレンズ枚数が増えれば、カメラ未使
用時、すなわち沈胴時におけるレンズ鏡筒の厚みが増すことになり、小型化を達成するこ
とができない。
In the optical system WL according to this embodiment, it is preferable that at least one surface of the first negative lens L11 is an aspherical surface. By using an aspherical surface for the first negative lens L11 through which the off-axis ray passes through a position far from the optical axis, the field curvature and astigmatism are corrected well, and the entire system aberration of the optical system WL is corrected. Can be corrected satisfactorily. In general, if an attempt is made to achieve a wide angle of view in an optical system in which the first lens group G1 closest to the object side has a negative refractive power,
The negative refractive power of the first lens group G1 must be increased, and it becomes difficult to correct aberrations. However, this problem can be solved if at least one surface of the first negative lens L11 constituting the first lens group G1 is an aspheric surface as in the optical system WL according to the present embodiment. Although it is possible to correct the aberration by increasing the number of lenses constituting the first lens group G1, if the number of lenses in the first lens group G1 increases, the lens when the camera is not used, that is, when the lens is retracted. The thickness of the lens barrel will increase, and miniaturization cannot be achieved.

以上のような本実施形態に係る光学系WLによれば、カメラ未使用時にレンズ鏡筒がカ
メラ内に沈胴することが可能でありながら、小型で、広画角(画角75°程度)で、大口
径(Fno2.0程度)の光学系を実現することができる。
According to the optical system WL according to the present embodiment as described above, the lens barrel can be retracted into the camera when the camera is not used, but it is small and has a wide angle of view (about 75 °). An optical system having a large aperture (about Fno 2.0) can be realized.

図11及び図12に、上述の光学系WLを備える光学機器として、デジタルスチルカメ
ラCAM(光学機器)の構成を示す。このデジタルスチルカメラCAMは、不図示の電源
釦を押すと、撮影レンズ(光学系WL)の不図示のシャッタが開放されて、光学系WLで
被写体(物体)からの光が集光され、像面I(図1参照)に配置された撮像素子C(例え
ば、CCDやCMOS等)に結像される。撮像素子Cに結像された被写体像は、デジタル
スチルカメラCAMの背後に配置された液晶モニターMに表示される。撮影者は、液晶モ
ニターMを見ながら被写体像の構図を決めた後、レリーズ釦B1を押し下げて被写体像を
撮像素子Cで撮影し、不図示のメモリーに記録保存する。
11 and 12 show a configuration of a digital still camera CAM (optical device) as an optical device including the above-described optical system WL. In this digital still camera CAM, when a power button (not shown) is pressed, a shutter (not shown) of a photographing lens (optical system WL) is opened, and light from a subject (object) is condensed by the optical system WL, and an image is displayed. An image is formed on an image sensor C (for example, a CCD or a CMOS) disposed on the surface I (see FIG. 1). The subject image formed on the image sensor C is displayed on the liquid crystal monitor M disposed behind the digital still camera CAM. The photographer determines the composition of the subject image while looking at the liquid crystal monitor M, and then depresses the release button B1 to photograph the subject image with the image sensor C, and records and saves it in a memory (not shown).

カメラCAMには、被写体が暗い場合に補助光を発光する補助光発光部EF、デジタル
スチルカメラCAMの種々の条件設定等に使用するファンクションボタンB2等が配置さ
れている。ここでは、カメラCAMと光学系WLとが一体に成形されたコンパクトタイプ
のカメラを例示したが、光学機器としては、光学系WLを有するレンズ鏡筒とカメラボデ
ィ本体とが着脱可能な一眼レフカメラでも良い。
The camera CAM is provided with an auxiliary light emitting unit EF for emitting auxiliary light when the subject is dark, a function button B2 used for setting various conditions of the digital still camera CAM, and the like. Here, a compact type camera in which the camera CAM and the optical system WL are integrally formed is illustrated. However, as an optical device, a single-lens reflex camera in which a lens barrel having the optical system WL and a camera body main body are detachable can be used. good.

続いて、図13を参照しながら、上述の光学系WLの製造方法について説明する。まず
、鏡筒内に、光軸に沿って物体側から順に、第1レンズ群G1と、第2レンズ群G2とを
組み込む(ステップST10)。この組み込みステップにおいて、第1レンズ群G1が負
の屈折力を持つように、各レンズを配置する。次に、第1レンズ群G1が、物体側から順
に並んだ、第1の負レンズL11と、物体側面が物体側に凹面を向けた第2の負レンズL
12とを有し、第2の負レンズL12の焦点距離をfn12とし、光学系全系の焦点距離を
fとしたとき、次の条件式(1)を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込む
(ステップST20)。
Next, a method for manufacturing the above-described optical system WL will be described with reference to FIG. First, the first lens group G1 and the second lens group G2 are incorporated in the lens barrel in order from the object side along the optical axis (step ST10). In this incorporation step, each lens is arranged so that the first lens group G1 has a negative refractive power. Next, the first lens group G1 is arranged in order from the object side, the first negative lens L11, and the second negative lens L with the object side surface facing the concave side toward the object side
12, the focal length of the second negative lens L12 is fn12, and the focal length of the entire optical system is f, so that the following conditional expression (1) is satisfied. Each lens is incorporated (step ST20).

7.94 ≦ (−fn12)/f < 48.00 …(1)   7.94 ≦ (−fn12) / f <48.00 (1)

ここで、本実施形態におけるレンズ配置の一例を挙げると、図1に示すように、第1レ
ンズ群G1として、光軸に沿って物体側から順に、物体側面が物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズL11(第1の負レンズに該当)と、物体側面が物体側に凹面を向けた負
メニスカスレンズL12(第2の負レンズに該当)と、両凸形状の正レンズL13とを組
み込み、全体として負の屈折力を持つようにした。第2レンズ群G2として、光軸に沿っ
て物体側から順に、両凸形状の正レンズL21と、両凸形状の正レンズL22と両凹形状
の負レンズL23との接合レンズと、両凹形状の負レンズL24と両凸形状の正レンズL
25との接合レンズとを組み込み、全体として正の屈折力を持つようにした。第3レンズ
群G3として、両凸形状の正レンズL31を組み込み、全体として正の屈折力を持つよう
にした。
Here, as an example of the lens arrangement in the present embodiment, as shown in FIG. 1, as the first lens group G1, the object side surface is negative with the convex surface facing the object side in order from the object side along the optical axis. A meniscus lens L11 (corresponding to the first negative lens), a negative meniscus lens L12 (corresponding to the second negative lens) with the object side surface facing the concave surface on the object side, and a biconvex positive lens L13; It has negative refractive power as a whole. As the second lens group G2, in order from the object side along the optical axis, a biconvex positive lens L21, a cemented lens of a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23, and a biconcave shape Negative lens L24 and positive biconvex lens L
25 and a cemented lens with a positive refractive power as a whole. As the third lens group G3, a biconvex positive lens L31 is incorporated so as to have a positive refractive power as a whole.

以上のような本実施形態に係る光学系の製造方法によれば、カメラ未使用時にレンズ鏡
筒がカメラ内に沈胴することが可能でありながら、小型で、広い画角(画角75°程度)
で、大口径(Fno2.0程度)の光学系を得ることができる。
According to the manufacturing method of the optical system according to the present embodiment as described above, the lens barrel can be retracted into the camera when the camera is not used, but it is small and has a wide angle of view (an angle of view of about 75 °). )
Thus, an optical system having a large aperture (about Fno 2.0) can be obtained.

これより本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表1
〜表5を示すが、これらは第1実施例〜第5実施例における各諸元の表である。
Each example according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. Table 1 below
Although Table 5 is shown, these are tables of specifications in the first to fifth examples.

なお、各実施例では収差特性の算出対象として、C線(波長656.2730nm)、d線(波長
587.5620nm)、F線(波長486.1330nm)、g線(波長435.8350nm)を選んでいる。
In each embodiment, the C-line (wavelength 656.2730 nm), d-line (wavelength) are calculated as aberration characteristics.
587.5620nm), F line (wavelength 486.1330nm), g line (wavelength 435.8350nm).

表中の[レンズ諸元]において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からの光
学面の順序、Rは各光学面の曲率半径、Dは各光学面から次の光学面(又は像面)までの
光軸上の距離である面間隔、ndは光学部材の材質のd線に対する屈折率、νdは光学部
材の材質のd線を基準とするアッベ数を示す。物面は物体面を、(可変)は可変の面間隔
を、曲率半径の「∞」は平面又は開口を、(絞りFS)はフレアカット絞りFSを、(絞り
S)は開口絞りSを、像面は像面Iを示す。空気の屈折率「1.000000」は省略する。光学
面が非球面である場合には、面番号に*印を付し、曲率半径Rの欄には近軸曲率半径を示
す。
In [Lens Specifications] in the table, the surface number is the order of the optical surfaces from the object side along the light traveling direction, R is the radius of curvature of each optical surface, D is the next optical surface from each optical surface ( Or an optical surface distance to the image surface), nd is a refractive index of the material of the optical member with respect to the d-line, and νd is an Abbe number based on the d-line of the material of the optical member. The object surface is the object surface, (variable) is the variable surface interval, “∞” of the radius of curvature is the plane or aperture, (aperture FS) is the flare-cut aperture FS, (aperture S) is the aperture aperture S, The image plane indicates the image plane I. The refractive index of air “1.000000” is omitted. When the optical surface is an aspherical surface, the surface number is marked with *, and the column of curvature radius R indicates the paraxial curvature radius.

表中の[非球面データ]には、[レンズ諸元]に示した非球面について、その形状を次
式(a)で示す。X(y)は非球面の頂点における接平面から高さyにおける非球面上の
位置までの光軸方向に沿った距離を、rは基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)を、κは
円錐定数を、Aiは第i次の非球面係数を示す。「E-n」は、「×10-n」を示す。例え
ば、1.234E-05=1.234×10-5である。
In [Aspherical data] in the table, the shape of the aspherical surface shown in [Lens specifications] is shown by the following equation (a). X (y) is the distance along the optical axis direction from the tangential plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y, r is the radius of curvature of the reference sphere (paraxial radius of curvature), and κ is Ai represents the i-th aspherical coefficient. “E-n” indicates “× 10 −n ”. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 −5 .

X(y)=(y2/r)/{1+(1−κ×y2/r21/2
+A4×y4+A6×y6+A8×y8+A10×y10 …(a)
X (y) = (y 2 / r) / {1+ (1−κ × y 2 / r 2 ) 1/2 }
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 ... (a)

[各種データ]において、βは各合焦位置における撮影倍率、fは光学系全系の焦点距
離、FNOはFナンバー、ωは半画角(最大入射角、単位:°)、Yは像高、TLは光学
系全長、Bfは最も像側に配置されている光学部材の像側の面から近軸像面までの距離、
Bf(空気換算)は最終光学面から近軸像面までの空気換算した際の距離を示す。
In [various data], β is a photographing magnification at each in-focus position, f is a focal length of the entire optical system, FNO is an F number, ω is a half field angle (maximum incident angle, unit: °), and Y is an image height. , TL is the total length of the optical system, Bf is the distance from the image side surface of the optical member arranged closest to the image side to the paraxial image plane,
Bf (air conversion) indicates the distance when the air conversion from the final optical surface to the paraxial image surface is performed.

[可変面間隔データ]において、βは各合焦位置における撮影倍率、Diは第i面の可
変の面間隔をそれぞれ示す。
In [Variable surface interval data], β indicates a photographing magnification at each in-focus position, and Di indicates a variable surface interval of the i-th surface.

[条件式]において、上記の条件式(1),(2)に対応する値を示す。   In [Conditional Expression], values corresponding to the conditional expressions (1) and (2) are shown.

以下、全ての諸元値において、掲載されている焦点距離f、曲率半径R、面間隔D、そ
の他の長さ等は、特記のない場合一般に「mm」が使われるが、光学系は比例拡大又は比例
縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。また、単位は
「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。
Hereinafter, in all the specification values, “mm” is generally used for the focal length f, curvature radius R, surface distance D, and other lengths, etc. unless otherwise specified, but the optical system is proportionally enlarged. Alternatively, the same optical performance can be obtained even by proportional reduction, and the present invention is not limited to this. Further, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.

ここまでの表の説明は全ての実施例において共通であり、以下での説明を省略する。   The description of the table so far is common to all the embodiments, and the description below is omitted.

(第1実施例)
第1実施例について、図1、図2及び表1を用いて説明する。第1実施例に係る光学系
WL(WL1)は、図1に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力
を持つ第1レンズ群G1と、フレアカット絞りFSと、開口絞りSと、正の屈折力を持つ
第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、フィルタ群FLとから構成
されている。
(First embodiment)
A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2 and Table 1. FIG. As shown in FIG. 1, the optical system WL (WL1) according to the first example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a flare-cut stop FS. And an aperture stop S, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a filter group FL.

第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズL11と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL12と、両凸形状
の正レンズL13とからなる。負レンズL11の像側のレンズ面には、非球面が形成され
ている。
The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens arrayed in order from the object side along the optical axis. Lens L13. An aspherical surface is formed on the image side lens surface of the negative lens L11.

第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL21
と、両凸形状の正レンズL22と両凹形状の負レンズL23との接合レンズと、両凹形状
の負レンズL24と両凸形状の正レンズL25との接合レンズとからなる。正レンズL2
5の像側のレンズ面には、非球面が形成されている。
The second lens group G2 is a biconvex positive lens L21 arranged in order from the object side along the optical axis.
And a cemented lens of a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23, and a cemented lens of a biconcave negative lens L24 and a biconvex positive lens L25. Positive lens L2
An aspherical surface is formed on the lens surface 5 on the image side.

第3レンズ群G3は、両凸形状の正レンズL31からなる。   The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31.

フィルタ群FLは、像面Iに配設される固体撮像素子(例えば、CCDやCMOS等)
の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ
等で構成されている。
The filter group FL is a solid-state imaging device (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I.
It is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency above the limit resolution.

このような構成の第1実施例に係る光学系WL1において、無限遠物体から倍率β=−
0.036程度の有限距離物体へのフォーカシングは、第3レンズ群G3を光軸に沿って
移動させることによって行うことが望ましい。倍率β=−0.036程度よりもさらに近
距離の有限距離物体へのフォーカシングは、第2レンズ群G2及び第3レンズ群G3を光
軸に沿ってそれぞれ移動させることによって行うことが望ましい。
In the optical system WL1 according to the first example having such a configuration, the magnification β = − from an object at infinity.
It is desirable that focusing on a finite distance object of about 0.036 is performed by moving the third lens group G3 along the optical axis. It is desirable that focusing on a finite distance object closer than the magnification β = −0.036 is performed by moving the second lens group G2 and the third lens group G3 along the optical axis, respectively.

下記の表1に、第1実施例における各諸元の値を示す。表1における面番号1〜22が
、図1に示す曲率半径R1〜R22の各光学面に対応している。第1実施例では、第2面
、第16面が非球面である。
Table 1 below shows the values of each item in the first example. Surface numbers 1 to 22 in Table 1 correspond to the optical surfaces having the curvature radii R1 to R22 shown in FIG. In the first embodiment, the second surface and the sixteenth surface are aspherical surfaces.

(表1)
[レンズ諸元]
面番号 R D nd νd
物面 ∞
1 3.1165 0.0865 1.58887 61.18
*2 0.6081 0.4599
3 -1.8383 0.0703 1.64769 33.72
4 -2.9040 0.0054
5 2.9983 0.1292 1.91082 35.25
6 -7.4630 0.2432
7(絞りFS) ∞ D7(可変)
8(絞りS) ∞ 0.0054
9 0.9061 0.2836 1.49782 82.57
10 -2.4942 0.0300
11 1.3051 0.1396 1.81600 46.59
12 -4.0050 0.0541 1.63980 34.55
13 0.9171 0.1896
14 -1.0976 0.1415 1.74077 27.74
15 3.1688 0.1183 1.85135 40.10
*16 -1.8460 D16(可変)
17 4.0638 0.1269 1.61800 63.34
18 -7.0747 D18(可変)
19 ∞ 0.0859 1.51680 64.20
20 ∞ 0.0541
21 ∞ 0.0378 1.51680 64.20
22 ∞ BF
像面 ∞

[非球面データ]
第2面
κ=0.7405,A4=-4.0210E-02,A6=-3.5389E-01,A8=8.1231E-01,A10=-2.8594E+00
第16面
κ=1.0000,A4=3.9172E-01,A6=7.6310E-01,A8=-6.1183E-02,A10=4.3105E+00

[各種データ]
β 0.0000 -0.0359 -0.1790
f 1.0000 0.9827 1.0114
FNO 2.0578 0.0087 0.0405
ω 38.6243 22.2887 4.4517
Y 0.7830 0.7830 0.7830
TL 3.7961 3.7961 3.7961
BF 0.0378 0.0378 0.0378
BF(空気換算) 0.8130 0.9059 1.0916

[可変面間隔データ]
β 0.0000 -0.0359 -0.1790
D7 0.5620 0.5620 0.4164
D16 0.2953 0.2024 0.1622
D18 0.6395 0.7324 0.9182
BF 0.0378 0.0378 0.0378

[条件式]
fn12= -7.9400
f= 1.0000
νn12= 33.72
νp13= 35.25
条件式(1) (−fn12)/f = 7.940
条件式(2) νp13−νn12 = -1.53
(Table 1)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 3.1165 0.0865 1.58887 61.18
* 2 0.6081 0.4599
3 -1.8383 0.0703 1.64769 33.72
4 -2.9040 0.0054
5 2.9983 0.1292 1.91082 35.25
6 -7.4630 0.2432
7 (Aperture FS) ∞ D7 (Variable)
8 (Aperture S) ∞ 0.0054
9 0.9061 0.2836 1.49782 82.57
10 -2.4942 0.0300
11 1.3051 0.1396 1.81600 46.59
12 -4.0050 0.0541 1.63980 34.55
13 0.9171 0.1896
14 -1.0976 0.1415 1.74077 27.74
15 3.1688 0.1183 1.85135 40.10
* 16 -1.8460 D16 (variable)
17 4.0638 0.1269 1.61800 63.34
18 -7.0747 D18 (variable)
19 ∞ 0.0859 1.51680 64.20
20 ∞ 0.0541
21 ∞ 0.0378 1.51680 64.20
22 ∞ BF
Image plane ∞

[Aspherical data]
2nd surface κ = 0.7405, A4 = -4.0210E-02, A6 = -3.5389E-01, A8 = 8.1231E-01, A10 = -2.8594E + 00
16th surface κ = 1.0000, A4 = 3.9172E-01, A6 = 7.6310E-01, A8 = -6.1183E-02, A10 = 4.3105E + 00

[Various data]
β 0.0000 -0.0359 -0.1790
f 1.0000 0.9827 1.0114
FNO 2.0578 0.0087 0.0405
ω 38.6243 22.2887 4.4517
Y 0.7830 0.7830 0.7830
TL 3.7961 3.7961 3.7961
BF 0.0378 0.0378 0.0378
BF (air conversion) 0.8130 0.9059 1.0916

[Variable surface interval data]
β 0.0000 -0.0359 -0.1790
D7 0.5620 0.5620 0.4164
D16 0.2953 0.2024 0.1622
D18 0.6395 0.7324 0.9182
BF 0.0378 0.0378 0.0378

[Conditional expression]
fn12 = -7.9400
f = 1.0000
νn12 = 33.72
νp13 = 35.25
Conditional expression (1) (−fn12) /f=7.940
Conditional expression (2) νp13−νn12 = -1.53

表1から、第1実施例に係る光学系WL1は、条件式(1),(2)を満たすことが分
かる。
From Table 1, it can be seen that the optical system WL1 according to the first example satisfies the conditional expressions (1) and (2).

図2は、第1実施例に係る光学系WL1の諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収
差図、コマ収差図及び倍率色収差図)であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.0000)、(
b)は中間距離合焦時(β=-0.0359)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.1790)におけ
る諸収差図をそれぞれ示す。
FIG. 2 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram and chromatic aberration diagram of magnification) of the optical system WL1 according to the first example, and (a) is infinite focus. Hour (β = 0.000), (
b) shows various aberration diagrams when the intermediate distance is in focus (β = −0.0359), and (c) shows various aberrations when the close focus is in focus (β = −0.1790).

各収差図において、FNOはFナンバー、NAは開口数、Aは各像高に対する半画角(
単位:°)を、H0は物体高をそれぞれ示す。dはd線、gはg線、CはC線、FはF線
における収差をそれぞれ示す。非点収差図において、実線はサジタル像面を、破線はメリ
ジオナル像面を示す。コマ収差図において、実線はメリジオナルコマ収差を、点線はサジ
タルコマ収差を示し、原点より右側の点線はd線に対してメリジオナル方向に発生するサ
ジタルコマ収差、原点より左側の点線はd線に対してサジタル方向に発生するサジタルコ
マ収差をそれぞれ示す。後述する各実施例の収差図においても、本実施例と同様の記号を
用いる。
In each aberration diagram, FNO is the F number, NA is the numerical aperture, and A is the half angle of view for each image height (
(Unit: °), and H0 represents the object height. d is the d-line, g is the g-line, C is the C-line, and F is the F-line aberration. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. In the coma aberration diagram, a solid line indicates meridional coma aberration, a dotted line indicates sagittal coma aberration, a dotted line on the right side from the origin indicates sagittal coma aberration generated in the meridional direction with respect to the d line, and a dotted line on the left side from the origin indicates the sagittal direction with respect to the d line. Shows the sagittal coma aberration that occurs in each. In the aberration diagrams of each example described later, the same symbols as those in this example are used.

図2(a)〜(c)に示す各収差図から明らかなように、第1実施例に係る光学系WL
1は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。
As is apparent from the aberration diagrams shown in FIGS. 2A to 2C, the optical system WL according to the first example.
It can be seen that No. 1 has excellent imaging performance with various aberrations corrected satisfactorily.

(第2実施例)
第2実施例について、図3、図4及び表2を用いて説明する。第2実施例に係る光学系
WL(WL2)は、図3に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力
を持つ第1レンズ群G1と、フレアカット絞りFSと、開口絞りSと、正の屈折力を持つ
第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、フィルタ群FLとから構成
されている。
(Second embodiment)
The second embodiment will be described with reference to FIGS. 3 and 4 and Table 2. FIG. As shown in FIG. 3, the optical system WL (WL2) according to the second example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a flare-cut stop FS. And an aperture stop S, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a filter group FL.

第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズL11と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL12と、両凸形状
の正レンズL13とからなる。負レンズL11の像側のレンズ面には、非球面が形成され
ている。
The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens arrayed in order from the object side along the optical axis. Lens L13. An aspherical surface is formed on the image side lens surface of the negative lens L11.

第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL21
と、両凸形状の正レンズL22と両凹形状の負レンズL23との接合レンズと、両凹形状
の負レンズL24と両凸形状の正レンズL25との接合レンズとからなる。正レンズL2
5の像側のレンズ面には、非球面が形成されている。
The second lens group G2 is a biconvex positive lens L21 arranged in order from the object side along the optical axis.
And a cemented lens of a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23, and a cemented lens of a biconcave negative lens L24 and a biconvex positive lens L25. Positive lens L2
An aspherical surface is formed on the lens surface 5 on the image side.

第3レンズ群G3は、両凸形状の正レンズL31からなる。   The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31.

フィルタ群FLは、像面Iに配設される固体撮像素子(例えば、CCDやCMOS等)
の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ
等で構成されている。
The filter group FL is a solid-state imaging device (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I.
It is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency above the limit resolution.

このような構成の第2実施例に係る光学系WL2において、無限遠物体から倍率β=−
0.036程度の有限距離物体へのフォーカシングは、第3レンズ群G3を光軸に沿って
移動させることによって行うことが望ましい。倍率β=−0.036程度よりもさらに近
距離の有限距離物体へのフォーカシングは、第2レンズ群G2及び第3レンズ群G3を光
軸に沿ってそれぞれ移動させることによって行うことが望ましい。
In the optical system WL2 according to the second example having such a configuration, the magnification β = − from an object at infinity.
It is desirable that focusing on a finite distance object of about 0.036 is performed by moving the third lens group G3 along the optical axis. It is desirable that focusing on a finite distance object closer than the magnification β = −0.036 is performed by moving the second lens group G2 and the third lens group G3 along the optical axis, respectively.

下記の表2に、第2実施例における各諸元の値を示す。表2における面番号1〜22が
、図3に示す曲率半径R1〜R22の各光学面に対応している。第2実施例では、第2面
、第16面が非球面形状である。
Table 2 below shows the values of each item in the second embodiment. Surface numbers 1 to 22 in Table 2 correspond to the optical surfaces having the curvature radii R1 to R22 shown in FIG. In the second embodiment, the second surface and the sixteenth surface are aspherical.

(表2)
[レンズ諸元]
面番号 R D nd νd
物面 ∞
1 2.1683 0.0865 1.65160 58.57
*2 0.6037 0.4696
3 -1.7338 0.0703 1.65160 58.57
4 -2.5052 0.0054
5 2.5066 0.1196 1.91082 35.25
6 -51.3167 0.2432
7(絞りFS) ∞ D7(可変)
8(絞りS) ∞ 0.0054
9 0.9353 0.2267 1.49782 82.57
10 -2.6799 0.0300
11 1.3064 0.1581 1.81600 46.59
12 -2.7803 0.0541 1.63980 34.55
13 0.9475 0.2049
14 -1.1175 0.1622 1.74077 27.74
15 3.0862 0.1173 1.85135 40.10
*16 -1.9644 D16(可変)
17 3.4543 0.1301 1.61800 63.34
18 -8.5882 D18(可変)
19 ∞ 0.0859 1.51680 64.20
20 ∞ 0.0541
21 ∞ 0.0378 1.51680 64.20
22 ∞ BF
像面 ∞

[非球面データ]
第2面
κ=0.7459,A4=-3.1095E-02,A6=-3.1108E-01,A8=7.8697E-01,A10=-2.7179E+00
第16面
κ=1.0000,A4=3.8533E-01,A6=6.7573E-01,A8=1.5412E-01,A10=2.8386E+00

[各種データ]
β 0.0000 -0.0359 -0.1808
f 1.0000 0.9837 1.0222
FNO 2.0506 0.0088 0.0403
ω 38.6241 22.2827 4.4077
Y 0.783 0.783 0.783
TL 3.8270 3.8270 3.8270
BF 0.0378 0.0378 0.0378
BF(空気換算) 0.8512 0.9369 1.1260

[可変面間隔データ]
β 0.0000 -0.0359 -0.1808
D7 0.5707 0.5707 0.4133
D16 0.2796 0.1939 0.1622
D18 0.6777 0.7634 0.9525
BF 0.0378 0.0378 0.0378

[条件式]
fn12= -8.9629
f= 1.0000
νn12= 58.57
νp13= 35.25
条件式(1) (−fn12)/f = 8.962
条件式(2) νp13−νn12 = -23.32
(Table 2)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 2.1683 0.0865 1.65160 58.57
* 2 0.6037 0.4696
3 -1.7338 0.0703 1.65160 58.57
4 -2.5052 0.0054
5 2.5066 0.1196 1.91082 35.25
6 -51.3167 0.2432
7 (Aperture FS) ∞ D7 (Variable)
8 (Aperture S) ∞ 0.0054
9 0.9353 0.2267 1.49782 82.57
10 -2.6799 0.0300
11 1.3064 0.1581 1.81600 46.59
12 -2.7803 0.0541 1.63980 34.55
13 0.9475 0.2049
14 -1.1175 0.1622 1.74077 27.74
15 3.0862 0.1173 1.85 135 40.10
* 16 -1.9644 D16 (variable)
17 3.4543 0.1301 1.61800 63.34
18 -8.5882 D18 (variable)
19 ∞ 0.0859 1.51680 64.20
20 ∞ 0.0541
21 ∞ 0.0378 1.51680 64.20
22 ∞ BF
Image plane ∞

[Aspherical data]
2nd surface κ = 0.7459, A4 = -3.1095E-02, A6 = -3.1108E-01, A8 = 7.8697E-01, A10 = -2.7179E + 00
16th surface κ = 1.0000, A4 = 3.8533E-01, A6 = 6.7573E-01, A8 = 1.5412E-01, A10 = 2.8386E + 00

[Various data]
β 0.0000 -0.0359 -0.1808
f 1.0000 0.9837 1.0222
FNO 2.0506 0.0088 0.0403
ω 38.6241 22.2827 4.4077
Y 0.783 0.783 0.783
TL 3.8270 3.8270 3.8270
BF 0.0378 0.0378 0.0378
BF (air equivalent) 0.8512 0.9369 1.1260

[Variable surface interval data]
β 0.0000 -0.0359 -0.1808
D7 0.5707 0.5707 0.4133
D16 0.2796 0.1939 0.1622
D18 0.6777 0.7634 0.9525
BF 0.0378 0.0378 0.0378

[Conditional expression]
fn12 = -8.9629
f = 1.0000
νn12 = 58.57
νp13 = 35.25
Conditional expression (1) (-fn12) /f=8.962
Conditional expression (2) νp13−νn12 = −23.32

表2から、第2実施例に係る光学系WL2は、条件式(1),(2)を満たすことが分
かる。
From Table 2, it can be seen that the optical system WL2 according to the second example satisfies the conditional expressions (1) and (2).

図4は、第2実施例に係る光学系WL2の諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収
差図、コマ収差図及び倍率色収差図)であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.0000)、(
b)は中間距離合焦時(β=-0.0359)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.1808)におけ
る諸収差図をそれぞれ示す。図4(a)〜(c)に示す各収差図から明らかなように、第
2実施例に係る光学系WL2は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有すること
が分かる。
FIG. 4 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma aberration diagram and chromatic aberration diagram of magnification) of the optical system WL2 according to the second example, and (a) is infinite focus. Hour (β = 0.000), (
b) shows various aberration diagrams when the intermediate distance is in focus (β = −0.0359), and (c) shows the various aberrations when the close focus is in focus (β = −0.1808). As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIGS. 4A to 4C, it can be seen that the optical system WL2 according to the second example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.

(第3実施例)
第3実施例について、図5、図6及び表3を用いて説明する。第3実施例に係る光学系
WL(WL3)は、図5に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力
を持つ第1レンズ群G1と、フレアカット絞りFSと、開口絞りSと、正の屈折力を持つ
第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、フィルタ群FLとから構成
されている。
(Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIGS. 5 and 6 and Table 3. FIG. As shown in FIG. 5, the optical system WL (WL3) according to the third example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a flare-cut stop FS. And an aperture stop S, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a filter group FL.

第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズL11と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL12と、物体側に
凸面を向けた正メニスカスレンズL13とからなる。負レンズL11の物体側及び像側の
レンズ面には、非球面が形成されている。
The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a concave surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L13. Aspheric surfaces are formed on the object-side and image-side lens surfaces of the negative lens L11.

第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL21
と、両凸形状の正レンズL22と両凹形状の負レンズL23との接合レンズと、両凹形状
の負レンズL24と両凸形状の正レンズL25との接合レンズとからなる。正レンズL2
5の像側のレンズ面には、非球面が形成されている。
The second lens group G2 is a biconvex positive lens L21 arranged in order from the object side along the optical axis.
And a cemented lens of a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23, and a cemented lens of a biconcave negative lens L24 and a biconvex positive lens L25. Positive lens L2
An aspherical surface is formed on the lens surface 5 on the image side.

第3レンズ群G3は、両凸形状の正レンズL31からなる。   The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31.

フィルタ群FLは、像面Iに配設される固体撮像素子(例えば、CCDやCMOS等)
の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ
等で構成されている。
The filter group FL is a solid-state imaging device (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I.
It is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency above the limit resolution.

このような構成の第3実施例に係る光学系WL3において、無限遠物体から倍率β=−
0.036程度の有限距離物体へのフォーカシングは、第3レンズ群G3を光軸に沿って
移動させることによって行うことが望ましい。倍率β=−0.036程度よりもさらに近
距離の有限距離物体へのフォーカシングは、第2レンズ群G2及び第3レンズ群G3を光
軸に沿ってそれぞれ移動させることによって行うことが望ましい。
In the optical system WL3 according to the third example having such a configuration, the magnification β = − from an object at infinity.
It is desirable that focusing on a finite distance object of about 0.036 is performed by moving the third lens group G3 along the optical axis. It is desirable that focusing on a finite distance object closer than the magnification β = −0.036 is performed by moving the second lens group G2 and the third lens group G3 along the optical axis, respectively.

下記の表3に、第3実施例における各諸元の値を示す。表3における面番号1〜22が
、図5に示す曲率半径R1〜R22の各光学面に対応している。第3実施例では、第1面
、第2面、第16面が非球面である。
Table 3 below shows values of various specifications in the third example. Surface numbers 1 to 22 in Table 3 correspond to the optical surfaces having the curvature radii R1 to R22 shown in FIG. In the third embodiment, the first surface, the second surface, and the sixteenth surface are aspherical surfaces.

(表3)
[レンズ諸元]
面番号 R D nd νd
物面 ∞
*1 2.7161 0.0865 1.56907 71.31
*2 0.5942 0.4838
3 -1.5120 0.0703 1.94594 17.98
4 -1.6048 0.0054
5 1.9973 0.1054 1.83481 42.73
6 6.0051 0.2432
7(絞りFS) ∞ D7(可変)
8(絞りS) ∞ 0.0054
9 0.9397 0.2465 1.49782 82.57
10 -3.0467 0.0300
11 1.2643 0.1513 1.81600 46.59
12 -3.2577 0.0541 1.62588 35.72
13 0.9532 0.2435
14 -1.1296 0.1084 1.74077 27.74
15 1.9667 0.1393 1.85135 40.10
*16 -1.8542 D16(可変)
17 3.3148 0.1307 1.61800 63.34
18 -23.3972 D18(可変)
19 ∞ 0.0859 1.51680 64.20
20 ∞ 0.0541
21 ∞ 0.0378 1.51680 64.20
22 ∞ BF
像面 ∞

[非球面データ]
第1面
κ=1.0000,A4=-4.6830E-02,A6=2.6892E-02,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第2面
κ=0.7000,A4=-6.8433E-02,A6=-3.9644E-01,A8=6.3204E-01,A10=-2.2238E+00
第16面
κ=1.0000,A4=4.0859E-01,A6=8.1892E-01,A8=-3.5120E-01,A10=3.6169E+00

[各種データ]
β 0.0000 -0.0358 -0.1772
f 1.0000 0.9808 1.0035
FNO 2.0547 0.0087 0.0400
ω 38.6241 22.3739 4.4933
Y 0.783 0.783 0.783
TL 3.7558 3.7558 3.7558
BF 0.0378 0.0378 0.0378
BF(空気換算) 0.7111 0.7332 1.0339

[可変面間隔データ]
β 0.0000 -0.0358 -0.1772
D7 0.5460 0.5460 0.4139
D16 0.3528 0.2423 0.1622
D18 0.5376 0.6482 0.8604
BF 0.0378 0.0378 0.0378

[条件式]
fn12= -43.7506
f= 1.0000
νn12= 17.98
νp13= 42.73
条件式(1) (−fn12)/f = 43.750
条件式(2) νp13−νn12 = 24.75
(Table 3)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
* 1 2.7161 0.0865 1.56907 71.31
* 2 0.5942 0.4838
3 -1.5120 0.0703 1.94594 17.98
4 -1.6048 0.0054
5 1.9973 0.1054 1.83481 42.73
6 6.0051 0.2432
7 (Aperture FS) ∞ D7 (Variable)
8 (Aperture S) ∞ 0.0054
9 0.9397 0.2465 1.49782 82.57
10 -3.0467 0.0300
11 1.2643 0.1513 1.81600 46.59
12 -3.2577 0.0541 1.62588 35.72
13 0.9532 0.2435
14 -1.1296 0.1084 1.74077 27.74
15 1.9667 0.1393 1.85135 40.10
* 16 -1.8542 D16 (variable)
17 3.3148 0.1307 1.61800 63.34
18 -23.3972 D18 (variable)
19 ∞ 0.0859 1.51680 64.20
20 ∞ 0.0541
21 ∞ 0.0378 1.51680 64.20
22 ∞ BF
Image plane ∞

[Aspherical data]
1st surface κ = 1.0000, A4 = -4.6830E-02, A6 = 2.6892E-02, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
2nd surface κ = 0.7000, A4 = -6.8433E-02, A6 = -3.9644E-01, A8 = 6.3204E-01, A10 = -2.2238E + 00
16th surface κ = 1.0000, A4 = 4.0859E-01, A6 = 8.1892E-01, A8 = -3.5120E-01, A10 = 3.6169E + 00

[Various data]
β 0.0000 -0.0358 -0.1772
f 1.0000 0.9808 1.0035
FNO 2.0547 0.0087 0.0400
ω 38.6241 22.3739 4.4933
Y 0.783 0.783 0.783
TL 3.7558 3.7558 3.7558
BF 0.0378 0.0378 0.0378
BF (air equivalent) 0.7111 0.7332 1.0339

[Variable surface interval data]
β 0.0000 -0.0358 -0.1772
D7 0.5460 0.5460 0.4139
D16 0.3528 0.2423 0.1622
D18 0.5376 0.6482 0.8604
BF 0.0378 0.0378 0.0378

[Conditional expression]
fn12 = -43.7506
f = 1.0000
νn12 = 17.98
νp13 = 42.73
Conditional expression (1) (-fn12) /f=43.750
Conditional expression (2) νp13−νn12 = 24.75

表3から、第3実施例に係る光学系WL3は、条件式(1),(2)を満たすことが分
かる。
From Table 3, it can be seen that the optical system WL3 according to the third example satisfies the conditional expressions (1) and (2).

図6は、第3実施例に係る光学系WL3の諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収
差図、コマ収差図及び倍率色収差図)であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.0000)、(
b)は中間距離合焦時(β=-0.0358)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.1772)におけ
る諸収差図をそれぞれ示す。図6(a)〜(c)に示す各収差図から明らかなように、第
3実施例に係る光学系WL3は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有すること
が分かる。
FIG. 6 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion diagram, coma diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the optical system WL3 according to the third example, and (a) is infinite focus. Hour (β = 0.000), (
b) shows various aberration diagrams when focusing at an intermediate distance (β = −0.0358), and (c) shows various aberrations when focusing at a close distance (β = −0.1772). As is apparent from the respective aberration diagrams shown in FIGS. 6A to 6C, it can be seen that the optical system WL3 according to the third example has excellent imaging performance with various aberrations corrected satisfactorily.

(第4実施例)
第4実施例について、図7、図8及び表4を用いて説明する。第4実施例に係る光学系
WL(WL4)は、図7に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力
を持つ第1レンズ群G1と、フレアカット絞りFSと、開口絞りSと、正の屈折力を持つ
第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、フィルタ群FLとから構成
されている。
(Fourth embodiment)
A fourth embodiment will be described with reference to FIGS. 7 and 8 and Table 4. FIG. As shown in FIG. 7, the optical system WL (WL4) according to the fourth example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a flare-cut stop FS. And an aperture stop S, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a filter group FL.

第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズL11と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL12と、両凸形状
の正レンズL13とからなる。負レンズL11の像側のレンズ面には、非球面が形成され
ている。
The first lens group G1 includes a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a concave surface facing the object side, and a biconvex positive lens arrayed in order from the object side along the optical axis. Lens L13. An aspherical surface is formed on the image side lens surface of the negative lens L11.

第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL21
と、両凸形状の正レンズL22と両凹形状の負レンズL23との接合レンズと、両凹形状
の負レンズL24と両凸形状の正レンズL25との接合レンズとからなる。正レンズL2
5の像側のレンズ面には、非球面が形成されている。
The second lens group G2 is a biconvex positive lens L21 arranged in order from the object side along the optical axis.
And a cemented lens of a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23, and a cemented lens of a biconcave negative lens L24 and a biconvex positive lens L25. Positive lens L2
An aspherical surface is formed on the lens surface 5 on the image side.

第3レンズ群G3は、両凸形状の正レンズL31からなる。   The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31.

フィルタ群FLは、像面Iに配設される固体撮像素子(例えば、CCDやCMOS等)
の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ
等で構成されている。
The filter group FL is a solid-state imaging device (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I.
It is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency above the limit resolution.

このような構成の第4実施例に係る光学系WL4において、無限遠物体から倍率β=−
0.036程度の有限距離物体へのフォーカシングは、第3レンズ群G3を光軸に沿って
移動させることによって行うことが望ましい。倍率β=−0.036程度よりもさらに近
距離の有限距離物体へのフォーカシングは、第2レンズ群G2及び第3レンズ群G3を光
軸に沿ってそれぞれ移動させることによって行うことが望ましい。
In the optical system WL4 according to the fourth example having such a configuration, the magnification β = − from the object at infinity.
It is desirable that focusing on a finite distance object of about 0.036 is performed by moving the third lens group G3 along the optical axis. It is desirable that focusing on a finite distance object closer than the magnification β = −0.036 is performed by moving the second lens group G2 and the third lens group G3 along the optical axis, respectively.

下記の表4に、第4実施例における各諸元の値を示す。表4における面番号1〜22が
、図7に示す曲率半径R1〜R22の各光学面に対応している。第4実施例では、第2面
、第16面が非球面である。
Table 4 below shows values of various specifications in the fourth embodiment. Surface numbers 1 to 22 in Table 4 correspond to the optical surfaces having the curvature radii R1 to R22 shown in FIG. In the fourth embodiment, the second surface and the sixteenth surface are aspherical surfaces.

(表4)
[レンズ諸元]
面番号 R D nd νd
物面 ∞
1 2.1637 0.0865 1.6516 58.57
*2 0.6042 0.4694
3 -1.7507 0.0703 1.6700 57.35
4 -2.5109 0.0054
5 2.4999 0.1198 1.9108 35.25
6 -52.2956 0.2432
7(絞りFS) ∞ D7(可変)
8(絞りS) ∞ 0.0054
9 0.9370 0.2274 1.4978 82.57
10 -2.6585 0.0300
11 1.2910 0.1576 1.8160 46.59
12 -2.8071 0.0541 1.6398 34.55
13 0.9366 0.2032
14 -1.1194 0.1622 1.7408 27.74
15 3.0615 0.1191 1.8513 40.10
*16 -1.9609 D16(可変)
17 3.3931 0.1295 1.6180 63.34
18 -9.4947 D18(可変)
19 ∞ 0.0859 1.5168 64.20
20 ∞ 0.0541
21 ∞ 0.0378 1.5168 64.20
22 ∞ BF
像面 ∞

[非球面データ]
第2面
κ=0.7466,A4=-2.9535E-02,A6=-3.0881E-01,A8=7.8703E-01,A10=-2.6992E+00
第16面
κ=1.0000,A4=4.0859E-01,A6=8.1892E-01,A8=-3.5120E-01,A10=3.6169E+00

[各種データ]
β 0.000 -0.009 -0.036
f 1.000 0.996 0.984
FNO 2.051 0.002 0.009
ω 38.624 87.096 22.281
Y 0.783 0.783 0.783
TL 3.820 3.820 3.820
BF 0.378 0.378 0.378
BF(空気換算) 1.189 1.212 1.276

[可変面間隔データ]
β 0.000 -0.009 -0.036
D7 0.569 0.569 0.569
D16 0.277 0.254 0.190
D18 0.675 0.698 0.762
BF 0.378 0.378 0.378

[条件式]
fn12= -8.96292
f= 1.0000
νn12= 57.35
νp13= 35.25
条件式(1) (−fn12)/f = 8.963
条件式(2) νp13−νn12 = -22.10
(Table 4)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
1 2.1637 0.0865 1.6516 58.57
* 2 0.6042 0.4694
3 -1.7507 0.0703 1.6700 57.35
4 -2.5109 0.0054
5 2.4999 0.1198 1.9108 35.25
6 -52.2956 0.2432
7 (Aperture FS) ∞ D7 (Variable)
8 (Aperture S) ∞ 0.0054
9 0.9370 0.2274 1.4978 82.57
10 -2.6585 0.0300
11 1.2910 0.1576 1.8160 46.59
12 -2.8071 0.0541 1.6398 34.55
13 0.9366 0.2032
14 -1.1194 0.1622 1.7408 27.74
15 3.0615 0.1191 1.8513 40.10
* 16 -1.9609 D16 (variable)
17 3.3931 0.1295 1.6180 63.34
18 -9.4947 D18 (variable)
19 ∞ 0.0859 1.5168 64.20
20 ∞ 0.0541
21 ∞ 0.0378 1.5168 64.20
22 ∞ BF
Image plane ∞

[Aspherical data]
2nd surface κ = 0.7466, A4 = -2.9535E-02, A6 = -3.0881E-01, A8 = 7.8703E-01, A10 = -2.6992E + 00
16th surface κ = 1.0000, A4 = 4.0859E-01, A6 = 8.1892E-01, A8 = -3.5120E-01, A10 = 3.6169E + 00

[Various data]
β 0.000 -0.009 -0.036
f 1.000 0.996 0.984
FNO 2.051 0.002 0.009
ω 38.624 87.096 22.281
Y 0.783 0.783 0.783
TL 3.820 3.820 3.820
BF 0.378 0.378 0.378
BF (air equivalent) 1.189 1.212 1.276

[Variable surface interval data]
β 0.000 -0.009 -0.036
D7 0.569 0.569 0.569
D16 0.277 0.254 0.190
D18 0.675 0.698 0.762
BF 0.378 0.378 0.378

[Conditional expression]
fn12 = -8.96292
f = 1.0000
νn12 = 57.35
νp13 = 35.25
Conditional expression (1) (-fn12) / f = 8.963
Conditional expression (2) νp13−νn12 = −22.10.

表4から、第4実施例に係る光学系WL4は、条件式(1),(2)を満たすことが分
かる。
Table 4 shows that the optical system WL4 according to the fourth example satisfies the conditional expressions (1) and (2).

図8は、第4実施例に係る光学系WL4の諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲収
差図、コマ収差図及び倍率色収差図)であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.000)、(
b)は中間距離合焦時(β=-0.009)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.036)における
諸収差図をそれぞれ示す。図8(a)〜(c)に示す各収差図から明らかなように、第4
実施例に係る光学系WL4は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが
分かる。
FIG. 8 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, coma aberration diagram, and chromatic aberration diagram of magnification) of the optical system WL4 according to the fourth example, and (a) is infinite focus. Hour (β = 0.000), (
b) shows various aberration diagrams when focusing at an intermediate distance (β = −0.009), and (c) shows various aberrations when focusing at a close distance (β = −0.036). As is apparent from the aberration diagrams shown in FIGS.
It can be seen that the optical system WL4 according to the example has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.

(第5実施例)
第5実施例について、図9、図10及び表5を用いて説明する。第5実施例に係る光学
系WL(WL5)は、図9に示すように、光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折
力を持つ第1レンズ群G1と、フレアカット絞りFSと、開口絞りSと、正の屈折力を持
つ第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、フィルタ群FLとから構
成されている。
(5th Example)
The fifth embodiment will be described with reference to FIGS. 9 and 10 and Table 5. FIG. As shown in FIG. 9, the optical system WL (WL5) according to the fifth example includes a first lens group G1 having negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis, and a flare-cut stop FS. And an aperture stop S, a second lens group G2 having a positive refractive power, a third lens group G3 having a positive refractive power, and a filter group FL.

第1レンズ群G1は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メ
ニスカスレンズL11と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL12と、物体側に
凸面を向けた正メニスカスレンズL13とからなる。負レンズL11の物体面及び像側の
レンズ面には、非球面が形成されている。
The first lens group G1 is arranged in order from the object side along the optical axis, a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side, a negative meniscus lens L12 having a concave surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L13. An aspheric surface is formed on the object surface and the image-side lens surface of the negative lens L11.

第2レンズ群G2は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、両凸形状の正レンズL21
と、両凸形状の正レンズL22と両凹形状の負レンズL23との接合レンズと、両凹形状
の負レンズL24と両凸形状の正レンズL25との接合レンズとからなる。正レンズL2
5の像側のレンズ面には、非球面が形成されている。
The second lens group G2 is a biconvex positive lens L21 arranged in order from the object side along the optical axis.
And a cemented lens of a biconvex positive lens L22 and a biconcave negative lens L23, and a cemented lens of a biconcave negative lens L24 and a biconvex positive lens L25. Positive lens L2
An aspherical surface is formed on the lens surface 5 on the image side.

第3レンズ群G3は、両凸形状の正レンズL31からなる。   The third lens group G3 is composed of a biconvex positive lens L31.

フィルタ群FLは、像面Iに配設される固体撮像素子(例えば、CCDやCMOS等)
の限界解像以上の空間周波数をカットするためのローパスフィルタや赤外カットフィルタ
等で構成されている。
The filter group FL is a solid-state imaging device (for example, CCD or CMOS) disposed on the image plane I.
It is composed of a low-pass filter, an infrared cut filter, and the like for cutting a spatial frequency above the limit resolution.

このような構成の第5実施例に係る光学系WL5において、無限遠物体から倍率β=−
0.036程度の有限距離物体へのフォーカシングは、第3レンズ群G3を光軸に沿って
移動させることによって行うことが望ましい。倍率β=−0.036程度よりもさらに近
距離の有限距離物体へのフォーカシングは、第2レンズ群G2及び第3レンズ群G3を光
軸に沿ってそれぞれ移動させることによって行うことが望ましい。
In the optical system WL5 according to the fifth example having such a configuration, the magnification β = − from the object at infinity.
It is desirable that focusing on a finite distance object of about 0.036 is performed by moving the third lens group G3 along the optical axis. It is desirable that focusing on a finite distance object closer than the magnification β = −0.036 is performed by moving the second lens group G2 and the third lens group G3 along the optical axis, respectively.

下記の表5に、第5実施例における各諸元の値を示す。表5における面番号1〜22が
、図9に示す曲率半径R1〜R22の各光学面に対応している。第5実施例では、第1面
、第2面、第16面が非球面である。
Table 5 below shows values of various specifications in the fifth example. Surface numbers 1 to 22 in Table 5 correspond to the optical surfaces having the curvature radii R1 to R22 shown in FIG. In the fifth embodiment, the first surface, the second surface, and the sixteenth surface are aspherical surfaces.

(表5)
[レンズ諸元]
面番号 R D nd νd
物面 ∞
*1 2.7352 0.0865 1.5691 71.31
*2 0.5942 0.4818
3 -1.5351 0.0703 1.9459 17.98
4 -1.6290 0.0054
5 2.0037 0.1074 1.7995 42.09
6 6.5923 0.2432
7(絞りFS) ∞ D7(可変)
8(絞りS) ∞ 0.5475
9 0.9412 0.2465 1.4978 82.57
10 -3.0012 0.0300
11 1.2540 0.1514 1.8160 46.59
12 -3.3541 0.0541 1.6259 35.72
13 0.9427 0.2405
14 -1.1378 0.1110 1.7408 27.74
15 1.9537 0.1395 1.8513 40.10
*16 -1.8564 D16(可変)
17 3.3216 0.1464 1.6180 63.34
18 -27.8378 D18(可変)
19 ∞ 0.0859 1.5168 64.20
20 ∞ 0.0541
21 ∞ 0.0378 1.5168 64.20
22 ∞ BF
像面 ∞

[非球面データ]
第1面
κ=1.0000,A4=-4.5412E-02,A6=2.5782E-02,A8=0.0000E+00,A10=0.0000E+00
第2面
κ=0.7000,A4=-6.7660E-02,A6=-3.9725E-01,A8=6.4185E-01,A10=-2.2663E+00
第16面
κ=1.0000,A4=4.0710E-01,A6=8.1699E-01,A8=-3.5427E-01,A10=3.6897E+00

[各種データ]
β 0.000 -0.009 -0.036
f 1.000 0.995 0.981
FNO 2.051 0.002 0.009
ω 38.624 87.094 22.278
Y 0.783 0.783 0.783
TL 3.768 3.768 3.768
BF 0.038 0.038 0.038
BF(空気換算) 0.702 0.732 0.815

[可変面間隔データ]
β 0.000 -0.009 -0.036
D7 0.548 0.548 0.548
D16 0.357 0.327 0.245
D18 0.529 0.559 0.641
BF 0.038 0.038 0.038

[条件式]
fn12= -44.21690
f= 1.0000
νn12= 17.98
νp13= 42.09
条件式(1) (−fn12)/f = 44.217
条件式(2) νp13−νn12 = 24.11
(Table 5)
[Lens specifications]
Surface number R D nd νd
Object ∞
* 1 2.7352 0.0865 1.5691 71.31
* 2 0.5942 0.4818
3 -1.5351 0.0703 1.9459 17.98
4 -1.6290 0.0054
5 2.0037 0.1074 1.7995 42.09
6 6.5923 0.2432
7 (Aperture FS) ∞ D7 (Variable)
8 (Aperture S) ∞ 0.5475
9 0.9412 0.2465 1.4978 82.57
10 -3.0012 0.0300
11 1.2540 0.1514 1.8160 46.59
12 -3.3541 0.0541 1.6259 35.72
13 0.9427 0.2405
14 -1.1378 0.1110 1.7408 27.74
15 1.9537 0.1395 1.8513 40.10
* 16 -1.8564 D16 (variable)
17 3.3216 0.1464 1.6180 63.34
18 -27.8378 D18 (variable)
19 ∞ 0.0859 1.5168 64.20
20 ∞ 0.0541
21 ∞ 0.0378 1.5168 64.20
22 ∞ BF
Image plane ∞

[Aspherical data]
1st surface κ = 1.0000, A4 = -4.5412E-02, A6 = 2.5782E-02, A8 = 0.0000E + 00, A10 = 0.0000E + 00
2nd surface κ = 0.7000, A4 = -6.7660E-02, A6 = -3.9725E-01, A8 = 6.4185E-01, A10 = -2.2663E + 00
16th surface κ = 1.0000, A4 = 4.0710E-01, A6 = 8.1699E-01, A8 = -3.5427E-01, A10 = 3.6897E + 00

[Various data]
β 0.000 -0.009 -0.036
f 1.000 0.995 0.981
FNO 2.051 0.002 0.009
ω 38.624 87.094 22.278
Y 0.783 0.783 0.783
TL 3.768 3.768 3.768
BF 0.038 0.038 0.038
BF (air equivalent) 0.702 0.732 0.815

[Variable surface interval data]
β 0.000 -0.009 -0.036
D7 0.548 0.548 0.548
D16 0.357 0.327 0.245
D18 0.529 0.559 0.641
BF 0.038 0.038 0.038

[Conditional expression]
fn12 = -44.21690
f = 1.0000
νn12 = 17.98
νp13 = 42.09
Conditional expression (1) (-fn12) /f=44.217
Conditional expression (2) νp13−νn12 = 24.11

表5から、第5実施例に係る光学系WL5は、条件式(1),(2)を満たすことが分
かる。
From Table 5, it can be seen that the optical system WL5 according to Example 5 satisfies the conditional expressions (1) and (2).

図10は、第5実施例に係る光学系WL5の諸収差図(球面収差図、非点収差図、歪曲
収差図、コマ収差図及び倍率色収差図)であり、(a)は無限遠合焦時(β=0.000)、
(b)は中間距離合焦時(β=-0.009)、(c)は至近距離合焦時(β=-0.036)におけ
る諸収差図をそれぞれ示す。図10(a)〜(c)に示す各収差図から明らかなように、
第5実施例に係る光学系WL5は、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有するこ
とが分かる。
FIG. 10 is a diagram showing various aberrations (spherical aberration diagram, astigmatism diagram, distortion aberration diagram, coma aberration diagram and chromatic aberration diagram of magnification) of the optical system WL5 according to the fifth example, and (a) is infinite focus. Hour (β = 0.000),
(B) shows various aberration diagrams when focusing on an intermediate distance (β = −0.009), and (c) shows various aberrations when focusing on a close distance (β = −0.036). As is apparent from the aberration diagrams shown in FIGS. 10 (a) to 10 (c),
It can be seen that the optical system WL5 according to Example 5 has excellent imaging performance with various aberrations corrected well.

本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明が
これに限定されるものではないことは言うまでもない。
In order to make the present invention easier to understand, the configuration requirements of the embodiment have been described, but it goes without saying that the present invention is not limited to this.

WL(WL1〜WL5) 光学系
G1 第1レンズ群
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
L11 (第1レンズ群を構成する)第1の負レンズ
L12 (第1レンズ群を構成する)第2の負レンズ
FS フレアカット絞り
S 開口絞り
FL フィルタ群
I 像面
CAM デジタルスチルカメラ(光学機器)
WL (WL1 to WL5) optical system G1 first lens group G2 second lens group G3 third lens group L11 (composing the first lens group) first negative lens L12 (composing the first lens group) second Negative lens FS Flare cut stop S Aperture stop FL Filter group I Image plane CAM Digital still camera (optical equipment)

Claims (10)

光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第1レンズ群と、第2レンズ群
とを有し、
前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の負レンズと、物体側
面が物体側に凹面を向けた第2の負レンズとを有し、
以下の条件式を満足することを特徴とする光学系。
7.94 ≦ (−fn12)/f < 48.00
但し、
fn12:前記第2の負レンズの焦点距離、
f:前記光学系全系の焦点距離。
A first lens group having negative refractive power, arranged in order from the object side along the optical axis, and a second lens group;
The first lens group includes a first negative lens arranged in order from the object side along the optical axis, and a second negative lens in which the object side faces a concave surface toward the object side,
An optical system satisfying the following conditional expression:
7.94 ≦ (−fn12) / f <48.00
However,
fn12: focal length of the second negative lens,
f: Focal length of the entire optical system.
前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、前記第1の負レンズと、前
記第2の負レンズと、正レンズとを有することを特徴とする請求項1に記載の光学系。
The first lens group includes the first negative lens, the second negative lens, and a positive lens arranged in order from the object side along the optical axis. Optical system.
以下の条件式を満足することを特徴とする請求項2に記載の光学系。
−30.00 < νp13−νn12 < 30.00
但し、
νp13:前記正レンズのd線を基準とするアッベ数、
νn12:前記第2の負レンズのd線を基準とするアッベ数。
The optical system according to claim 2, wherein the following conditional expression is satisfied.
−30.00 <νp13−νn12 <30.00
However,
νp13: Abbe number based on the d-line of the positive lens,
νn12: Abbe number based on the d-line of the second negative lens.
前記第2の負レンズは、メニスカスレンズであることを特徴とする請求項1〜3のいず
れか一項に記載の光学系。
The optical system according to claim 1, wherein the second negative lens is a meniscus lens.
前記第1の負レンズ、前記第2の負レンズ及び前記正レンズは、いずれも単レンズであ
ることを特徴とする請求項2〜4のいずれか一項に記載の光学系。
The optical system according to any one of claims 2 to 4, wherein each of the first negative lens, the second negative lens, and the positive lens is a single lens.
前記第2レンズ群は、正の屈折力を持つことを特徴とする請求項1〜5のいずれか一項
に記載の光学系。
The optical system according to claim 1, wherein the second lens group has a positive refractive power.
前記第2レンズ群よりも物体側に、開口絞りを配置することを特徴とする請求項1〜6
のいずれか一項に記載の光学系。
7. An aperture stop is disposed closer to the object side than the second lens group.
The optical system according to any one of the above.
前記第1の負レンズは、少なくとも1つの面が非球面であることを特徴とする請求項1
〜7のいずれか一項に記載の光学系。
The at least one surface of the first negative lens is an aspheric surface.
The optical system as described in any one of -7.
請求項1〜8のいずれか一項に記載の光学系を搭載することを特徴とする光学機器。   An optical apparatus comprising the optical system according to any one of claims 1 to 8. 光軸に沿って物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つ第1レンズ群と、第2レンズ群
とを有する光学系の製造方法であって、
前記第1レンズ群は、光軸に沿って物体側から順に並んだ、第1の負レンズと、物体側
面が物体側に凹面を向けた第2の負レンズとを有し、
以下の条件式を満足するように、レンズ鏡筒内に各レンズを組み込むことを特徴とする
光学系の製造方法。
7.94 ≦ (−fn12)/f < 48.00
但し、
fn12:前記第2の負レンズの焦点距離、
f:前記光学系全系の焦点距離。
A method of manufacturing an optical system having a first lens group having negative refractive power and a second lens group arranged in order from the object side along the optical axis,
The first lens group includes a first negative lens arranged in order from the object side along the optical axis, and a second negative lens in which the object side faces a concave surface toward the object side,
A method of manufacturing an optical system, wherein each lens is incorporated in a lens barrel so as to satisfy the following conditional expression:
7.94 ≦ (−fn12) / f <48.00
However,
fn12: focal length of the second negative lens,
f: Focal length of the entire optical system.
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