JP5747575B2 - ダストの処理装置 - Google Patents

Description

本発明は、セメント製造設備に用いられるダストの処理装置に関し、特に、セメントキルンの排ガスから抽気された抽気ダストの水洗処理を、長期間、安定的に行うことができるダストの処理装置に関する。

近年、セメント産業においては循環型社会への貢献として、焼却灰等の塩素分を多く含む廃棄物をセメント原料化し、有効利用を進めている。これに伴い、セメント製造装置内に持ち込まれる塩化アルカリの量が増加してきている。このような、廃棄物から持ち込まれる塩化アルカリの増加に合わせ、セメントキルンの窯尻部から排ガスの一部を抽気してセメント原料系や焼成系内の塩化アルカリ等を抜き出す塩素バイパスシステムが多く設置されてきている。

一方、セメントの品質上、セメントに含有できる塩素量の上限値は決まっている。このため、塩素バイパスシステムによってセメント製造装置内から抜き出した抽気ダスト中の塩素を処理する方法として、塩素を含む抽気ダストに水を加えて、塩素分を水に溶解し除去する水洗処理がある。

従来の抽気ダストの水洗処理システムは、抽気ダストと水洗用の水を一定量で混合してスラリーとし、抽気ダスト中の塩化アルカリが充分に溶出する時間ほど撹拌した後に、重力を利用して不溶の抽気ダスト分を沈降させ、抽気ダスト分が濃縮したものを脱水処理していた。

しかし、ダストを水洗する槽（分級槽）内や、スラリーを濃縮する槽（シックナー）内で、抽気ダスト中に同伴して抽出されたクリンカ粉等セメント仮焼原料ダストの粒子同士が結び付いて塊状に固形化し、各槽の底部及び側壁面に成長した硬化物により排出口を閉塞させるため、硬化物除去作業を３〜５ヶ月に１回の頻度で行う必要があった。また、スラリーを次工程の脱水装置に輸送するポンプや配管を閉塞させる問題が発生していた。

特許文献１には、スケール等の付着による槽の閉塞に対応するために、シックナー（重力沈降槽）へ供給する前に液体サイクロンを設置することによって、閉塞を低減する方法・システムが記載されている。

特開２００９−１４２７９０

しかしながら、特許文献１の分級槽の底部でも、長期的には閉塞するという従前と同様の課題が残っていた。すなわち、従来の装置では、分級槽が単なる混合槽であるため、重力沈降槽にも多量の固形分が混入してしまい、重力沈降槽が閉塞するおそれがあった。

本発明は、上記課題に鑑みてなされたものであって、その目的は、セメントキルンの排ガスから抽出された抽気ダストの水洗処理を、長期間、安定的に行うことができるダストの処理装置を提供することにある。

上記目的を達成するための本発明のダストの処理装置は、
セメントキルンの排ガスダストを水洗し分級する分級槽と、
液体サイクロンと、
重力沈降槽と
を備えるダストの処理装置において、
前記分級槽内に設けられ、鉛直軸回りに回転することで前記分級槽内の液体を撹拌する羽根と、
前記羽根よりも鉛直下方側に開口し、前記分級槽の内外を接続かつ連通する第１排出手段と、
前記羽根よりも鉛直上方側に接続し、前記分級槽の内外を連通する第２排出手段と
をさらに備え、
前記液体サイクロンは、前記第１排出手段に接続され、
前記重力沈降槽は、前記第２排出手段に接続され、
前記液体サイクロンと前記重力沈降槽とは、前記分級槽に対し独立して接続されること
を特徴とする。

このような構成によれば、分級槽内に羽根が設けられており、羽根よりも上側に滞留する液と羽根よりも下側に滞留する液とを分離して回収・排出することが可能となるので、固形分の多い液と固形分の少ない液とのそれぞれに対して適した処理を行うことができる。

本発明によれば、セメントキルンの排ガスダストを水洗する分級槽が、排ガスダストを懸濁させた液体から滞留固形物を分離する分級槽であり、分級槽の羽根よりも上側に滞留する液と羽根よりも下側に滞留する液とを分離して回収・排出することが可能となるので、固形分の多い滞留液と、固形物の少ない滞留液とのそれぞれに対して適した処理を行うことが可能となる。

セメントキルンの塩素バイパスシステムの構成の一例を示す概略図である。 セメントキルンの排ガスから抽出された塩素を多く含むダストの水洗処理装置の第１の実施形態の構成を示す概略図である。 本発明で適用される分級槽であって、一段羽根で構成する一例を示す概略図である。 セメントキルンの排ガスから抽出された塩素を多く含むダストの水洗処理装置の第２の実施形態の構成を示す概略図である。 水洗処理装置の第３の実施形態の構成を示す概略図である。

（第１の実施形態）
以下、図面を参照して本発明の実施の一形態について説明する。

なお、この明細書において、「粗粒」とは、原則、平均粒子径が２０μｍを超えるものをいう。
「微粒」とは、平均粒子径が２０μｍ以下、好ましくは平均粒子径が２０μｍ以下で４５μｍ篩残分が１０重量％以下、より好ましくは平均粒子径が２０μｍ以下で４５μｍ篩残分が５重量％以下となるものをいう。
「分離」とは、粗粒と微粒を分離することをいい、分級を含む概念である。
「抽気ダスト」とは、セメントクリンカ製造装置のプレヒータの下部などから抽気された排ガスを冷却し、その排ガスから分離捕集された固体をいう。

図１に示すシステムは、セメントクリンカ原料を予熱および仮燃するプレヒータ１２と、その下流側に配置されクリンカ焼成を行うセメントキルン１１と、そのセメントキルン１１の下流側に配置されセメントキルンで焼成されたクリンカを急冷するクリンカクーラ１３とを備えている。

さらに、プレヒータ１２とセメントキルン１１との間（具体的にはプレヒータ１２の下部側）には、窯尻部１４やライジングダクト１５と呼ばれる部分が設けられている。窯尻部１４またはライジングダクト１５の壁面には、内部の排ガスを外部へと送出するための抽気管１６が接続されている。

この抽気管１６の出口側には、冷却室１８、集塵機１９、および排気ファン１７が順に配置されている。また、抽気管１６の近傍には、冷却室１８に空気を送り込むための吹込ファン２０が接続されている。

排気ファン１７を動作させることにより、１０００℃〜１２００℃のキルン排ガスが抽気管１６を通じて外部へと送出される。その排気ガスは冷却室１８に送られ、ここで、吹込ファン２０からの空気によって急冷される。冷却速度は一例として６００℃〜８００℃／秒である。この急冷により、排ガスの温度は３００℃〜６００℃程度となり、これにより排ガスに含まれる揮発性アルカリ塩の融点以下となり、抽気ダストが固形化する。

その後、抽気ダストは、排気ファン１７によって吸引されて集塵機１９へと送られ、ここでガスと分離され、捕集される。セメントキルン１１の排ガスから抽出された抽気ダストの化学組成としては、例えばＣａＯが３０〜４０重量％、ＳＯ_３が５〜１０重量％、塩素が１０〜２５重量％、Ｋ_２Ｏが１５〜３０重量％、その他の微量成分である。平均粒子径は２０〜４０μｍである。

図２のダストの処理装置は、上記のようにして捕集された抽気ダストが投入される受入タンク１と、受入タンク１の下流側に配置された分級槽３と、分級槽３からの溢流を受ける槽４と、分級槽３からのスラリーが供給される液体サイクロン８とを備えている。図２の装置は、さらに、槽４の下流側に配置された重力沈降槽５と、重力沈降槽５からの羽根よりも上側に滞留する液を受ける排水処理工程部１０と、重力沈降槽５からのスラリーを受けるとともに液体サイクロン８からの混合物（詳細後述）も受ける槽６と、槽６からのスラリーを受ける脱水装置７と、を備えている。

分級槽３には、一例として、ＰＨ調整剤（代表的には硫酸）と水（工業用水を用いることができる）とが供給されるように構成されている。また、分級槽３は、抽気ダストをスラリー化するための撹拌装置３Ａ（図３参照）を有している。この撹拌装置３Ａは、鉛直方向に延びる回転軸２５と、その回転軸２５を回転させる不図示の駆動源と、回転軸２５の下端側に設けられた羽根２４とを有している。なお、羽根２４の数は特に限定されるものではなく図３の例のように１つの羽根２４のみが設けられていてもよいし、図２の例のように２つの羽根が設けられていてもよいし、さらには、それ以上の数の羽根が設けられていてもよい。

図３では模式的に描かれているが、分級槽３内には縦方向に延びるパイプ２１（第１排出手段）が配置されている。このパイプ２１は槽内の底部付近の固形物を外部へと排出するためのものである。パイプ２１の下端開口部は、羽根２４と同じ高さまたは羽根２４よりも鉛直下方側の高さに位置している。

好ましくは、パイプ２１は、その下端開口部が分級槽３の高さをＨとしてその分級槽３の底面から１／３Ｈまでの領域に開口するように設けられていてもよい。これにより滞留物を効率よく排出することが可能となる。パイプ２１の下端開口部の向きは特に限定されるものではなく、水平方向に開口していてもよいし、水平方向に対して傾斜して開口していてもよい。

このように構成された分級槽３では、回転軸２５を回転させて羽根２４を回すと、羽根２４の高さ（一点鎖線Ｌ参照）付近を境界として、その上下に、白抜き矢印Ｆａ、Ｆｂで示すような流れが生じる。羽根２４より上方側に向かう流れＦａは、主に、不溶解の固形粒子のうち微粒を多く含む流れである。一方、下方側に向かう流れＦｂは比較的粗粒を多く含む流れである。これらの流れＦａ、Ｆｂは、羽根２４による遠心力および重力作用によって作られる。

流れＦｂに沿って移動する粗粒は、図示するように、まず槽中心部付近から側壁近傍へと向かって径方向外側へと移動する。この際、分級槽３の側壁に到達する途中で重力によって下方に向かって沈降し、底部２７側に向かう。底部２７を径方向内側に向かって進むと、再び槽中心部付近（回転軸２５付近）において上昇し、再び流れＦｂに沿って循環する。

一方、流れＦａに沿って移動する微粒は、槽中心部付近から径方向外側へと移動し、側壁に達する途中で、液体の上昇流に同伴して上昇する。この流れＦａは、液面２６付近まで上昇した後、再び回転軸２５側に向かって径方向内側へと進む。そして、回転軸２５付近で下降して、再び流れＦａに沿って循環する。なお、流れＦａの羽根２４よりも上側に滞留する液の一部は、溢流口２２ａ（第２排出手段）を介して溢流２２として外部に流出する。分級槽３が鉛直上方側に開口する円筒形状である場合、溢流口２２ａは、図３のような分級槽３の最頂部における開口としてもよい。あるいは、溢流口２２ａは分級槽３であって羽根２４の鉛直上方側に接続する開口部であってもよく、羽根２４の鉛直上方側から分級槽３内の液体を排出させるものであれば特に限定しない。

上記のような流れＦａ、Ｆｂにより、この分級槽３においては、羽根２４の下方側が粗粒の濃度が濃い領域となる。この領域からパイプ２１を通してスラリーの排出を行うことで、槽の底部に粗粒が堆積し難くなり、粗粒ダストの不溶解の固形粒子の堆積滞留物を効果的に排出することが可能となる。

なお、回転軸２５に設けられる羽根２４が複数ある場合、パイプ２１の下端開口部は、それらの羽根２４のうち最も下の羽根（最下段羽根）の高さの位置またはそれより低い位置となるように設けられることが好ましい。この理由は次の通りである。すなわち、このような分級槽において、粗粒は、上記同様、分級漕の側壁近辺まで到達した後、重力によって沈降し、さらに底面を径方向内側に移動した後、回転軸２５付近から上昇し、再び側壁に向かって循環する。一方、微粒は、分級漕の側壁に到達する途中で液体の上昇流に同伴して上昇し、液面付近まで上昇したあと、回転軸２５付近から下降して、再び側壁方向へ向かって循環する。このような流れにおいては、上記同様、最下段羽根の高さ（位置）が最も粗粒の濃度が濃い流域となり、この領域からパイプで吸引排出することで、効果的に固形滞留物を排出することができるからである。

再び図２に戻り、本実施形態の装置に利用可能な液体サイクロン８について説明する。この液体サイクロン８は、ハイドロサイクロンとも呼ばれるものであり、通常は水を媒体としたスラリーや混合液を、旋回による遠心力を利用して分離・分級を行うものである。図２に示すように、パイプ２１と液体サイクロン８とを結ぶ流路上には圧送ポンプ９が設けられている。

液体サイクロン８に供給されたスラリーは、旋回し、水より比重の大きい固形物質に働く遠心力により設定した閾値を境として、下方旋回流により下部排出口から下部に排出される。また、比重の小さい物質は上方流により上部へと排出される。なお、このときの供給流速は、一例として、１ｍ／秒以上であり、圧力降下は４０ｋＰａ以上が必要である。

液体サイクロンは様々なサイズがあるので処理流量、分級粒度および濃度、下部流量と上部流量などからサイズが決定される。また、一般的には液体サイクロンの内径が小さいほど分級性能が高いので、用途に合わせて大型の液体サイクロンを使用するか、小型の液体サイクロンを多数組み合わせて処理量を調整する方法が使用されている。

本発明の場合は、粗粒分離後の上部分級液中の固形分の粒子（微粒）の平均粒子径が２０μｍ以下で、且つ、４５μｍ篩残分が１０重量％以下、好ましくは５重量％以下となるようにするためには、例えば液体サイクロンの大径胴体部の直径と上部内筒径の比は、２〜４倍とする。また、液体サイクロンを使用する利点としては、稼動部がなく目詰りなどの障害が起きにくいので保守管理がしやすいことも挙げられる。

槽４には、分級槽３からの溢流２２（図３参照）と、液体サイクロン８からの循環水（図２参照）と、後述する脱水装置７からの循環水（図２参照）などが供給されるように構成されている。槽４には、不図示の攪拌装置が配置されており、これにより槽内の微粒が攪拌・混合される。

重力沈降槽５は、シックナーとも呼ばれるものであり、槽４からの溢流が供給されるように構成されている。この重力沈降槽５内の微粒は、重力沈降により底部に集められ、重力沈降槽５の底部から５〜４０重量％濃縮スラリーとして外部に送出される。具体的には、これらは、スラリーポンプ（不図示）によって抜き出されるようになっていてもよい。一方、重力沈降槽５の羽根よりも上側に滞留する液は、含有重金属類の除去等を行うため排水処理工程部１０へ送られる。排水処理工程部１０はこれを無害化処理する機能を有している。

槽６は、重力沈降槽５の底部から抜き出された濃縮スラリーと、液体サイクロンからのスラリーと、が供給されるように構成されている。また、槽６は、凝集剤と水とが供給されるように構成されるとともに、液体サイクロンから供給されたスラリー等を混和する機能を有している。

脱水装置７は、槽６からのスラリーが供給されるように構成されている。脱水装置７としては、フィルタープレス式やベルトプレス式が挙げられる。脱水物である脱塩ダストは、セメント原料として再利用することができる。なお、脱水装置７は、前述した重力沈降槽５と共用することもできるし、重力沈降槽５とは別の脱水装置を用いることもできる。脱水した水は、脱水装置７から例えば槽４へと供給され、循環水として利用される。なお、プロセス系内に補給する水は、分級槽３と槽６に補給される。

上記のように構成された本実施形態のダスト処理装置の動作について、以下説明する。

まず、図１の塩素バイパスシステムからの抽気ダストは、図２の受入タンク１に投入される。そして、この受入タンク１の下部から、スクリューコンベアなどのダスト抜出し装置２により抽気ダストが抜き出され、その抽気ダストは分級槽３へと送られる。

分級槽３には、抽気ダストとともにＰＨ調整剤と水とが供給され、羽根２４（図３参照）により攪拌されることで、これらがスラリー化する。なお、水の供給量は、一例で、抽気ダストの重量に対して３倍〜２０倍、好ましくは５倍〜１０倍である。分級槽３における抽気ダストの滞留時間は１時間〜３時間が好ましい。この滞留時間中に、抽気ダスト内の塩素分が水に溶解し、抽気ダストの塩素分が脱塩される。抽気ダストは、塩素化合物等の水に溶解する固形粒子と、クリンカ等の不溶解の固形粒子とからなっており、不溶解の固形粒子は比較的粗粒で分級槽３の下層側や底部２７において滞留・流動する。

上記したように、分級槽３の内部では、微粒を主に含むスラリーの流れＦａが上層側に生じるとともに、粗粒を主に含むスラリーの流れＦｂが下層側に生じる。微粒を主に含むスラリーの一部は、分級槽３からの溢流２２として槽４へと供給される。

一方、粗粒を主に含むスラリーについては、圧送ポンプ９を動作させることによりパイプ２１の下端開口部から吸引され、液体サイクロン８へと供給される。次いで、液体サイクロン８において、スラリー内の粗粒と平均粒子径が２０μｍ以下の微粒とが分離される。

液体サイクロン８で分離された水と微粒の混合汚濁水は、液体サイクロン８の頂部から槽４へと送られ循環水となる。また、水と水硬性の低い粗粒の混合物は、液体サイクロン８の底部から排出され、直接、槽６に送られる。

槽４へは、分級槽３からの溢流２２、凝集剤、液体サイクロン８からの循環水、および下記する脱水装置７からの循環水が供給される。凝集剤は、比較的微粒の沈降を促すことができる点で好ましいが、凝集剤の供給は必ずしも必須ではなく、必要に応じて供給すればよい。

槽４においてもスラリーの撹拌・混合が行われ、槽４の溢流は重力沈降槽５に供給される。重力沈降槽５（シックナー）では、重力沈降により微粒が底部に集められ、その底部から５〜４０重量％濃縮スラリーがスラリーポンプ（不図示）によって抜き出される。この濃縮スラリーは次いで槽６へと供給される。重力沈降槽５の羽根よりも上側に滞留する液は、排水処理工程部１０に送られて含有重金属類が除去されて無害化処理された後、一例として海へ放水される。

槽６では、重力沈降槽５からの濃縮スラリーおよび液体サイクロン８からの粗粒の混合物に、必要に応じて、水および凝集剤が供給される。次いで、これらが槽６内で混和された後、脱水装置７に供給される。脱水物である脱塩ダストは、セメント原料として再利用することができ、また、脱水した水は槽４に供給して循環水として利用することができる。

（第２の実施形態）
本発明のダストの処理装置の他の例を図４に示す。なお、この図において、第１の実施形態と同一機能の構成要素には同一の符号を付して示し、重複する説明は省略する。

図４の例では、脱水装置７からの循環水が槽４ではなく、分級槽３に戻されるように構成されており、また、液体サイクロン８で分離された水と微粒の混合汚濁水が、槽４ではなく、分級槽３に供給されるように構成されている。特に限定されるものではないが、図２の例で分級槽３に直接供給されていた水は、この例では、液体サイクロン８から分級槽３への循環路上の一部に供給されるようになっている。

（第３の実施形態）
液体サイクロン８から排出された混合汚濁水は直接脱水装置７に供給される（図５参照）。槽６では凝集剤とともに水が添加されるが、混合汚濁水は液体サイクロン８によってある程度脱水されている。したがって混合汚濁水を直接脱水装置７に供給することで脱水効率を向上させてもよい。また、重力沈降槽５からの濃縮スラリーの性状によっては、槽６を省略し、濃縮スラリーも脱水装置７に直接供給することとすれば、脱水効率がさらに向上する。

以上、第１〜第３の実施形態を例として本発明について説明したが、本発明の要旨は、下記の通りである。

セメントキルンの排ガスダストを水洗し分級する分級槽（３）と、
液体サイクロン（８）と、
重力沈降槽（５）と
を備えるダストの処理装置において、
前記分級槽（３）内に設けられ、鉛直軸回りに回転することで前記分級槽（３）内の液体を撹拌する羽根（２４）と、
前記羽根（２４）よりも鉛直下方側に開口し、前記分級槽（３）の内外を接続かつ連通する第１排出手段（２１）と、
前記羽根（２４）よりも鉛直上方側に接続し、前記分級槽（３）の内外を連通する第２排出手段（２２ａ）と
をさらに備え、
前記液体サイクロン（８）は、前記第１排出手段（２１）に接続され、
前記重力沈降槽（５）は、前記第２排出手段（２２ａ）に接続され、
前記液体サイクロン（８）と前記重力沈降槽（５）とは、前記分級槽（３）に対し独立して接続されること
を特徴とするダストの処理装置。

このような構成によれば、分級槽内に羽根が設けられており、羽根よりも上側に滞留する液と羽根よりも下側に滞留する液とを分離して回収・排出することが可能となる。よって、それぞれに対して適した処理を行うことができる。一般に、固形滞留物は、羽根（２４）と同じ高さまたは羽根（２４）よりも鉛直下方に滞留することが多い。よって、このような構成によれば、パイプ（２１）を通じて固形滞留物を効率よく排出することができる。

また、このような構成によれば、重力沈降槽（５）と液体サイクロン（８）とが、分級槽（３）に対し独立に接続されているので、重力沈降槽（５）に羽根よりも上側に滞留する液だけを供給し、羽根よりも下側に滞留する液を供給しない構成とすることが可能となる。よって、重力沈降槽（５）の閉塞を低減することができる。

図２の例で言えば、この例では、分級槽３および液体サイクロン８で分離された粗粒が重力沈降槽５ではなく、槽６へと供給されるようになっている。そのため、不溶解の固形粒子を主とする塊状固形物によって、槽や配管（重力沈降槽５や、重力沈降槽５と槽６との間の配管など）が閉塞されてしまうのをより低減させることができる。
が抑制される。

以上、幾つかの形態を例示して本発明について説明したが、本発明は上記構成に限定されるものではなく種々変更可能である。例えば、分流槽３のパイプ２１の数が複数本であってもよい。この場合、各パイプ２１の下端開口部の高さを異ならせてもよいし、同一高さとしてもよい。
なお、本出願は下記の発明も開示する（括弧内の符号は本発明を何ら限定するものではない）：
２．上記本発明の要旨として記載したダストの処理装置において、上記第２排出手段（２２ａ）の下流であって上記重力沈降槽（５）の上流に配置された第１の槽（４）を備えることを特徴とする、ダストの処理装置。
３．上記液体サイクロン（８）の下流側に配置され、少なくとも当該液体サイクロン（８）からのスラリーを脱水する脱水装置（７）を備えていることを特徴とする、ダストの処理装置。
４．上記脱水装置（７）で脱水された水が、上記分級槽（３）または上記第１の槽（４）に戻されることを特徴とする、ダストの処理装置。
５． 上記液体サイクロン（８）からの混合汚濁水が、上記分級槽（３）または上記第１の槽（４）に戻されることを特徴とする、ダストの処理装置。
６．上記液体サイクロン（８）からのスラリーが、当該液体サイクロン（８）から直接上記脱水装置（７）に供給される、または、第２の槽（６）を経由して上記脱水装置（７）に供給されることを特徴とする、ダストの処理装置。

本発明は、セメントキルンの窯尻部またはライジングダクトから排ガスを抽気してセメント原材料系や焼成系内の塩化アルカリ等のキルン内部で蒸発する揮発性成分を低減させ、揮発性成分が制御されたクリンカを製造する際に利用可能である。

１ ダスト受入れタンク
２ ダスト抜き出し装置
３ 分級槽
３Ａ 撹拌装置
４ 槽（第１の槽）
５ 重力沈降槽（シックナー）
６ 槽（第２の槽）
７ 脱水装置
８ 液体サイクロン
９ 圧送ポンプ
１０ 排水処理工程部
１１ セメントキルン
１２ プレヒータ
１３ クリンカクーラ
１４ 窯尻部
１５ ライジングダクト
１６ 抽気管
１７ 排気ファン
１８ 冷却室
１９ 集塵機
２０ 吹込ファン
２１ パイプ
２２ 溢流
２４ 羽根
２５ 回転軸
２６ 液面
２７ 底部
Ｆａ 微粒の流れ
Ｆｂ 粗粒の流れ

Claims (6)

1. セメントキルンの排ガスダストを水洗し分級する分級槽と、
   液体サイクロンと、
   重力沈降槽と
   を備えるダストの処理装置において、
   前記分級槽内に設けられ、鉛直軸回りに回転することで前記分級槽内の液体を撹拌する羽根と、
   前記羽根よりも鉛直下方側に開口し、前記分級槽の内外を接続かつ連通する第１排出手段と、
   前記羽根よりも鉛直上方側に接続し、前記分級槽の内外を連通する第２排出手段と
   をさらに備え、
   前記液体サイクロンは、前記第１排出手段に接続され、
   前記重力沈降槽は、前記第２排出手段に接続され、
   前記液体サイクロンと前記重力沈降槽とは、前記分級槽に対し独立して接続されることを特徴とするダストの処理装置。
2. さらに、
   前記第２排出手段の下流であって前記重力沈降槽の上流に配置された第１の槽を備えることを特徴とする、請求項１に記載のダストの処理装置。
3. さらに、
   前記液体サイクロンの下流側に配置され、少なくとも当該液体サイクロンからのスラリーを脱水する脱水装置を備えていることを特徴とする、請求項１または２に記載のダストの処理装置。
4. 前記脱水装置で脱水された水が、前記分級槽または前記第１の槽に戻されることを特徴とする、請求項２を引用する請求項３に記載のダストの処理装置。
5. 前記液体サイクロンからの混合汚濁水が、前記分級槽または前記第１の槽に戻されることを特徴とする、請求項２に記載のダストの処理装置。
6. 前記液体サイクロンからのスラリーが、当該液体サイクロンから直接前記脱水装置に供給される、または、第２の槽を経由して前記脱水装置に供給されることを特徴とする、請求項３に記載のダストの処理装置。

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