JP5736896B2 - 疲労予き裂の導入方法 - Google Patents
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しかし、非特許文献2に記載されているように、き裂は、必ずしもナゲット部ではなく、溶接継手の熱影響領域(以下、「HAZ部」と示す)や母材に進展している場合が多く、ナゲット部の破壊靭性値の測定に最適な、ナゲット部をほぼ直進するき裂のΔKθmaxについては明らかではない。また、ΔKθmaxは有限要素法(Finite Element Method:以下、「FEM」と示す)に基づく解析により得られる値であり、その計算には膨大な時間とコストがかかる。
しかし、破断強度パラメータは、各種要因(母材の引張強度、試験片幅、板厚、ナゲット径等)のフィッティングにより求めたものであり、多分に経験的なパラメータであると言え、ナゲット部そのものの破壊限界値を求める手法とは言い難い。また、FEM解析には膨大なる時間とコストがかかる。
しかし、破壊ひずみパラメータを求めるには、経験的に求めた種々の補正係数が必要であり、特許文献1に記載された技術と同様に、ナゲット部そのものの破壊限界値を求める手法とは言い難い。また、FEM解析には膨大なる時間とコストがかかる。
即ち、本発明の疲労予き裂の導入方法は、鋼板を板厚方向に複数枚重ね合わせて鋼板相互をスポット溶接し、該スポット溶接継手の鋼板板厚方向に引張荷重を繰り返し負荷して溶接継手のナゲット部に疲労予き裂を導入するに当たり、前記引張荷重は、前記ナゲット部の直径、開口モードの応力拡大係数の最大値および前記鋼板の厚みから決定される値を上限とし、前記開口モードの応力拡大係数の最大値K Imax は15[MPa・m 1/2 ]以下であり、前記引張荷重の上限P max [N]は、下記の式(A)に従うことを特徴とするものである。
記
本発明の溶接継手への疲労予き裂の導入方法は、複数枚の鋼板を板厚方向に重ね合わせて鋼板相互をスポット溶接し、該スポット溶接継手の鋼板板厚方向に引張荷重を繰り返し負荷して溶接継手のナゲット部に予き裂を導入する。その際、引張荷重は、ナゲット部の直径、開口モードの応力拡大係数の最大値および鋼板の厚みから決定される値を上限とすることが肝要である。この引張荷重の上限Pmax[N]は、開口モードの応力拡大係数の最大値KImax:15[MPa・m1/2]以下において、下記の式(1)に従う。
この直線の傾きαについて詳細な検討を重ねた結果、ND×tを横軸に、αを縦軸にプロットすると、図2のようになり、ND×tとαとの間には式(2)に示す関係があることが分かった。ここで、式(2)における係数Hは、0.05〜0.15の範囲の値である。この値は、上述のように、種々の引張強度:TS、板厚:tならびにナゲット直径:NDを有する鋼板を用いたFEM解析から得られており、現在の高強度薄鋼板のスポット溶接継手においては、係数Hの値は0.05〜0.15の範囲から逸脱することはないと考えられる。
なお、疲労予き裂導入回数が極端に増加すると、単位時間当たりの人的あるいは実験コストの増加が顕著となるため、Nの上限は1000万回とする。
表1に示す、種々の引張強度:TSおよび板厚:tを有する高強度薄鋼板を用いて、ナゲット直径を2√t〜7√tの間で変化させて、図3(a)に示すような、2枚重ねのJIS Z 3138に準拠する十字引張疲労試験片を作製し、室温、大気中にて、溶接継手のナゲット部に疲労予き裂を導入した。
まず、疲労予き裂を導入するためのKImaxを設定し、式(1)から、十字引張疲労試験片に負荷する引張荷重の最大値:Pmaxを求めた。
次いで、疲労予き裂の長さ:ac[mm]を設定し、表1に示した材料定数Cおよびmを用いて、上記式(3)から疲労予き裂の導入回数:Nを求めた。
その後、Pmaxを十字引張疲労試験片にN回繰り返して負荷し、溶接継手のナゲット部に疲労予き裂を導入した。ここで、Nは1000万回を上限とした。
また、比較例2では、Cが本発明において規定した範囲の下限を下回っているため、実際に疲労予き裂を導入した際に、数十万回で疲労破壊し、疲労予き裂を導入することができなかった。
同様に、比較例3では、mが本発明において規定した範囲の下限を下回っているため、式(3)より計算されるNが1000万回を超えた。しかし、疲労予き裂を導入すると、Pmaxが大きいために数十万回で溶接継手が破断し、疲労予き裂を導入することができなかった。
比較例4では、KImaxが本発明において規定した範囲の下限を下回っているため、式(3)より計算されるNが1000万回を超えたが、1000万回行っても所望の長さacを有する疲労予き裂を導入することができなかった。
比較例5では、Cが本発明において規定した範囲の上限を超えているため、式(3)より計算されるNが2回となり、疲労予き裂を導入することができなかった。
比較例6では、mが本発明において規定した範囲の上限を超えているため、式(3)より計算されるNが135回となり、疲労予き裂を導入することができなかった。
比較例7では、Hが本発明において規定した範囲の上限を超えているため、式(3)より計算されるNが1000万回を超えており、1000万回行っても所望の長さacを有する疲労予き裂を導入することができなかった。
比較例8では、Hが本発明において規定した範囲の下限を下回っているため、式(1)より計算されるPmaxの値が大きくなり、引張荷重を負荷した直後に溶接継手が破断し、疲労予き裂を導入することができなかった。
Claims (2)
- 鋼板を板厚方向に複数枚重ね合わせて鋼板相互をスポット溶接し、該スポット溶接継手の鋼板板厚方向に引張荷重を繰り返し負荷して溶接継手のナゲット部に疲労予き裂を導入するに当たり、
前記引張荷重は、前記ナゲット部の直径、開口モードの応力拡大係数の最大値および前記鋼板の厚みから決定される値を上限とし、
前記開口モードの応力拡大係数の最大値K Imax は15[MPa・m 1/2 ]以下であり、
前記引張荷重の上限P max [N]は、下記の式(A)に従うことを特徴とする疲労予き裂の導入方法。
記
- 前記応力拡大係数を2[MPa・m1/2]以上10[MPa・m1/2]以下とすることを特徴とする、請求項1に記載の疲労予き裂の導入方法。
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