JP5644534B2 - Variable capacity turbocharger and manufacturing method thereof - Google Patents
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Description
本発明は、タービンに翼角度可変のノズルベーンを備えた可変容量ターボチャージャに係り、特にそのノズルベーンの翼角度を調整するノズル翼角度調整リングの耐摩耗性を向上させた可変容量ターボチャージャ及びその製造方法に関するものである。 The present invention relates to a variable displacement turbocharger having a nozzle vane with variable blade angle in a turbine, and more particularly, a variable displacement turbocharger with improved wear resistance of a nozzle blade angle adjusting ring for adjusting the blade angle of the nozzle vane and its manufacture. It is about the method.
車両用ディーゼルエンジンには、ターボチャージャが装着されているが、一般的には固定容量(コンベンショナル)のターボチャージャが使われている、しかし、2011年より規制が強化される北米や欧州の規格に適用するために、固定容量に代えて、可変容量ターボチャージャ(VNT、VGTと呼ばれている)の採用が決定されている。 A turbocharger is installed in a diesel engine for a vehicle. Generally, a fixed capacity (conventional) turbocharger is used. However, since 2011, regulations will be strengthened in North America and Europe. In order to apply, it has been decided to adopt a variable capacity turbocharger (referred to as VNT or VGT) instead of a fixed capacity.
この車両用ディーゼルエンジンに装着される従来の可変容量ターボチャージャは、特許文献1,2に示されるようにタービン側にノズルベーンを設けて排ガス流量を制御するもので、これを図5〜図7により説明する。 The conventional variable capacity turbocharger mounted on the vehicle diesel engine is one in which nozzle vanes are provided on the turbine side as shown in Patent Documents 1 and 2 to control the exhaust gas flow rate. explain.
図7に示すように可変容量ターボチャージャ20は、タービン21とコンプレッサ22をベアリングハウジング29で連結し、そのタービン21にタービン容量可変機構24が設けられて構成される。 As shown in FIG. 7, the variable capacity turbocharger 20 is configured by connecting a turbine 21 and a compressor 22 with a bearing housing 29, and the turbine 21 is provided with a turbine capacity variable mechanism 24.
タービン21は、タービンインペラ25と、タービンインペラ25を囲み、排ガスが導入されるタービンハウジング26とからなり、コンプレッサ22は、コンプレッサインペラ27と、コンプレッサインペラ27を囲み、吸気が導入されるコンプレッサハウジング28とからなる。タービンインペラ25とコンプレッサインペラ27とはターボ軸23で連結され、ターボ軸23がベアリングハウジング29内に収容されると共にベアリングハウジング29内に設けた軸受部(図示せず)で軸承される。 The turbine 21 includes a turbine impeller 25 and a turbine housing 26 that surrounds the turbine impeller 25 and into which exhaust gas is introduced. The compressor 22 surrounds the compressor impeller 27 and the compressor impeller 27, and a compressor housing 28 that introduces intake air. It consists of. The turbine impeller 25 and the compressor impeller 27 are connected by a turbo shaft 23, and the turbo shaft 23 is accommodated in a bearing housing 29 and supported by a bearing portion (not shown) provided in the bearing housing 29.
タービン容量可変機構24は、図5〜図7に示すように、タービンハウジング26のノズルスロート部26aの円周方向に沿って適宜間隔で翼角度可変に設けられた多数のノズルベーン30と、これらノズルベーン30をリンクプレート31を介して連結されたノズル翼角度調整リング32と、そのノズル翼角度調整リング32の溝32aに係合し、ノズル翼角度調整リング32を回動するためのクランクレバー33と、そのクランクレバー33に連結され、タービンハウジング26外に延出されるクランク軸34と、その延出されたクランク軸34に連結され、クランク軸34を回転するためのコントロールリンク35と、そのコントロールリンク35を駆動するモータからなる駆動装置36とからなる。 As shown in FIGS. 5 to 7, the turbine capacity varying mechanism 24 includes a large number of nozzle vanes 30 provided at variable intervals along the circumferential direction of the nozzle throat portion 26 a of the turbine housing 26, and these nozzle vanes. Nozzle blade angle adjustment ring 32 connected 30 through a link plate 31, and a crank lever 33 for engaging the groove 32 a of the nozzle blade angle adjustment ring 32 and rotating the nozzle blade angle adjustment ring 32, A crankshaft 34 coupled to the crank lever 33 and extending out of the turbine housing 26; a control link 35 coupled to the extended crankshaft 34 for rotating the crankshaft 34; and the control link And a driving device 36 composed of a motor for driving 35.
コントロールリンク35は、図6に示すように、駆動装置36に連結された第1駆動レバー37と、クランク軸34に連結された第2駆動レバー38と第1及び第2駆動レバー37、38を連結するリンクピン39a、39bを備えたコントロールロッド40とからなる。 As shown in FIG. 6, the control link 35 includes a first drive lever 37 connected to the drive device 36, a second drive lever 38 connected to the crankshaft 34, and first and second drive levers 37, 38. The control rod 40 includes link pins 39a and 39b to be connected.
このタービン容量可変機構24によるノズルベーン30の翼角度調整は、図7に示すように、駆動装置36が所定角度回転することで、コントロールロッド40が往復移動し、これによりクランク軸34が所定角度回転すると共にクランクレバー33が回動して、ノズル翼角度調整リング32が所定角度回転し、これにより、リンクプレート31を介してノズルベーン30の翼角度が調整され、タービンハウジング26からノズルスロート部26aを介してタービンインペラ25に流入する排ガスの流入角とその容量が調整されることで、タービンインペラ25の回転速度を可変することができる。 As shown in FIG. 7, the blade capacity of the nozzle vane 30 is adjusted by the turbine capacity varying mechanism 24. As a result, the control rod 40 reciprocates when the drive device 36 rotates by a predetermined angle, whereby the crankshaft 34 rotates by a predetermined angle. At the same time, the crank lever 33 rotates and the nozzle blade angle adjustment ring 32 rotates by a predetermined angle, whereby the blade angle of the nozzle vane 30 is adjusted via the link plate 31, and the nozzle throat portion 26a is moved from the turbine housing 26. The rotational speed of the turbine impeller 25 can be varied by adjusting the inflow angle and the capacity of the exhaust gas flowing into the turbine impeller 25 through the turbine impeller 25.
ところで、ノズル翼角度調整リング32は、タービンハウジング26外に設けられるものの、タービンハウジング26の外側雰囲気でも300℃以上の高温に晒されるため、潤滑油による潤滑は不可能であり、ノズル翼角度調整リング32の溝32aと、ノズル翼角度調整リング32を回動するためのクランクレバー33との摺動部は、摩擦抵抗が大きくなる問題がある。特にこの摺動部の部分は、内部にある排ガス導入量の絞り量を調整する多数のノズルベーン30に働く合力が働くため、接触応力が高くなる。 By the way, although the nozzle blade angle adjustment ring 32 is provided outside the turbine housing 26, it is exposed to a high temperature of 300 ° C. or higher even in the atmosphere outside the turbine housing 26. The sliding portion between the groove 32a of the ring 32 and the crank lever 33 for rotating the nozzle blade angle adjusting ring 32 has a problem that the frictional resistance increases. In particular, this sliding portion has a high contact stress because of the resultant force acting on the large number of nozzle vanes 30 that adjust the throttle amount of the exhaust gas introduction amount inside.
従来は、ノズル翼角度調整リング32とクランクレバー33をSUSで形成し、その摺動面をクロマイズ処理(クロム元素により表面硬化処理)或いは硬化処理として、窒化処理、DLCコーティング(ダイアモンド・ライク・コーティング)、トリバロイT400合金(登録商標)、ハステロイ(登録商標)などを用いることが提案されている。 Conventionally, the nozzle blade angle adjustment ring 32 and the crank lever 33 are formed of SUS, and the sliding surfaces thereof are chromized (surface hardening treatment with chromium element) or hardening treatment, nitriding, DLC coating (diamond-like coating) ), Trivalloy T400 alloy (registered trademark), Hastelloy (registered trademark), and the like have been proposed.
しかしながら、材料強度を強化しても、高温環境で使用されるため機械的摩擦が避けられず、異常摩耗を防ぐことはできない問題がある。 However, there is a problem that even if the material strength is enhanced, mechanical friction is inevitable because it is used in a high temperature environment, and abnormal wear cannot be prevented.
そこで、本発明の目的は、上記課題を解決し、摺動部の摩耗が生じても異常摩耗を防止できる可変容量ターボチャージャ及びその製造方法を提供することにある。 Accordingly, an object of the present invention is to provide a variable capacity turbocharger that can solve the above-described problems and can prevent abnormal wear even if sliding portion wears, and a method of manufacturing the same.
上記目的を達成するために請求項1の発明は、タービンのノズルベーンの翼角度を調整するノズル翼角度調整リングとそのノズル翼角度調整リングを回転するクランクレバーをタービンハウジング外に備えた可変容量ターボチャージャにおいて、ノズル翼角度調整リングの溝とクランクレバーとの係合部に、シリコン樹脂中に二硫化タングステン粒子とグラファイトと三酸化アンチモンを分散させた皮膜を形成したことを特徴とする可変容量ターボチャージャである。 In order to achieve the above object, a first aspect of the present invention is a variable capacity turbocharger including a nozzle blade angle adjusting ring for adjusting a blade angle of a nozzle vane of a turbine and a crank lever for rotating the nozzle blade angle adjusting ring outside the turbine housing. In the charger, a variable-capacity turbocharger characterized in that a film in which tungsten disulfide particles, graphite, and antimony trioxide are dispersed in silicon resin is formed at the engaging portion between the nozzle blade angle adjusting ring groove and the crank lever. It is a charger.
請求項2の発明は、タービンのノズルベーンの翼角度を調整するノズル翼角度調整リングとそのノズル翼角度調整リングを回転するクランクレバーをタービンハウジング外に備えた可変容量ターボチャージャの製造方法において、シリコン樹脂を40〜50質量部、二硫化タングステン粒子を30〜40質量部 、グラファイトを6〜10質量部、三酸化アンチモンを10〜20質量部とし、これにバインダを加え、これをノズル翼角度調整リングの溝とクランクレバーの摺動面に塗布した後乾燥させ、これを数回繰り返し、皮膜厚さを30±10μmにした後、これを焼成して皮膜を形成したことを特徴とする可変容量ターボチャージャの製造方法である。 According to a second aspect of the present invention, there is provided a variable capacity turbocharger manufacturing method including a nozzle blade angle adjusting ring for adjusting a blade angle of a nozzle vane of a turbine and a crank lever for rotating the nozzle blade angle adjusting ring outside the turbine housing. 40-50 parts by mass of resin, 30-40 parts by mass of tungsten disulfide particles, 6-10 parts by mass of graphite, and 10-20 parts by mass of antimony trioxide. A binder is added to this, and the nozzle blade angle is adjusted. A variable capacity characterized in that it is applied to the ring groove and the sliding surface of the crank lever and then dried, this is repeated several times, and the film thickness is adjusted to 30 ± 10 μm, followed by firing to form a film. This is a method of manufacturing a turbocharger.
請求項3の発明は、前記摺動面の外周面にクロマイズ処理又は窒化処理を行った後、前記皮膜を形成した請求項2記載の可変容量ターボチャージャの製造方法である。 A third aspect of the present invention is the method of manufacturing a variable capacity turbocharger according to the second aspect, wherein the coating is formed after the outer peripheral surface of the sliding surface is subjected to chromization or nitriding.
本発明は、摺動面に、シリコン樹脂中に、二硫化タングステンとグラファイトと三酸化アンチモンを分散させた皮膜を形成することで、高温環境であっても摺動性が高く耐摩耗性に優れたノズル翼角度調整リング構造を備えた可変容量ターボチャージャとすることができるという優れた効果を発揮する。 The present invention forms on the sliding surface a film in which tungsten disulfide, graphite, and antimony trioxide are dispersed in a silicone resin, so that the sliding property is high and the wear resistance is excellent even in a high temperature environment. The nozzle blade angle adjustment ring structure can be used as a variable capacity turbocharger.
以下、本発明の好適な一実施の形態を添付図面に基づいて詳述する。 A preferred embodiment of the present invention will be described below in detail with reference to the accompanying drawings.
先ず、可変容量ターボチャージャの基本的構成は、図5〜図7で説明したとおりであり、その詳細な説明は省略する。 First, the basic configuration of the variable capacity turbocharger is as described with reference to FIGS.
さて、図1は、本発明の可変容量ターボチャージャのノズル翼角度調整リング構造を示したものであり、図1(a)はノズル翼角度調整リング構造の全体斜視図、図1(b)はノズル翼角度調整リング32の要部斜視図を、図1(c)は、クランクレバー33の要部斜視図を示したものである。 FIG. 1 shows the nozzle blade angle adjusting ring structure of the variable capacity turbocharger of the present invention. FIG. 1 (a) is an overall perspective view of the nozzle blade angle adjusting ring structure, and FIG. FIG. 1C is a perspective view of the main part of the nozzle blade angle adjusting ring 32, and FIG. 1C is a perspective view of the main part of the crank lever 33.
図1(b)に示すようにノズル翼角度調整リング32には、クランクレバー33に係合する溝32aが形成される。図1(c)に示すようにクランクレバー33は、ノズル翼角度調整リング32の溝32aに係合する係合ピン33aと、クランク軸34(図6、図7)に連結されるボス部33bを有する。 As shown in FIG. 1B, the nozzle blade angle adjustment ring 32 is formed with a groove 32 a that engages with the crank lever 33. As shown in FIG. 1C, the crank lever 33 includes an engagement pin 33a that engages with the groove 32a of the nozzle blade angle adjustment ring 32, and a boss portion 33b that is connected to the crankshaft 34 (FIGS. 6 and 7). Have
本発明においては、ノズル翼角度調整リング32の溝32aの内面と、クランクレバー33の係合ピン33aの外周の双方の摺動面、又はいずれか一方の摺動面に、耐摩耗性と自己潤滑性を有する皮膜10を形成したものである。 In the present invention, the wear resistance and self-sufficiency are provided on both the sliding surface on the inner surface of the groove 32a of the nozzle blade angle adjusting ring 32 and the outer peripheral surface of the engaging pin 33a of the crank lever 33, or on one of the sliding surfaces. A film 10 having lubricity is formed.
またこれら摺動面は、皮膜形成前に、クロマイズ処理や窒化処理を施され、その硬化層の外周面に皮膜10が形成される。 Further, these sliding surfaces are subjected to chromization treatment and nitriding treatment before the film formation, and the film 10 is formed on the outer peripheral surface of the hardened layer.
この皮膜10の成分は、
(A)シリコン樹脂 40〜50質量部
(B)二硫化タングステン粒子 30〜40質量部
(C)グラファイト 6〜10質量部
(D)三酸化アンチモン 10〜20質量部
からなる。
The component of this film 10 is
(A) Silicon resin 40-50 mass parts (B) Tungsten disulfide particle 30-40 mass parts (C) Graphite 6-10 mass parts (D) It consists of 10-20 mass parts antimony trioxide.
(A)シリコン樹脂としては、ポリシロキサン結合(Si−O−Si)を主骨格にもち、耐熱温度300℃を超える耐熱性があるもので、重合度の低いものを用いる。 (A) As the silicon resin, one having a polysiloxane bond (Si—O—Si) as a main skeleton, having heat resistance exceeding a heat resistant temperature of 300 ° C., and having a low degree of polymerization is used.
(B)二硫化タングステン粒子は、自己潤滑性に優れた粒子であり、平均粒径は1〜2μmのものを用いる。 (B) Tungsten disulfide particles are particles having excellent self-lubricating properties, and those having an average particle size of 1 to 2 μm are used.
(C)グラファイトとしては、自己潤滑性に優れると共に、摩耗して皮膜から剥離しても潤滑性を有するので好ましく、平均粒径は1〜2μmのものを用いる。 (C) As graphite, it is preferable because it has excellent self-lubricating property and has lubricity even if it is worn away and peeled off from the film, and has an average particle diameter of 1 to 2 μm.
(D)三酸化アンチモンは、潤滑補助剤として、また耐摩耗性を向上剤として加えるものである。 (D) Antimony trioxide is added as a lubricating auxiliary agent and wear resistance as an improver.
この(A)〜(D)の成分に無機バインダを加えて皮膜形成樹脂とする。 An inorganic binder is added to the components (A) to (D) to form a film-forming resin.
この皮膜形成樹脂をスプレー塗装等にて摺動面(溝32aの内面、係合ピン33aの外周面)にコーティング膜を形成した後、70〜90℃で20分以上加熱乾燥する。このスプレー塗装と乾燥を3〜5回繰り返し、最終的に30±10μm、好ましくは30μm厚さのコーティング膜を形成した後、230℃±10℃で60分焼き付けてコーティング膜を焼成することで皮膜10を形成する。 A coating film is formed on the sliding surface (the inner surface of the groove 32a, the outer peripheral surface of the engaging pin 33a) with this film-forming resin by spray coating or the like, and then heated and dried at 70 to 90 ° C. for 20 minutes or more. This spray coating and drying are repeated 3 to 5 times, and finally a coating film having a thickness of 30 ± 10 μm, preferably 30 μm is formed, and then the coating film is baked by baking at 230 ° C. ± 10 ° C. for 60 minutes. 10 is formed.
この皮膜10の特性は、
摩擦係数 0.06(代表値)
碁盤目テスト 100/100(JIS K 5400)
鉛筆硬度 5H
耐熱性 約600℃×30分加熱した後も変化なし
であった。
The characteristics of this film 10 are
Friction coefficient 0.06 (typical value)
Cross-cut test 100/100 (JIS K 5400)
Pencil hardness 5H
Heat resistance No change after heating at about 600 ° C. for 30 minutes.
また、溝32aの内面、係合ピン33aの外周面、クロマイズ処理または窒化処理などの硬化処理後に塗装するが、硬化層をサンドブラスト処理して表面を粗面化した後、塗装を行うようにするとよい。 In addition, the coating is performed after the inner surface of the groove 32a, the outer peripheral surface of the engaging pin 33a, the curing process such as the chromizing process or the nitriding process, and the hardened layer is sandblasted to roughen the surface, and then the coating is performed. Good.
次に皮膜10の作用を説明する。 Next, the operation of the film 10 will be described.
先ず、図4は、皮膜を形成していない従来のノズル翼角度調整リング32の溝32aの内周面とクランクレバー33の係合ピン33aの外周面の状態を示している。 First, FIG. 4 shows a state of the inner peripheral surface of the groove 32a of the conventional nozzle blade angle adjustment ring 32 and the outer peripheral surface of the engagement pin 33a of the crank lever 33, which are not formed with a film.
この従来例においては、溝32a(或いは係合ピン33a)の表面は窒化処理をしていてもミクロンオーダの加工荒さが残っており、摺動面が均一に接している状態にはならず、図4(a)に示すように、最大高さとなる頂部が内周面に点接触した状態にある。従って、図4(a)の状態で摩擦や振動等による接触応力が高いと、点接触した部分32pからミクロの破壊が発生し、図4(b)に示すように接触部が欠け落ちて破損片32Bとなって摺動面から消失し、その後、順次高い部分32pの接触と破壊が発生し、通常摩擦とは異なり急速に摩耗が進行してしまい、表面硬化処理した硬化層が消失してしまうことがわかった。 In this conventional example, even if the surface of the groove 32a (or the engaging pin 33a) is subjected to nitriding treatment, the processing roughness of micron order remains, and the sliding surface is not in a state of being in uniform contact, As shown to Fig.4 (a), it exists in the state which the top part used as the maximum height was in point contact with the internal peripheral surface. Therefore, if the contact stress due to friction, vibration, or the like is high in the state of FIG. 4A, a micro fracture occurs from the point-contacted portion 32p, and the contact portion is lost and damaged as shown in FIG. 4B. It disappears from the sliding surface as a piece 32B, and then contact and destruction of the high portion 32p occur sequentially, and wear progresses rapidly unlike normal friction, and the hardened layer subjected to the surface hardening treatment disappears. I found out.
これに対して、本発明は、皮膜10を形成することで、上述した異常摩耗を防止できるようにしたものである。 On the other hand, in the present invention, the above-described abnormal wear can be prevented by forming the film 10.
これを図2により説明する。 This will be described with reference to FIG.
図2は、溝32a(又は係合ピン33a)に形成した皮膜10の断面を拡大した模式図を示している。 FIG. 2 shows an enlarged schematic view of the cross section of the coating 10 formed in the groove 32a (or the engagement pin 33a).
先ず図2(a)に示すように皮膜10の形成直後は、シリコン樹脂11A中に、二硫化タングステン粒子11Bとグラファイト11Cが分散した状態の皮膜10が形成された溝32a(又は係合ピン33a)となり、この状態で、係合ピン33a(又は溝32a)の内周面と接した状態となる。 First, as shown in FIG. 2 (a), immediately after the formation of the coating 10, the groove 32a (or the engagement pin 33a) in which the coating 10 in which tungsten disulfide particles 11B and graphite 11C are dispersed is formed in the silicon resin 11A. In this state, the contact is made with the inner peripheral surface of the engagement pin 33a (or the groove 32a).
このように皮膜10中に二硫化タングステン粒子11Bとグラファイト11Cを含むことで、摺動面の摺動性は高温下でも良好となる。 Thus, by including the tungsten disulfide particles 11 </ b> B and the graphite 11 </ b> C in the film 10, the sliding performance of the sliding surface is good even at high temperatures.
次に、図2(b)に示すように、皮膜10が、使用中に摩耗により二硫化タングステン粒子11Bとグラファイト11Cが順次摺動面から放出され、緩やかに摩耗する。 Next, as shown in FIG. 2B, during the use of the coating 10, the tungsten disulfide particles 11B and the graphite 11C are sequentially released from the sliding surface due to wear and wear gradually.
さらに図2(c)に示すように摩耗が進行すると、シリコン樹脂11Aから溝32a(又は係合ピン33a)の表面の高い部分32p(又は33p)が露出し始めるが、二硫化タングステン粒子11Bとグラファイト11Cが固体潤滑剤であるため、図4で説明したような破壊脱落ではなく緩やかな接触摩耗が進行し、順次露出した部分の微少摩耗が発生し、最終的には、図2(d)に示すように全体がラッピングで磨かれたような鏡面32M(又は33M)の状態となり、局部で接触力を支えることなく面接触となるため、その摩耗速度を劇的に改善することができる。 Further, as wear progresses as shown in FIG. 2 (c), the high portion 32p (or 33p) of the surface of the groove 32a (or the engagement pin 33a) begins to be exposed from the silicon resin 11A, but the tungsten disulfide particles 11B and Since the graphite 11C is a solid lubricant, the gradual contact wear does not proceed as described with reference to FIG. 4, but slight wear occurs in the sequentially exposed portions, and finally FIG. 2 (d). As shown in FIG. 4, the entire surface is in a mirror surface 32M (or 33M) polished by lapping, and surface contact is achieved without supporting the contact force locally, so that the wear rate can be dramatically improved.
また、組立初期に上記のような鏡面状の仕上げ加工は、切削加工+研磨+ラッピングにより技術的には可能であるが、組立時の姿勢誤差、相手部品のばらつきを考えると接触姿勢を含み面接触の実現は困難である。 In addition, the mirror-like finish processing as described above is technically possible by cutting + polishing + lapping in the initial stage of assembly, but considering the posture error during assembly and the variation of the mating parts, Realization of contact is difficult.
またマッチング研磨といった方法も存在するが、ノズル翼角度調整リング32とクランクレバー33のように多数の部品を組み合わせた状態で実施するのはやはり困難である。 Although there is a method such as matching polishing, it is still difficult to carry out in a state where a large number of parts are combined such as the nozzle blade angle adjusting ring 32 and the crank lever 33.
このように、本発明は、ノズル翼角度調整リング32の溝32aとクランクレバー33の係合ピン33aの摺動面にシリコン樹脂からなる皮膜10を形成し、その皮膜10が摩耗しても、シリコン樹脂に分散させた二硫化タングステンやグラファイトが固体潤滑材となって、表面荒さの不具合を解消し最終的には摺動面を鏡面加工した状態とすることができる。 Thus, in the present invention, the coating 10 made of silicon resin is formed on the sliding surface of the groove 32a of the nozzle blade angle adjusting ring 32 and the engaging pin 33a of the crank lever 33. Tungsten disulfide or graphite dispersed in the silicon resin becomes a solid lubricant, which eliminates the problem of surface roughness and finally allows the sliding surface to be in a mirror-finished state.
次に、図3により本発明と従来例のノズル翼角度調整リング32とクランクレバー33を用いて実際に加速リグ試験での寿命試験を行った結果を説明する。この際振動入口はターボ取付部である翼角度調整リング32側から行った。 Next, the results of actual life tests in the accelerated rig test using the nozzle blade angle adjusting ring 32 and the crank lever 33 of the present invention and the conventional example will be described with reference to FIG. At this time, the vibration inlet was made from the blade angle adjusting ring 32 side which is a turbo mounting portion.
図3において、本発明と従来例では、ノズル翼角度調整リング32とクランクレバー33は、共にSUSで、その摺動面にはベースのSUS+窒化処理(処理層はおおよそ50μmのもので評価)し、本発明では、窒化理後に皮膜を形成し、従来例ではコーティングレスとした。 In FIG. 3, in the present invention and the conventional example, the nozzle blade angle adjustment ring 32 and the crank lever 33 are both SUS, and the sliding surface is subjected to SUS + nitriding treatment of the base (the treatment layer is evaluated to be approximately 50 μm). In the present invention, a film was formed after nitriding, and in the conventional example, no coating was formed.
この結果、従来例では、摩耗寿命は、寿命時摩耗量が0.3289(mm)で、寿命時間は789(hr)であるのに対し、本発明では寿命時摩耗量が0.3289(mm)で、寿命時間は、2691(hr)と摩耗時妙は3.4倍延命できることが確認された。 As a result, in the conventional example, the wear life is 0.3289 (mm) at the life and the wear time is 789 (hr), whereas the wear at the life is 0.3289 (mm) in the present invention. ), The lifetime was 2691 (hr), and it was confirmed that the life could be increased by 3.4 times when worn.
また図3より、本発明では、初期摩耗速度が大幅に低減され、定常摩耗速度は従来例に比べて約1/3と改善できることがわかった。 3 that the initial wear rate is greatly reduced and the steady wear rate can be improved to about 1/3 of the conventional example.
10 皮膜
24 タービン容量可変機構
30 ノズルベーン
32 ノズル翼角度調整リング
32a 溝
33 クランクレバー
33a 係合ピン
DESCRIPTION OF SYMBOLS 10 Film | membrane 24 Turbine capacity variable mechanism 30 Nozzle vane 32 Nozzle blade angle adjustment ring 32a Groove 33 Crank lever 33a Engagement pin
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