JP5591334B2 - 空気調和機の室内機、及び空気調和機 - Google Patents

Description

本発明は、ファンと熱交換器とをケーシング内に収納した室内機、及びこの室内機を備えた空気調和機に関するものである。

従来から、ファンと熱交換器とをケーシング内に収納した空気調和機が存在する。そのようなものとして、「空気入り口及び空気出口を有する本体ケーシングと、該本体ケーシング内に配設された熱交換器とからなる空気調和機であって、前記空気出口には、複数の小型プロペラファンを前記空気出口の幅方向に併設して構成されたファンユニットを配設した空気調和機」が提案されている（例えば、特許文献１参照）。この空気調和機は、空気出口にファンユニットを配設し、気流の方向制御を容易にするとともに、吸込口にも同一構成のファンユニットを設けることで、風量増加による熱交換器性能を向上するようにしている。

特開２００５−３２４４号公報（段落００１２，００１３，００１８〜００２１、図５及び図６）

特許文献１のような空気調和機は、ファンユニット（送風機）の上流側に熱交換器が設けられている。このため、空気出口側に可動ファンユニットを設けているため、ファン可動に伴う風路変化や非対称吸い込みによる流れの不安定性から、風量低下や逆流等を引き起こす原因となる。さらに、流れの乱れた空気がファンユニットに流入することとなる。
したがって、特許文献１のような空気調和機は、流速が速くなるファンユニットの羽部（プロペラ）外周部に流入する空気の流れが乱れ、ファンユニット自体が騒音の音源となってしまう（騒音悪化の原因となってしまう）という問題点があった。
さらに、隣接するファンが発生する旋回流の影響により、熱交換器での圧力損失が上昇してしまうという問題点や、熱交換器に流入する空気の風速分布のバラツキが発生してしまうという問題点があった。

本発明は、上述のような課題の少なくとも１つを解決するためになされたものであり、熱交換器に流入する空気の風速分布のバラツキを改善し、熱交換器での圧力損失の上昇を抑制することが可能な室内機、及びこの室内機を備えた空気調和機を得ることを目的とする。

本発明に係る空気調和機の室内機は、上部に吸込口が形成され、前面部下側に吹出口が形成されたケーシングと、ケーシング内の吸込口の下流側に設けられた複数の軸流型又は斜流型のファンと、ケーシング内のファンの下流側であって、吹出口の上流側に設けられ、ファンから吹き出された空気と冷媒とが熱交換する熱交換器と、を備え、複数のファンは、ケーシングの左右方向に沿って並設されており、平面視において、隣接するファンは、互いの回転方向が逆方向となっており、熱交換器は、前面側に配置された前面側熱交換器と、背面側に配置された背面側熱交換器と、を有し、前面側熱交換器を流れる空気の流量は、背面側熱交換器を流れる空気の流量よりも小さくなるよう構成され、ファンが熱交換器の上流側のみに備えられているものである。
また、本発明に係る空気調和機の室内機は、上部に吸込口が形成され、前面部下側に吹出口が形成されたケーシングと、ケーシング内の吸込口の下流側に設けられた複数の軸流型又は斜流型のファンと、ケーシング内のファンの下流側であって、吹出口の上流側に設けられ、ファンから吹き出された空気と冷媒とが熱交換する熱交換器と、を備え、複数のファンは、ケーシングの左右方向に沿って並設されており、平面視において、隣接するファンは、互いの回転方向が逆方向となっており、熱交換器は、前面側に配置された前面側熱交換器と、背面側に配置された背面側熱交換器と、を有し、前面側熱交換器の伝熱面積と背面側熱交換器の伝熱面積とが異なり、ファンは、前面側熱交換器の伝熱面積及び背面側熱交換器の伝熱面積に応じた風量を、前面側熱交換器及び背面側熱交換器に供給するように配置され、ファンが熱交換器の上流側のみに備えられているものである。

また、本発明に係る空気調和機は、上記の室内機を備えたものである。

本発明においては、隣接するファンが発生する旋回流の影響を低減できるので、熱交換器に流入する空気の風速分布のバラツキを改善し、熱交換器での圧力損失の上昇を抑制することができる。このため、熱交換器５０の熱交換性能を向上することができる。

本発明の実施の形態１に係る空気調和機の室内機を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態１に係る空気調和機の室内機を示す外観斜視図である。 本発明の実施の形態１に係る室内機を前面右側から見た斜視図である。 本発明の実施の形態１に係る室内機を背面右側から見た斜視図である。 本発明の実施の形態１に係る室内機を前面左側から見た斜視図である。 本発明の実施の形態１に係るドレンパンを示す斜視図である。 本発明の実施の形態１に係る室内機の結露発生位置を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態１に係る信号処理装置を示す構成図である。 本発明の実施の形態１に係る空気調和機の室内機の別の一例を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態２に係る室内機を示す斜視図である。 本発明の実施の形態２に係る室内機におけるファン回転方向とケーシング内に発生する気流との関係を示す説明図である。 本発明の実施の形態２に係る室内機の平面断面図である。 本発明の実施の形態２に係る室内機の平面断面図である。 本発明の実施の形態３に係る室内機の平面断面図である。 本発明の実施の形態４に係る室内機の平面断面図である。 本発明の実施の形態５に係る室内機の平面断面図である。 本発明の実施の形態６に係る室内機の縦断面図である。 本発明の実施の形態７に係る室内機を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態８に係る室内機を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態９に係る室内機を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態１０に係る室内機を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態１１に係る室内機を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態１２に係る室内機を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態１３に係る室内機を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態１４に係る室内機を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態１５に係る室内機を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態１６に係る室内機を示す縦断面図である。 熱交換器５０の構成例を説明するための概略図である。 本発明の実施の形態１７に係るファンの一例を示す正面図である。 羽根の設置構成（設置姿勢や設置枚数等）と空力性能との関係を説明する説明図である。 本発明の実施の形態１７に係るファンの別の一例を示す正面図である。 本発明の実施の形態１７に係るファンのさらに別の一例を示す正面図である。 本発明の実施の形態１８に係るファンの一例を示す概略構成図である。 本発明の実施の形態１８に係るファンの別の一例を示す概略構成図である。 本発明の実施の形態１８に係る凸部の一例を示す要部拡大図（縦断面図）である。 本発明の実施の形態１８に係る凸部の別の一例を示す要部拡大図（縦断面図）である。 本発明の実施の形態１８に係る凸部のさらに別の一例を示す要部拡大図（縦断面図）である。 羽根周辺部に発生する、ファン効率の低下原因となる気流の一例を示す説明図である。 本発明の実施の形態１８に係る凸部先端部の別の一例を示す要部拡大図（縦断面図）である。 本発明の実施の形態１９に係る室内機を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態２０に係る室内機における吹出口の風速分布の一例を示す説明図である。 本発明の実施の形態２０に係る室内機における吹出口の風速分布の別の一例を示す説明図である。 本発明の実施の形態２０に係る室内機の吹出口近傍を示す要部拡大図（正面断面図）である。 本発明の実施の形態２１に係る室内機において各ファンの風量を同一にした場合の吹出口の風速分布を示す説明図である。 本発明の実施の形態２１に係る室内機が低風量モードで運転する場合における吹出口の風速分布の一例を示す説明図である。 本発明の実施の形態２１に係る室内機における同一風量時の中央部ファンの風量低減率と騒音低減効果の関係を示す特性図である。 本発明の実施の形態２２に係る室内機における吹出口の風速分布の一例を示す説明図である。 本発明の実施の形態１に係る室内機のノズル内の気流を説明するための説明図（縦断面図）である。 本発明の実施の形態２４に係る室内機を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態２４に係る室内機の別の一例を示す縦断面図である。 本発明の実施の形態１に係る室内機の内部で発生する気流を説明するための説明図である。 本発明の実施の形態１に係る室内機の内部で発生する気流を説明するための説明図である。 本発明の実施の形態２５に係る室内機のノズル形状の一例を示す説明図である。 本発明の実施の形態２５に係る室内機のノズル形状の別の一例を示す説明図である。 本発明の実施の形態２５に係る室内機のノズル形状のさらに別の一例を示す説明図である。 本発明の実施の形態２６に係る室内機を示す平面断面図である。 本発明の実施の形態２６に係る室内機の別の一例を示す平面断面図である。

以下、本発明に係る空気調和機（より詳しくは、空気調和機の室内機）の具体的な実施の形態について説明する。なお、実施の形態１では、空気調和機の室内機を構成する各ユニットの基本構成について説明する。また、実施の形態１７以降において、各ユニットの詳細構成又は別の実施例について説明する。また、以下の各実施の形態では、壁掛け型の室内機を例に本発明を説明する。また、各実施の形態で示す図では、各ユニット（又は各ユニットの構成部材）の形状や大きさ等が一部異なる場合もある。

実施の形態１．
＜基本構成＞
図１は、本発明の実施の形態１に係る空気調和機の室内機（室内機１００と称する）を示す縦断面図である。また、図２は、この室内機を示す外観斜視図である。なお、本実施の形態１及び後述する実施の形態では、図１の左側を室内機１００の前面側として説明する。以下、図１及び図２に基づいて、室内機１００の構成について説明する。

（全体構成）
この室内機１００は、冷媒を循環させる冷凍サイクルを利用することで、室内等の空調対象域に空調空気を供給するものである。室内機１００は、主に、室内空気を内部に吸い込むための吸込口２及び空調空気を空調対象域に供給するための吹出口３が形成されているケーシング１と、このケーシング１内に収納され、吸込口２から室内空気を吸い込み、吹出口３から空調空気を吹き出すファン２０と、ファン２０から吹出口３までの風路に配設され、冷媒と室内空気とで熱交換することで空調空気を作り出す熱交換器５０と、を有している。そして、これらの構成要素によりケーシング１内に風路（矢印Ｚ）が連通されている。吸込口２は、ケーシング１の上部に開口形成されている。吹出口３は、ケーシング１の下部（より詳しくは、ケーシング１の前面部下側）に開口形成されている。ファン２０は、吸込口２の下流側でかつ、熱交換器５０の上流側に配設されており、例えば軸流ファン又は斜流ファン等で構成されている。

また、室内機１００には、ファン２０の回転数、及び後述する上下ベーン７０及び左右ベーン８０の向き（角度）等を制御する制御装置２８１を備えている。なお、本実施の形態１及び後述する各実施の形態に示す図面には、制御装置２８１の図示を省略する場合もある。

このように構成された室内機１００においては、ファン２０が熱交換器５０の上流側に設けられているので、吹出口３にファン２０が設けられている従来の空気調和機の室内機と比べ、吹出口３から吹き出される空気の旋回流の発生や風速分布のバラツキの発生を抑制することができる。このため、空調対象域への快適な送風が可能となる。また、吹出口３にファン等の複雑な構造物がないため、冷房運転時に暖気と冷気の境界で生じる結露の対策も容易となる。さらに、ファンモーター３０が空調空気である冷気や暖気にさらされることがないため、長時間の運転寿命を提供することができる。

（ファン）
一般的に、空気調和機の室内機は設置スペースに制約があるため、ファンを大きくできないことが多い。このため、所望の風量を得るために、適度な大きさのファンを複数並列に配置する。本実施の形態１に係る室内機１００は、図２に示すように、ケーシング１の長手方向（換言すると、吹出口３の長手方向）に沿って、３個のファン２０が並列に配置されている。現在の一般的な空気調和機の室内機の寸法において所望の熱交換能力を得るには、ファン２０はおよそ２個〜４個が好ましい。本実施の形態１に係る室内機においては、ファン２０はすべて同一形状で構成され、動作回転数をすべて等しく運転することにより全てのファン２０でほぼ等しい送風量を得ることができる。

このように構成することにより、必要風量や室内機１００内部の通風抵抗に応じてファン２０の個数、形状及び大きさ等を組合せることで、多様なスペックの室内機１００に対応した最適ファン設計が可能となる。

（ベルマウス）
本実施の形態１に係る室内機１００には、ファン２０の周りに、ダクト上のベルマウス５が配置されている。ベルマウス５は、ファンへの吸気と排気を滑らかに誘導するためのものである。図１に示すように、本実施の形態１に係るベルマウス５は、平面視において略円形状をしている。また、縦断面において、本実施の形態１に係るベルマウス５は次のような形状をしている。上部５ａは、その端部が上方に向かって広がる略円弧形状をしている。中央部５ｂは、ベルマウスの直径が一定となったストレート部分となっている。下部５ｃは、その端部が下方に向かって広がる略円弧形状をしている。そして、ベルマウス５の上部５ａの端部（吸い込み側の円弧部分）で吸込口２を形成している。
本実施の形態１の図１で示したベルマウス５は、ファン２０の羽根車の高さより高く構成されたダクト形状となっているが、それに限定したものではなく、ベルマウス５の高さがファン２０の羽根車の高さより低く構成されている半開放型のベルマウスでもよい。さらに、ベルマウス５は、図１に示す５ｂのストレート部分がなく、端部の５ａ，５ｃのみで構成されていてもよい。

なお、ベルマウス５は、部品点数の削減や強度向上のため、例えばケーシング１と一体で形成してもよい。また例えば、ベルマウス５、ファン２０及びファンモーター３０等でモジュール化し、これらとケーシング１を着脱可能な構成として、メンテナンス性を向上してもよい。

また、本実施の形態１においては、ベルマウス５の上部５ａの端部（吸い込み側の円弧部分）は、ベルマウス５の開口面の周方向に対して、一様形状で構成されている。つまり、ファン２０の回転軸２０ａを中心とした回転方向に対して、ベルマウス５は切り欠きやリブ等の構造が無く、軸対称性を有した一様な形状をしている。

このようにベルマウス５を構成することにより、ファン２０の回転に対してベルマウス５の上部５ａの端部（吸い込み側の円弧部分）が一様な形状をしているので、ファン２０の吸込み流れとしても一様な流れが実現される。このため、ファン２０の吸込み流れの偏流によって発生する騒音を低減することができる。

（仕切り板について）
図２に示すように、本実施の形態１に係る室内機１００は、隣接したファン２０の間に、仕切り板９０が設けられている。これら仕切り板９０は、熱交換器５０とファン２０の間に設置されている。つまり、熱交換器５０とファン２０の間の風路が、複数の風路（本実施の形態１では３つ）に分割されている。仕切り板９０は、熱交換器５０とファン２０の間に設置されるため、熱交換器５０に接する側の端部が熱交換器５０に沿った形状となっている。より詳しくは、図１に示すように、熱交換器５０は、室内機１００の前面側から背面側にかけての縦断面（つまり、室内機１００を右側から見た縦断面。以下、右側縦断面と称する）において、略Λ型に配置されている。このため、仕切り板９０の熱交換器５０側端部も略Λ型となっている。

なお、仕切り板９０のファン２０側端部の位置は、例えば次のように決定すればよい。隣接するファン２０が吸込側において互いに影響を生じない程度に十分離れている場合、仕切り板９０のファン２０側の端部は、ファン２０の出口面までとすればよい。しかし、隣接するファン２０が吸込側において互いに影響を及ぼす程度に近づいている場合で、さらにベルマウス５の上部５ａの端部（吸い込み側の円弧部分）の形状が十分に大きく形成できる場合、仕切り板９０のファン２０側の端部は、隣接する風路に影響を与えないように（隣接するファン２０が吸込側において互いに影響を及ぼさないように）、ファン２０の上流側（吸入側）まで延設してもよい。

また、仕切り板９０は、種々の材質で形成することができる。例えば、スチールやアルミ等の金属で仕切り板９０を形成してもよい。また例えば、樹脂等で仕切り板９０を形成してもよい。ただし、熱交換器５０は暖房運転のときに高温となるため、仕切り板９０が樹脂等のような低融点の材質で形成されている場合、仕切り板９０と熱交換器５０との間にわずかな空間を形成するとよい。仕切り板９０がアルミやスチール等の融点が高い材質の場合、仕切り板９０を熱交換器５０と接するように配置してもよい。熱交換器５０が例えばフィンチューブ型熱交換器の場合、熱交換器５０のフィン間に仕切り板９０を挿入してもよい。

上述したように、熱交換器５０とファン２０の間の風路が、複数の風路（本実施の形態１では３つ）に分割されている。この風路内、つまり、仕切り板９０やケーシング１等に吸音材を設けて、ダクト内で生じる騒音を低減することもできる。

また、これら分割された風路は、平面視において、一辺がＬ１及びＬ２となった略四角形状に形成されている。つまり、分割された風路の幅が、Ｌ１及びＬ２となっている。このため、例えば、Ｌ１，Ｌ２で形成された略四角形状の内部に設置されたファン２０が生じる風量は、確実にファン２０の下流にあるＬ１，Ｌ２で囲まれた領域の熱交換器５０を通過する。

このようにケーシング１内の風路を複数の風路に分割することにより、ファン２０が下流に作る流れ場が旋回成分を有していても、各ファン２０から吹き出された空気が室内機１００の長手方向（図１紙面直交方向）に自由に移動できなくなる。このため、ファン２０が吹き出した空気は、このファン２０の下流にあるＬ１，Ｌ２で囲まれた領域の熱交換器５０に通過させることが可能となる。その結果として、熱交換器５０全体に流入する室内機１００の長手方向（図１紙面直交方向）の風量分布のバラツキを抑制し、高い熱交換性能を有すことができる。また、ケーシング１内を仕切り板９０で分断することで、互いに隣接したファン２０同士において、隣接したファン２０の発生する旋回流との干渉を防ぐことができる。このため、旋回流同士の干渉による流体のエネルギーのロスを抑制することができ、風速分布の改善と合わせて、室内機１００の圧力損失低減が可能となる。なお、各仕切り板９０は一枚の板で形成されている必要はなく、複数の板で形成されていてもよい。例えば、仕切り板９０を前面側熱交換器５１側と背面側熱交換器５５側で二分割してもよい。言うまでもなく仕切り板９０を構成する各板どうしの接合箇所には隙間はない方が好ましい。仕切り板９０を複数に分割することにより、仕切り板９０の組み付け性が向上する。

（ファンモーター）
ファン２０はファンモーター３０で回転駆動される。用いられるファンモーター３０は、インナーローター型でもよいし、アウターローター型でもよい。アウターローター型のファンモーター３０の場合には、ローターをファン２０のボス２１と一体にした構造（ボス２１にローターを持たせる）のものも用いられる。また、ファンモーター３０の寸法をファン２０のボス２１の寸法よりも小さくすることで、ファン２０の生成する気流に損失を与えることを防止できる。さらに、ボス２１の内部にモーターを配設することで、軸方向寸法も小さくすることができる。ファンモーター３０とファン２０を着脱容易な構造とすることにより、メンテナンス性も向上する。

なお、ファンモーター３０として比較的コストの高いＤＣブラシレスモーターを用いることにより、効率の向上、長寿命化及び制御性の向上を図ることができるが、他の形式のモーターを採用しても空気調和機としての一次機能が満足されることは言うまでもない。 また、ファンモーター３０駆動用の回路は、ファンモーター３０と一体にしてもよいし、外部で構成して防塵、防火対策を施すこともできる。

ファンモーター３０は、モーターステイ１６により、ケーシング１に取り付けられている。さらに、ファンモーター３０をＣＰＵ冷却等に用いられるボックス型（ファン２０、筐体、ファンモーター３０、ベルマウス５、及びモーターステイ１６等が一体でモジュール化されているもの）とし、ケーシング１と着脱可能な構造とすれば、メンテナンス性が向上し、ファン２０のチップクリアランスの精度も高くすることができる。一般に、チップクリアランスが狭い方が、送風性能が高く好ましい。

なお、ファンモーター３０の駆動回路は、ファンモーター３０内部に構成しても良いし、外部にあってもよい。

（モーターステイ）
モーターステイ１６は、固定部材１７及び支持部材１８を備えている。固定部材１７は、ファンモーター３０が取り付けられるものである。支持部材１８は、固定部材１７をケーシング１へ固定するための部材である。支持部材１８は、例えば棒状のものであり、固定部材１７の外周部から例えば放射状に延設されている。図１に示すように、本実施の形態１に係る支持部材１８は、およそ水平方向に延設されている。なお、支持部材１８は、翼形状や板形状として静翼効果を与えてもよい。

（熱交換器）
本実施の形態１に係る室内機１００の熱交換器５０は、ファン２０の風下側に配置されている。この熱交換器５０には、例えばフィンチューブ型熱交換器等を用いるとよい。熱交換器５０は、図１に示すように、右側縦断面において、対称線５０ａで分断されている。対称線５０ａは、この断面における熱交換器５０の設置範囲を、略中央部において左右方向に分断するものである。つまり、前面側熱交換器５１は対称線５０ａに対して前面側（図１の紙面左側）に、背面側熱交換器５５は対称線５０ａに対して背面側（図１の紙面右側）に、それぞれ配置されている。そして、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５は、前面側熱交換器５１と背面側熱交換器５５との間の間隔が空気の流れ方向に対して広がるように、つまり右側縦断面において熱交換器５０の断面形状が略Λ型となるように、ケーシング１内に配置されている。つまり、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５は、ファン２０から供給される空気の流れ方向に対して傾斜を有するように配置されているのである。

さらに、熱交換器５０は、背面側熱交換器５５の風路面積が前面側熱交換器５１の風路面積よりも大きくなっていることを特徴としている。つまり、熱交換器５０は、背面側熱交換器５５の風量が前面側熱交換器５１の風量よりも大きくなっている。本実施の形態１では、右側縦断面において、背面側熱交換器５５の長手方向の長さが前面側熱交換器５１の長手方向長さよりも長くなっている。これにより、背面側熱交換器５５の風路面積は、前面側熱交換器５１の風路面積よりも大きくなっている。なお、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のその他の構成（図１における奥行き方向の長さ等）は、同じとなっている。つまり、背面側熱交換器５５の伝熱面積は、前面側熱交換器５１の伝熱面積よりも大きくなっている。また、ファン２０の回転軸２０ａは、対称線５０ａの上方に設置されている。

このように熱交換器５０を構成することにより、吹出口にファンが設けられている従来の空気調和機の室内機と比べ、吹出口３から吹き出される空気の旋回流の発生や風速分布の発生を抑制することができる。また、このように熱交換器５０を構成することにより、背面側熱交換器５５の風量が前面側熱交換器５１の風量よりも大きくなる。そして、この風量差により、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した空気が合流した際、この合流した空気は前面側（吹出口３側）へ曲がることとなる。このため、吹出口３近傍で気流を急激に曲げる必要が無くなり、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができる。

また、本実施の形態１に係る室内機１００においては、背面側熱交換器５５から流出する空気の流れ方向が、背面側から前面側への流れとなる。このため、本実施の形態１に係る室内機１００は、右側縦断面において熱交換器５０を略ｖ型に配置する場合と比べて、熱交換器５０を通過した後の空気の流れをより曲げやすくなる。

室内機１００は、ファン２０を複数個有するため、重量が重くなりがちである。室内機１００が重くなると、室内機１００を据付けするための壁面の強度が必要とされ、据付け上の制約となる。このため、熱交換器５０の軽量化を図ることが好ましい。また、室内機１００は、熱交換器５０の上流側にファン２０を配置するので、室内機１００の高さ寸法が大きくなり、据付け上の制約となりがちである。このため、熱交換器５０を軽量化することが好ましい。また、熱交換器５０を小型化することが好ましい。

そこで、本実施の形態１では、熱交換器５０（前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５）としてフィンチューブ型熱交換器を用い、熱交換器５０の小型化を図っている。より詳しくは、本実施の形態１に係る熱交換器５０は、所定の間隙を介して積層された複数のフィン５６と、これらフィン５６を貫通する複数の伝熱管５７と、を備えている。本実施の形態１では、ケーシング１の左右方向（図１の紙面直交方向）に、フィン５６を積層している。つまり、伝熱管５７は、ケーシング１の左右方向（図１の紙面直交方向）に沿って、フィン５６を貫通している。また、本実施の形態１では、熱交換器５０の熱交換効率を向上させるため、熱交換器５０の通風方向（フィン５６の幅方向）に伝熱管５７を２列配置している。これら伝熱管５７は、右側縦断面において略千鳥形状に配置されている。

また、伝熱管５７を直径が細い（直径３ｍｍ〜７ｍｍ程度）円管で構成し、伝熱管５７を流れる冷媒（室内機１００及びこの室内機１００を備えた空気調和機に用いられる冷媒）をＲ３２とすることにより、熱交換器５０の小型化を図っている。つまり、熱交換器５０は、伝熱管５７の内部を流れる冷媒と室内空気とがフィン５６を介して熱交換するものである。このため、伝熱管５７を細くした場合、伝熱管の径が太い熱交換器と比べ、同一冷媒循環量では冷媒の圧力損失が大きくなる。しかしながら、Ｒ３２は、Ｒ４１０Ａと比べ、同一温度における蒸発潜熱が大きく、より少ない冷媒循環量で同一能力を発揮できる。このため、Ｒ３２を使用することにより、使用する冷媒量の削減が可能となり、熱交換器５０において圧力損失の低減ができる。したがって、伝熱管５７を細い円管で構成し、冷媒としてＲ３２を用いることにより、熱交換器５０を小型化することができる。

また、本実施の形態１に係る熱交換器５０では、フィン５６及び伝熱管５７をアルミニウム又はアルミニウム合金で形成することにより、熱交換器５０の軽量化を図っている。なお、熱交換器５０の重量が据付状の制約とならない場合、伝熱管５７を銅で構成しても勿論よい。

（フィンガーガード＆フィルター）
また、本実施の形態１に係る室内機１００は、吸込口２に、フィンガーガード１５やフィルター１０が設けられている。フィンガーガード１５は、回転するファン２０に手を触れることができないようにする目的で設置されているものである。このため、フィンガーガード１５の形状は、ファン２０に手を触れることができなければ任意である。例えば、フィンガーガード１５の形状は、格子状でもよいし、多数の大小異なるリングで構成されたような円形状でもよい。また、フィンガーガード１５は、樹脂等の材料で構成しても金属の材料で構成してもよいが、強度が必要な場合、金属で構成することが望ましい。また、フィンガーガード１５は、通風抵抗の低下と強度の保持の観点からできるだけ細く、強い材料や形状が好ましい。フィルター１０は、室内機１００の内部へ粉塵が流入することを防止するために設けられているものである。フィルター１０は、着脱自在にケーシング１に設けられている。また、図示しないが、本実施の形態１に係る室内機１００は、フィルター１０を自動で掃除する自動清掃機構を備えていてもよい。

（風向制御ベーン）
また、本実施の形態１に係る室内機１００は吹出口３に、気流の吹出し方向を制御する機構である上下ベーン７０と左右ベーン（図示せず）が設けられている。

（ドレンパン）
図３は、本発明の実施の形態１に係る室内機を前面右側から見た斜視図である。図４は、この室内機を背面右側から見た斜視図である。図５は、この室内機を前面左側から見た斜視図である。また、図６は、本発明の実施の形態１に係るドレンパンを示す斜視図である。なお、ドレンパンの形状の理解を容易とするため、図３及び図４では室内機１００の右側を断面で示し、図５では室内機１００の左側を断面で示している。

前面側熱交換器５１の下端部（前面側熱交換器５１の前面側端部）の下方には、前面側ドレンパン１１０が設けられている。背面側熱交換器５５の下端部（背面側熱交換器５５の背面側端部）の下方には、背面側ドレンパン１１５が設けられている。なお、本実施の形態１では、背面側ドレンパン１１５とケーシング１の背面部１ｂが一体で形成されている。この背面側ドレンパン１１５には、左側端部及び右側端部の双方に、ドレンホース１１７が接続される接続口１１６が設けられている。なお、接続口１１６の双方へドレンホース１１７を接続する必要はなく、どちらか一方の接続口１１６へドレンホース１１７を接続すればよい。例えば、室内機１００の据付工事の際に室内機１００の右側へドレンホース１１７を引き出したい場合、背面側ドレンパン１１５の右側端部に設けられた接続口１１６へドレンホース１１７を接続し、背面側ドレンパン１１５の左側端部に設けられた接続口１１６はゴムキャップ等で閉塞すればよい。

前面側ドレンパン１１０は、背面側ドレンパン１１５よりも高い位置に配置されている。また、前面側ドレンパン１１０と背面側ドレンパン１１５との間には、左側端部及び右側端部の双方に、ドレンの移動路となる排水路１１１が設けられている。排水路１１１は、前面側の端部が前面側ドレンパン１１０と接続されており、前面側ドレンパン１１０から背面側ドレンパン１１５に向かって下方に傾斜するように設けられている。また、排水路１１１の背面側の端部には、舌部１１１ａが形成されている。排水路１１１の背面側の端部は、背面側ドレンパン１１５の上面に覆い被さるように配置されている。

冷房運転時、熱交換器５０で室内空気が冷却される際、熱交換器５０に結露が発生する。そして、前面側熱交換器５１に付着した露は、前面側熱交換器５１の下端部から滴下し、前面側ドレンパン１１０で回収される。背面側熱交換器５５に付着した露は、背面側熱交換器５５の下端部から滴下し、背面側ドレンパン１１５で回収される。
また、本実施の形態１では背面側ドレンパン１１５よりも高い位置に前面側ドレンパン１１０を設けているので、前面側ドレンパン１１０で回収されたドレンは、背面側ドレンパン１１５の方へ向かって排水路１１１を流れる。そして、このドレンは、排水路１１１の舌部１１１ａから背面側ドレンパン１１５へ滴下し、背面側ドレンパン１１５で回収される。背面側ドレンパン１１５で回収されたドレンは、ドレンホース１１７を通って、ケーシング１（室内機１００）の外部へ排出される。

本実施の形態１のように、背面側ドレンパン１１５よりも高い位置に前面側ドレンパン１１０を設けることにより、両ドレンパンで回収されたドレンを、背面側ドレンパン１１５（最もケーシング１の背面側に配置されたドレンパン）に集めることができる。このため、背面側ドレンパン１１５にドレンホース１１７の接続口１１６を設けることにより、前面側ドレンパン１１０及び背面側ドレンパン１１５で回収されたドレンをケーシング１の外部へ排出することができる。したがって、ケーシング１の前面部等を開けて室内機１００のメンテナンス（熱交換器５０の清掃等）を行う場合等、ドレンホース１１７の接続されたドレンパンを着脱等する必要がなく、メンテナンス等の作業性が向上する。

また、排水路１１１が左側端部及び右側端部の双方に設けられているので、室内機１００が傾いた状態で設置されても、前面側ドレンパン１１０で回収されたドレンを確実に背面側ドレンパン１１５へ導くことができる。また、ドレンホース１１７を接続する接続口が左側端部及び右側端部の双方に設けられているので、室内機１００の据付条件に応じてホースの引き出し方向を選択することができ、室内機１００を設置する際の作業性が向上する。また、排水路１１１が背面側ドレンパン１１５の上方に覆い被さるように配置されているので（つまり、排水路１１１と背面側ドレンパン１１５との間に接続機構が不要となるので）、前面側ドレンパン１１０を着脱することが容易となり、メンテナンス性がより向上する。

なお、排水路１１１の背面側の端部を背面側ドレンパン１１５と接続し、前面側ドレンパン１１０が排水路１１１の上方に覆い被さるように、排水路１１１を配置してもよい。このような構成でも、排水路１１１が背面側ドレンパン１１５の上方に覆い被さるように配置された構成と同様の効果を得ることができる。また、前面側ドレンパン１１０が背面側ドレンパン１１５よりも高い必要は必ずしもなく、前面側ドレンパン１１０と背面側ドレンパン１１５が同じ高さであっても、両ドレンパンで回収したドレンを背面側ドレンパン１１５に接続されたドレンホースから排出することができる。

（ノズル）
また、本実施の形態１に係る室内機１００は、右側縦断面において、ノズル６の入り口側の開口長さｄ１（前面側ドレンパン１１０と背面側ドレンパン１１５部分との間で定義されるドレンパン間の絞り長さｄ１）が、ノズル６の出口側の開口長さｄ２（吹出口３の長さ）よりも大きく構成されている。つまり、室内機１００のノズル６は、ｄ１＞ｄ２となっている（図１参照）。

ノズル６がｄ１＞ｄ２となっているのは、次のような理由のためである。なお、ｄ２は室内機の基本機能の一つである気流の到達性に影響するため、以下では、本実施の形態１に係る室内機１００のｄ２が従来の室内機の吹出口と同程度の長さであるとして説明する。

縦断面におけるノズル６の形状をｄ１＞ｄ２とすることにより、空気の風路が大きくなると共に、上流側に配置された熱交換器５０の角度Ａ（熱交換器５０の下流側における前面側熱交換器５１と背面側熱交換器５５とがなす角度）を大きくすることが可能となる。このため、熱交換器５０に生じる風速分布が緩和されると共に、熱交換器５０の下流の空気の風路を大きく形成できるため、室内機１００全体の圧力損失の低減が可能となる。さらに、ノズル６の入口付近に生じていた風速分布の偏りを、縮流する効果によって均一化し、吹出口３に案内することができる。

例えばｄ１＝ｄ２の場合、ノズル６の入口付近で生じた風速分布の偏り（例えば、背面側に偏った流れ）が、そのまま吹出口３における風速分布の偏りとなる。つまり、ｄ１＝ｄ２の場合、風速分布の偏りを持った状態で、吹出口３から空気が吹き出される。また、例えばｄ１＜ｄ２の場合、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５を通過した空気がノズル６の入口付近で合流する際、縮流損失が大きくなってしまう。このため、ｄ１＜ｄ２の場合、吹出口３のディフューズ効果が得られなければ、縮流損失分の損失が発生する。

（ＡＮＣ）
また、本実施の形態１に係る室内機１００は、図１に示すように能動的消音機構が設置されている。

より詳しくは、本実施の形態１に係る室内機１００の消音機構は、騒音検出マイクロホン１６１、制御スピーカー１８１、消音効果検出マイクロホン１９１、及び信号処理装置２０１により構成されている。騒音検出マイクロホン１６１は、ファン２０の送風音を含む室内機１００の運転音（騒音）を検出する騒音検出装置である。この騒音検出マイクロホン１６１は、ファン２０と熱交換器５０との間に配置されている。本実施の形態１では、ケーシング１内の前面部に設けられている。制御スピーカー１８１は、騒音に対する制御音を出力する制御音出力装置である。この制御スピーカー１８１は、騒音検出マイクロホン１６１の下側であって、熱交換器５０の上側に配置されている。本実施の形態１では、ケーシング１内の前面部に、風路の中央を向くように設けられている。消音効果検出マイクロホン１９１は、制御音による消音効果を検出する消音効果検出装置である。この消音効果検出マイクロホン１９１は、吹出口３から出てくる騒音を検出するため、吹出口３近傍に設けられている。また、消音効果検出マイクロホン１９１は、吹出口３から出てくる吹出空気に当たらないように、風流を避けた位置に取り付けられている。信号処理装置２０１は、騒音検出マイクロホン１６１及び消音効果検出マイクロホン１９１の検出結果に基づき、制御スピーカー１８１に制御音を出力させる制御音生成装置である。信号処理装置２０１は、例えば制御装置２８１に収容されている。

図８は、本発明の実施の形態１に係る信号処理装置を示す構成図である。騒音検出マイクロホン１６１、及び消音効果検出マイクロホン１９１から入力された電気信号はマイクアンプ１５１により増幅され、Ａ／Ｄ変換器１５２によりアナログ信号からデジタル信号に変換される。変換されたデジタル信号はＦＩＲフィルター１５８、及びＬＭＳアルゴリズム１５９に入力される。ＦＩＲフィルター１５８では騒音検出マイクロホン１６１で検出した騒音が、消音効果検出マイクロホン１９１が設置されている場所に到達したときの騒音と同振幅・逆位相となるように補正をかけた制御信号を生成し、Ｄ／Ａ変換器１５４によりデジタル信号からアナログ信号に変換された後、アンプ１５５により増幅され、制御スピーカー１８１から制御音として放出される。

空気調和機が冷房運転する場合等、図７に示すように、熱交換器５０と吹出口３の間の領域Ｂは、冷気により温度が低下するため、空気中の水蒸気が水滴となって現れる結露が発生する。このため、室内機１００には、吹出口３付近に水滴が吹出口３から出てこないようにするための水受け等（図示せず）が取り付けられている。なお、熱交換器５０の上流である騒音検出マイクロホン１６１及び制御スピーカー１８１が配置される領域は、冷気により冷やされる領域の上流にあたるため、結露が生じない。

次に室内機１００の運転音の抑制方法について説明する。室内機１００におけるファン２０の送風音を含む運転音（騒音）は、ファン２０と熱交換器５０との間に取り付けられた騒音検出マイクロホン１６１で検出してマイクアンプ１５１、Ａ／Ｄ変換器１５２を介してデジタル信号となり、ＦＩＲフィルター１５８とＬＭＳアルゴリズム１５９に入力される。

ＦＩＲフィルター１５８のタップ係数はＬＭＳアルゴリズム１５９により逐次更新される。ＬＭＳアルゴリズム１５９にてタップ係数は式１（ｈ（ｎ＋１）＝ｈ（ｎ）＋２・μ・ｅ（ｎ）・ｘ（ｎ））に従って更新され、誤差信号ｅがゼロに近づくように最適なタップ係数が更新される。
なお、ｈ：フィルターのタップ係数、ｅ：誤差信号、ｘ：フィルター入力信号、μ：ステップサイズパラメータであり、ステップサイズパラメータμはサンプリングごとのフィルター係数更新量を制御するものである。

このように、ＬＭＳアルゴリズム１５９でタップ係数が更新されたＦＩＲフィルター１５８を通過したデジタル信号は、Ｄ／Ａ変換器１５４にてアナログ信号に変換され、アンプ１５５で増幅され、ファン２０と熱交換器５０との間に取り付けられた制御スピーカー１８１から制御音として室内機１００内の風路に放出される。

一方、室内機１００の下端で、吹出口３から放出される風が当たらないように吹出口３の外側壁方向に取り付けられた消音効果検出マイクロホン１９１には、ファン２０から風路を通って伝播し吹出口３から出てくる騒音に制御スピーカー１８１から放出された制御音を干渉させた後の音が検出される。上述したＬＭＳアルゴリズム１５９の誤差信号には、消音効果検出マイクロホン１９１で検出された音を入力しているため、この干渉後の音がゼロに近づくようにＦＩＲフィルター１５８のタップ係数が更新されることになる。その結果、ＦＩＲフィルター１５８を通過した制御音により吹出口３近傍の騒音を抑制することができる。

このように、能動的消音方法を適用した室内機１００においては、騒音検出マイクロホン１６１と制御スピーカー１８１をファン２０と熱交換器５０との間に配置し、消音効果検出マイクロホン１９１を吹出口３からの風流が当たらない箇所に取り付けている。このため、結露が起きる領域Ｂに能動的消音の必要部材を取り付けなくて済むため、制御スピーカー１８１、騒音検出マイクロホン１６１及び消音効果検出マイクロホン１９１への水滴の付着を防止し、消音性能の劣化やスピーカーやマイクロホンの故障を防ぐことができる。

なお、本実施の形態１で示した騒音検出マイクロホン１６１、制御スピーカー１８１及び消音効果検出マイクロホン１９１の取り付け位置は、あくまでも一例である。例えば、図９に示すように、騒音検出マイクロホン１６１と制御スピーカー１８１と共に、消音効果検出マイクロホン１９１をファン２０と熱交換器５０との間に配置してもよい。また、騒音や制御音により騒音を打ち消した後の消音効果の検出手段としてマイクロホンを例に挙げたが、ケーシングの振動を検知する加速度センサー等で構成されてもよい。また、音を空気流れの乱れとして捉え、騒音や制御音により騒音を打ち消した後の消音効果を、空気流れの乱れとして検出してもよい。つまり、騒音や制御音により騒音を打ち消した後の消音効果の検出手段として、空気流れを検出する流速センサー、熱線プローブ等を用いてもよい。マイクロホンのゲインを上げて、空気流れを検出することも可能である。

また、本実施の形態１では、信号処理装置２０１にてＦＩＲフィルター１５８とＬＭＳアルゴリズム１５９を用いたが、消音効果検出マイクロホン１９１で検出した音をゼロに近づける適応信号処理回路であればよく、能動的消音方法で一般的に使用されているｆｉｌｔｅｒｅｄ−Ｘアルゴリズムを用いたものでもよい。さらに、信号処理装置２０１は適応信号処理ではなく、固定のタップ係数により制御音を生成する構成にしても良い。また、信号処理装置２０１はデジタル信号処理ではなく、アナログ信号処理回路であってもよい。

さらに、本実施の形態１では結露が起こるような空気の冷却を行う熱交換器５０を配置した場合について記載したが、結露が起きない程度の熱交換器５０を配置する場合であっても適用でき、熱交換器５０による結露発生の有無を考慮せずに騒音検出マイクロホン１６１、制御スピーカー１８１及び消音効果検出マイクロホン１９１等の性能劣化を防止できる効果がある。

実施の形態２．
＜仕切りレス化＞
実施の形態１等では、仕切り板（仕切り板９０等）でケーシング１内の風路を分割することにより、隣接するファン２０同士の旋回流の影響を抑制した。本発明に係る室内機１００は複数のファン２０を備えているので、これらファン２０の回転方向を以下のように設定することにより、仕切り板９０を設けなくとも隣接するファン２０同士の旋回流の影響を抑制できる。なお、本実施の形態２においては、実施の形態１と同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

図１０は、本発明の実施の形態２に係る室内機を示す斜視図である。
本実施の形態２に係る室内機１００においても、実施の形態１に係る室内機１００と同様に、複数のファン２０が設けられている。本実施の形態２に係る室内機１００は、図１０に示すように、３つのファン２０がケーシング１の左右方向（長手方向）に沿って配設されている。これら３つのファン２０は、ファン仕様（ファン形状等）が同じとなっている。また、本実施の形態２に係る室内機１００は、ケーシング１内に仕切り板（仕切り板９０等）が設けられていない構成となっている。なお、説明の便宜上、各ファン２０を区別して説明する必要がある場合は、ケーシング１の左側から順にファン２０Ａ、ファン２０Ｂ及びファン２０Ｃと称することとする。

また、本実施の形態２では、各ファン２０（ファン２０Ａ〜ファン２０Ｃ）の回転方向を次のように設定している。

図１１は、本発明の実施の形態２に係る室内機におけるファン回転方向とケーシング内に発生する気流との関係を示す説明図である。なお、この図１１は、室内機１００の平面断面図を示しており、図１１の下側が室内機１００の前面側となっている。また、図１１では、熱交換器５０の上端部のみを図示している。ここで、本実施の形態２〜実施の形態６においては、熱交換器５０の上部に位置する変局部（例えば前面側熱交換器５１と背面側熱交換器５５の接続部）も上端部と称することとする。

図１１に示すように、ファン２０Ａ〜ファン２０Ｃの全てが同一方向に回転する場合、ケーシング１内に発生する気流は次のようになる。なお、図１１では、室内機１００を平面視した状態において、反時計回り方向にファン２０Ａ〜ファン２０Ｃが回転している。ファン２０Ａ〜ファン２０Ｃの回転方向が全て同一の場合、各ファン２０の領域２７ａ（ケーシング１に設置したファン２０を平面視したときに、ファン２０の並設方向と略垂直側にできる領域）に発生する気流は、同方向となる。このため、この領域２７ａに発生する気流が増速され、ケーシング１内には、図１１の白抜き矢印で示すような流れ場が発生する。このため、ファン２０Ａ〜ファン２０Ｃの回転方向が全て同一の場合、下流に配置された熱交換器５０に流入する空気の風速分布に大きなバラツキが生じてしまう。例えば、図１１に示すような場合、熱交換器５０の前面右側（図１１の右下側）及び背面左側（図１１の左上側）に多くの空気が流入してしまう。また、図１１に示すような場合、熱交換器５０の前面左側（図１１の左下側）及び背面右側（図１１の右上側）に流入する空気が不足してしまう。

特に、熱交換器５０の上端部上方にファン２０が設けられた本実施の形態２に係る室内機１００においては、ファン２０と熱交換器５０上端部との間に十分な距離を確保できない場合、領域２７ｂ（ケーシング１に設置したファン２０を平面視したときに、ファン２０の並設方向にできる領域）の気流の風速は、領域２７ａよりも小さくなってしまう。このため、熱交換器５０の上端部上方にファン２０が設けられた本実施の形態２に係る室内機１００においては、領域２７ａの気流の風速がより大きくなり、熱交換器５０に流入する空気の風速分布のバラツキがより大きくなってしまう。

そこで、本実施の形態２に係る室内機１００は、隣接するファン２０の回転方向が互いに逆方向となるように、各ファン２０（ファン２０Ａ〜ファン２０Ｃ）の回転方向を設定している。

図１２は、本発明の実施の形態２に係る室内機の平面断面図である。
図１２に示すように、隣接するファン２０の回転方向が互いに逆方向となっている。本実施の形態２では、室内機１００を平面視した状態において、ファン２０Ａの回転方向は反時計回り方向となっている。そして、ファン２０Ａと隣接するファン２０Ｂの回転方向は、ファン２０Ａと逆方向の時計回り方向となっている。また、ファン２０Ｂと隣接するファン２０Ｃの回転方向は、ファン２０Ｂと逆の反時計回り方向としている。なお、各ファン２０の回転方向は、図１２に示す方向に限定されるものではない。隣接するファン２０の回転方向が互いに逆方向となっていればよい。

このように隣接するファン２０の回転方向を逆方向に設定することにより、ケーシング１内には、図１２の白抜き矢印で示すような流れ場が発生する。つまり、隣接するファン２０間において、領域２７ａの気流が隣接するファン２０間で衝突し（向かい合う方向となり）、そのまま下流に配置された熱交換器５０に流入することとなる。このため、隣接するファン２０の回転方向を逆方向に設定することにより、各ファン２０が同一方向に回転する場合（図１１）と比べ、熱交換器５０に流入する空気の風速分布のバラツキを改善できる。したがって、隣接するファン２０の回転方向を逆方向に設定することにより、室内機１００の圧力損失を低減でき、熱交換器５０の熱交換性能を向上することができる。

さらに、本実施の形態２に係る室内機１００は、仕切り板（仕切り板９０等）を用いていないので、部品コストや製造コスト（仕切り板をケーシングに取り付ける工数等）を削減することもできる。

なお、各ファン２０の並設方向は、ケーシング１の左右方向と厳密に平行である必要はない。例えば図１３に示すように、各ファン２０をケーシング１の前後方向に若干ずらして配置しても勿論よい。

実施の形態３．
複数のファン２０は、ケーシング１の前後方向に並設される場合もある。このような場合、ケーシング１の前後方向に隣接するファン２０の回転方向は、例えば次のように設定すればよい。なお、本実施の形態３において、特に記述しない項目については実施の形態２と同様とし、同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

図１４は、本発明の実施の形態３に係る室内機の平面断面図である。なお、この図１４は、下側が室内機１００の前面側となっている。また、図１４では、熱交換器５０の上端部のみを図示している。

本実施の形態３に係る室内機１００は、６つのファン２０を備えている。より詳しくは、ケーシング１の背面側に、その左右方向に沿って３つのファン２０が並設されている。また、ケーシング１の前面側に、その左右方向に沿って３つのファン２０が並設されている。ケーシング１の前面側に配置されたファン２０と背面側に配置されたファン２０とは、ケーシング１の前後方向に沿って配置されている。これら６つのファン２０は、ファン仕様（ファン形状等）が同じとなっている。また、本実施の形態３に係る室内機１００は、ケーシング１内に仕切り板（仕切り板９０等）が設けられていない構成となっている。なお、説明の便宜上、各ファン２０を区別して説明する必要がある場合は、ケーシング１の背面側に並設されたファン２０を左側から順にファン２０Ａ、ファン２０Ｂ及びファン２０Ｃと称し、ケーシング１の前面側に並設されたファン２０を左側から順にファン２０Ｄ、ファン２０Ｅ及びファン２０Ｆと称する。

また、本実施の形態３に係る室内機１００は、上端部を２つ有する熱交換器５０が設けられている。上端部を２つ有する熱交換器５０とは、例えば、後述する右側縦断面が略Ｎ型、略И型又は略Ｍ型の熱交換器５０である。そして、ケーシング１の背面側に並設されたファン２０Ａ〜ファン２０Ｃは、熱交換器５０の背面側上端部の上方に設けられ、ケーシング１の前面側に並設されたファン２０Ｄ〜ファン２０Ｆは、熱交換器５０の前面側上端部の上方に設けられている。

本実施の形態３に係る室内機１００においては、各ファン２０の回転方向を次のように設定している。
ケーシング１の左右方向に並設された各ファン２０は、隣接するファン２０の回転方向が互いに逆方向となっている。また、ケーシング１の前後方向に並設された各ファン２０（ファン２０Ａとファン２０Ｄ、ファン２０Ｂとファン２０Ｅ、ファン２０Ｃとファン２０Ｆ）は、隣接するファン２０の回転方向が同方向に設定されている。

このように各ファン２０の回転方向を設定することにより、ケーシング１内には、図１４の白抜き矢印で示すような流れ場が発生する。つまり、左右方向に隣接するファン２０間において、領域２７ａの気流が隣接するファン２０間（図１４に縦方向の点線で示す範囲）で衝突し、そのまま下流に配置された熱交換器５０に流入することとなる。このため、左右方向に隣接するファン２０の回転方向を逆方向に設定することにより、実施の形態２と同様に、熱交換器５０に流入する空気の風速分布のバラツキを改善できる。したがって、左右方向に隣接するファン２０の回転方向を逆方向に設定することにより、室内機１００の圧力損失を低減でき、熱交換器５０の熱交換性能を向上することができる。なお、本実施の形態３では、熱交換器５０の上端部の上方に各ファン２０を設けているので、領域２７ｂの気流よりも領域２７ａの気流の方が、早い風速となっている。

さらに、本実施の形態３に係る室内機１００は、前後方向に隣接するファン２０の回転方向を同じにしているので、領域２７ａの気流が隣接するファン２０間で衝突し、そのまま下流に配置された熱交換器５０に流入することとなる。このため、前後方向においても、仕切り板を配置したときと同様の効果（風速分婦の改善による圧力損失の低減、及び熱交換性能の向上）を得ることができる。

なお、ケーシング１の左右方向に沿った各ファン２０の並設方向は、ケーシング１の左右方向と厳密に平行である必要はない。各ファン２０をケーシング１の前後方向に若干ずらして配置しても勿論よい。また、ケーシング１の前後方向に沿った各ファン２０の並設方向は、ケーシング１の前後方向と厳密に平行である必要はない。各ファン２０をケーシング１の左右方向に若干ずらして配置しても勿論よい。

実施の形態４．
また、ファン２０がケーシング１の前後方向にも並設される場合、ケーシング１の前後方向に隣接するファン２０の回転方向を、例えば次のように設定してもよい。なお、本実施の形態４において、特に記述しない項目については実施の形態２又は実施の形態３と同様とし、同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

図１５は、本発明の実施の形態４に係る室内機の平面断面図である。なお、この図１５は、下側が室内機１００の前面側となっている。また、図１５では、熱交換器５０の上端部のみを図示している。

本実施の形態４に係る室内機１００は、実施の形態３に係る室内機１００と同様に、６つのファン２０を備えている。これら６つのファン２０は、ファン仕様（ファン形状等）が同じとなっている。また、本実施の形態４に係る室内機１００は、ケーシング１内に仕切り板（仕切り板９０等）が設けられていない構成となっている。なお、説明の便宜上、各ファン２０を区別して説明する必要がある場合は、ケーシング１の背面側に並設されたファン２０を左側から順にファン２０Ａ、ファン２０Ｂ及びファン２０Ｃと称し、ケーシング１の前面側に並設されたファン２０を左側から順にファン２０Ｄ、ファン２０Ｅ及びファン２０Ｆと称する。

しかしながら、本実施の形態４に係る室内機１００は、前後方向に隣接するファン２０の回転方向の設定が本実施の形態３に係る室内機１００と異なっている。つまり、ケーシング１の前後方向に並設された各ファン２０（ファン２０Ａとファン２０Ｄ、ファン２０Ｂとファン２０Ｅ、ファン２０Ｃとファン２０Ｆ）は、隣接するファン２０の回転方向が逆方向に設定されている。

また、本実施の形態４に係る室内機１００に設けられた熱交換器５０は、実施の形態３に係る室内機１００に設けられた熱交換器５０とは異なり、上端部が１つの熱交換器５０が設けられている。つまり、ケーシング１の背面側に並設されたファン２０Ａ〜ファン２０Ｃは、熱交換器５０の背面側上端部よりも背面側に設けられ、ケーシング１の前面側に並設されたファン２０Ｄ〜ファン２０Ｆは、熱交換器５０の前面側上端部よりも前面側に設けられている。上端部が１つの熱交換器５０とは、例えば、実施の形態１や実施の形態２等で示した右側縦断面略Λ型の熱交換器である。もちろん、右側縦断面略Λ型の熱交換器５０に限らず、上端部が１つの熱交換器５０であれば熱交換器５０の右側縦断面における形状は任意である。

このように各ファン２０の回転方向を設定することにより、ケーシング１内には、図１５の白抜き矢印で示すような流れ場が発生する。つまり、左右方向に隣接するファン２０間において、領域２７ａの気流が隣接するファン２０間（図１５に縦方向の点線で示す範囲）で衝突し、そのまま下流に配置された熱交換器５０に流入することとなる。このため、左右方向に隣接するファン２０の回転方向を逆方向に設定することにより、実施の形態２及び実施の形態３と同様に、熱交換器５０に流入する空気の風速分布のバラツキを改善できる。したがって、左右方向に隣接するファン２０の回転方向を逆方向に設定することにより、室内機１００の圧力損失を低減でき、熱交換器５０の熱交換性能を向上することができる。

また、本実施の形態４に係る室内機１００においては、各ファン２０が熱交換器５０の上端部よりも前面側又は背面側に設けられているので、領域２７ａが熱交換器５０の上端部の上方に配置することとなる。このため、領域２７ａの気流よりも領域２７ｂの気流の方が、早い風速となる。したがって、前後方向に隣接するファン２０の回転方向を同じにしなくても、室内機１００の圧力損失を低減でき、熱交換器５０の熱交換性能を向上することができる。つまり、ケーシング１を平面視したとき、各ファン２０の設置位置を熱交換器５０の上端部からずらすことにより、前後方向に隣接するファン２０の回転方向を限定しなくとも、室内機１００の圧力損失を低減でき、熱交換器５０の熱交換性能を向上することができる。

なお、ケーシング１の左右方向に沿った各ファン２０の並設方向は、ケーシング１の左右方向と厳密に平行である必要はない。各ファン２０をケーシング１の前後方向に若干ずらして配置しても勿論よい。また、ケーシング１の前後方向に沿った各ファン２０の並設方向は、ケーシング１の前後方向と厳密に平行である必要はない。各ファン２０をケーシング１の左右方向に若干ずらして配置しても勿論よい。

実施の形態５．
また、以下のようなファン２０を並設することも可能である。なお、本実施の形態５において、特に記述しない項目については実施の形態２〜実施の形態４と同様とし、同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

図１６は、本発明の実施の形態５に係る室内機の平面断面図である。なお、この図１６は、下側が室内機１００の前面側となっている。また、図１６では、熱交換器５０の上端部のみを図示している。

本実施の形態５に係る室内機１００の基本構成は、実施の形態２に係る室内機１００と同様である。つまり、３つのファン２０（ファン２０Ａ〜ファン２０Ｃ）がケーシング１の左右方向に並設されている。これら各ファン２０は、隣接するファン２０の回転方向が逆方向となっている。また、熱交換器５０は、右側縦断面略Λ型の熱交換器が設けられている。また、ケーシング１内に仕切り板が設けられていない構成となっている。

しかしながら、本実施の形態５に係る室内機１００は、ファン２０の仕様が実施の形態２に係る室内機１００と異なっている。つまり、本実施の形態５では、ファン２０毎に、仕様（例えば、羽根車の径、ボス比及び羽根の取り付け角等）が異なっている。なお、本実施の形態５では、実施の形態２〜実施の形態４で示したファン２０と異なり、一方向のみに回転可能なファン２０を用いている。つまり、ファン２０Ａ及びファン２０Ｃは、室内機１００を平面視した状態において、反時計回り方向のみに回るファンを用いている。また、ファン２０Ｂは、室内機１００を平面視した状態において、時計回り方向のみに回るファンを用いている。

なお、複数のファン２０のうち、一部のファン２０の仕様を同じにしても勿論よい。また、本実施の形態５では、ケーシング１の前後方向にファン２０を並設していないが、ケーシング１の前後方向にファン２０を並設しても勿論よい。また、熱交換器５０の形状も、右側縦断面略Λ型に限らず種々の形状とすることができる。

このような構成によれば、ファン２０を回転方向に応じて個別に最適設計することが可能となり、実施の形態２〜実施の形態４と比べ、低騒音化が可能となる。また、後述するように各ファン２０の風量や風速を個別に設定して吹出口３の風量分布や風速分布を調整する際、室内機１００の設計自由度を向上させることができる。

実施の形態６．
ファン２０を前後方向に並設する場合、例えば以下のような位置にファン２０を設置するとよい。なお、本実施の形態６において、特に記述しない項目については実施の形態２〜実施の形態５と同様とし、同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

図１７は、本発明の実施の形態６に係る室内機の縦断面図である。ここで、図１７（ａ）は、右側縦断面略Ｗ型の熱交換器５０を備えた室内機１００を示す。また、図１７（ｂ）は、右側縦断面略Ｍ型の熱交換器５０を備えた室内機１００を示す。
本実施の形態６に係る室内機１００は、ケーシング１の前後方向に沿って複数のファン２０が並設されている。本実施の形態６では、ケーシング１の前後方向に沿って３つのファン２０が並設されている。なお、これら前後位置の異なるファン２０の位置に置いて、ケーシング１の左右方向（図１７の紙面直交方向）にファン２０を並設しても勿論よい。

ファン２０の羽根２３の下方に熱交換器５０の上端部が配置されている場合、流速の速い空気が熱交換器５０の上端部に衝突することとなる。これにより、熱交換器５０での圧力損失が増大するとともに、熱交換器に流入する空気の風速分布にバラツキが生じる。

そこで、本実施の形態６では、ファン２０の羽根２３の下方に熱交換器５０の上端部が配置されないように、ファン２０及び熱交換器５０を配置している。
このように室内機１００を構成することにより、ファン２０の下流側の流れ（図１７の白抜き矢印）は、熱交換器５０の上端部に遮られる風路を最小限に設置することが可能となる。このため、熱交換器５０の圧力損失を低減できると共に、熱交換器５０に流入する空気の風速分布も改善することが可能となる。

実施の形態７．
＜熱交換器＞
本発明の特徴の１つは、熱交換器５０の上流側にファン２０を配置することである。これにより、吹出口にファンが設けられている従来の空気調和機の室内機と比べ、吹出口３から吹き出される空気の旋回流の発生や風速分布の発生を抑制している。したがって、熱交換器５０の形状は、実施の形態１〜実施の形態６で示した形状に限らず、例えば以下のような形状としてもよい。なお、本実施の形態７においては、実施の形態１〜実施の形態６と同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

図１８は、本発明の実施の形態７に係る室内機を示す縦断面図である。
本実施の形態７に係る室内機１００においては、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５に分割されていない熱交換器５０が、ファン２０の下流側に設けられている。

このような構成によれば、フィルター１０を通過した空気がファン２０に流入する。つまり、ファン２０に流入する空気は、従来の室内機に流入する空気（熱交換器を通過した）よりも、流れの乱れが少ないものとなる。このため、従来の室内機と比べ、ファン２０の羽根２３の外周部を通過する空気は、流れの乱れが少ないものとなる。したがって、本実施の形態７に係る室内機１００は、従来の室内機と比べ、騒音を抑制することができる。

また、室内機１００は、ファン２０が熱交換器５０の上流側に設けられているので、吹出口にファンが設けられている従来の空気調和機の室内機と比べ、吹出口３から吹き出される空気の旋回流の発生や風速分布の発生を抑制することができる。また、吹出口３にファン等の複雑な構造物がないため、逆流等により発生する結露の対策も容易となる。

実施の形態８．
熱交換器５０を前面側熱交換器５１と背面側熱交換器５５で構成することにより、実施の形態７に係る室内機１００よりもさらに騒音を抑制することが可能となる。このとき、実施の形態１に示した熱交換器５０の形状に限らず、例えば以下のような形状とすることができる。なお、本実施の形態８では上述した実施の形態７との相違点を中心に説明するものとし、実施の形態７と同一部分には、同一符号を付している。

図１９は、本発明の実施の形態８に係る室内機を示す縦断面図である。
図１９に示すように、熱交換器５０を構成している前面側熱交換器５１と背面側熱交換器５５とは、右側縦断面において、対称線５０ａで分断されている。対称線５０ａは、この断面における熱交換器５０の設置範囲を、略中央部において左右方向に分断するものである。つまり、前面側熱交換器５１は対称線５０ａに対して前面側（紙面左側）に、背面側熱交換器５５は対称線５０ａに対して背面側（紙面右側）に、それぞれ配置されている。そして、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５は、前面側熱交換器５１と背面側熱交換器５５との間の間隔が空気の流れ方向に対して狭まるように、つまり右側縦断面において熱交換器５０の断面形状が略Ｖ型となるように、ケーシング１内に配置されている。

つまり、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５は、ファン２０から供給される空気の流れ方向に対して傾斜を有するように配置されているのである。さらに、背面側熱交換器５５の風路面積は、前面側熱交換器５１の風路面積よりも大きくなっていることを特徴としている。本実施の形態８では、右側縦断面において、背面側熱交換器５５の長手方向の長さが前面側熱交換器５１の長手方向長さよりも長くなっている。これにより、背面側熱交換器５５の風路面積は、前面側熱交換器５１の風路面積よりも大きくなっている。なお、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のその他の構成（図１９における奥行き方向の長さ等）は、同じとなっている。つまり、背面側熱交換器５５の伝熱面積は、前面側熱交換器５１の伝熱面積よりも大きくなっている。また、ファン２０の回転軸２０ａは、対称線５０ａの上方に設置されている。

このような構成によれば、ファン２０が熱交換器５０の上流側に設けられているので、実施の形態７と同様の効果を得ることができる。
また、本実施の形態８に係る室内機１００によれば、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれには、風路面積に応じた量の空気が通過する。つまり、背面側熱交換器５５の風量は前面側熱交換器５１の風量よりも大きくなる。そして、この風量差により、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した空気が合流した際、この合流した空気は前面側（吹出口３側）へ曲がることとなる。このため、吹出口３近傍で気流を急激に曲げる必要が無くなり、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができる。したがって、本実施の形態８に係る室内機１００は、実施の形態７に係る室内機１００と比べ、騒音をさらに抑制することが可能となる。また、本実施の形態８に係る室内機１００は、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができるので、消費電力を低減させることも可能となる。

また、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれには、伝熱面積に応じた量の空気が通過することとなる。このため、熱交換器５０の熱交換性能が向上する。

なお、図１９に示す熱交換器５０は、別々に形成された前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５により略Ｖ型に構成されているが、この構成に限定されるものではない。例えば、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５を一体型の熱交換器で構成してもよい（図２８参照）。また例えば、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを、複数の熱交換器の組み合わせで構成してもよい（図２８参照）。一体型熱交換器の場合、対称線５０ａを基準に、前面側が前面側熱交換器５１となり、後面側が背面側熱交換器５５となる。つまり、対称線５０ａよりも背面側に配置された熱交換器の長手方向長さを、対称線５０ａよりも前面側に配置された熱交換器の長手方向長さよりも長くすればよい。また、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを複数の熱交換器の組み合わせで構成した場合、前面側熱交換器５１を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、前面側熱交換器５１の長手方向長さとなる。背面側熱交換器５５を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、背面側熱交換器５５の長手方向長さとなる。

また、熱交換器５０を構成する熱交換器の全てを右側縦断面において傾斜させる必要はなく、熱交換器５０を構成する熱交換器の一部を右側縦断面において垂直に配置してもよい（図２８参照）。
また、熱交換器５０を複数の熱交換器で構成する場合（例えば前面側熱交換器５１と背面側熱交換器５５で構成する場合）、熱交換器５０の配置勾配が変局する箇所（例えば前面側熱交換器５１と背面側熱交換器５５との実質的な接続箇所）で各熱交換器が完全に接触している必要はなく、多少の隙間があってもよい。
また、右側縦断面における熱交換器５０の形状は、一部又は全部が曲線形状となっていてもよい（図２８参照）。

図２８は、熱交換器５０の構成例を説明するための概略図である。この図２８は、右側縦断面から見た熱交換器５０を示している。なお、図２８に示す熱交換器５０の全体形状は略Λ型となっているが、熱交換器の全体形状はあくまでも一例である。
図２８（ａ）に示すように、熱交換器５０を複数の熱交換器で構成してもよい。図２８（ｂ）に示すように、熱交換器５０を一体型の熱交換器で構成してもよい。１２（ｃ）に示すように、熱交換器５０を構成する熱交換器を、さらに複数の熱交換器で構成してもよい。また、図２８（ｃ）に示すように、熱交換器５０を構成する熱交換器の一部を、垂直に配置してもよい。図２８（ｄ）に示すように、熱交換器５０の形状を曲線形状としてもよい。

実施の形態９．
また、熱交換器５０は、以下のように構成されてもよい。なお、本実施の形態９では上述した実施の形態８との相違点を中心に説明するものとし、実施の形態８と同一部分には、同一符号を付している。

図２０は、本発明の実施の形態９に係る室内機を示す縦断面図である。
本実施の形態９の室内機１００は、熱交換器５０の配置の仕方が実施の形態８の室内機１００と相違している。

本実施の形態９に係る熱交換器５０は、３つの熱交換器で構成されており、これら各熱交換器は、ファン２０から供給される空気の流れ方向に対して異なる傾斜を有して配置されている。そして、熱交換器５０は、右側縦断面において略Ｎ型となっている。ここで、対称線５０ａよりも前面側に配置された熱交換器５１ａ及び熱交換器５１ｂが前面側熱交換器５１を構成し、対称線５０ａよりも背面側に配置された熱交換器５５ａ及び熱交換器５５ｂが背面側熱交換器５５を構成する。つまり、本実施の形態９では、熱交換器５１ｂ及び熱交換器５５ｂが一体型の熱交換器で構成されている。なお、対称線５０ａは、右側縦断面における熱交換器５０の設置範囲を、略中央部において左右方向に分断するものである。

また、右側縦断面において、背面側熱交換器５５の長手方向の長さが前面側熱交換器５１の長手方向長さよりも長くなっている。つまり、背面側熱交換器５５の風量は、前面側熱交換器５１の風量よりも大きくなっている。ここで、長さの比較については、前面側熱交換器５１を構成する熱交換器群の長さの和と背面側熱交換器５５を構成する熱交換器群の長さの和で、長短を比較すればよい。

このような構成によれば、背面側熱交換器５５の風量が前面側熱交換器５１の風量よりも大きくなっている。このため、実施の形態８と同様に、風量差により、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した空気が合流した際、この合流した空気は前面側（吹出口３側）へ曲がることとなる。このため、吹出口３近傍で気流を急激に曲げる必要が無くなり、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができる。したがって、本実施の形態９に係る室内機１００は、実施の形態７に係る室内機１００と比べ、騒音をさらに抑制することが可能となる。また、室内機１００は、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができるので、消費電力を低減させることも可能となる。

また、熱交換器５０の形状を右側縦断面において略Ｎ型とすることにより、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５を通過する面積を大きく取ることができるため、それぞれを通過する風速を実施の形態８よりも小さくすることが可能となる。このため、実施の形態８と比べ、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５での圧力損失を低減することができ、さらなる低消費電力化、低騒音化が可能となる。

なお、図２０に示す熱交換器５０は、別々に形成された３つ熱交換器により略Ｎ型に構成されているが、この構成に限定されるものではない。例えば、熱交換器５０を構成する３つの熱交換器を一体型の熱交換器で構成してもよい（図２８参照）。また例えば、熱交換器５０を構成する３つの熱交換器のそれぞれを、複数の熱交換器の組み合わせで構成してもよい（図２８参照）。一体型熱交換器の場合、対称線５０ａを基準に、前面側が前面側熱交換器５１となり、後面側が背面側熱交換器５５となる。つまり、対称線５０ａよりも背面側に配置された熱交換器の長手方向長さを、対称線５０ａよりも前面側に配置された熱交換器の長手方向長さよりも長くすればよい。また、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを複数の熱交換器の組み合わせで構成した場合、前面側熱交換器５１を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、前面側熱交換器５１の長手方向長さとなる。背面側熱交換器５５を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、背面側熱交換器５５の長手方向長さとなる。

また、熱交換器５０を構成する熱交換器の全てを右側縦断面において傾斜させる必要はなく、熱交換器５０を構成する熱交換器の一部を右側縦断面において垂直に配置してもよい（図２８参照）。
また、熱交換器５０を複数の熱交換器で構成する場合、熱交換器５０の配置勾配が変局する箇所において各熱交換器が完全に接触している必要はなく、多少の隙間があってもよい。
また、右側縦断面における熱交換器５０の形状は、一部又は全部が曲線形状となっていてもよい（図２８参照）。

実施の形態１０．
また、熱交換器５０は以下のように構成されてもよい。なお、本実施の形態１０では上述した実施の形態８及び実施の形態９との相違点を中心に説明するものとし、実施の形態８及び実施の形態９と同一部分には、同一符号を付している。また、室内機が空調対象域の壁面に取り付けられる壁掛け型である場合を例に示している。

図２１は、本発明の実施の形態１０に係る室内機を示す縦断面図である。
本実施の形態１０の室内機１００は、熱交換器５０の配置の仕方が実施の形態８及び実施の形態９に示す室内機と相違している。

実施の形態１０に係る熱交換器５０は、４つの熱交換器で構成されており、これら各熱交換器は、ファン２０から供給される空気の流れ方向に対して異なる傾斜を有して配置されている。そして、熱交換器５０は、右側縦断面において略Ｗ型となっている。ここで、対称線５０ａよりも前面側に配置された熱交換器５１ａ及び熱交換器５１ｂが前面側熱交換器５１を構成し、対称線５０ａよりも背面側に配置された熱交換器５５ａ及び熱交換器５５ｂが背面側熱交換器５５を構成する。なお、対称線５０ａは、右側縦断面における熱交換器５０の設置範囲を、略中央部において左右方向に分断するものである。

また、右側縦断面において、背面側熱交換器５５の長手方向の長さが前面側熱交換器５１の長手方向長さよりも長くなっている。つまり、背面側熱交換器５５の風量は、前面側熱交換器５１の風量よりも大きくなっている。ここで、長さの比較については、前面側熱交換器５１を構成する熱交換器群の長さの和と背面側熱交換器５５を構成する熱交換器群の長さの和で、長短を比較すればよい。

このような構成によれば、背面側熱交換器５５の風量が前面側熱交換器５１の風量よりも大きくなっている。このため、実施の形態８及び実施の形態９と同様に、風量差により、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した空気が合流した際、この合流した空気は前面側（吹出口３側）へ曲がることとなる。このため、吹出口３近傍で気流を急激に曲げる必要が無くなり、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができる。したがって、本実施の形態１０に係る室内機１００は、実施の形態７に係る室内機１００と比べ、騒音をさらに抑制することが可能となる。また、室内機１００は、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができるので、消費電力を低減させることも可能となる。

また、熱交換器５０の形状を右側縦断面において略Ｗ型とすることにより、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５を通過する面積を大きく取ることができるため、それぞれを通過する風速を実施の形態８及び実施の形態９よりも小さくすることが可能となる。このため、実施の形態８及び実施の形態９と比べ、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５での圧力損失を低減することができ、さらなる低消費電力化、低騒音化が可能となる。

なお、図２１に示す熱交換器５０は、別々に形成された４つ熱交換器により略Ｗ型に構成されているが、この構成に限定されるものではない。例えば、熱交換器５０を構成する４つの熱交換器を一体型の熱交換器で構成してもよい（図２８参照）。また例えば、熱交換器５０を構成する４つの熱交換器のそれぞれを、複数の熱交換器の組み合わせで構成してもよい（図２８参照）。一体型熱交換器の場合、対称線５０ａを基準に、前面側が前面側熱交換器５１となり、後面側が背面側熱交換器５５となる。つまり、対称線５０ａよりも背面側に配置された熱交換器の長手方向長さを、対称線５０ａよりも前面側に配置された熱交換器の長手方向長さよりも長くすればよい。また、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを複数の熱交換器の組み合わせで構成した場合、前面側熱交換器５１を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、前面側熱交換器５１の長手方向長さとなる。背面側熱交換器５５を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、背面側熱交換器５５の長手方向長さとなる。

また、熱交換器５０を構成する熱交換器の全てを右側縦断面において傾斜させる必要はなく、熱交換器５０を構成する熱交換器の一部を右側縦断面において垂直に配置してもよい（図２８参照）。
また、熱交換器５０を複数の熱交換器で構成する場合、熱交換器５０の配置勾配が変局する箇所において各熱交換器が完全に接触している必要はなく、多少の隙間があってもよい。
また、右側縦断面における熱交換器５０の形状は、一部又は全部が曲線形状となっていてもよい（図２８参照）。

実施の形態１１．
また、熱交換器５０は、実施の形態１でも示したように、以下のように構成されてもよい。なお、本実施の形態１１では上述した実施の形態８〜実施の形態１０との相違点を中心に説明するものとし、実施の形態８〜実施の形態１０と同一部分には、同一符号を付している。また、室内機が空調対象域の壁面に取り付けられる壁掛け型である場合を例に示している。

図２２は、本発明の実施の形態１１に係る室内機を示す縦断面図である。
本実施の形態１１の室内機１００では、熱交換器５０の配置の仕方が実施の形態８〜実施の形態１０に示す室内機と相違している。
より詳しくは、本実施の形態１１の室内機１００は、実施の形態８と同様に、２つの熱交換器（前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５）で構成されている。しかしながら、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５の配置の仕方が実施の形態８に示す室内機１００と相違している。

つまり、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５は、ファン２０から供給される空気の流れ方向に対して異なる傾斜を有して配置されている。また、対称線５０ａよりも前面側に前面側熱交換器５１が配置されており、対称線５０ａよりも背面側に背面側熱交換器５５が配置されている。そして、熱交換器５０は、右側縦断面において略Λ型となっている。
なお、対称線５０ａは、右側縦断面における熱交換器５０の設置範囲を、略中央部において左右方向に分断するものである。

また、右側縦断面において、背面側熱交換器５５の長手方向の長さが前面側熱交換器５１の長手方向長さよりも長くなっている。つまり、背面側熱交換器５５の風量は、前面側熱交換器５１の風量よりも大きくなっている。ここで、長さの比較については、前面側熱交換器５１を構成する熱交換器群の長さの和と背面側熱交換器５５を構成する熱交換器群の長さの和で、長短を比較すればよい。

このように構成された室内機１００は、その内部における空気の流れが以下のようになる。
まず、室内空気は、ファン２０によってケーシング１の上部に形成されている吸込口２から室内機１００（ケーシング１）内に流れ込む。このとき、フィルター１０によって空気に含まれている塵埃が除去される。この室内空気は、熱交換器５０（前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５）を通過する際、熱交換器５０内を導通している冷媒によって加熱又は冷却されて空調空気となる。このとき、前面側熱交換器５１を通過する空気は、室内機１００の前面側から背面側に流れる。また、背面側熱交換器５５を通過する空気は、室内機１００の背面側から前面側に流れる。
熱交換器５０（前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５）を通過した空調空気は、ケーシング１の下部に形成されている吹出口３から室内機１００の外部、つまり空調対象域に吹き出される。

このような構成によれば、背面側熱交換器５５の風量が前面側熱交換器５１の風量よりも大きくなっている。このため、実施の形態８〜実施の形態１０と同様に、風量差により、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した空気が合流した際、この合流した空気は前面側（吹出口３側）へ曲がることとなる。このため、吹出口３近傍で気流を急激に曲げる必要が無くなり、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができる。したがって、本実施の形態１１に係る室内機１００は、実施の形態７に係る室内機１００と比べ、騒音をさらに抑制することが可能となる。また、室内機１００は、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができるので、消費電力を低減させることも可能となる。

また、本実施の形態１１に係る室内機１００においては、背面側熱交換器５５から流出する空気の流れ方向が、背面側から前面側への流れとなる。このため、本実施の形態１１に係る室内機１００は、熱交換器５０を通過した後の空気の流れをより曲げやすくなる。つまり、本実施の形態１１に係る室内機１００は、実施の形態８に係る室内機１００と比べ、吹出口３から吹き出される空気の気流制御がさらに容易となる。したがって、本実施の形態１１に係る室内機１００は、実施の形態８に係る室内機１００と比べ、吹出口３近傍で気流を急激に曲げる必要がさらに無くなり、さらなる低消費電力化、低騒音化が可能となる。

なお、図２２に示す熱交換器５０は、別々に形成された前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５により略Λ型に構成されているが、この構成に限定されるものではない。例えば、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５を一体型の熱交換器で構成してもよい（図２８参照）。また例えば、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを、複数の熱交換器の組み合わせで構成してもよい（図２８参照）。一体型熱交換器の場合、対称線５０ａを基準に、前面側が前面側熱交換器５１となり、後面側が背面側熱交換器５５となる。つまり、対称線５０ａよりも背面側に配置された熱交換器の長手方向長さを、対称線５０ａよりも前面側に配置された熱交換器の長手方向長さよりも長くすればよい。また、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを複数の熱交換器の組み合わせで構成した場合、前面側熱交換器５１を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、前面側熱交換器５１の長手方向長さとなる。背面側熱交換器５５を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、背面側熱交換器５５の長手方向長さとなる。

また、熱交換器５０を構成する熱交換器の全てを右側縦断面において傾斜させる必要はなく、熱交換器５０を構成する熱交換器の一部を右側縦断面において垂直に配置してもよい（図２８参照）。
また、熱交換器５０を複数の熱交換器で構成する場合、熱交換器５０の配置勾配が変局する箇所において各熱交換器が完全に接触している必要はなく、多少の隙間があってもよい。
また、右側縦断面における熱交換器５０の形状は、一部又は全部が曲線形状となっていてもよい（図２８参照）。

実施の形態１２．
また、熱交換器５０は以下のように構成されてもよい。なお本実施の形態１２では上述した実施の形態８〜実施の形態１１との相違点を中心に説明するものとし、実施の形態８〜実施の形態１１と同一部分には、同一符号を付している。

図２３は、本発明の実施の形態１２に係る室内機を示す縦断面図である。
本実施の形態１２の室内機１００は、熱交換器５０の配置の仕方が実施の形態８〜実施の形態１１に示す室内機と相違している。
より詳しくは、本実施の形態１２の室内機１００は、実施の形態９と同様に、３つの熱交換器で構成されている。しかしながら、これら３つの熱交換器の配置の仕方が実施の形態９に示す室内機１００と相違している。

つまり、熱交換器５０を構成する３つの熱交換器のそれぞれは、ファン２０から供給される空気の流れ方向に対して異なる傾斜を有して配置されている。そして、熱交換器５０は、右側縦断面において略И型となっている。ここで、対称線５０ａよりも前面側に配置された熱交換器５１ａ及び熱交換器５１ｂが前面側熱交換器５１を構成し、対称線５０ａよりも背面側に配置された熱交換器５５ａ及び熱交換器５５ｂが背面側熱交換器５５を構成する。つまり、本実施の形態１２では、熱交換器５１ｂ及び熱交換器５５ｂが一体型の熱交換器で構成されている。なお、対称線５０ａは、右側縦断面における熱交換器５０の設置範囲を、略中央部において左右方向に分断するものである。

また、右側縦断面において、背面側熱交換器５５の長手方向の長さが前面側熱交換器５１の長手方向長さよりも長くなっている。つまり、背面側熱交換器５５の風量は、前面側熱交換器５１の風量よりも大きくなっている。ここで、長さの比較については、前面側熱交換器５１を構成する熱交換器群の長さの和と背面側熱交換器５５を構成する熱交換器群の長さの和で、長短を比較すればよい。

このような構成によれば、背面側熱交換器５５の風量が前面側熱交換器５１の風量よりも大きくなっている。このため、実施の形態８〜実施の形態１１と同様に、風量差により、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した空気が合流した際、この合流した空気は前面側（吹出口３側）へ曲がることとなる。このため、吹出口３近傍で気流を急激に曲げる必要が無くなり、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができる。したがって、本実施の形態１２に係る室内機１００は、実施の形態７に係る室内機１００と比べ、騒音をさらに抑制することが可能となる。また、室内機１００は、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができるので、消費電力を低減させることも可能となる。

また、本実施の形態１２に係る室内機１００においては、背面側熱交換器５５から流出する空気の流れ方向が、背面側から前面側への流れとなる。このため、本実施の形態１２に係る室内機１００は、熱交換器５０を通過した後の空気の流れをより曲げやすくなる。つまり、本実施の形態１２に係る室内機１００は、実施の形態９に係る室内機１００と比べ、吹出口３から吹き出される空気の気流制御がさらに容易となる。したがって、本実施の形態１２に係る室内機１００は、実施の形態９に係る室内機１００と比べ、吹出口３近傍で気流を急激に曲げる必要がさらに無くなり、さらなる低消費電力化、低騒音化が可能となる。

また、熱交換器５０の形状を右側縦断面において略И型とすることにより、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５を通過する面積を大きく取ることができるため、それぞれを通過する風速を実施の形態１１よりも小さくすることが可能となる。このため、実施の形態１１と比べ、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５での圧力損失を低減することができ、さらなる低消費電力化、低騒音化が可能となる。

なお、図２３に示す熱交換器５０は、別々に形成された３つ熱交換器により略И型に構成されているが、この構成に限定されるものではない。例えば、熱交換器５０を構成する３つの熱交換器を一体型の熱交換器で構成してもよい（図２８参照）。また例えば、熱交換器５０を構成する３つの熱交換器のそれぞれを、複数の熱交換器の組み合わせで構成してもよい（図２８参照）。一体型熱交換器の場合、対称線５０ａを基準に、前面側が前面側熱交換器５１となり、後面側が背面側熱交換器５５となる。つまり、対称線５０ａよりも背面側に配置された熱交換器の長手方向長さを、対称線５０ａよりも前面側に配置された熱交換器の長手方向長さよりも長くすればよい。また、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを複数の熱交換器の組み合わせで構成した場合、前面側熱交換器５１を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、前面側熱交換器５１の長手方向長さとなる。背面側熱交換器５５を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、背面側熱交換器５５の長手方向長さとなる。

また、熱交換器５０を構成する熱交換器の全てを右側縦断面において傾斜させる必要はなく、熱交換器５０を構成する熱交換器の一部を右側縦断面において垂直に配置してもよい（図２８参照）。
また、熱交換器５０を複数の熱交換器で構成する場合、熱交換器５０の配置勾配が変局する箇所において各熱交換器が完全に接触している必要はなく、多少の隙間があってもよい。
また、右側縦断面における熱交換器５０の形状は、一部又は全部が曲線形状となっていてもよい（図２８参照）。

実施の形態１３．
また、熱交換器５０は以下のように構成されてもよい。なお本実施の形態１３では上述した実施の形態８〜実施の形態１２との相違点を中心に説明するものとし、実施の形態８〜実施の形態１２と同一部分には、同一符号を付している。

図２４は、本発明の実施の形態１３に係る室内機を示す縦断面図である。
本実施の形態１３の室内機１００は、熱交換器５０の配置の仕方が実施の形態８〜実施の形態１２に示す室内機と相違している。
より詳しくは、本実施の形態１３の室内機１００は、実施の形態１０と同様に、４つの熱交換器で構成されている。しかしながら、これら４つの熱交換器の配置の仕方が実施の形態１０に示す室内機１００と相違している。

つまり、熱交換器５０を構成する４つの熱交換器のそれぞれは、ファン２０から供給される空気の流れ方向に対して異なる傾斜を有して配置されている。そして、熱交換器５０は、右側縦断面において略Ｍ型となっている。ここで、対称線５０ａよりも前面側に配置された熱交換器５１ａ及び熱交換器５１ｂが前面側熱交換器５１を構成し、対称線５０ａよりも背面側に配置された熱交換器５５ａ及び熱交換器５５ｂが背面側熱交換器５５を構成する。なお、対称線５０ａは、右側縦断面における熱交換器５０の設置範囲を、略中央部において左右方向に分断するものである。

また、右側縦断面において、背面側熱交換器５５の長手方向の長さが前面側熱交換器５１の長手方向長さよりも長くなっている。つまり、背面側熱交換器５５の風量は、前面側熱交換器５１の風量よりも大きくなっている。ここで、長さの比較については、前面側熱交換器５１を構成する熱交換器群の長さの和と背面側熱交換器５５を構成する熱交換器群の長さの和で、長短を比較すればよい。

このような構成によれば、背面側熱交換器５５の風量が前面側熱交換器５１の風量よりも大きくなっている。このため、実施の形態８〜実施の形態１２と同様に、風量差により、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した空気が合流した際、この合流した空気は前面側（吹出口３側）へ曲がることとなる。このため、吹出口３近傍で気流を急激に曲げる必要が無くなり、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができる。したがって、本実施の形態１３に係る室内機１００は、実施の形態７に係る室内機１００と比べ、騒音をさらに抑制することが可能となる。また、室内機１００は、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができるので、消費電力を低減させることも可能となる。

また、本実施の形態１３に係る室内機１００においては、背面側熱交換器５５から流出する空気の流れ方向が、背面側から前面側への流れとなる。このため、本実施の形態１３に係る室内機１００は、熱交換器５０を通過した後の空気の流れをより曲げやすくなる。つまり、本実施の形態１３に係る室内機１００は、実施の形態１０に係る室内機１００と比べ、吹出口３から吹き出される空気の気流制御がさらに容易となる。したがって、本実施の形態１３に係る室内機１００は、実施の形態１０に係る室内機１００と比べ、吹出口３近傍で気流を急激に曲げる必要がさらに無くなり、さらなる低消費電力化、低騒音化が可能となる。

また、熱交換器５０の形状を右側縦断面において略Ｍ型とすることにより、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５を通過する面積を大きく取ることができるため、それぞれを通過する風速を実施の形態１１及び実施の形態１２よりも小さくすることが可能となる。このため、実施の形態１１及び実施の形態１２と比べ、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５での圧力損失を低減することができ、さらなる低消費電力化、低騒音化が可能となる。

なお、図２４に示す熱交換器５０は、別々に形成された４つ熱交換器により略Ｍ型に構成されているが、この構成に限定されるものではない。例えば、熱交換器５０を構成する４つの熱交換器を一体型の熱交換器で構成してもよい（図２８参照）。また例えば、熱交換器５０を構成する４つの熱交換器のそれぞれを、複数の熱交換器の組み合わせで構成してもよい（図２８参照）。一体型熱交換器の場合、対称線５０ａを基準に、前面側が前面側熱交換器５１となり、後面側が背面側熱交換器５５となる。つまり、対称線５０ａよりも背面側に配置された熱交換器の長手方向長さを、対称線５０ａよりも前面側に配置された熱交換器の長手方向長さよりも長くすればよい。また、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを複数の熱交換器の組み合わせで構成した場合、前面側熱交換器５１を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、前面側熱交換器５１の長手方向長さとなる。背面側熱交換器５５を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、背面側熱交換器５５の長手方向長さとなる。

また、熱交換器５０を構成する熱交換器の全てを右側縦断面において傾斜させる必要はなく、熱交換器５０を構成する熱交換器の一部を右側縦断面において垂直に配置してもよい（図２８参照）。
また、熱交換器５０を複数の熱交換器で構成する場合、熱交換器５０の配置勾配が変局する箇所において各熱交換器が完全に接触している必要はなく、多少の隙間があってもよい。
また、右側縦断面における熱交換器５０の形状は、一部又は全部が曲線形状となっていてもよい（図２８参照）。

実施の形態１４．
また、熱交換器５０は以下のように構成されてもよい。なお本実施の形態１４では上述した実施の形態８〜実施の形態１３との相違点を中心に説明するものとし、実施の形態８〜実施の形態１３と同一部分には、同一符号を付している。

図２５は、本発明の実施の形態１４に係る室内機を示す縦断面図である。
本実施の形態１４の室内機１００は、熱交換器５０の配置の仕方が実施の形態８〜実施の形態１３に示す室内機と相違している。
より詳しくは、本実施の形態１４の室内機１００は、実施の形態１１と同様に、２つの熱交換器（前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５）で構成され、右側縦断面において略Λ型となっている。しかしながら、本実施の形態１４では、前面側熱交換器５１の圧力損失と背面側熱交換器５５の圧力損失とを異ならせることにより、前面側熱交換器５１の風量と背面側熱交換器５５の風量とを異ならせている。

つまり、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５は、ファン２０から供給される空気の流れ方向に対して異なる傾斜を有して配置されている。対称線５０ａよりも前面側に前面側熱交換器５１が配置されており、対称線５０ａよりも背面側に背面側熱交換器５５が配置されている。そして、熱交換器５０は、右側縦断面において略Λ型となっている。

また、右側縦断面において、背面側熱交換器５５の長手方向の長さと前面側熱交換器５１の長手方向長さとは同じになっている。そして、背面側熱交換器５５の圧力損失が前面側熱交換器５１の圧力損失よりも小さくなるように、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５の仕様を決定している。前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５としてフィンチューブ型熱交換器を用いる場合、例えば、右側縦断面における背面側熱交換器５５の短手方向長さ（背面側熱交換器５５のフィン５６の幅）を、右側縦断面における前面側熱交換器５１の短手方向長さ（前面側熱交換器５１のフィン５６の幅）よりも小さくするとよい。また例えば、背面側熱交換器５５のフィン５６間距離を、前面側熱交換器５１のフィン５６間距離よりも大きくするとよい。また例えば、背面側熱交換器５５の伝熱管５７の直径を、前面側熱交換器５１の伝熱管５７の直径よりも小さくするとよい。また例えば、背面側熱交換器５５の伝熱管５７の本数を、前面側熱交換器５１の伝熱管５７の本数よりも少なくするとよい。
なお、対称線５０ａは、右側縦断面における熱交換器５０の設置範囲を、略中央部において左右方向に分断するものである。

このような構成によれば、ファン２０が熱交換器５０の上流側に設けられているので、実施の形態７と同様の効果を得ることができる。
また、本実施の形態１４に係る室内機１００によれば、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれには、圧力損失に応じた量の空気が通過する。つまり、背面側熱交換器５５の風量は前面側熱交換器５１の風量よりも大きくなる。そして、この風量差により、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した空気が合流した際、この合流した空気は前面側（吹出口３側）へ曲がることとなる。このため、吹出口３近傍で気流を急激に曲げる必要が無くなり、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができる。したがって、本実施の形態１４に係る室内機１００は、右側縦断面における背面側熱交換器５５の長さを長くすることなく、実施の形態７に係る室内機１００よりもさらに騒音を抑制することが可能となる。また、室内機１００は、吹出口３近傍での圧力損失を低減することができるので、消費電力を低減させることも可能となる。

なお、図２５に示す熱交換器５０は、別々に形成された前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５により略Λ型に構成されているが、この構成に限定されるものではない。例えば、右側縦断面における熱交換器５０の形状を、略Ｖ型、略Ｎ型、略Ｗ型、略И型又は略Ｍ型等に構成してもよい。また例えば、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５を一体型の熱交換器で構成してもよい（図２８参照）。また例えば、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを、複数の熱交換器の組み合わせで構成してもよい（図２８参照）。一体型熱交換器の場合、対称線５０ａを基準に、前面側が前面側熱交換器５１となり、後面側が背面側熱交換器５５となる。つまり、対称線５０ａよりも背面側に配置された熱交換器の圧力損失を、対称線５０ａよりも前面側に配置された熱交換器の圧力損失よりも小さくすればよい。また、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを複数の熱交換器の組み合わせで構成した場合、前面側熱交換器５１を構成する複数の熱交換器それぞれの圧力損失の和が、前面側熱交換器５１の圧力損失となる。背面側熱交換器５５を構成する複数の熱交換器それぞれの圧力損失の和が、背面側熱交換器５５の圧力損失となる。

また、熱交換器５０を構成する熱交換器の全てを右側縦断面において傾斜させる必要はなく、熱交換器５０を構成する熱交換器の一部を右側縦断面において垂直に配置してもよい（図２８参照）。
また、熱交換器５０を複数の熱交換器で構成する場合（例えば前面側熱交換器５１と背面側熱交換器５５で構成する場合）、熱交換器５０の配置勾配が変局する箇所（例えば前面側熱交換器５１と背面側熱交換器５５との実質的な接続箇所）で各熱交換器が完全に接触している必要はなく、多少の隙間があってもよい。
また、右側縦断面における熱交換器５０の形状は、一部又は全部が曲線形状となっていてもよい（図２８参照）。

実施の形態１５．
また、上述した実施の形態８〜実施の形態１４において、ファン２０を以下のように配置してもよい。なお本実施の形態１５では上述した実施の形態８〜実施の形態１４との相違点を中心に説明するものとし、実施の形態８〜実施の形態１４と同一部分には、同一符号を付している。

図２６は、本発明の実施の形態１５に係る室内機を示す縦断面図である。図２６（ａ）〜図２６（ｃ）に基づいて、室内機１００におけるファン２０の配置の仕方について説明する。

本実施の形態１５に係る室内機１００の熱交換器５０は、実施の形態１１の室内機１００と同様の配置となっている。しかしながら、本実施の形態１５に係る室内機１００は、ファン２０の配置の仕方が実施の形態１１の室内機１００と相違している。
つまり、本実施の形態１５に係る室内機１００は、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５の風量や伝熱面積に応じて、ファン２０の配置位置が決定されている。

例えば、図２６（ａ）に示す状態（右側縦断面において、ファン２０の回転軸２０ａと対称線５０ａとの位置が略一致している状態）において、前面側熱交換器５１よりも伝熱面積の大きな背面側熱交換器５５の風量が不足する場合がある。このように背面側熱交換器５５の風量が不足すると、熱交換器５０（前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５）は、所望の熱交換性能を発揮できない場合がある。このような場合、図２６（ｂ）に示すように、ファン２０の配置位置を背面方向へ移動するとよい。
このように構成することにより、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５の伝熱面積に応じた風量分配が可能となり、熱交換器５０（前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５）の熱交換性能が向上する。

また例えば、図２６（ａ）に示す状態において、背面側熱交換器５５の圧力損失が大きい場合等、背面側熱交換器５５の風量が不足する場合がある。また、ケーシング１内のスペースの制約上、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５の構成による風量調整のみでは、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した後に合流した空気を所望の角度に調整できない場合がある。このように背面側熱交換器５５の風量が不足すると、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した後に合流した空気が、所望の角度よりも曲がらない場合がある。このような場合、図２６（ｂ）に示すように、ファン２０の配置位置を背面方向へ移動するとよい。

このように構成することにより、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれの風量の微小制御が可能となり、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した後に合流した空気を所望の角度に曲げることができる。このため、吹出口３の形成位置に応じて、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した後に合流した空気の流れ方向を、適した方向に調整することができる。

また例えば、前面側熱交換器５１の伝熱面積が背面側熱交換器５５の伝熱面積よりも大きい場合がある。このような場合、図２６（ｃ）に示すように、ファン２０の配置位置を前面方向へ移動するとよい。
このように構成することにより、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５の伝熱面積に応じた風量分配が可能となり、熱交換器５０（前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５）の熱交換性能が向上する。

また例えば、図２６（ａ）に示す状態において、背面側熱交換器５５の風量が必要以上に大きくなる場合がある。また、ケーシング１内のスペースの制約上、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５の構成による風量調整のみでは、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した後に合流した空気を所望の角度に調整できない場合がある。このため、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した後に合流した空気が、所望の角度以上に曲がってしまう場合がある。このような場合、図２６（ｃ）に示すようにファン２０の配置位置を前面方向へ移動するとよい。

このように構成することにより、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれの風量の微小制御が可能となり、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した後に合流した空気を所望の角度に曲げることができる。このため、吹出口３の形成位置に応じて、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した後に合流した空気の流れ方向を、適した方向に調整することができる。

なお、図２６に示す熱交換器５０は、別々に形成された前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５により略Λ型に構成されているが、この構成に限定されるものではない。例えば、右側縦断面における熱交換器５０の形状を、略Ｖ型、略Ｎ型、略Ｗ型、略И型又は略Ｍ型等に構成してもよい。また例えば、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５を一体型の熱交換器で構成してもよい（図２８参照）。また例えば、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを、複数の熱交換器の組み合わせで構成してもよい（図２８参照）。一体型熱交換器の場合、対称線５０ａを基準に、前面側が前面側熱交換器５１となり、後面側が背面側熱交換器５５となる。つまり、対称線５０ａよりも背面側に配置された熱交換器の長手方向長さを、対称線５０ａよりも前面側に配置された熱交換器の長手方向長さよりも長くすればよい。また、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを複数の熱交換器の組み合わせで構成した場合、前面側熱交換器５１を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、前面側熱交換器５１の長手方向長さとなる。背面側熱交換器５５を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、背面側熱交換器５５の長手方向長さとなる。

また、熱交換器５０を構成する熱交換器の全てを右側縦断面において傾斜させる必要はなく、熱交換器５０を構成する熱交換器の一部を右側縦断面において垂直に配置してもよい（図２８参照）。
また、熱交換器５０を複数の熱交換器で構成する場合（例えば前面側熱交換器５１と背面側熱交換器５５で構成する場合）、熱交換器５０の配置勾配が変局する箇所（例えば前面側熱交換器５１と背面側熱交換器５５との実質的な接続箇所）で各熱交換器が完全に接触している必要はなく、多少の隙間があってもよい。
また、右側縦断面における熱交換器５０の形状は、一部又は全部が曲線形状となっていてもよい（図２８参照）。

実施の形態１６．
また、上述した実施の形態８〜実施の形態１４において、ファン２０を以下のように配置してもよい。なお、本実施の形態１６では上述した実施の形態８〜実施の形態１５との相違点を中心に説明するものとし、実施の形態８〜実施の形態１５と同一部分には、同一符号を付している。

図２７は、本発明の実施の形態１６に係る室内機を示す縦断面図である。
本実施の形態１６に係る室内機１００の熱交換器５０は、実施の形態１１の室内機１００と同様の配置となっている。しかしながら、本実施の形態１５に係る室内機１００は、ファン２０の配置の仕方が実施の形態１１の室内機１００と相違している。
つまり、本実施の形態１６に係る室内機１００は、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５の風量や伝熱面積に応じて、ファン２０の傾斜が決定されている。

例えば、前面側熱交換器５１よりも伝熱面積の大きな背面側熱交換器５５の風量が不足する場合がある。また、ケーシング１内のスペース上の制限により、ファン２０を前後方向に移動させて風量調整を行えない場合がある。このように背面側熱交換器５５の風量が不足すると、熱交換器５０（前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５）は、所望の熱交換性能を発揮できない場合がある。このような場合、図２７に示すように、右側縦断面において、ファン２０を背面側熱交換器５５側に傾斜されるとよい。
このように構成することにより、ファン２０を前後方向に移動させられない場合でも、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５の伝熱面積に応じた風量分配が可能となり、熱交換器５０（前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５）の熱交換性能が向上する。

また例えば、背面側熱交換器５５の圧力損失が大きい場合等、背面側熱交換器５５の風量が不足する場合がある。また、ケーシング１内のスペースの制約上、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５の構成による風量調整のみでは、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した後に合流した空気を所望の角度に調整できない場合がある。さらに、ケーシング１内のスペース上の制限により、ファン２０を前後方向に移動させて風量調整を行えない場合がある。このように背面側熱交換器５５の風量が不足すると、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した後に合流した空気が、所望の角度よりも曲がらない場合がある。このような場合、図２７に示すように、右側縦断面において、ファン２０を背面側熱交換器５５側に傾斜されるとよい。

このように構成することにより、ファン２０を前後方向に移動させられない場合でも、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれの風量の微小制御が可能となり、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した後に合流した空気を所望の角度に曲げることができる。このため、吹出口３の形成位置に応じて、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを通過した後に合流した空気の流れ方向を、適した方向に調整することができる。

なお、図２７に示す熱交換器５０は、別々に形成された前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５により略Λ型に構成されているが、この構成に限定されるものではない。例えば、右側縦断面における熱交換器５０の形状を、略Ｖ型、略Ｎ型、略Ｗ型、略И型又は略Ｍ型等に構成してもよい。また例えば、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５を一体型の熱交換器で構成してもよい（図２８参照）。また例えば、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを、複数の熱交換器の組み合わせで構成してもよい（図２８参照）。一体型熱交換器の場合、対称線５０ａを基準に、前面側が前面側熱交換器５１となり、後面側が背面側熱交換器５５となる。つまり、対称線５０ａよりも背面側に配置された熱交換器の長手方向長さを、対称線５０ａよりも前面側に配置された熱交換器の長手方向長さよりも長くすればよい。また、前面側熱交換器５１及び背面側熱交換器５５のそれぞれを複数の熱交換器の組み合わせで構成した場合、前面側熱交換器５１を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、前面側熱交換器５１の長手方向長さとなる。背面側熱交換器５５を構成する複数の熱交換器それぞれの長手方向長さの和が、背面側熱交換器５５の長手方向長さとなる。

また、熱交換器５０を構成する熱交換器の全てを右側縦断面において傾斜させる必要はなく、熱交換器５０を構成する熱交換器の一部を右側縦断面において垂直に配置してもよい（図２８参照）。
また、熱交換器５０を複数の熱交換器で構成する場合（例えば前面側熱交換器５１と背面側熱交換器５５で構成する場合）、熱交換器５０の配置勾配が変局する箇所（例えば前面側熱交換器５１と背面側熱交換器５５との実質的な接続箇所）で各熱交換器が完全に接触している必要はなく、多少の隙間があってもよい。
また、右側縦断面における熱交換器５０の形状は、一部又は全部が曲線形状となっていてもよい（図２８参照）。

実施の形態１７．
＜ファン＆ファンモーター＞
本実施の形態１７では、実施の形態１〜実施の形態１６に係る室内機１００に設けられるファン２０の一例について説明する。

実施の形態１に係る室内機１００に設けられるファン２０は、例えば以下のように構成してもよい。なお、本実施の形態１７において、実施の形態１と同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

図２９は、本発明の実施の形態１７に係るファンの一例を示す正面図である。なお、以下でファン２０を示す図において、ファン２０が室内機１００に設けられた状態で室内機１００を平面視したときのファン２０を、ファン２０の正面図としている。
本実施の形態１７に係るファン２０は、回転中心となるボスの外周面に複数の羽根が設けられた、軸流ファンや斜流ファン等である。このファン２０は、羽根車２５及び筐体２６を備えている。

羽根車２５は、回転中心となるボス２１、ボス２１の外周面に支持された複数の羽根２３（主羽根）、及び羽根２３の外周側に設けられたリング状部材２２を備えている。また、本実施の形態１７に係る羽根車２５は、内周側（ボス２１側）に向かってリング状部材２２に支持された複数の副羽根２４を備えている。これら副羽根２４は、ボス２１の外周面に支持されていない。これにより、ファン２０に設けられた羽の枚数（羽根２３の枚数＋副羽根２４の枚数）を増加させている。

この羽根車２５の外周側には、羽根車２５の外周部と所定の空隙を介して、筐体２６が設けられている。つまり、羽根車２５は筐体２６に収められている。羽根車２５のボス２１はファンモーター３０（図示せず）と接続されており、このファンモーターの駆動力によって羽根車２５が回転する。

ここで、本実施の形態１７に示す構成によってファン２０の羽根枚数を増やすことの効果を説明する。図３０は、羽根の設置構成（設置姿勢や設置枚数等）と空力性能との関係を説明する説明図である。なお、図３０（ａ）は、軸流ファンや斜流ファンに用いられる一般的な羽根車を示す正面図である。また、図３０（ｂ）は、図３０（ａ）に一点鎖線で示した位置の円筒断面を平面展開した翼列の断面図である。

翼列の空力性能は、翼弦長Ｌ及び隣合う羽根の間隔ｔにより定義される弦節比σ＝Ｌ／ｔで関係付けられる。ここで、翼弦長Ｌは、羽根３０３の前縁と後縁とを結んだ直線の長さである。一般的に、弦節比σが一定である相似形の翼列は、ほぼ等しい空力性能が得られることがわかっている。つまり、翼弦長Ｌの短い羽根で翼弦長Ｌの長い羽根と等しい空力性能を得るには、羽根の枚数を増やせば良いことがわかる。

しかしながら、従来の構成で羽根の枚数を増加させることは、ボス３０１の外周面に支持される羽根３０３の枚数が増加することを意味する。羽根肉厚の薄型化には製造上、強度上の制約と限界があるため、羽根３０３の枚数を増やすことにより、ボス３０１周辺部の風路を塞いでしまうこととなる。このため、従来の構成で羽根３０３の枚数を増加させた場合、ボス３０１周辺部の風量が低下してしまう。

また、羽根３０３の枚数を増加させずに翼弦長Ｌを短くする構成としては、羽根３０３の取付け角を変更するという構成も考えられる。しかしながら、羽根３０３の取付け角を変更すると、気流と羽根３０３の迎角が変わる。このため、ファンは、効率の高い動作風量が変化してしまい、従来ファンとの互換性が損なわれてしまう。

一方、本実施の形態１７に示す構成によってファン２０（羽根車２５）の羽根枚数を増やす場合、ボス２１に支持される羽根の枚数を増加させる必要がない。副羽根２４は、リング状部材２２、つまりボス２１以外に接続されているからである。このため、ボス２１周辺部の風量が低下することなく、翼弦長Ｌを短くすることができる。また、羽根２３及び副羽根２４は、迎角を変更する必要もない。

以上、このように構成されたファン２０においては、ファン２０のファン効率を維持しつつ、副羽根２４が配置された範囲における羽根２３の翼弦長Ｌを短くすることができる。このため、ファン２０は、ファン効率を維持しつつ、薄型化（羽根車２５の回転軸方向の寸法を低減させること）が可能となる。

なお、副羽根２４の支持構成は、図２９の構成に限定されるものではない。図３１は、本発明の実施の形態１７に係るファンの別の一例を示す正面図である。
図３１に示すファン２０は、羽根２３の外周部に突片２３ａが設けられている。そして、副羽根２４は、内周側（ボス２１側）に向かってこの突片２３ａに支持されている。つまり、ファン２０は、リング状部材２２を複数に分断した構成となっている。

図３２は、本発明の実施の形態１７に係るファンのさらに別の一例を示す正面図である。図２９及び図３１に示したファン２０は、羽根２３に設けられた部材（リング状部材２２、突片２３ａ）によって支持されていた。一方、図３２に示すファン２０は、羽根２３に副羽根２４が直接支持されている。

つまり、副羽根２４は、ボス２１以外に支持されていればよいということである。副羽根２４がボス２１以外に支持されていれば、ファンのファン効率を維持しつつ、副羽根２４が配置された範囲における羽根２３の翼弦長Ｌを短くすることができる。このため、ファン２０は、ファン効率を維持しつつ、薄型化（羽根車２５の回転軸方向の寸法を低減させること）が可能となる。

実施の形態１８．
ファン２０にリング状部材２２等が設けられている場合、例えば、本実施の形態１８のようにファン２０を構成してもよい。なお、本実施の形態１８においては、実施の形態１〜実施の形態１７と同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

図３３は、本発明の実施の形態１８に係るファンの一例を示す概略構成図である。なお、図３３（ａ）がファンの正面図であり、図３３（ｂ）がファンの側面断面図である。
図３３に示すファン２０は、回転中心となるボス２１の外周面に複数の羽根２３が設けられた、軸流ファンや斜流ファン等である。このファン２０は、羽根車２５及び筐体２６を備えている。

羽根車２５は、ボス２１、ボス２１の外周面に設けられた複数の羽根２３、及び羽根２３の外周側に設けられたローター３１を備えている。例えば、ローター３１は、羽根２３の外周側にリング状部材２２等を設け、このリング状部材２２を磁性体の素材で形成することにより構成する。また例えば、ローター３１は、羽根２３の外周側にリング状部材２２等を設け、このリング状部材２２の外周側に磁石の貼り付けや埋め込み等を行うことよって構成する。

この羽根車２５は、筐体２６に収められている。筐体２６は、羽根車２５の外周側（より詳しくはローター３１の外周側）と対向する面（以下、内周部と称する）に、ステーター４０が設けられている。つまり、ローター３１とステーター４０は対向配置されている。これらローター３１及びステーター４０により構成されるファンモーター３０の駆動力で、羽根車２５が回転する。

なお、図３３に示すファン２０は、本発明の実施の形態１８に示すファンの一例である。本実施の形態１８に係るファンは、例えば以下のようなファンでもよい。

図３４は、本発明の実施の形態１８に係るファンの別の一例を示す概略構成図である。なお、図３４（ａ）がファンの正面図であり、図３４（ｂ）がファンの羽根の外周部を示す斜視図である。また、図３４（ｂ）に示す矢印は、羽根の回転方向である。
図３４に示すファン２０は、羽根２３の外周部（外周端）にウイングレットのような小翼２５０が設けられている。例えば、ローター３１は、この小翼２５０を磁性体の素材で形成することにより構成する。また例えば、ローター３１は、この小翼２５０の外周側に磁石の貼り付けや埋め込み等を行うことよって構成する。

このように構成された本実施の形態１８に係るファン２０は、ファン効率を向上させるため、凸部２５１が設けられている。なお、凸部２５１の設置例（形成例）を示した以下の図３５〜図３７では、羽根２３の外周部にリング状部材２２が設けられたファン２０を例に説明する。

例えば図３５に示すように、凸部２５１は、空気吸入側となる位置に設けてもよい。また、この凸部２５１は、図３５（ａ）に示すように、羽根車２５の外周部（例えばリング状部材２２の外周部）に設けられてもよい。また例えば、この凸部２５１は、図３５（ｂ）に示すように、筐体２６の内周部に設けられてもよい。
また、例えば図３６に示すように、凸部２５１は、空気吐出側となる位置に設けてもよい。また、この凸部２５１は、図３６（ａ）に示すように、羽根車２５の外周部（例えばリング状部材２２の外周部）に設けられてもよい。また例えば、この凸部２５１は、図３６（ｂ）に示すように、筐体２６の内周部に設けられてもよい。
また、図３５及び図３６に示した凸部２５１は、羽根車２５の外周部（例えばリング状部材２２の外周部）と筐体２６の内周部の双方に設けてもよい。つまり、双方に設けられた凸部２５１が、互いに対向するように設けてもよい。

また、例えば図３７に示すように、凸部２５１は、空気吸入側及び空気吐出側の双方に設けてもよい。また、この凸部２５１は、図３７（ａ）に示すように、羽根車２５の外周部（例えばリング状部材２２の外周部）に設けられてもよい。また例えば、この凸部２５１は、図３７（ｂ）に示すように、筐体２６の内周部に設けられてもよい。
また、図３７に示した凸部２５１は、羽根車２５の外周部（例えばリング状部材２２の外周部）と筐体２６の内周部の双方に設けてもよい。例えば、空気吸入側の凸部２５１を羽根車２５の外周部（例えばリング状部材２２の外周部）に設け、空気吐出側の凸部２５１を羽根車２５の外周部に設けてもよい。これらの形成位置を逆にしても勿論よい。

以上、このように構成されたファン２０においては、凸部２５１を設けることにより、羽根車２５と筐体２６との間の最も短い部分の距離をローター３１とステーター４０との間の距離よりも短くできる。このため、以下のような効果を得ることができる。

モーターの効率を向上させようとした場合、ローターとステーターとの間の距離は短い方が好ましい（ローターとステーターとの間に形成される隙間が小さい方が好ましい）。しかしながら、羽根車の外周部にローターを備え、筐体側にステーターを備えた従来のファンは、ローターとステーターとの間の距離を短くした場合、ローターとステーターとの間に発生する磁力により、羽根車が振動してしまう。また、この振動により、騒音が発生してしまう。これらの振動や騒音を防止するためにローターとステーターとの間の距離を大きくすると、羽根周辺部には、ファン効率の低下原因となる気流が発生してしまう。

図３８は、羽根周辺部に発生する、ファン効率の低下原因となる気流の一例を示す説明図である。なお、図３８（ａ）及び図３８（ｂ）に示す実線矢印は、空気の流れ方向を示す。また、図３８（ｂ）に示す白塗りの矢印は、羽根３０３の回転方向を示す。

例えば、ボス３０１に形成された羽根３０３の外周部にリング状部材３０２及びローター３０５が設けられた従来のファンモーターの場合、ローター３０５とステーター３０９との間の距離を大きくすると、図３８（ａ）に示すような再循環流れ２５２が発生し、ファン効率が低下してしまう。より詳しくは、ローター３０５とステーター３０９との間に、高圧となる空気吐出側から低圧となる空気吸入側にかけて空気が流れる。そして、この空気は再び吐出される。このため、リング状部材３０２及びローター３０５の周囲を循環する再循環流れ２５２が発生し、ファン効率が低下してしまう。

また、例えば、羽根３０３の外周部に小翼が形成された従来のファンや、羽根３０３の外周部にリング状部材や小翼等が設けられていない従来のファンの場合、ローターとステーターとの間の距離を大きくすると、図３８（ｂ）に示すような漏れ流れ２５３が発生し、ファン効率が低下してしまう。より詳しくは、高圧となる空気吐出側から低圧となる空気吸入側にかけて、羽根３０３の外周端側に漏れ流れ２５３が発生し、ファン効率が低下してしまう。

しかしながら、本実施の形態１８に係るファン２０は、凸部２５１を設けることにより、羽根車２５と筐体２６との間の最も短い部分の距離をローター３１とステーター４０との間の距離よりも短くしている。このため、ローター３１とステーター４０との間の距離は、羽根車２５の振動やこの振動に起因する騒音を抑制できる距離とすることが可能となる。また、羽根車２５と筐体２６との間の距離を短くすることにより、再循環流れ２５２や漏れ流れ２５３を抑制することができる。つまり、本実施の形態１８に係るファン２０は、モーターの設計事項となるローター３１とステーター４０との間の距離とは独立して、ファン効率を高めることができる。

また、羽根車２５の外周部（例えばリング状部材２２の外周部）と筐体２６の内周部の双方に凸部２５１を設けることにより、羽根車２５と筐体２６との間のシール性能が向上し、ファン２０のファン効率をより向上させることができる。

なお、図３５〜図３７で示した凸部２５１の先端部は、図３９に示すようにラビリンス構造にしてもよい。図３９は、先端部がラビリンス構造となった凸部を凸部２５４として示している。また、図３９は、凸部２５４が羽根車２５の空気吐出側に設けられた例を示している。また、上記の凸部２５１や凸部２５４は、羽根車２５の外周部や筐体２６の内周部に連続的に設けられていてもよいし、所定の間隔を空けて断続的に設けられていてもよい。

実施の形態１９．
実施の形態１７及び実施の形態１８で示したファン２０を実施の形態１〜実施の形態１６で示した室内機１００に設けることにより、以下の様な効果を得ることができる。

図４０は、本発明の実施の形態１９に係る室内機を示す縦断面図である。この図４０は、実施の形態１７又は実施の形態１８で示したファン２０を室内機１００に用いた例を示している。また、図４０は、図の左側を室内機１００の前面側として示している。

このように構成された室内機１００においては、小形化（薄型化）及び低コスト化が可能なファン２０を用いている。このため、本実施の形態１９に係る室内機１００は、小型化（薄型化）することが可能となる。また、室内機１００を低コスト化することが可能となる。また、このように構成された室内機１００においては、ファン効率を維持しつつ小型化（薄型化）を図ったファン２０を用いている。このため、同サイズで室内機を製作した場合、従来の室内機よりも風量の大きな室内機を得ることができる。

実施の形態２０．
＜ファン個別制御＞
上述のように、本発明に係る室内機１００は複数のファン２０を備えている。これら各ファン２０を個別に制御することにより、室内機１００の風向制御性等を向上させることができる。本実施の形態２０では、各ファン２０の風量を個別に制御する具体的な実施形態の一例を説明する。ここで、本実施の形態２０では、３つのファン２０がケーシング１の左右方向（長手方向）に沿って並設した室内機１００を例に説明する。また、説明の便宜上、各ファン２０を区別して説明する必要がある場合は、ケーシング１の左側から順にファン２０Ａ、ファン２０Ｂ及びファン２０Ｃと称することとする。また、本実施の形態２０においては、実施の形態１〜実施の形態１９と同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。なお、室内機１００に並設されるファンの数が３つ以外の場合においても、本実施の形態２０で示した発明が成立することは言うまでもない。

図４１は、本発明の実施の形態２０に係る室内機における吹出口の風速分布の一例を示す説明図である。この図４１は、室内機１００の正面図を示している。
本実施の形態２０に係る室内機１００は、ケーシング１の左右方向（長手方向）に３つのファン２０が設けられている。これらファン２０の風量を図４１の左側のファン２０から順に大きくすると、室内機１００の吹出口３における風速分布は図４１の矢印に示すようになる。つまり、ファン２０Ａ〜ファン２０Ｃの風量を、ファン２０Ａ＜ファン２０Ｂ＜ファン２０Ｃとすると、室内機１００の吹出口３における風速分布は図４１の矢印に示すようになる。なお、図４１に示す矢印の方向は気流の方向を示し、図４１の矢印の大きさは風速の大きさを示している。つまり、図４１の矢印は、その長さが長いほど風速が速い（換言すると、風量が多い）ことを示している。

また、図４２は、本発明の実施の形態２０に係る室内機における吹出口の風速分布の別の一例を示す説明図である。この図４２は、室内機１００の正面図を示している。
各ファン２０の風量を図４１の右側のファン２０から順に大きくすると、室内機１００の吹出口３における風速分布は図４２の矢印に示すようになる。つまり、ファン２０Ａ〜ファン２０Ｃの風量を、ファン２０Ａ＞ファン２０Ｂ＞ファン２０Ｃとすると、室内機１００の吹出口３における風速分布は図４２の矢印に示すようになる。なお、図４２に示す矢印の方向は気流の方向を示し、図４２の矢印の大きさは風速の大きさを示している。つまり、図４２の矢印は、その長さが長いほど風速が速い（換言すると、風量が多い）ことを示している。

図４３は、本発明の実施の形態２０に係る室内機の吹出口近傍を示す要部拡大図（正面断面図）である。この図４３は、吹出口３から吹き出される気流を図４３の右側方向に制御する場合の左右ベーン８０を示している。
図４３に示すように、左右ベーン８０で曲げられた気流は、吹出口３の近傍においてケーシング１の側壁部に衝突し、通風損失になる。このような場合、図４２で示すように、吹出口３の右側端部の風速が小さくなるように、各ファン２０の風量を発生させるとよい（図４２参照）。吹出口３の全風量を従来の室内機（ファンが１つのみ設けられている室内機、又は複数のファンのそれぞれの風量を制御しない室内機）と同一の風量に設定した場合、このように各ファン２０の風量を個別に制御することにより、ケーシング１の側壁部に気流が衝突することによる通風損失を低減することができる。

なお、発明者らが吹出口３の風速分布（各ファン２０毎の風量の差）が熱交換性能に及ぼす影響を調査したところ、隣接するファン２０の風量の差が約２０％以下であれば、熱交換性能に及ぼす影響が少ないことがわかった。また、隣接するファン２０の風量の差が約１０％以下であれば、熱交換性能に及ぼす影響がさらに少ないことがわかった。このため、各ファン２０毎に風量を個別制御する場合、隣接するファン２０の風量の差は約２０％以下であることが好ましい。また、各ファン２０毎に風量を個別制御する場合、隣接するファン２０の風量の差は約１０％以下であることがさらに好ましい。

また、各ファン２０の風量を個別制御することの効果は、上記の通風損失低減効果に限定されるものではない。例えば、集中的に空気調和したい場所がある場合（スポット空調を行う場合）、この場所に到達する気流が大きくなるように、各ファン２０の風量を個別に制御すればよい。また例えば、空調気流があたるのを避けたい場所がある場合（風よけマイルド空調を行う場合）、この場所に到達する気流が小さくなるように（又はこの場所に気流が到達しないように）各ファン２０の風量を個別に制御すればよい。

また、本実施の形態２０では、同一形状（同一仕様）のファン２０を複数設け、各ファン２０の回転数を変更することにより、各ファン２０の風量を個別に制御している。この場合、「ファン２０の羽根２３の枚数とファン２０の羽根車２５の回転数との積」を各々のファン２０で１０Ｈｚ程度離しておくとよい。このようにすることで、各ファン２０から発生するうなり音（羽根通過周波数騒音（ＢＰＦ）の干渉によって生じるうなり音）を抑制する効果も期待できる。

実施の形態２１．
また、以下のように各ファン２０の風量を個別に制御してもよい。なお、本実施の形態２１において、特に記述しない項目については実施の形態２０と同様とし、同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

図４４は、本発明の実施の形態２１に係る室内機において各ファン２０の風量を同一にした場合の吹出口の風速分布を示す説明図である。この図４４は、室内機１００の正面図を示している。また、図４４に示す矢印の方向は気流の方向を示し、図４４の矢印の大きさは風速の大きさを示している。つまり、図４４の矢印は、その長さが長いほど風速が速い（換言すると、風量が多い）ことを示している。
図４４に示すように、各ファン２０が発生する風量を同一とした場合、吹出口３の両端部近傍で風速が低下していることがわかる。これは、風路を構成するケーシング１の側壁等で生じる気流摩擦により風速が低減するためである。このため、室内機１００を低風量（低能力）モードで運転する場合、この速度低下域（吹出口３の両端部近傍）で逆流を生じることがある。この逆流は、呼吸音のような異音を生じる場合がある。また、冷房運転時においては、この逆流は、暖気と冷気の混合によって結露を生じる等の不具合を生じる。

そこで、本実施の形態２１に係る室内機１００は、室内機１００を低風量（低能力）モードで運転する場合、図４５に示すように各ファン２０の風量を制御している。

図４５は、本発明の実施の形態２１に係る室内機が低風量モードで運転する場合における吹出口の風速分布の一例を示す説明図である。
低風量（低能力）モードで運転する場合、本実施の形態２１に係る室内機１００は、吹出口３の両端部近傍の風速が大きくなるように、両端部に配置されたファン２０Ａ及びファン２０Ｃの風量を中央部に配置されたファン２０Ｂの風量よりも大きくしている。低風量（低能力）モードにおける吹出口３の全風量を従来の室内機（ファンが１つのみ設けられている室内機、又は複数のファンのそれぞれの風量を制御しない室内機）と同一の風量に設定した場合、このように各ファン２０の風量を制御することにより、低風量（低能力）モードで発生する上記の問題点を解決することができる。

なお、発明者らが吹出口３の風速分布（各ファン２０毎の風量の差）が熱交換性能に及ぼす影響を調査したところ、隣接するファン２０の風量の差が約２０％以下であれば、熱交換性能に及ぼす影響が少ないことがわかった。また、隣接するファン２０の風量の差が約１０％以下であれば、熱交換性能に及ぼす影響がさらに少ないことがわかった。このため、各ファン２０毎に風量を個別制御する場合、隣接するファン２０の風量の差は約２０％以下であることが好ましい。また、各ファン２０毎に風量を個別制御する場合、隣接するファン２０の風量の差は約１０％以下であることがさらに好ましい。

また、実施の形態２０と同様に、例えば、集中的に空気調和したい場所がある場合（スポット空調を行う場合）、この場所に到達する気流が大きくなるように、各ファン２０の風量をさらに個別に制御してもよい。また例えば、空調気流があたるのを避けたい場所がある場合（風よけマイルド空調を行う場合）、この場所に到達する気流が小さくなるように（又はこの場所に気流が到達しないように）各ファン２０の風量をさらに個別に制御してもよい。

また、上述した消音機構や後述する消音機構（例えば、吸音材の使用、ヘルムホルツ型消音器として機能するファン２０の筐体２６、能動的消音機構）を室内機１００に設けた場合、各ファン２０の風量を個別に制御する構成をこれら消音機構と組み合わせることにより、消音効果がさらに向上する。例えば能動的消音機構を室内機１００に設ける場合、音源の数（ファン２０の数）に応じた消音機構を設けることが好ましい。しかしながら、室内機１００の寸法上の制限やコスト上の制限により、音源の数（ファン２０の数）に応じた消音機構を設けることができない場合がある。このような場合でも、各ファン２０の風量を個別に制御する構成を組み合わせることにより、十分な消音効果を得ることができる。

図４６は、本発明の実施の形態２１に係る室内機における同一風量時の中央部ファンの風量低減率と騒音低減効果の関係を示す特性図である。この図４６は、吹出口３の全風量を同一にして、中央部に配置されたファン２０Ｂの風量を低減させたときの騒音低減量を示している。また、図４６に示す−１ｄＢ，−２ｄＢ，−３ｄＢ，−４ｄＢ，−５ｄＢは、この消音検出装置が検出する音と最も関連性が高い騒音に対する消音効果である。図４６の結果を得るために用いた消音機構の騒音検出マイクロホン１６１及び制御スピーカーは、風路内の気流に影響を及ぼさないように、ケーシング１の左右両側面部に設けられた機械ボックス（制御基板等が格納されているボックス、図示せず）内に設置した。このため、図４６に示す−１ｄＢ，−２ｄＢ，−３ｄＢ，−４ｄＢ，−５ｄＢは、ファン２０Ａ及びファン２０Ｃが放出する騒音に対する消音効果を示している。

例えば、消音効果−５ｄＢの消音機構を室内機１００に設けた場合、両端部近傍に配置されたファン２０Ａ及びファン２０Ｂが放射する騒音は、それぞれ５ｄＢ低減する。一方、中央部に配置されたファン２０Ｂから放射される騒音には消音機構の効果がないため、室内機１００全体では、合計で２．７ｄＢの消音効果が得られる。このとき、本実施の形態２１で示したように中央部のファン２０Ｂの風量を約１５％低減させたとすると、同一風量を得るために、両端部近傍に配置されたファン２０Ａ及びファン２０Ｂはそれぞれ７．５％風量を増大する。このように各ファン２０の風量を個別制御すると、両端部近傍に配置されたファン２０Ａ及びファン２０Ｂが放射する騒音が１．９ｄＢ増大し、中央部に配置されたファン２０Ｂから放射される騒音は２ｄＢ低減される。結果として、室内機１００全体では合計で３．５ｄＢの消音効果が得られ、各ファン２０の風量を個別に制御する前よりも消音効果が向上する。

なお、本実施の形態２１では、同一形状（同一仕様）のファン２０を複数設け、各ファン２０の回転数を変更することにより、各ファン２０の風量を個別に制御している。この場合、「ファン２０の羽根２３の枚数とファン２０の羽根車２５の回転数との積」を各々のファン２０で１０Ｈｚ程度離しておくとよい。このようにすることで、各ファン２０から発生するうなり音（羽根通過周波数騒音（ＢＰＦ）の干渉によって生じるうなり音）を抑制する効果も期待できる。

実施の形態２２．
また、以下のように各ファン２０の風量を個別に制御してもよい。なお、本実施の形態２２において、特に記述しない項目については実施の形態２０又は実施の形態２１と同様とし、同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

図４７は、本発明の実施の形態２２に係る室内機における吹出口の風速分布の一例を示す説明図である。この図４７は、室内機１００の正面図を示している。また、図４７に示す矢印の方向は気流の方向を示し、図４７の矢印の大きさは風速の大きさを示している。つまり、図４７の矢印は、その長さが長いほど風速が速い（換言すると、風量が多い）ことを示している。
本実施の形態２２に係る室内機１００は、吹出口３の中央部の風速が両端部近傍の風速よりも大きくなるように、中央部に配置されたファン２０Ｂの風量を両端部に配置されたファン２０Ａ及びファン２０Ｃの風量よりも大きくしている。

吹出口３から吹き出された気流は、室内の低速又は停止空気と接するところで速度エネルギーを徐々に失い、最後に気流中央部の速度が低減する。このため、吹出口３から吹き出される気流を本実施の形態２２のようにすることにより、同一風量発生時における気流中央部の流速を従来の室内機（ファンが１つのみ設けられている室内機、又は複数のファンのそれぞれの風量を制御しない室内機）よりも大きくすることができ、気流到達性を向上することができる。

なお、発明者らが吹出口３の風速分布（各ファン２０毎の風量の差）が熱交換性能に及ぼす影響を調査したところ、隣接するファン２０の風量の差が約２０％以下であれば、熱交換性能に及ぼす影響が少ないことがわかった。また、隣接するファン２０の風量の差が約１０％以下であれば、熱交換性能に及ぼす影響がさらに少ないことがわかった。このため、各ファン２０毎に風量を個別制御する場合、隣接するファン２０の風量の差は約２０％以下であることが好ましい。また、各ファン２０毎に風量を個別制御する場合、隣接するファン２０の風量の差は約１０％以下であることがさらに好ましい。

また、実施の形態２０と同様に、例えば、集中的に空気調和したい場所がある場合（スポット空調を行う場合）、この場所に到達する気流が大きくなるように、各ファン２０の風量をさらに個別に制御してもよい。また例えば、空調気流があたるのを避けたい場所がある場合（風よけマイルド空調を行う場合）、この場所に到達する気流が小さくなるように（又はこの場所に気流が到達しないように）各ファン２０の風量をさらに個別に制御してもよい。

また、本実施の形態２２では、同一形状（同一仕様）のファン２０を複数設け、各ファン２０の回転数を変更することにより、各ファン２０の風量を個別に制御している。この場合、「ファン２０の羽根２３の枚数とファン２０の羽根車２５の回転数との積」を各々のファン２０で１０Ｈｚ程度離しておくとよい。このようにすることで、各ファン２０から発生するうなり音（羽根通過周波数騒音（ＢＰＦ）の干渉によって生じるうなり音）を抑制する効果も期待できる。

実施の形態２３．
実施の形態２０〜実施の形態２２では、同一形状（同一仕様）のファン２０を複数設け、各ファン２０の回転数を変更することにより、各ファン２０の風量を個別に制御していた。これに限らず、送風能力の異なるファン２０（例えばファン径、ボス比、翼の取り付け角等が異なるファン２０）を用いても、実施の形態２０〜実施の形態２２と同様の効果が得られる。送風能力の異なるファン２０を複数用いることにより、ファン２０の実装密度が向上する、室内機１００（ケーシング１）内部の風速分布をより詳細に制御できる等、実施の形態２０〜実施の形態２２では得られなかった効果をさらに得ることもできる。

なお、隣接するファン２０の風量の差は約２０％以下（より好ましくは１０％以下）にして熱交換性能の低下を防止することと、「ファン２０の羽根２３の枚数とファン２０の羽根車２５の回転数との積」を各々のファン２０で１０Ｈｚ程度離してうなり音を防止することの両方を成立させるためには、羽根２３の枚数が異なるファン２０を用いるのが効果的である。

実施の形態２４．
＜ノズル＞
実施の形態１では、右側縦断面において、ノズル６の入り口側の開口長さｄ１がノズル６の出口側の開口長さｄ２よりも大きくなるように、ノズル６を構成していた。そして、これにより、ノズル６の入口付近に生じていた風速分布の偏りを是正していた。この構成に、以下のような構成を追加することにより、ノズル６の入り口付近や出口付近（吹出口３）に生じる風速分布の偏りをさらに是正することができる。なお、本実施の形態２４においては、実施の形態１〜実施の形態２３と同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

本実施の形態２４では、実施の形態１に対して、右側縦断面におけるノズル６の形状が異なっている。以下に、本実施の形態２４に係るノズル６の形状と、実施の形態１に係るノズル６の形状と、の違いについて詳細に説明する。

図４８は、本発明の実施の形態１に係る室内機のノズル内の気流を説明するための説明図（縦断面図）である。
図４８に示すように、実施の形態１に係るノズル６は、前面側曲線６ｂ及び背面側曲線６ａの双方が背面側に凸形状となっていた。このような構成においては、図４８に示すように、背面側ドレンパン１１５からの気流の回り込みにより、剥離による有効風路の減少、損失、及び吹出口３における風速分布の発生が課題となる場合がある。つまり、実施の形態１のようなノズル６の形状の場合、前面側熱交換器５１を通過する流量に対して、背面側熱交換器５５の通過する流量が大きくなる。そして、背面側熱交換器５５の下端部に位置する背面側ドレンパン１１５の底部を通過した気流が背面側ドレンパン１１５を乗り越えてノズル６に流出する際、流速が大きいために曲がりきれず、背面側曲線６ａの上部（ノズル６の入り口側）で剥離してしまう。背面側熱交換器５５を通過する流量が大きければ大きい程、さらに背面側熱交換器５５の下端部に大きな風速分布が生じていればいる程、上記の剥離領域は大きくなる。

そこで、本実施の形態２４では、ノズル６の形状を次のようにしている。
図４９は、本発明の実施の形態２４に係る室内機を示す縦断面図である。
本実施の形態２４では、ノズル６を構成する背面側曲線６ａを前面側に凸となる曲線で構成している。なお、背面側曲線６ａは、図４９に示すように全体を前面側に凸となる形状としてもよいし、図５０に示すように背面側曲線６ａの一部を前面側に凸となる形状としてもよい。背面側曲線６ａの一部を前面側に凸となる形状とする場合、上述した剥離領域を凸とするのが望ましい。一般的に、上述した剥離領域はノズル６の入り口側（上部）に発生することが多いので、背面側曲線６ａの一部を前面側に凸となる形状とする場合、曲線中央より上流側で凸形状を構成するのが望ましい。また、背面側曲線６ａは、上流側を前面側に凸となる形状とし、下流側を背面側に凸となる形状としてもよい。つまり、右側縦断面における背面側曲線６ａの形状を、全体として略Ｓ字状のような形状としてもよい。

このような構成によれば、背面側ドレンパン１１５を乗り越えてノズル６に流入する流れは、剥離することなく吹出口３に誘導される。さらに、剥離や逆流等がなくなるために、吹出口３における風速分布も改善される。このため、逆流等による露付き対策や気流の方向制御が容易になるので、室内機１００全体での品質改善が可能となる。

実施の形態２５．
ケーシング１の長手方向（左右方向）において、ノズル６の前後方向の形状を変更することにより、吹出口３の風速分布の偏りを是正することもできる。なお、本実施の形態２５において、特に記述しない項目については実施の形態２４と同様とし、同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

実施の形態１に係る室内機１００は、ケーシング１の長手方向（左右方向）において、ノズル６の形状が一様だった。このようにノズル６を形成した場合、次のような課題が発生する場合がある。

図５１は、本発明の実施の形態１に係る室内機の内部で発生する気流を説明するための説明図である。なお、図５１（ａ）は実施の形態１に係る室内機１００の平面断面図を示しており、図５１（ａ）の下側が室内機１００の前面側となる。また、図５１（ｂ）は図５１（ａ）のＹ−Ｙ断面図を示しており、図５１（ｃ）は図５１（ａ）のＸ−Ｘ断面図を示している。また、図５１では、室内機１００を平面視したときに反時計回りに各ファン２０が回る場合について示している。

図５１（ａ）に示すように、ケーシング１の上部に設けられたファン２０が発生する旋回流の影響により、下流側に配置された熱交換器５０におけるＧ領域の風速が速くなる。（換言すると、風量が多くなる）。熱交換器５０で生じたこの風速分布の偏りは、下流側でも存在することとなる。このため、熱交換器を通過した気流は、このような風速分布を持ったままノズル６に流入することとなる。

つまり、吹出口３付近において、風速分布の偏りが発生することとなる。さらに、実施の形態１に係る室内機１００のような熱交換器５０の配置（右側縦断面略Λ型）にあっては、背面側熱交換器５５を通過する風量が前面側熱交換器５１に対して大きいため、右側縦断面における風速分布は、図５１（ｂ）及び図５１（ｃ）に示すような風速分布になる。より詳しくは、断面Ｙ−Ｙでは、背面側熱交換器５５からの流量が大きいため、ノズル６内での主流の流れは、ノズル６の略中央部又はケーシング１の前面側にやや偏った流れとなる。また、断面Ｘ−Ｘでは、前面側熱交換器５１からの流量が大きいため、ノズル６内での主流の流れは、ケーシング１の背面側にやや偏った流れとなる。

さらに、実施の形態１に係る室内機１００のような熱交換器５０の配置（右側縦断面略Λ型）にあっては、熱交換器５０の上面に沿って空気が流れるため、熱交換器５０に流入する気流の風速分布に偏りが生じる。より詳しくは、各ファン２０が平面視で反時計回りに回転する場合、図５２に示すように、前面側熱交換器５１の右側の下端部近傍（領域Ｊ）の風速が小さくなり、これに伴って風速の大きい領域（領域Ｋ）も発生する。

なお、図５１及び図５２では、各ファン２０が平面視で反時計回りに回転する場合について説明しているが、各ファン２０が平面視で時計回りに回転する場合、風速の大きい領域や小さい領域は、左右方向に逆転する。また、風速の大きい領域や小さい領域は、熱交換器５０の配置、ファン２０の回転軸２０ａと熱交換器５０の対称線５０ａとの関係が変わると変化する。

そこで、本実施の形態２５では、ノズル６の形状を以下のようにしている。
図５３は、本発明の実施の形態２５に係る室内機のノズル形状の一例を示す説明図である。なお、図５３（ａ）は本実施の形態２５に係る室内機１００のノズル６近傍を示す縦断面図であり、図５３（ｂ）は図５３（ａ）のＷ−Ｗ断面図である。なお、図５３（ｂ）の下側がケーシング１の前面側となる。
図５３に示すように、本実施の形態２５に係るノズル６は、ノズル６内の主流の流れに応じて、前後方向の幅を変更している。

より詳しくは、ノズル６内の主流の流れがケーシング１の前面側にも背面側にも寄っていない範囲（ケーシング１の左右方向における中央部）では、ノズル６の前後方向の幅は、ノズル６の前後方向の幅を変更する前のＬ１となっている。また、ノズル６内の主流の流れがケーシング１の前面側に寄っている範囲（ケーシング１の左右方向における左側）では、ノズル６の前後方向の幅を前面側へ縮め、ノズル６の前後方向の幅をＬ２としている。また、ノズル６内の主流の流れがケーシング１の背面側に寄っている範囲（ケーシング１の左右方向における右側）では、ノズル６の前後方向の幅を背面側へ縮め、ノズル６の前後方向の幅をＬ２としている。

なお、ノズル６の前後方向の幅は、ケーシング１の左右方向に沿って段階的に変更する必要は必ずしもない。ノズル６の前後方向の幅を、ケーシング１の左右方向に沿って滑らかに変化させていってもよい。

また、ノズル６の前後方向の幅を変更せずに、ノズル６内の主流の流れに応じて、ケーシング１の左右方向に沿ってノズル６の前後方向の位置を変化させていってもよい。
図５４は、本発明の実施の形態２５に係る室内機のノズル形状の別の一例を示す説明図である。
図５４に示すように、ノズル６の前後方向の位置は、ケーシング１の左側から右側にかけて、前面側へ徐々に（滑らかに）寄っている。なお、図５４は、ノズル６内の主流の流れが、ケーシング１の左側から右側にかけて、ケーシング１の前面側に寄っている場合を想定している。

また、ノズル６の前後方向の位置を変更せずに、ノズル６内の主流の流れに応じて、ケーシング１の左右方向に沿ってノズル６の前後方向の幅を変化させていってもよい。
図５５は、本発明の実施の形態２５に係る室内機のノズル形状のさらに別の一例を示す説明図である。
図５５に示すように、ノズル６の前後方向の幅は、ケーシング１の左側から右側にかけて、Ｌ５からＬ６へと徐々に（滑らかに）狭くなっている。なお、図５５は、ケーシング１の左側から右側にかけて、ノズル６を流れる風量が小さくなる場合を想定している。
つまり、ケーシング１の長手方向（左右方向）において、ノズル６を流れる気流の風速分布に応じてノズル６の前後方向の形状を変更することにより、吹出口３の風速分布の偏りをさらに是正することもできる。

また、本実施の形態２５は、ノズル６の入り口側の形状について説明したが、ノズル６の出口側の形状を上記と同様に変更しても勿論よい。

以上、このような構成によれば、吹出口３付近における風速分布の偏りを是正することが可能となる。このため、吹出口３付近における風速分布を改善することができ、逆流等による対策や気流の方向制御が容易になるので、室内機１００全体での品質改善が可能となる。

実施の形態２６．
吹出口３の風速分布の偏りを是正する際、以下のようにファンを追加してもよい。なお、本実施の形態２６において、特に記述しない項目については実施の形態２４又は実施の形態２５と同様とし、同一の機能や構成については同一の符号を用いて述べることとする。

図５６は、本発明の実施の形態２６に係る室内機を示す平面断面図である。なお、図５６には、熱交換器５０の上端部のみを示している。
本実施の形態２６に係る室内機１００の基本構成は、実施の形態１に係る室内機１００と同じである。つまり、本実施の形態２６に係る室内機１００は、複数設けられたファン２０の下流側に、右側縦断面略Λ型の熱交換器が設けられている。本実施の形態２６に係る室内機１００が実施の形態１に係る室内機１００と異なる点は、ファン２０ｂが設けられている点である。ファン２０ｂは、隣接するファン２０の旋回流に影響を及ぼさない程度に小さいものである。このため、ファン２０ｂは、ファン２０と相似形状であってもよいし異なる形状でも構わないが、なるべく、ファン２０の旋回流を小さくするように羽根を設計したものが良い。なおファン２０ｂの回転方向は、ファン２０と同方向であってもよいし、ファン２０と逆方向であってもよい。図５６では、ファン２０ｂの回転方向をファン２０の回転方向と同方向にしている。

ファン２０が平面視で反時計回りに回転した場合、ケーシング１の右側側面近傍の気流の多くは熱交換器５０の前面側から熱交換器５０へ流入する。このため、熱交換器５０の右側後方の風量が小さくなってしまう。そこで、本実施の形態２６では、この風量が小さくなる領域の風量を増加させるため、ケーシング１上面部の右側後方にファン２０ｂを配置している。

このように構成された室内機１００においては、風速が小さくなる領域の風量を部分的に増加することが可能となる。つまり、吹出口３全体での風速を均一に近い状態にすることが可能となる。このため、吹出口３付近における風速分布を改善することができ、逆流等による対策や気流の方向制御が容易になるので、室内機１００全体での品質改善が可能となる。

また、ファン２０ｂは、ケーシング１上面の右側後方及び右側前方に設けてもよい。ケーシング１上面部の全角部の近傍に設けてもよい。

図５７は、本発明の実施の形態２６に係る室内機の別の一例を示す平面断面図である。なお、図５７には、熱交換器５０の上端部のみを示している。
図５７に示す室内機１００は、図５６に示す室内機１００に対し、ケーシング１上面の右側前方へさらにファン２０ｂを追加している。なお、ケーシング１の左側を図示していないが、ケーシング１上面の左側の角部近傍にファン２０ｂを設置してもよい。つまり、ケーシング１の左右両側面部に複数のファン２０ｂを配置してもよい。

実施の形態２１でも説明したように、室内機１００を低風量（低能力）モードで運転する場合、吹出口３の両端部近傍で逆流を生じることがある。このような場合、図５７に示すように室内機１００を構成することにより、吹出口３の両端部近傍の風速を増加させることができる。このため、吹出口３の両端部で問題となる逆流による耐力を向上させることができ、室内機１００全体の品質の改善が可能となる。

１ ケーシング、１ｂ 背面部、２ 吸込口、３ 吹出口、５ ベルマウス、５ａ 上部、５ｂ 中央部、５ｃ 下部、６ ノズル、６ａ 背面側曲線、６ｂ 前面側曲線、１０ フィルター、１５ フィンガーガード、１６ モーターステイ、１７ 固定部材、１８ 支持部材、２０（２０Ａ〜２０Ｆ） ファン、２０ａ 回転軸、２０ｂ ファン、２１ ボス、２２ リング状部材、２３ 羽根（主羽根）、２３ａ 突片、２４ 副羽根、２５ 羽根車、２６ 筐体、２７ａ 領域、２７ｂ 領域、３０ ファンモーター、３１ ローター、４０ ステーター、５０ 熱交換器、５０ａ 対称線、５１ 前面側熱交換器、５１ａ，５１ｂ 熱交換器、５５ 背面側熱交換器、５５ａ，５５ｂ 熱交換器、５６ フィン、５７ 伝熱管、７０ 上下ベーン、８０ 左右ベーン、９０ 仕切り板、１００ 室内機、１１０ 前面側ドレンパン、１１１ 排水路、１１１ａ 舌部、１１５ 背面側ドレンパン、１１６ 接続口、１１７ ドレンホース、１５１ マイクアンプ、１５２ Ａ／Ｄ変換器、１５４ Ｄ／Ａ変換器、１５５ アンプ、１５８ ＦＩＲフィルター、１５９ ＬＭＳアルゴリズム、１６１ 騒音検出マイクロホン、１８１ 制御スピーカー、１９１ 消音効果検出マイクロホン、２０１ 信号処理装置、２５０ 小翼、２５１ 凸部、２５２ 再循環流れ、２５３ 漏れ流れ、２５４ 凸部、２８１ 制御装置、３０１ ボス（従来）、３０２ リング状部材（従来）、３０３ 羽根（従来）、３０５ ローター（従来）、３０９ ステーター（従来）。

Claims (11)

1. 上部に吸込口が形成され、前面部下側に吹出口が形成されたケーシングと、
   前記ケーシング内の前記吸込口の下流側に設けられた複数の軸流型又は斜流型のファンと、
   前記ケーシング内の前記ファンの下流側であって、前記吹出口の上流側に設けられ、前記ファンから吹き出された空気と冷媒とが熱交換する熱交換器と、
   を備え、
   複数の前記ファンは、前記ケーシングの左右方向に沿って並設されており、
   平面視において、隣接する前記ファンは、互いの回転方向が逆方向となっており、
   前記熱交換器は、
   前面側に配置された前面側熱交換器と、
   背面側に配置された背面側熱交換器と、
   を有し、
   前記前面側熱交換器を流れる空気の流量は、前記背面側熱交換器を流れる空気の流量よりも小さくなるよう構成され、
   ファンが前記熱交換器の上流側のみに備えられている空気調和機の室内機。
2. 上部に吸込口が形成され、前面部下側に吹出口が形成されたケーシングと、
   前記ケーシング内の前記吸込口の下流側に設けられた複数の軸流型又は斜流型のファンと、
   前記ケーシング内の前記ファンの下流側であって、前記吹出口の上流側に設けられ、前記ファンから吹き出された空気と冷媒とが熱交換する熱交換器と、
   を備え、
   複数の前記ファンは、前記ケーシングの左右方向に沿って並設されており、
   平面視において、隣接する前記ファンは、互いの回転方向が逆方向となっており、
   前記熱交換器は、
   前面側に配置された前面側熱交換器と、
   背面側に配置された背面側熱交換器と、
   を有し、
   前記前面側熱交換器の伝熱面積と前記背面側熱交換器の伝熱面積とが異なり、
   前記ファンは、
   前記前面側熱交換器の伝熱面積及び前記背面側熱交換器の伝熱面積に応じた風量を、前記前面側熱交換器及び前記背面側熱交換器に供給するように配置され、
   ファンが前記熱交換器の上流側のみに備えられている空気調和機の室内機。
3. 前記ファンは、前記ケーシングの前後方向にも並設されており、
   平面視において、前記ケーシングの前後方向に隣接する前記ファンは、互いの回転方向が逆方向となっている請求項１又は請求項２に記載の空気調和機の室内機。
4. 前記ファンは、前記ケーシングの前後方向にも並設されており、
   平面視において、前記ケーシングの前後方向に隣接する前記ファンは、互いの回転方向が同方向となっている請求項１又は請求項２に記載の空気調和機の室内機。
5. 前記ファンは、一方の回転方向のみに回転可能なファンである請求項１〜請求項４のいずれか一項に記載の空気調和機の室内機。
6. 前記熱交換器は、前記ケーシングの前面側から背面側にかけて切断した縦断面において、少なくとも１つの上端部が形成されており、
   該上端部は、前記ファンの羽根部の下方と対向しない位置に配置されている請求項１〜請求項５のいずれか一項に記載の空気調和機の室内機。
7. 側面視において、
   前記前面側熱交換器の長手方向の長さは、前記背面側熱交換器の長手方向の長さよりも短い請求項１〜請求項６のいずれか一項に記載の空気調和機の室内機。
8. 前記前面側熱交換器の圧力損失は、前記背面側熱交換器の圧力損失よりも大きい請求項１〜請求項７のいずれか一項に記載の空気調和機の室内機。
9. 前記ファンの回転軸は、前記前面側熱交換器及び前記背面側熱交換器のうち、伝熱面積の大きい方へ向かうように傾斜して配置されたことを特徴とする請求項２に記載の空気調和機の室内機。
10. 前記ファンの回転軸は、前記前面側熱交換器及び前記背面側熱交換器のうち、伝熱面積の大きい方の上方に配置されたことを特徴とする請求項２に記載の空気調和機の室内機。
11. 請求項１〜請求項１０のいずれか一項に記載の室内機を備えた空気調和機。

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