JP5414507B2 - Toner heat treatment apparatus and toner manufacturing method - Google Patents
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Description
本発明は、電子写真法、静電記録法、静電印刷法、又はトナージェット方式記録法の如き画像形成方法に用いられるトナーに対し、熱処理を行うための装置及びその装置を用いるトナーの製造方法に関する。 The present invention relates to an apparatus for performing a heat treatment on a toner used in an image forming method such as an electrophotographic method, an electrostatic recording method, an electrostatic printing method, or a toner jet recording method, and production of toner using the device. Regarding the method.
適度な円形度のトナーを得るために、粉砕トナーに熱処理を施して、トナーの形状を適度に球形化するための装置が提案されている。しかしながら、従来の熱球形化装置では、トナー粒子が通過する位置によって受ける熱量にバラツキがあるため、トナー粒子の均一な処理を行うことが困難であった。 In order to obtain a toner having an appropriate degree of circularity, an apparatus has been proposed in which a pulverized toner is subjected to a heat treatment to appropriately spheroidize the toner. However, in the conventional thermal spheronization device, since the amount of heat received by the position through which the toner particles pass varies, it is difficult to uniformly treat the toner particles.
そこで、上記不具合を解消するために、原料供給部を装置中央に設け、その外側に熱風供給部を設けた構成の熱球形化装置が提案されている（特許文献１、３参照）。また、トナー粒子の熱処理を均一に行うために、装置内の気流を旋回させて熱処理を行う熱球形化装置も提案されている。（特許文献２参照） In order to solve the above problems, a thermal spheronization apparatus having a configuration in which a raw material supply unit is provided at the center of the apparatus and a hot air supply unit is provided outside the raw material supply unit has been proposed (see Patent Documents 1 and 3). Further, in order to uniformly perform the heat treatment of the toner particles, a thermal spheronization device that performs heat treatment by swirling the airflow in the apparatus has also been proposed. (See Patent Document 2)
しかし、特許文献１に記載の熱球形化装置は、複数の原料噴射ノズルを複数設ける必要があり、装置が大型化してしまう。また、原料供給のために圧縮気体をより多く必要とするため、製造エネルギーの面でも好ましくない。加えて円環状の熱風に対して直線的な噴射を行うために処理部分にロスが生じ、処理量を上げていくには非効率である。 However, the thermal spheronization device described in Patent Document 1 needs to provide a plurality of raw material injection nozzles, which increases the size of the device. Moreover, since more compressed gas is required for raw material supply, it is not preferable also in terms of manufacturing energy. In addition, since the linear injection is performed on the annular hot air, a loss occurs in the processing portion, which is inefficient in increasing the processing amount.
また、特許文献２に記載の熱球形化装置について本発明者らが検討したところ、トナーの分散が十分に行われず、トナーの合一による粗大粒子の増加が確認された。また、処理量を上げた際には、トナーへの熱処理効率が急激に低下し、熱処理されたトナーと未処理のトナーが混在していた。これは、圧縮空気の供給部の中に、原料トナーの投入部が設置されており、原料トナーが装置内であまり分散しないため、狭い範囲で瞬間的な熱処理が行われることが理由であると考えられる。
Further, when the present inventors examined the thermal spheronization device described in
また、特許文献３に記載の熱球形化装置は、装置内の部材が熱を受けて蓄熱すると、蓄熱した部材にトナーが融着し、安定生産ができず、トナー生産性好ましくない場合もある。 Further, in the thermal spheronization device described in Patent Document 3, when the members in the device receive heat and store heat, the toner is fused to the stored members, and stable production may not be possible, and toner productivity may be unfavorable. .
更に近年においては、画像形成装置に使用されるトナーは、懸濁重合や乳化重合といった手法を用いた、所謂重合トナーが用いられようになってきたが、これらの重合トナーは円形度が高く揃っているものが多い。しかしながらこれらトナーを用いた場合、クリーニングに難をきたす場合が多いものがある。 In recent years, toners used in image forming apparatuses have become so-called polymerized toners using techniques such as suspension polymerization and emulsion polymerization. These polymerized toners have a high degree of circularity. There are many things. However, these toners often cause cleaning difficulties.
近年、更なる高画質および省エネの関心の高まりによる低温定着性向上を狙った画像形成装置において、供するトナーの平均０．９６０以上は必要であることがわかってきた。より好ましくは平均円形度で０．９７０以上であることが望ましい。 In recent years, it has been found that an average of 0.960 or more of toner to be provided is necessary in an image forming apparatus aimed at improving low-temperature fixability due to further interest in high image quality and energy saving. More preferably, the average circularity is 0.970 or more.
しかしながら供するトナーの円形度分布における円形度０．９９０以上の頻度が３５％を超えるとクリーニング不良が発生することも判明している。より球形に近い状態のトナーは、クリーニングブレードをすり抜けやすくなってしまうからである。このすり抜けを防止するためには、クリーニングブレードの接触圧を上げるということで対策を打つことも可能であるが、ドラムの回転トルク上昇やクリーニングブレードの磨耗などの弊害があるために限界がある。 However, it has also been found that if the frequency of the circularity of 0.990 or more in the circularity distribution of the toner provided exceeds 35%, a cleaning failure occurs. This is because toner in a more spherical state tends to slip through the cleaning blade. In order to prevent this slip-through, it is possible to take measures by increasing the contact pressure of the cleaning blade, but there is a limit because of adverse effects such as an increase in the rotational torque of the drum and wear of the cleaning blade.
本発明の目的は、粗大な粒子やトナー微粉が少なく、シャープな粒度分布を有するトナー粒子を得るためのトナーの熱処理装置及びトナーの製造方法を提供することである。また、トナー粒子の円形度分布が適度な範囲であり、且つ円形度分布がシャープであるトナー粒子を得るためのトナーの熱処理装置及びトナーの製造方法を提供することである。 SUMMARY OF THE INVENTION An object of the present invention is to provide a toner heat treatment apparatus and a toner manufacturing method for obtaining toner particles having few coarse particles and fine toner particles and having a sharp particle size distribution. Another object of the present invention is to provide a toner heat treatment apparatus and a toner manufacturing method for obtaining toner particles having an appropriate circularity distribution of toner particles and a sharp circularity distribution.
本発明は、原料供給手段、熱風供給手段、トナー処理空間及び回収手段を有するトナーの熱処理装置であって、該トナー処理空間は、略円筒形状であり、該原料供給手段は、該熱風供給手段の上方に設けられ、トナー処理空間の水平断面における接線方向からトナー処理空間に原料トナーを供給し、該熱風供給手段は、該原料トナーを熱処理するために、該トナー処理空間に熱風を供給し、該トナー処理空間に冷風を供給する冷風供給手段が、該熱風供給手段の下方に少なくとも１以上設けられ、該回収手段は、該熱風供給手段及び該冷風供給手段よりも下方に設けられ、該トナー処理空間で熱処理されたトナー粒子を吸引搬送し、該熱風供給手段及び該冷風供給手段は、該トナー処理空間の水平断面における接線方向で、且つ該トナー処理空間における原料トナーの旋回を維持する方向に風を供給することを特徴とするトナーの熱処理装置に関する。 The present invention is a toner heat treatment apparatus having a raw material supply means, a hot air supply means, a toner processing space, and a recovery means, wherein the toner processing space has a substantially cylindrical shape, and the raw material supply means is the hot air supply means. The raw toner is supplied to the toner processing space from the tangential direction in the horizontal cross section of the toner processing space, and the hot air supply means supplies hot air to the toner processing space to heat-treat the raw toner. And at least one cool air supply means for supplying cool air to the toner processing space is provided below the hot air supply means, and the recovery means is provided below the hot air supply means and the cold air supply means, The toner particles heat-treated in the toner processing space are sucked and conveyed, and the hot air supply means and the cold air supply means are in a tangential direction in a horizontal cross section of the toner processing space and in the toner processing space. Regarding heat treatment apparatus of the toner and supplying the wind direction to maintain the turning of the raw material toner between.
本発明によれば、粗大な粒子やトナー微粉が少ないシャープな粒度分布を有するトナー粒子を得ることができる。また、トナー粒子の円形度分布が適度な範囲であり、且つ円形度分布がシャープであるトナー粒子を得ることができる。 According to the present invention, toner particles having a sharp particle size distribution with few coarse particles and fine toner powder can be obtained. In addition, toner particles in which the circularity distribution of the toner particles is in an appropriate range and the circularity distribution is sharp can be obtained.
本発明において、トナー中の粗大粒子、微粒子、２．０μｍ以下の粒子及び原料トナーを以下のように定義する。
粗大粒子：トナー重量平均径（Ｄ４）のおよそ２倍以上の粒子群
微粒子：トナー重量平均径（Ｄ４）のおよそ１／２倍以下の粒子群
２．０μｍ以下の粒子：フロー式粒子像分析装置「ＦＰＩＡ−３０００型」（シスメックス社製）にて測定される２．０μｍ以下の粒子群
原料トナー：熱処理装置に供給される、熱処理前のトナー粒子
本発明者らは、トナーの球形度をコントロールする目的で、トナーの熱処理装置に関する研究を進めた結果、生産性を上げる為には、トナー粒子間で発生する、固着や融着と言った合一現象を抑制する事が重要であることを見出した。更に、原料トナーを均一に分散させ、装置内の温度分布をコントロールする事がトナーの熱処理装置には重要であると判断した。
In the present invention, coarse particles, fine particles, particles of 2.0 μm or less and raw material toner in the toner are defined as follows.
Coarse particles: Particle group fine particles of about twice or more of toner weight average diameter (D4): Particle groups of about ½ times or less of toner weight average diameter (D4) Particles of 2.0 μm or less: Flow type particle image analyzer Particle group raw material toner of 2.0 μm or less measured by “FPIA-3000 type” (manufactured by Sysmex Corporation): toner particles before heat treatment supplied to a heat treatment apparatus The present inventors control the sphericity of the toner In order to increase productivity, it is important to suppress the coalescence phenomenon such as adhesion and fusion that occurs between toner particles. I found it. Further, it was determined that it is important for the toner heat treatment apparatus to uniformly disperse the raw material toner and control the temperature distribution in the apparatus.
本発明のトナーの熱処理装置は、転写性を良好にするようなトナーの平均円形度を達成し、且つ、クリーニング性を悪化させる高円形度品の比率は上昇させない熱処理を可能とした。なお、良好な転写性を確保する為には、熱処理されたトナーの平均円形度は０．９６０以上である事が好ましい。更に、好ましくは０．９６５以上である。また、ブレード等のクリーニング部材を用いて、感光体上から残余トナーを除去する場合、円形度０．９９０以上となる粒子含有率を３５％以下とする事が好ましい。更に、好ましくは３０％以下である。 The toner heat treatment apparatus of the present invention achieves the average circularity of the toner so as to improve the transferability, and enables the heat treatment without increasing the ratio of the high circularity product that deteriorates the cleaning property. In order to ensure good transferability, the average circularity of the heat-treated toner is preferably 0.960 or more. Furthermore, it is preferably 0.965 or more. Further, when the residual toner is removed from the photoreceptor using a cleaning member such as a blade, it is preferable to set the particle content at which the circularity is 0.990 or more to 35% or less. Furthermore, it is preferably 30% or less.
本発明の熱処理装置について説明する。図１（Ａ）、（Ｂ）は本発明のトナーの熱処理装置の一例を示した図である。図１（Ａ）は、熱処理装置の外観を表しており、図１（Ｂ）は該熱処理装置の内部構造を表すものである。 The heat treatment apparatus of the present invention will be described. 1A and 1B are views showing an example of a heat treatment apparatus for toner according to the present invention. FIG. 1A shows the appearance of the heat treatment apparatus, and FIG. 1B shows the internal structure of the heat treatment apparatus.
図１に示す熱処理装置は、トナー処理空間が略円筒形状であり、上から順に、原料供給手段（８）、冷風供給手段１（３）、熱風供給手段（２）が設けられている。 In the heat treatment apparatus shown in FIG. 1, the toner processing space has a substantially cylindrical shape, and a raw material supply means (8), a cold air supply means 1 (3), and a hot air supply means (2) are provided in order from the top.
更に熱風供給手段（２）の下方には、冷風供給手段２（４）、冷風供給手段３（５）が設けられ、装置の軸中心部には、装置最下部から装置上部まで円筒状のポール（１４）が設けられ、ポール（１４）上部には冷風の出口が設けられている。 Further, a cold air supply means 2 (4) and a cold air supply means 3 (5) are provided below the hot air supply means (2), and a cylindrical pole from the lowest part of the apparatus to the upper part of the apparatus is provided at the center of the apparatus. (14) is provided, and an outlet for cold air is provided at the top of the pole (14).
原料供給手段（８）に供給された原料トナーは、圧縮気体供給手段（不図示）から供給される圧縮気体により加速され、原料供給手段（８）出口部より、装置内のトナー処理空間に入る。原料供給手段（８）は、トナー処理空間の水平断面に対して接線方向からトナー処理空間に原料トナーを供給するよう構成されている。このようにして原料トナーが供給されることで、トナー処理空間において原料トナーがスムーズに旋回すると共に、トナー原料が分散し易く、トナー粒子同士の合一を防止することができる。なお、原料供給手段（８）は、水平方向において、複数箇所から原料トナーを供給する構成になっていても良い。 The raw toner supplied to the raw material supply means (8) is accelerated by the compressed gas supplied from the compressed gas supply means (not shown) and enters the toner processing space in the apparatus from the outlet of the raw material supply means (8). . The raw material supply means (8) is configured to supply the raw material toner to the toner processing space from the tangential direction with respect to the horizontal cross section of the toner processing space. By supplying the raw material toner in this way, the raw material toner smoothly rotates in the toner processing space, and the toner raw material is easily dispersed, thereby preventing the toner particles from being coalesced. The raw material supply means (8) may be configured to supply the raw toner from a plurality of locations in the horizontal direction.
冷風供給手段１（３）、熱風供給手段（２）、冷風供給手段２（４）、冷風供給手段３（５）は、夫々原料供給手段（８）から投入される原料トナーの旋回を維持する方向で、且つトナー処理空間の水平断面における接線方向から冷風あるいは熱風を供給する。なお、上記冷風供給手段及び熱風供給手段は、水平方向において、複数箇所から風を供給する構成になっていても良い。 The cold air supply means 1 (3), the hot air supply means (2), the cold air supply means 2 (4), and the cold air supply means 3 (5) maintain the rotation of the raw material toner supplied from the raw material supply means (8), respectively. In the direction and from the tangential direction in the horizontal cross section of the toner processing space. The cold air supply means and the hot air supply means may be configured to supply air from a plurality of locations in the horizontal direction.
更にポール（１４）上部にある冷風供給口から供給される冷風の出る方向は、トナー粒子、熱風などの旋回を維持する方向に流れるように構成されている。ポール（１４）出口部は、スリット形状、ルーバー形状、多孔板形状、メッシュ形状等を用いることができる。 Furthermore, the direction in which the cool air supplied from the cool air supply port at the top of the pole (14) exits is configured to flow in a direction that maintains the swirling of the toner particles, hot air, and the like. For the pole (14) outlet, a slit shape, louver shape, perforated plate shape, mesh shape, or the like can be used.
本発明は、図１に示す熱処理装置のように、トナー処理空間に冷風を供給する冷風供給手段が、熱風供給手段の下方に少なくとも１以上設けられている。また、本発明は、図１に示す熱処理装置のように、熱風供給手段の上方にさらに冷風供給手段を有していることが好ましい。このような構成であれば、原料トナーが、原料供給手段の出口部に融着することが防止されると共に、トナー処理空間において原料トナーがスムーズに旋回する。 In the present invention, as in the heat treatment apparatus shown in FIG. 1, at least one or more cold air supply means for supplying cold air to the toner processing space is provided below the hot air supply means. Moreover, the present invention preferably further has a cold air supply means above the hot air supply means as in the heat treatment apparatus shown in FIG. With such a configuration, the raw material toner is prevented from being fused to the outlet portion of the raw material supply means, and the raw material toner smoothly turns in the toner processing space.
装置内に供給される熱風は、熱風供給手段（２）出口部における温度Ｃ（℃）が１００≦Ｃ≦４５０であることが好ましい。熱風供給手段（２）出口部における温度が上記の範囲内であれば、加熱しすぎることによるトナー粒子の融着や合一を防止しつつ、トナー粒子を均一に球形化処理することが可能となる。 The hot air supplied into the apparatus preferably has a temperature C (° C.) at the outlet of the hot air supply means (2) 100 ≦ C ≦ 450. If the temperature at the outlet of the hot air supply means (2) is within the above range, the toner particles can be uniformly spheroidized while preventing the toner particles from fusing and coalescing due to overheating. Become.
熱処理されたトナーは、冷風供給手段２（４）により冷却される。この時、装置内の温度管理、トナーの表面状態をコントロールする目的で、装置の本体側面に設けた冷風供給手段３（４）から冷風を導入しても良い。冷風供給手段１（３）、冷風供給手段２（４）及び冷風供給手段３（５）の出口部はスリット形状、ルーバー形状、多孔板形状、メッシュ形状等を用いる事ができ、導入方向は装置壁面に沿う方向となっている。 The heat-treated toner is cooled by the cold air supply means 2 (4). At this time, cold air may be introduced from the cold air supply means 3 (4) provided on the side surface of the main body of the apparatus for the purpose of controlling the temperature in the apparatus and controlling the surface state of the toner. The outlets of the cold air supply means 1 (3), the cold air supply means 2 (4) and the cold air supply means 3 (5) can use slit shapes, louver shapes, perforated plate shapes, mesh shapes, etc. The direction is along the wall.
冷風供給手段１（３）、冷風供給手段２（４）、冷風供給手段３（５）及びポール（１４）内の温度Ｅ（℃）は−２０≦Ｅ≦４０であることが好ましい。冷風供給手段内の温度が上記の範囲内であれば、トナー粒子を適度に冷却することができ、トナー粒子の均一な球形化処理を阻害することなく、トナー粒子の融着や合一を防止することができる。 The temperature E (° C.) in the cold air supply means 1 (3), the cold air supply means 2 (4), the cold air supply means 3 (5) and the pole (14) is preferably −20 ≦ E ≦ 40. If the temperature in the cold air supply means is within the above range, the toner particles can be cooled appropriately, and the toner particles can be prevented from fusing or coalescing without impairing the uniform spheroidization process. can do.
冷却されたトナーは排出部である回収手段（１３）を通して回収される。 The cooled toner is collected through a collecting means (13) that is a discharge unit.
冷却されたトナー粒子はトナー排出口を有する回収手段（１３）を通して回収される。回収手段（１３）の下流側にはブロワー（不図示）が設けられ、ブロワーにより吸引搬送される構成となっている。回収手段（１３）は、装置最下部に設けられ、装置外周部に水平になるように構成される。排出口の接続の向きは、装置上流部から排出口に至るまでの旋回による流れを維持する向きとなっている。 The cooled toner particles are recovered through recovery means (13) having a toner discharge port. A blower (not shown) is provided on the downstream side of the collecting means (13), and is sucked and conveyed by the blower. The collecting means (13) is provided at the lowermost part of the apparatus and is configured to be horizontal to the outer peripheral part of the apparatus. The direction of connection of the discharge port is a direction in which the flow by the rotation from the upstream portion of the apparatus to the discharge port is maintained.
本発明の熱処理装置において、装置内に供給される圧縮気体、熱風及び冷風の流量の総量ＱＩＮと、ブロワーにより吸引される風量ＱＯＵＴの関係は、ＱＩＮ≦ＱＯＵＴの関係となるように調整されるのが好ましい。ＱＩＮ≦ＱＯＵＴであれば、装置内の圧力が負圧となるため、噴射されたトナー粒子が装置外に排出されやすくなり、トナー粒子が熱を過剰に受けることを防止できる。その結果、合一したトナー粒子の増加や装置内での融着を防止できる。 In the heat treatment apparatus of the present invention, the relationship between the total amount QIN of the flow rate of the compressed gas, hot air and cold air supplied into the device and the air amount QOUT sucked by the blower is adjusted to satisfy the relationship of QIN ≦ QOUT. Is preferred. If QIN ≦ QOUT, the pressure in the apparatus becomes negative, so that the ejected toner particles are easily discharged out of the apparatus, and the toner particles can be prevented from receiving excessive heat. As a result, it is possible to prevent an increase in united toner particles and fusion within the apparatus.
上述の構成を用いて、トナー粒子を球形化する過程について、図２を用いて説明する。 A process of making the toner particles spherical using the above-described configuration will be described with reference to FIG.
原料供給手段（８）から投入された原料トナーは、装置内のトナー処理空間の外周を旋回しながら下方へと移動する。原料供給手段（８）の下方に設けられた冷風供給手段１（３）は、原料トナーの旋回を維持する方向に冷風を供給するので、原料トナーの旋回はより強化される。 The raw toner introduced from the raw material supply means (8) moves downward while turning around the outer periphery of the toner processing space in the apparatus. The cold air supply means 1 (3) provided below the raw material supply means (8) supplies the cold air in a direction to maintain the rotation of the raw toner, so that the rotation of the raw toner is further strengthened.
この状態で熱風供給手段（２）から供給される熱風が、原料トナーの旋回を維持する方向に供給されることで、原料トナーは装置内のトナー処理空間の外周を旋回しながら熱処理される。これによって、粒径の大きいトナー粒子は、旋回半径の大きい流路を通り、粒径の小さいトナー粒子は、旋回半径の小さい流路を通ることとなる。その結果、粒径の大きいトナー粒子には長い時間熱がかかり、逆に粒径の小さいトナー粒子には短い時間熱がかかるため、粒径の大きさに応じた熱量でトナー粒子を熱処理することが可能となる。また、装置内の気流の向きが揃っているため、トナー粒子同士の衝突が起こりにくく、トナー粒子の合一を抑制することができる。 In this state, the hot air supplied from the hot air supply means (2) is supplied in a direction to maintain the rotation of the raw toner, whereby the raw toner is heat-treated while rotating around the outer periphery of the toner processing space in the apparatus. Accordingly, toner particles having a large particle diameter pass through a flow path having a large turning radius, and toner particles having a small particle diameter pass through a flow path having a small turning radius. As a result, toner particles having a large particle size are heated for a long time, and toner particles having a small particle size are heated for a short time. Therefore, the toner particles are heat-treated with a heat amount corresponding to the size of the particle size. Is possible. In addition, since the direction of the airflow in the apparatus is uniform, the collision between the toner particles hardly occurs, and coalescence of the toner particles can be suppressed.
冷風供給手段２（４）、冷風供給手段３（５）、ポール（１４）は、熱処理されたトナー粒子を冷却し、装置内におけるトナー粒子の融着を防止する。また、回収手段（１３）は、トナー処理空間におけるトナー粒子の旋回の流れが維持されたまま回収されるように設けられている。 The cold air supply means 2 (4), the cold air supply means 3 (5), and the pole (14) cool the heat-treated toner particles and prevent the toner particles from being fused in the apparatus. The collecting means (13) is provided so as to be collected while maintaining the swirling flow of the toner particles in the toner processing space.
従来から用いられている熱処理装置を図７に示す。図７に示す装置においては、原料トナーを装置内に噴射する際に、噴射口を熱風中に設けることが多く、圧縮空気によって熱風中に原料トナーを分散する構成であった。しかし、この構成では、原料トナーの分散が十分に行われず、本発明の熱処理装置の様にトナー粒子の粒径に応じた熱量を加えることができない。また、トナー粒子の粒径によらず、トナー粒子にかかる熱量にバラツキがあり、十分に熱処理されていないトナー粒子の混在比率が多くなってしまう。未処理のトナー粒子の混在比率を下げるために、かける熱量をより多くすると、平均円形度を上がるが、円形度が０．９９０以上のトナー粒子の割合が上昇すると共に、トナー粒子同士の合一が発生してしまう。 A conventional heat treatment apparatus is shown in FIG. In the apparatus shown in FIG. 7, when the raw material toner is injected into the apparatus, the injection port is often provided in the hot air, and the raw material toner is dispersed in the hot air by compressed air. However, in this configuration, the raw material toner is not sufficiently dispersed, and the amount of heat corresponding to the particle size of the toner particles cannot be applied unlike the heat treatment apparatus of the present invention. Further, regardless of the particle diameter of the toner particles, the amount of heat applied to the toner particles varies, and the mixture ratio of toner particles that are not sufficiently heat-treated increases. Increasing the amount of heat applied to reduce the mixing ratio of untreated toner particles increases the average circularity, but the ratio of toner particles having a circularity of 0.990 or more increases and the toner particles are coalesced. Will occur.
図１に示す熱処理装置を用いてトナー粒子の熱処理を行った場合の、トナー粒子の平均円形度と円形度分布の変化を図３（Ａ）に示す。また、図７に示す熱処理装置を用いてトナー粒子の熱処理を行った場合の、トナー粒子の平均円形度と円形度分布の変化を図３（Ｂ）に示す。平均円形度が０．９４０である原料トナーに対して、図７に示す熱処理装置でトナーの平均円形度が０．９７０になるように熱処理をした場合、円形度０．９９０以上のトナー粒子の頻度が多くなる傾向を示す（図３（Ｂ）参照）。また、平均円形度の値と円形度分布におけるピークを示す円形度との差が大きい。一方、図１に示す熱処理装置を用いて熱処理をした場合は、ピークの位置がトナー粒子の平均円形度の値に対して乖離せず、円形度０．９９０以上のトナー粒子の頻度も抑制することができる（図３（Ａ）参照）。また、熱処理の時間をより短くしてトナー粒子の平均円形度を０．９５５程度に抑えた場合、図１に示す熱処理装置を用いた方が、低い円形度のトナー粒子の頻度が少なく、ピークの形状がシャープである。 FIG. 3A shows changes in the average circularity and circularity distribution of the toner particles when the toner particles are heat-treated using the heat treatment apparatus shown in FIG. FIG. 3B shows changes in the average circularity and circularity distribution of the toner particles when the toner particles are heat-treated using the heat treatment apparatus shown in FIG. When the raw toner having an average circularity of 0.940 is heat-treated so that the average circularity of the toner becomes 0.970 with the heat treatment apparatus shown in FIG. The frequency tends to increase (see FIG. 3B). Further, the difference between the average circularity value and the circularity indicating the peak in the circularity distribution is large. On the other hand, when heat treatment is performed using the heat treatment apparatus shown in FIG. 1, the peak position is not deviated from the value of the average circularity of the toner particles, and the frequency of toner particles having a circularity of 0.990 or more is also suppressed. (See FIG. 3A). In addition, when the heat treatment time is further shortened and the average circularity of the toner particles is suppressed to about 0.955, the use of the heat treatment apparatus shown in FIG. The shape of is sharp.
次に、トナーを製造する手順について説明する。 Next, a procedure for manufacturing toner will be described.
原料混合工程では、トナーの原料として、少なくとも樹脂、着色剤及びワックスを所定量秤量して配合し、混合する。樹脂としてスチレン系共重合体とポリエステルユニットを有する樹脂を含有することが好ましい。ポリエステルユニットとは、ポリエステルに由来する部分を意味する。ポリエステルユニットを構成する成分としては、２価以上のアルコールモノマー成分と２価以上のカルボン酸、２価以上のカルボン酸無水物及び２価以上のカルボン酸エステル等の酸モノマー成分が挙げられる。着色剤及びワックスは、公知のものが用いられる。混合装置は、ダブルコン・ミキサー、Ｖ型ミキサー、ドラム型ミキサー、スーパーミキサー、ヘンシェルミキサー、ナウターミキサーを用いることができる。 In the raw material mixing step, at least a resin, a colorant, and a wax are weighed and mixed as a raw material of the toner and mixed. The resin preferably contains a styrene copolymer and a resin having a polyester unit. The polyester unit means a part derived from polyester. Examples of the component constituting the polyester unit include divalent or higher alcohol monomer components and divalent or higher carboxylic acids, divalent or higher carboxylic acid anhydrides, and divalent or higher carboxylic acid esters. Known colorants and waxes are used. As the mixing apparatus, a double-con mixer, a V-type mixer, a drum-type mixer, a super mixer, a Henschel mixer, and a Nauta mixer can be used.
混合されたトナーの原料を更に溶融混練して、樹脂類を溶融し、その中に着色剤等を分散させる。溶融混練工程では、例えば、加圧ニーダー、バンバリィミキサー等のバッチ式練り機や、連続式の練り機を用いることができる。近年では、連続生産できる等の優位性から、一軸又は二軸押出機が主流となっており、例えば、神戸製鋼所社製ＫＴＫ型二軸押出機、東芝機械社製ＴＥＭ型二軸押出機、ケイ・シー・ケイ社製二軸押出機、ブス社製コ・ニーダー等が一般的に使用される。更に、トナーの原料を溶融混練することによって得られる着色樹脂組成物は、溶融混練後、２本ロール等で圧延され、水冷等で冷却する冷却工程を経て冷却される。 The mixed toner raw materials are further melt-kneaded to melt the resins and disperse the colorant and the like therein. In the melt-kneading step, for example, a batch kneader such as a pressure kneader or a Banbury mixer, or a continuous kneader can be used. In recent years, single-screw or twin-screw extruders have become mainstream due to the advantage of being capable of continuous production, for example, KTK type twin screw extruder manufactured by Kobe Steel, TEM type twin screw extruder manufactured by Toshiba Machine Co., Ltd. A twin screw extruder manufactured by Kay Sea Kay, a co-kneader manufactured by Buss, etc. are generally used. Furthermore, the colored resin composition obtained by melt-kneading the toner raw material is cooled by a cooling process in which it is rolled with two rolls after cooling and kneading and cooled by water cooling or the like.
次いで、粉砕工程において着色樹脂組成物は、クラッシャー、ハンマーミル、フェザーミル等で粗粉砕され、更に、川崎重工業社製のクリプトロンシステム、日清エンジニアリング社製のスーパーローター等で粉砕される。得られたトナー粒子は、必要に応じて、慣性分級方式のエルボージェット（日鉄鉱業社製）、遠心力分級方式のターボプレックス（ホソカワミクロン社製）等の分級機を用いて分級される。 Next, in the pulverization step, the colored resin composition is roughly pulverized by a crusher, a hammer mill, a feather mill, or the like, and further pulverized by a kryptron system manufactured by Kawasaki Heavy Industries, Ltd., a super rotor manufactured by Nisshin Engineering, or the like. The obtained toner particles are classified using a classifier such as an inertia classification type elbow jet (manufactured by Nippon Steel Mining Co., Ltd.), a centrifugal classification type turboplex (manufactured by Hosokawa Micron Co., Ltd.), or the like.
更に、トナー粒子に外添剤を外添しても良い。分級されたトナー粒子と外添剤を所定量配合し、ヘンシェルミキサー、スーパーミキサー等の粉体にせん断力を与える高速撹拌機を外添機として用いて、撹拌・混合することでトナー粒子に外添剤が外添される。外添剤としては、シリカや酸化チタンなど公知のものが用いられる。 Further, an external additive may be externally added to the toner particles. A predetermined amount of classified toner particles and external additives are blended, and a high-speed stirrer that gives shearing force to the powder, such as a Henschel mixer or a super mixer, is used as an external adder to stir and mix the toner particles. Additives are externally added. Known external additives such as silica and titanium oxide are used as the external additive.
本発明の熱処理装置を用いた表面改質は、分級後又は外添処理後に行うことが好ましい。原料トナーを本発明の熱処理装置に定量供給する際には、定量供給機ＦＳ型（粉研パウテックス社製）やファイントロンＦＴ（ホソカワミクロン社製）を用いることができる。本発明の熱処理装置を用いて処理されたトナー粒子の重量平均径（Ｄ４）は、４μｍ以上１２μｍ以下のトナーであることが好ましい。 The surface modification using the heat treatment apparatus of the present invention is preferably performed after classification or after external addition treatment. When the raw material toner is supplied in a fixed amount to the heat treatment apparatus of the present invention, a constant supply machine FS type (manufactured by Powder Research Powtex) or Finetron FT (manufactured by Hosokawa Micron) can be used. The toner particles processed with the heat treatment apparatus of the present invention preferably have a weight average diameter (D4) of 4 μm or more and 12 μm or less.
上記トナーの各種物性の測定法について以下に説明する。 A method for measuring various physical properties of the toner will be described below.
＜重量平均粒径（Ｄ４）、個数平均粒径（Ｄ１）の測定方法＞
トナーの重量平均粒径（Ｄ４）および個数平均粒径（Ｄ１）は、１００μｍのアパーチャーチューブを備えた細孔電気抵抗法による精密粒度分布測定装置「コールター・カウンター Ｍｕｌｔｉｓｉｚｅｒ ３」（登録商標、ベックマン・コールター社製）と、測定条件設定及び測定データ解析をするための付属の専用ソフト「ベックマン・コールター Ｍｕｌｔｉｓｉｚｅｒ ３ Ｖｅｒｓｉｏｎ３．５１」（ベックマン・コールター社製）を用いて、実効測定チャンネル数２万５千チャンネルで測定し、測定データの解析を行い、算出した。
<Measuring method of weight average particle diameter (D4) and number average particle diameter (D1)>
The weight average particle diameter (D4) and number average particle diameter (D1) of the toner are measured by a fine particle size distribution measuring apparatus “Coulter Counter Multisizer 3” (registered trademark, Beckman 2) Effective measurement channel number 25,000 using “Beckman Coulter Multisizer 3 Version 3.51” (manufactured by Beckman Coulter, Inc.) and attached dedicated software “Beckman Coulter Multisizer 3 Version 3.51” for measurement condition setting and measurement data analysis Measurement was performed on the channel, and the measurement data was analyzed and calculated.
測定に使用する電解水溶液は、特級塩化ナトリウムをイオン交換水に溶解して濃度が約１質量％となるようにしたもの、例えば、「ＩＳＯＴＯＮ ＩＩ」（ベックマン・コールター社製）が使用できる。 As the electrolytic aqueous solution used for the measurement, special grade sodium chloride is dissolved in ion-exchanged water so as to have a concentration of about 1% by mass, for example, “ISOTON II” (manufactured by Beckman Coulter, Inc.) can be used.
尚、測定、解析を行う前に、以下のように専用ソフトの設定を行った。 Prior to measurement and analysis, the dedicated software was set as follows.
専用ソフトの「標準測定方法（ＳＯＭ）を変更画面」において、コントロールモードの総カウント数を５００００粒子に設定し、測定回数を１回、Ｋｄ値は「標準粒子１０．０μｍ」（ベックマン・コールター社製）を用いて得られた値を設定する。閾値／ノイズレベルの測定ボタンを押すことで、閾値とノイズレベルを自動設定する。また、カレントを１６００μＡに、ゲインを２に、電解液をＩＳＯＴＯＮ ＩＩに設定し、測定後のアパーチャーチューブのフラッシュにチェックを入れる。 In the “Standard Measurement Method (SOM) Change Screen” of the dedicated software, set the total count in the control mode to 50000 particles, set the number of measurements once, and set the Kd value to “standard particles 10.0 μm” (Beckman Coulter, Inc.) Set the value obtained using The threshold and noise level are automatically set by pressing the threshold / noise level measurement button. Also, the current is set to 1600 μA, the gain is set to 2, the electrolyte is set to ISOTON II, and the aperture tube flash after measurement is checked.
専用ソフトの「パルスから粒径への変換設定画面」において、ビン間隔を対数粒径に、粒径ビンを２５６粒径ビンに、粒径範囲を２μｍから６０μｍまでに設定する。 In the “pulse to particle size conversion setting screen” of the dedicated software, the bin interval is set to logarithmic particle size, the particle size bin is set to 256 particle size bin, and the particle size range is set to 2 μm to 60 μm.
具体的な測定法は以下の通りである。 The specific measurement method is as follows.
（１）Ｍｕｌｔｉｓｉｚｅｒ ３専用のガラス製２５０ｍｌ丸底ビーカーに前記電解水溶液約２００ｍｌを入れ、サンプルスタンドにセットし、スターラーロッドの撹拌を反時計回りで２４回転／秒にて行う。そして、解析ソフトの「アパーチャーのフラッシュ」機能により、アパーチャーチューブ内の汚れと気泡を除去しておく。 (1) About 200 ml of the electrolytic solution is placed in a glass 250 ml round bottom beaker exclusively for Multisizer 3, set on a sample stand, and the stirrer rod is stirred counterclockwise at 24 rpm. Then, dirt and bubbles in the aperture tube are removed by the “aperture flush” function of the analysis software.
（２）ガラス製の１００ｍｌ平底ビーカーに前記電解水溶液約３０ｍｌを入れ、この中に分散剤として「コンタミノンＮ」（非イオン界面活性剤、陰イオン界面活性剤、有機ビルダーからなるｐＨ７の精密測定器洗浄用中性洗剤の１０質量％水溶液、和光純薬工業社製）をイオン交換水で３質量倍に希釈した希釈液を約０．３ｍｌ加える。
(2) About 30 ml of the electrolytic aqueous solution is put in a glass 100 ml flat bottom beaker, and "Contaminone N" (nonionic surfactant, anionic surfactant,
（３）発振周波数５０ｋＨｚの発振器２個を位相を１８０度ずらした状態で内蔵し、電気的出力１２０Ｗの超音波分散器「Ｕｌｔｒａｓｏｎｉｃ Ｄｉｓｐｅｎｓｉｏｎ Ｓｙｓｔｅｍ Ｔｅｔｏｒａ１５０」（日科機バイオス社製）の水槽内に所定量のイオン交換水を入れ、この水槽中に前記コンタミノンＮを約２ｍｌ添加する。 (3) Two oscillators with an oscillation frequency of 50 kHz are incorporated in a state where the phase is shifted by 180 degrees, and placed in a water tank of an ultrasonic dispersion device “Ultrasonic Disposition System Tetora 150” (manufactured by Nikka Ki Bios Co., Ltd.) having an electrical output of 120 W A fixed amount of ion-exchanged water is added, and about 2 ml of the above-mentioned Contaminone N is added to this water tank.
（４）前記（２）のビーカーを前記超音波分散器のビーカー固定穴にセットし、超音波分散器を作動させる。そして、ビーカー内の電解水溶液の液面の共振状態が最大となるようにビーカーの高さ位置を調整する。 (4) The beaker of (2) is set in the beaker fixing hole of the ultrasonic disperser, and the ultrasonic disperser is operated. And the height position of a beaker is adjusted so that the resonance state of the liquid level of the electrolyte solution in a beaker may become the maximum.
（５）前記（４）のビーカー内の電解水溶液に超音波を照射した状態で、トナー約１０ｍｇを少量ずつ前記電解水溶液に添加し、分散させる。そして、さらに６０秒間超音波分散処理を継続する。尚、超音波分散にあたっては、水槽の水温が１０℃以上４０℃以下となる様に適宜調節する。 (5) In a state where the electrolytic aqueous solution in the beaker of (4) is irradiated with ultrasonic waves, about 10 mg of toner is added to the electrolytic aqueous solution little by little and dispersed. Then, the ultrasonic dispersion process is continued for another 60 seconds. In the ultrasonic dispersion, the temperature of the water tank is appropriately adjusted so as to be 10 ° C. or higher and 40 ° C. or lower.
（６）サンプルスタンド内に設置した前記（１）の丸底ビーカーに、ピペットを用いてトナーを分散した前記（５）の電解質水溶液を滴下し、測定濃度が約５％となるように調整する。そして、測定粒子数が５００００個になるまで測定を行う。 (6) To the round bottom beaker of (1) installed in the sample stand, the electrolyte solution of (5) in which the toner is dispersed is dropped using a pipette, and the measurement concentration is adjusted to about 5%. . Measurement is performed until the number of measured particles reaches 50,000.
（７）測定データを装置付属の前記専用ソフトにて解析を行ない、重量平均粒径（Ｄ４）および個数平均粒径（Ｄ１）を算出する。尚、専用ソフトでグラフ／体積％と設定したときの、分析／体積統計値（算術平均）画面の「平均径」が重量平均粒径（Ｄ４）であり、専用ソフトでグラフ／個数％と設定したときの、分析／個数統計値（算術平均）画面の「平均径」が個数平均粒径（Ｄ１）である。 (7) The measurement data is analyzed with the dedicated software attached to the apparatus, and the weight average particle diameter (D4) and the number average particle diameter (D1) are calculated. When the graph / volume% is set with the dedicated software, the “average diameter” on the analysis / volume statistics (arithmetic average) screen is the weight average particle size (D4), and the graph / number% is set with the dedicated software. The “average diameter” on the analysis / number statistic (arithmetic average) screen is the number average particle diameter (D1).
＜微粉量の算出方法＞
トナー中の個数基準の微粉量（個数％）は、以下のようにして算出する。
<Calculation method of fine powder amount>
The number-based fine powder amount (number%) in the toner is calculated as follows.
例えば、トナー中の４．０μｍ以下の粒子の個数％は、前記のＭｕｌｔｉｓｉｚｅｒ ３の測定を行った後、（１）専用ソフトでグラフ／個数％に設定して測定結果のチャートを個数％表示とし、（２）書式／粒径／粒径統計画面における粒径設定部分の「＜」にチェック、その下の粒径入力部に「４」を入力する。そして、（３）分析／個数統計値（算術平均）画面を表示したときの「＜４μｍ」表示部の数値が、トナー中の４．０μｍ以下の粒子の個数％である。 For example, the number% of particles having a particle size of 4.0 μm or less in the toner is measured by the above-mentioned Multisizer 3, and (1) graph / number% is set with dedicated software, and the measurement result chart is displayed in number%. (2) Check “<” in the particle size setting portion on the format / particle size / particle size statistics screen, and enter “4” in the particle size input section below. Then, (3) when the analysis / count statistics (arithmetic mean) screen is displayed, the numerical value of the “<4 μm” display portion is the number% of particles of 4.0 μm or less in the toner.
＜粗粉量の算出方法＞
トナー中の体積基準の粗粉量（体積％）は、以下のようにして算出する。
<Calculation method of coarse powder amount>
The volume-based coarse powder amount (volume%) in the toner is calculated as follows.
例えば、トナー中の１０．０μｍ以上の粒子の体積％は、前記のＭｕｌｔｉｓｉｚｅｒ ３の測定を行った後、（１）専用ソフトでグラフ／体積％に設定して測定結果のチャートを体積％表示とし、（２）書式／粒径／粒径統計画面における粒径設定部分の「＞」にチェック、その下の粒径入力部に「１０」を入力する。そして、（３）分析／体積統計値（算術平均）画面を表示したときの「＞１０μｍ」表示部の数値が、トナー中の１０．０μｍ以上の粒子の体積％である。 For example, the volume% of particles of 10.0 μm or more in the toner is measured by the above-mentioned Multisizer 3, and (1) graph / volume% is set with dedicated software, and the measurement result chart is displayed as volume%. (2) Check “>” in the particle size setting portion on the format / particle size / particle size statistics screen, and enter “10” in the particle size input section below. (3) When the analysis / volume statistics (arithmetic average) screen is displayed, the numerical value of the “> 10 μm” display portion is the volume% of particles of 10.0 μm or more in the toner.
＜トナー粒子の平均円形度の測定＞
トナー粒子の平均円形度は、フロー式粒子像分析装置「ＦＰＩＡ−３０００型」（シスメックス社製）によって、校正作業時の測定・解析条件で測定する。
<Measurement of average circularity of toner particles>
The average circularity of the toner particles is measured under a measurement / analysis condition at the time of calibration by a flow type particle image analyzer “FPIA-3000 type” (manufactured by Sysmex Corporation).
具体的な測定方法としては、イオン交換水２０ｍｌに、分散剤として界面活性剤、好ましくはアルキルベンゼンスルホン酸塩を適量加えた後、測定試料０．０２ｇを加え、発振周波数５０ｋＨｚ、電気的出力１５０Ｗの卓上型の超音波洗浄器分散機（例えば「ＶＳ−１５０」（ヴェルヴォクリーア社製など）を用いて２分間分散処理を行い、測定用の分散液とする。その際、分散液の温度が１０℃以上４０℃以下となる様に適宜冷却する。 As a specific measurement method, an appropriate amount of a surfactant, preferably an alkyl benzene sulfonate, is added to 20 ml of ion-exchanged water, and then 0.02 g of a measurement sample is added, and an oscillation frequency of 50 kHz and an electric output of 150 W is added. Dispersion treatment is performed for 2 minutes using a desktop type ultrasonic cleaner / disperser (for example, “VS-150” (manufactured by Velvo Crea Co., Ltd.)) to obtain a dispersion for measurement. It cools suitably so that it may become 10 to 40 degreeC.
測定には、標準対物レンズ（１０倍）を搭載した前記フロー式粒子像分析装置を用い、シース液にはパーティクルシース「ＰＳＥ−９００Ａ」（シスメックス社製）を使用する。前記手順に従い調整した分散液を前記フロー式粒子像分析装置に導入し、ＨＰＦ測定モードで、トータルカウントモードにて３０００個のトナー粒子を計測して、粒子解析時の２値化閾値を８５％とし、解析粒子径を円相当径２．００μｍ以上、２００．００μｍ以下に限定し、トナー粒子の平均円形度を求める。 The flow type particle image analyzer equipped with a standard objective lens (10 ×) is used for measurement, and a particle sheath “PSE-900A” (manufactured by Sysmex Corporation) is used as the sheath liquid. The dispersion prepared in accordance with the above procedure is introduced into the flow type particle image analyzer, 3000 toner particles are measured in the total count mode in the HPF measurement mode, and the binarization threshold at the time of particle analysis is 85%. The analysis particle diameter is limited to a circle equivalent diameter of 2.00 μm or more and 200.00 μm or less, and the average circularity of the toner particles is obtained.
測定にあたっては、測定開始前に標準ラテックス粒子（例えばＤｕｋｅ Ｓｃｉｅｎｔｉｆｉｃ社製５２００Ａをイオン交換水で希釈）を用いて自動焦点調整を行う。その後、測定開始から２時間毎に焦点調整を実施することが好ましい。 In the measurement, automatic focus adjustment is performed using standard latex particles (for example, Duke Scientific 5200A diluted with ion-exchanged water) before the measurement is started. Thereafter, it is preferable to perform focus adjustment every two hours from the start of measurement.
なお、本願実施例では、シスメックス社による校正作業が行われた、シスメックス社が発行する校正証明書の発行を受けたフロー式粒子像分析装置を使用し、解析粒子径を円相当径２．００μｍ以上、２００．００μｍ以下に限定した以外は、校正証明を受けた時の測定及び解析条件で測定を行った。 In this embodiment, a flow type particle image analyzer which has been issued a calibration certificate issued by Sysmex Corporation, which has been calibrated by Sysmex Corporation, has an analysis particle diameter of 2.00 μm in equivalent circle diameter. The measurement was performed under the measurement and analysis conditions when the calibration certificate was received, except that it was limited to 200.00 μm or less.
〔トナー粒子Ａの製造〕
・結着樹脂（ポリエステル樹脂）：１００質量部
（Ｔｇ５８℃、酸価２５ｍｇＫＯＨ／ｇ、水酸基価２０ｍｇＫＯＨ／ｇ、分子量：Ｍｐ５５００、Ｍｎ２８００、Ｍｗ５００００）
・Ｃ．Ｉ．ピグメントブルー１５：３：５質量部
・１，４−ジ−ｔ−ブチルサリチル酸アルミニウム化合物：０．５質量部
・フィッシャートロプシュワックス：５質量部
（日本精蝋社製、商品名ＦＴ−１００、融点９８℃）
上記の処方の材料を、ヘンシェルミキサー（ＦＭ−７５Ｊ型、三井鉱山（株）製）でよく混合した後、温度１３０℃に設定した２軸混練機（ＰＣＭ−３０型、池貝鉄鋼（株）製）にて１０ｋｇ／ｈｒのＦｅｅｄ量で混練（吐出時の混練物温度は約１５０℃）した。得られた混練物を冷却し、ハンマーミルで粗砕した後、機械式粉砕機（Ｔ−２５０：ターボ工業（株）製）にて１５ｋｇ／ｈｒのＦｅｅｄ量で微粉砕し、重量平均粒径が５．５μｍであり、粒径４．０μｍ以下の粒子が５５．６個数％、且つ粒径１０．１μｍ以上の粒子を０．８体積％含有するのトナー微粉砕品Ｂ−１を得た。
[Production of Toner Particle A]
Binder resin (polyester resin): 100 parts by mass (Tg 58 ° C., acid value 25 mgKOH / g,
・ C. I. Pigment Blue 15: 3: 5 parts by mass, 1,4-di-t-butylsalicylic acid aluminum compound: 0.5 parts by mass, Fischer-Tropsch wax: 5 parts by mass (manufactured by Nippon Seiwa Co., Ltd., trade name FT-100, melting point) 98 ° C)
After mixing the materials of the above formulation with a Henschel mixer (FM-75J type, manufactured by Mitsui Mining Co., Ltd.), a twin-screw kneader (PCM-30 type, manufactured by Ikekai Steel Co., Ltd.) set at a temperature of 130 ° C. ) At a feed amount of 10 kg / hr (kneaded material temperature at the time of discharge was about 150 ° C.). The obtained kneaded product was cooled, coarsely crushed with a hammer mill, and then finely pulverized with a mechanical pulverizer (T-250: manufactured by Turbo Kogyo Co., Ltd.) with a feed amount of 15 kg / hr, and the weight average particle diameter Is a toner finely pulverized product B-1 containing 55.6% by number of particles having a particle size of 4.0 μm or less and 0.8% by volume of particles having a particle size of 10.1 μm or more. .
得られたトナー微粉砕物Ｂ−１を回転式分級機（ＴＴＳＰ１００、ホソカワミクロン（株）製）にて、４．２ｋｇ／ｈｒのＦｅｅｄ量で微粉及び粗粉をカットする分級を行い、重量平均粒径が５．６μｍであり、粒径４．０μｍ以下の粒子が２５．６個数％、且つ粒径１０．１μｍ以上の粒子を０．２体積％含有するのトナー粒子Ａを得た。 The obtained finely pulverized toner B-1 was classified by cutting a fine powder and a coarse powder at a feed amount of 4.2 kg / hr with a rotary classifier (TTSP100, manufactured by Hosokawa Micron Co., Ltd.). Toner particles A having a diameter of 5.6 μm, 25.6% by number of particles having a particle size of 4.0 μm or less, and 0.2% by volume of particles having a particle size of 10.1 μm or more were obtained.
トナー粒子Ａを、ＦＰＩＡ３０００にて円形度を測定した結果、平均円形度が０．９４０、２μｍ以下粒子含有率が１１．０％であった。また円形度０．９４０以下の粒子の割合が４１．５個数％であった。 As a result of measuring the circularity of the toner particles A with FPIA 3000, the average circularity was 0.940, and the particle content of 2 μm or less was 11.0%. The ratio of particles having a circularity of 0.940 or less was 41.5% by number.
〔実施例１〕
図１に示した装置を用いてトナー粒子Ａの熱処理を行った。原料供給手段部の装置内径はΦ３５０ｍｍ、それ以外の内径はΦ４５０ｍｍ、ポールの外径はΦ２００とした。
[Example 1]
The toner particles A were heat-treated using the apparatus shown in FIG. The inner diameter of the raw material supply means was Φ350 mm, the other inner diameter was Φ450 mm, and the outer diameter of the pole was Φ200.
上記構成の装置を用いて、トナー粒子Ａを平均円形度で０．９７０となるように熱処理した。 Using the apparatus configured as described above, the toner particles A were heat-treated so as to have an average circularity of 0.970.
このときの運転条件は、フィード量（Ｆ）＝１５ｋｇ／ｈｒ、熱風温度（Ｔ１）＝１７５℃、熱風風量（Ｑ１）＝７．０ｍ３／ｍｉｎ、冷風１総量（Ｑ２）＝２．０ｍ３／ｍｉｎ、冷風２総量（Ｑ３）＝４．０ｍ３／ｍｉｎ、冷風３総量（Ｑ４）＝２．０ｍ３／ｍｉｎ、ポール冷風総量（Ｑ５）＝０．５ｍ３／ｍｉｎ、圧縮気体風量（ＩＪ）＝１．４ｍ３／ｍｉｎ、ブロワー風量（Ｑ６）＝２３．０ｍ３／ｍｉｎであり、運転時間は１時間とした。
The operating conditions at this time are: feed amount (F) = 15 kg / hr, hot air temperature (T1) = 175 ° C., hot air flow rate (Q1) = 7.0 m 3 / min, cold air 1 total amount (Q2) = 2.0 m 3 / Min,
このとき得られた熱処理トナー粒子の粒度分布は、重量平均径が、６．３μｍであり、粒径４．０μｍ以下が２６．１個数％であり、１０．０μｍ以上が０．８体積％であった。更に円形度分布の頻度における０．９９０以上の頻度は２４．６％であった。 The particle size distribution of the heat-treated toner particles obtained at this time is such that the weight average diameter is 6.3 μm, the particle diameter is 4.0 μm or less is 26.1%, and 10.0 μm or more is 0.8% by volume. there were. Furthermore, the frequency of 0.990 or more in the frequency of circularity distribution was 24.6%.
次に、フィード量（Ｆ）を４０ｋｇ／ｈｒに変更し、その他の運転条件は変更せずに熱処理を行った。 Next, the feed amount (F) was changed to 40 kg / hr, and heat treatment was performed without changing other operating conditions.
このとき得られた熱処理トナー粒子の粒度分布は、重量平均径が、６．４μｍであり、粒径４．０μｍ以下が２５．９個数％であり、１０．０μｍ以上が３．５体積％であった。また、平均円形度は０．９６６であった。 As for the particle size distribution of the heat-treated toner particles obtained at this time, the weight average diameter is 6.4 μm, the particle diameter is 4.0 μm or less is 25.9% by number, and the particle size distribution is 10.0 μm or more and 3.5% by volume. there were. The average circularity was 0.966.
次に、上記構成の装置を用いて、トナー粒子Ａを平均円形度で０．９５５となるように熱処理した。 Next, using the apparatus configured as described above, the toner particles A were heat-treated so as to have an average circularity of 0.955.
このときの運転条件は、このときの運転条件は、フィード量（Ｆ）＝１５ｋｇ／ｈｒ、熱風温度（Ｔ１）＝１５５℃、熱風風量（Ｑ１）＝７．０ｍ３／ｍｉｎ、冷風１総量（Ｑ２）＝２．０ｍ３／ｍｉｎ、冷風２総量（Ｑ３）＝４．０ｍ３／ｍｉｎ、冷風３総量（Ｑ４）＝２．０ｍ３／ｍｉｎ、ポール冷風総量（Ｑ５）＝０．５ｍ３／ｍｉｎ、圧縮気体風量（ＩＪ）＝１．４ｍ３／ｍｉｎ、ブロワー風量（Ｑ６）＝２３．０ｍ３／ｍｉｎであり、運転時間は１時間とした。
The operating conditions at this time are as follows: feed amount (F) = 15 kg / hr, hot air temperature (T1) = 155 ° C., hot air flow rate (Q1) = 7.0 m 3 / min, cold air 1 total amount ( Q2) = 2.0m 3 / min,
このとき得られた熱処理トナー粒子の粒度分布は、重量平均径が、６．３μｍであり、粒径４．０μｍ以下が２６．３個数％であり、１０．０μｍ以上が０．６体積％であった。更に円形度分布の頻度における０．９４０以下の頻度は１０．３％であった。 As for the particle size distribution of the heat-treated toner particles obtained at this time, the weight average diameter is 6.3 μm, the particle diameter is 4.0 μm or less is 26.3% by number, and 10.0 μm or more is 0.6% by volume. there were. Furthermore, the frequency of 0.940 or less in the frequency of circularity distribution was 10.3%.
それぞれの運転条件を表１に示す。 Each operating condition is shown in Table 1.
それぞれの運転条件から得られたトナー粒子について、以下に示す基準で評価を行った。評価結果を表２に示す。 The toner particles obtained from each operating condition were evaluated according to the following criteria. The evaluation results are shown in Table 2.
（評価基準１）
円形度分布における円形度０．９９０以上のトナー粒子の頻度を求めた。
(Evaluation criteria 1)
The frequency of toner particles having a circularity of 0.990 or more in the circularity distribution was determined.
Ａ：円形度０．９９０以上のトナー粒子が３０％未満である
Ｂ：円形度０．９９０以上のトナー粒子が３０％以上３５％未満である
Ｃ：円形度０．９９０以上のトナー粒子が３５％以上である
（評価基準２）
下記式で示される、処理量を増加させた際の１０．０μｍ以上のトナー粒子の増加量を求めた。
１０．０μｍ以上のトナー粒子の増加量＝（フィード量４０ｋｇ／ｈｒで処理した際の１０．０μｍ以上のトナー粒子の体積％）−（フィード量１５ｋｇ／ｈｒで処理した際の１０．０μｍ以上のトナー粒子の体積％）
Ａ：増加量が０以上３．０未満
Ｂ：増加量が３．０以上５．０未満
Ｃ：増加量が５．０以上１０．０未満
Ｄ：増加量が１０．０以上１５．０未満
Ｅ：増加量が１５．０以上
（評価基準３）
平均円形度が０．９５５になるように熱処理されたトナー粒子の円形度分布の頻度において、円形度が原料トナーの平均円形度以下である粒子の割合を求め、Ｈａとした。そして、求めたＨａを後述する比較例１のＨａで割った値（Ｚ）を求めた。
Ａ：Ｚが１．０より小さい。
Ｂ：Ｚが１．０以上である。
また、同様にして、後述する比較例２のＨａに対する比率（Ｚ’）を求めた。
Ａ：Ｚ’が１．０より小さい。
Ｂ：Ｚ’が１．０以上である。
A: Toner particles having a circularity of 0.990 or more are less than 30% B: Toner particles having a circularity of 0.990 or more are from 30% to less than 35% C: Toner particles having a circularity of 0.990 or more are 35 % (Evaluation criteria 2)
The increase amount of the toner particles of 10.0 μm or more when the treatment amount is increased as shown by the following formula was determined.
Increase amount of toner particles of 10.0 μm or more = (Volume% of toner particles of 10.0 μm or more when processed at a feed amount of 40 kg / hr) − (0.0 μm or more of processed toner particles at a feed amount of 15 kg / hr) Toner particle volume%)
A: Increase is 0 or more and less than 3.0 B: Increase is 3.0 or more and less than 5.0 C: Increase is 5.0 or more and less than 10.0 D: Increase is 10.0 or more and less than 15.0 E: Increase is 15.0 or more (Evaluation Criteria 3)
In the frequency of the circularity distribution of the toner particles heat-treated so that the average circularity becomes 0.955, the ratio of the particles whose circularity is equal to or less than the average circularity of the raw material toner is obtained and set as Ha. Then, a value (Z) obtained by dividing the obtained Ha by Ha of Comparative Example 1 described later was obtained.
A: Z is smaller than 1.0.
B: Z is 1.0 or more.
Similarly, the ratio (Z ′) to Ha of Comparative Example 2 described later was obtained.
A: Z ′ is smaller than 1.0.
B: Z ′ is 1.0 or more.
（評価基準４）
装置内融着の有無を調べた。
○：装置内融着は発生しなかった。
×：装置内融着が発生した。
(Evaluation criteria 4)
The presence or absence of fusion in the apparatus was examined.
○: In-device fusion did not occur.
X: In-device fusion occurred.
〔実施例２〕
本実施例においては、実施例１で用いた装置において、ポールからの冷風の供給を行わなかった。
[Example 2]
In this example, the apparatus used in Example 1 did not supply cold air from the pole.
上記構成の装置を用いて、平均円形度が０．９７０となるようにトナー粒子Ａを熱処理した。次に、フィード量（Ｆ）を４０ｋｇ／ｈｒに変更し、その他の運転条件は変更せずにトナー粒子Ａの熱処理を行った。さらに、フィード量（Ｆ）を１５ｋｇ／ｈｒとし、その他の運転条件も変更して、平均円形度が０．９５５となるようにトナー粒子Ａを熱処理した。 Using the apparatus configured as described above, the toner particles A were heat-treated so that the average circularity was 0.970. Next, the feed amount (F) was changed to 40 kg / hr, and the toner particles A were heat-treated without changing other operating conditions. Furthermore, the feed amount (F) was set to 15 kg / hr, and other operating conditions were changed, and the toner particles A were heat-treated so that the average circularity was 0.955.
それぞれの運転条件を表１に示す。また、それぞれの運転条件から得られたトナー粒子について、実施例１と同様の基準で評価を行った。評価結果を表２に示す。 Each operating condition is shown in Table 1. Further, the toner particles obtained from the respective operating conditions were evaluated according to the same criteria as in Example 1. The evaluation results are shown in Table 2.
〔実施例３〕
本実施例において、実施例１で用いた装置において、ポールが無い構成の装置とした。
Example 3
In this example, the apparatus used in Example 1 was configured to have no pole.
上記構成の装置を用いて、平均円形度が０．９７０となるようにトナー粒子Ａを熱処理した。次に、フィード量（Ｆ）を４０ｋｇ／ｈｒに変更し、その他の運転条件は変更せずにトナー粒子Ａの熱処理を行った。さらに、フィード量（Ｆ）を１５ｋｇ／ｈｒとし、その他の運転条件も変更して、平均円形度が０．９５５となるようにトナー粒子Ａを熱処理した。 Using the apparatus configured as described above, the toner particles A were heat-treated so that the average circularity was 0.970. Next, the feed amount (F) was changed to 40 kg / hr, and the toner particles A were heat-treated without changing other operating conditions. Furthermore, the feed amount (F) was set to 15 kg / hr, and other operating conditions were changed, and the toner particles A were heat-treated so that the average circularity was 0.955.
それぞれの運転条件を表１に示す。また、それぞれの運転条件から得られたトナー粒子について、実施例１と同様の基準で評価を行った。評価結果を表２に示す。 Each operating condition is shown in Table 1. Further, the toner particles obtained from the respective operating conditions were evaluated according to the same criteria as in Example 1. The evaluation results are shown in Table 2.
〔実施例４〕
図５に示す構成の装置を用いて熱処理を行った。実施例１で用いた装置と比較すると、図５に示す装置は、熱風供給手段の上方に冷風供給手段が無く、ポールも無い構成となっている。
Example 4
Heat treatment was performed using an apparatus configured as shown in FIG. Compared with the apparatus used in Example 1, the apparatus shown in FIG. 5 has a structure in which no cool air supply means is provided above the hot air supply means and no pole is provided.
上記構成の装置を用いて、トナー粒子Ａを平均円形度で０．９７０となるように熱処理した。 Using the apparatus configured as described above, the toner particles A were heat-treated so as to have an average circularity of 0.970.
上記構成の装置を用いて、平均円形度が０．９７０となるようにトナー粒子Ａを熱処理した。次に、フィード量（Ｆ）を４０ｋｇ／ｈｒに変更し、その他の運転条件は変更せずにトナー粒子Ａの熱処理を行った。さらに、フィード量（Ｆ）を１５ｋｇ／ｈｒとし、その他の運転条件も変更して、平均円形度が０．９５５となるようにトナー粒子Ａを熱処理した。 Using the apparatus configured as described above, the toner particles A were heat-treated so that the average circularity was 0.970. Next, the feed amount (F) was changed to 40 kg / hr, and the toner particles A were heat-treated without changing other operating conditions. Furthermore, the feed amount (F) was set to 15 kg / hr, and other operating conditions were changed, and the toner particles A were heat-treated so that the average circularity was 0.955.
それぞれの運転条件を表１に示す。また、それぞれの運転条件から得られたトナー粒子について、実施例１と同様の基準で評価を行った。評価結果を表２に示す。 Each operating condition is shown in Table 1. Further, the toner particles obtained from the respective operating conditions were evaluated according to the same criteria as in Example 1. The evaluation results are shown in Table 2.
〔比較例１〕
図６に示した装置を用いてトナー粒子の熱処理を行った。該熱処理装置は、原料供給手段（図中６）が熱風供給手段（図中５)に挿入され、熱風供給手段外周部には外気取り入れ部（図中３）が設けられている。また、原料トナーは、衝突部材（図中９）に衝突することで分散する構成になっている。該装置においては、熱風及び原料トナーは旋回する構成にはなっていない。
[Comparative Example 1]
The toner particles were heat-treated using the apparatus shown in FIG. In the heat treatment apparatus, the raw material supply means (6 in the figure) is inserted into the hot air supply means (5 in the figure), and an outside air intake part (3 in the figure) is provided on the outer periphery of the hot air supply means. Further, the raw material toner is configured to be dispersed by colliding with a collision member (9 in the figure). In this apparatus, the hot air and the raw material toner are not configured to rotate.
上記構成の装置を用いて、平均円形度が０．９７０となるようにトナー粒子Ａを熱処理した。このときの運転条件は、フィード量（Ｆ）＝１５ｋｇ／ｈｒ、熱風温度＝３００℃、熱風流量＝１０．０ｍ3／ｍｉｎ、冷風＝１０．０ｍ3／ｍｉｎ、インジェクション流量＝３．０ｍ3／ｍｉｎ、運転時間は１時間とした。 Using the apparatus configured as described above, the toner particles A were heat-treated so that the average circularity was 0.970. Operating conditions of this time, the feed amount (F) = 15kg / hr, a hot air temperature = 300 ° C., hot air flow rate = 10.0 m 3 / min, cold = 10.0 m 3 / min, an injection flow rate = 3.0 m 3 / The min and operating time were 1 hour.
次に、フィード量（Ｆ）を４０ｋｇ／ｈｒに変更し、その他の運転条件は変更せずにトナー粒子Ａの熱処理を行った。さらに、上記構成の装置を用いて、平均円形度が０．９５５となるようにトナー粒子Ａを熱処理した。このときの運転条件は、フィード量（Ｆ）＝１５ｋｇ／ｈｒ、熱風温度＝２５０℃、熱風流量＝１０．０ｍ3／ｍｉｎ、冷風＝１０．０ｍ3／ｍｉｎ、インジェクション流量＝３．０ｍ3／ｍｉｎ、運転時間は１時間とした。 Next, the feed amount (F) was changed to 40 kg / hr, and the toner particles A were heat-treated without changing other operating conditions. Further, the toner particles A were heat-treated using the apparatus having the above-described configuration so that the average circularity was 0.955. Operating conditions of this time, the feed amount (F) = 15kg / hr, a hot air temperature = 250 ° C., hot air flow rate = 10.0 m 3 / min, cold = 10.0 m 3 / min, an injection flow rate = 3.0 m 3 / The min and operating time were 1 hour.
それぞれの運転条件を表１に示す。また、それぞれの運転条件から得られたトナー粒子について、実施例１と同様の基準で評価を行った。評価結果を表２に示す。 Each operating condition is shown in Table 1. Further, the toner particles obtained from the respective operating conditions were evaluated according to the same criteria as in Example 1. The evaluation results are shown in Table 2.
１０．０μｍ以上のトナー粒子が増大する理由としては、トナー粒子供給ノズルが熱風の中に挿入されているため、ノズル出口部に熱がこもり、そのためにトナー粒子が合一し、粗大粒子が増えることによる。 The reason why the toner particles of 10.0 μm or more increase is that the toner particle supply nozzle is inserted in the hot air, so that the heat is trapped at the nozzle outlet, so that the toner particles coalesce and coarse particles increase. It depends.
本比較例を実施例と比較すると、供給する熱風流量や冷風流量、インジェクション流量が多く、熱風温度も高いため、製造エネルギーの面から好ましくない。 When this comparative example is compared with an Example, since there are many hot-air flow rates, cold-air flow rates, and injection flow rates to supply and hot-air temperature is also high, it is unpreferable from the surface of manufacturing energy.
更に、トナー粒子Ａを平均円形度０．９７０になるように処理した場合における円形度分布中の０．９９０以上の頻度が、実施例と比べて高い。また、トナー粒子Ａを平均円形度０．９５５になるように処理した場合における円形度分布中の０．９４０以下の頻度が、実施例と比較して多い。これは熱風温度が実施例の構成の装置に比べて高く、トナー粒子を球形化する際の効率が悪いことに由来している。 Further, when the toner particles A are processed so as to have an average circularity of 0.970, the frequency of 0.990 or more in the circularity distribution is higher than that in the example. Further, when the toner particles A are processed so as to have an average circularity of 0.955, the frequency of 0.940 or less in the circularity distribution is higher than that in the example. This is because the hot air temperature is higher than that of the apparatus having the configuration of the embodiment, and the efficiency in spheroidizing the toner particles is low.
〔比較例２〕
図７に示した装置を用いてトナー粒子の熱処理を行った。該装置は、原料供給手段（図中７）内で原料トナーを旋回させて、熱風中に原料トナーを供給する構成になっており、熱風供給手段（図中２２）には気流調整部（図中２１）が設けられている。
[Comparative Example 2]
The toner particles were heat-treated using the apparatus shown in FIG. The apparatus is configured to rotate the raw material toner in the raw material supply means (7 in the figure) and supply the raw toner into the hot air, and the hot air supply means (22 in the figure) has an air flow adjusting unit (see FIG. Medium 21) is provided.
該熱処理装置を用いて、平均円形度が０．９７０となるようにトナー粒子Ａを熱処理した。このときの運転条件は、フィード量（Ｆ）＝１５ｋｇ／ｈｒ、熱風温度＝２５０℃、熱風流量＝１０．０ｍ3／ｍｉｎ、冷風＝１０．０ｍ3／ｍｉｎ、インジェクション流量＝２．５ｍ3／ｍｉｎ、運転時間は１時間とした。次に、フィード量（Ｆ）を４０ｋｇ／ｈｒに変更し、その他の運転条件は変更せずにトナー粒子Ａの熱処理を行った。さらに、フィード量（Ｆ）を１５ｋｇ／ｈｒとし、その他の運転条件も変更して、平均円形度が０．９５５となるようにトナー粒子Ａを熱処理した。このときの運転条件は、フィード量（Ｆ）＝１５ｋｇ／ｈｒ、熱風温度＝２２０℃、熱風流量＝１０．０ｍ3／ｍｉｎ、冷風＝１０．０ｍ3／ｍｉｎ、インジェクション流量＝２．５ｍ3／ｍｉｎ、運転時間は１時間とした。 Using the heat treatment apparatus, the toner particles A were heat-treated so that the average circularity was 0.970. Operating conditions of this time, the feed amount (F) = 15kg / hr, a hot air temperature = 250 ° C., hot air flow rate = 10.0 m 3 / min, cold = 10.0 m 3 / min, an injection flow rate = 2.5 m 3 / The min and operating time were 1 hour. Next, the feed amount (F) was changed to 40 kg / hr, and the toner particles A were heat-treated without changing other operating conditions. Furthermore, the feed amount (F) was set to 15 kg / hr, and other operating conditions were changed, and the toner particles A were heat-treated so that the average circularity was 0.955. Operating conditions of this time, the feed amount (F) = 15kg / hr, a hot air temperature = 220 ° C., hot air flow rate = 10.0 m 3 / min, cold = 10.0 m 3 / min, an injection flow rate = 2.5 m 3 / The min and operating time were 1 hour.
それぞれの運転条件を表１に示す。また、それぞれの運転条件から得られたトナー粒子について、実施例１と同様の基準で評価を行った。評価結果を表２に示す。 Each operating condition is shown in Table 1. Further, the toner particles obtained from the respective operating conditions were evaluated according to the same criteria as in Example 1. The evaluation results are shown in Table 2.
１０．０μｍ以上のトナー粒子が増大する理由としては、トナー粒子供給ノズルが熱風の中に挿入されているため、ノズル出口部に熱がこもり、そのためにトナー粒子が合一し、粗大粒子が増えることによる。 The reason why the toner particles of 10.0 μm or more increase is that the toner particle supply nozzle is inserted in the hot air, so that the heat is trapped at the nozzle outlet, so that the toner particles coalesce and coarse particles increase. It depends.
更に、原料を噴射するノズル内の旋回流れは、装置内においてノズルの角度を保つように広がる効果が実際には乏しいため、熱風の風量や温度を上げないと球形化が困難になる。 Furthermore, since the swirl flow in the nozzle for injecting the raw material is actually poor in the effect of spreading so as to maintain the nozzle angle in the apparatus, it is difficult to make the sphere into a spherical shape unless the hot air volume or temperature is increased.
また、熱風供給手段の出口部の向きが、軸中心部に向かっていることから、原料の広がりを阻害し、旋回半径も小さいままとなってしまう。そのため旋回流れによる分級の効果も薄れてしまう。 Moreover, since the direction of the exit part of the hot air supply means is toward the axial center part, the spread of the raw material is hindered, and the turning radius remains small. Therefore, the classification effect by the swirling flow is also lost.
本比較例を実施例と比較すると、供給する熱風流量や冷風流量、インジェクション流量が多く、熱風温度も高いため、製造エネルギーの面から好ましくない。更に、トナー粒子Ａを平均円形度０．９７０になるように処理した場合における円形度分布中の０．９９０以上の頻度が、実施例と比べて高い。また、トナー粒子Ａを平均円形度０．９５５になるように処理した場合における円形度分布中の０．９４０以下の頻度が、実施例と比較して多い。 When this comparative example is compared with an Example, since there are many hot-air flow rates, cold-air flow rates, and injection flow rates to supply and hot-air temperature is also high, it is unpreferable from the surface of manufacturing energy. Further, when the toner particles A are processed so as to have an average circularity of 0.970, the frequency of 0.990 or more in the circularity distribution is higher than that in the example. Further, when the toner particles A are processed so as to have an average circularity of 0.955, the frequency of 0.940 or less in the circularity distribution is higher than that in the example.
１ 熱処理装置本体
２ 熱風供給手段
３ 冷風供給手段１
４ 冷風供給手段２
５ 冷風供給手段３
８ 原料供給手段
１３ 回収手段
１４ ポール
DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Heat processing apparatus
4 Cold air supply means 2
5 Cold air supply means 3
8 Raw material supply means 13 Collection means 14 Pole
Claims (4)
該トナー処理空間は、略円筒形状であり、
該原料供給手段は、該熱風供給手段の上方に設けられ、トナー処理空間の水平断面における接線方向からトナー処理空間に原料トナーを供給し、
該熱風供給手段は、該原料トナーを熱処理するために、該トナー処理空間に熱風を供給し、
該トナー処理空間に冷風を供給する冷風供給手段が、該熱風供給手段の下方に少なくとも１以上設けられ、
該回収手段は、該熱風供給手段及び該冷風供給手段よりも下方に設けられ、該トナー処理空間で熱処理されたトナー粒子を吸引搬送し、
該熱風供給手段及び該冷風供給手段は、該トナー処理空間の水平断面における接線方向で、且つ該トナー処理空間における原料トナーの旋回を維持する方向に風を供給することを特徴とするトナーの熱処理装置。 A heat treatment apparatus for toner having raw material supply means, hot air supply means, toner processing space and recovery means,
The toner processing space has a substantially cylindrical shape,
The raw material supply means is provided above the hot air supply means, and supplies the raw toner to the toner processing space from the tangential direction in the horizontal cross section of the toner processing space,
The hot air supply means supplies hot air to the toner processing space to heat-treat the raw toner,
At least one or more cold air supply means for supplying cold air to the toner processing space is provided below the hot air supply means,
The recovery means is provided below the hot air supply means and the cold air supply means, and sucks and conveys the heat-treated toner particles in the toner processing space,
The hot air supply means and the cold air supply means supply air in a tangential direction in a horizontal section of the toner processing space and in a direction to maintain the rotation of the raw material toner in the toner processing space. apparatus.
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