JP5344291B2 - Zoom lens, optical device, and method of manufacturing zoom lens - Google Patents

Zoom lens, optical device, and method of manufacturing zoom lens Download PDF

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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide: a zoom lens, in which appropriate refractive powers of lens groups are set to minimize the deterioration of optical performance while ensuring a higher magnification; an optical device; and a method of manufacturing the zoom lens. <P>SOLUTION: The zoom lens includes: a first lens group G1 having positive refractive power, a second lens group G2 having negative refractive power, a third lens group G3 having positive refractive power, a fourth lens group G4 having negative refractive power, and a fifth lens group G5 having positive refractive power, which are arranged in this order from the object side. The space of each the lens group is changed in magnification change from a wide-angle end state to a telescopic end state, the second lens group G2 includes at least three lenses having negative refractive power (lenses L21, L22 and L24 in Fig. 1) and at least one lens having positive refractive power (lens L23 in Fig. 1), and when the refractive index of d-beam (wavelength 587.56 nm) of the positive lens constituting the second lens group G2 is nd2, the condition of the expression 1.87&lt;nd2 is satisfied. <P>COPYRIGHT: (C)2010,JPO&amp;INPIT

Description

本発明は、ズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法に関する。   The present invention relates to a zoom lens, an optical apparatus, and a method for manufacturing a zoom lens.
近年、光学設計技術や製造技術の進歩により、ズームレンズでは高変倍化が図られている。例えば、物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とからなる5群タイプのズームレンズが提案されている。(例えば、特許文献1を参照)。   In recent years, zoom lenses have been made highly variable in magnification due to advances in optical design technology and manufacturing technology. For example, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a negative refractive power arranged in order from the object side. There has been proposed a 5-group type zoom lens composed of a fourth lens group having a fifth lens group having a positive refractive power. (For example, see Patent Document 1).
特開2006−227526号公報JP 2006-227526 A
しかしながら、従来の高変倍を図ったズームレンズでは、変倍時の光学性能の劣化が著しいという問題があった。   However, the conventional zoom lens with a high zoom ratio has a problem that the optical performance during zooming is significantly deteriorated.
本発明は、このような問題に鑑みてなされたものであり、高変倍化を図りながら、光学性能の劣化が少なくなるように、適切なレンズ群の屈折力を設定したズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。   The present invention has been made in view of such a problem, and a zoom lens and an optical apparatus in which the refractive power of an appropriate lens group is set so as to reduce deterioration in optical performance while achieving high zooming. It is another object of the present invention to provide a zoom lens manufacturing method.
このような目的を達成するため、本発明のズームレンズは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とにより実質的に5個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し各レンズ群の間隔が変化するように前記第1レンズ群と前記第3レンズ群と前記第5レンズ群は物体側に移動し、前記第2レンズ群と前記第4レンズ群は移動し、前記第2レンズ群は、少なくとも3枚の負の屈折力を持つレンズと、少なくとも1枚の正の屈折力を持つレンズとを有し、前記第2レンズ群を構成する前記正レンズが持つd線(波長587.56nm)の屈折率をnd2としたとき、次式1.87<nd2の条件を満足する。
また、本発明のズームレンズは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とにより実質的に5個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して各レンズ群の間隔が変化し、前記第2レンズ群は、少なくとも3枚の負の屈折力を持つレンズと、少なくとも1枚の正の屈折力を持つレンズとを有し、前記第2レンズ群を構成する前記正レンズが持つd線(波長587.56nm)の屈折率をnd2とし、前記第4レンズ群の焦点距離をf4とし、前記第5レンズ群の焦点距離をf5としたとき、次式1.87<nd2及び0.80<f5/(−f4)<3.50の条件を満足する。
また、本発明のズームレンズは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とにより実質的に5個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して各レンズ群の間隔が変化し、前記第2レンズ群は、少なくとも3枚の負の屈折力を持つレンズと、少なくとも1枚の正の屈折力を持つレンズとを有し、前記第2レンズ群を構成する前記正レンズが持つd線(波長587.56nm)の屈折率をnd2とし、前記第3レンズ群の焦点距離をf3とし、前記第4レンズ群の焦点距離をf4としたとき、次式1.87<nd2及び0.60<f3/(−f4)<1.20の条件を満足する。
また、本発明のズームレンズは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔は増大し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔は減少し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔は増大し、前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔は減少するように、前記第1レンズ群と前記第3レンズ群と前記第5レンズ群は物体側に移動し、前記第2レンズ群と前記第4レンズ群は移動し、前記第2レンズ群は、少なくとも3枚の負の屈折力を持つレンズと、少なくとも1枚の正の屈折力を持つレンズとを有し、前記第2レンズ群を構成する前記正レンズが持つd線(波長587.56nm)の屈折率をnd2としたとき、次式1.87<nd2の条件を満足する。
In order to achieve such an object, the zoom lens of the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a positive refraction arranged in order from the object side. The third lens group having power, the fourth lens group having negative refracting power, and the fifth lens group having positive refracting power substantially consist of five lens groups, and from the wide-angle end state to the telephoto end upon zooming to the state, so that the distance between the lens units are changed, the fifth lens group and the third lens group and the third lens group moves toward the object side, the said second lens group first The four lens groups move, and the second lens group includes at least three lenses having negative refractive power and at least one lens having positive refractive power, and constitutes the second lens group. When the refractive index of the d-line (wavelength 587.56 nm) possessed by the positive lens is nd2, the following formula 1 87 <to satisfy the conditions of nd2.
The zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. And a fourth lens group having negative refracting power and a fifth lens group having positive refracting power, and substantially consisting of five lens groups, each of which is used for zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The distance between the lens groups is changed, and the second lens group includes at least three lenses having a negative refractive power and at least one lens having a positive refractive power. When the refractive index of the d-line (wavelength 587.56 nm) of the positive lens is nd2, the focal length of the fourth lens group is f4, and the focal length of the fifth lens group is f5, the following formula 1 .87 <nd2 and 0.80 <f5 / (− f4) <3.50 are satisfied
The zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. And a fourth lens group having negative refracting power and a fifth lens group having positive refracting power, and substantially consisting of five lens groups, each of which is used for zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state. The distance between the lens groups is changed, and the second lens group includes at least three lenses having a negative refractive power and at least one lens having a positive refractive power. When the refractive index of the d-line (wavelength 587.56 nm) of the positive lens is nd2, the focal length of the third lens group is f3, and the focal length of the fourth lens group is f4, the following formula 1 .87 <nd2 and 0.60 <f3 / (− f4) <1.20 are satisfied
The zoom lens according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens group having a positive refractive power, which are arranged in order from the object side. And a fourth lens group having a negative refractive power and a fifth lens group having a positive refractive power, and at the time of zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group and the first lens group The distance between the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, the distance between the third lens group and the fourth lens group increases, and the fourth lens The first lens group, the third lens group, and the fifth lens group move toward the object side so that the distance between the group and the fifth lens group decreases, and the second lens group and the fourth lens And the second lens group includes at least three lenses having negative refractive power and at least one lens. When the refractive index of the d line (wavelength 587.56 nm) of the positive lens constituting the second lens group is nd2, the following formula 1.87 <nd2 is satisfied. Satisfied.
なお、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第3レンズ群と前記第5レンズ群は物体側に移動し、前記第2レンズ群と前記第4レンズ群は移動することが好ましい。 During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group, the third lens group, and the fifth lens group move to the object side, and the second lens group and the fourth lens group. Preferably move .
また、前記第4レンズ群の焦点距離をf4とし、前記第5レンズ群の焦点距離をf5としたとき、次式0.80<f5/(−f4)<3.50の条件を満足することが好ましい。 Further, when the focal length of the fourth lens group is f4 and the focal length of the fifth lens group is f5, the following expression 0.80 <f5 / (− f4) <3.50 is satisfied. Is preferred.
また、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔は増大し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔は減少し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔は増大し、前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔は減少することが好ましい。 Further, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, and the distance between the second lens group and the third lens group decreases. Preferably, the distance between the third lens group and the fourth lens group is increased, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group is decreased .
また、前記第3レンズ群の焦点距離をf3とし、前記第4レンズ群の焦点距離をf4としたとき、次式0.50<f3/(−f4)<1.20の条件を満足することが好ましい。 Further, when the focal length of the third lens group is f3 and the focal length of the fourth lens group is f4, the following expression 0.50 <f3 / (− f4) <1.20 is satisfied. Is preferred.
また、前記第2レンズ群の焦点距離をf2とし、前記第4レンズ群の焦点距離をf4としたとき、次式0.30<(−f2)/(−f4)<1.50の条件を満足することが好ましい。 Further, when the focal length of the second lens group is f2 and the focal length of the fourth lens group is f4, the condition of the following expression 0.30 <(− f2) / (− f4) <1.50 is satisfied. It is preferable to satisfy .
また、前記第2レンズ群は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つレンズと、負の屈折力を持つレンズと、正の屈折力を持つレンズと、負の屈折力を持つレンズとを有することが好ましい。 The second lens group includes a lens having negative refractive power, a lens having negative refractive power, a lens having positive refractive power, and a lens having negative refractive power, which are arranged in order from the object side. It is preferable to have .
また、前記第2レンズ群は、少なくとも1枚の非球面を有することが好ましい。 The second lens group preferably has at least one aspheric surface .
また、前記第4レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動することが好ましい。 Further, it is preferable that at least a part of the fourth lens group moves so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis .
また、前記第3レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動することが好ましい。 In addition, it is preferable that at least a part of the third lens group moves so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis .
また、無限遠物体から近距離物体への合焦は、前記第2レンズ群の少なくとも一部を光軸方向に移動させて行うことが好ましい。 Further, focusing from an infinitely distant object to a close object is preferably performed by moving at least a part of the second lens group in the optical axis direction .
また、本発明の光学機器は、上記いずれかに記載のズームレンズを有する。   An optical apparatus according to the present invention includes any of the zoom lenses described above.
また、本発明のズームレンズの製造方法は、物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とにより実質的に5個のレンズ群からなるズームレンズの製造方法であって、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し各レンズ群の間隔が変化するように前記第1レンズ群と前記第3レンズ群と前記第5レンズ群は物体側に移動し、前記第2レンズ群と前記第4レンズ群は移動し、前記第2レンズ群は、少なくとも3枚の負の屈折力を持つレンズと、少なくとも1枚の正の屈折力を持つレンズとを有し、前記第2レンズ群を構成する前記正レンズが持つd線(波長587.56nm)の屈折率をnd2としたとき、次式1.87<nd2の条件を満足する。 The zoom lens manufacturing method according to the present invention includes a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a first lens group having a positive refractive power, arranged in order from the object side. A zoom lens manufacturing method comprising substantially five lens groups, including a three-lens group, a fourth lens group having a negative refractive power, and a fifth lens group having a positive refractive power, upon zooming from a state to a telephoto end state, so that the distance between the lens units are changed, wherein the first lens group third lens and the fifth lens group and group moves toward the object side, the second lens The second lens group includes at least three lenses having negative refractive power and at least one lens having positive refractive power, and the second lens group moves . The refractive index of the d-line (wavelength 587.56 nm) of the positive lens constituting the lens group is denoted by nd2. When I, the following conditional expression is satisfied: 1.87 <nd2.
本発明によれば、高変倍化を図りながら、光学性能の劣化が少なくなるように、適切なレンズ群の屈折力を設定したズームレンズ、光学機器及びズームレンズの製造方法を提供することができる。   According to the present invention, it is possible to provide a zoom lens, an optical apparatus, and a zoom lens manufacturing method in which the refractive power of an appropriate lens group is set so as to reduce deterioration in optical performance while achieving high zooming. it can.
第1実施例に係るズームレンズの断面構成図であり、(W)は広角端状態を、(M)は中間焦点距離状態を、(T)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 3 is a cross-sectional configuration diagram of a zoom lens according to Example 1, where (W) shows a wide-angle end state, (M) shows an intermediate focal length state, and (T) shows a telephoto end state. 第1実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における無限合焦状態での諸収差図、(b)は中間焦点距離状態における無限合焦状態での諸収差図、(c)は望遠端状態における無限合焦状態での諸収差図である。FIG. 3A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to the first example. FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in an infinite focus state at a wide-angle end state, and FIG. FIG. 4C is a diagram of various aberrations in the infinite focus state at the telephoto end state. 第2実施例に係るズームレンズの断面構成図であり、(W)は広角端状態を、(M)は中間焦点距離状態を、(T)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 4 is a cross-sectional configuration diagram of a zoom lens according to Example 2, where (W) shows a wide-angle end state, (M) shows an intermediate focal length state, and (T) shows a telephoto end state. 第2実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における無限合焦状態での諸収差図、(b)は中間焦点距離状態における無限合焦状態での諸収差図、(c)は望遠端状態における無限合焦状態での諸収差図である。FIG. 6 is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 2, wherein (a) illustrates various aberrations in the infinite focus state at the wide-angle end state, and (b) illustrates various aberrations in the infinite focus state at the intermediate focal length state. FIG. 4C is a diagram of various aberrations in the infinite focus state at the telephoto end state. 第3実施例に係るズームレンズの断面構成図であり、(W)は広角端状態を、(M)は中間焦点距離状態を、(T)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 6 is a cross-sectional configuration diagram of a zoom lens according to Example 3, where (W) shows a wide-angle end state, (M) shows an intermediate focal length state, and (T) shows a telephoto end state. 第3実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における無限合焦状態での諸収差図、(b)は中間焦点距離状態における無限合焦状態での諸収差図、(c)は望遠端状態における無限合焦状態での諸収差図である。FIG. 6A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 3, wherein FIG. 9A illustrates various aberrations in the infinite focus state at the wide-angle end state, and FIG. 9B illustrates various aberrations in the infinite focus state at the intermediate focal length state. FIG. 4C is a diagram of various aberrations in the infinite focus state at the telephoto end state. 第4実施例に係るズームレンズの断面構成図であり、(W)は広角端状態を、(M)は中間焦点距離状態を、(T)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 10 is a cross-sectional configuration diagram of a zoom lens according to Example 4, where (W) shows a wide-angle end state, (M) shows an intermediate focal length state, and (T) shows a telephoto end state. 第4実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における無限合焦状態での諸収差図、(b)は中間焦点距離状態における無限合焦状態での諸収差図、(c)は望遠端状態における無限合焦状態での諸収差図である。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 4; FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in an infinite focus state at a wide-angle end state, and FIG. FIG. 4C is a diagram of various aberrations in the infinite focus state at the telephoto end state. 第5実施例に係るズームレンズの断面構成図であり、(W)は広角端状態を、(M)は中間焦点距離状態を、(T)は望遠端状態をそれぞれ示す。FIG. 10 is a cross-sectional configuration diagram of a zoom lens according to Example 5, where (W) shows a wide-angle end state, (M) shows an intermediate focal length state, and (T) shows a telephoto end state. 第5実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における無限合焦状態での諸収差図、(b)は中間焦点距離状態における無限合焦状態での諸収差図、(c)は望遠端状態における無限合焦状態での諸収差図である。FIG. 7A is a diagram illustrating various aberrations of the zoom lens according to Example 5; FIG. 9A is a diagram illustrating various aberrations in the infinite focus state at the wide-angle end state, and FIG. FIG. 4C is a diagram of various aberrations in the infinite focus state at the telephoto end state. 上記構成のズームレンズを備えたデジタル一眼レフカメラCAM(光学機器)の略断面図を示す。1 is a schematic cross-sectional view of a digital single-lens reflex camera CAM (optical apparatus) including a zoom lens having the above configuration. 上記構成のズームレンズの製造方法を説明するためのフローチャートである。It is a flowchart for demonstrating the manufacturing method of the zoom lens of the said structure.
以下、好ましい実施形態について、図面を用いて説明する。図1に示すように、本実施形態におけるズームレンズは、物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5とを有し、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して各レンズ群の間隔が変化するとともに、第2レンズ群G2は、少なくとも3枚の負の屈折力を持つレンズと、少なくとも1枚の正の屈折力を持つレンズとを有する。この構成により、構成レンズ群の数が多いため、変倍を各群に分担させることができ、高変倍化がしやすくなる。   Hereinafter, preferred embodiments will be described with reference to the drawings. As shown in FIG. 1, the zoom lens according to the present embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, and a positive lens arranged in order from the object side. It has a third lens group G3 having a refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power, and changes from the wide-angle end state to the telephoto end state. The distance between the lens groups changes upon magnification, and the second lens group G2 includes at least three lenses having a negative refractive power and at least one lens having a positive refractive power. With this configuration, since the number of constituent lens groups is large, zooming can be shared among the groups, and high zooming can be easily performed.
さらに、上記構成の基、第2レンズ群G2を構成する前記正レンズが持つd線(波長587.56nm)の屈折力をnd2としたとき、次式(1)の条件を満足する。   Further, when the refractive power of the d line (wavelength 587.56 nm) of the positive lens constituting the second lens group G2 is nd2, the condition of the following formula (1) is satisfied.
1.87<nd2 …(1)   1.87 <nd2 (1)
上記条件式(1)は、結像性能の確保に適した、第2レンズ群G2を構成する正レンズの屈折率を規定するための条件式である。この条件式(1)の下限値を下回ると、コマ収差の変動や望遠端状態における結像性能(例えば、球面収差等)の劣化を招き、好ましくない。   The conditional expression (1) is a conditional expression for defining the refractive index of the positive lens constituting the second lens group G2, which is suitable for securing the imaging performance. If the lower limit value of conditional expression (1) is not reached, fluctuations in coma and imaging performance (for example, spherical aberration) in the telephoto end state are undesirably caused.
なお、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式(1)の下限値を1.895とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実なものにするために、条件式(1)の下限値を1.90とすることがより好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (1) to 1.895. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit value of conditional expression (1) to 1.90.
また、本実施形態において、第2レンズ群G2の焦点距離をf2とし、第4レンズ群G4の焦点距離をf4としたとき、次式(2)の条件を満足することが好ましい。   In the present embodiment, when the focal length of the second lens group G2 is f2, and the focal length of the fourth lens group G4 is f4, it is preferable that the condition of the following expression (2) is satisfied.
0.30<(−f2)/(−f4)<1.50 …(2)   0.30 <(− f2) / (− f4) <1.50 (2)
上記条件式(2)は、第2レンズ群G2の焦点距離に対する、第4レンズ群G4の焦点距離の適切な比率を規定するものである。本ズームレンズは、この条件式(2)を満足することで、良好な光学性能を実現することができる。なお、条件式(2)の上限値を上回ると、第4レンズ群G4の屈折力が強くなりすぎ、望遠端状態における正の歪曲収差が劣化する。また、第2レンズ群G2の屈折力が弱くなりすぎ、広角端状態における周辺光量の確保が困難になる。逆に、条件式(2)の下限値を下回ると、第2レンズ群G2の屈折力が強くなりすぎ、広角端状態における軸外収差、特に像面湾曲と非点収差の補正が困難となる。   Conditional expression (2) defines an appropriate ratio of the focal length of the fourth lens group G4 to the focal length of the second lens group G2. The present zoom lens can achieve good optical performance by satisfying conditional expression (2). If the upper limit of conditional expression (2) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes too strong, and the positive distortion in the telephoto end state deteriorates. Further, the refractive power of the second lens group G2 becomes too weak, and it becomes difficult to secure the peripheral light amount in the wide-angle end state. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (2) is not reached, the refractive power of the second lens group G2 becomes too strong, and it becomes difficult to correct off-axis aberrations, particularly field curvature and astigmatism in the wide-angle end state. .
なお、本実施形態の効果をより確実なものにするために、条件式(2)の上限値を1.20とすることが好ましい。さらに、本実施形態の効果をより確実なものにするために、条件式(2)の上限値を1.00とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実なものにするために、条件式(2)の下限値を0.35とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 1.20. Furthermore, in order to make the effect of the present embodiment more certain, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (2) to 1.00. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (2) to 0.35.
また、本実施形態において、第3レンズ群G3の焦点距離をf3とし、第4レンズ群G4の焦点距離をf4としたとき、次式(3)の条件を満足することが好ましい。   In the present embodiment, when the focal length of the third lens group G3 is f3 and the focal length of the fourth lens group G4 is f4, it is preferable that the condition of the following expression (3) is satisfied.
0.50<f3/(−f4)<1.20 …(3)   0.50 <f3 / (− f4) <1.20 (3)
上記条件式(3)は、第3レンズ群G3の焦点距離に対する、第4レンズ群G4の焦点距離の適切な比率を規定するものである。この条件式(3)の上限値を上回ると、第4レンズ群G4の屈折力が強くなりすぎ、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。逆に、条件式(3)の下限値を下回ると、第3レンズ群G3の屈折力が強くなりすぎ、広角端状態における球面収差及びコマ収差の補正が困難となる。   Conditional expression (3) defines an appropriate ratio of the focal length of the fourth lens group G4 to the focal length of the third lens group G3. If the upper limit of conditional expression (3) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. On the contrary, if the lower limit value of conditional expression (3) is not reached, the refractive power of the third lens group G3 becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration and coma aberration in the wide-angle end state.
なお、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式(3)の上限値を1.10とすることが好ましい。また、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式(3)の下限値を0.60とすることが好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (3) to 1.10. In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (3) to 0.60.
また、本実施形態において、第4レンズ群G4の焦点距離をf4とし、第5レンズ群G5の焦点距離をf5としたとき、次式(4)の条件を満足することが好ましい。   In the present embodiment, when the focal length of the fourth lens group G4 is f4 and the focal length of the fifth lens group G5 is f5, it is preferable that the condition of the following expression (4) is satisfied.
0.80<f5/(−f4)<3.50 …(4)   0.80 <f5 / (− f4) <3.50 (4)
上記条件式(4)は、第5レンズ群G5の焦点距離に対する、第4レンズ群G4の焦点距離の適切な比率を規定するものである。この条件式(4)の上限値を上回ると、第4レンズ群G4の屈折力が強くなりすぎ、望遠端状態における球面収差の補正が困難となる。逆に、条件式(4)の下限値を下回ると、第5レンズ群G5の屈折力が強くなりすぎ、広角端状態におけるコマ収差及び非点収差の補正が困難となる。   Conditional expression (4) defines an appropriate ratio of the focal length of the fourth lens group G4 to the focal length of the fifth lens group G5. If the upper limit of conditional expression (4) is exceeded, the refractive power of the fourth lens group G4 becomes too strong, and it becomes difficult to correct spherical aberration in the telephoto end state. On the other hand, if the lower limit of conditional expression (4) is not reached, the refractive power of the fifth lens group G5 becomes too strong, making it difficult to correct coma and astigmatism in the wide-angle end state.
なお、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式(4)の上限値を2.40とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実なものにするために、条件式(4)の上限値を1.80とすることがより好ましい。さらに、本実施形態の効果をより確実なものにするために、条件式(4)の上限値を1.70とすることがより好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 2.40. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the upper limit of conditional expression (4) to 1.80. Furthermore, in order to make the effect of the present embodiment more certain, it is more preferable to set the upper limit value of the conditional expression (4) to 1.70.
また、本実施形態の効果を確実なものにするために、条件式(4)の下限値を1.10とすることが好ましい。また、本実施形態の効果をより確実なものにするために、条件式(4)の下限値を1.20とすることがより好ましい。   In order to secure the effect of the present embodiment, it is preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 1.10. In order to secure the effect of the present embodiment, it is more preferable to set the lower limit of conditional expression (4) to 1.20.
また、本実施形態において、第2レンズ群G2は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つレンズと、負の屈折力を持つレンズと、正の屈折力を持つレンズと、負の屈折力を持つレンズとを有することが好ましい(図1ではレンズL21、L22、L23、L24が該当)。このような順番でレンズが配置された第2レンズ群G2によれば、広角端状態における像面湾曲、及び、望遠端状態における球面収差を少なくすることができる。   In the present embodiment, the second lens group G2 includes, in order from the object side, a lens having a negative refractive power, a lens having a negative refractive power, a lens having a positive refractive power, It is preferable to have a lens having a refractive power (in FIG. 1, the lenses L21, L22, L23, and L24 are applicable). According to the second lens group G2 in which the lenses are arranged in this order, the field curvature in the wide-angle end state and the spherical aberration in the telephoto end state can be reduced.
また、本実施形態において、第2レンズ群G2は、少なくとも1枚の非球面を有することが好ましい(図1ではレンズL21が該当)。この構成により、広角端状態における像面湾曲を少なくすることができる。   In the present embodiment, it is preferable that the second lens group G2 has at least one aspherical surface (the lens L21 corresponds in FIG. 1). With this configuration, field curvature in the wide-angle end state can be reduced.
また、本実施形態において、第4レンズ群G4の少なくとも一部のレンズ群は、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動することが好ましい。この構成により、防振時の収差変動を抑えることができる。   In the present embodiment, it is preferable that at least a part of the fourth lens group G4 moves so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis. With this configuration, it is possible to suppress aberration fluctuations during image stabilization.
また、本実施形態において、第3レンズ群G3の少なくとも一部のレンズ群は、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動することが好ましい。この構成により、防振時の収差変動を抑えることができる。   In the present embodiment, it is preferable that at least a part of the third lens group G3 moves so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis. With this configuration, it is possible to suppress aberration fluctuations during image stabilization.
また、本実施形態において、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第3レンズ群G3と第5レンズ群G5は物体側に移動し、第2レンズ群G2と第4レンズ群G4は移動することが好ましい。この構成により、高い変倍比を達成することができる。また、像面湾曲等の諸収差を良好に補正できる。   In the present embodiment, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group G1, the third lens group G3, and the fifth lens group G5 move to the object side, and the second lens group G2 The fourth lens group G4 is preferably moved. With this configuration, a high zoom ratio can be achieved. In addition, various aberrations such as field curvature can be favorably corrected.
また、本実施形態において、無限遠物体から近距離物体への合焦は、第2レンズ群G2の少なくとも一部を光軸方向に移動させて行うことが好ましい。この構成により、近距離物体への合焦時の像面湾曲等の諸収差を少なくすることができる。   In the present embodiment, it is preferable that focusing from an object at infinity to an object at a short distance is performed by moving at least a part of the second lens group G2 in the optical axis direction. With this configuration, it is possible to reduce various aberrations such as field curvature during focusing on a short-distance object.
また、本実施形態において、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズG2との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔は増大し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔は減少することが好ましい。これにより、球面収差と像面湾曲の変動を効果的に補正しつつ、所定の変倍比を確保することができる。   In the present embodiment, when zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens G2 increases, and the second lens group G2 and the third lens group G3 Preferably, the distance decreases, the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases, and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases. As a result, it is possible to ensure a predetermined zoom ratio while effectively correcting variations in spherical aberration and field curvature.
図11に、上記構成のズームレンズを撮影レンズ1として備えたデジタル一眼レフカメラCAM(光学機器)の略断面図を示す。この図11に示すデジタル一眼レフカメラCAMにおいて、不図示の物体(被写体)からの光は、撮影レンズ1で集光されて、クイックリターンミラー3を介して焦点板4に結像される。そして、焦点板4に結像された光は、ペンタプリズム5中で複数回反射されて接眼レンズ6へと導かれる。これにより、撮影者は、物体(被写体)像を接眼レンズ6を介して正立像として観察することができる。   FIG. 11 is a schematic cross-sectional view of a digital single-lens reflex camera CAM (optical apparatus) provided with the zoom lens having the above configuration as a photographing lens 1. In the digital single lens reflex camera CAM shown in FIG. 11, light from an object (subject) (not shown) is collected by the photographing lens 1 and focused on the focusing screen 4 via the quick return mirror 3. The light imaged on the focusing screen 4 is reflected a plurality of times in the pentaprism 5 and guided to the eyepiece lens 6. Thus, the photographer can observe the object (subject) image as an erect image through the eyepiece 6.
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー3が光路外へ退避し、撮影レンズ1で集光された不図示の物体(被写体)の光は撮像素子7上に被写体像を形成する。これにより、物体(被写体)からの光は、当該撮像素子7により撮像され、物体(被写体)画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラCAMによる物体(被写体)の撮影を行うことができる。なお、図11に記載のカメラCAMは、撮影レンズ1を着脱可能に保持するものでもよく、撮影レンズ1と一体に成形されるものでもよい。また、本実施形態のズームレンズは、十分な長さのバックフォーカスを確保することも可能であり、カメラCAMは、いわゆる一眼レフカメラでもよく、クイックリターンミラー等を有さないカメラでもよい。   Further, when a release button (not shown) is pressed by the photographer, the quick return mirror 3 is retracted out of the optical path, and light of an object (subject) (not shown) condensed by the photographing lens 1 is captured on the image sensor 7. Form an image. Thereby, the light from the object (subject) is captured by the image sensor 7 and recorded as an object (subject) image in a memory (not shown). In this way, the photographer can photograph an object (subject) with the camera CAM. Note that the camera CAM illustrated in FIG. 11 may hold the photographic lens 1 in a detachable manner, or may be molded integrally with the photographic lens 1. In addition, the zoom lens of the present embodiment can ensure a sufficiently long back focus, and the camera CAM may be a so-called single-lens reflex camera or a camera without a quick return mirror or the like.
続いて、図12を参照しながら、上記構成のズームレンズの製造方法について説明する。まず、円筒状の鏡筒内に各レンズ(例えば、図1に示す第1実施例に係るズームレンズではレンズL11〜L54)を組み込む(ステップS1)。レンズを鏡筒内に組み込む際、光軸に沿った順にレンズを1つずつ鏡筒内に組み込んでもよく、一部または全てのレンズを保持部材で一体保持してから鏡筒部材と組み立ててもよい。次に、鏡筒内に各レンズが組み込まれた後、鏡筒内に各レンズが組み込まれた状態で物体の像が形成されるか、すなわち各レンズの中心が揃っているかを確認する(ステップS2)。続いて、ズームレンズの各種動作を確認する(ステップS3)。各種動作の一例としては、広角端状態から望遠端状態への変倍を行う変倍動作、遠距離物体から近距離物体への合焦を行うレンズ(本実施形態では第2レンズ群G2の少なくとも一部)が光軸方向に沿って移動する合焦動作、少なくとも一部のレンズ(本実施形態では第3レンズ群G3の少なくとも一部又は第4レンズ群G4の少なくとも一部)を光軸と垂直方向の成分を持つように移動させる手ぶれ補正動作などが挙げられる。なお、各種動作の確認順番は任意である。   Next, a method for manufacturing the zoom lens having the above configuration will be described with reference to FIG. First, each lens (for example, the lenses L11 to L54 in the zoom lens according to the first embodiment shown in FIG. 1) is incorporated in a cylindrical barrel (step S1). When assembling the lenses into the lens barrel, the lenses may be incorporated into the lens barrel one by one in the order along the optical axis, or a part or all of the lenses may be integrally held by the holding member and then assembled with the lens barrel member. Good. Next, after each lens is incorporated in the lens barrel, it is confirmed whether an object image is formed in a state where each lens is incorporated in the lens barrel, that is, whether the centers of the lenses are aligned (step) S2). Subsequently, various operations of the zoom lens are confirmed (step S3). Examples of various operations include a zooming operation that performs zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, and a lens that performs focusing from a long-distance object to a short-distance object (in this embodiment, at least the second lens group G2). A focusing operation in which a part) moves along the optical axis direction, and at least a part of the lenses (in this embodiment, at least part of the third lens group G3 or at least part of the fourth lens group G4) For example, an image stabilization operation for moving the image so as to have a vertical component. Note that the order of confirming the various operations is arbitrary.
以下、本実施形態に係る各実施例について、図面に基づいて説明する。以下に、表1〜表5を示すが、これらは第1〜第5実施例における各諸元の表である。   Hereinafter, each example according to the present embodiment will be described with reference to the drawings. Tables 1 to 5 are shown below, but these are tables of specifications in the first to fifth examples.
[全体諸元]において、fはレンズ全系の焦点距離を、FNOはFナンバーを、2ωは画角を、Yは像高を、TLはレンズ系全長を、Bfはバックフォーカスを示す。   In [Overall Specifications], f represents the focal length of the entire lens system, FNO represents the F number, 2ω represents the angle of view, Y represents the image height, TL represents the total length of the lens system, and Bf represents the back focus.
[レンズデータ]において、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、rは各レンズ面の曲率半径を、dは各光学面から次の光学面(又は像面)までの光軸上の距離である面間隔を、ndはd線(波長587.6nm)に対する屈折率を、νdはd線に対するアッベ数を示す。また、レンズ面が非球面である場合には、面番号に*印を付し、曲率半径rの欄には近軸曲率半径を示す。なお、曲率半径の「0.0000」は平面又は開口を示す。また、空気の屈折率「1.00000」の記載は省略している。[可変面間隔データ]において、Di(但し、iは整数)は第i面の可変の面間隔を示す。[レンズ群データ]において、各群の初面及び焦点距離を示す。[条件式対応値]において、上記の条件式(1)〜(4)に対応する値を示す。   In [Lens data], the surface number is the order of the lens surfaces from the object side along the direction in which the light beam travels, r is the radius of curvature of each lens surface, and d is the next optical surface (or image from each optical surface). The distance between the surfaces which is the distance on the optical axis to the surface), nd is the refractive index for the d-line (wavelength 587.6 nm), and νd is the Abbe number for the d-line. When the lens surface is aspherical, an asterisk is attached to the surface number, and the paraxial radius of curvature is indicated in the column of the radius of curvature r. The curvature radius “0.0000” indicates a plane or an opening. Further, the description of the refractive index “1.00000” of air is omitted. In [variable surface interval data], Di (where i is an integer) indicates a variable surface interval of the i-th surface. In [Lens Group Data], the initial surface and focal length of each group are shown. In [Conditional Expression Corresponding Value], values corresponding to the conditional expressions (1) to (4) are shown.
なお、[非球面データ]において、[レンズデータ]に示した非球面について、その形状を次式(a)で示す。すなわち、光軸に垂直な方向の高さをyとし、非球面の頂点における接平面から高さyにおける非球面上の位置までの光軸に沿った距離(サグ量)をS(y)とし、基準球面の曲率半径(近軸曲率半径)をrとし、円錐係数をKとし、n次の非球面係数をAnとしたとき、以下の式(a)で示している。なお、各実施例において、2次の非球面係数A2は0であり、その記載を省略している。また、E-nは、×10-nを表す。例えば、1.234E-05=1.234×10-5である。 In [Aspherical Data], the shape of the aspherical surface shown in [Lens Data] is shown by the following equation (a). That is, y is the height in the direction perpendicular to the optical axis, and S (y) is the distance (sag amount) along the optical axis from the tangent plane at the apex of the aspheric surface to the position on the aspheric surface at height y. When the radius of curvature (paraxial radius of curvature) of the reference spherical surface is r, the conic coefficient is K, and the n-th aspherical coefficient is An, the following equation (a) is given. In each example, the secondary aspheric coefficient A2 is 0, and the description thereof is omitted. E-n represents x10 -n. For example, 1.234E-05 = 1.234 × 10 −5 .
S(y)=(y2/r)/{1+(1−K・y2/r21/2}+A3×|y3
+A4×y4+A6×y6+A8×y8+A10×y10+A12×y12 …(a)
S (y) = (y 2 / r) / {1+ (1−K · y 2 / r 2 ) 1/2 } + A 3 × | y 3 |
+ A4 × y 4 + A6 × y 6 + A8 × y 8 + A10 × y 10 + A12 × y 12 ... (a)
なお、表中において、焦点距離f、曲率半径r、面間隔d、その他の長さの単位は、一般に「mm」が使われている。但し、光学系は、比例拡大又は比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、単位は「mm」に限定されることなく、他の適当な単位を用いることが可能である。   In the table, “mm” is generally used as the unit of focal length f, radius of curvature r, surface interval d, and other lengths. However, since the optical system can obtain the same optical performance even when proportionally enlarged or proportionally reduced, the unit is not limited to “mm”, and other appropriate units can be used.
以上の表の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。   The description of the above table is the same in other examples, and the description thereof is omitted.
(第1実施例)
第1実施例について、図1、図2及び表1を用いて説明する。図1は、第1実施例に係るズームレンズの断面構成図であり、(W)は広角端状態を、(M)は中間焦点距離状態を、(T)は望遠端状態をそれぞれ示す。なお、以下の説明に使用するレンズを示す符号は、広角端状態(W)にのみ記載し、他の状態については記載を省略する。他の実施例についても同様とする。
(First embodiment)
A first embodiment will be described with reference to FIGS. 1 and 2 and Table 1. FIG. FIG. 1 is a cross-sectional configuration diagram of a zoom lens according to Example 1. (W) shows a wide-angle end state, (M) shows an intermediate focal length state, and (T) shows a telephoto end state. In addition, the code | symbol which shows the lens used for the following description is described only in a wide angle end state (W), and description is abbreviate | omitted about another state. The same applies to other embodiments.
図1に示すように、第1実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5と有する。そして、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔は増大し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔は減少するように、第1レンズ群G1と第3レンズ群G3と第5レンズ群G5を物体方向に移動させるとともに、第2レンズ群G2と第4レンズ群G4を移動させる。また、本実施例に係るズームレンズでは、遠距離より近距離物体への合焦は、第2レンズ群G2を物体方向に繰り出すことによって行う。   As shown in FIG. 1, the zoom lens according to the first example includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. Then, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. The first lens group G1 and the third lens group G3 are arranged so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases. The fifth lens group G5 is moved in the object direction, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are moved. In the zoom lens according to the present embodiment, focusing on an object at a short distance from a long distance is performed by extending the second lens group G2 in the object direction.
第1レンズ群G1は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とを有する。   The first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Have.
第2レンズ群G2は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹負レンズL22と、両凸正レンズL23と、両凹負レンズL24とを有する。なお、第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側レンズ面を非球面形状とした、非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave negative lens L24. The negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is an aspheric lens having an aspheric surface on the object side lens surface.
第3レンズ群G3は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズL31と、両凸正レンズL32と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL33との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL34と両凸正レンズL35との接合レンズとを有する。   The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L32 and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. And a cemented lens of a negative meniscus lens L34 and a biconvex positive lens L35.
第4レンズ群G4は、物体側から順に並んだ、両凹負レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL43とを有する。なお、第4レンズ群G4の最も像面I側に位置する負メニスカスレンズL43は、物体側のレンズ面を非球面形状とした、非球面レンズである。   The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the object side. Have. The negative meniscus lens L43 located closest to the image plane I of the fourth lens group G4 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
第5レンズ群G5は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズL51と、両凸正レンズL52と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL53との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL54とを有する。なお、第5レンズ群G5の最も像面I側に位置する負メニスカスレンズL53は、物体側のレンズ面を非球面形状とした、非球面レンズである。   The fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51, a cemented lens composed of a biconvex positive lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, and a concave surface facing the object side. Negative meniscus lens L54. The negative meniscus lens L53 located closest to the image plane I in the fifth lens group G5 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
開口絞りSは、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3の間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第3レンズ群G3とともに移動する。   The aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
固定絞りSPは、第4レンズ群G4内に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第4レンズ群G4とともに移動する。   The fixed stop SP is disposed in the fourth lens group G4 and moves together with the fourth lens group G4 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
以下の表1に第1実施例に係るズームレンズの各諸元の値を掲げる。なお、表1における面番号1〜36は、図1に示す面1〜36に対応している。   Table 1 below shows values of various specifications of the zoom lens according to the first example. The surface numbers 1 to 36 in Table 1 correspond to the surfaces 1 to 36 shown in FIG.
(表1)
[全体諸元]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 28.8 〜 100.1 〜 292.0
FNO 3.6 〜 5.4 〜 5.8
2ω 76.6 〜 23.3 〜 8.2
Y 21.6 〜 21.6 〜 21.6
TL 150.021 〜 204.745 〜 231.787
Bf 38.421 〜 66.084 〜 79.260
[レンズデータ]
面番号 r d nd νd
1 155.3288 2.000 1.90366 31.27
2 74.7206 9.300 1.49782 82.56
3 -353.7135 0.100
4 65.5112 6.500 1.59319 67.87
5 341.1746 D5
*6 97.6064 1.350 1.76546 46.73
7 18.1823 6.300
8 -51.0828 1.000 1.80400 46.58
9 51.0828 0.100
10 33.1197 4.600 1.92286 20.5
11 -116.2891 1.200
12 -37.8145 1.000 1.80400 46.58
13 900.9344 D13
14 開口絞りS 0.500
15 48.4611 3.300 1.75500 52.29
16 -84.9321 0.100
17 31.3999 5.100 1.49782 82.56
18 -46.3180 1.000 1.84666 23.78
19 -2005.953 0.200
20 35.0089 1.200 1.83481 42.72
21 14.5043 6.600 1.51823 58.89
22 -90.4178 D22
23 -68.2959 1.000 1.77250 49.61
24 15.2089 2.900 1.85026 32.34
25 50.4199 1.785
26 固定絞りSP 3.200
*27 -22.2821 0.200 1.55389 38.09
28 -22.2821 1.200 1.72916 54.66
29 -45.6998 D29
30 78.3508 5.700 1.51823 58.89
31 -25.3521 0.300
32 49.9836 6.200 1.51742 52.32
33 -30.6962 1.100 1.90366 31.27
34 -54.0563 1.950
*35 -27.3827 1.300 1.8208 42.64
36 -82.9152 Bf
[非球面データ]
第6面
κ=-12.2131,A4=6.17E-07,A6=-6.68E-09,A8=-7.12E-12,
A10=7.97E-14,A12=-1.54E-16
第27面
κ=-0.1607,A4=2.05E-06,A6=5.80E-08,A8=9.38E-12
第35面
κ=1.0000,A4=-1.05E-05,A6=-2.59E-09,A8=5.74E-12,A10=3.01E-14
[可変面間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
D5 2.736 37.836 63.419
D13 31.152 14.114 2.396
D22 2.344 5.937 7.127
D29 6.082 2.489 1.300
[レンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 109.383
G2 6 -17.376
G3 14 25.282
G4 23 -24.060
G5 30 39.999
[条件式対応値]
条件式(1)nd2=1.92286(レンズL23)
条件式(2)(−f2)/(−f4)=0.72
条件式(3) f3 /(−f4)=1.05
条件式(4) f5 /(−f4)=1.66
(Table 1)
[Overall specifications]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 28.8 to 100.1 to 292.0
FNO 3.6 to 5.4 to 5.8
2ω 76.6 to 23.3 to 8.2
Y 21.6-21.6-21.6
TL 150.021-204.745-231.787
Bf 38.421-66.084-79.260
[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 155.3288 2.000 1.90366 31.27
2 74.7206 9.300 1.49782 82.56
3 -353.7135 0.100
4 65.5112 6.500 1.59319 67.87
5 341.1746 D5
* 6 97.6064 1.350 1.76546 46.73
7 18.1823 6.300
8 -51.0828 1.000 1.80400 46.58
9 51.0828 0.100
10 33.1197 4.600 1.92286 20.5
11 -116.2891 1.200
12 -37.8145 1.000 1.80400 46.58
13 900.9344 D13
14 Aperture stop S 0.500
15 48.4611 3.300 1.75500 52.29
16 -84.9321 0.100
17 31.3999 5.100 1.49782 82.56
18 -46.3180 1.000 1.84666 23.78
19 -2005.953 0.200
20 35.0089 1.200 1.83481 42.72
21 14.5043 6.600 1.51823 58.89
22 -90.4178 D22
23 -68.2959 1.000 1.77250 49.61
24 15.2089 2.900 1.85026 32.34
25 50.4199 1.785
26 Fixed aperture SP 3.200
* 27 -22.2821 0.200 1.55389 38.09
28 -22.2821 1.200 1.72916 54.66
29 -45.6998 D29
30 78.3508 5.700 1.51823 58.89
31 -25.3521 0.300
32 49.9836 6.200 1.51742 52.32
33 -30.6962 1.100 1.90366 31.27
34 -54.0563 1.950
* 35 -27.3827 1.300 1.8208 42.64
36 -82.9152 Bf
[Aspherical data]
6th surface κ = -12.2131, A4 = 6.17E-07, A6 = -6.68E-09, A8 = -7.12E-12,
A10 = 7.97E-14, A12 = -1.54E-16
27th surface κ = -0.1607, A4 = 2.05E-06, A6 = 5.80E-08, A8 = 9.38E-12
35th surface κ = 1.0000, A4 = -1.05E-05, A6 = -2.59E-09, A8 = 5.74E-12, A10 = 3.01E-14
[Variable surface interval data]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state
D5 2.736 37.836 63.419
D13 31.152 14.114 2.396
D22 2.344 5.937 7.127
D29 6.082 2.489 1.300
[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 109.383
G2 6 -17.376
G3 14 25.282
G4 23 -24.060
G5 30 39.999
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) nd2 = 1.92286 (lens L23)
Conditional expression (2) (− f2) / (− f4) = 0.72
Conditional expression (3) f3 / (− f4) = 1.05
Conditional expression (4) f5 / (− f4) = 1.66
表1に示す諸元の表から、第1実施例に係るズームレンズでは、上記条件式(1)〜(4)を全て満たすことが分かる。   From the table of specifications shown in Table 1, it can be seen that the zoom lens according to Example 1 satisfies all the conditional expressions (1) to (4).
図2は、第1実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における無限遠合焦状態の諸収差図、(b)は中間焦点距離状態における無限遠合焦状態の諸収差図、(c)は望遠端状態における無限遠合焦状態の諸収差図である。各収差図において、FNOはFナンバーを、Yは像高(単位:mm)を示す。なお、球面収差図では最大口径に対応するFナンバーの値を示し、非点収差図及び歪曲収差図では像高の最大値をそれぞれ示し、コマ収差図では各像高の値を示す。また、dはd線(波長587.6nm)、gはg線(波長435.8nm)に対する諸収差を、記載のないものはd線に対する諸収差をそれぞれ示す。また、非点収差図において、実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示す。以上の収差図の説明は、他の実施例においても同様とし、その説明を省略する。   2A and 2B are graphs showing various aberrations of the zoom lens according to Example 1. FIG. 2A is a diagram showing various aberrations in the infinite focus state in the wide-angle end state, and FIG. 2B is infinite focus in the intermediate focal length state. FIG. 6C is a diagram illustrating various aberrations in the infinitely focused state in the telephoto end state. In each aberration diagram, FNO represents an F number, and Y represents an image height (unit: mm). The spherical aberration diagram shows the F-number value corresponding to the maximum aperture, the astigmatism diagram and the distortion diagram show the maximum image height, and the coma diagram shows the value of each image height. Further, d indicates various aberrations with respect to the d-line (wavelength 587.6 nm), g indicates various aberrations with respect to the g-line (wavelength 435.8 nm), and those not described indicate various aberrations with respect to the d-line. In the astigmatism diagram, the solid line indicates the sagittal image plane, and the broken line indicates the meridional image plane. The explanation of the above aberration diagrams is the same in the other examples, and the explanation is omitted.
各収差図から明らかなように、第1実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   As is apparent from the respective aberration diagrams, in the first example, it is understood that various aberrations are well corrected and excellent imaging performance is obtained in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state.
(第2実施例)
第2実施例について、図3、図4及び表2を用いて説明する。図3は、第2実施例に係るズームレンズの断面構成図であり、(W)は広角端状態を、(M)は中間焦点距離状態を、(T)は望遠端状態をそれぞれ示す。図3に示すように、第2実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5と有する。そして、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔は増大し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔は減少するように、第1レンズ群G1と第3レンズ群G3と第5レンズ群G5を物体方向に移動させるとともに、第2レンズ群G2と第4レンズ群G4を移動させる。また、本実施例に係るズームレンズでは、遠距離より近距離物体への合焦は、第2レンズ群G2を物体方向に繰り出すことによって行う。
(Second embodiment)
The second embodiment will be described with reference to FIGS. 3 and 4 and Table 2. FIG. FIG. 3 is a cross-sectional configuration diagram of a zoom lens according to Example 2, where (W) shows a wide-angle end state, (M) shows an intermediate focal length state, and (T) shows a telephoto end state. As shown in FIG. 3, the zoom lens according to the second embodiment includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. Then, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. The first lens group G1 and the third lens group G3 are arranged so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases. The fifth lens group G5 is moved in the object direction, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are moved. In the zoom lens according to the present embodiment, focusing on an object at a short distance from a long distance is performed by extending the second lens group G2 in the object direction.
第1レンズ群G1は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と両凸正レンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とを有する。   The first lens group G1 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a biconvex positive lens L12, and a positive meniscus lens L13 having a convex surface facing the object side. Have.
第2レンズ群G2は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹負レンズL22と、両凸正レンズL23と、両凹負レンズL24とを有する。なお、第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面を非球面形状とした、非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave negative lens L24. Note that the negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
第3レンズ群G3は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズL31と、両凸正レンズL32と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL33との接合レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL34と両凸正レンズL35との接合レンズとを有する。   The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, a cemented lens of a biconvex positive lens L32 and a negative meniscus lens L33 having a concave surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. And a cemented lens of a negative meniscus lens L34 and a biconvex positive lens L35.
第4レンズ群G4は、物体側から順に並んだ、両凹負レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL43とを有する。なお、第4レンズ群G4の最も像面I側に位置する負メニスカスレンズL43は、物体側のレンズ面を非球面形状とした、非球面レンズである。   The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a biconcave negative lens L41 and a positive meniscus lens L42 having a convex surface facing the object side, and a negative meniscus lens L43 having a concave surface facing the object side. Have. The negative meniscus lens L43 located closest to the image plane I of the fourth lens group G4 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
第5レンズ群G5は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズL51と、両凸正レンズL52と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL53との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL54とを有する。なお、第5レンズ群G5の最も像面I側に位置する負メニスカスレンズL53は、物体側のレンズ面を非球面形状とした、非球面レンズである。   The fifth lens group G5 is composed of a biconvex positive lens L51, a cemented lens composed of a biconvex positive lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, and a concave surface facing the object side. Negative meniscus lens L54. The negative meniscus lens L53 located closest to the image plane I in the fifth lens group G5 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
開口絞りSは、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3の間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第3レンズ群G3とともに移動する。   The aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
固定絞りSPは、第4レンズ群G4内に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第4レンズ群G4とともに移動する。   The fixed stop SP is disposed in the fourth lens group G4 and moves together with the fourth lens group G4 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
以下の表2に第2実施例に係るズームレンズの各諸元の値を掲げる。なお、表2における面番号1〜36は、図3に示す面1〜36に対応している。   Table 2 below shows values of various specifications of the zoom lens according to the second example. The surface numbers 1 to 36 in Table 2 correspond to the surfaces 1 to 36 shown in FIG.
(表2)
[全体諸元]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 28.8 〜 100.0 〜 292.0
FNO 3.6 〜 5.4 〜 5.8
2ω 76.6 〜 23.3 〜 8.2
Y 21.6 〜 21.6 〜 21.6
TL 159.022 〜 204.828 〜 231.791
Bf 38.423 〜 66.167 〜 79.264
[レンズデータ]
面番号 r d nd νd
1 138.4891 2.000 1.90366 31.27
2 73.2156 9.300 1.49782 82.56
3 -502.1696 0.100
4 66.3869 6.500 1.59319 67.87
5 341.1746 D5
*6 139.6256 1.350 1.83481 42.72
7 18.7119 6.300
8 -41.9189 1. 000 1.80400 46.58
9 47.2984 0.100
10 34.7718 4.600 2.00069 25.46
11 -43.3923 1.200
12 -27.1478 1.000 1.80400 46.58
13 900.9344 D13
14 開口絞りS 0.500
15 69.5335 3.300 1.61800 63.38
16 -82.8727 0.100
17 27.1628 5.100 1.49782 82.56
18 -61.0391 1.000 1.84666 23.78
19 -424.9302 0.200
20 32.6799 1.200 1.83481 42.72
21 14.4261 6.600 1.51823 58.89
22 -90.4178 D22
23 -143.6229 1.000 1.77250 49.61
24 16.3837 2.900 1.85026 32.34
25 50.4199 1.785
26 固定絞りSP 3.200
*27 -20.8423 0.200 1.55389 38.09
28 -20.8423 1.200 1.72916 54.66
29 -45.6998 D29
30 58.7089 5.700 1.51823 58.89
31 -25.6925 0.300
32 81.2720 6.200 1.51742 52.32
33 -24.4636 1.100 1.90366 31.27
34 -41.9090 1.950
*35 -25.4300 1.300 1.8208 42.64
36 -82.9152 Bf
[非球面データ]
第6面
κ=-29.4063,A4=3.62E-06,A6=-1.78E-08,A8=9.64E-13,
A10=-2.71E-13,A12=4.44E-16
第27面
κ=-0.02999,A4=-1.21E-06,A6=7.74E-08,A8=-3.75E-11,
第35面
κ=1.0000,A4=-1.04E-05,A6=-2.62E-09,A8=1.68E-10,A10=-4.66E-13
[可変面間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
D5 2.736 37.836 63.419
D13 31.152 14.114 2.396
D22 2.344 5.937 7.127
D29 6.082 2.489 1.300
[レンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 108.988
G2 6 -17.282
G3 14 25.991
G4 23 -26.556
G5 30 44.433
[条件式対応値]
条件式(1)nd2=2.00069(レンズL23)
条件式(2)(−f2)/(−f4)=0.65
条件式(3) f3 /(−f4)=0.98
条件式(4) f5 /(−f4)=1.67
(Table 2)
[Overall specifications]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 28.8 to 100.0 to 292.0
FNO 3.6 to 5.4 to 5.8
2ω 76.6 to 23.3 to 8.2
Y 21.6-21.6-21.6
TL 159.022-204.828-231.791
Bf 38.423 to 66.167 to 79.264
[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 138.4891 2.000 1.90366 31.27
2 73.2156 9.300 1.49782 82.56
3 -502.1696 0.100
4 66.3869 6.500 1.59319 67.87
5 341.1746 D5
* 6 139.6256 1.350 1.83481 42.72
7 18.7119 6.300
8 -41.9189 1.000 1.80400 46.58
9 47.2984 0.100
10 34.7718 4.600 2.00069 25.46
11 -43.3923 1.200
12 -27.1478 1.000 1.80400 46.58
13 900.9344 D13
14 Aperture stop S 0.500
15 69.5335 3.300 1.61800 63.38
16 -82.8727 0.100
17 27.1628 5.100 1.49782 82.56
18 -61.0391 1.000 1.84666 23.78
19 -424.9302 0.200
20 32.6799 1.200 1.83481 42.72
21 14.4261 6.600 1.51823 58.89
22 -90.4178 D22
23 -143.6229 1.000 1.77250 49.61
24 16.3837 2.900 1.85026 32.34
25 50.4199 1.785
26 Fixed aperture SP 3.200
* 27 -20.8423 0.200 1.55389 38.09
28 -20.8423 1.200 1.72916 54.66
29 -45.6998 D29
30 58.7089 5.700 1.51823 58.89
31 -25.6925 0.300
32 81.2720 6.200 1.51742 52.32
33 -24.4636 1.100 1.90366 31.27
34 -41.9090 1.950
* 35 -25.4300 1.300 1.8208 42.64
36 -82.9152 Bf
[Aspherical data]
6th surface κ = -29.4063, A4 = 3.62E-06, A6 = -1.78E-08, A8 = 9.64E-13,
A10 = -2.71E-13, A12 = 4.44E-16
27th surface κ = -0.02999, A4 = -1.21E-06, A6 = 7.74E-08, A8 = -3.75E-11,
35th surface κ = 1.000, A4 = -1.04E-05, A6 = -2.62E-09, A8 = 1.68E-10, A10 = -4.66E-13
[Variable surface interval data]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state
D5 2.736 37.836 63.419
D13 31.152 14.114 2.396
D22 2.344 5.937 7.127
D29 6.082 2.489 1.300
[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 108.988
G2 6 -17.282
G3 14 25.991
G4 23 -26.556
G5 30 44.433
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) nd2 = 2.00069 (lens L23)
Conditional expression (2) (− f2) / (− f4) = 0.65
Conditional expression (3) f3 / (− f4) = 0.98
Conditional expression (4) f5 / (− f4) = 1.67
表2に示す諸元の表から、第2実施例に係るズームレンズでは、上記条件式(1)〜(4)を全て満たすことが分かる。   From the table of specifications shown in Table 2, it can be seen that the zoom lens according to Example 2 satisfies all the conditional expressions (1) to (4).
図4は、第2実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における無限遠合焦状態の諸収差図、(b)は中間焦点距離状態における無限遠合焦状態の諸収差図、(c)は望遠端状態における無限遠合焦状態の諸収差図である。   4A and 4B are graphs showing various aberrations of the zoom lens according to Example 2. FIG. 4A is a diagram showing various aberrations in the infinite focus state in the wide-angle end state, and FIG. 4B is infinite focus in the intermediate focal length state. FIG. 6C is a diagram illustrating various aberrations in the infinitely focused state in the telephoto end state.
各収差図から明らかなように、第2実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   As is apparent from the respective aberration diagrams, in the second embodiment, it is understood that various aberrations are favorably corrected and excellent imaging performance is obtained in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state.
(第3実施例)
第3実施例について、図5、図6及び表3を用いて説明する。図5は、第3実施例に係るズームレンズの断面構成図であり、(W)は広角端状態を、(M)は中間焦点距離状態を、(T)は望遠端状態をそれぞれ示す。図5に示すように、第3実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5と有する。そして、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔は増大し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔は減少するように、第1レンズ群G1と第3レンズ群G3と第5レンズ群G5を物体方向に移動させるとともに、第2レンズ群G2と第4レンズ群G4を移動させる。また、本実施例に係るズームレンズでは、遠距離より近距離物体への合焦は、第2レンズ群G2を物体方向に繰り出すことによって行う。
(Third embodiment)
A third embodiment will be described with reference to FIGS. 5 and 6 and Table 3. FIG. FIG. 5 is a cross-sectional configuration diagram of a zoom lens according to Example 3. (W) shows a wide-angle end state, (M) shows an intermediate focal length state, and (T) shows a telephoto end state. As shown in FIG. 5, the zoom lens according to the third example includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. Then, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. The first lens group G1 and the third lens group G3 are arranged so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases. The fifth lens group G5 is moved in the object direction, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are moved. In the zoom lens according to the present embodiment, focusing on an object at a short distance from a long distance is performed by extending the second lens group G2 in the object direction.
第1レンズ群G1は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とを有する。   The first lens group G1 has a cemented lens composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L13.
第2レンズ群G2は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹負レンズL22と、両凸正レンズL23と、両凹負レンズL24とを有する。なお、第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面を非球面形状とした、非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface directed toward the object side, a biconcave negative lens L22, a biconvex positive lens L23, and a biconcave negative lens L24. Note that the negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
第3レンズ群G3は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL31と両凸正レンズL32との接合レンズと、両凸正レンズL33とを有する。   The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L32, and a biconvex positive lens L33.
第4レンズ群G4は、物体側から順に並んだ、両凹負レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42との接合レンズとを有する。   The fourth lens group G4 includes a biconcave negative lens L41 arranged in order from the object side and a cemented lens of a positive meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side.
第5レンズ群G5は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズL51と、両凸正レンズL52と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL53との接合レンズとを有する。   The fifth lens group G5 includes a biconvex positive lens L51 and a cemented lens of a biconvex positive lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side, which are arranged in order from the object side.
開口絞りSは、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3の間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第3レンズ群G3とともに移動する。   The aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
固定絞りSPは、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第4レンズ群G4とともに移動する。   The fixed stop SP is disposed between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and moves together with the fourth lens group G4 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
以下の表3に第3実施例に係るズームレンズの各諸元の値を掲げる。なお、表3における面番号1〜29は、図5に示す面1〜29に対応している。   Table 3 below shows values of various specifications of the zoom lens according to the third example. The surface numbers 1 to 29 in Table 3 correspond to the surfaces 1 to 29 shown in FIG.
(表3)
[全体諸元]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 18.8 〜 56.2 〜 96.5
FNO 3.6 〜 5.1 〜 5.7
2ω 79.1 〜 28.4 〜 16.8
Y 14.75 〜 14.75 〜 14.75
TL 132.130 〜 156.884 〜 170.568
Bf 37.064 〜 53.299 〜 57.641
[レンズデータ]
面番号 r d nd νd
1 118.6191 1.800 1.80518 25.43
2 56.3461 6.6500 1.60311 60.68
3 750.6281 0.100
4 61.3129 4.400 1.69680 55.52
5 245.7903 D5
*6 161.2961 0.200 1.55389 38.09
7 135.3684 1.200 1.80610 40.94
8 14.0958 6.050
9 -74.5352 1.000 1.80610 40.94
10 25.6583 0.8500
11 23.2945 5.300 1.92286 20.50
12 -1195.1730 0.200
13 -255.4416 1.000 1.80610 40.94
14 104.5657 D14
15 開口絞りS 0.400
16 26.8351 1.200 1.75520 27.51
17 14.7975 4.400 1.49782 82.56
18 -58.1727 0.100
19 33.8968 2.500 1.61800 63.38
20 -99.7862 D20
21 -47.7287 0.800 1.72916 54.66
22 13.4712 2.400 1.85026 32.35
23 40.8366 3.400
24 固定絞りSP D24
25 3123.7337 3.500 1.51680 64.12
26 -22.7710 0.400
27 67.0385 6.700 1.48749 70.45
28 -16.1162 1.200 1.85026 32.35
29 -63.5268 Bf
[非球面データ]
第6面
κ=87.2163,A4=1.31E-06,A6=-1.32E-08,A8=3.49E-12,A10=-9.99E-14
[可変面間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
D5 1.925 27.504 41.484
D14 24.942 7.881 3.244
D20 2.034 7.049 8.772
D24 10.416 5.401 3.678
[レンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 91.792
G2 6 -15.033
G3 15 23.831
G4 21 -36.549
G5 25 45.130
[条件式対応値]
条件式(1)nd2=1.92286(L23)
条件式(2)(−f2)/(−f4)=0.41
条件式(3) f3 /(−f4)=0.65
条件式(4) f5 /(−f4)=1.23
(Table 3)
[Overall specifications]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 18.8 to 56.2 to 96.5
FNO 3.6 to 5.1 to 5.7
2ω 79.1 to 28.4 to 16.8
Y 14.75-14.75-14.75
TL 132.130-156.884-170.568
Bf 37.064-53.299-57.641
[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 118.6191 1.800 1.80518 25.43
2 56.3461 6.6500 1.60311 60.68
3 750.6281 0.100
4 61.3129 4.400 1.69680 55.52
5 245.7903 D5
* 6 161.2961 0.200 1.55389 38.09
7 135.3684 1.200 1.80610 40.94
8 14.0958 6.050
9 -74.5352 1.000 1.80610 40.94
10 25.6583 0.8500
11 23.2945 5.300 1.92286 20.50
12 -1195.1730 0.200
13 -255.4416 1.000 1.80610 40.94
14 104.5657 D14
15 Aperture stop S 0.400
16 26.8351 1.200 1.75520 27.51
17 14.7975 4.400 1.49782 82.56
18 -58.1727 0.100
19 33.8968 2.500 1.61800 63.38
20 -99.7862 D20
21 -47.7287 0.800 1.72916 54.66
22 13.4712 2.400 1.85026 32.35
23 40.8366 3.400
24 Fixed aperture SP D24
25 3123.7337 3.500 1.51680 64.12
26 -22.7710 0.400
27 67.0385 6.700 1.48749 70.45
28 -16.1162 1.200 1.85026 32.35
29 -63.5268 Bf
[Aspherical data]
6th surface κ = 87.2163, A4 = 1.31E-06, A6 =-1.32E-08, A8 = 3.49E-12, A10 = -9.99E-14
[Variable surface interval data]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state
D5 1.925 27.504 41.484
D14 24.942 7.881 3.244
D20 2.034 7.049 8.772
D24 10.416 5.401 3.678
[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 91.792
G2 6 -15.033
G3 15 23.831
G4 21 -36.549
G5 25 45.130
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) nd2 = 1.92286 (L23)
Conditional expression (2) (− f2) / (− f4) = 0.41
Conditional expression (3) f3 / (− f4) = 0.65
Conditional expression (4) f5 / (− f4) = 1.23
表3に示す諸元の表から、第3実施例に係るズームレンズでは、上記条件式(1)〜(4)を全て満たすことが分かる。   From the table of specifications shown in Table 3, it can be seen that the zoom lens according to Example 3 satisfies all the conditional expressions (1) to (4).
図6は、第3実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における無限遠合焦状態の諸収差図、(b)は中間焦点距離状態における無限遠合焦状態の諸収差図、(c)は望遠端状態における無限遠合焦状態の諸収差図である。   6A and 6B are graphs showing various aberrations of the zoom lens according to Example 3. FIG. 6A is a diagram showing various aberrations in the infinity in-focus state at the wide-angle end state, and FIG. 6B is infinity in-focus in the intermediate focal length state. FIG. 6C is a diagram illustrating various aberrations in the infinitely focused state in the telephoto end state.
各収差図から明らかなように、第3実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   As is apparent from the respective aberration diagrams, in the third example, it is understood that various aberrations are well corrected and excellent imaging performance is obtained in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state.
(第4実施例)
第4実施例について、図7、図8及び表4を用いて説明する。図7は、第4実施例に係るズームレンズの断面構成図であり、(W)は広角端状態を、(M)は中間焦点距離状態を、(T)は望遠端状態をそれぞれ示す。図7に示すように、第4実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5と有する。そして、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔は増大し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔は減少するように、第1レンズ群G1と第3レンズ群G3と第5レンズ群G5を物体方向に移動させるとともに、第2レンズ群G2と第4レンズ群G4を移動させる。また、本実施例に係るズームレンズでは、遠距離より近距離物体への合焦は、第2レンズ群G2を物体方向に繰り出すことによって行う。
(Fourth embodiment)
A fourth embodiment will be described with reference to FIGS. 7 and 8 and Table 4. FIG. FIG. 7 is a cross-sectional configuration diagram of a zoom lens according to Example 4. (W) shows a wide-angle end state, (M) shows an intermediate focal length state, and (T) shows a telephoto end state. As shown in FIG. 7, the zoom lens according to the fourth example includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power, which are arranged in order from the object side along the optical axis. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. Then, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. The first lens group G1 and the third lens group G3 are arranged so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases. The fifth lens group G5 is moved in the object direction, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are moved. In the zoom lens according to the present embodiment, focusing on an object at a short distance from a long distance is performed by extending the second lens group G2 in the object direction.
第1レンズ群G1は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とを有する。   The first lens group G1 has a cemented lens composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L13.
第2レンズ群G2は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹負レンズL22と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL23と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL24との接合レンズとを有する。なお、第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面を非球面形状とした、非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a negative meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. And a cemented lens with a positive meniscus lens L24. Note that the negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
第3レンズ群G3は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL31と両凸正レンズL32との接合レンズと、両凸正レンズL33とを有する。   The third lens group G3 includes, in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L31 having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens L32, and a biconvex positive lens L33.
第4レンズ群G4は、物体側から順に並んだ、両凹負レンズL41と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL42との接合レンズとを有する。   The fourth lens group G4 includes a biconcave negative lens L41 arranged in order from the object side and a cemented lens of a positive meniscus lens L42 having a convex surface directed toward the object side.
第5レンズ群G5は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL51と、両凸正レンズL52と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL53との接合レンズとを有する。   The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a positive meniscus lens L51 having a concave surface facing the object side, and a cemented lens of a biconvex positive lens L52 and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side. Have.
開口絞りSは、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3の間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第3レンズ群G3とともに移動する。   The aperture stop S is disposed between the second lens group G2 and the third lens group G3, and moves together with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
固定絞りSPは、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第4レンズ群G4とともに移動する。   The fixed stop SP is disposed between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5, and moves together with the fourth lens group G4 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
以下の表4に第4実施例に係るズームレンズの各諸元の値を掲げる。なお、表4における面番号1〜28は、図7に示す面1〜28に対応している。   Table 4 below shows values of various specifications of the zoom lens according to the fourth example. The surface numbers 1 to 28 in Table 4 correspond to the surfaces 1 to 28 shown in FIG.
(表4)
[全体諸元]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 18.8 〜 56.2 〜 96.5
FNO 3.6 〜 5.1 〜 5.7
2ω 79.1 〜 28.4 〜 16.8
Y 14.75 〜 14.75 〜 14.75
TL 132.130 〜 156.884 〜 170.568
Bf 37.064 〜 53.299 〜 57.641
[レンズデータ]
面番号 r d nd νd
1 121.9241 1.800 1.80518 25.43
2 57.2644 6.650 1.60311 60.68
3 971.4574 0.100
4 61.1719 4.400 1.69680 55.52
5 238.3757 D5
*6 161.2961 0.200 1.55389 38.09
7 135.3684 1.200 1.80610 40.94
8 14.0958 6.050
9 -106.2115 1.000 1.80610 40.94
10 29.4458 1.450
11 24.8406 1.200 1.80610 40.94
12 20.6610 4.700 1.94595 17.98
13 57.3358 D13
14 開口絞りS 0.400
15 27.0045 1.200 1.75520 27.51
16 14.8526 4.400 1.49782 82.56
17 -50.9026 0.100
18 35.0499 2.500 1.61800 63.38
19 -109.4035 D19
20 -47.3620 0.800 1.72916 54.66
21 13.5249 2.400 1.85026 32.35
22 41.1461 3.400
23 固定絞りSP D23
24 -2162.4970 3.500 1.51680 64.12
25 -22.4246 0.400
26 65.3027 6.700 1.48749 70.45
27 -16.2360 1.200 1.85026 32.35
28 -65.2730 Bf
[非球面データ]
第6面
κ=91.1992,A4=1.35E-07,A6=-1.22E-08,A8=2.32E-11,A10=-1.80E-13
[可変面間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
D5 1.925 27.504 41.483
D14 24.942 7.881 3.244
D20 2.034 7.049 8.772
D24 10.416 5.401 3.678
[レンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 91.792
G2 6 -15.033
G3 15 23.831
G4 20 -36.549
G5 24 45.130
[条件式対応値]
条件式(1)nd2=1.94595(レンズL24)
条件式(2)(−f2)/(−f4)=0.41
条件式(3) f3 /(−f4)=0.65
条件式(4) f5 /(−f4)=1.23
(Table 4)
[Overall specifications]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 18.8 to 56.2 to 96.5
FNO 3.6 to 5.1 to 5.7
2ω 79.1 to 28.4 to 16.8
Y 14.75-14.75-14.75
TL 132.130-156.884-170.568
Bf 37.064-53.299-57.641
[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 121.9241 1.800 1.80518 25.43
2 57.2644 6.650 1.60311 60.68
3 971.4574 0.100
4 61.1719 4.400 1.69680 55.52
5 238.3757 D5
* 6 161.2961 0.200 1.55389 38.09
7 135.3684 1.200 1.80610 40.94
8 14.0958 6.050
9 -106.2115 1.000 1.80610 40.94
10 29.4458 1.450
11 24.8406 1.200 1.80610 40.94
12 20.6610 4.700 1.94595 17.98
13 57.3358 D13
14 Aperture stop S 0.400
15 27.0045 1.200 1.75520 27.51
16 14.8526 4.400 1.49782 82.56
17 -50.9026 0.100
18 35.0499 2.500 1.61800 63.38
19 -109.4035 D19
20 -47.3620 0.800 1.72916 54.66
21 13.5249 2.400 1.85026 32.35
22 41.1461 3.400
23 Fixed aperture SP D23
24 -2162.4970 3.500 1.51680 64.12
25 -22.4246 0.400
26 65.3027 6.700 1.48749 70.45
27 -16.2360 1.200 1.85026 32.35
28 -65.2730 Bf
[Aspherical data]
6th surface κ = 91.1992, A4 = 1.35E-07, A6 = -1.22E-08, A8 = 2.32E-11, A10 = -1.80E-13
[Variable surface interval data]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state
D5 1.925 27.504 41.483
D14 24.942 7.881 3.244
D20 2.034 7.049 8.772
D24 10.416 5.401 3.678
[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 91.792
G2 6 -15.033
G3 15 23.831
G4 20 -36.549
G5 24 45.130
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) nd2 = 1.94595 (Lens L24)
Conditional expression (2) (− f2) / (− f4) = 0.41
Conditional expression (3) f3 / (− f4) = 0.65
Conditional expression (4) f5 / (− f4) = 1.23
表4に示す諸元の表から、第4実施例に係るズームレンズでは、上記条件式(1)〜(4)を全て満たすことが分かる。   From the table of specifications shown in Table 4, it can be seen that the zoom lens according to Example 4 satisfies all the conditional expressions (1) to (4).
図8は、第4実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における無限遠合焦状態の諸収差図、(b)は中間焦点距離状態における無限遠合焦状態の諸収差図、(c)は望遠端状態における無限遠合焦状態の諸収差図である。   8A and 8B are graphs showing various aberrations of the zoom lens according to Example 4. FIG. 8A is a diagram showing various aberrations in the infinite focus state in the wide-angle end state, and FIG. 8B is in focus at infinity in the intermediate focal length state. FIG. 6C is a diagram illustrating various aberrations in the infinitely focused state in the telephoto end state.
各収差図から明らかなように、第4実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   As is apparent from the respective aberration diagrams, in the fourth example, it is understood that various aberrations are well corrected and excellent imaging performance is obtained in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state.
(第5実施例)
第5実施例について、図9、図10及び表5を用いて説明する。図9は、第5実施例に係るズームレンズの断面構成図であり、(W)は広角端状態を、(M)は中間焦点距離状態を、(T)は望遠端状態をそれぞれ示す。図9に示すように、第5実施例に係るズームレンズは、光軸に沿って物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群G1と、負の屈折力を持つ第2レンズ群G2と、正の屈折力を持つ第3レンズ群G3と、負の屈折力を持つ第4レンズ群G4と、正の屈折力を持つ第5レンズ群G5と有する。そして、広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、第1レンズ群G1と第2レンズ群との間隔は増大し、第2レンズ群G2と第3レンズ群G3との間隔は減少し、第3レンズ群G3と第4レンズ群G4との間隔は増大し、第4レンズ群G4と第5レンズ群G5との間隔は減少するように、第1レンズ群G1と第3レンズ群G3と第5レンズ群G5を物体方向に移動させるとともに、第2レンズ群G2と第4レンズ群G4を移動させる。また、本実施例に係るズームレンズでは、遠距離より近距離物体への合焦は、第2レンズ群G2を物体方向に繰り出すことによって行う。
(5th Example)
The fifth embodiment will be described with reference to FIGS. 9 and 10 and Table 5. FIG. FIG. 9 is a cross-sectional configuration diagram of a zoom lens according to Example 5. (W) shows a wide-angle end state, (M) shows an intermediate focal length state, and (T) shows a telephoto end state. As shown in FIG. 9, the zoom lens according to Example 5 includes a first lens group G1 having a positive refractive power and a second lens having a negative refractive power arranged in order from the object side along the optical axis. It has a lens group G2, a third lens group G3 having a positive refractive power, a fourth lens group G4 having a negative refractive power, and a fifth lens group G5 having a positive refractive power. Then, during zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group G1 and the second lens group increases, and the distance between the second lens group G2 and the third lens group G3 decreases. The first lens group G1 and the third lens group G3 are arranged so that the distance between the third lens group G3 and the fourth lens group G4 increases and the distance between the fourth lens group G4 and the fifth lens group G5 decreases. The fifth lens group G5 is moved in the object direction, and the second lens group G2 and the fourth lens group G4 are moved. In the zoom lens according to the present embodiment, focusing on an object at a short distance from a long distance is performed by extending the second lens group G2 in the object direction.
第1レンズ群G1は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL11と物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL12との接合レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL13とを有する。   The first lens group G1 has a cemented lens composed of a negative meniscus lens L11 having a convex surface facing the object side and a positive meniscus lens L12 having a convex surface facing the object side, and a convex surface facing the object side. And a positive meniscus lens L13.
第2レンズ群G2は、物体側から順に並んだ、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL21と、両凹負レンズL22と、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズL23と、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL24とを有する。なお、第2レンズ群G2の最も物体側に位置する負メニスカスレンズL21は、物体側のレンズ面を非球面形状とした、非球面レンズである。   The second lens group G2 includes, in order from the object side, a negative meniscus lens L21 having a convex surface facing the object side, a biconcave negative lens L22, a positive meniscus lens L23 having a convex surface facing the object side, and an object side. A negative meniscus lens L24 having a concave surface. Note that the negative meniscus lens L21 located closest to the object side in the second lens group G2 is an aspheric lens having an aspheric lens surface on the object side.
第3レンズ群G3は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズL31と、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズL32と両凸正レンズL33との接合レンズと、両凸正レンズL34との接合レンズとを有する。   The third lens group G3 includes a biconvex positive lens L31 arranged in order from the object side, a cemented lens of a negative meniscus lens L32 having a convex surface facing the object side, and a biconvex positive lens L33, and a biconvex positive lens L34. And a cemented lens.
第4レンズ群G4は、物体側から順に並んだ、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL41と両凹負レンズL42との接合レンズと、物体側に凹面を向けた負レンズL43とを有する。なお、第4レンズ群G4において、最も物体側に位置する接合レンズを構成する両凹負レンズL42は、像側のレンズ面を非球面形状とした、非球面レンズである。   The fourth lens group G4 includes, in order from the object side, a cemented lens of a positive meniscus lens L41 having a concave surface directed toward the object side and a biconcave negative lens L42, and a negative lens L43 having a concave surface directed toward the object side. . In the fourth lens group G4, the biconcave negative lens L42 constituting the cemented lens located closest to the object side is an aspheric lens having an aspheric surface on the image side.
第5レンズ群G5は、物体側から順に並んだ、両凸正レンズL51と、物体側に凹面を向けた正メニスカスレンズL52と物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズL53との接合レンズとを有する。なお、第5レンズ群G5の最も物体側に位置する両凸正レンズL51は、物体側のレンズ面及び像側のレンズ面をともに非球面形状とした、非球面レンズである。   The fifth lens group G5 includes, in order from the object side, a biconvex positive lens L51, a cemented lens of a positive meniscus lens L52 having a concave surface facing the object side, and a negative meniscus lens L53 having a concave surface facing the object side. Have. The biconvex positive lens L51 located on the most object side of the fifth lens group G5 is an aspheric lens in which both the object side lens surface and the image side lens surface are aspherical.
開口絞りSは、第3レンズ群G3内に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第3レンズ群G3とともに移動する。   The aperture stop S is disposed in the third lens group G3 and moves together with the third lens group G3 upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state.
以下の表5に、第5実施例に係るズームレンズの各諸元の値を掲げる。なお、表5における面番号1〜31は、図9に示す面1〜31に対応している。   Table 5 below lists values of various specifications of the zoom lens according to Example 5. In addition, the surface numbers 1-31 in Table 5 respond | correspond to the surfaces 1-31 shown in FIG.
(表5)
[全体諸元]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
f 24.6 〜 50.0 〜 117.0
FNO 4.1 〜 4.1 〜 4.1
2ω 85.4 〜 45.2 〜 20.4
Y 21.6 〜 21.6 〜 21.6
TL 149.549 〜 163.459 〜 192.357
Bf 40.381 〜 50.515 〜 67.752
[レンズデータ]
面番号 r d nd νd
1 145.9142 1.500 1.84666 23.75
2 64.4133 7.700 1.59319 67.87
3 959.4547 0.100
4 54.0488 5.100 1.75500 52.29
5 133.5726 D5
*6 118.7745 1.350 1.79668 45.34
*7 14.6412 7.200
8 -85.9591 1.000 1.77250 49.61
9 43.2968 0.100
10 31.5833 3.600 1.94595 17.98
11 304.1231 2.300
12 -25.7680 1.000 1.77250 49.61
13 -36.7285 D13
14 70.8944 2.300 1.75500 52.29
15 -209.4849 1.400
16 開口絞りS 0.500
17 28.3582 1.400 1.84666 23.75
18 17.9719 7.650 1.48749 70.45
19 -62.1636 0.100
20 48.5750 2.600 1.59319 67.87
21 -527.3854 D21
22 -56.6852 3.350 1.85026 32.33
23 -19.2954 1.000 1.75500 52.29
*24 69.4557 3.300
25 -29.8749 1.000 1.81600 46.63
26 -69.2476 D26
*27 55.7040 7.400 1.58913 61.18
*28 -21.4359 0.100
29 -114.2550 5.400 1.48749 70.45
30 -21.2096 1.500 1.90366 31.31
31 -80.3390 Bf
[非球面データ]
第6面
κ=1.00000,A4=3.76E-06,A6=-4.33E-08,A8=1.63E-10,A10=-1.92E-13
第7面
κ=1.00000,A4=-5.25E-06,A6=-9.56E-08,A8=-1.38E-10,A10=-4.65E-13
第24面
κ=1.00000,A4=-2.43E-06,A6=1.40E-08,A8=-4.51E-11
第27面
κ=1.00000,A4=-1.17E-05,A6=1.47E-08,A8=-7.64E-11,A10=-8.47E-15
第28面
κ=1.0000,A4=1.03E-05,A6=1.08E-08,A8=-3.25E-12,A10=-1.56E-13
[可変面間隔データ]
広角端状態 中間焦点距離状態 望遠端状態
D5 2.659 22.048 42.526
D13 21.623 10.014 1.198
D21 2.756 6.486 9.368
D26 8.194 4.464 1.582
[レンズ群データ]
群番号 群初面 群焦点距離
G1 1 102.837
G2 6 -16.660
G3 14 24.284
G4 20 -26.343
G5 34 39.104
[条件式対応値]
条件式(1)nd2=1.94595(レンズL23)
条件式(2)(−f2)/(−f4)=0.63
条件式(3) f3 /(−f4)=0.92
条件式(4) f5 /(−f4)=1.48
(Table 5)
[Overall specifications]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state f 24.6 to 50.0 to 117.0
FNO 4.1-4.1-4.1
2ω 85.4 to 45.2 to 20.4
Y 21.6-21.6-21.6
TL 149.549-163.459-192.357
Bf 40.381-50.515-67.752
[Lens data]
Surface number r d nd νd
1 145.9142 1.500 1.84666 23.75
2 64.4133 7.700 1.59319 67.87
3 959.4547 0.100
4 54.0488 5.100 1.75500 52.29
5 133.5726 D5
* 6 118.7745 1.350 1.79668 45.34
* 7 14.6412 7.200
8 -85.9591 1.000 1.77250 49.61
9 43.2968 0.100
10 31.5833 3.600 1.94595 17.98
11 304.1231 2.300
12 -25.7680 1.000 1.77250 49.61
13 -36.7285 D13
14 70.8944 2.300 1.75500 52.29
15 -209.4849 1.400
16 Aperture stop S 0.500
17 28.3582 1.400 1.84666 23.75
18 17.9719 7.650 1.48749 70.45
19 -62.1636 0.100
20 48.5750 2.600 1.59319 67.87
21 -527.3854 D21
22 -56.6852 3.350 1.85026 32.33
23 -19.2954 1.000 1.75500 52.29
* 24 69.4557 3.300
25 -29.8749 1.000 1.81600 46.63
26 -69.2476 D26
* 27 55.7040 7.400 1.58913 61.18
* 28 -21.4359 0.100
29 -114.2550 5.400 1.48749 70.45
30 -21.2096 1.500 1.90366 31.31
31 -80.3390 Bf
[Aspherical data]
6th surface κ = 1.0000, A4 = 3.76E-06, A6 = -4.33E-08, A8 = 1.63E-10, A10 = -1.92E-13
7th surface κ = 1.0000, A4 = -5.25E-06, A6 = -9.56E-08, A8 = -1.38E-10, A10 = -4.65E-13
24th surface κ = 1.0000, A4 = -2.43E-06, A6 = 1.40E-08, A8 = -4.51E-11
27th surface κ = 1.0000, A4 = 1.17E-05, A6 = 1.47E-08, A8 = -7.64E-11, A10 = -8.47E-15
28th surface κ = 1.000, A4 = 1.03E-05, A6 = 1.08E-08, A8 = -3.25E-12, A10 = -1.56E-13
[Variable surface interval data]
Wide-angle end state Intermediate focal length state Telephoto end state
D5 2.659 22.048 42.526
D13 21.623 10.014 1.198
D21 2.756 6.486 9.368
D26 8.194 4.464 1.582
[Lens group data]
Group number Group first surface Group focal length G1 1 102.837
G2 6 -16.660
G3 14 24.284
G4 20 -26.343
G5 34 39.104
[Conditional expression values]
Conditional expression (1) nd2 = 1.94595 (lens L23)
Conditional expression (2) (− f2) / (− f4) = 0.63
Conditional expression (3) f3 / (− f4) = 0.92
Conditional expression (4) f5 / (− f4) = 1.48
表5に示す諸元の表から、第5実施例に係るズームレンズでは、上記条件式(1)〜(4)を全て満たすことが分かる。   From the table of specifications shown in Table 5, it can be seen that the zoom lens according to Example 5 satisfies all the conditional expressions (1) to (4).
図10は、第5実施例に係るズームレンズの諸収差図であり、(a)は広角端状態における無限遠合焦状態の諸収差図、(b)は中間焦点距離状態における無限遠合焦状態の諸収差図、(c)は望遠端状態における無限遠合焦状態の諸収差図である。   10A and 10B are graphs showing various aberrations of the zoom lens according to Example 5. FIG. 10A is a diagram showing various aberrations in the infinite focus state at the wide-angle end state, and FIG. 10B is an infinite focus in the intermediate focal length state. FIG. 6C is a diagram illustrating various aberrations in the infinitely focused state in the telephoto end state.
各収差図から明らかなように、第5実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において、諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することが分かる。   As is apparent from each aberration diagram, in the fifth example, it is understood that various aberrations are well corrected and excellent imaging performance is obtained in each focal length state from the wide-angle end state to the telephoto end state.
なお、上述の実施形態において、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。   In the above-described embodiment, the following description can be appropriately adopted as long as the optical performance is not impaired.
上記実施例では、5群構成を示したが、6群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズ又はレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズ又はレンズ群を追加した構成でも構わない。なお、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも1枚のレンズを有する部分を示す。   In the above embodiment, the five-group configuration is shown, but the present invention can also be applied to other group configurations such as six groups. Further, a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the object side, or a configuration in which a lens or a lens group is added closest to the image side may be used. The lens group refers to a portion having at least one lens separated by an air interval that changes during zooming.
また、単独又は複数のレンズ群、又は部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としてもよい。前記合焦レンズ群は、オートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の(超音波モーター等の)モーター駆動にも適している。特に、第2レンズ群G2の少なくとも一部を合焦レンズ群とするのが好ましい。   In addition, a single lens group, a plurality of lens groups, or a partial lens group may be moved in the optical axis direction to be a focusing lens group that performs focusing from an object at infinity to a near object. The focusing lens group can be applied to autofocus, and is also suitable for driving a motor for autofocus (such as an ultrasonic motor). In particular, it is preferable that at least a part of the second lens group G2 is a focusing lens group.
また、レンズ群又は部分レンズ群を光軸に垂直な方向の成分を持つように移動させ、又は、光軸を含む面内方向に回転移動(揺動)させて、手ブレによって生じる像ブレを補正する防振レンズ群としてもよい。特に、第3レンズ群G3の少なくとも一部、又は、第4レンズ群G4の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。   In addition, the lens group or the partial lens group is moved so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis, or is rotated (swayed) in the in-plane direction including the optical axis to cause image blur caused by camera shake. A vibration-proof lens group to be corrected may be used. In particular, it is preferable that at least a part of the third lens group G3 or at least a part of the fourth lens group G4 is an anti-vibration lens group.
また、レンズ面は、球面又は平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面又は平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を防げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも、描写性能の劣化が少ないので好ましい。また、レンズが非球面の場合、非球面は研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としてもよく、レンズを屈折率分布型レンズ(GRINレンズ)あるいはプラスチックレンズとしてもよい。   Further, the lens surface may be formed as a spherical surface, a flat surface, or an aspherical surface. It is preferable that the lens surface is a spherical surface or a flat surface because lens processing and assembly adjustment are facilitated, and deterioration of optical performance due to errors in processing and assembly adjustment can be prevented. In addition, even when the image plane is deviated, it is preferable because there is little deterioration in drawing performance. If the lens is aspherical, the aspherical surface is an aspherical surface formed by grinding, a glass mold aspherical surface formed of glass with an aspherical shape, or a composite aspherical surface formed of resin on the glass surface with an aspherical shape. Any aspherical surface may be used. The lens surface may be a diffractive surface, and the lens may be a gradient index lens (GRIN lens) or a plastic lens.
また、開口絞りSは、第3レンズ群G3近傍に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズ枠でその役割を代用してもよい。   The aperture stop S is preferably arranged in the vicinity of the third lens group G3. However, the role of the aperture stop may be substituted by a lens frame without providing a member as an aperture stop.
また、各レンズ面に、フレアやゴーストを軽減し、高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施してもよい。   Each lens surface may be provided with an antireflection film having high transmittance in a wide wavelength region in order to reduce flare and ghost and achieve high optical performance with high contrast.
なお、本実施形態のズームレンズ(変倍光学系)は、変倍比が4〜20倍であり、より好ましくは4.5〜15倍である。   The zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment has a magnification ratio of 4 to 20 times, more preferably 4.5 to 15 times.
また、本実施形態のズームレンズ(変倍光学系)は、第1レンズ群G1が、正のレンズ成分を2つ有するのが好ましい。   In the zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment, it is preferable that the first lens group G1 has two positive lens components.
また、本実施形態のズームレンズ(変倍光学系)は、第2レンズ群G2が、正のレンズ成分を1つと、負のレンズ成分を2つ有するのが好ましい。また、第2レンズ群G2は、物体側から順に、負負正の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。   In the zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment, it is preferable that the second lens group G2 has one positive lens component and two negative lens components. In the second lens group G2, it is preferable to arrange the lens components in order of negative and positive in order from the object side with an air gap interposed therebetween.
また、本実施形態のズームレンズ(変倍光学系)は、第3レンズ群G3が、正のレンズ成分を3つ有するのが好ましい。   In the zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment, it is preferable that the third lens group G3 has three positive lens components.
また、本実施形態のズームレンズ(変倍光学系)は、第4レンズ群G4が、負のレンズ成分を2つ有するのが好ましい。   In the zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment, it is preferable that the fourth lens group G4 has two negative lens components.
また、本実施形態のズームレンズ(変倍光学系)は、第5レンズ群G5が、正のレンズ成分を2つ有するのが好ましい。   In the zoom lens (variable magnification optical system) of the present embodiment, it is preferable that the fifth lens group G5 has two positive lens components.
なお、本発明を分かりやすくするために、実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。   In addition, in order to make this invention intelligible, although demonstrated with the component requirement of embodiment, it cannot be overemphasized that this invention is not limited to this.
G1 第1レンズ群
G2 第2レンズ群
G3 第3レンズ群
G4 第4レンズ群
G5 第5レンズ群
S 開口絞り
SP 固定絞り
I 像面
CAM デジタル一眼レフカメラ(光学機器)
G1 1st lens group G2 2nd lens group G3 3rd lens group G4 4th lens group G5 5th lens group S Aperture stop SP Fixed stop I Image surface CAM Digital single lens reflex camera (optical equipment)

Claims (16)

  1. 物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とにより実質的に5個のレンズ群からなり
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際し各レンズ群の間隔が変化するように前記第1レンズ群と前記第3レンズ群と前記第5レンズ群は物体側に移動し、前記第2レンズ群と前記第4レンズ群は移動し、
    前記第2レンズ群は、少なくとも3枚の負の屈折力を持つレンズと、少なくとも1枚の正の屈折力を持つレンズとを有し、
    前記第2レンズ群を構成する前記正レンズが持つd線(波長587.56nm)の屈折率をnd2としたとき、次式
    1.87<nd2
    の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a first lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side. The four lens groups and the fifth lens group having a positive refractive power substantially consist of five lens groups ,
    Angle end state to the telephoto end state, so that the distance between the lens units are changed, the fifth lens group and the third lens group and the third lens group moves toward the object side, the first The second lens group and the fourth lens group move,
    The second lens group includes at least three lenses having a negative refractive power and at least one lens having a positive refractive power.
    When the refractive index of the d-line (wavelength 587.56 nm) of the positive lens constituting the second lens group is nd2, the following formula 1.87 <nd2
    A zoom lens that satisfies the following conditions.
  2. 物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とにより実質的に5個のレンズ群からなり、A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a first lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side. The four lens groups and the fifth lens group having a positive refractive power substantially consist of five lens groups,
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際して各レンズ群の間隔が変化し、When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the lens groups changes,
    前記第2レンズ群は、少なくとも3枚の負の屈折力を持つレンズと、少なくとも1枚の正の屈折力を持つレンズとを有し、The second lens group includes at least three lenses having a negative refractive power and at least one lens having a positive refractive power.
    前記第2レンズ群を構成する前記正レンズが持つd線(波長587.56nm)の屈折率をnd2とし、前記第4レンズ群の焦点距離をf4とし、前記第5レンズ群の焦点距離をf5としたとき、次式The refractive index of the d-line (wavelength 587.56 nm) of the positive lens constituting the second lens group is nd2, the focal length of the fourth lens group is f4, and the focal length of the fifth lens group is f5. When
    1.87<nd2  1.87 <nd2
    0.80<f5/(−f4)<3.500.80 <f5 / (− f4) <3.50
    の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。A zoom lens that satisfies the following conditions.
  3. 物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とにより実質的に5個のレンズ群からなり
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際して各レンズ群の間隔が変化し、
    前記第2レンズ群は、少なくとも3枚の負の屈折力を持つレンズと、少なくとも1枚の正の屈折力を持つレンズとを有し、
    前記第2レンズ群を構成する前記正レンズが持つd線(波長587.56nm)の屈折率をnd2とし、前記第3レンズ群の焦点距離をf3とし、前記第4レンズ群の焦点距離をf4としたとき、次式
    1.87<nd2
    0.60<f3/(−f4)<1.20
    の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a first lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side. The four lens groups and the fifth lens group having a positive refractive power substantially consist of five lens groups ,
    When zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the lens groups changes,
    The second lens group includes at least three lenses having a negative refractive power and at least one lens having a positive refractive power.
    The refractive index of the d-line (wavelength 587.56 nm) of the positive lens constituting the second lens group is nd2, the focal length of the third lens group is f3, and the focal length of the fourth lens group is f4. When
    1.87 <nd2
    0.60 <f3 / (− f4) <1.20
    A zoom lens that satisfies the following conditions.
  4. 物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とを有し、A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a first lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side. 4 lens group and a fifth lens group having positive refractive power,
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔は増大し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔は減少し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔は増大し、前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔は減少するように、前記第1レンズ群と前記第3レンズ群と前記第5レンズ群は物体側に移動し、前記第2レンズ群と前記第4レンズ群は移動し、Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, The distance between the third lens group and the fourth lens group is increased, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group is decreased, so that the first lens group, the third lens group, and the The fifth lens group moves to the object side, the second lens group and the fourth lens group move,
    前記第2レンズ群は、少なくとも3枚の負の屈折力を持つレンズと、少なくとも1枚の正の屈折力を持つレンズとを有し、The second lens group includes at least three lenses having a negative refractive power and at least one lens having a positive refractive power.
    前記第2レンズ群を構成する前記正レンズが持つd線(波長587.56nm)の屈折率をnd2としたとき、次式When the refractive index of the d line (wavelength 587.56 nm) of the positive lens constituting the second lens group is nd2, the following formula
    1.87<nd21.87 <nd2
    の条件を満足することを特徴とするズームレンズ。A zoom lens that satisfies the following conditions.
  5. 広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第3レンズ群と前記第5レンズ群は物体側に移動し、前記第2レンズ群と前記第4レンズ群は移動することを特徴とする請求項に記載のズームレンズ。 During zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the first lens group, the third lens group, and the fifth lens group move toward the object side, and the second lens group and the fourth lens group move. The zoom lens according to claim 2 , wherein:
  6. 前記第4レンズ群の焦点距離をf4とし、前記第5レンズ群の焦点距離をf5としたとき、次式
    0.80<f5/(−f4)<3.50
    の条件を満足することを特徴とする請求項に記載のズームレンズ。
    When the focal length of the fourth lens group is f4 and the focal length of the fifth lens group is f5, the following expression 0.80 <f5 / (− f4) <3.50
    The zoom lens according to claim 4 , wherein the following condition is satisfied.
  7. 広角端状態から望遠端状態への変倍に際し、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔は増大し、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔は減少し、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔は増大し、前記第4レンズ群と前記第5レンズ群との間隔は減少することを特徴とする請求項に記載のズームレンズ。 Upon zooming from the wide-angle end state to the telephoto end state, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, The zoom lens according to claim 2 , wherein the distance between the third lens group and the fourth lens group is increased, and the distance between the fourth lens group and the fifth lens group is decreased.
  8. 前記第3レンズ群の焦点距離をf3とし、前記第4レンズ群の焦点距離をf4としたとき、次式
    0.50<f3/(−f4)<1.20
    の条件を満足することを特徴とする請求項1,2,4〜7のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    When the focal length of the third lens group is f3 and the focal length of the fourth lens group is f4, the following expression 0.50 <f3 / (− f4) <1.20
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
  9. 前記第2レンズ群の焦点距離をf2とし、前記第4レンズ群の焦点距離をf4としたとき、次式
    0.30<(−f2)/(−f4)<1.50
    の条件を満足することを特徴とする請求項1〜8のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    When the focal length of the second lens group is f2 and the focal length of the fourth lens group is f4, the following expression 0.30 <(− f2) / (− f4) <1.50
    The zoom lens according to any one of claims 1 to 8, characterized by satisfying the condition.
  10. 前記第2レンズ群は、物体側から順に並んだ、負の屈折力を持つレンズと、負の屈折力を持つレンズと、正の屈折力を持つレンズと、負の屈折力を持つレンズとを有することを特徴とする請求項1〜のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The second lens group includes a lens having negative refractive power, a lens having negative refractive power, a lens having positive refractive power, and a lens having negative refractive power, which are arranged in order from the object side. the zoom lens according to any one of claims 1 to 9, characterized in that it has.
  11. 前記第2レンズ群は、少なくとも1枚の非球面を有することを特徴とする請求項1〜10のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The second lens group, the zoom lens according to any one of claims 1 to 10, characterized in that at least one aspherical.
  12. 前記第4レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動することを特徴とする請求項1〜11のいずれか一項に記載のズームレンズ。 At least partial lens group in the fourth lens group, the zoom lens according to any one of claims 1 to 11, characterized in that movement to have a component perpendicular to the optical axis.
  13. 前記第3レンズ群の少なくとも一部のレンズ群は、光軸に垂直な方向の成分を持つように移動することを特徴とする請求項1〜12のいずれか一項に記載のズームレンズ。 The zoom lens according to any one of claims 1 to 12 , wherein at least a part of the third lens group moves so as to have a component in a direction perpendicular to the optical axis.
  14. 無限遠物体から近距離物体への合焦は、前記第2レンズ群の少なくとも一部を光軸方向に移動させて行うことを特徴とする請求項1〜13のいずれか一項に記載のズームレンズ。 Infinity focusing from a far object to a close object, zoom according to any one of claims 1 to 13, wherein performing at least a portion of said second lens group is moved in the optical axis direction lens.
  15. 請求項1〜14のいずれか一項に記載のズームレンズを有することを特徴とする光学機器。 An optical apparatus characterized by having a zoom lens according to any one of claims 1-14.
  16. 物体側から順に並んだ、正の屈折力を持つ第1レンズ群と、負の屈折力を持つ第2レンズ群と、正の屈折力を持つ第3レンズ群と、負の屈折力を持つ第4レンズ群と、正の屈折力を持つ第5レンズ群とにより実質的に5個のレンズ群からなるズームレンズの製造方法であって、
    広角端状態から望遠端状態への変倍に際し各レンズ群の間隔が変化するように前記第1レンズ群と前記第3レンズ群と前記第5レンズ群は物体側に移動し、前記第2レンズ群と前記第4レンズ群は移動し、
    前記第2レンズ群は、少なくとも3枚の負の屈折力を持つレンズと、少なくとも1枚の正の屈折力を持つレンズとを有し、
    前記第2レンズ群を構成する前記正レンズが持つd線(波長587.56nm)の屈折率をnd2としたとき、次式
    1.87<nd2
    の条件を満足することを特徴とするズームレンズの製造方法。
    A first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a first lens group having a negative refractive power, arranged in order from the object side. A method of manufacturing a zoom lens comprising substantially four lens groups by four lens groups and a fifth lens group having a positive refractive power,
    Angle end state to the telephoto end state, so that the distance between the lens units are changed, the fifth lens group and the third lens group and the third lens group moves toward the object side, the first The second lens group and the fourth lens group move,
    The second lens group includes at least three lenses having a negative refractive power and at least one lens having a positive refractive power.
    When the refractive index of the d-line (wavelength 587.56 nm) of the positive lens constituting the second lens group is nd2, the following formula 1.87 <nd2
    A zoom lens manufacturing method characterized by satisfying the following conditions:
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