JP5334364B2 - Gas removal filter medium, composite filter and filter element - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、自動車用や家庭用空気清浄機などの生活環境における空調機器に装着して使用されるフィルタに関し、特にホルムアルデヒドと酸性ガスを同時に除去するガス除去用濾材および複合フィルタに関する。また、ガス除去用濾材または複合フィルタがプリーツ折り加工されてなるフィルタエレメントに関する。 The present invention relates to a filter used by being mounted on an air conditioner in a living environment such as an automobile or a home air cleaner, and more particularly to a gas removal filter medium and a composite filter that simultaneously remove formaldehyde and acidic gas. The present invention also relates to a filter element in which a gas removal filter medium or a composite filter is pleated.
住宅の居室やビルのオフィスなどの生活空間において、そこで使用されている内装材や家具には接着剤などの化学物質が多く含まれており、これらの接着剤などの化学物質からトルエンやホルムアルデヒドなどの揮発性物質が発生することが知られている。また、自動車などから排気ガスとして、二酸化イオウや二酸化チッソや酢酸ガスなどの酸性ガスが発生することが知られている。そして、これらの揮発性物質や酸性ガスによって、シックハウス症候群や化学物質過敏症に代表されるアレルギーの発生が増大しており、アレルギー対策が緊急の課題となっている。そこで、例えば、住居やビルについては、建築基準法が改正され、化学物質を多く揮発する合板などの建材の使用制限、換気システムの義務化、ホルムアルデヒドの許容基準を８０ｐｐｂとするなど、総合的な法整備が進められている。 In living spaces such as residential rooms and offices in buildings, the interior materials and furniture used there contain a lot of chemical substances such as adhesives, and these chemicals such as toluene and formaldehyde It is known that volatile substances are generated. It is also known that acidic gases such as sulfur dioxide, nitrogen dioxide and acetic acid gas are generated as exhaust gas from automobiles and the like. These volatile substances and acid gases increase the occurrence of allergies represented by sick house syndrome and chemical hypersensitivity, and allergy countermeasures are an urgent issue. Therefore, for example, for housing and buildings, the Building Standards Law has been revised to limit the use of building materials such as plywood that volatilizes a lot of chemical substances, make the ventilation system mandatory, and allow the standard for formaldehyde to be 80 ppb. Legislation is being developed.
また、人が時間を長く過ごす自動車の室内でも、住居と同様に内装材などから揮発性物質が発生することが知られており、自動車のフレームと窓ガラスを接着する接着剤や内装材において揮発性物質の発生が少ない材料を選ぶなどの対応が求められている。しかし、自動車を組み立てる上で多かれ少なかれ揮発性物質が発生する接着剤の使用は不可避であり、また住居にくらべ居住空間が狭い自動車の室内では揮発性物質の濃度を減少させることは困難であった。また、外気を導入して換気を行なうことで揮発性物質の濃度を減少させることが可能であるが、自動車自身による排気ガスに含まれる、二酸化イオウや二酸化チッソや酢酸ガスなどの酸性ガスが、自動車室内に給気されるという問題があった。 In addition, it is known that volatile substances are generated from interior materials in the interior of automobiles where people spend a lot of time. There is a need for measures such as selecting materials that generate less volatile substances. However, it is inevitable to use adhesives that generate more or less volatile substances when assembling automobiles, and it is difficult to reduce the concentration of volatile substances in the interior of an automobile where the living space is narrow compared to the house. . In addition, it is possible to reduce the concentration of volatile substances by introducing outside air and ventilating, but acidic gases such as sulfur dioxide, nitrogen dioxide and acetic acid gas contained in the exhaust gas by the automobile itself, There was a problem that air was supplied into the car interior.
さらに、自動車を夏場などに炎天化に放置すると、自動車の室内は、ダッシュボード上で８０℃、室内は６０℃を越える温度まで上昇することが知られている。この高い温度では、内装材や接着剤などから非常に多くの揮発性物質が発生してしまい、乗車する人は高い濃度の揮発性物質に曝されるという大きな問題が生じる。 Furthermore, it is known that if a car is left in a hot weather in summer or the like, the interior of the car rises to a temperature exceeding 80 ° C. on the dashboard and the room exceeding 60 ° C. At this high temperature, a very large amount of volatile substances are generated from the interior materials and adhesives, which causes a big problem that the passenger is exposed to a high concentration of volatile substances.
一方、揮発性物質や酸性ガスなどに対して、住宅や自動車には、活性炭などの粒子状の吸着材を保持した脱臭機能を有するフィルタが用いられており、例えば特許文献１のような積層型脱臭濾材が知られている。また、特許文献１には、活性炭やゼオライトなどの物理的吸着作用を持つ粉粒体の表面に、化学脱臭剤を付着させてなる、添着炭を用いることが記載されている。例えば、酸性臭気用粉粒体を構成する化学脱臭剤としては、炭酸カリウム、炭酸水素カリウム、炭酸ナトリウム、炭酸水素ナトリウムなどのアルカリ金属炭酸塩や、エタノールアミン、ヘキサメチレンジアミン、ピペラジンなどのアミン化合物が好適であり、さらに、アルカリ臭気用粉粒体を構成する化学脱臭剤としては、燐酸、硫酸、硝酸、リンゴ酸、クエン酸、アスコルビン酸などを用いることができることが記載されている。
On the other hand, a filter having a deodorizing function that holds a particulate adsorbent such as activated carbon is used in houses and automobiles against volatile substances and acidic gases. Deodorizing filter media are known.
しかし、活性炭やゼオライト、あるいは上記の添着炭を用いても、運転中に目の粘膜刺激などを引き起こし、事故につながる危険のある、ホルムアルデヒドやアセトアルデヒドに対して、フィルタとしての除去効率が極めて低いものであった。また、ホルムアルデヒドやアセトアルデヒドと酸性ガスをともに除去する技術は知られておらず、これらの有害物質をともに除去する技術が求められていた。 However, even if activated carbon, zeolite, or the above-mentioned impregnated coal is used, the filter removal efficiency is extremely low for formaldehyde and acetaldehyde, which may cause irritation of the eyes during operation and lead to an accident. Met. In addition, a technique for removing both formaldehyde, acetaldehyde, and acid gas is not known, and a technique for removing these harmful substances together has been demanded.
本発明は、上記問題を解決して、自動車用や家庭用空気清浄機などの生活環境における空調機器に装着して使用されるフィルタに関し、特にホルムアルデヒドやアセトアルデヒドとともに酸性ガスを、低コストで効率良く除去することが可能なガス除去用濾材および複合フィルタを提供することを課題とする。また、ガス除去用濾材または複合フィルタがプリーツ折り加工されてなるフィルタエレメントを提供することを課題とする。 The present invention solves the above problems and relates to a filter that is used by being mounted on an air conditioner in a living environment such as an automobile or a domestic air cleaner, and in particular, acid gas together with formaldehyde and acetaldehyde is efficiently produced at low cost. It is an object to provide a gas removal filter medium and a composite filter that can be removed. It is another object of the present invention to provide a filter element in which a gas removal filter medium or a composite filter is pleated.
上記課題を解決するための手段は、請求項１に係る発明では、平均粒径を０．１４７〜１．６５ｍｍとする活性炭からなるガス除去粒子が熱可塑性樹脂によって連結してなるガス除去粒子層を有し、且つ厚さが０．２〜４ｍｍのシート状物であるガス除去用濾材であって、前記ガス除去粒子には炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムと２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールとが混合されて含まれており、前記炭酸カリウムの質量と前記炭酸水素カリウムの質量との合計がガス除去粒子全体の質量に対して１〜３．５質量％であり、前記２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールの質量がガス除去粒子全体の質量に対して２〜７質量％であることを特徴とするガス除去用濾材である。
請求項１に係る発明により、自動車用や家庭用空気清浄機などの生活環境における空調機器に装着して使用されるフィルタに関し、ホルムアルデヒドやアセトアルデヒドとともに酸性ガスを、低コストで効率良く除去することが可能なガス除去用濾材を提供することが可能となる。
Means for solving the above problem is that, in the invention according to
The invention according to
請求項１に係る発明では、前記ガス除去粒子には２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールが含まれており、より優れたホルムアルデヒドやアセトアルデヒドの除去を行なうことが可能であるという利点がある。
In the invention according to
請求項２に係る発明では、前記ガス除去粒子の平均粒径が前記ガス除去用濾材の厚さの０．１〜１．０倍であることを特徴とする請求項１に記載のガス除去用濾材であり、前記ガス除去粒子の平均粒径が前記ガス除去用濾材の厚さの０．１〜１．０倍であることによって、プリーツ加工を施すのに適しているという利点がある。
In the invention according to
請求項３に係る発明では、請求項１〜２の何れかに記載のガス除去用濾材がプリーツ折り加工されてなることを特徴とするフィルタエレメントであり、前記ガス除去用濾材がプリーツ折り加工されているので、板状の場合と比較して、極めて寿命が長く、圧力損失も低くなるという利点がある。
According to a third aspect of the present invention, there is provided a filter element in which the gas removal filter medium according to any one of the first to second aspects is pleated, and the gas removal filter medium is pleated. Therefore, there are advantages that the life is extremely long and the pressure loss is also lower than in the case of the plate shape.
請求項４に係る発明では、請求項１〜２の何れかに記載のガス除去用濾材と塵埃を除去する塵埃除去用濾材とが積層してなることを特徴とする複合フィルタであり、前記ガス除去用濾材の上流側に塵埃除去用濾材を積層または積層一体化して、複合フィルタとすることにより、ガス除去用濾材に直接塵埃が堆積することを防ぎ、ガス除去用濾材に関するホルムアルデヒドやアセトアルデヒド（以下、単にアルデヒドガスと称することがある）および酸性ガスの除去効率の低下を防止する効果がある。
The invention according to
請求項５に係る発明では、請求項４に記載の複合フィルタがプリーツ折り加工されてなることを特徴とするフィルタエレメントであり、前記複合フィルタがプリーツ折り加工されているので、板状の場合と比較して、極めて寿命が長く、圧力損失も低くなるという利点がある。
The invention according to
本発明によって、自動車用や家庭用空気清浄機などの生活環境における空調機器に装着して使用されるフィルタに関し、特にアルデヒドガスとともに酸性ガスを、低コストで効率良く除去することが可能なガス除去用濾材および複合フィルタを提供することが可能となった。また、ガス除去用濾材または複合フィルタがプリーツ折り加工されてなるフィルタエレメントを提供することが可能となった。 The present invention relates to a filter used by being mounted on an air conditioner in a living environment such as an automobile or a home air cleaner, and in particular, gas removal capable of efficiently removing acid gas together with aldehyde gas at low cost. Filter media and composite filters can be provided. In addition, it is possible to provide a filter element in which a gas removal filter medium or a composite filter is pleated.
以下、本発明に係るガス除去用濾材、複合フィルタ並びにフィルタエレメントの好ましい実施の形態について詳細に説明する。 Hereinafter, preferred embodiments of a gas removal filter medium, a composite filter, and a filter element according to the present invention will be described in detail.
本発明のガス除去用濾材は、ガス除去粒子が熱可塑性樹脂によって連結してなるガス除去粒子層を有し、且つ厚さが０．２〜４ｍｍのシート状物である。前記ガス除去用濾材は、ガス除去粒子層の片面または両面に通気性のカバー材を有することが好ましい。また前記ガス除去用濾材は、ガス除去粒子層の片面または両面に塵埃を除去する塵埃除去濾材を有した複合フィルタとすることが可能である。 The filter medium for gas removal of the present invention is a sheet-like material having a gas removal particle layer in which gas removal particles are connected by a thermoplastic resin and having a thickness of 0.2 to 4 mm. The gas removal filter medium preferably has a breathable cover material on one side or both sides of the gas removal particle layer. The gas removal filter medium may be a composite filter having a dust removal filter medium for removing dust on one or both sides of the gas removal particle layer.
前記ガス除去用濾材の形態としては、例えば図１に示すように、ガス除去粒子（３）と、ガス除去粒子（３）を連結する樹脂体（１０）、（１０’）とからなるガス除去粒子層（８）の両面に、通気性のカバー材（５）が積層一体化されているガス除去用濾材（１３）がある。この例では、ガス除去粒子（３）が熱接着性の繊維からなる樹脂体（１０’）によって連結してシート状になったガス除去粒子層（８）の片面または両面に樹脂体（１０）によって通気性のカバー材（５）が貼り合されている。 As a form of the gas removal filter medium, for example, as shown in FIG. 1, gas removal comprising gas removal particles (3) and resin bodies (10) and (10 ′) connecting the gas removal particles (3). There is a gas removal filter medium (13) in which a breathable cover material (5) is laminated and integrated on both surfaces of the particle layer (8). In this example, the resin body (10) is provided on one side or both sides of the gas removal particle layer (8) in which the gas removal particles (3) are connected by a resin body (10 ′) made of heat-adhesive fibers to form a sheet. The air-permeable cover material (5) is bonded together.
このような構造のガス除去粒子層（８）を得るには、例えば、通気性を有し且つ熱接着性を有する樹脂成分からなるマット状物の空隙に、ガス除去粒子（３）を保持しておき、その後、加熱処理によって、ガス除去粒子（３）をマット状物に接着させて得ることができる。また例えば、通気性を有し且つ熱溶融性を有する樹脂成分からなるマット状物の空隙に、ガス除去粒子（３）を保持しておき、その後、加熱処理によって、マット状物を溶融させ、ガス除去粒子（３）を連結させて得ることができる。このような通気性を有するマット状物としては、不織布、織物、膜、ろ紙、スポンジなどの多孔質体などが挙げられ、なかでも不織布は通気性が高いので好ましい。不織布の場合は、例えば１６０℃以下の融点を有する一成分からなる接着性繊維、或いは１６０℃以下の低融点成分を含む二成分以上からなる接着性複合繊維などを含む不織布を適用することができる。なお、本発明では上記マット状物をガス除去粒子を連結する樹脂体としている。 In order to obtain the gas removal particle layer (8) having such a structure, for example, the gas removal particles (3) are held in the voids of a mat-like material made of a resin component having air permeability and heat adhesion. Then, after that, the gas removal particles (3) can be adhered to the mat-like material by heat treatment. Further, for example, the gas removal particles (3) are held in the voids of the mat-like material made of a resin component having air permeability and heat-melting property, and then the mat-like material is melted by heat treatment, It can be obtained by connecting the gas removal particles (3). Examples of such a mat-like material having air permeability include porous materials such as nonwoven fabrics, woven fabrics, membranes, filter papers, sponges, etc. Among them, nonwoven fabrics are preferable because they have high air permeability. In the case of a non-woven fabric, for example, a non-woven fabric including an adhesive fiber composed of one component having a melting point of 160 ° C. or lower, or an adhesive composite fiber composed of two or more components including a low melting point component of 160 ° C. or lower can be applied. . In the present invention, the mat-like material is a resin body that connects the gas removal particles.
前記構造のガス除去粒子層（８）を得る別の方法としては、例えば、短い繊維長の熱接着性または熱溶融性を有する繊維とガス除去粒子（３）とを混合させた混合物を通気性のカバー材（５）の上に堆積させてシート状物を形成し、次いでこのシート状物を加熱処理によって、前記繊維に接着性を発現させるかまたは前記繊維を溶融させて樹脂体となし、この樹脂体によって、ガス除去粒子（３）を連結させて得ることができる。なお、この方法による場合は、前記繊維長は１〜１５ｍｍであることが好ましく、２〜１０ｍｍであることがより好ましい。 As another method for obtaining the gas removal particle layer (8) having the above structure, for example, a mixture obtained by mixing a fiber having a short fiber length with heat adhesiveness or heat melting property and gas removal particles (3) is air permeable. The sheet material is deposited on the cover material (5) to form a sheet-like material, and then the sheet-like material is subjected to heat treatment so that the fibers exhibit adhesiveness or the fibers are melted to form a resin body. This resin body can be obtained by connecting the gas removal particles (3). In addition, when this method is used, the fiber length is preferably 1 to 15 mm, and more preferably 2 to 10 mm.
ガス除去用濾材の別の形態としては、例えば図２に例示するように、ガス除去粒子（３）と、前記ガス除去粒子（３）を連結する樹脂体（以下、連結部と称する）（１）、（１’）、（１０）、及び（１０’）と凝集した樹脂体（以下、樹脂凝集部と称する）（２）及び（２’）とからなるガス除去粒子層（８）の両面に、通気性のカバー材（５）及び（５’）が積層一体化されているガス除去用濾材（１３）がある。この例では、ガス除去粒子（３）が樹脂体（１）、（１’）、（１０）、又は（１０’）によって連結してシート状になったガス除去粒子層（８）に、通気性のカバー材（５）及び（５’）が積層一体化されている。より具体的には、ホットメルト樹脂からなる連結部（１）と樹脂凝集部（２）とで構成されたウエブの一方の表面に、樹脂凝集部（２）を介してガス除去粒子（３）が固着されている。 As another form of the gas removal filter medium, for example, as illustrated in FIG. 2, a gas removal particle (3) and a resin body (hereinafter referred to as a connecting portion) for connecting the gas removal particle (3) (1) ), (1 ′), (10), and (10 ′) and an aggregated resin body (hereinafter referred to as a resin agglomerated part) (2) and (2 ′) on both sides of the gas removal particle layer (8) In addition, there is a gas removal filter medium (13) in which breathable cover materials (5) and (5 ′) are laminated and integrated. In this example, the gas removal particles (3) are connected by the resin bodies (1), (1 ′), (10), or (10 ′) to the gas removal particle layer (8) that is formed into a sheet shape. Cover materials (5) and (5 ') are laminated and integrated. More specifically, the gas-removed particles (3) are formed on one surface of the web composed of the connecting part (1) made of hot melt resin and the resin agglomerated part (2) via the resin agglomerated part (2). Is fixed.
ガス除去用濾材のさらに別の形態としては、例えば図３に例示するように、ガス除去粒子（３）及び（３’）と、前記ガス除去粒子（３）及び（３’）を連結する樹脂体（１）、（１’）、（１” ）、（１０）、（１０’）及び（１０” ）と凝集した樹脂体（２）、（２’）及び（２” ）とからなるガス除去粒子層８の両面に、通気性のカバー材（５）及び５’が積層一体化されているガス除去用濾材（１３）がある。この例では、ガス除去粒子（３）及び（３’）が樹脂体（１）、（１’）、（１” ）、（１０）及び（１０’）によって連結してシート状になったガス除去粒子層の積層単位（４）と（４’）とが積層されており、さらにこの積層物に、通気性のカバー材（５）及び（５’）が樹脂体（１）、（１’）、（１０）、及び（１０’）と凝集した樹脂体（２）、（２’）及び（２” ）によって積層一体化されている。より具体的には、複数の積層単位（４）で構成され、積層単位（４）がホットメルト樹脂から成る連結部（１）と樹脂凝集部（２）とで構成されたウエブの一方の表面に、樹脂凝集部（２）を介してガス除去粒子（３）を固着してなり、該ウエブの他方の表面と、他の積層単位（４’）を構成するガス除去粒子（３’）とが樹脂凝集部（２” ）を介して固着している。
As another form of the gas removal filter medium, for example, as illustrated in FIG. 3, the gas removal particles (3) and (3 ′) are connected to the gas removal particles (3) and (3 ′). Gas composed of the bodies (1), (1 ′), (1 ″), (10), (10 ′) and (10 ″) and the aggregated resin bodies (2), (2 ′) and (2 ″) There is a gas removal filter medium (13) in which breathable cover materials (5) and 5 'are laminated and integrated on both surfaces of the
また、このような構造のガス除去用濾材を得る方法としては、例えば、図３に示すように積層単位（４）が２層以上である場合は、ホットメルト不織布（１０）の表面にガス除去粒子（３）を配した後、加熱処理によって該ホットメルト不織布と該ガス除去粒子とが接する部分に樹脂凝集部（２）を形成し、かつ樹脂凝集部（２）とホットメルト樹脂からなる連結部（１）とからなるウエブを形成する第一の工程と、該ガス除去粒子のうち、該ウエブに固着されたガス除去粒子のみを残存せしめて積層単位（４）を形成する第二の工程と、積層単位（４）のガス除去粒子（３）に接してホットメルト不織布（１０” ）を積層し、続いて、ホットメルト不織布（１０” ）の表面にガス除去粒子（３’）を配した後、前記第一の工程と前記第二の工程とを順次行う方法がある。なお、ガス除去粒子層８の両表面となるホットメルト不織布（１０）及び（１０’）のかわりに、カバー材（５）及び（５’）にホットメルト不織布を付着させたシートを用いることにより、通気性のカバー材（５）及び（５’）を積層一体化したガス除去用濾材（１３）とすることができる。
Moreover, as a method for obtaining a gas removal filter medium having such a structure, for example, when the lamination unit (4) has two or more layers as shown in FIG. 3, gas removal is performed on the surface of the hot melt nonwoven fabric (10). After arranging the particles (3), a resin agglomerated part (2) is formed at the part where the hot melt nonwoven fabric and the gas removing particles are in contact with each other by heat treatment, and the resin agglomerated part (2) and the hot melt resin are connected. A first step of forming a web composed of the portion (1), and a second step of forming the laminated unit (4) by leaving only the gas removal particles fixed to the web among the gas removal particles. Then, the hot melt nonwoven fabric (10 ″) is laminated in contact with the gas removal particles (3) of the lamination unit (4), and then the gas removal particles (3 ′) are arranged on the surface of the hot melt nonwoven fabric (10 ″). After the first step and the second There is successively carried out method and steps. In addition, instead of the hot-melt nonwoven fabrics (10) and (10 ′) serving as both surfaces of the gas
ガス除去用濾材のさらに別の形態としては、例えばガス除去粒子が熱融着性の樹脂体で互いに接合されてシート状となったガス除去粒子層の両面に、通気性のカバー材が積層一体化されているガス除去用濾材がある。このような構造のガス除去粒子層を得るには、例えば、ガス除去粒子と熱融着性の樹脂粉末とを混合した後、カバー材に挟持して、加熱処理によってガス除去用濾材とする方法がある。 As another form of the gas removal filter medium, for example, a gas permeable cover material is laminated and integrated on both sides of a gas removal particle layer formed by joining gas removal particles with a heat-fusible resin body to form a sheet. There is a gas removal filter medium. In order to obtain the gas removal particle layer having such a structure, for example, after mixing the gas removal particles and the heat-fusible resin powder, the gas removal particle layer is sandwiched between cover materials and used as a gas removal filter medium by heat treatment. There is.
上述の、図２または図３の形態であれば、特に低圧力損失でしかもガス除去粒子の表面が有効に利用されるのでホルムアルデヒドや低分子量のアルデヒドおよび酸性ガスに対して優れたガス除去効率を呈することができる。また、このような構造を有するガス除去用濾材は、ガス除去粒子が高密度で存在しながら、柔軟性に優れるので、プリーツ加工がし易いという利点がある。 In the case of the above-described configuration shown in FIG. 2 or FIG. 3, the gas removal particle surface can be effectively used particularly with low pressure loss, so that excellent gas removal efficiency can be obtained with respect to formaldehyde, low molecular weight aldehyde and acidic gas. Can be presented. Further, the gas removal filter medium having such a structure has an advantage that it is easy to pleat because it has excellent flexibility while the gas removal particles are present at a high density.
本発明に適用されるガス除去粒子は、生活環境での不快な臭気物質の除去などに用いる、或いは半導体や液晶の生産施設やクリーンルームなどにおいて空気や雰囲気中に含まれるガス状汚染物質を除去するために用いる、ガス状物質を吸着したり、ガス状物質を吸着しやすい物質に変化させたりすることのできる固体粒子に、炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムと次の一般式（１）で表わされる化合物とが含まれており、前記炭酸カリウムの質量と、前記炭酸水素カリウムの質量と、次の一般式（１）で表わされる化合物の質量の合計がガス除去粒子全体の質量に対して０．０２〜２０質量％含んでいることを必要とする。
前述の一般式（１）で表わされる化合物の具体例としては、例えばＲ１及びＲ２がメチル基である、次の式（２）に示す２−アミノ−２−メチル−１−プロパノールがある。
また、具体例として、Ｒ１がヒドロキシメチル基でＲ２がメチル基である、２−アミノ−２−メチル−１，３−プロパンジオールがある。また、Ｒ１がヒドロキシメチル基でＲ２がエチル基である、次の式（３）に示す２−アミノ−２−エチル−１，３−プロパンジオールがある。
また、具体例として、Ｒ１及びＲ２がヒドロキシメチル基である、次の式（４）に示す２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオール、別名で表すとトリス（ヒドロキシメチル）アミノメタンなどを挙げることができる。
本発明では、これらの中でも原料の入手のし易さやコスト面を考慮して、２−アミノ−２−メチル−１−プロパノール、２−アミノ−２−エチル−１，３−プロパンジオールおよび２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールが好ましく、更にアルデヒド類との反応性に富む２−アミノ−２−エチル−１，３−プロパンジオールおよび２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールがより好ましい。また、この両者を比較すると、水への溶解性の点でより優れる２−アミノ−２−エチル−１，３−プロパンジオールを採用することも可能である。また水分の付着などにより再溶解して固体粒子から離脱する問題のない２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールを採用することも好ましい。
In the present invention, 2-amino-2-methyl-1-propanol, 2-amino-2-ethyl-1,3-propanediol and 2-aminodiol are considered in consideration of the availability of raw materials and cost. Amino-2 -hydroxymethyl- 1,3-propanediol is preferred, and 2-amino-2 - ethyl-1,3-propanediol and 2-amino-2 -hydroxymethyl- 1 which are more reactive with aldehydes. , 3-propanediol is more preferred. Moreover, when both are compared, it is also possible to employ 2-amino-2-ethyl-1,3-propanediol, which is superior in terms of solubility in water. It is also preferable to employ 2 - amino-2 -hydroxymethyl- 1,3-propanediol, which does not have a problem of re-dissolving due to adhesion of moisture or the like and leaving the solid particles.
本発明では、このような前述の一般式（１）の化合物と炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムとを前記固体粒子に０．０２〜２０質量％含んでいるが、このような固体粒子としては、例えば活性炭や、ゼオライト、種々の化学吸着剤、イオン交換樹脂、光触媒などの触媒などがあり、これらの中から一種又は二種以上を適宜選択することができる。本発明では、多様なガス状物質を吸着する能力に優れる活性炭を選択することが好ましい。また、例えば活性炭を選択した場合は比表面積が２００ｍ２／ｇ以上の多孔質のものが好ましく、５００ｍ２／ｇ以上のものがより好ましく、８００ｍ２／ｇ以上のものが更に好ましい。 In the present invention, 0.02 to 20% by mass of the above-mentioned compound of the general formula (1) and potassium carbonate and / or potassium hydrogen carbonate are contained in the solid particles. There are, for example, activated carbon, zeolite, various chemical adsorbents, ion exchange resins, catalysts such as photocatalysts, and the like, and one or more of them can be appropriately selected. In the present invention, it is preferable to select activated carbon having excellent ability to adsorb various gaseous substances. Further, for example, when activated carbon is selected, a porous material having a specific surface area of 200 m 2 / g or more is preferable, 500 m 2 / g or more is more preferable, and 800 m 2 / g or more is more preferable.
本発明では、前記ガス除去粒子の粒径は、高効率と低圧損とを共に実現するために平均粒径を０．１４７ｍｍ（１００メッシュ）〜１．６５ｍｍ（１０メッシュ）とする必要がある。また、平均粒径を０．２１２ｍｍ（７０メッシュ）〜１．０ｍｍ（１６メッシュ）とすることがより好ましい。平均粒径が０．１４７ｍｍ（１００メッシュ）未満の細かい平均粒径のガス除去粒子を用いると、アルデヒドガスや酸性ガスに対して初期のガス除去効率を高く採れる反面、圧力損失が大きくなってしまうという問題が生じる。また、平均粒径が１．６５ｍｍ（１０メッシュ）を超える粗い平均粒径のガス除去粒子を用いると、アルデヒドガスや酸性ガスに対して初期のガス除去効率が不十分になるという問題がある。 In the present invention, the particle diameter of the gas removal particles needs to be 0.147 mm (100 mesh) to 1.65 mm (10 mesh) in order to realize both high efficiency and low pressure loss. The average particle size is more preferably 0.212 mm (70 mesh) to 1.0 mm (16 mesh). If gas removal particles having a fine average particle diameter of less than 0.147 mm (100 mesh) are used, the initial gas removal efficiency can be increased with respect to aldehyde gas or acid gas, but the pressure loss increases. The problem arises. Moreover, when the gas removal particle | grains with an average particle diameter exceeding 1.65 mm (10 mesh) are used, there exists a problem that the initial gas removal efficiency will become inadequate with respect to aldehyde gas or acidic gas.
本発明に適用されるガス除去粒子は、前述の一般式（１）の化合物と炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムとを付着などにより０．０２〜２０質量％含んでいることを必要とし、０．５〜１５質量％含んでいることが好ましく、１〜１０質量％含んでいることがより好ましい。０．０２質量％未満ではアルデヒドガスおよび酸性ガスの除去効率が不十分であり、２０質量％を超えるとアルデヒドガスおよび酸性ガスの除去効率は優れるものの、固体粒子自体が有する機能を低下するという問題がある。例えばトルエンなどの有機ガス（アルデヒドガスを除く）の除去効率が低下するという問題がある。 The gas removal particles applied to the present invention need to contain 0.02 to 20% by mass of the compound of the above general formula (1) and potassium carbonate and / or potassium hydrogen carbonate by adhesion or the like. It is preferable to contain 5-15 mass%, and it is more preferable to contain 1-10 mass%. When the amount is less than 0.02% by mass, the removal efficiency of aldehyde gas and acid gas is insufficient. When the amount exceeds 20% by mass, the efficiency of removal of aldehyde gas and acid gas is excellent, but the function of the solid particles themselves deteriorates. There is. For example, there is a problem that the removal efficiency of organic gas (excluding aldehyde gas) such as toluene is lowered.
また、前記ガス除去粒子は、前述の一般式（１）の化合物と炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムとを付着などにより０．０２〜２０質量％含んでいる限り、一般式（１）の化合物が含まれる割合は特に限定されないが、アルデヒドガスの除去能力やアルデヒドガス以外の有機性ガスの除去能力を考慮すると、ガス除去粒子全体の質量に対して０．０１〜１９質量％含むことが好ましく、０．５〜１５質量％含んでいることが好ましく、１〜１２質量％含んでいることがより好ましい。０．０１質量％未満ではアルデヒドガスの除去効率が不十分となる場合があり、１９質量％を超えるとアルデヒドガスの除去効率は優れるものの、例えばトルエンなどの有機ガス（アルデヒドガスを除く）の除去効率が低下する場合がある。 Moreover, as long as the said gas removal particle | grain contains 0.02-20 mass% by adhesion etc. with the compound of the above-mentioned General formula (1), and potassium carbonate and / or potassium hydrogencarbonate, the compound of General formula (1) Is not particularly limited, but considering the ability to remove aldehyde gas and the ability to remove organic gases other than aldehyde gas, it is preferable to contain 0.01 to 19% by mass with respect to the mass of the entire gas-removed particles. , 0.5 to 15% by mass is preferable, and 1 to 12% by mass is more preferable. If it is less than 0.01% by mass, the removal efficiency of aldehyde gas may be insufficient. If it exceeds 19% by mass, the removal efficiency of aldehyde gas is excellent, but organic gas such as toluene (excluding aldehyde gas) is removed. Efficiency may be reduced.
また、前記ガス除去粒子は、前述の一般式（１）の化合物と炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムとを付着などにより０．０２〜２０質量％含んでいる限り、炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムが含まれる割合は特に限定されないが、酸性ガスの除去能力を考慮すると、ガス除去粒子全体の質量に対して０．０１〜１２質量％含むことが好ましく、０．５〜１０質量％含んでいることが好ましく、１〜８質量％含んでいることがより好ましい。０．０１質量％未満では酸性ガスの除去効率が不十分となる場合があり、１２質量％を超えると酸性ガスの除去効率が限界近くに達するため、それ以上の効率の向上が望めず、その一方で一般式（１）の化合物の含有量が低下するためアルデヒドガスの除去能力が低下する場合がある。 Moreover, as long as the said gas removal particle | grain contains 0.02-20 mass% by adhesion etc. with the compound of the above-mentioned General formula (1), and potassium carbonate and / or potassium hydrogen carbonate, potassium carbonate and / or hydrogen carbonate Although the ratio in which potassium is contained is not specifically limited, it is preferable to contain 0.01-12 mass% with respect to the mass of the whole gas removal particle | grains in consideration of the removal capability of acidic gas, and 0.5-10 mass% is included. It is preferable that it contains 1 to 8% by mass. If it is less than 0.01% by mass, the acid gas removal efficiency may be insufficient. If it exceeds 12% by mass, the acid gas removal efficiency will approach the limit. On the other hand, since the content of the compound of the general formula (1) decreases, the ability to remove aldehyde gas may decrease.
本発明において、一般式（１）の化合物と炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムとを前記固体粒子に付着するには、例えば一般式（１）の化合物と炭酸カリウムを別々に、あるいは混合して、好ましくは０．５〜４０％の水溶液としておき、より好ましくは１〜３０％の水溶液としておき、更に好ましくは１〜２０％の水溶液としておき、この水溶液を前記固体粒子に散布して、その後乾燥させることによって得ることができる。 In the present invention, in order to adhere the compound of the general formula (1) and potassium carbonate and / or potassium hydrogen carbonate to the solid particles, for example, the compound of the general formula (1) and potassium carbonate are separately or mixed. And preferably 0.5 to 40% aqueous solution, more preferably 1 to 30% aqueous solution, still more preferably 1 to 20% aqueous solution, and the aqueous solution is sprayed on the solid particles. It can be obtained by drying.
前記ガス除去粒子は、前述の一般式（１）の化合物と炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムとを付着などにより０．０２〜２０質量％含んでいる限り、付着の形態には特に限定されず、例えば、一般式（１）の化合物と炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムとが、別々に、あるいは混合されて、前記固体粒子の一種又は二種以上に付着していることが可能である。また、例えばガス除去粒子が二種以上の固体粒子からなっており、一種の固体粒子のみに一般式（１）の化合物と炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムとが、別々に、あるいは混合されて、付着していることも可能である。また、例えば図３のように、積層単位が２以上ある場合は、前記ガス除去粒子全体に対して、一般式（１）の化合物および炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムが０．０２〜２０質量％含んでいる限り、各積層単位において一般式（１）の化合物および炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムの付着割合を変えることも可能である。また、前記ガス除去粒子は、一般式（１）の化合物以外にも、本発明による効果を損なわない限り、他の薬剤を含むことも可能である。なお、一般的に異なる物質を除去する薬剤は互い同士を混合すると反応して効果がなくなってしまう場合があるが、前述の一般式（１）の化合物と炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムは互い同士の反応性が無いため混合して溶解することが出来、付着工程が１回で済むため時間的、経済的なメリットが大きい。 As long as the gas removal particles contain 0.02 to 20% by mass of the compound of the general formula (1) and potassium carbonate and / or potassium hydrogen carbonate by adhesion or the like, the form of adhesion is not particularly limited. For example, the compound of the general formula (1) and potassium carbonate and / or potassium hydrogen carbonate can be separately or mixed and adhered to one or more of the solid particles. Further, for example, the gas removal particles are composed of two or more kinds of solid particles, and the compound of the general formula (1) and potassium carbonate and / or potassium hydrogen carbonate are separately or mixed only in one kind of solid particles. It is also possible to adhere. For example, as shown in FIG. 3, when there are two or more lamination units, the compound of the general formula (1) and potassium carbonate and / or potassium hydrogen carbonate are 0.02 to 20 mass with respect to the entire gas removal particles. %, It is possible to change the adhesion ratio of the compound of the general formula (1) and potassium carbonate and / or potassium bicarbonate in each laminate unit. Moreover, the said gas removal particle | grains can also contain another chemical | medical agent, unless the effect by this invention is impaired besides the compound of General formula (1). In general, agents that remove different substances may react with each other and lose their effects when mixed with each other. However, the compound of the general formula (1) and potassium carbonate and / or potassium hydrogen carbonate are mutually separated. Since there is no reactivity between them, they can be mixed and dissolved, and since only one adhesion step is required, there is a great time and economic merit.
また、より具体的な態様としては、例えば、炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムのみを含む固体粒子と一般式（１）の化合物のみを含む固体粒子とを混合して、その結果ガス除去粒子全体の質量に対して０．０２〜２０質量％含む形態が可能である。また、例えば、一般式（１）の化合物と炭酸カリウムおよび／または炭酸水素カリウムとを予め混合した物質を固体粒子に含ませ、その結果ガス除去粒子全体の質量に対して０．０２〜２０質量％含む形態が可能である。後者の形態であれば、個々のガス除去粒子がアルデヒドガスとともに酸性ガスを除去することが可能となるので、アルデヒドガス除去用の粒子と酸性ガス除去用の粒子とを混合するような手間のかかる工程を採用する必要はなく、またこの工程において混合した際のガス除去粒子の分散性を考慮する必要もなく、さらに個々の粒子で何れのガスも除去できるため、前者と比較してより優れた除去効率を得ることができるという利点がある。 Further, as a more specific aspect, for example, solid particles containing only potassium carbonate and / or potassium hydrogen carbonate and solid particles containing only the compound of general formula (1) are mixed, and as a result, the entire gas removal particles The form which contains 0.02-20 mass% with respect to the mass of is possible. Further, for example, a substance obtained by previously mixing the compound of the general formula (1) and potassium carbonate and / or potassium hydrogen carbonate is included in the solid particles, and as a result, 0.02 to 20 mass with respect to the mass of the entire gas removal particles. % Containing form is possible. In the latter form, each gas removal particle can remove acid gas together with aldehyde gas, so it takes time and effort to mix aldehyde gas removal particles and acid gas removal particles. It is not necessary to adopt a process, and it is not necessary to consider the dispersibility of the gas removal particles when mixed in this process, and since any gas can be removed by individual particles, it is superior to the former There is an advantage that removal efficiency can be obtained.
本発明のガス除去用濾材の厚さは、プリーツ加工を施すことを考慮すると、０．２〜４ｍｍである必要があり、０．３〜３ｍｍであることが好ましく、０．４〜２ｍｍであることがより好ましく、０．５〜２ｍｍであることが更に好ましい。０．２ｍｍ未満であると、アルデヒドガスや酸性ガスの除去効率が不十分となる。また、４ｍｍをこえると、プリーツ加工を施したときに、気体の濾過に寄与しないか又は寄与が極めて少ない部分（以下、デッドスペースと称する）が多くなり、かえってアルデヒドガスや酸性ガスの除去効率が不十分となる。また、ガス除去粒子の平均粒径とガス除去用濾材の厚さの関係としては、前記ガス除去粒子の平均粒径が前記ガス除去用濾材の厚さの０．１〜１．０倍であることが好ましい。また、前記ガス除去粒子の平均粒径が前記ガス除去用濾材の厚さの０．２〜０．８倍であることがより好ましい。なお、厚さは、ＪＩＳ Ｌ１９１３−１９９８ ６．１．２Ａ法 に規定される試験方法により得られる値とする。 The thickness of the gas removal filter medium of the present invention needs to be 0.2 to 4 mm, preferably 0.3 to 3 mm, preferably 0.4 to 2 mm, in consideration of performing pleating. Is more preferable, and it is still more preferable that it is 0.5-2 mm. If it is less than 0.2 mm, the removal efficiency of aldehyde gas and acid gas becomes insufficient. On the other hand, when the length exceeds 4 mm, when pleating is performed, there are many portions (hereinafter referred to as dead space) which do not contribute to the filtration of the gas or have very little contribution, and on the contrary, the removal efficiency of aldehyde gas and acid gas is increased. It becomes insufficient. Moreover, as a relationship between the average particle diameter of the gas removal particles and the thickness of the filter medium for gas removal, the average particle diameter of the gas removal particles is 0.1 to 1.0 times the thickness of the filter medium for gas removal. It is preferable. The average particle diameter of the gas removal particles is more preferably 0.2 to 0.8 times the thickness of the gas removal filter medium. The thickness is a value obtained by the test method specified in JIS L1913-1998 6.1.2A method.
また、本発明のガス除去用濾材中に、ガス除去粒子と熱可塑性樹脂が占める割合は、ガス除去粒子が６０〜９５質量％と、熱可塑性樹脂が４０〜５質量％とからなることが好ましく、ガス除去粒子が７０〜９２質量％と、熱可塑性樹脂が３０〜８質量％とからなることがより好ましく、ガス除去粒子が８０〜９０質量％と、熱可塑性樹脂が２０〜１０質量％とからなることが更に好ましい。ガス除去粒子が６０質量％未満の場合、アルデヒドガスや酸性ガスの除去効率が低下する場合がある。また、熱可塑性樹脂が５質量％未満の場合、ガス除去粒子を充分に連結することができずに、ガス除去粒子が脱落するという問題がある。 In the gas removal filter medium of the present invention, the proportion of the gas removal particles and the thermoplastic resin is preferably 60 to 95% by mass of the gas removal particles and 40 to 5% by mass of the thermoplastic resin. More preferably, the gas removal particles are 70 to 92% by mass and the thermoplastic resin is 30 to 8% by mass, the gas removal particles are 80 to 90% by mass, and the thermoplastic resin is 20 to 10% by mass. More preferably, it consists of. When the gas removal particles are less than 60% by mass, the removal efficiency of aldehyde gas or acid gas may be lowered. Further, when the thermoplastic resin is less than 5% by mass, there is a problem that the gas removal particles cannot be sufficiently connected and the gas removal particles fall off.
本発明の複合フィルタは、前記ガス除去用濾材と塵埃を除去する塵埃除去用濾材とが積層してなる複合フィルタである。前記ガス除去用濾材の上流側に塵埃除去用濾材を積層または積層一体化して、複合フィルタとすることにより、ガス除去用濾材に直接塵埃が堆積することを防ぎ、ガス除去用濾材に関するアルデヒドガスや酸性ガスの除去効率の低下を顕著に防止する効果がある。 The composite filter of the present invention is a composite filter in which the gas removing filter medium and a dust removing filter medium for removing dust are laminated. By stacking or laminating a dust removing filter medium upstream of the gas removing filter medium to form a composite filter, it is possible to prevent dust from directly depositing on the gas removing filter medium. There is an effect of remarkably preventing a decrease in the removal efficiency of the acid gas.
前記塵埃除去用濾材の態様は通気性のある素材である限り特に限定されず、例えば、織物、編物、ネットまたは不織布などの繊維基材を適用することができる。この中でも、不織布であれば、繊維表面の総面積を広く効率良く利用でき、且つ繊維同士によって形成される小さな空隙を多数有しているので、特に好ましい。 The aspect of the filter material for removing dust is not particularly limited as long as it is a breathable material. For example, a fiber base material such as a woven fabric, a knitted fabric, a net, or a non-woven fabric can be applied. Among these, a non-woven fabric is particularly preferable because it can efficiently use the total area of the fiber surface widely and has many small voids formed by the fibers.
前記繊維基材としての不織布（以下、不織布基材と称する）も特に限定されず、不織布基材の構造としては、例えば繊維長１５〜１００ｍｍの、捲縮数５〜３０個／インチを有する通常ステープル繊維と呼ばれる繊維をカード機やエアレイ装置などを使用して、繊維ウエブに形成した後、接着性繊維または接着剤を用いて構成繊維を接着によって結合する方法による、一般的に乾式法と呼ばれる製法によって得られる不織布がある。乾式法による不織布は、厚さ方向に多数の繊維が配向しているので、厚さが大きく、且つ厚さがつぶれ難い利点がある。また、ステープル繊維には、カード機などで開繊可能なように捲縮加工が施されているので、嵩高な不織布基材となり、且つ圧縮に対しても厚さ方向の反発力に優れる利点がある。 The nonwoven fabric (hereinafter referred to as the nonwoven fabric substrate) as the fiber substrate is not particularly limited, and the structure of the nonwoven fabric substrate is typically a fiber length of 15 to 100 mm and a crimp number of 5 to 30 / inch. Generally called a dry method, in which a fiber called a staple fiber is formed on a fiber web using a card machine or an air array device, and then the constituent fibers are bonded together using an adhesive fiber or an adhesive. There is a nonwoven fabric obtained by a manufacturing method. Since the nonwoven fabric by the dry method has many fibers oriented in the thickness direction, there is an advantage that the thickness is large and the thickness is not easily crushed. In addition, the staple fiber is crimped so that it can be opened by a card machine or the like, so that it becomes a bulky nonwoven fabric base material and has an advantage of excellent repulsive force in the thickness direction against compression. is there.
また、乾式法に限らずに任意の不織布の製法により、例えば湿式法、スパンボンド法、メルトブロー法、静電紡糸法又はフラッシュ紡糸法などによって形成される不織布を適用することができる。湿式法による場合は、例えば、水平長網方式、傾斜ワイヤー型短網方式、円網方式、又は長網・円網コンビネーション方式の抄紙機などを用いて、熱可塑性樹脂からなる繊維を含むスラリーから繊維シートを漉き上げる方法を採用することができる。詳細には、抄紙後の繊維シートに接着剤を用いて構成繊維を接着によって結合する方法がある。或いは、熱可塑性樹脂からなる接着性繊維をスラリーに混入させておき、抄紙後、接着性繊維を用いて構成繊維同士を接着によって結合する方法がある。 Moreover, the nonwoven fabric formed not only by a dry method but by the manufacturing method of arbitrary nonwoven fabrics, for example, a wet method, a spun bond method, a melt blow method, an electrostatic spinning method, a flash spinning method etc. is applicable. In the case of the wet method, for example, from a slurry containing fibers made of thermoplastic resin using a paper machine of a horizontal long net method, an inclined wire type short net method, a circular net method, or a long net / circular net combination method. A method of rolling up the fiber sheet can be employed. Specifically, there is a method in which constituent fibers are bonded to a fiber sheet after paper making using an adhesive. Alternatively, there is a method in which adhesive fibers made of a thermoplastic resin are mixed in a slurry, and after the paper making, the constituent fibers are bonded to each other using the adhesive fibers.
また、スパンボンド法による場合は、例えば熱可塑性樹脂からなる繊維をノズルより紡出させて長繊維からなる繊維フリースとした後、凹凸を有する加熱ロールと平滑ロールとの間で繊維フリースを加圧しながら通過させることにより、部分的に熱可塑性樹脂からなる繊維が融着した不織布基材とする方法がある。また、例えば熱可塑性樹脂からなる繊維をノズルより紡出させて長繊維からなる繊維フリースとした後、熱可塑性樹脂からなる接着剤を用いて構成繊維を接着によって結合する方法がある。或いは、互いに融点が異なる２種類の樹脂成分からなる芯鞘型の長繊維をノズルより紡出させた後、低融点の鞘成分を接着成分として、構成繊維を接着によって結合する方法がある。また、熱可塑性樹脂からなる繊維をノズルより紡出させて長繊維からなる繊維フリースとする際に、熱可塑性樹脂からなる接着性のステープル繊維を吹き込み長繊維と短繊維とが一体化した繊維フリースとした後、構成繊維を接着によって結合する方法がある。ステープル繊維を用いた不織布基材であれば、厚さ方向に多数の繊維が配向しているので、厚さが大きく、且つ厚さがつぶれ難い利点がある。また、圧縮に対しても厚さ方向の反発力に優れる利点がある。 In the case of the spunbond method, for example, a fiber made of a thermoplastic resin is spun from a nozzle to form a fiber fleece made of a long fiber, and then the fiber fleece is pressed between a heating roll having irregularities and a smooth roll. However, there is a method of forming a nonwoven fabric base material in which fibers made of a thermoplastic resin are partially fused. Further, for example, there is a method in which a fiber made of a thermoplastic resin is spun from a nozzle to form a fiber fleece made of a long fiber, and then the constituent fibers are bonded together using an adhesive made of a thermoplastic resin. Alternatively, there is a method in which core-sheath type long fibers made of two kinds of resin components having different melting points are spun from a nozzle, and then the constituent fibers are bonded by bonding using a low melting point sheath component as an adhesive component. Also, when a fiber made of thermoplastic resin is spun from a nozzle to make a fiber fleece made of a long fiber, an adhesive staple fiber made of a thermoplastic resin is blown into the fiber fleece in which the long fiber and the short fiber are integrated. Then, there is a method of bonding the constituent fibers by bonding. In the case of a nonwoven fabric substrate using staple fibers, since many fibers are oriented in the thickness direction, there is an advantage that the thickness is large and the thickness is not easily crushed. In addition, there is an advantage of excellent repulsive force in the thickness direction against compression.
また、静電紡糸法又はフラッシュ紡糸法などによる場合は、例えば熱可塑性樹脂からなる繊維をノズルより紡出させて繊維フリースとした後、熱可塑性樹脂からなる接着剤を用いて構成繊維を接着によって結合する方法がある。 In the case of electrostatic spinning or flash spinning, for example, a fiber made of a thermoplastic resin is spun from a nozzle into a fiber fleece, and then the constituent fibers are bonded using an adhesive made of a thermoplastic resin. There is a way to join.
また、これらの不織布製法において、形成される繊維ウェブ、繊維シート、または繊維フリースにニードルや水流の作用によって繊維同士を絡合させて繊維同士を結合する方法を併用することも可能である。また、加熱ロールを用いて、全面的にまたは部分的に繊維同士を熱融着により結合する方法を併用することも可能である。 Moreover, in these nonwoven fabric manufacturing methods, it is also possible to use a method in which fibers are entangled with each other by the action of a needle or a water flow to bond the fibers to the formed fiber web, fiber sheet, or fiber fleece. Moreover, it is also possible to use together the method of couple | bonding fibers by heat sealing | fusion entirely or partially using a heating roll.
前記不織布基材を構成する繊維は、特に限定されず、熱可塑性樹脂からなる合成繊維、レーヨンなどの半合成繊維、綿およびパルプ繊維などの天然繊維、あるいは金属などの無機繊維を適用することが可能であるが、耐久性や加工性などの点を考慮すると、熱可塑性樹脂からなる繊維を含むことが好ましい。熱可塑性樹脂からなる繊維としては、不織布の製造で一般的に用いられる合成繊維があり、例えばポリエチレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレートなどのポリエステル系繊維、ナイロン６、ナイロン６６などのポリアミド系繊維、ポリプロピレン、ポリエチレンなどのポリオレフィン系繊維、ポリアクリロニトリルなどのアクリル系繊維およびポリビニルアルコール系繊維などを挙げることができる。また、フィルタの濾過性能をさらに向上させる場合は、これらの繊維の中でも帯電性に優れるポリオレフィン系繊維を適用することが好ましい。 The fibers constituting the nonwoven fabric substrate are not particularly limited, and synthetic fibers made of thermoplastic resin, semi-synthetic fibers such as rayon, natural fibers such as cotton and pulp fibers, or inorganic fibers such as metals can be applied. Although it is possible, in view of durability and workability, it is preferable to include fibers made of a thermoplastic resin. The fibers made of thermoplastic resin include synthetic fibers that are generally used in the production of nonwoven fabrics. For example, polyester fibers such as polyethylene terephthalate and polybutylene terephthalate, polyamide fibers such as nylon 6 and nylon 66, polypropylene, and polyethylene. And the like, polyolefin fibers such as polyacrylonitrile, acrylic fibers such as polyacrylonitrile, and polyvinyl alcohol fibers. Moreover, when further improving the filtration performance of a filter, it is preferable to apply polyolefin fiber excellent in charging property among these fibers.
また、熱可塑性樹脂からなる繊維が、熱接着性の繊維であることも可能である。熱接着性の繊維としては、例えば他の繊維よりも融点が低く他の繊維を熱接着することのできる単一樹脂成分からなる繊維や、他の繊維よりも融点が低く他の繊維を熱接着することのできる低融点成分を繊維表面に有する複合繊維がある。このような複合繊維には、その横断面形状が例えば、低融点成分を繊維表面に有する芯鞘型やサイドバイサイド型等の複合繊維があり、またその材質は例えば、共重合ポリエステル／ポリエステル、共重合ポリプロピレン／ポリプロピレン、ポリプロピレン／ポリアミド、ポリエチレン／ポリプロピレン、ポリプロピレン／ポリエステル、ポリエチレン／ポリエステルなどの繊維形成性重合体の組み合わせからなる複合繊維がある。なお、前記熱接着性繊維の不織布基材全体に占める割合は、本発明の効果を損なわない限り任意の割合で用いることが出来る。 Further, the fiber made of a thermoplastic resin can be a heat-adhesive fiber. Examples of heat-bondable fibers include fibers composed of a single resin component that has a lower melting point than other fibers and can be bonded to other fibers, and other fibers that have a lower melting point than other fibers. There are composite fibers having low melting point components that can be made on the fiber surface. Such composite fibers include, for example, core-sheath type and side-by-side type composite fibers having a low melting point component on the fiber surface, and the material thereof is, for example, copolymer polyester / polyester, copolymer There are composite fibers made of a combination of fiber-forming polymers such as polypropylene / polypropylene, polypropylene / polyamide, polyethylene / polypropylene, polypropylene / polyester, and polyethylene / polyester. In addition, the ratio which occupies for the whole nonwoven fabric base material of the said heat bondable fiber can be used in arbitrary ratios, unless the effect of this invention is impaired.
また、前記不織布基材における繊維の平均繊度は、０．１〜３０デシテックスが好ましく、０．５〜２０デシテックスがより好ましく、０．５〜１０デシテックスが更に好ましい。 Moreover, 0.1-30 dtex is preferable, as for the average fineness of the fiber in the said nonwoven fabric base material, 0.5-20 dtex is more preferable, and 0.5-10 dtex is still more preferable.
以上述べたように、使用目的に応じて様々な不織布基材を用いて複合フィルタとすることができるが、複合フィルタにプリーツ加工を施すことを考慮すると、本発明の複合フィルタの厚さは、０．２〜４ｍｍであることが好ましく、０．４〜３ｍｍであることがより好ましく、０．６〜２ｍｍであることが更に好ましい。０．２ｍｍ未満であると、アルデヒドガスや酸性ガスの除去効率が不十分となる場合があり、また、４ｍｍをこえると、プリーツ加工を施したときに、気体の濾過に寄与しないか又は寄与が極めて少ない部分（以下、デッドスペースと称する）が多くなり、かえってアルデヒドガスや酸性ガスの除去効率が不十分となる場合がある。 As described above, it is possible to make a composite filter using various nonwoven fabric base materials according to the purpose of use, but considering the application of pleating to the composite filter, the thickness of the composite filter of the present invention is: It is preferably 0.2 to 4 mm, more preferably 0.4 to 3 mm, and still more preferably 0.6 to 2 mm. If it is less than 0.2 mm, the removal efficiency of aldehyde gas or acid gas may be insufficient, and if it exceeds 4 mm, it does not contribute to gas filtration or contributes when pleated. There may be an extremely small portion (hereinafter referred to as a dead space), and the removal efficiency of aldehyde gas or acid gas may be insufficient.
また、前記繊維基材の面密度は５〜１００ｇ／ｍ２であることが好ましく、１０〜８０ｇ／ｍ２であることがより好ましい。 The surface density of the fiber base material is preferably from 5 to 100 g / m 2, and more preferably 10 to 80 g / m 2.
前記塵埃除去用濾材の濾過性能は、粗塵除去用のフィルタとして機能することが好ましく、具体的には、ＡＳＨＲＡＥ ５２．１−１９９２に規定される試験方法において、ＳＡＥ ＦＩＮＥ ダストを用いて、質量法により評価すると、試験条件が風速０．２５ｍ／ｓｅｃの時に、粒子捕集平均効率が５０〜９９％であることが好ましく、粒子捕集平均効率が６０〜９９％であることが好ましく、粒子捕集平均効率が７０〜９９％であることが更に好ましい。粒子捕集平均効率が５０％未満である場合は粗塵除去が不十分であり、粒子捕集平均効率が９９％を超える場合は、塵埃除去用濾材の開孔径が細かくなり過ぎるため、すぐに塵埃除去用濾材前後の圧力損失が限界に達して寿命が短くなり粗塵除去用のフィルタとして使用できない場合がある。なお、ＳＡＥ ＦＩＮＥ ダストとは、ＩＳＯ１２１０３−１（１９９７）のＡ２（ｆｉｎｅ）に規定される試験用ダストに適合するダストである。また、ＪＩＳ Ｂ９９０８形式１に規定される試験方法において、０．３μｍの大気塵を用いて、計数法により評価すると、試験条件が風速０．１ｍ／ｓｅｃの時に、粒子捕集平均効率が５〜５０％であることが好ましく、粒子捕集平均効率が１０〜５０％であることが好ましく、粒子捕集平均効率が２０〜５０％であることが更に好ましい。
The filtration performance of the dust removing filter medium preferably functions as a coarse dust removing filter. Specifically, in the test method defined in ASHRAE 52.-1992, using SAE FINE dust, When evaluated by the method, when the test condition is a wind speed of 0.25 m / sec, the particle collection average efficiency is preferably 50 to 99%, the particle collection average efficiency is preferably 60 to 99%, It is more preferable that the collection average efficiency is 70 to 99%. When the average particle collection efficiency is less than 50%, the coarse dust removal is insufficient, and when the average particle collection efficiency exceeds 99%, the pore diameter of the filter medium for dust removal becomes too fine. In some cases, the pressure loss before and after the filter material for dust removal reaches a limit and the life is shortened, and the filter cannot be used as a filter for removing coarse dust. SAE FINE dust is dust that conforms to the test dust specified in A2 (fine) of ISO12103-1 (1997). Further, in the test method defined in
前記塵埃除去用濾材の圧力損失は、前述の濾過性能を確保しつつ、できる限り少ないものが好ましく、初期の圧力損失（Ｐａ）は風速０．１ｍ／ｓｅｃにて測定すると、０．０５〜１０Ｐａが好ましく、０．１〜７Ｐａがより好ましく、０．５〜５Ｐａが更に好ましい。 The pressure loss of the dust removing filter medium is preferably as small as possible while ensuring the above-mentioned filtration performance. The initial pressure loss (Pa) is 0.05 to 10 Pa when measured at a wind speed of 0.1 m / sec. Is preferable, 0.1-7 Pa is more preferable, and 0.5-5 Pa is still more preferable.
以上の要件を考慮すると、前記複合フィルタに用いる塵埃除去用濾材の不織布基材としては、厚さが少なくても、除塵効率が優れる効果を有している不織布基材を用いることが好ましい。このような不織布基材として好ましい形態にメルトブロー不織布がある。具体的には、このメルトブロー法不織布の平均繊維径は０．１〜５０μｍが好ましく、０．５〜４０μｍがより好ましく、１〜３０μｍが更に好ましい。また材質は、ポリプロピレン樹脂からなることが好ましく、さらにコロナチャージなどによる帯電加工を施して、計数法効率５〜４０％、好ましくは１０〜３０％（大気塵０．３〜０．５μｍ 風速１０ｃｍ／ｓ）の塵埃除去用濾材とすることが好ましい。
Considering the above requirements, it is preferable to use a nonwoven fabric base material having an effect of excellent dust removal efficiency even if the thickness is small, as the nonwoven fabric base material of the dust removing filter medium used for the composite filter. A melt blown nonwoven fabric is a preferred form for such a nonwoven fabric substrate. Specifically, the average fiber diameter of the melt blown nonwoven fabric is preferably 0.1 to 50 μm, more preferably 0.5 to 40 μm, and still more preferably 1 to 30 μm. The material is preferably made of polypropylene resin, and further charged by corona charge or the like, and the counting method efficiency is 5 to 40%, preferably 10 to 30% (atmospheric dust 0.3 to 0.5 μm,
本発明のフィルタエレメントは、前記ガス除去用濾材がプリーツ折り加工されてなるか、あるいは前記複合フィルタがプリーツ折り加工されてなる。具体的には、本発明のフィルタエレメントは、図４又は図５に例示するように、ガス除去用濾材または複合フィルタ（２１）がプリーツ加工されており、保形部材（２２ａ）によってプリーツ形状が保持されてなるフィルタエレメント（２０）である。なお、図４では、プリーツ加工されたフィルタ（２１）の、プリーツの峰線方向と交叉する端面に、保形部材（２２ｂ）が矢印Ａの方向に装着する態様も例示している。ガス除去用濾材または複合フィルタのプリーツ加工は、ジグザグ形状に折られている限り限定されず、この折り加工方法としてはレシプロ式やロータリー式などのプリーツ加工機による方法や、ジグザグ形状に成形された押型でプレスする方法などがある。 In the filter element of the present invention, the gas removal filter medium is pleated, or the composite filter is pleated. Specifically, as illustrated in FIG. 4 or FIG. 5, the filter element of the present invention has a filter material for gas removal or a composite filter (21) pleated, and the pleated shape is formed by the shape retaining member (22a). The filter element (20) is held. FIG. 4 also illustrates an example in which the shape retaining member (22b) is mounted in the direction of arrow A on the end face of the pleated filter (21) that intersects the pleated ridgeline direction. The pleating process of the gas removal filter medium or the composite filter is not limited as long as it is folded into a zigzag shape. This folding method is a method using a pleating machine such as a reciprocating type or a rotary type, or a zigzag shape. There is a method of pressing with a die.
また、保形部材としては、プリーツ形状を保持することができる限り、特に限定されず、例えば織編物、不織布、合成樹脂シート、発泡シート、紙、金属材料またはこれらの複合物などのシート状物を適用することができる。このうち特に不織布であれば、強度に優れると共に、フィルタエレメントを剛性枠に装着する際にクッション性に優れ、剛性枠との間のシール性に優れるので好ましい。具体的には、これらのシート状物を、熱融着させたり、接着剤や接着性シートを介して接着することにより、プリーツの峰線方向と交叉する端面に、装着することができる。なお、保形部材としては、シート状物に限らず、発泡性樹脂等を付着させて発泡して形成することなども可能である。また、保形部材は、プリーツの峰線方向と交叉する端面以外にも、峰線方向と平行な端面にも装着することが可能である。 The shape-retaining member is not particularly limited as long as the pleated shape can be maintained. For example, a sheet-like material such as a woven or knitted fabric, a nonwoven fabric, a synthetic resin sheet, a foamed sheet, paper, a metal material, or a composite thereof. Can be applied. Of these, non-woven fabrics are particularly preferable because they are excellent in strength, excellent in cushioning properties when the filter element is attached to the rigid frame, and excellent in sealing performance with the rigid frame. Specifically, these sheet-like materials can be attached to an end surface intersecting with the pleated ridge line direction by heat-sealing or adhering via an adhesive or an adhesive sheet. The shape-retaining member is not limited to a sheet-like member, and can be formed by foaming by attaching a foamable resin or the like. Further, the shape retaining member can be mounted not only on the end face intersecting with the pleated line direction but also on an end face parallel to the pleated line direction.
前記プリーツ加工前に、或いはプリーツ加工後に、図４又は図５に例示するように、ガス除去用濾材または複合フィルタ（２１）に、プリーツの峰線方向と交叉する方向に、間隔をおいて平行に、線状の樹脂を付着させたセパレータ（２４）を設けて、プリーツの山の斜面が接触してデッドスペースとなることを防ぐことも好ましい。線状の樹脂の付着は、これらの図のように、断続的としてプリーツの山の峰に設けて、プリーツの谷部には設けないようにすることも好ましく、またガス除去用濾材または複合フィルタの両面に設けることも好ましい態様である。 Before or after the pleating process, as illustrated in FIG. 4 or FIG. 5, the gas removal filter medium or the composite filter (21) is parallel to the pleated ridge line direction with a gap therebetween. It is also preferable to provide a separator (24) to which a linear resin is attached to prevent the slope of the pleat mountain from coming into contact and forming a dead space. As shown in these figures, it is preferable that the linear resin is intermittently provided at the peak of the pleat and not at the valley of the pleat. It is also a preferable aspect to provide on both surfaces.
また、前記フィルタエレメントは、図４に例示するように、ひだ（２３）が多数形成されていることが好ましく、具体的には、図６に示すように、ひだ（２３）の高さＨは５〜１５０ｍｍが好ましく、８〜１００ｍｍがより好ましく、１０〜６０ｍｍが更に好ましい。また、ひだ（２３）のピッチＰは１〜２０ｍｍが好ましく、２〜１５ｍｍがより好ましく、３〜１０ｍｍが更に好ましい。また、ピッチＰ（ｍｍ）と高さＨ（ｍｍ）との比Ｐ／Ｈが０．０５〜０．７であることが好ましく、０．０５〜０．５であることが好ましく、０．０５〜０．３であることが更に好ましい。Ｐ／Ｈが０．０５未満であると、ひだの角度が小さくなり過ぎるので、風圧でひだの角度が広がり隣接するひだと付着してしまいデッドスペースとなり、アルデヒドガス除去効果が低下してしまう場合がある。また、Ｐ／Ｈが０．５を超えると、ひだの数が少なくなり濾材全体の面積が少なくなり、アルデヒドガス及び酸性ガス除去効果が低下してしまう場合がある。また、ひだの高さが１５０ｍｍを超えると、ひだの角度が小さくなり過ぎるので、風圧でひだの角度が広がり隣接するひだと付着してしまいデッドスペースとなり、かえってアルデヒドガス及び酸性ガス除去効果が低下してしまう場合がある。 In addition, as illustrated in FIG. 4, the filter element preferably has a large number of pleats (23). Specifically, as shown in FIG. 5-150 mm is preferable, 8-100 mm is more preferable, and 10-60 mm is still more preferable. Moreover, 1-20 mm is preferable, as for the pitch P of a pleat (23), 2-15 mm is more preferable, and 3-10 mm is still more preferable. Moreover, it is preferable that ratio P / H of pitch P (mm) and height H (mm) is 0.05-0.7, it is preferable that it is 0.05-0.5, 0.05 More preferably, it is -0.3. If the P / H is less than 0.05, the pleat angle becomes too small, and the pleat angle is widened by the wind pressure and adheres to adjacent pleats, resulting in a dead space, which reduces the aldehyde gas removal effect. There is. Moreover, when P / H exceeds 0.5, the number of pleats decreases, the area of the entire filter medium decreases, and the aldehyde gas and acid gas removal effect may decrease. If the height of the pleats exceeds 150 mm, the pleat angle becomes too small, and the pleat angle is widened by the wind pressure and adheres to the adjacent pleats, resulting in a dead space. On the contrary, the effect of removing aldehyde gas and acid gas is reduced. May end up.
また、フィルタエレメントの全体の大きさは、自動車用や家庭用空気清浄機などの生活環境における空調機器に装着して使用されるフィルタエレメントの場合、空気の流入面の一辺の寸法が８０〜５００ｍｍが好ましく、１００〜４００ｍｍがより好ましく、１５０〜３００ｍｍが更に好ましい。また、奥行は５〜１００ｍｍが好ましく、８〜５０ｍｍがより好ましく、１０〜３０ｍｍが更に好ましい。また、ビル、工場、事務所などに設置される空気清浄装置に、パッケージフィルター、ファンコイルユニット、中央空調用フィルタユニット等のアルデヒドガス除去フィルタとして使用されるフィルタエレメントの場合、空気の流入面の一辺の寸法が２００〜１５００ｍｍが好ましく、３００〜１０００ｍｍがより好ましく、４００〜７００ｍｍが更に好ましい。また、奥行は１０〜５００ｍｍが好ましく、２０〜４００ｍｍがより好ましく、３０〜３００ｍｍが更に好ましい。 The overall size of the filter element is such that the dimension of one side of the air inflow surface is 80 to 500 mm in the case of a filter element that is used by being mounted on an air conditioner in a living environment such as an automobile or a home air cleaner. Is preferable, 100 to 400 mm is more preferable, and 150 to 300 mm is still more preferable. Moreover, 5-100 mm is preferable, 8-50 mm is more preferable, and 10-30 mm is still more preferable. Also, in the case of filter elements used as aldehyde gas removal filters such as package filters, fan coil units, central air conditioning filter units, etc. in air purifiers installed in buildings, factories, offices, etc. The dimension of one side is preferably 200 to 1500 mm, more preferably 300 to 1000 mm, and still more preferably 400 to 700 mm. Moreover, 10-500 mm is preferable, 20-400 mm is more preferable, and 30-300 mm is still more preferable.
前記フィルタエレメントを空調装置に適用する場合はフィルタエレメントを剛性枠に装着して用いることができる。この剛性枠は剛性のある材質である限り特に限定されず、木材、金属、プラスチック等が適用され、数回の洗浄再生の後に焼却、廃棄される場合は木材が好ましい。 When the filter element is applied to an air conditioner, the filter element can be used by being mounted on a rigid frame. The rigid frame is not particularly limited as long as it is a rigid material, and wood, metal, plastic, or the like is applied, and wood is preferable when incinerated and discarded after several washing and regeneration.
前記フィルタエレメントのガス除去性能は、ＤＩＮ７１４６０ ＰａｒｔＩＩ によって評価することができる。詳細には、アルデヒドガスに対しては、アセトアルデヒドの３ｐｐｍガスを用いて、ワンパスでの除去効率を測定する。このアセトアルデヒドガスの除去効率は、好ましくは２０％以上であり、より好ましくは３０％以上であり、更に好ましくは４０％以上である。また、他の有機ガスに対しては、アルデヒドガスと挙動が異なる場合が多く、このためトルエンガスを代表として、トルエンの８０ｐｐｍガスを用いて、ワンパスでの除去効率を測定する。このトルエンガスの除去効率は、好ましくは５０％以上であり、より好ましくは６０％以上であり、更に好ましくは７０％以上である。また、酸性ガスに対しては、二酸化硫黄の３０ｐｐｍガスを用いて、ワンパスでの除去効率を測定する。この二酸化硫黄ガスの除去効率は、好ましくは２５％以上であり、より好ましくは３０％以上であり、更に好ましくは５０％以上である。 The gas removal performance of the filter element can be evaluated by DIN 71460 Part II. Specifically, for the aldehyde gas, the removal efficiency in one pass is measured using 3 ppm of acetaldehyde gas. The acetaldehyde gas removal efficiency is preferably 20% or more, more preferably 30% or more, and still more preferably 40% or more. In addition, for other organic gases, the behavior is often different from that of aldehyde gas. For this reason, the removal efficiency in one pass is measured by using 80 ppm gas of toluene, typically toluene gas. The removal efficiency of this toluene gas is preferably 50% or more, more preferably 60% or more, and further preferably 70% or more. Moreover, with respect to acidic gas, the removal efficiency in one pass is measured using 30 ppm gas of sulfur dioxide. The removal efficiency of this sulfur dioxide gas is preferably 25% or more, more preferably 30% or more, and further preferably 50% or more.
以上説明したように、本発明によって、自動車用や家庭用空気清浄機などの生活環境における空調機器に装着して使用されるフィルタに関し、特にアルデヒドガスとともに酸性ガスを、低コストで効率良く除去することが可能なガス除去用濾材および複合フィルタを提供することが可能となった。また、ガス除去用濾材または複合フィルタがプリーツ折り加工されてなるフィルタエレメントを提供することが可能となった。 As described above, according to the present invention, the present invention relates to a filter that is used by being mounted on an air conditioner in a living environment such as an automobile or a home air cleaner, and in particular, efficiently removes acid gas together with aldehyde gas at low cost. It has become possible to provide a filter medium for gas removal and a composite filter that can be used. In addition, it is possible to provide a filter element in which a gas removal filter medium or a composite filter is pleated.
以下、本発明の実施例につき説明するが、これは発明の理解を容易とするための好適例に過ぎず、本発明はこれら実施例の内容に限定されるものではない。 Examples of the present invention will be described below, but these are only suitable examples for facilitating the understanding of the present invention, and the present invention is not limited to the contents of these examples.
（塵埃除去用濾材の圧力損失試験方法）
初期の圧力損失（Ｐａ）は風速０．１ｍ／ｓｅｃにて測定した値を用いる。
(Dust removal filter media pressure drop test method)
As the initial pressure loss (Pa), a value measured at a wind speed of 0.1 m / sec is used.
（塵埃除去用濾材の濾過性能試験方法−計数法）
ＪＩＳ Ｂ９９０８形式１に規定される試験方法において、風速０．１ｍ／ｓｅｃにて、０．３μｍの大気塵を供給して、粒子捕集平均効率（％）を求める。
(Dust removal filter medium filtration performance test method-counting method)
In the test method stipulated in JIS B 9908
（アルデヒドガス除去性能試験）
ＤＩＮ７１４６０ ＰａｒｔＩＩに規定される試験方法において、アセトアルデヒド濃度が３ｐｐｍとなるように、試験用エアーを調整した後、風量２８０ｍ３／ｈｒにて試験用エアーを供給して、アセトアルデヒドガスの初期除去効率を（％）を求め、アルデヒドガス除去効率とする。なお、アルデヒドガスの濃度の検出には、Ｂ＆Ｋ社製のマルチガスモニター１３０２型を使用する。
(Aldehyde gas removal performance test)
In the test method specified in DIN 71460 Part II, after adjusting the test air so that the acetaldehyde concentration becomes 3 ppm, the test air is supplied at an air volume of 280 m 3 / hr to improve the initial removal efficiency of acetaldehyde gas ( %) To obtain the aldehyde gas removal efficiency. For detection of the aldehyde gas concentration, a multi-gas monitor 1302 manufactured by B & K is used.
（有機ガス除去性能試験）
ＤＩＮ７１４６０ ＰａｒｔＩＩに規定される試験方法において、トルエン濃度が８０ｐｐｍとなるように、試験用エアーを調整した後、風量２８０ｍ３／ｈｒにて試験用エアーを供給して、トルエンガスの初期除去効率を（％）を求め、有機ガス除去効率とする。なお、トルエンガスの濃度の検出には、ＢＲＵＫＥＲ社製のＦＴ−ＩＲ分析装置 ＥＱＵＩＮＯＸ５５を使用する。
(Organic gas removal performance test)
In the test method specified in DIN 71460 Part II, after adjusting the test air so that the toluene concentration becomes 80 ppm, the test air is supplied at an air volume of 280 m 3 / hr to improve the initial removal efficiency of toluene gas ( %) To determine the organic gas removal efficiency. For detection of the concentration of toluene gas, an FT-IR analyzer EQINOX55 manufactured by BRUKER is used.
（酸性ガス除去性能試験）
ＤＩＮ７１４６０ ＰａｒｔＩＩに規定される試験方法において、二酸化硫黄濃度が３０ｐｐｍとなるように、試験用エアーを調整した後、風量２８０ｍ３／ｈｒにて試験用エアーを供給して、二酸化硫黄ガスの初期除去効率を（％）を求め酸性ガス除去効率とする。なお、二酸化硫黄ガスの濃度の検出には、Ｂ＆Ｋ社製のマルチガスモニター１３０２型を使用する。
また、二酸化硫黄ガス除去効率が低下して１０％に達した時間を二酸化硫黄除去寿命した。次いで、実施例１の二酸化硫黄除去寿命に対して各実施例の二酸化硫黄除去寿命の倍率を求めた。
(Acid gas removal performance test)
In the test method stipulated in DIN 71460 Part II, after adjusting the test air so that the sulfur dioxide concentration becomes 30 ppm, the test air is supplied at an air volume of 280 m 3 / hr, and the initial removal efficiency of sulfur dioxide gas (%) To obtain the acid gas removal efficiency. A multi-gas monitor type 1302 manufactured by B & K is used for detecting the concentration of sulfur dioxide gas.
Moreover, the sulfur dioxide gas removal efficiency fell and the time when it reached 10% was the sulfur dioxide removal life. Subsequently, the multiplication factor of the sulfur dioxide removal life of each example was obtained with respect to the sulfur dioxide removal life of Example 1.
（原材料調整１ａ）
炭酸カリウムと前述の一般式（１）の中で、Ｒ１及びＲ２がヒドロキシメチル基である、次の式（４）に示す２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールと炭酸カリウムを水に溶解して、１．２％、３％、４％、８．５％、の水溶液とした。次いで、この水溶液を粒径０．２５〜０．５ｍｍに分級した市販の活性炭粒子に散布した後、活性炭粒子を乾燥させて、２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールと炭酸カリウムの付着割合が異なる４種類のガス除去粒子Ａ、Ｂ、Ｃ及びＤを得た。これらガス除去粒子Ａ、Ｂ、Ｃ及びＤには、それぞれのガス除去粒子全体の質量に対して、炭酸カリウムを１質量％、２．５質量％、３．５質量％及び８．５質量％の割合で付着させた。また、２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールを２質量％、５質量％、７質量％及び１５質量％の割合で付着させた。
2 - amino-2 -hydroxymethyl- 1,3-propanediol represented by the following formula (4), in which R 1 and R 2 are hydroxymethyl groups in potassium carbonate and the aforementioned general formula (1) Potassium carbonate was dissolved in water to obtain 1.2%, 3%, 4%, and 8.5% aqueous solutions. Then, after spraying this aqueous solution on commercially available activated carbon particles classified to a particle size of 0.25 to 0.5 mm, the activated carbon particles were dried to give 2-amino-2 -hydroxymethyl- 1,3-propanediol and carbonic acid. Four types of gas removal particles A, B, C and D having different potassium adhesion ratios were obtained. In these gas removal particles A, B, C and D, potassium carbonate is 1% by mass, 2.5% by mass, 3.5% by mass and 8.5% by mass based on the total mass of each gas removal particle. It was made to adhere in the ratio. In addition, 2-amino-2 -hydroxymethyl- 1,3-propanediol was attached at a ratio of 2% by mass, 5% by mass, 7% by mass, and 15% by mass.
（原材料調整１ｂ）
炭酸水素カリウムと前述の式（４）に示す２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールとを水に溶解して、４％の水溶液とした。次いで、この水溶液を粒径０．３５５〜０．８５ｍｍに分級した市販の活性炭粒子に散布した後、活性炭粒子を乾燥させて、ガス除去粒子Ｅを得た。このガス除去粒子Ｅには、ガス除去粒子全体の質量に対して、炭酸水素カリウムを３．５質量％、２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールを７質量％の割合で付着させた。
(Raw material adjustment 1b)
Potassium bicarbonate and 2 - amino-2 -hydroxymethyl- 1,3-propanediol represented by the above formula (4) were dissolved in water to obtain a 4% aqueous solution. Next, this aqueous solution was sprayed on commercially available activated carbon particles classified to a particle size of 0.355 to 0.85 mm, and then the activated carbon particles were dried to obtain gas removal particles E. The gas removal particles E have a ratio of 3.5% by mass of potassium bicarbonate and 7% by mass of 2 - amino-2 -hydroxymethyl- 1,3-propanediol with respect to the mass of the entire gas removal particles. Attached.
（原材料調整１ｃ）
炭酸カリウムと炭酸水素カリウムと前述の式（４）に示す２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールとを水に溶解して、４％の水溶液とした。次いで、この水溶液を粒径０．２５〜０．５ｍｍに分級した市販の活性炭粒子に散布した後、活性炭粒子を乾燥させて、ガス除去粒子Ｆを得た。このガス除去粒子Ｆには、ガス除去粒子全体の質量に対して、炭酸カリウムを１．８質量％の割合で、炭酸水素カリウムを１．７質量％、２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールを７質量％の割合で付着させた。
(Raw material adjustment 1c)
Potassium carbonate, potassium hydrogen carbonate and 2 - amino-2 -hydroxymethyl- 1,3-propanediol represented by the above formula (4) were dissolved in water to give a 4% aqueous solution. Subsequently, after spraying this aqueous solution on commercially available activated carbon particles classified into particle diameters of 0.25 to 0.5 mm, the activated carbon particles were dried to obtain gas removal particles F. The gas removal particles F include 1.8% by mass of potassium carbonate, 1.7% by mass of potassium hydrogen carbonate, 2-amino-2 -hydroxymethyl- 1 with respect to the total mass of the gas removal particles. , 3-propanediol was deposited in a proportion of 7% by weight.
（原材料調整２）
熱可塑性ポリアミド系樹脂（１９０℃におけるメルトインデックス：８０）を溶融紡糸して、面密度２０ｇ／ｍ２の蜘蛛の巣状のホットメルト不織布を形成した後、直ちに繊維径１０〜３０μｍ、面密度２０ｇ／ｍ２、厚さ０．１２ｍｍ、圧力損失１．０Ｐａ（風速１０ｃｍ／ｓ）のポリエステル繊維からなるスパンボンド不織布に付着させて、ホットメルト不織布が付着した面密度４０ｇ／ｍ２のカバー材Ａを得た。
(Raw material adjustment 2)
A thermoplastic polyamide-based resin (melt index at 190 ° C .: 80) is melt-spun to form a spider web-shaped hot melt nonwoven fabric with a surface density of 20 g / m 2 , and immediately, a fiber diameter of 10 to 30 μm and a surface density of 20 g. / M 2 , thickness 0.12 mm, pressure loss 1.0 Pa (
（原材料調整３）
メルトブロー法によって、繊維径３〜３０μｍ、面密度２０ｇ／ｍ２、厚さ０．５ｍｍ、圧力損失２Ｐａ（風速１０ｃｍ／ｓ）のポリプロピレン樹脂からなるメルトブロー不織布を得た。さらにコロナチャージによる帯電加工を施して、計数法効率２０％（大気塵０．３〜０．５μｍ 風速１０ｃｍ／ｓ）の塵埃除去用濾材Ａを得た。
(Raw material adjustment 3)
A melt blown nonwoven fabric made of a polypropylene resin having a fiber diameter of 3 to 30 μm, a surface density of 20 g / m 2 , a thickness of 0.5 mm, and a pressure loss of 2 Pa (wind speed of 10 cm / s) was obtained by a melt blow method. Furthermore, charging processing by corona charge was performed to obtain a dust removing filter medium A having a counting method efficiency of 20% (atmospheric dust 0.3 to 0.5 μm,
（実施例１）
図３に例示するように、原材料調整２で準備したホットメルト不織布が付着した面密度４０ｇ／ｍ２のカバー材Ａのホットメルト不織布（１０）の表面に、原材料調整１ａで得たガス除去粒子Ａ（３）を面密度１３０ｇ／ｍ２となるようにして散布する。続いて、約５Ｋｇ／ｃｍ２の水蒸気処理をカバー材（５）側（ホットメルト不織布（１０）側）から約７秒間行い、ホットメルト不織布（１０）を可塑化溶融して、ホットメルト樹脂からなる連結部（１）と樹脂凝集部（２）とで構成されたウエブに、樹脂凝集部（２）を介してガス除去粒子（３）を固着させた。続いて、固着したガス除去粒子以外のガス除去粒子は殆んどなかったが、念のため固着したガス除去粒子以外のガス除去粒子を除去することにより、ガス除去粒子（３）が、各々の粒径に応じて固着され、しかもカバー材（５）と接着された１層目の積層単位（４）を得た。さらに、この状態の積層単位（４）に面密度２０ｇ／ｍ２のホットメルト不織布（１０” ）を積層し、面密度１４０ｇ／ｍ２となるようにしてガス除去粒子（３’）散布、水蒸気処理、並びに念のため固着されていないガス除去粒子の除去を経て２層目の積層単位（４’）を形成した。
次に原材料調整２で準備したホットメルト不織布が付着した面密度４０ｇ／ｍ２のカバー材Ａである（５’）を、ホットメルト不織布（１０’）側が積層単位（４’）に接するようにして積層単位（４’）の上に積層し、約５Ｋｇ／ｃｍ２の水蒸気処理をシート材（５’）側（ホットメルト不織布（１０’）側）から約７秒間行い、ホットメルト不織布（１０’）を可塑化溶融して、ホットメルト樹脂からなる連結部（１’）と樹脂凝集部（２’）とで構成されたウエブに、樹脂凝集部（２’）を介して活性炭粒子（３’）を固着させて面密度３７０ｇ／ｍ２、厚さ１．０ｍｍのガス除去用濾材（１３）を得た。
Example 1
As illustrated in FIG. 3, the gas-removed particles obtained in the raw material preparation 1 a are formed on the surface of the hot melt nonwoven fabric (10) of the cover material A having a surface density of 40 g / m 2 to which the hot melt nonwoven fabric prepared in the
Next, cover material A (5 ′) having a surface density of 40 g / m 2 to which the hot melt nonwoven fabric prepared in
次いで、得られたガス除去用濾材を用いて、図４に示すように、フィルタエレメント（２１）の全体の大きさが保形部材側２２５ｍｍ×保形部材と垂直な側２３５ｍｍのフィルタエレメントとなるように、またプリーツの山高さＨが約２９ｍｍ、プリーツの山の間隔が約６ｍｍ、山数３７個となるように、プリーツを形成した後、不織布からなる枠材（２４）の片面にホットメルト樹脂シートを貼りあわせた枠材（２４）を準備して、図４に示す矢印Ａの方向に枠材（２４）を固着して、フィルタエレメントを得た。実施例１の評価結果を表１に示す。 Next, by using the obtained gas removing filter medium, as shown in FIG. 4, the filter element (21) has a total size of the shape-retaining member side 225 mm × the shape-retaining member side 235 mm. In addition, after forming the pleats so that the pleat height H is about 29 mm, the pleat height is about 6 mm, and the number of ridges is 37, hot melt is applied to one side of the frame material (24) made of nonwoven fabric. A frame member (24) to which a resin sheet was bonded was prepared, and the frame member (24) was fixed in the direction of arrow A shown in FIG. 4 to obtain a filter element. The evaluation results of Example 1 are shown in Table 1.
（実施例２及び３）
実施例１において、ガス除去粒子Ａの替わりに、原材料調整１ａで準備したガス除去粒子Ｂ及びＣを用いたこと以外は、実施例１と同様にして実施例２及び３のフィルタエレメントを得た。実施例２及び３の評価結果を表１に示す。
(Examples 2 and 3)
In Example 1, the filter elements of Examples 2 and 3 were obtained in the same manner as in Example 1 except that instead of the gas removal particles A, the gas removal particles B and C prepared in the raw material preparation 1a were used. . The evaluation results of Examples 2 and 3 are shown in Table 1.
（比較例１）
実施例１において、ガス除去粒子Ａの替わりに、炭酸カリウム、炭酸水素カリウムおよび２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールの何れも付着させていない、粒径０．２５〜０．５ｍｍに分級した市販の活性炭粒子を用いたこと以外は、実施例１と同様にして比較例１のフィルタエレメントを得た。比較例１の評価結果を表１に示す。
(Comparative Example 1)
In Example 1, in place of the gas removal particles A, neither potassium carbonate, potassium hydrogen carbonate nor 2 - amino-2 -hydroxymethyl- 1,3-propanediol was adhered, particle size 0.25-0 A filter element of Comparative Example 1 was obtained in the same manner as Example 1 except that commercially available activated carbon particles classified to 5 mm were used. The evaluation results of Comparative Example 1 are shown in Table 1.
（比較例２）
実施例１において、ガス除去粒子Ａの替わりに、原材料調整１ａで準備したガス除去粒子Ｄを用いたこと以外は、実施例１と同様にして比較例２のフィルタエレメントを得た。比較例２の評価結果を表１に示す。
(Comparative Example 2)
A filter element of Comparative Example 2 was obtained in the same manner as in Example 1 except that instead of the gas removal particles A, the gas removal particles D prepared in the raw material preparation 1a were used. The evaluation results of Comparative Example 2 are shown in Table 1.
（実施例４）
図３に例示するように、原材料調整２で準備したホットメルト不織布が付着した面密度４０ｇ／ｍ２のカバー材Ａのホットメルト不織布（１０）の表面に、原材料調整１ｂで得たガス除去粒子Ｅ（３）を面密度１４０ｇ／ｍ２となるようにして散布する。続いて、約５Ｋｇ／ｃｍ２の水蒸気処理をカバー材（５）側（ホットメルト不織布（１０）側）から約７秒間行い、ホットメルト不織布（１０）を可塑化溶融して、ホットメルト樹脂からなる連結部（１）と樹脂凝集部（２）とで構成されたウエブに、樹脂凝集部（２）を介してガス除去粒子（３）を固着させた。続いて、固着したガス除去粒子以外のガス除去粒子は殆んどなかったが、念のため固着したガス除去粒子以外のガス除去粒子を除去することにより、ガス除去粒子（３）が、各々の粒径に応じて固着され、しかもカバー材（５）と接着された１層目の積層単位（４）を得た。さらに、この状態の積層単位（４）に面密度２０ｇ／ｍ２のホットメルト不織布（１０” ）を積層し、面密度１８０ｇ／ｍ２となるようにしてガス除去粒子（３’）散布、水蒸気処理、並びに念のため固着されていないガス除去粒子の除去を経て２層目の積層単位（４’）を形成した。
次に原材料調整２で準備したホットメルト不織布が付着した面密度４０ｇ／ｍ２のカバー材Ａである（５’）を、ホットメルト不織布（１０’）側が積層単位（４’）に接するようにして積層単位（４’）の上に積層し、約５Ｋｇ／ｃｍ２の水蒸気処理をシート材（５’）側（ホットメルト不織布（１０’）側）から約７秒間行い、ホットメルト不織布（１０’）を可塑化溶融して、ホットメルト樹脂からなる連結部（１’）と樹脂凝集部（２’）とで構成されたウエブに、樹脂凝集部（２’）を介して活性炭粒子（３’）を固着させて面密度４２０ｇ／ｍ２、厚さ１．１ｍｍのガス除去用濾材（１３）を得た。実施例４の評価結果を表２に示す。
Example 4
As illustrated in FIG. 3, on the surface of the hot melt nonwoven fabric (10) of the cover material A having a surface density of 40 g / m 2 to which the hot melt nonwoven fabric prepared in the
Next, cover material A (5 ′) having a surface density of 40 g / m 2 to which the hot melt nonwoven fabric prepared in
（実施例５）
実施例１において、ガス除去粒子Ａの替わりに、原材料調整１ｃで準備したガス除去粒子Ｆを用いたこと以外は、実施例１と同様にして実施例５のフィルタエレメントを得た。実施例５の評価結果を表２に示す。
(Example 5)
In Example 1, a filter element of Example 5 was obtained in the same manner as in Example 1 except that instead of the gas removal particle A, the gas removal particle F prepared in the raw material preparation 1c was used. The evaluation results of Example 5 are shown in Table 2.
（実施例６）
実施例１で得られたガス除去用濾材（１３）のカバー材（５’）側に原料調整３で得た塵埃除去用濾材Ａを積層した。次いでこの積層物を凹凸のある加熱エンボスロールと表面平滑な加熱ロールとからなる一対のロールの間に通し、加熱圧着することにより、塵埃除去用濾材Ａの表面に部分的な融着部分を有する複合フィルタを得た。
この複合フィルタの厚さは１．３ｍｍであり、面密度は３９０ｇ／ｍ２であった。
次いで、得られた複合フィルタを用いて、実施例１と同様にして、フィルタエレメントを得た。実施例６の評価結果を表３に示す。
(Example 6)
The dust removal filter medium A obtained in the
The thickness of this composite filter was 1.3 mm, and the surface density was 390 g / m 2 .
Next, using the obtained composite filter, a filter element was obtained in the same manner as in Example 1. The evaluation results of Example 6 are shown in Table 3.
（実施例７及び８）
実施例６において、実施例１で得られたガス除去用濾材の替わりに実施例２及び３で得られたガス除去用濾材を用いたこと以外は、実施例６と同様にして実施例７及び８のフィルタエレメントを得た。実施例７及び８の評価結果を表３に示す。
(Examples 7 and 8)
In Example 6, Example 7 and Example 7 were performed in the same manner as Example 6 except that the gas removal filter medium obtained in Examples 2 and 3 was used instead of the gas removal filter medium obtained in Example 1. 8 filter elements were obtained. The evaluation results of Examples 7 and 8 are shown in Table 3.
（比較例３及び４）
実施例６において、実施例１で得られたガス除去用濾材の替わりに比較例１及び２で得られたガス除去用濾材を用いたこと以外は、実施例６と同様にして比較例３及び４のフィルタエレメントを得た。比較例３及び４の評価結果を表３に示す。
(Comparative Examples 3 and 4)
In Example 6, Comparative Example 3 and Comparative Example 3 were performed in the same manner as in Example 6 except that the gas removing filter medium obtained in Comparative Examples 1 and 2 was used instead of the gas removing filter medium obtained in Example 1. 4 filter elements were obtained. The evaluation results of Comparative Examples 3 and 4 are shown in Table 3.
（実施例９及び１０）
実施例６において、実施例１で得られたガス除去用濾材の替わりに実施例４及び５で得られたガス除去用濾材を用い、実施例４の濾材はプリーツの山の間隔を約６.５ｍｍ、山数３５個となるようにしたこと以外は、実施例６と同様にして実施例９及び１０のフィルタエレメントを得た。実施例９及び１０の評価結果を表４に示す。
(Examples 9 and 10)
In Example 6, the gas removal filter medium obtained in Examples 4 and 5 was used instead of the gas removal filter medium obtained in Example 1, and the filter medium of Example 4 had a pleat crest spacing of about 6. Filter elements of Examples 9 and 10 were obtained in the same manner as in Example 6 except that 5 mm and 35 peaks were obtained. The evaluation results of Examples 9 and 10 are shown in Table 4.
表１
表２
表３
表４
表１および表３から明らかなように、炭酸カリウムおよび２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールをガス除去粒子中に３〜１０．５質量％含むガス除去用濾材から得られる実施例１〜３、及び６〜８のフィルタエレメントは、炭酸カリウムおよび２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールをガス除去粒子中に含まないガス除去用濾材から得られる比較例１及び３のフィルタエレメントよりもアルデヒドガスの除去率が著しく優れている。また、アルデヒドガスの除去のみならず酸性ガスの除去率が著しく優れている。また、実施例１〜３、及び６〜８のフィルタエレメントは、トルエンの除去効果も保持している。また、炭酸カリウムおよび２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールをガス除去粒子中に２０質量％を超えた２３．５質量％を含む比較例２及び４のガス除去用濾材の場合、トルエン除去効率が大きく低下している。また、塵埃除去用濾材が積層した複合フィルタから得られる実施例６〜８のフィルタエレメントは、圧力損失も低いという優れた効果を有することが確認された。
As apparent from Table 1 and Table 3, it is obtained from a gas removal filter medium containing 3 to 10.5% by mass of potassium carbonate and 2-amino-2 -hydroxymethyl- 1,3-propanediol in the gas removal particles. The filter elements of Examples 1 to 3 and 6 to 8 are comparative examples obtained from a gas removal filter medium that does not contain potassium carbonate and 2-amino-2 -hydroxymethyl- 1,3-propanediol in the gas removal particles. The aldehyde gas removal rate is remarkably superior to the
また、表２および表４から明らかなように、炭酸水素カリウムおよび２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールをガス除去粒子中に１０．５質量％含むガス除去用濾材、あるいは炭酸カリウム、炭酸水素カリウムおよび２−アミノ−２−ヒドロキシメチル−１，３−プロパンジオールをガス除去粒子中に１０．５質量％含むガス除去用濾材、から得られる実施例４、５、９及び１０のフィルタエレメントは、これらの化合物をガス除去粒子中に含まないガス除去用濾材から得られる比較例１及び３のフィルタエレメントよりもアルデヒドガスの除去率が著しく優れている。また、アルデヒドガスの除去のみならず酸性ガスの除去率が著しく優れている。また、実施例４、５、９及び１０のフィルタエレメントは、トルエンの除去効果も保持している。また、塵埃除去用濾材が積層した複合フィルタから得られる実施例９及び１０のフィルタエレメントは、圧力損失も低いという優れた効果を有することが確認された。
As is clear from Tables 2 and 4, a gas removal filter medium containing 10.5% by mass of potassium hydrogen carbonate and 2-amino-2 -hydroxymethyl- 1,3-propanediol in the gas removal particles, or Examples 4, 5, 9 and 4 obtained from filter media for gas removal containing 10.5% by mass of potassium carbonate, potassium hydrogen carbonate and 2-amino-2 -hydroxymethyl- 1,3-propanediol in the gas removal particles The filter element of 10 has a remarkably superior aldehyde gas removal rate than the filter elements of Comparative Examples 1 and 3 obtained from the filter medium for gas removal that does not contain these compounds in the gas removal particles. In addition to the removal of aldehyde gas, the acid gas removal rate is remarkably excellent. In addition, the filter elements of Examples 4, 5, 9, and 10 also retain the toluene removal effect. Further, it was confirmed that the filter elements of Examples 9 and 10 obtained from the composite filter in which the dust removing filter media were laminated had an excellent effect that the pressure loss was low.
また、表１〜表４から明らかなように、実施例２〜５のフィルタエレメントは、実施例１のフィルタエレメントと比較して、二酸化硫黄ガスの除去率が著しく高いということはいえないが、二酸化硫黄ガスの除去寿命については著しく長くなっていることが認められた。また、実施例７〜１０のフィルタエレメントは、実施例６のフィルタエレメントと比較して、二酸化硫黄ガスの除去率が著しく高いということはいえないが、二酸化硫黄ガスの除去寿命については著しく長くなっていることが認められた。 Further, as is clear from Tables 1 to 4, it cannot be said that the filter elements of Examples 2 to 5 have a significantly higher sulfur dioxide gas removal rate than the filter element of Example 1. It was found that the removal life of sulfur dioxide gas was significantly increased. Moreover, although the filter element of Examples 7-10 cannot be said that the removal rate of sulfur dioxide gas is remarkably high compared with the filter element of Example 6, about the removal life of sulfur dioxide gas, it becomes remarkably long. It was recognized that
１，１’，１” 連結部（樹脂体）
２，２’，２” 樹脂凝集部（樹脂体）
３，３’ ガス除去粒子
４，４’ 積層単位
５，５’ カバー材
８ ガス除去粒子層
１０，１０’，１０” ホットメルト樹脂（ホットメルト不織布）（樹脂体）
１３ ガス除去用濾材
２０ フィルタエレメント
２１ ガス除去用濾材または複合フィルタ
２２ａ 保形部材
２２ｂ 保形部材
２３ ひだ
２４ セパレータ
1,1 ', 1 "connecting part (resin body)
2,2 ', 2 "resin agglomerated part (resin body)
3, 3 '
13 Gas removing
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