JP5291515B2 - 多板式クラッチ - Google Patents

Description

本発明は、クラッチプレートを付勢するクラッチスプリングに皿ばねを使用した多板式クラッチに関する。

多板式クラッチにおいて、入力部材に接続されるクラッチアウタと協働して複数の摩擦板を狭持するプレッシャプレートを備え、このプレッシャプレートを付勢するクラッチスプリングの端部を、回転軸の先端（外方側）に設けられたスプリング保持部材を用いて回転軸の軸方向に移動不能に保持することにより付勢力を発揮するようにしたものがある。この多板式クラッチは、クラッチスプリングに皿ばねを使用することにより、コイルスプリングを使用する場合に比べ、軸方向の長さを抑えて小型化を図っている。この皿ばねは、その端部がスプリング保持部材によって保持されるとともに、反対側の端部がプレッシャプレートによって支持されるように配置されている（例えば、特許文献１参照）。
特公平２−５６９号公報

ところで、皿ばねは、皿形状から略平坦な形状に弾性変形するときの圧縮寸法（組み付け時の皿ばねの高さ寸法と板厚との差）の微小な変化によって付勢力が変わるので、多板式クラッチの製造時に皿ばねの高さ寸法を厳しく管理する必要がある。そこで、上記従来の構成では、スプリング保持部材と、このスプリング保持部材に隣接して回転軸の内方側に設けられる部材との間にシムを挿入し、スプリング保持部材の軸方向の位置を調節することで、皿ばねの高さ寸法を調節するようにしていた。
しかしながら、シムを用いて皿ばねの高さ寸法を調節する場合、シムが必要になって部品点数が増加する上に、皿ばねの高さ寸法を正確に調節しようとすると、様々な厚みのシムが必要になる。
そこで、本発明の目的は、上述した従来の技術が有する課題を解消し、皿ばねの高さ寸法を容易に調節可能な多板式クラッチを提供することにある。

上記課題を解決するため、本発明は、入力部材（１４）に接続されるクラッチアウタ（２１）と協働して複数の摩擦板（２３，２４）を狭持するプレッシャプレート（２２）を備え、このプレッシャプレート（２２）を付勢する皿ばね（５２，５４）の端部（５４Ａ）を、スプリング保持部材（２６，２７）を用いて回転軸（１１）の軸方向に移動不能に保持することにより付勢力を発揮するようにした多板式クラッチ（１０）において、前記スプリング保持部材（２６，２７）を、このスプリング保持部材（２６，２７）に挿入されて一体回転する出力部材（１１，２５）にねじ締結により軸方向位置を調整可能に固定し、前記スプリング保持部材（２７）は、前記皿ばね（５４）の端部（５４Ａ）の軸方向の移動を規制する鍔部（２７Ｅ）を備え、前記鍔部（２７Ｅ）を前記皿ばね（５４）に干渉しない範囲で該皿ばね（５４）側に傾斜させたことを特徴とする。
上記構成によれば、スプリング保持部材の軸方向位置を無段階に調節できるので、皿ばねの高さ寸法を容易に調節できるとともに、シムを必要とせず部品点数の削減を図ることができる。さらに、スプリング保持部材には皿ばねの付勢力が常に作用するので、スプリング保持部材が調整した位置から回転して移動することを抑制できる。
また、上記構成によれば、皿ばねとスプリング保持部材との接触点において摩擦係数が小さくなるので、皿ばね及びスプリング保持部材の接触面に表面処理等を施すことなく、皿ばねの荷重特性を調節できる。

上記構成において、前記出力部材（１１，２５）は、出力軸（１１）と、この出力軸（１１）の外周に相対回転不能に固定される円筒部材（２５）とを備え、前記スプリング保持部材（２６，２７）は、前記円筒部材（２５）の外周にねじ締結されてもよい。
上記構成によれば、スプリング保持部材が出力軸に直接固定される場合に比べ、ねじ部の周長さが長くなるので、ねじ部の接触面積を広げてねじ部の摩擦力を増加させ、スプリング保持部材が調整した位置から回転して移動することを抑制できる。

上記構成において、前記入力部材（１４）と前記出力部材（１１，２５）とのトルク変動に応じて、プレッシャプレート（２２）に作用する付勢力を増強又は緩和させ、複数の摩擦板（２３，２４）を軸方向において圧接方向又は離間方向に移動させるカム機構（３６，３７）を備え、前記円筒部材（２５）は、前記カム機構（３６，３７）を構成するカム部（２５Ｆ，２５Ｇ，２８Ａ，２９Ａ）が設けられる部材の一部であってもよい。
上記構成によれば、多板式クラッチがカム機構を備えて出力軸の軸方向に大型化しても、スプリング保持部材がカム機構を構成する部材の外周に固定されるので、カム機構とスプリング保持部材とを軸方向に並べて配置する場合に比べ、多板式クラッチの軸方向の長さを短くできる。

上記構成において、前記皿ばね（５４）の反対側の端部（５４Ｂ）をプレッシャプレート（２２）と別体の支持部材（５３）を介してプレッシャプレート（２２）の支持面（２２Ｄ）から離間した位置で支持させてもよい。
上記構成によれば、皿ばねの高さ寸法を測定する際に基準面となる支持部材がプレッシャプレートの支持面より多板式クラッチの外方側に位置するので、プレッシャプレートの支持面を基準面とする場合に比べ、基準面へのアクセス性が向上し、組み付け後の皿ばねの高さ寸法を多板式クラッチの外方側から容易に測定できる。

本発明によれば、スプリング保持部材を、このスプリング保持部材に挿入されて一体回転する出力部材にねじ締結により軸方向位置を調整可能に固定したため、スプリング保持部材の軸方向位置を無段階に調節できるので、皿ばねの高さ寸法を容易に調節できるとともに、シムを必要とせず部品点数の削減を図ることができる。さらに、スプリング保持部材には皿ばねの付勢力が常に作用するので、スプリング保持部材が調整した位置から回転して移動することを抑制でき、その結果、調整後の狂いを抑制できる。

また、出力部材は、出力軸と、この出力軸の外周に相対回転不能に固定される円筒部材とを備え、スプリング保持部材は、円筒部材の外周にねじ締結されるため、スプリング保持部材が出力軸に直接固定される場合に比べ、ねじ部の周長さが長くなるので、ねじ部の接触面積を広げてねじ部の摩擦力を増加させ、スプリング保持部材が調整した位置から回転して移動することを抑制でき、その結果、調整後の狂いを抑制できる。

また、入力部材と出力部材とのトルク変動に応じて、プレッシャプレートに作用する付勢力を増強又は緩和させ、複数の摩擦板を軸方向において圧接方向又は離間方向に移動させるカム機構を備え、円筒部材は、カム機構を構成するカム部が設けられる部材の一部であるため、多板式クラッチがカム機構を備えて出力軸の軸方向に大型化しても、スプリング保持部材がカム機構を構成する部材の外周に固定されるので、カム機構とスプリング保持部材とを軸方向に並べて配置する場合に比べ、多板式クラッチの軸方向の長さを短くできる。

また、皿ばねの反対側の端部をプレッシャプレートと別体の支持部材を介してプレッシャプレートの支持面から離間した位置で支持させたため、皿ばねの高さ寸法を測定する際に基準面となる支持部材がプレッシャプレートの支持面より多板式クラッチの外方側に位置するので、プレッシャプレートの支持面を基準面とする場合に比べ、基準面へのアクセス性が向上し、組み付け後の皿ばねの高さ寸法を多板式クラッチの外方側から容易に測定できる。したがって、測定結果に応じてスプリング保持部材の軸方向位置を調節することで、皿ばねの高さ寸法を容易に調節できる。

さらに、スプリング保持部材は、皿ばねの端部の軸方向の移動を規制する鍔部を備え、鍔部を皿ばねに干渉しない範囲で皿ばね側に傾斜させたため、皿ばねとスプリング保持部材との接触点において摩擦係数が小さくなるので、皿ばね及びスプリング保持部材の接触面に表面処理等を施すことなく、皿ばねの荷重特性を調節できる。

以下、図面を参照して本発明の好適な実施の形態について説明する。
図１は、本発明の実施の形態に係る多板式クラッチを示す断面図であり、図２及び図３は、図１の多板式クラッチの一部を拡大して示す断面図である。なお、図１〜図３において、図の左側を多板式クラッチの内方側、図の右側を多板式クラッチの外方側として説明する。
図１に示すように、多板式クラッチ１０は、自動二輪車等の車両に搭載されるエンジンのクランクシャフトから変速機（不図示）の主軸を構成するメインシャフト１１へ向かう回転動力伝達経路上に設置され、運転者のクラッチ操作に応じて回転動力（トルク）の伝達を遮断及び接続させるものである。

自動二輪車には、エンジンの一部を構成するクランクケース（不図示）内に、クランクシャフト、メインシャフト及びカウンタシャフト（不図示）が回転自在に支持されている。クランクシャフトには、ドライブギヤが設けられている。メインシャフト１１の内方側には、メインシャフト１１の外周に設けられたスリーブ１２、及び、このスリーブ１２の外周に設けられたニードルベアリング１３を介して、ドリブンギヤ１４が回転自在に支持されており、ドリブンギヤ１４はドライブギヤに常時噛み合っている。そして、このドリブンギヤ１４とメインシャフト１１との間に多板式クラッチ１０が構成されている。多板式クラッチ１０は、エンジンが備えるエンジンカバー１５で覆われている。

多板式クラッチ１０は、入力部材であるドリブンギヤ１４に接続されるクラッチアウタ２１と、クラッチアウタ２１内に同軸に配置されるプレッシャプレート２２と、クラッチアウタ２１の内周面に相対回転不能に係合される複数のフリクションプレート（摩擦板）２３と、フリクションプレート２３に交互に重ねられ、プレッシャプレート２２の内周面に相対回転不能に係合される複数のクラッチプレート（摩擦板）２４と、プレッシャプレート２２の半径方向内側に配置され、出力軸（回転軸）であるメインシャフト１１に固定されるセンタカム（円筒部材）２５と、フリクションプレート２３とクラッチプレート２４とをプレッシャプレート２２との間に挟んで圧接させるクラッチセンタ（スプリング保持部材）２６と、センタカム２５の他端部に調整可能に固定されるスプリング保持プレート（スプリング保持部材）２７と、プレッシャプレート２２に相対回転不能に、センタカム２５の一端側に配置されるアシストカム２８と、プレッシャプレート２２に相対回転不能に、センタカム２５の他端側に配置されるスリッパカム２９と、を備えている。メインシャフト１１は、出力部材を構成している。

クラッチアウタ２１は、ドリブンギヤ１４に接続される略円板状の基部２１Ａと、この基部２１Ａからメインシャフト１１の軸方向に略円筒状に延びる延長筒部２１Ｂとを有している。この延長筒部２１Ｂの半径方向内側には、複数のフリクションプレート２３がメインシャフト１１の軸方向に移動自在に相対回転不能に係合される。このクラッチアウタ２１は、ドリブンギヤ１４に接続されるため、ドリブンギヤ１４と一体に回転する。また、ドリブンギヤ１４とクラッチアウタ２１の基部２１Ａとの間には、ドリブンギヤ１４とクラッチアウタ２１との間の伝達力の急激な立ち上がりを緩和するダンパースプリング３０が配置されている。

プレッシャプレート２２は、例えば軽量金属材料であるアルミニウム合金で製造され、メインシャフト１１の軸方向に略円筒状に延びる円筒部２２Ａと、この円筒部２２Ａの一端に半径方向外方に張り出すように一体形成される加圧板部２２Ｂとを有している。このプレッシャプレート２２は、クラッチアウタ２１の延長筒部２１Ｂの半径方向内側に配置されている。プレッシャプレート２２の外周面（円筒部２２Ａの外周面）には、クラッチアウタ２１の延長筒部２１Ｂに設けられた複数のフリクションプレート２３と、メインシャフト１１の軸方向に交互に配置される複数のクラッチプレート２４とが相対回転不能に係合される。プレッシャプレート２２の加圧板部２２Ｂとクラッチプレート２４との間には、ジャダースプリング及びスプリングシートからなるスプリング部材３１が介挿されている。

センタカム２５は、例えば炭素鋼で製造され、メインシャフト１１の外周にスプライン結合される円筒部２５Ａと、円筒部２５Ａの軸方向の略中央から半径方向外方に張り出して、メインシャフト１１の軸方向に直交する円板部２５Ｂとを備えている。このセンタカム２５は、スリーブ１２、ニードルベアリング１３及びドリブンギヤ１４との間に環状スペーサ３２挟んで配置されている。図２に示すように、センタカム２５の一端部及び他端部の外周には、それぞれ雄ねじを構成するねじ部２５Ｃ，２５Ｄが形成されている。

クラッチセンタ２６は、例えば炭素鋼で製造され、図１に示すように、略円板状に形成されている。このクラッチセンタ２６は、その外径がクラッチアウタ２１の延長筒部２１Ｂの内径よりも小径に形成されることによって、クラッチアウタ２１の延長筒部２１Ｂの内側であって、クラッチアウタ２１の基部２１Ａとプレッシャプレート２２の円筒部２２Ａとの間の狭いスペース内に軸方向に移動自在に配置される。図２に示すように、クラッチセンタ２６の内周には、雌ねじを構成するねじ部２６Ａが形成されている。センタカム２５のねじ部２５Ｃ及びクラッチセンタ２６のねじ部２６Ａは、同径で同ピッチに形成されており、クラッチセンタ２６がセンタカム２５に螺合されて固定される。センタカム２５のねじ部２５Ｃ及びクラッチセンタ２６のねじ部２６Ａのねじ切りの方向は、メインシャフト１１（センタカム２５）の回転方向に対しクラッチセンタ２６が締まる方向に設定されている。

図１に示すように、クラッチセンタ２６及びアシストカム２８間には、略リング状のスプリング支持プレート（支持部材）５１が設けられている。このスプリング支持プレート５１は、周方向に凸部５１Ａ及び凹部５１Ｂを交互に備えて構成されている。スプリング支持プレート５１及びクラッチセンタ２６間には、スプリング支持プレート５１を介してアシストカム２８をセンタカム２５の円板部２５Ｂ側に付勢する皿ばね５２が配置されている。
スリッパカム２９の外方側には、プレッシャプレート２２の円筒部２２Ａから半径方向内側に突出する突出部２２Ｃがプレッシャプレート２２に一体に形成されている。

突出部２２Ｃの外方側には、略リング状のスプリング支持プレート（支持部材）５３が突出部２２Ｃの支持面２２Ｄに当接するように設けられている。このスプリング支持プレート５３は、周方向に凸部５３Ａ及び凹部５３Ｂを交互に備えて構成されている。スプリング支持プレート５３及びスプリング保持プレート２７間には、スプリング支持プレート５３を介してプレッシャプレート２２をセンタカム２５の円板部２５Ｂ側に付勢する皿ばね５４が配置されている。皿ばね５４の端部５４Ａは、スプリング保持プレート２７により軸方向に移動不能に保持され、反対側の端部５４Ｂは、プレッシャプレート２２と別体のスプリング支持プレート５３を介してプレッシャプレート２２の支持面２２Ｄから離間した位置で支持されている。
皿ばね５４は、皿ばね５２より付勢力が大きくなるよう形成されており、エンジン停止時、及び通常運転時には、皿ばね５２，５４の付勢力の和は、プレッシャプレート２２をクラッチセンタ２６側へ付勢するようになっているので、フリクションプレート２３及びクラッチプレート２４は、プレッシャプレート２２とクラッチセンタ２６との間で圧接されている。

スプリング保持プレート２７は、例えば炭素鋼で製造され、センタカム２５に連結される略円板状の基部２７Ａと、この基部２７Ａからメインシャフト１１の軸方向に略円筒状に延びる円筒部２７Ｂとを有している。図２に示すように、スプリング保持プレート２７の内周には、雌ねじを構成するねじ部２７Ｃが形成されている。センタカム２５のねじ部２５Ｄ及びスプリング保持プレート２７のねじ部２７Ｃは、同径で同ピッチに形成されており、スプリング保持プレート２７がセンタカム２５に螺合されて固定される。センタカム２５のねじ部２５Ｄ及びスプリング保持プレート２７のねじ部２７Ｃのねじ切りの方向は、メインシャフト１１（センタカム２５）の回転方向に対しスプリング保持プレート２７が締まる方向に設定されている。
センタカム２５のねじ部２５Ｄは、スプリング保持プレート２７のねじ部２７Ｃよりも軸方向に長く形成されている。スプリング保持プレート２７は、図１及び図２では、その基部２７Ａの外方側側面２７Ｄがセンタカム２５の端面２５Ｅと略同一となるようにねじ締結されているが、基部２７Ａの外方側側面２７Ｄがセンタカム２５の端面２５Ｅよりも内方側となるようにねじ締結されることも可能である。

スプリング保持プレート２７は、図３に示すように、円筒部２７Ｂの先端部には半径方向外側に突出する鍔部２７Ｅを有している。この鍔部２７Ｅは、皿ばね５４の端部５４Ａの軸方向の移動を規制するものであり、皿ばね５４に干渉しない範囲で皿ばね５４側に傾斜されている。鍔部２７Ｅの傾斜角度θは、スプリング保持プレート２７の軸に垂直な面Ｎを基準とする皿ばね５４の傾斜角度φ以下であって、皿ばね５４とスプリング保持プレート２７との接触点Ａにおいて摩擦係数が小さくなるように、例えば０〜３０度に設定される。

図４は、スプリング保持プレート２７を多板式クラッチ１０（図１参照）の外方側から見た平面図である。なお、図１に示すスプリング保持プレート２７は、図４のＸ−Ｘ断面を示す。
スプリング保持プレート２７は、外形を形成する複数（本実施の形態では、６つ）の平面３９Ａ〜３９Ｆを備え、平面視で外形が多角形（本実施の形態では、六角形）に形成されている。平面３９Ａと平面３９Ｄとは互いに平行に対向し、平面３９Ｂと平面３９Ｅとは互いに平行に対向し、平面３９Ｃと平面３９Ｆとは互いに平行に対向している。このスプリング保持プレート２７は、平行に対向する一対の平面（例えば、平面３９Ａ，３９Ｄ）に工具（不図示）を嵌め合わせ、工具を矢印Ｄ方向に回動させることで、スプリング保持プレート２７を容易に回転させることが可能となり、スプリング保持プレート２７の軸方向位置を容易に調整することが可能となる。
この多角形は、平行に対向する一対の平面を備えていればよく、四角形、八角形といった偶数多角形であればよい。また、スプリング保持プレート２７は、平行に対向する一対の平面を円弧で結んだ形状であってもよい。

図１に示すように、メインシャフト１１の一端部には、ナット３３がワッシャ３４，３５を介して締結されている。したがって、このナット３３を締め付けることにより、ドリブンギヤ１４及びナット３３間に、環状スペーサ３２及びセンタカム２５が狭持される。この場合、図示のように、メインシャフト１１の先端部がスプリング保持プレート２７の円筒部２７Ｂの半径方向内側に配置されるため、円筒部２７Ｂ内側のスペースを有効利用してナット３３及びワッシャ３４，３５が配置され、メインシャフト１１の軸方向への大型化を回避できる。

アシストカム２８及びスリッパカム２９は、センタカム２５の円板部２５Ｂを相互間に挟むようにして配置される。アシストカム２８は、略円板状に形成され、その内周はセンタカム２５の円筒部２５Ａの外周に支持され、外周はプレッシャプレート２２の円筒部２２Ａの内周にスプライン結合されている。このアシストカム２８は、ドリブンギヤ１４から入力されるトルクの増加に応じて加圧板部２２Ｂをクラッチセンタ２６に接近させる側にプレッシャプレート２２を移動させるカム機構３６をセンタカム２５と協働して構成している。
スリッパカム２９は、略円板状に形成され、その内周はセンタカム２５の円筒部２５Ａの外周に支持され、外周はプレッシャプレート２２の円筒部２２Ａの内周にスプライン結合されている。このスリッパカム２９は、メインシャフト１１からのバックトルクの増加に応じて加圧板部２２Ｂをクラッチセンタ２６から離間させる側にプレッシャプレート２２を移動させるカム機構３７をセンタカム２５と協働して構成している。

カム機構３６は、センタカム２５の円板部２５Ｂの一面に設けられる複数の凹部（カム部）２５Ｆに、アシストカム２８に形成される複数の凸部（カム部）２８Ａが挿入されて構成されている。カム機構３７は、センタカム２５の円板部２５Ｂの他面に設けられる複数の凹部（カム部）２５Ｇに、スリッパカム２９に形成される複数の凸部（カム部）２９Ａが挿入されて構成されている。アシストカム２８及びスリッパカム２９は、同一の材料によって同一形状に形成されている。すなわち、アシストカム２８の凸部２８Ａ及びスリッパカム２９の凸部２９Ａは同一形状であり、センタカム２５の円板部２５Ｂの一面に設けられる凹部２５Ｆ及び他面に設けられる凹部２５Ｇは同一形状である。
プレッシャプレート２２の円筒部２２Ａの内周には、アシストカム２８及びスリッパカム２９間に配置され、アシストカム２８及びスリッパカム２９の間隔を規制するカラー部材３８の外周がスプライン結合されている。

メインシャフト１１は、軸方向に中空孔１１Ａを有する中空シャフトに形成されており、このメインシャフト１１の中空孔１１Ａには、一端がエンジンカバー１５に軸方向に移動可能に嵌合される作動軸４１の他端が軸方向にスライド自在に挿入されている。作動軸４１の中間部には半径方向外側に突出する凸部４１Ａが形成されており、この凸部４１Ａに隣接してベアリングホルダ４２が固定される。

図５は、ベアリングホルダ４２を多板式クラッチ１０（図１参照）の外方側から見た平面図である。なお、図１に示すベアリングホルダ４２は、図５のＹ−Ｙ断面を示す。
図１及び図５に示すように、ベアリングホルダ４２は、略円板状の円板部４２Ａと、この円板部４２Ａの外周からメインシャフト１１の軸方向に略円筒状に延びる延長筒部４２Ｂと、延長筒部４２Ｂの先端部を半径方向外側に突出させた鍔部４２Ｃとを備えている。円板部４２Ａの略中央部には、軸孔４２Ｄが形成されており、この軸孔４２Ｄに作動軸４１を挿入することとなる。
ベアリングホルダ４２の円板部４２Ａには、軸孔４２Ｄの半径方向外側となる位置に、複数（本実施の形態では、５つ）の貫通孔４２Ｅが形成されている。これら貫通孔４２Ｅは、同形状に形成され、周方向に等間隔に設けられている。このようにベアリングホルダ４２に複数（５つ）の貫通孔４２Ｅが形成されているので、貫通孔４２Ｅの分の材料を削減し、ベアリングホルダ４２の軽量化を図ることが可能となる。

このベアリングホルダ４２の延長筒部４２Ｂ外周にボールベアリング４３を介してリフタプレート４４が支持される。
リフタプレート４４は、略円板状の円板部４４Ａと、この円板部４４Ａの内周からメインシャフト１１の軸方向に略円筒状に延びる延長筒部４４Ｂと、延長筒部４４Ｂの先端部を半径方向内側に突出させた鍔部４４Ｃとを備えている。円板部４４Ａの略中央部には、ベアリングホルダ４２を通すための貫通孔４４Ｄが形成されている。したがって、貫通孔４４Ｄにベアリングホルダ４２を通すように、リフタプレート４４を多板式クラッチ１０の外方側から組み付けることで、ボールベアリング４３は、ベアリングホルダ４２の延長筒部４２Ｂの外周とリフタプレート４４の延長筒部４４Ｂの内周に挟まれるとともに、ベアリングホルダ４２の鍔部４２Ｃとリフタプレート４４の鍔部４４Ｃに挟まれて支持される。リフタプレート４４の外周は、プレッシャプレート２２に形成された溝２２Ｅに嵌め込まれたサークリップ４５によって固定される。
したがって、ベアリングホルダ４２は、作動軸４１の凸部４１Ａ及びボールベアリング４３によって軸方向の移動が規制され、リフタプレート４４は、ボールベアリング４３及びサークリップ４５によって軸方向の移動が規制される。

図６は、リフタプレート４４を多板式クラッチ１０（図１参照）の内方側から見た平面図である。なお、図１に示すベアリングホルダ４２は、図６のＺ−Ｚ断面を示す。
リフタプレート４４の円板部４４Ａには、円板部４４Ａの外周から延長筒部４４Ｂの外周まで半径方向の大きさを小さくした複数（本実施の形態では、４つ）の肉抜き部４４Ｅが形成されている。肉抜き部４４Ｅは、同形状であって周方向に等間隔に設けられている。円板部４４Ａには、肉抜き部４４Ｅを形成することによって延長筒部４４Ｂから半径方向外側に突出した突出部４４Ｆが複数（本実施の形態では、４つ）形成されている。各突出部４４Ｆには、複数（本実施の形態では、２つ）の凹部４４Ｇが形成されている。これら凹部４４Ｇは、リフタプレート４４の剛性を低下させない位置に配置されている。このように、リフタプレート４４の円板部４４Ａに複数（４つ）の抜き部４４Ｅが形成され、抜き部４４Ｅによって形成された突出部４４Ｆのそれぞれにも複数（２つ）の凹部４４Ｇが形成されているので、抜き部４４Ｅ及び凹部４４Ｇの分の材料を削減し、リフタプレート４４の軽量化を図ることが可能となる。さらに凹部４４Ｇは、リフタプレート４４の剛性を低下させない位置に設けられているので、材料を削減することによってリフタプレート４４の剛性が低下することを抑制できる。

図１に示すように、エンジンカバー１５には、多板式クラッチ１０の遮断・接続を切り換える操作軸４６が回動可能に支持されている。操作軸４６の一端部はエンジンカバー１５から突出しており、この一端部に操作軸４６を回動させるレバー４７と、レバー４７の操作を解除する方向に付勢するリターンスプリング４８が設けられている。操作軸４６の他端部には、操作軸４６の回動に応じて軸方向に移動する伝動軸４９の一端部が係合され、伝動軸４９の他端部は作動軸４１に挿入されて連結されている。

次に、図１を参照して、多板式クラッチ１０の動作について説明する。
レバー４７が操作されると、操作軸４６が回動し、伝動軸４９が矢印Ｐ方向に移動する。伝動軸４９が図中Ｐ方向に移動すると、作動軸４１、ベアリングホルダ４２、ボールベアリング４３、及びリフタプレート４４を介して、プレッシャプレート２２が皿ばね５４の付勢力に抗して図中Ｐ方向に移動する。これにより、プレッシャプレート２２とクラッチセンタ２６との間に挟まれて圧接されていたフリクションプレート２３とクラッチプレート２４との圧接力が弱められて摩擦係合が解除し、クラッチアウタ２１とメインシャフト１１との間の動力（トルク）伝達が遮断される。

レバー４７の操作が解除されると、リターンスプリング４８の付勢力により操作軸４６が元の位置まで回動し、伝動軸４９が矢印Ｑ方向に移動する。伝動軸４９が図中Ｑ方向に移動すると、プレッシャプレート２２が皿ばね５４の付勢力によって図中Ｑ方向に移動する。これにより、プレッシャプレート２２とクラッチセンタ２６との間でフリクションプレート２３とクラッチプレート２４とが摩擦係合され、動力伝達（クラッチ接続）状態に切り換わる。
ここで、本構成では、プレッシャプレート２２の加圧板部２２Ｂとクラッチプレート２４との間に、ジャダースプリング及びスプリングシートからなるスプリング部材３１を介挿している。このため、このスプリング部材３１により、クラッチ接続時に出る振動（いわゆるジャダー）を回避することが可能である。

この動力伝達状態において加速側のトルク変動が生じたときには、アシストカム２８の凸部２８Ａがセンタカム２５の凹部２５Ｆに当接し、アシストカム２８には、センタカム２５の円板部２５Ｂから離反する側の力が円板部２５Ｂから作用し、皿ばね５４の付勢力を打ち消していた皿ばね５２による逆向きの付勢力を弱め、皿ばね５４によるプレッシャプレート２２に対する付勢力を増強させてフリクションプレート２３及びクラッチプレート２４を軸方向において圧接方向に移動させることになる。
一方、動力伝達状態において減速側のトルク変動が生じたときには、スリッパカム２９の凸部２９Ａにセンタカム２５の凹部２５Ｇが当接し、スリッパカム２９には、センタカム２５の円板部２５Ｂから離反する側の力が円板部２５Ｂから作用し、皿ばね５４によるプレッシャプレート２２に対する付勢力を緩和させ、フリクションプレート２３及びクラッチプレート２４を軸方向において離間方向に移動させることになる。

この皿ばね５４には、皿ばね５４を含む各部品の製造誤差や組み付け誤差等により、その高さ寸法Ｈ（図２参照）にばらつきが生じる場合があり、適正な付勢力が得られない場合がある。
本実施の形態では、スプリング保持プレート２７を、センタカム２５の円筒部２５Ａにねじ締結により軸方向位置を調整可能に固定したので、スプリング保持プレート２７の軸方向位置を無段階に調節できる。したがって、皿ばね５４の高さ寸法Ｈを容易に調節できるとともに、シムを必要とせず部品点数の削減を図ることができる。さらに、スプリング保持プレート２７には皿ばね５４の付勢力が常に作用するので、スプリング保持プレート２７が調整した位置から回転して移動することを抑制でき、その結果、調整後の狂いを抑制できる。

センタカム２５のねじ部２５Ｄ及びスプリング保持プレート２７のねじ部２７Ｃのねじ切りの方向は、メインシャフト１１（センタカム２５）の回転方向に対しスプリング保持プレート２７が締まる方向に設定されている。したがって、スプリング保持プレート２７とセンタカム２５とが締まる方向に力を受けるので、スプリング保持プレート２７の緩みを防止し、スプリング保持プレート２７の調整後の狂いを抑制できる。
また、ワッシャ３５の外径はスプリング保持部材２７の内周よりも大きく形成されているので、スプリング保持プレート２７が緩んだとしても、ワッシャ３５によってスプリング保持プレート２７の軸方向の移動が規制され、スプリング保持プレート２７の脱落を防止することができる。

スプリング保持プレート２７は、メインシャフト１１に直接固定するのではなく、メインシャフト１１の外周に固定されるセンタカム２５の円筒部２５Ａに固定されるので、スプリング保持プレートがメインシャフトに直接固定される場合に比べ、ねじ部２５Ｄ，２７Ｃの周長さが長くなる。したがって、ねじ部２５Ｄ，２７Ｃの接触面積を広げてねじ部２５Ｄ，２７Ｃの摩擦力を増加させ、スプリング保持プレート２７が調整した位置から回転して移動することを抑制でき、スプリング保持プレート２７の調整後の狂いを抑制できる。

皿ばね５４の高さ寸法Ｈは、皿ばね５４の組み付け後に、多板式クラッチ１０の外方側から専用治具を用いて測定される。このとき、皿ばね５４及びプレッシャプレート２２の突出部２２Ｃ間には、プレッシャプレート２２と別体のスプリング支持プレート５３が設けられているので、皿ばね５４の高さ寸法Ｈを測定する際に基準面となるスプリング支持プレート５３がプレッシャプレート２２の支持面２２Ｄより多板式クラッチ１０の外方側に位置する。これにより、プレッシャプレート２２の支持面２２Ｄを基準面にする場合に比べ、基準面へのアクセス性が向上し、組み付け後の皿ばね５４の高さ寸法Ｈを多板式クラッチ１０の外方側から容易に測定できる。したがって、測定結果に応じて、スプリング保持プレート２７のねじ締結の螺合量を変えて軸方向位置を調節することで、皿ばね５４の高さ寸法Ｈを容易に調節できる。
また、スプリング支持プレート５３により、皿ばね５４の付勢力を確実にプレッシャプレート２２に作用させることができる。さらに、スプリング保持プレート２７とプレッシャプレート２２との間に回転差が生じた場合でも、スプリング支持プレート５３によって、皿ばね５４とプレッシャプレート２２との間に生じる回転摩擦を回避することができる。

皿ばね５４は、スプリング保持プレート２７との接触点Ａ（図３参照）における摩擦係数が大きい場合、皿形状から略平坦な形状に弾性変形するとき（圧縮時）と、略平坦な形状から皿形状に戻るとき（伸張時）とで荷重特性が異なり、ヒステリシス特性を有する場合がある。
本実施の形態では、皿ばね５４に当接する鍔部２７Ｅが、皿ばね５４とスプリング保持プレート２７との接触点Ａにおいて摩擦係数が小さくなる傾斜角度θ（図３参照）（例えば、０〜３０度）で傾斜されているので、圧縮時及び伸張時における皿ばね５４の荷重特性のばらつき（ヒステリシス特性）を抑えることができる。したがって、スプリング保持プレート２７及び皿ばね５４の接触面に表面処理等を施すことなく、また、接触面の形状を変更することなく、荷重特性を調節できる。

皿ばね５２についても、クラッチセンタ２６を、センタカム２５の円筒部２５Ａにねじ締結により軸方向位置を調整可能に固定したので、クラッチセンタ２６の軸方向位置を無段階に調節でき、皿ばね５２の高さ寸法を容易に調節できる。さらに、クラッチセンタ２６には皿ばね５２の付勢力が常に作用するので、クラッチセンタ２６が調整した位置から回転して移動することを抑制でき、その結果、調整後の狂いを抑制できる。
センタカム２５のねじ部２５Ｃ及びクラッチセンタ２６のねじ部２６Ａのねじ切りの方向は、メインシャフト１１（センタカム２５）の回転方向に対しクラッチセンタ２６が締まる方向に設定されている。したがって、常にクラッチセンタ２６とセンタカム２５が締まる方向に力を受けるので、クラッチセンタ２６の緩みを防止することができ、クラッチセンタ２６の調整後の狂いを抑制できる。

クラッチセンタ２６は、メインシャフト１１に直接固定するのではなく、メインシャフト１１の外周に固定されるセンタカム２５の円筒部２５Ａに固定されるので、クラッチセンタがメインシャフトに直接固定される場合に比べ、ねじ部２５Ｃ，２６Ａの周長さが長くなる。したがって、ねじ部２５Ｃ，２６Ａの接触面積を広げてねじ部２５Ｃ，２６Ａの摩擦力を増加させ、クラッチセンタ２６が調整した位置から回転して移動することを抑制でき、スプリング保持プレート２７の調整後の狂いを抑制できる。
また、皿ばね５２とスリッパカム２９との間にスプリング支持プレート５１を配置したので、皿ばね５２の付勢力を確実にスリッパカム２９に作用させることができる。さらに、クラッチセンタ２６とスリッパカム２９との間に回転差が生じた場合でも、スプリング支持プレート５１によって、皿ばね５２とスリッパカム２９との間に生じる回転摩擦を回避することができる。

以上説明したように、本実施の形態によれば、スプリング保持プレート２７を、これらスプリング保持プレート２７に挿入されて一体回転する出力部材にねじ締結により軸方向位置を調整可能に固定したため、スプリング保持プレート２７の軸方向位置を無段階に調節できるので、皿ばね５４の高さ寸法Ｈを容易に調節できるとともに、シムを必要とせず部品点数の削減を図ることができる。また、クラッチセンタ２６も、出力部材にねじ締結により軸方向位置を調整可能に固定したため、クラッチセンタ２６の軸方向位置を無段階に調節できるので、皿ばね５２の高さ寸法を容易に調節できる。さらに、クラッチセンタ２６及びスプリング保持プレート２７には皿ばね５２，５４の付勢力が常に作用するので、クラッチセンタ２６及びスプリング保持プレート２７が調整した位置から回転して移動することを抑制でき、その結果、調整後の狂いを抑制できる。

また、本実施の形態によれば、出力部材は、メインシャフト１１と、このメインシャフト１１の外周に相対回転不能に固定されるセンタカム２５とを備え、クラッチセンタ２６及びスプリング保持プレート２７は、センタカム２５の外周にねじ締結されるため、クラッチセンタ及びスプリング保持プレートがメインシャフトに直接固定される場合に比べ、ねじ部２５Ｄ，２７Ｃ及びねじ部２５Ｃ，２６Ａの周長さが長くなるので、ねじ部２５Ｄ，２７Ｃ及びねじ部２５Ｃ，２６Ａの接触面積を広げてねじ部２５Ｄ，２７Ｃ及びねじ部２５Ｃ，２６Ａの摩擦力を増加させ、クラッチセンタ２６及びスプリング保持プレート２７が調整した位置から回転して移動することを抑制でき、その結果、調整後の狂いを抑制できる。

また、本実施の形態によれば、入力部材（ドリブンギヤ１４）と出力部材（メインシャフト１１、センタカム２５）とのトルク変動に応じて、プレッシャプレート２２に作用する付勢力を増強又は緩和させ、複数のフリクションプレート２３及びクラッチプレート２４を軸方向において圧接方向又は離間方向に移動させるカム機構３６，３７を備え、円筒部２５Ａは、カム機構３６，３７を構成する凹部２５Ｆ，２５Ｇ及び凸部２８Ａ，２９Ａが設けられる部材の一部であるため、多板式クラッチ１０がカム機構３６，３７を備えてメインシャフト１１の軸方向に大型化しても、クラッチセンタ２６及びスプリング保持プレート２７がカム機構３６，３７を構成するセンタカム２５の外周に固定されるので、カム機構とクラッチセンタ及びスプリング保持プレートとを軸方向に並べて配置する場合に比べ、多板式クラッチ１０の軸方向の長さを短くできる。

また、本実施の形態によれば、皿ばね５４の反対側の端部５４Ｂをプレッシャプレート２２と別体のスプリング支持プレート５３を介してプレッシャプレート２２の支持面２２Ｄから離間した位置で支持させたため、皿ばね５４の高さ寸法Ｈを測定する際に基準面となるスプリング支持プレート５３がプレッシャプレート２２の支持面２２Ｄより多板式クラッチ１０の外方側に位置するので、プレッシャプレート２２の支持面２２Ｄを基準面とする場合に比べ、基準面へのアクセス性が向上し、組み付け後の皿ばね５４の高さ寸法Ｈを多板式クラッチ１０の外方側から容易に測定できる。したがって、測定結果に応じてスプリング保持プレート２７の軸方向位置を調節することで、皿ばね５４の高さ寸法Ｈを容易に調節できる。

さらに、本実施の形態によれば、皿ばね５４の端部５４Ａの軸方向の移動を規制する鍔部２７Ｅを備え、鍔部２７Ｅを皿ばね５４に干渉しない範囲で皿ばね５４側に傾斜させたため、皿ばね５４とスプリング保持プレート２７との接触点Ａにおいて摩擦係数が小さくなるので、皿ばね５４及びスプリング保持プレート２７の接触面に表面処理等を施すことなく、皿ばね５４の荷重特性を調節できる。

図７は、本発明の変形例であって、多板式クラッチの一部を拡大して示す断面図である。なお図７では、図１に示す多板式クラッチ１０と同一部分には同一の符号を付して説明を省略する。
上記実施の形態では、スプリング保持プレート２７はワッシャ３５によって軸方向の移動を規制されていたが、本実施の形態では、ワッシャ３５に代えて皿ばねワッシャ１３５が用いられている。この場合、皿ばねワッシャ１３５の外周をスプリング保持プレート２７に当接させ、皿ばね５４がスプリング保持プレート２７を付勢する方向に対して抗う方向に、皿ばねワッシャ１３５によってスプリング保持プレート２７を付勢させることで、スプリング保持プレート２７の緩みの発生を確実に防止することが可能になる。

ここで、スプリング保持プレート２７と皿ばね５４との接触点Ａにおける皿ばね５４から作用する力を力Ｆａ、接触点Ａにおけるメインシャフト１１の軸中心からの距離を半径Ｒａとし、スプリング保持プレート２７と皿ばねワッシャ１３５との接触点Ｂにおける皿ばねワッシャ１３５から作用する力を力Ｆｂ、接触点Ｂにおけるメインシャフト１１の軸中心からの距離を半径Ｒｂとする。接触点Ａにおける力Ｆａと半径Ｒａとを乗じたトルク（Ｆａ×Ｒａ）と、接触点Ｂにおける力Ｆｂと半径Ｒａとを乗じたトルク（Ｆｂ×Ｒｂ）との関係が下記式（１）となるように、皿ばねワッシャ１３５は構成される。
Ｆａ×Ｒａ＝Ｆｂ×Ｒｂ・・・（１）
これにより、スプリング保持プレート２７においてトルクが打ち消し合って回転差が生じなくなり、スプリング保持プレート２７の緩みを防止することが可能になる。

但し、上記実施の形態は本発明の一態様であり、本発明の趣旨を逸脱しない範囲において適宜変更可能であるのは勿論である。

本発明の実施の形態に係る多板式クラッチを示す断面図である。 図１の多板式クラッチの一部を拡大して示す断面図である。 図１の多板式クラッチの一部を拡大して示す断面図である。 スプリング保持プレートを多板式クラッチの外方側から見た平面図である。 ベアリングホルダを多板式クラッチの外方側から見た平面図である。 リフタプレートを多板式クラッチの内方側から見た平面図である。 本発明の変形例であって、多板式クラッチの一部を拡大して示す断面図である。

１０ 多板式クラッチ
１１ メインシャフト（出力部材、出力軸、回転軸）
１４ ドリブンギヤ（入力部材）
２１ クラッチアウタ
２２ プレッシャプレート
２２Ｄ 支持面
２３ フリクションプレート（摩擦板）
２４ クラッチプレート（摩擦板）
２５ センタカム（出力部材、円筒部材）
２５Ｆ，２５Ｇ 凹部（カム部）
２６ クラッチセンタ（スプリング保持部材）
２７ スプリング保持プレート（スプリング保持部材）
２７Ｅ 鍔部
２８Ａ，２９Ａ 凸部（カム部）
３６，３７ カム機構
５１，５３ スプリング支持プレート（支持部材）
５２，５４ 皿ばね
５４Ａ，５４Ｂ 端部

Claims (4)

1. 入力部材（１４）に接続されるクラッチアウタ（２１）と協働して複数の摩擦板（２３，２４）を狭持するプレッシャプレート（２２）を備え、このプレッシャプレート（２２）を付勢する皿ばね（５２，５４）の端部（５４Ａ）を、スプリング保持部材（２６，２７）を用いて回転軸（１１）の軸方向に移動不能に保持することにより付勢力を発揮するようにした多板式クラッチ（１０）において、
   前記スプリング保持部材（２６，２７）を、このスプリング保持部材（２６，２７）に挿入されて一体回転する出力部材（１１，２５）にねじ締結により軸方向位置を調整可能に固定し、
   前記スプリング保持部材（２７）は、前記皿ばね（５４）の端部（５４Ａ）の軸方向の移動を規制する鍔部（２７Ｅ）を備え、
   前記鍔部（２７Ｅ）を前記皿ばね（５４）に干渉しない範囲で該皿ばね（５４）側に傾斜させたことを特徴とする多板式クラッチ。
2. 前記出力部材（１１，２５）は、出力軸（１１）と、この出力軸（１１）の外周に相対回転不能に固定される円筒部材（２５）とを備え、
   前記スプリング保持部材（２６，２７）は、前記円筒部材（２５）の外周にねじ締結されることを特徴とする請求項１に記載の多板式クラッチ。
3. 前記入力部材（１４）と前記出力部材（１１，２５）とのトルク変動に応じて、プレッシャプレート（２２）に作用する付勢力を増強又は緩和させ、複数の摩擦板（２３，２４）を軸方向において圧接方向又は離間方向に移動させるカム機構（３６，３７）を備え、
   前記円筒部材（２５）は、前記カム機構（３６，３７）を構成するカム部（２５Ｆ，２５Ｇ，２８Ａ，２９Ａ）が設けられる部材の一部であることを特徴とする請求項２に記載の多板式クラッチ。
4. 前記皿ばね（５４）の反対側の端部（５４Ｂ）をプレッシャプレート（２２）と別体の支持部材（５３）を介してプレッシャプレート（２２）の支持面（２２Ｄ）から離間した位置で支持させたことを特徴とする請求項１乃至３のいずれか一項に記載の多板式クラッチ。

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