JP5273598B2 - Water electromagnetic field treatment method and electromagnetic field treatment apparatus - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、機能水を効率的に生成する水の電磁場処理方法および電磁場処理装置に関する。 The present invention relates to an electromagnetic field treatment method and an electromagnetic field treatment apparatus for water that efficiently generate functional water.
従来、水の機能を高めるためにその物理化学的処理の方法が種々に検討されている。例えば、水溶液に電解処理を施して、殺菌、洗浄機能のある酸性水を生成したり、水素を豊富に含む電解還元水を生成することは従来からよく知られている。また、水に電磁場処理を施して、例えば水のクラスターを小さく分割し水の性質を変えたり(例えば、特許文献1参照)、浄化機能の高い水にして、生活排水、工業排水等の液体が流れる配管内あるいはトイレ設備、ボイラー設備、排水処理設備等にスケールなどを付着させない技術が実用に供されている(例えば、特許文献2参照)。このような通常の水に物理化学的処理を施し活性化させる水を機能水と呼称する。 Conventionally, various methods of physicochemical treatment have been studied in order to enhance the function of water. For example, it has been well known that an aqueous solution is subjected to electrolytic treatment to produce acid water having a sterilizing and cleaning function, or electrolytic reduced water containing abundant hydrogen. In addition, by applying electromagnetic field treatment to water, for example, the water cluster is divided into small parts to change the properties of the water (see, for example, Patent Document 1). A technique that does not attach a scale or the like to flowing pipes or toilet facilities, boiler facilities, wastewater treatment facilities, etc. has been put to practical use (see, for example, Patent Document 2). Water that is activated by subjecting such normal water to physicochemical treatment is called functional water.
上記機能水を生成するための電磁場処理方法では、例えば特許文献1にあっては、パルス状電圧による電場、あるいはその電場および磁場が被処理水に付与される。また、特許文献2にあっては、20Hz〜1MHzの帯域で周波数が時間的に変化する交流電流が、例えば配管の外側に巻きつけたコイルに流される。ここで、この周波数変調制御によって生じる電子エネルギーが、配管内を流れる流体に対して、流体分子及び流体中のイオンを媒体として電解エネルギーを与える。そして、スケールの表面及び配管内壁が強く負に帯電しスケールと配管内壁が反発し合い、スケールが小結晶化すると共にその結合が不安定化し、スケールが配管内壁から容易に離脱するとしている。あるいは、上記生じた電子によって、最終的に、鉄製配管の内壁で生じる赤錆は安定した黒錆に変わりその腐食反応の進行が防止されるとしている。
しかしながら、上述したような電磁場処理方法においては、被処理水である水溶液の種類によってその効果が充分に生じない場合があった。また、電磁場処理によるスケール付着の防止/除去あるいは防錆がほとんどできない場合があった。そこで、例えば特許文献2では被処理水に対する電磁場処理を行う前に、予め机上試験を通してその変調電場処理の効果を試験する必要があった。このために、上記電磁場処理の方法は極めて煩雑で操作性の低いものになり、しかも被処理水の種類により上記変調電場処理の条件を変える必要があることから、その汎用性が乏しいものになっていた。
However, in the electromagnetic field treatment method as described above, the effect may not be sufficiently generated depending on the type of the aqueous solution that is the water to be treated. In addition, there are cases where the prevention / removal or rust prevention of scale adhesion by electromagnetic field treatment is almost impossible. Therefore, for example, in
上記のような問題は、水の電磁場処理による機能水の生成機構に関して物理化学的な解明がほとんどなされていないことに起因して生じている。これまで、水の電磁場処理による機能水の生成方法についてはその他にも多くの提案がなされているが、機能水の生成機構の実験科学的な分析が難しく、電磁場処理方式そのものの信頼性を疑問視させる提案も少なからず存在していた。 The above problems are caused by little physicochemical elucidation regarding the mechanism of functional water generation by electromagnetic field treatment of water. So far, many other proposals have been made on the method of generating functional water by electromagnetic field treatment of water, but it is difficult to analyze the mechanism of functional water generation by experimental science, and the reliability of the electromagnetic field treatment method itself is questioned. There were not a few proposals to see.
本発明は、上述の事情に鑑みてなされたもので、実験科学的な根拠に基づき、簡便で高い経済性および汎用性を有して、高効率に機能水を生成する水の電磁場処理方法および電磁場処理装置を提供することを目的とする。 The present invention has been made in view of the above circumstances, and based on experimental scientific grounds, has a simple and highly economical and versatile, electromagnetic field treatment method for water that generates functional water with high efficiency and An object is to provide an electromagnetic field processing apparatus.
本発明者は、水に対して振動する電磁場処理を施し活性化した活性処理水の溶解能力について詳細な実験を行った。そして、コイルに流す交流電流等の電磁界誘起電流により誘起した振動電磁場の処理による水の活性化おいて、電磁界誘起電流の周波数に共振周波数が存在することを見出し、その共振周波数の値について実測した。また、水の活性化における上記共振周波数の特異性について実験的新事実を得た。本発明は、これ等の新知見に基づいてなされている。 The inventor conducted detailed experiments on the ability to dissolve activated treated water activated by applying an electromagnetic field treatment that vibrates against water. Then, in the activation of water by treatment of an oscillating electromagnetic field induced by an electromagnetic field induced current such as an alternating current flowing in the coil, it is found that there is a resonance frequency in the frequency of the electromagnetic field induced current, and the value of the resonance frequency Measured. Moreover, the experimental new fact was acquired about the peculiarity of the above-mentioned resonance frequency in activation of water. The present invention has been made based on these new findings.
上記目的を達成するために、第1の発明にかかる水の電磁場処理方法は、コイルに電磁界誘起電流を流し、前記コイルに誘起される振動電磁場を水に付与して前記水を活性化する水の電磁場処理方法において、前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群あるいは前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中から1つの共振周波数を選択し、前記選択した1つの共振周波数の電磁界誘起電流により前記コイルに振動電磁場を誘起する、という構成になっている。 In order to achieve the above object, an electromagnetic field treatment method for water according to a first aspect of the invention activates the water by passing an electromagnetic field induced current through a coil and applying an oscillating electromagnetic field induced in the coil to the water. In the electromagnetic field treatment method for water, one resonance is selected from the first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water or the second resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water. A frequency is selected, and an oscillating electromagnetic field is induced in the coil by an electromagnetic field induced current having one selected resonance frequency.
そして、第2の発明にかかる水の電磁場処理方法は、コイルに電磁界誘起電流を流し、前記コイルに誘起される振動電磁場を水に付与して前記水を活性化する水の電磁場処理方法において、前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群あるいは前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中から1つの共振周波数を選択し、前記選択した共振周波数の共振特性における半値幅内にある周波数の電磁界誘起電流により、前記コイルに振動電磁場を誘起する、という構成になっている。 And the electromagnetic field processing method of the water concerning 2nd invention is the electromagnetic field processing method of the water which sends an electromagnetic field induction current to a coil, gives the vibration electromagnetic field induced to the said coil to water, and activates the said water Selecting one resonance frequency from a first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water or a second resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water, and The configuration is such that an oscillating electromagnetic field is induced in the coil by an electromagnetic field induced current having a frequency within a half-value width in the resonance characteristic of the selected resonance frequency.
そして、第3の発明にかかる水の電磁場処理方法は、コイルに電磁界誘起電流を流し、前記コイルに誘起される振動電磁場を水に付与して前記水を活性化する水の電磁場処理方法において、前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群および前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中からそれぞれ1つの共振周波数を選択し、前記第1の共振周波数群から選択した1つの共振周波数の電磁界誘起電流と、前記第2の共振周波数群から選択した1つの共振周波数の電磁界誘起電流とにより前記コイルに振動電磁場を誘起する、という構成になっている。 And the electromagnetic field treatment method for water according to the third aspect of the invention is an electromagnetic field treatment method for water that activates the water by applying an electromagnetic field induced current to the coil and applying an oscillating electromagnetic field induced in the coil to the water. Selecting one resonance frequency from each of the first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water and the second resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water, An oscillating electromagnetic field is induced in the coil by an electromagnetic field induced current having one resonance frequency selected from the first resonance frequency group and an electromagnetic field induced current having one resonance frequency selected from the second resonance frequency group. It has the structure of
そして、第4の発明にかかる水の電磁場処理方法は、コイルに電磁界誘起電流を流し、前記コイルに誘起される振動電磁場を水に付与して前記水を活性化する水の電磁場処理方法において、前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群および前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中からそれぞれ1つの共振周波数を選択し、前記第1の共振周波数群から選択した共振周波数の共振特性における半値幅内にある周波数の電磁界誘起電流と、前記第2の共振周波数群から選択した共振周波数の共振特性における半値幅内にある周波数の電磁界誘起電流とにより、前記コイルに振動電磁場を誘起する、という構成になっている。 And the electromagnetic field processing method of the water concerning 4th invention is the electromagnetic field processing method of the water which flows the electromagnetic field induction electric current through a coil, gives the vibration electromagnetic field induced by the said coil to water, and activates the said water Selecting one resonance frequency from each of the first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water and the second resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water, An electromagnetic field induced current having a frequency within the half-value width in the resonance characteristic of the resonance frequency selected from the first resonance frequency group and a half-value width in the resonance characteristic of the resonance frequency selected from the second resonance frequency group. A vibration electromagnetic field is induced in the coil by an electromagnetic field induced current having a frequency.
上記発明において、前記第1の共振周波数群は、151.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−2、222.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−1、345.0Hzもしくはその近傍の共振周波数A0、484Hzもしくはその近傍の共振周波数A1、954Hzもしくはその近傍の共振周波数A2、3.5kHzもしくはその近傍の共振周波数A3、7.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A4、20.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A5、37.3kHzもしくはその近傍の共振周波数A6、80.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A7を含み、前記第2の共振周波数群は、205.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−2、301.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−1、466.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B0、655Hzもしくはその近傍の共振周波数B1、1.29kHzもしくはその近傍の共振周波数B2、4.73kHzもしくはその近傍の共振周波数B3、9.47kHzもしくはその近傍の共振周波数B4、27.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B5、50.4kHzもしくはその近傍の共振周波数B6、108.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B7を含む。その近傍の共振周波数とは、共振周波数の数値の±1.2%程度である。
In the above invention, the first resonant frequency group, resonant frequency A -2 of 151.5Hz or near the resonant frequency A -1 of the 222.5Hz or near the resonant frequency A 0 of 345.0Hz or near , 484 Hz or its vicinity resonance frequency A 1 , 954 Hz or its vicinity resonance frequency A 2 , 3.5 kHz or its vicinity resonance frequency A 3 , 7.0 kHz or its vicinity resonance frequency A 4 , 20.0 kHz or its The resonance frequency A 5 , 37.3 kHz in the vicinity or the resonance frequency A 6 , 80.0 kHz in the vicinity thereof, or the resonance frequency A 7 in the vicinity thereof, and the second resonance frequency group includes resonances in the vicinity of 205.0 Hz. frequency B -2, the resonance frequency of the 301.0Hz or near the B -1, 4 6.0Hz or
上記発明において、好適な一態様では、前記共振周波数の電磁界誘起電流のピーク電流を特定の電流値にすることにより、前記共振周波数の電磁界誘起電流により前記コイルに誘起される振動磁界のピーク強度が、特定の磁界強度になる共振磁界の強度、あるいは前記共振磁界の共振特性における半値幅内にある磁界強度になるようにする。ここで、前記共振磁界の強度は、基底モードの磁界強度の正整数倍になる。 In the above invention, in a preferred aspect, the peak of the oscillating magnetic field induced in the coil by the electromagnetic field induced current at the resonance frequency is obtained by setting the peak current of the electromagnetic field induced current at the resonance frequency to a specific current value. The strength is set so that the strength of the resonance magnetic field becomes a specific magnetic field strength, or the strength of the magnetic field within the half-value width in the resonance characteristics of the resonance magnetic field. Here, the intensity of the resonant magnetic field is a positive integer multiple of the magnetic field intensity of the fundamental mode.
上記好適な一態様において、前記共振周波数Ai(i=−2〜7の整数)の電磁界誘起電流における前記共振磁界の基底モードの磁界強度は、前記iの番号順にそれぞれ、5.3mGもしくはその近傍、7.4mGもしくはその近傍、12.3mGもしくはその近傍、17.3mGもしくはその近傍、31.9mGもしくはその近傍、130.6mGもしくはその近傍、323.0mGもしくはその近傍、1123.5mGもしくはその近傍、2556.0mGもしくはその近傍、6039.0mGもしくはその近傍であり、前記共振周波数Bj(j=−2〜7の整数)の電磁界誘起電流における前記共振磁界の基底モードの磁界強度は、前記jの番号順にそれぞれ、7.1mGもしくはその近傍、10.4mGもしくはその近傍、16.3mGもしくはその近傍、23.5mGもしくはその近傍、47.1mGもしくはその近傍、188.2mGもしくはその近傍、463.5mGもしくはその近傍、1601.0mGもしくはその近傍、3342.5mGもしくはその近傍、7302.9mGもしくはその近傍である。その近傍の磁界強度とは、磁界強度の数値の±2%程度である。 In the above preferred embodiment, the magnetic field strength of the resonance mode of the resonance magnetic field in the electromagnetic field induced current of the resonance frequency A i (i = an integer of −2 to 7) is 5.3 mG or Its vicinity, 7.4 mG or its vicinity, 12.3 mG or its vicinity, 17.3 mG or its vicinity, 31.9 mG or its vicinity, 130.6 mG or its vicinity, 323.0 mG or its vicinity, 1123.5 mG or its Near, 2556.0 mG or the vicinity thereof, 6039.0 mG or the vicinity thereof, and the magnetic field intensity of the resonance magnetic field in the electromagnetic field induced current of the resonance frequency B j (j = integer of −2 to 7) is In the order of the numbers of j, 7.1 mG or its vicinity, 10.4 mG or its vicinity, 3mG or its vicinity, 23.5mG or its vicinity, 47.1mG or its vicinity, 188.2mG or its vicinity, 463.5mG or its vicinity, 1601.0mG or its vicinity, 3342.5mG or its vicinity, 7302.9mG Or the vicinity. The magnetic field strength in the vicinity thereof is about ± 2% of the numerical value of the magnetic field strength.
また、上記発明において、好適な一態様では、前記コイルに対して地磁気の影響を除去する。ここで、前記地磁気の方向に直交する面内に前記コイルの軸心を配置する。あるいは、前記コイルを磁気遮蔽体により被包する。あるいは、前記地磁気の前記コイルの軸心方向の磁界強度を検出し、前記磁界強度が略ゼロになるように前記コイルに静磁場を付与する。 Moreover, in the said invention, in a suitable one aspect | mode, the influence of geomagnetism is removed with respect to the said coil. Here, the axial center of the coil is arranged in a plane orthogonal to the direction of the geomagnetism. Alternatively, the coil is encapsulated by a magnetic shield. Alternatively, the magnetic field strength of the geomagnetism in the axial direction of the coil is detected, and a static magnetic field is applied to the coil so that the magnetic field strength becomes substantially zero.
更に、上記発明において、好適な一態様では、前記水に対して炭酸ガスの脱気処理を施した後に前記水を電磁場処理する。 Furthermore, in the above-mentioned invention, in a preferred aspect, the water is subjected to an electromagnetic field treatment after degassing the carbon dioxide gas.
更に、上記発明において、好適な一態様では、前記コイルを巻きつけた領域の通水路に絶縁体を配置し前記水の流れを変えて前記水を電磁場処理する。 Furthermore, in the above-described invention, in a preferred aspect, an insulator is disposed in a water passage in a region where the coil is wound, and the water is subjected to electromagnetic field treatment by changing the flow of the water.
あるいは、第5の発明にかかる水の電磁場処理装置は、コイルに電磁界誘起電流を流し、前記コイルに誘起される振動電磁場を水に付与して前記水を活性化する水の電磁場処理装置であって、コイルと、前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群あるいは前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中から選択した1つの共振周波数の電磁界誘起電流を前記コイルに供給する電源と、を有する構成になっている。 Alternatively, the electromagnetic field treatment apparatus for water according to the fifth aspect of the invention is an electromagnetic field treatment apparatus for water that activates the water by applying an electromagnetic field induced current to the coil and applying an oscillating electromagnetic field induced in the coil to the water. And one selected from a coil and a first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water or a second resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water And a power source for supplying an electromagnetic field induced current having a resonance frequency to the coil.
そして、第6の発明にかかる水の電磁場処理装置は、コイルに電磁界誘起電流を流し、前記コイルに誘起される振動電磁場を水に付与して前記水を活性化する水の電磁場処理装置であって、コイルと、前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群あるいは前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中から選択した1つの共振周波数の共振特性における半値幅内にある周波数の電磁界誘起電流を、前記コイルに供給する電源と、を有する構成になっている。 A water electromagnetic field treatment apparatus according to a sixth aspect of the present invention is a water electromagnetic field treatment apparatus that activates the water by applying an electromagnetic field induced current to the coil and applying an oscillating electromagnetic field induced in the coil to the water. And one selected from a coil and a first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water or a second resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water And a power source that supplies an electromagnetic field induced current having a frequency within a half-value width in a resonance characteristic of a resonance frequency to the coil.
そして、第7の発明にかかる水の電磁場処理装置は、コイルに電磁界誘起電流を流し、前記コイルに誘起される振動電磁場を水に付与して前記水を活性化する水の電磁場処理装置であって、コイルと、前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群の中の1つの共振周波数と、前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中の1つの共振周波数とを振幅変調した交番電流を供給する交番電流供給部と、前記交番電流供給部を駆動する駆動電源部と、を有する構成になっている。 And the electromagnetic field processing apparatus of the water concerning 7th invention is an electromagnetic field processing apparatus of the water which sends an electromagnetic field induction current to a coil, gives the vibration electromagnetic field induced by the said coil to water, and activates the said water A coil, a resonance frequency within a first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water, and a second resonance frequency of the electromagnetic field induced current that activates the water. An alternating current supply unit that supplies an alternating current amplitude-modulated with one resonance frequency in the group and a drive power supply unit that drives the alternating current supply unit are provided.
そして、第8の発明にかかる水の電磁場処理装置は、コイルに電磁界誘起電流を流し、前記コイルに誘起される振動電磁場を水に付与して前記水を活性化する水の電磁場処理装置であって、コイルと、前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群の中の1つの共振周波数の共振特性における半値幅内にある周波数と、前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中の1つの共振周波数の共振特性における半値幅内にある周波数とを振幅変調した交番電流を供給する交番電流供給部と、前記交番電流供給部を駆動する駆動電源部と、を有する構成になっている。 An electromagnetic field treatment apparatus for water according to an eighth aspect of the invention is an electromagnetic field treatment apparatus for water that activates the water by passing an electromagnetic field induced current through the coil and applying an oscillating electromagnetic field induced in the coil to the water. A coil, a frequency within a half-value width in a resonance characteristic of one resonance frequency in a first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water, and the water that activates the water An alternating current supply unit for supplying an alternating current amplitude-modulated with a frequency within a half-value width in the resonance characteristic of one resonance frequency in the second resonance frequency group of the electromagnetic field induced current; and And a drive power supply unit for driving.
上記第5ないし第8の発明において、前記第1の共振周波数群は、151.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−2、222.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−1、345.0Hzもしくはその近傍の共振周波数A0、484Hzもしくはその近傍の共振周波数A1、954Hzもしくはその近傍の共振周波数A2、3.5kHzもしくはその近傍の共振周波数A3、7.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A4、20.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A5、37.3kHzもしくはその近傍の共振周波数A6、80.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A7を含み、前記第2の共振周波数群は、205.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−2、301.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−1、466.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B0、655Hzもしくはその近傍の共振周波数B1、1.29kHzもしくはその近傍の共振周波数B2、4.73kHzもしくはその近傍の共振周波数B3、9.47kHzもしくはその近傍の共振周波数B4、27.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B5、50.4kHzもしくはその近傍の共振周波数B6、108.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B7を含む。その近傍の共振周波数とは、共振周波数の数値の±1.2%程度である。
In the fifth to eighth inventions, the first resonance frequency group is 151.5 Hz or a resonance frequency A- 2 , 222.5 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency A- 1 , 345.0 Hz in the vicinity thereof, or the same. Resonance frequencies A 0 and 484 Hz in the vicinity or resonance frequencies A 1 and 954 Hz in the vicinity thereof, resonance frequencies A 2 and 3.5 kHz in the vicinity thereof, resonance frequencies A 3 and 7.0 kHz in the vicinity thereof, or resonance frequencies A 4 in the vicinity thereof Resonance frequency A 5 at or near 20.0 kHz, resonance frequency A 6 at or near 37.3 kHz, resonance frequency A 7 at or near 80.0 kHz, and the second resonance frequency group includes 205. 0Hz or in the vicinity of the resonance frequency B -2 that, 301.0Hz or resonant periphery of the vicinity thereof Number B -1, 466.0Hz or
上記第5ないし第8の発明において、好適な一態様では、前記共振周波数の電磁界誘起電流のピーク電流を特定の電流値にすることにより、前記共振周波数の電磁界誘起電流により前記コイルに誘起される振動磁界のピーク強度が、特定の磁界強度になる共振磁界の強度、あるいは前記共振磁界の共振特性における半値幅内にある磁界強度になるようにする。ここで、前記共振磁界の強度は、基底モードの磁界強度の正整数倍である。 In the fifth to eighth aspects of the present invention, in a preferred aspect, the peak current of the electromagnetic field induced current at the resonance frequency is set to a specific current value, so that the coil is induced by the electromagnetic field induced current at the resonance frequency. The peak intensity of the generated oscillating magnetic field is set to be the intensity of the resonant magnetic field that has a specific magnetic field intensity, or the magnetic field intensity that is within the half value width in the resonance characteristics of the resonant magnetic field. Here, the intensity of the resonant magnetic field is a positive integer multiple of the magnetic field intensity of the fundamental mode.
上記好適な一態様において、前記共振周波数Ai(i=−2〜7の整数)の電磁界誘起電流における前記共振磁界の基底モードの磁界強度は、前記iの番号順にそれぞれ、5.3mGもしくはその近傍、7.4mGもしくはその近傍、12.3mGもしくはその近傍、17.3mGもしくはその近傍、31.9mGもしくはその近傍、130.6mGもしくはその近傍、323.0mGもしくはその近傍、1123.5mGもしくはその近傍、2556.0mGもしくはその近傍、6039.0mGもしくはその近傍であり、前記共振周波数Bj(j=−2〜7の整数)の電磁界誘起電流における前記共振磁界の基底モードの磁界強度は、前記jの番号順にそれぞれ、7.1mGもしくはその近傍、10.4mGもしくはその近傍、16.3mGもしくはその近傍、23.5mGもしくはその近傍、47.1mGもしくはその近傍、188.2mGもしくはその近傍、463.5mGもしくはその近傍、1601.0mGもしくはその近傍、3342.5mGもしくはその近傍、7302.9mGもしくはその近傍である。その近傍の磁界強度とは、磁界強度の数値の±2%程度である。
In the above preferred embodiment, the magnetic field strength of the resonance mode of the resonance magnetic field in the electromagnetic field induced current of the resonance frequency A i (i = an integer of −2 to 7) is 5.3 mG or Its vicinity, 7.4 mG or its vicinity, 12.3 mG or its vicinity, 17.3 mG or its vicinity, 31.9 mG or its vicinity, 130.6 mG or its vicinity, 323.0 mG or its vicinity, 1123.5 mG or its Near, 2556.0 mG or the vicinity thereof, 6039.0 mG or the vicinity thereof, and the magnetic field intensity of the resonance magnetic field in the electromagnetic field induced current of the resonance frequency B j (j = integer of −2 to 7) is In the order of the numbers of j, 7.1 mG or its vicinity, 10.4 mG or its vicinity, 3mG or its vicinity, 23.5mG or its vicinity, 47.1mG or its vicinity, 188.2mG or its vicinity, 463.5mG or its vicinity, 1601.0mG or its vicinity, 3342.5mG or its vicinity, 7302.9mG Or the vicinity. The magnetic field strength in the vicinity thereof is about ± 2% of the numerical value of the magnetic field strength.
また、上記第5ないし第8の発明において、好適な一態様では、前記コイルに対して地磁気の影響を除去する手段が取り付けられている。 In the fifth to eighth inventions, in a preferred aspect, means for removing the influence of geomagnetism is attached to the coil.
本発明の構成により、簡便で高い経済性と汎用性および安定性に優れた高効率な水の電磁場処理方法および電磁場処理装置を提供することができる。 According to the configuration of the present invention, it is possible to provide a highly efficient electromagnetic field treatment method for water and an electromagnetic field treatment apparatus that are simple and have high economic efficiency, versatility, and stability.
以下、本発明の好適な実施形態のいくつかを図面を参照して説明する。ここで、互いに同一または類似な部分には共通の符号を付している。
[実施の形態1]
図1は、本実施形態における水を電磁場処理する方法の一例の説明図である。そして、図2は電磁界誘起電流である交流電流の一例を示す電流波形図である。図1に示すように、例えば塩化ビニール製の通水管1の外側にコイル2を設け、通水管1に例えば水道水、排水等の被処理水3を流すと共に、交流電源4を通して後述するような特定の周波数である共振周波数の交流電流をコイル2に供給する。ここで、交流電流の波形は、例えば図2に示すような方形波形等、時間的変化が急峻なものが好適である。
Several preferred embodiments of the present invention will be described below with reference to the drawings. Here, the same code | symbol is attached | subjected to the mutually same or similar part.
[Embodiment 1]
FIG. 1 is an explanatory diagram of an example of a method for treating water with an electromagnetic field in this embodiment. FIG. 2 is a current waveform diagram showing an example of an alternating current that is an electromagnetic field induced current. As shown in FIG. 1, for example, a
更に、その詳細は後述するが、上記共振周波数においてその交流ピーク電流を特定の電流値にする。以下、この特定の電流値によりコイル2に誘起される誘起磁界を共振磁界と呼称する。このようにして、上記特定の周波数の交流電流により誘起された振動電磁場を被処理水3に対して付与することにより、図1示したように振動電磁場により高効率に活性化した活性処理水5を得る。
Furthermore, although the details will be described later, the AC peak current is set to a specific current value at the resonance frequency. Hereinafter, the induced magnetic field induced in the
あるいは、図3に示すように、交流電源4に接続するコイルを備えた電磁場付与部7をタンク8の貯留水9内に浸漬させる。この状態で、交流電源4を通して上述したような特定の周波数である共振周波数の交流電流を電磁場付与部7に供給する。あるいは、この共振周波数においてその交流ピーク電流を特定の電流値に設定する。このようにして、上記特定の周波数の交流電流により誘起された振動電磁場を貯留水9に対して付与することにより、貯留水9を振動電磁場により活性化し活性処理水にする。
Alternatively, as shown in FIG. 3, the electromagnetic
以下、上述したところの共振周波数および共振磁界について詳細に説明する。本発明者は種々の周波数の交流電流を、既知の電磁特性を有するコイルに供給し、水道水に電磁場処理を施して生成した活性処理水が有するリン酸カルシウム(Ca3(PO4)2)の溶解特性について詳細な実験を行った。この実験では、具体的には図4に模式的に示したような電磁場処理の実験装置を用いた。 Hereinafter, the above-described resonance frequency and resonance magnetic field will be described in detail. The present inventor supplies alternating currents of various frequencies to a coil having known electromagnetic characteristics, and dissolves calcium phosphate (Ca 3 (PO 4 ) 2 ) in active treated water generated by subjecting tap water to electromagnetic field treatment. Detailed experiments were conducted on the characteristics. Specifically, in this experiment, an experimental apparatus for electromagnetic field treatment as schematically shown in FIG. 4 was used.
この実験装置においては、実験槽10内が間仕切り板11により3つの貯留室12,13,14に分けられている。ここで、被処理水としてはイオン交換樹脂を通したpH値が略7の室温(略20℃)の水道水が用いられ、このイオン交換水が、通水管1の途中に設けられたポンプ15により上記貯留室12,13,14の順に循環するようになっている。ここで、ポンプ15の下流側の通水管1の外側にコイル2が巻かれ交流電源4に接続されている。このコイル2は、銅線コイルが巻径3.5cmφの円筒状に配管長さ14.4cmにわたって一様に34巻回して形成されている。また、貯留室12の底部に、通常の水では難溶性のリン酸カルシウム(Ca3(PO4)2)16が粉体にして置かれ、貯留室14には採水管17が連通している。
In this experimental apparatus, the inside of the
上記実験において、後述するように地磁気の影響が実験結果に出てくることから、コイル2の軸心が東西方向になるようにしている。また、水道水中のカルシウム、マグネシウム等のイオンの影響も上記結果に出てくることから、被処理水はイオン交換樹脂を通液した水道水とした。
In the above experiment, since the influence of geomagnetism appears in the experimental result as will be described later, the axis of the
このような実験装置において、交流電源4は、方形波の交流電流の周波数および電流が可変になる。そこで、種々の交流電流の周波数およびピーク電流の条件の下に、上記水道水に対して電磁場処理を行い活性処理水にして、貯留室14における活性処理水中のリン酸第1水素カルシウムイオン(Ca(HPO4))2−の濃度を計測した。ここで、リン酸カルシウム16は活性処理水により化学式(1)に従い溶解する。
In such an experimental apparatus, the
このようにして、上記活性処理水によるリン酸カルシウム16の溶解度すなわち活性処理水の溶解能力を詳細に調べた。また、活性処理水のpH値も計測した。ここで、交流電流の周波数は140Hz〜115kHzの範囲で調べている。
In this way, the solubility of
上記リン酸第1水素カルシウムイオンの濃度の計測は、一定時間(10時間程度)電磁場処理を行った後に、採水管17のバルブを開いて貯留室14の活性処理水を採取し、標準液として硝酸銀(AgNO3)、指示薬としてクロム酸カリウム(K2CrO4)溶液を使用した公知の沈殿滴定法により行った。
The concentration of the first hydrogen phosphate calcium ion is measured by performing an electromagnetic field treatment for a certain period of time (about 10 hours), and then opening the valve of the
その結果、上述したように交流電流の特定の周波数帯域において、上記リン酸カルシウム16の溶解度が特異的に増大することが判明した。また、交流電流の特定の電流値においても、リン酸カルシウム16の溶解度が特異的に増大することが判明した。このような交流電流における特定の周波数および特定の電流値をそれぞれ共振周波数、共振磁界として以下にまとめて説明する。
As a result, it was found that the solubility of the
{共振周波数}
上記特定の周波数には、後述の説明で明らかになるような2種類の性質の異なる共振周波数が、それぞれに複数存在する。そこで、これ等の共振周波数は第1の共振周波数群と第2の共振周波数群に分別される。
(第1の共振周波数群)
この第1の共振周波数群には、図5〜図10に示すように、複数の共振周波数Ai(i=1〜6の整数)が少なくとも存在する。ここで、図5ないし図10は、振動する電磁場処理における共振周波数の共振特性を示し、リン酸カルシウム16の溶解度が特異性を示す周波数帯域において、横軸にコイル2に流す交流電流の周波数をとり、縦軸にリン酸カルシウム16の上記溶解度をとっている。
{Resonance frequency}
In the specific frequency, there are a plurality of two types of resonance frequencies having different properties, which will become apparent from the following description. Therefore, these resonance frequencies are classified into a first resonance frequency group and a second resonance frequency group.
(First resonance frequency group)
As shown in FIGS. 5 to 10, the first resonance frequency group includes at least a plurality of resonance frequencies A i (i = 1 to 6). Here, FIG. 5 to FIG. 10 show the resonance characteristics of the resonance frequency in the oscillating electromagnetic field processing, and in the frequency band where the solubility of the
図5から、共振周波数A1は、484Hzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は462〜504Hzである。ここで、半値幅(Δf)は、この特異性を有する共振周波数帯域において、リン酸カルシウム16の溶解度が、上記溶解度の最大値と未処理水の場合の溶解度との差の1/2以上になる周波数帯域である。以下、図6から、共振周波数A2は、954Hzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は915〜995Hzである。図7から、共振周波数A3は、3.5kHzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は3.25〜3.72kHzである。図8から、共振周波数A4は、7.0kHzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は6.46〜7.54kHzである。図9から、共振周波数A5は、20.0kHzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は17.3〜22.4kHzである。そして、図10から、共振周波数A6は、37.3kHzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は34.9〜40.3kHzである。
From FIG. 5, the resonance frequency A 1 is 484 Hz or the vicinity thereof, and the range of the half width (Δf) is 462 to 504 Hz. Here, the full width at half maximum (Δf) is a frequency at which the solubility of the
更に、この第1の共振周波数群には、図11〜図13に示すように、共振周波数Ai(i=−2〜0の整数)が存在する。すなわち、図11から、共振周波数A−2は、151.5Hzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は147.5〜154.7Hzである。図12から、共振周波数A−1は、222.5Hzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は217.2〜228.1Hzである。図13から、共振周波数A0は、345.0Hzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は338.5〜351.0Hzである。 Further, as shown in FIGS. 11 to 13, a resonance frequency A i (i = integer of −2 to 0) exists in the first resonance frequency group. That is, from FIG. 11, the resonance frequency A- 2 is 151.5 Hz or the vicinity thereof, and the range of the full width at half maximum (Δf) is 147.5 to 154.7 Hz. From FIG. 12, the resonance frequency A −1 is 222.5 Hz or the vicinity thereof, and the range of the half width (Δf) is 217.2 to 228.1 Hz. From FIG. 13, the resonance frequency A 0 is 345.0 Hz or the vicinity thereof, and the range of the half width (Δf) is 338.5 to 351.0 Hz.
(第2の共振周波数群)
第2の共振周波数群には、図14〜図19等に示すように、複数の共振周波数Bi(i=1〜6の整数)が少なくとも存在する。これ等の図も、図5ないし図13の場合と同様、溶解度が特異性を示す周波数帯域において、横軸に交流電流の周波数をとり、縦軸に溶解度をとっている。
(Second resonance frequency group)
As shown in FIGS. 14 to 19 and the like, the second resonance frequency group includes at least a plurality of resonance frequencies B i (i = 1 to an integer of 1 to 6). In these figures, as in the case of FIGS. 5 to 13, the horizontal axis represents the frequency of the alternating current and the vertical axis represents the solubility in the frequency band where the solubility is specific.
図14から、共振周波数B1は、655Hzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は606〜722Hzである。以下、図15から、共振周波数B2は、1.29kHzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は1.19〜1.38kHzである。図16から、共振周波数B3は、4.73kHzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は4.59〜4.93kHzである。図17から、共振周波数B4は、9.47kHzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は9.06〜9.98kHzである。図18から、共振周波数B5は、27.0kHzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は25.0〜28.9kHzである。そして、図19から、共振周波数B6は、50.4kHzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は49.1〜51.8kHzである。 From FIG. 14, the resonance frequency B 1 is 655 Hz or the vicinity thereof, and the range of the half width (Δf) is 606 to 722 Hz. Hereinafter, from Fig. 15, the resonant frequency B 2 is 1.29kHz or in the vicinity thereof, the scope of its half-value width (Delta] f) is 1.19~1.38KHz. From Figure 16, the resonant frequency B 3 is 4.73kHz or in the vicinity thereof, the scope of its half-value width (Delta] f) is 4.59~4.93KHz. From Figure 17, the resonant frequency B 4 is 9.47kHz or in the vicinity thereof, the scope of its half-value width (Delta] f) is 9.06~9.98KHz. From Figure 18, the resonant frequency B 5 is 27.0kHz or in the vicinity thereof, the scope of its half-value width (Delta] f) is 25.0~28.9KHz. Then, from FIG. 19, the resonant frequency B 6 is 50.4kHz or in the vicinity thereof, the scope of its half-value width (Delta] f) is 49.1~51.8KHz.
更に、この第2の共振周波数群には、図20〜図22に示すように、共振周波数Bi(i=−2〜0の整数)が存在する。すなわち、図20から、共振周波数B−2は、205.0Hzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は201.5〜208.5Hzである。図21から、共振周波数B−1は、301.0Hzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は293.0〜310.5Hzである。図22から、共振周波数B0は、466.0Hzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は457.2〜474.6Hzである。 Further, in this second resonance frequency group, as shown in FIGS. 20 to 22, a resonance frequency B i (i = an integer of −2 to 0) exists. That is, from FIG. 20, the resonance frequency B- 2 is 205.0 Hz or the vicinity thereof, and the range of the half width (Δf) is 201.5 to 208.5 Hz. From FIG. 21, the resonance frequency B- 1 is 301.0 Hz or the vicinity thereof, and the range of the half width (Δf) is 293.0 to 310.5 Hz. From FIG. 22, the resonance frequency B 0 is 466.0 Hz or the vicinity thereof, and the range of the half width (Δf) is 457.2 to 474.6 Hz.
ここで、上記共振周波数Aiおよび共振周波数Bi(i=−2〜6の整数)の近傍としては、上記それぞれの共振周波数の数値の±1.2%程度が好ましい。この範囲であると、共振周波数における溶解度の80%以上の溶解度が得られ、機能水生成の実用化に全く問題がない。 Here, the vicinity of the resonance frequency A i and the resonance frequency B i (i = integer of −2 to 6) is preferably about ± 1.2% of the numerical value of each of the resonance frequencies. Within this range, a solubility of 80% or more of the solubility at the resonance frequency can be obtained, and there is no problem in practical use of functional water generation.
上記第1の共振周波数群と第2の共振周波数群の間にはその理由は現在不明であるが一定の規則性を有しているようにみえる。例えば、共振周波数Biと共振周波数Aiの比(Bi/Ai)は、i=−2〜6の整数において略1.35の一定値となる。この値は水素水和イオンと水酸水和イオンの質量比として表されるが、その真偽は今のところ不明である。これ等の規則性を勘案すると、第1の共振周波数群には共振周波数A7として80kHzが存在し、そして第2の共振周波数群にはB7として108kHzが存在することが推定される。しかし、これ等の場合、交流電流が高くなり過ぎて発信が生じ易くなり計測できていない。 The reason is currently unknown between the first resonance frequency group and the second resonance frequency group, but it seems to have a certain regularity. For example, the ratio (B i / A i ) between the resonance frequency B i and the resonance frequency A i is a constant value of approximately 1.35 in an integer i = −2 to 6. This value is expressed as the mass ratio of the hydrogen hydrate ion to the hydroxide hydrate ion, but its truth is unknown at present. Considering these regularities, it is estimated that 80 kHz exists as the resonance frequency A 7 in the first resonance frequency group and 108 kHz exists as B 7 in the second resonance frequency group. However, in these cases, the alternating current becomes too high and transmission is likely to occur and measurement is not possible.
但し、後述されるが、図2に示した方形波形の交流電流に換えて、正極の方形パルス波形の電流を用いる場合には、上記共振周波数A7の80.0kHzおよび共振周波数B7の108.0kHzが計測される。 However, as will be described later, when a positive square pulse waveform current is used instead of the square waveform alternating current shown in FIG. 2, the resonance frequency A 7 of 80.0 kHz and the resonance frequency B 7 of 108 are used. 0.0 kHz is measured.
この第1の実施形態においては、上述した第1の共振周波数群あるいは第2の共振周波数群から選択したいずれか1つの周波数の交流電流を交流電源4からコイル2に供給し、通水路1中の被処理水3に振動電磁場を付与する。このようにすることにより、被処理水3は簡便にしかも効率的に活性化される。
In the first embodiment, an alternating current of any one frequency selected from the first resonance frequency group or the second resonance frequency group described above is supplied from the
{共振磁界}
上述した共振周波数において、図23〜図40に示すように、更に特定の電流値によりリン酸カルシウムの溶解度が特異的に増大する。ここで、図23ないし図40は、共振周波数における共振磁界の共振特性を示し、リン酸カルシウム16の溶解度が特異性を示す特定の電流値において、横軸にコイル2に流す交流ピーク電流と共にそのときの誘起磁界強度をとり、縦軸にリン酸カルシウム16の溶解度をとっている。ここで、誘起磁界強度は、電流ピーク電流に対応して、コイル2内の被処理水3の流れる方向に沿い誘起され振動する磁界6のピーク強度である。
{Resonant magnetic field}
At the above-described resonance frequency, as shown in FIGS. 23 to 40, the solubility of calcium phosphate is specifically increased by a specific current value. Here, FIGS. 23 to 40 show the resonance characteristics of the resonance magnetic field at the resonance frequency. At a specific current value in which the solubility of the
図23から、共振周波数A1では、交流ピーク電流が23.5mA(アンペア)でありそのときの誘起磁界強度が69.1mG(ガウス)もしくはその近傍において上記溶解度が特異的に増大する。このときの誘起磁界が共振磁界であり、その半値幅(Δb)の範囲は64.1〜72.8mGである。ここで、この半値幅(Δb)は、この特異性を有する共振磁界域において、リン酸カルシウム16の溶解度が、上記溶解度の最大値と未処理水の場合の溶解度との差の1/2以上になる誘起磁界強度の領域である。
From Figure 23, the resonant frequency A 1, alternating peak current induced magnetic field intensity at that time is 23.5MA (amps) is the solubility specifically increases at 69.1MG (gauss) or in the vicinity thereof. The induced magnetic field at this time is a resonant magnetic field, and the range of the half width (Δb) is 64.1 to 72.8 mG. Here, the half width (Δb) is such that the solubility of the
このような共振磁界は、上記共振周波数A1において多数存在する。これについて、図41,42を参照して説明する。図41,42は、共振磁界の分布を示し、それぞれ横軸に誘起磁界強度をとり、縦軸にリン酸カルシウム16の溶解度をとり、特異的に溶解度が増大する共振磁界が多数存在する様子を示す一例である。ここで、図41の破線は共振周波数A1の場合の2つの共振磁界を示しており、図中の実線は共振周波数A2の場合の3つの共振磁界を示している。そして、破線(4)が図23と同じものであり、その詳細は後述するように、4倍モードの共振磁界となっている。また、破線(3)が同様な3倍モードの共振磁界である。同様に、図中の実線(1)、(2)、(3)が共振周波数A2の場合のそれぞれ基底モード、2倍モード、3倍モードの共振磁界となっている。
また、図42の実線は共振周波数A3の場合の3つの共振磁界を示しており、同図中の破線は共振周波数B3の場合の2つの共振磁界を示している。そして、図中の実線(1)、(2)、(3)が共振周波数A3の場合のそれぞれ基底モード、2倍モード、3倍モードとなっている。同様に、破線(1)、(2)が共振周波数B3の場合のそれぞれ基底モード、2倍モードとなっている。
以上のことから、共振周波数A1において、今回の電磁場処理の実験装置では交流ピーク電流が小さ過ぎて計測できなかったが、上記4倍モードの共振磁界における誘導磁界強度の1/4の17.3mGもしくはその近傍に基底モードの共振磁界が存在し、この基底モードのn倍モードの共振磁界が多数存在する。ここで、nは正整数である。
Such resonance magnetic field, there are many in the resonant frequency A 1. This will be described with reference to FIGS. 41 and 42 show an example of the distribution of resonant magnetic fields, in which the induced magnetic field strength is taken on the horizontal axis, the solubility of
The solid line in FIG. 42 shows three resonant magnetic field in the case of a resonant frequency A 3, the broken line in the figure shows the two resonant magnetic field in the case of a resonant frequency B 3. The solid line in FIG. (1), (2), has a (3), each base mode when the resonant frequency A 3, 2-times mode, 3-times mode. Similarly, the broken line (1) and (2) are the fundamental mode and the double mode, respectively, when the resonance frequency is B 3 .
From the above, at the resonance frequency A 1 , the current electromagnetic field processing experimental apparatus could not be measured because the AC peak current was too small, but it was 17.4 which is 1/4 of the induced magnetic field strength in the resonance field of the quadruple mode. There is a fundamental mode resonant magnetic field at 3 mG or in the vicinity thereof, and there are many resonant magnetic fields of n times the fundamental mode. Here, n is a positive integer.
このように共振周波数A1において示したようなn倍モードの多数の共振磁界の存在は、図43,44に示しているように、上述した第1および第2の共振周波数群の全てにおいて共通している。図43,44は、共振周波数と共振磁界の相関図であり、横軸に交流周波数をとり、縦軸に共振磁界における誘起磁界強度をとっている。図中、○印は上記実験装置で実測したところである。図中には4倍モードまで示されそれ以上はないが、本実験装置で計測し易い共振周波数A3、B3では、基底モードの5倍以上となるn倍モードの共振磁界が確認されている。なお、基底モードの辺りで上記交流ピーク電流が小さ過ぎて計測できないところは、破状○印にして示している。 The presence of a large number of resonant magnetic field thus n times mode shown at the resonance frequency A 1, as shown in FIG. 43 and 44, common to all of the first and second resonant frequency group described above doing. 43 and 44 are correlation diagrams of the resonance frequency and the resonance magnetic field, in which the horizontal axis indicates the AC frequency, and the vertical axis indicates the induced magnetic field strength in the resonance magnetic field. In the figure, the ◯ marks are measured with the above experimental apparatus. In the figure, up to 4 times mode is shown and there is no more, but at resonance frequencies A 3 and B 3 that are easy to measure with this experimental apparatus, a resonance magnetic field of n times mode that is 5 times or more of the fundamental mode is confirmed. Yes. Incidentally, the place where the AC peak current is too small to be measured around the fundamental mode is indicated by a broken circle.
以下、図43,44にまとめて説明した第1の共振周波数群における共振磁界において、図24から、共振周波数A2では、2倍モードの場合、交流ピーク電流が22.7mAでありそのときの共振磁界が63.8mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は60.5〜66.4mGである。ここで、この場合の基底モードの共振磁界の誘起磁界強度は31.9mGもしくはその近傍となる。
同様に、図25から、共振周波数A3では、基底モードの場合、交流ピーク電流が46.5mAでありそのときの共振磁界が130.6mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は102.5〜156.7mGである。また、図26から、共振周波数A4では、基底モードの場合、交流ピーク電流が115.0mAでありそのときの共振磁界が323.0mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は298.1〜351.8mGである。
Hereinafter, the resonant magnetic field at the first resonant frequency group explained are summarized in Figure 43 and 44, from FIG. 24, the resonant frequency A 2, when the 2-times mode, alternating peak current is 22.7mA at that time The resonant magnetic field is 63.8 mG or its vicinity. And the range of the half value width ((DELTA) b) is 60.5-66.4 mG. Here, the induced magnetic field strength of the resonance magnetic field of the fundamental mode in this case is 31.9 mG or the vicinity thereof.
Similarly, from FIG. 25, the resonant frequency A 3, the case of the base mode, a resonant magnetic field at that time alternating peak current is 46.5mA is 130.6mG or in the vicinity thereof. And the range of the half value width ((DELTA) b) is 102.5-156.7mG. Further, from FIG. 26, the resonant frequency A 4, when the base mode, a resonant magnetic field at that time alternating peak current is 115.0mA is 323.0mG or in the vicinity thereof. The range of the half width (Δb) is 298.1 to 351.8 mG.
同様に、図27から、共振周波数A5では、基底モードの場合、交流ピーク電流が400.0mAでありそのときの共振磁界が1123.5mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は989.3〜1234.4mGである。また、図28から、共振周波数A6では、基底モードの場合、交流ピーク電流が910.0mAでありそのときの共振磁界が2556.0mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は2328.1〜2752.7mGである。 Similarly, from FIG. 27, the resonant frequency A 5, when the base mode, a resonant magnetic field at that time alternating peak current is 400.0mA is 1123.5mG or in the vicinity thereof. And the range of the half width (Δb) is 989.3 to 1234.4 mG. Further, from FIG. 28, the resonant frequency A 6, the case of the base mode, a resonant magnetic field at that time alternating peak current is 910.0mA is 2556.0mG or in the vicinity thereof. And the range of the half width (Δb) is 2328.1 to 2752.7 mG.
更に、図29から、共振周波数A−2の5倍モードにおいては、共振磁界が26.4mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は25.2〜27.5mGである。ここで、この場合の基底モードの共振磁界の誘起磁界強度は5.3mGもしくはその近傍となる。同様に、図30から、共振周波数A−1の5倍モードにおいては、共振磁界が36.8mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は29.5〜40.4mGである。この場合の基底モードの共振磁界の誘起磁界強度は7.4mGもしくはその近傍となる。図31から、共振周波数A0の5倍モードにおいては、共振磁界が61.7mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は59.4〜64.1mGである。この場合の基底モードの共振磁界の誘起磁界強度は12.3mGもしくはその近傍となる。 Furthermore, from FIG. 29, in the 5 times mode of the resonance frequency A- 2 , the resonance magnetic field is 26.4 mG or the vicinity thereof. And the range of the half width (Δb) is 25.2 to 27.5 mG. Here, the induced magnetic field strength of the resonance magnetic field of the fundamental mode in this case is 5.3 mG or the vicinity thereof. Similarly, from FIG. 30, the resonance magnetic field is 36.8 mG or the vicinity thereof in the 5-fold mode of the resonance frequency A- 1 . And the range of the half width (Δb) is 29.5 to 40.4 mG. In this case, the induced magnetic field strength of the resonance magnetic field in the fundamental mode is 7.4 mG or the vicinity thereof. From FIG. 31, in the 5 times mode of the resonance frequency A 0 , the resonance magnetic field is 61.7 mG or the vicinity thereof. And the range of the half width (Δb) is 59.4 to 64.1 mG. In this case, the induced magnetic field strength of the resonance magnetic field in the fundamental mode is 12.3 mG or the vicinity thereof.
そして、第2の共振周波数群における共振磁界において、図32から、共振周波数B1では、4倍モードの場合、交流ピーク電流が33.5mAでありそのときの共振磁界が94.1mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は90.1〜99.2mGである。ここで、この場合の基底モードの共振磁界の誘起磁界強度は23.5mGもしくはその近傍となる。
同様に、図33から、共振周波数B2では、2倍モードの場合、交流ピーク電流が33.5mAでありそのときの共振磁界が94.1mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は85.7〜102.1mGである。ここで、この場合の基底モードの共振磁界の誘起磁界強度は47.1mGもしくはその近傍となる。また、図34から、共振周波数B3では、基底モードの場合、交流ピーク電流が67.0mAでありそのときの共振磁界が188.2mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は171.9〜201.7mGである。
Then, at the resonant magnetic field in the second resonant frequency group, from Fig. 32, the resonant frequency B 1, when the 4-times mode, alternating peak current is 33.5mA 94.1mG or near the resonant magnetic field at that time become. And the range of the half value width ((DELTA) b) is 90.1-99.2 mG. Here, the induced magnetic field strength of the resonance magnetic field in the fundamental mode in this case is 23.5 mG or the vicinity thereof.
Similarly, from FIG. 33, the resonant frequency B 2, when the 2-times mode, a resonant magnetic field at that time alternating peak current is 33.5mA is 94.1mG or in the vicinity thereof. And the range of the half value width ((DELTA) b) is 85.7-102.1mG. Here, the induced magnetic field strength of the resonance magnetic field of the fundamental mode in this case is 47.1 mG or the vicinity thereof. Further, from FIG. 34, the resonant frequency B 3, when the base mode, a resonant magnetic field at that time alternating peak current is 67.0mA is 188.2mG or in the vicinity thereof. And the range of the half value width ((DELTA) b) is 171.9-201.7mG.
同様に、図35から、共振周波数B4では、基底モードの場合、交流ピーク電流が165.0mAでありそのときの共振磁界が463.5mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は368.0〜547.7mGである。また、図36から、共振周波数B5では、基底モードの場合、交流ピーク電流が570.0mAでありそのときの共振磁界が1601.0mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は1235.9〜1938.1mGである。また、図37から、共振周波数B6では、基底モードの場合、交流ピーク電流が1.19Aでありそのときの共振磁界が3342.5mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は3145.9〜3623.4mGである。 Similarly, from FIG. 35, the resonant frequency B 4, the case of the base mode, a resonant magnetic field at that time alternating peak current is 165.0mA is 463.5mG or in the vicinity thereof. The range of the half width (Δb) is 368.0 to 547.7 mG. Further, from FIG. 36, the resonant frequency B 5, when the base mode, a resonant magnetic field at that time alternating peak current is 570.0mA is 1601.0mG or in the vicinity thereof. The range of the half width (Δb) is 1235.9 to 1938.1 mG. Further, from FIG. 37, the resonant frequency B 6, the case of the base mode, a resonant magnetic field at that time alternating peak current is 1.19A is 3342.5mG or in the vicinity thereof. The range of the half width (Δb) is 3145.9 to 3623.4 mG.
更に、図38から、共振周波数B−2の5倍モードにおいては、共振磁界が35.3mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は34.1〜36.4mGである。ここで、この場合の基底モードの共振磁界の誘起磁界強度は7.1mGもしくはその近傍となる。同様に、図39から、共振周波数B−1の5倍モードにおいては、共振磁界が52.1mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は49.9〜54.4mGである。この場合の基底モードの共振磁界の誘起磁界強度は10.4mGもしくはその近傍となる。図40から、共振周波数B0の5倍モードにおいては、共振磁界が81.6mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は75.2〜87.6mGである。この場合の基底モードの共振磁界の誘起磁界強度は16.3mGもしくはその近傍となる。 Furthermore, from FIG. 38, in the 5 times mode of the resonance frequency B- 2 , the resonance magnetic field is 35.3 mG or in the vicinity thereof. And the range of the half value width (Δb) is 34.1 to 36.4 mG. In this case, the induced magnetic field strength of the resonance magnetic field in the fundamental mode is 7.1 mG or the vicinity thereof. Similarly, from FIG. 39, the resonance magnetic field is 52.1 mG or the vicinity thereof in the 5-fold mode of the resonance frequency B- 1 . The range of the half width (Δb) is 49.9 to 54.4 mG. In this case, the induced magnetic field strength of the resonance magnetic field in the fundamental mode is 10.4 mG or the vicinity thereof. From FIG. 40, the resonance magnetic field is 81.6 mG or in the vicinity thereof in the 5 times mode of the resonance frequency B 0 . The range of the half width (Δb) is 75.2 to 87.6 mG. In this case, the induced magnetic field strength of the resonance magnetic field in the fundamental mode is 16.3 mG or the vicinity thereof.
ここで、上記共振周波数Aiおよび共振周波数Bi(i=−2〜6の整数)における基底モードの共振磁界の近傍としては、上記それぞれの共振磁界の強度数値の±2%程度になる磁界領域が好ましい。 Here, the vicinity of the resonance magnetic field of the fundamental mode at the resonance frequency A i and the resonance frequency B i (i = an integer of −2 to 6) is a magnetic field that is about ± 2% of the intensity value of each of the resonance fields. A region is preferred.
この第1の実施形態では、上述した第1の共振周波数群あるいは第2の共振周波数群から選択したいずれか1つの周波数において、上述したそれぞれの基底モードの共振磁界のn倍モードの共振磁界を誘起する交流電流を交流電源4からコイル2に供給し、通水路1中の被処理水3に振動電磁場を付与する。このようにして、被処理水3は、簡便にしかも効率的に高いレベルに活性化した活性処理水5にされる。
In the first embodiment, at any one frequency selected from the first resonance frequency group or the second resonance frequency group described above, the resonance magnetic field in the n-fold mode of each of the above-described resonance magnetic fields in the base mode is obtained. An alternating current to be induced is supplied from the
上述した第1の実施形態で説明した共振周波数あるいはその周波数での共振磁界を用いた電磁場処理において、上記リン酸カルシウム16の溶解度の特異的な増大は、被処理水3を電磁場処理した活性処理水5中に水素イオンが増加することを示す。水道水中の水素イオン(H+;実際はその水和イオン)が増加すると、化学式(1)において左から右への反応が進行し、リン酸カルシウム16は溶解し、上記リン酸第1水素イオンカルシウムイオンとして活性処理水に溶けるようになるからである。なお、上記被処理水3のpH測定においてもその値の減少が見られ、水素イオンの増加が確認されている。
In the electromagnetic field treatment using the resonance frequency described in the first embodiment or the resonance magnetic field at that frequency, the specific increase in the solubility of the
ここでは、上記水素イオン量の増加と共に水酸イオン(OH−;実際はその水和イオン)量も水素イオンと同程度に増加する。図5〜図40に示した特異的に増大したリン酸カルシウムの溶解度が、例えば4×10−5mol(モル)/リットル程度であると、活性処理水5は、水道水の解離定数KwがKw=1.6×10−13に達したのと同じであり、水道水の温度が70℃以上に上昇した場合に相当する。
Here, as the amount of hydrogen ions increases, the amount of hydroxide ions (OH − ; actually hydrated ions) also increases to the same extent as hydrogen ions. When the specifically increased solubility of calcium phosphate shown in FIGS. 5 to 40 is, for example, about 4 × 10 −5 mol (mol) / liter, the active treated
このように、上述したような特定の周波数(共振周波数)あるいは特定の電流値(共振磁界)の交流電流をコイルに供給して、振動する電磁場処理を水道水に施すことより、室温で処理した水道水中に、未処理の水道水の場合の4倍以上の水素イオンと水酸イオンとが生成されるようになる。 In this way, by supplying an alternating current having a specific frequency (resonance frequency) or a specific current value (resonance magnetic field) as described above to the coil, and applying a vibrating electromagnetic field treatment to tap water, the treatment was performed at room temperature. In the tap water, hydrogen ions and hydroxide ions that are four times or more that of untreated tap water are generated.
ここで、水の電磁場処理をする前処理として、水中の炭酸ガス(CO2)を脱気させると好適である。この脱気により、活性処理水5内に多量に生成した水素イオンと水酸イオンが安定して存在できるようになる。例えば地下水あるいは井戸水のように水中に炭酸ガスが多く溶存していると、化学式(2)に示すように炭酸ガスと水中の水素イオンおよび水酸イオンとが反応し、右から左あるいは左から右への反応が生じる。そして、水酸イオン量が低下したり、あるいは水素イオン量が逆に増加したりして不安定になる。溶存の炭酸ガスが多くなると上記処理液体のpH測定計の計測においても測定値が不安定になることが確認されている。
Here, it is preferable to deaerate carbon dioxide gas (CO 2 ) in water as a pretreatment for performing an electromagnetic field treatment of water. By this deaeration, a large amount of hydrogen ions and hydroxide ions can be stably present in the activated treated
このように、炭素ガスの溶解度が高い地下水あるいは井戸水のような水の場合、それ等を安定的に電磁場処理するためには炭素ガスの除去が極めて有効である。 Thus, in the case of water such as ground water or well water having high solubility of carbon gas, removal of carbon gas is extremely effective in order to stably treat them.
また、逆に、上記振動する電磁場処理を水に施すことより、水に溶解している炭酸ガスのようなガスを極めて効率的に脱気させることができる。この脱ガスの機構は未だ明らかになっていないが、後述するような水のクラスターによる攪拌効果と共に、上記化学式(2)における右から左への反応進行により、水に溶けイオンとして解離したものを炭酸ガスに戻すことで脱気し易くしているものと思われる。
このような電磁場処理による水の脱ガスの効果は、例えば純水あるいは超純水に例えば水素あるいはオゾンを溶解させて、水素溶解水あるいはオゾン溶解水のような有効ガスが溶解した機能水の生成に極めて有効に利用できる。これは、上記有効ガスの水への溶解においてその溶解効率を高めるためには、水に溶けている炭酸ガスなどを脱ガスすることが必須になるからである。
Conversely, by subjecting the water to the vibrating electromagnetic field treatment, a gas such as carbon dioxide dissolved in the water can be degassed very efficiently. Although the mechanism of this degassing has not yet been clarified, it has been dissolved in water and dissociated as ions as the reaction progressed from right to left in the chemical formula (2) together with the stirring effect of water clusters as described later. It seems that it is easy to deaerate by returning to carbon dioxide.
The effect of water degassing by such electromagnetic field treatment is, for example, the generation of functional water in which effective gas such as hydrogen-dissolved water or ozone-dissolved water is dissolved by dissolving, for example, hydrogen or ozone in pure water or ultrapure water. Can be used very effectively. This is because it is essential to degas carbon dioxide dissolved in water in order to increase the dissolution efficiency in dissolving the effective gas in water.
また、上記振動する電磁場処理を水道水に施すことより、生成した活性処理水5は、例えばガソリンのような油と室温において極めて容易に混合する。ガソリンと活性処理水5の混合では、水滴が油中に分散するW/O型エマルジョンが、室温においてガソリンに活性処理水5を注入するだけで簡便に生成できる。また、油滴が水中に分散するO/W型エマルジョンも同様に簡便に生成できる。そして、上記W/O型エマルジョンは自動車の燃料として使用できることが確認された。
Further, by applying the vibrating electromagnetic field treatment to the tap water, the generated activated treated
上記実施形態で生成した活性処理水5では、上述したような水素イオンと水酸イオンの増加が例えば配管内壁における上記スケール付着の防止あるいは付着スケールの除去を可能にする。通常、上下水道水にはある量のカルシウム、マグネシウムあるいはカリウム等のミネラル成分のイオンが含まれている。そして、これ等は水中において結晶物を形成し易い。しかし、上記水素イオン量の増加により、例えば水道水に難溶な結晶物であるシュウ酸カルシウム(Ca(COOH)2)は結晶化しないで水道水に溶け易くなる。また、水道水中の尿素と硝酸イオンの結合した難溶な硝酸尿素(CO(NH)2・HNO3)は、水道水中の水酸イオン量の増加により溶け易くなる。同様に、水道水に難溶な尿酸(R(OH)2;Rは炭化水素)は、水酸イオン量の増加により溶け易くなる。また、例えば脂肪酸エステル(R1−COO−R2;R1、R2は炭化水素)のような油脂類は、水素イオンと水酸イオンとにより加水分解され脂肪酸に変わって水中に溶け易くなる。このようにして、配管内壁におけるスケール付着は大幅に低減するようになる。
In the activated treated
また、上記水素イオンと水酸イオンの増加は、鉄(Fe)を黒錆(Fe3O4)に変え易く鉄管内壁の防錆を可能にする。
Also, an increase in the hydrogen ions and hydroxide ions allows for rust prevention liable iron pipe inner wall instead of the iron (Fe) to black rust (
また、上記処理液体における水素イオンと水酸イオンの増加は、アンモニア(NH3)をアンモニアイオンとして水道水に溶け易くする。このために、上記処理液体をトイレに使用すると無臭にすることが可能になる。 Also, an increase in hydrogen ions and hydroxyl ions in the treatment liquid is more soluble in tap water ammonia (NH 3) as ammonium ions. For this reason, when the said process liquid is used for a toilet, it becomes possible to make it odorless.
更に、本実施形態における上記活性処理水5は、上記増加した水素イオンと水酸イオンにより、重油あるいは軽油等の改質を可能にする。これは、これ等の油類の炭素(C)−炭素(C)結合が、水素イオンと水酸イオンにより解離し、アルコール類あるいはアルケン類に分解されるからである。これ等の改質した油類は水道水に溶け易くなり、配管における油分の付着は大きく低減する。
Further, the activated treated
本実施形態では、上記特定の交流電流を用いた電磁場処理により上述したような種々の効果が生じる。そして、従来技術のように予め机上試験を通してその変調電場処理の効果を試験する必要はない。また、この電磁場処理方法は極めて簡便であり、電磁場処理における消費電力は極めて小さい。このように、本実施形態の電磁場処理は高い経済性を有する。しかも、被処理液体の種類によらず効果が生じることからその汎用性も高い。 In the present embodiment, various effects as described above are generated by the electromagnetic field processing using the specific alternating current. And it is not necessary to test the effect of the modulation electric field processing through a desktop test in advance as in the prior art. Moreover, this electromagnetic field processing method is very simple, and power consumption in the electromagnetic field processing is extremely small. Thus, the electromagnetic field process of this embodiment has high economic efficiency. And since an effect arises irrespective of the kind of to-be-processed liquid, the versatility is also high.
[実施の形態2]
次に、本発明の好適な第2の実施形態について説明する。本実施形態の特徴は、第1の実施形態で説明した交流電流の第1の共振周波数群と第2の共振周波数群から選択したそれぞれ1つの共振周波数を用い、これ等2つの共振周波数により同時に水を活性化させるところにある。このようにすることにより、水が効率的に電磁場処理されると共にその活性処理水が機能水として長寿命化される。図45は、このような2つの共振周波数を混合して振動電磁場を誘起する交流電流の一例を示した波形図である。
[Embodiment 2]
Next, a preferred second embodiment of the present invention will be described. The feature of this embodiment is that one resonance frequency selected from the first resonance frequency group and the second resonance frequency group of the alternating current described in the first embodiment is used, and these two resonance frequencies simultaneously. It is where water is activated. By doing so, water is efficiently subjected to electromagnetic field treatment, and the active treated water is extended as a functional water. FIG. 45 is a waveform diagram showing an example of an alternating current that induces an oscillating electromagnetic field by mixing these two resonance frequencies.
この実施形態では、図45に示すように、2つの共振周波数から成る交番電流であり、第1の周波数電流21と第2の周波数電流22が、それぞれ例えば交流ピーク電流が異なるように振幅変調されて、図1に示したコイル2あるいは図3示した電磁場付与部7に供給される。ここで、第1の周波数電流21における波形は図2に示したような方形波形であり、その周波数は、第1の実施形態で説明した第1の共振周波数群から選択される。同様に、第2の周波数電流22における波形も方形波形であり、その周波数は、第2の共振周波数群から選択される。
In this embodiment, as shown in FIG. 45, the alternating current is composed of two resonance frequencies, and the first frequency current 21 and the second frequency current 22 are amplitude-modulated so that, for example, the AC peak current is different. 1 is supplied to the
ここで、第1の周波数電流21の振幅すなわち交流ピーク電流は、第1の共振周波数群から選択した共振周波数において第1の実施形態で説明した共振磁界が生じるように設定すると好適である。また、第2の周波数電流22の振幅すなわち交流ピーク電流は、第2の共振周波数群から選択した共振周波数において第1の実施形態で説明した共振磁界が生じるように設定されると好適である。上記第1の周波数電流21および第2の周波数電流22における振幅は、図45に示したのとは異なり、第1の周波数電流21の場合のほうが第2の周波数電流22の場合よりも大きくなっても構わない。あるいは、両方の振幅が同じになっても構わない。 Here, the amplitude of the first frequency current 21, that is, the AC peak current, is preferably set so that the resonance magnetic field described in the first embodiment is generated at the resonance frequency selected from the first resonance frequency group. The amplitude of the second frequency current 22, that is, the AC peak current is preferably set so that the resonance magnetic field described in the first embodiment is generated at the resonance frequency selected from the second resonance frequency group. The amplitudes of the first frequency current 21 and the second frequency current 22 are larger in the case of the first frequency current 21 than in the case of the second frequency current 22, unlike the case shown in FIG. It doesn't matter. Alternatively, both amplitudes may be the same.
このような交番電流は、いわゆる2つの周波数による周波数変調に振幅変調を加味したものとなっている。ここで、上記第1の周波数電流21と第2の周波数電流22の繰り返しを50〜150回/秒(Hz)の交番周波数にする。そして、第1の周波数電流21および第2の周波数電流22のデューティサイクルはそれぞれ任意に調節する。ここで、好適な態様では、上記交番周波数は100Hzとする。更に、交番周波数における第1の周波数電流21および第2の周波数電流22のデューティサイクルはそれぞれ50%になるようにする。 Such an alternating current is obtained by adding amplitude modulation to frequency modulation by so-called two frequencies. Here, the repetition of the first frequency current 21 and the second frequency current 22 is set to an alternating frequency of 50 to 150 times / second (Hz). Then, the duty cycles of the first frequency current 21 and the second frequency current 22 are arbitrarily adjusted. Here, in a preferred embodiment, the alternating frequency is 100 Hz. Further, the duty cycles of the first frequency current 21 and the second frequency current 22 at the alternating frequency are set to 50%, respectively.
上記第1の共振周波数群と第2の共振周波数群から共振周波数をそれぞれ1つ選択し、その選択した2つの共振周波数により同時に水を活性化させる方法はその他に種々のものが可能である。例えば、図46に示すように、図1で説明したのと同様に、第1の交流電源23を通して第1の共振周波数群から選択した共振周波数fAの交流電流を通水管1の外側のコイルに流す。同時に、第2の交流電源24を通して第2の共振周波数群から選択した共振周波数fBの交流電流を通水管1の外側のコイルに流す。ここで、両コイルの捲回方向は同一であっても逆であっても構わない。このようにして、通水管1に例えば水道水の被処理水3を流すと活性処理水5aが生成される。
There are various other methods for selecting one resonance frequency from each of the first resonance frequency group and the second resonance frequency group and simultaneously activating water by the two selected resonance frequencies. For example, as shown in FIG. 46, as described with reference to FIG. 1, an alternating current having a resonance frequency f A selected from the first resonance frequency group through the first
あるいは、図47に示すように、第1の交流電源23に接続するコイルを備えた第1の電磁場付与部25、および第2の交流電源24に接続するコイルを備えた第2の電磁場付与部26をタンク8の貯留水9内に浸漬させる。この状態で、第1の交流電源23を通して上述した共振周波数fAの交流電流を第1の電磁場付与部25に供給する。同時に、第2の交流電源24を通して上述した共振周波数fBの交流電流を第2の電磁場付与部26に供給する。このようにして、貯留水9に対して2つの共振周波数の交流電流を付与することにより、貯留水9を振動電磁場により活性化し活性処理水にする。
Or as shown in FIG. 47, the 1st electromagnetic
ここで、上記2種類の交流電流の波形は、例えば図2に示したような方形の波形が好適である。また、共振周波数fAの交流電流の振幅は、第1の共振周波数群から選択した共振周波数において第1の実施形態で説明した共振磁界が生じるように設定するとよい。そして、共振周波数fBの交流電流の振幅は、第2の共振周波数群から選択した共振周波数において第1の実施形態で説明した共振磁界が生じるように設定するとよい。 Here, the two types of alternating current waveforms are preferably square waveforms as shown in FIG. 2, for example. The amplitude of the alternating current at the resonance frequency f A may be set so that the resonance magnetic field described in the first embodiment is generated at the resonance frequency selected from the first resonance frequency group. Then, the amplitude of the alternating current at the resonance frequency f B may be set so that the resonance magnetic field described in the first embodiment is generated at the resonance frequency selected from the second resonance frequency group.
本実施形態では、上述したように水の活性効果が持続する時間が長くなり機能水として長寿命になる。これについて図48を参照して説明する。 In the present embodiment, as described above, the time during which the water activation effect lasts becomes longer, and the life of the functional water becomes longer. This will be described with reference to FIG.
図48は、横軸に電磁場処理した後の活性処理水の保存期間をとり、縦軸にその活性処理水によるリン酸カルシウム16の溶解度をとっている。ここで、電磁場処理は、図4で示した実験装置においてその貯留室12のリン酸カルシウム16の粉体を除去して一定時間(10時間程度)行った。そして、その後、その活性処理水を室温で保存し、所定の保存期間の後に上記保存した活性処理水がリン酸カルシウムを溶解する能力について調べた。
In FIG. 48, the horizontal axis represents the preservation period of the activated water after the electromagnetic field treatment, and the vertical axis represents the solubility of the
図中に実線は、図45で説明した2つの共振周波数を用いた交番電流により電磁場処理した場合であり、A−B異種混合周波数の一例の結果である。ここで、第1の周波数電流21の周波数は第1の共振周波数群の1つの共振周波数であり、第2の周波数電流22の周波数は第2の共振周波数群の1つの共振周波数である。これ等の周波数電流の振幅は共に共振磁界が生じるように設定されている。そして、上記交番周波数は100Hz、交番周波数における第1の周波数電流21および第2の周波数電流22のデューティサイクルは50%である。
図中の破線は、第1の実施形態と同様であり、第1の共振周波数群あるいは第2の共振周波数群の1つの共振周波数の場合であり、単一周波数を用いた交流電流により電磁場処理した場合の一例の結果である。ここで、この1つの周波数電流の振幅は共に共振磁界が生じるように設定されている。
図中の点線は、図45で説明した2つの共振周波数を用いた交番電流により電磁場処理した場合であるが、A−A(あるいはB−B)同種混合周波数の一例の結果である。ここで、第1の周波数電流21および第2の周波数電流22の周波数は、共に同じ第1の共振周波数群から選択した共振周波数である。あるいは、共に同じ第2の共振周波数群から選択した共振周波数である。これ等の周波数電流の振幅は共に共振磁界が生じるように設定されている。そして、上記交番周波数は100Hz、交番周波数における第1の周波数電流21および第2の周波数電流22のデューティサイクルは50%である。
そして、具体的には、図48に示した一例の結果としては、共振周波数Ai(i=3,4)、共振周波数Bj(j=3,4)を用いて得られたものが載せられている。
In the figure, a solid line shows a case where an electromagnetic field process is performed using an alternating current using the two resonance frequencies described with reference to FIG. Here, the frequency of the first frequency current 21 is one resonance frequency of the first resonance frequency group, and the frequency of the second frequency current 22 is one resonance frequency of the second resonance frequency group. The amplitudes of these frequency currents are set so that a resonant magnetic field is generated. The alternating frequency is 100 Hz, and the duty cycle of the first frequency current 21 and the second frequency current 22 at the alternating frequency is 50%.
The broken line in the figure is the same as that of the first embodiment, and is the case of one resonance frequency of the first resonance frequency group or the second resonance frequency group. The electromagnetic field processing is performed by an alternating current using a single frequency. This is an example result. Here, the amplitude of the one frequency current is set so that a resonant magnetic field is generated.
The dotted line in the figure shows the result of an example of the AA (or BB) homogeneous mixed frequency, when the electromagnetic field processing is performed by the alternating current using the two resonance frequencies described in FIG. Here, the frequencies of the first frequency current 21 and the second frequency current 22 are resonance frequencies selected from the same first resonance frequency group. Alternatively, both resonance frequencies are selected from the same second resonance frequency group. The amplitudes of these frequency currents are set so that a resonant magnetic field is generated. The alternating frequency is 100 Hz, and the duty cycle of the first frequency current 21 and the second frequency current 22 at the alternating frequency is 50%.
Specifically, as the result of the example shown in FIG. 48, the results obtained using the resonance frequency A i (i = 3,4) and the resonance frequency B j (j = 3,4) are listed. It has been.
図48に示すように、実線のA−B異種混合周波数、破線の単一周波数の場合、および点線のA−A(B−B)同種混合周波数の場合とも、活性処理水がリン酸カルシウム16を溶解する能力は持続する。そして、その保存期間と共に減衰するが、実線では、その減衰は破線の場合よりもはるかに小さく、水の活性化の持続時間が増大する。例えば、破線では、12〜13時間の保存期間で未処理水の溶解度2.65×10−5mol/リットルに戻るが、実線では、12〜13時間の保存期間であってもその溶解度は3.13×10−5mol/リットル程度であり、しかもそれ以降あまり低下しない。しかも、実線の場合には、保存期間0時間に示されるように、初期の活性化の度合いが増加している。
これに対して、点線では、その減衰は破線の場合よりも大きくなり、水の活性化の持続時間が減少する。例えば、6〜7時間程度の保存期間で未処理水と同程度に戻る。しかも、点線の場合には、保存期間0時間に示されるように、破線の単一周波数の場合よりも初期の活性化の度合いが低減している。
As shown in FIG. 48, the activated treated water dissolves the
On the other hand, in the dotted line, the attenuation is greater than in the broken line, and the duration of water activation is reduced. For example, it returns to the same level as untreated water in a storage period of about 6 to 7 hours. In addition, in the case of the dotted line, as shown in the storage period of 0 hour, the initial degree of activation is reduced compared to the case of the single frequency of the broken line.
このように、本実施形態では、2つの異種の共振周波数を用いた交番交流により電磁場処理することにより、活性化の度合いが高くなり、更に活性処理水の効果の持続する寿命が長くなる。すなわち、処理中の水素イオン量と水酸イオン量が未処理水の場合よりも多い状態が長く続くようになる。逆に同種の共振周波数を用いる場合には、活性化の度合いが低減すると共に、活性処理水の効果の持続する寿命が短くなる。 Thus, in this embodiment, the electromagnetic field treatment is performed by alternating alternating current using two different resonance frequencies, so that the degree of activation is increased and the lifetime of the effect of the activated water is further prolonged. That is, the state in which the amount of hydrogen ions and the amount of hydroxide ions during treatment are larger than in the case of untreated water continues for a long time. Conversely, when the same kind of resonance frequency is used, the degree of activation is reduced and the sustained life of the effect of the activated treated water is shortened.
このような活性処理水の長寿命化は、本実施形態で生成した活性処理水が洗浄剤等としても有効に使用できることを示す。第1の実施形態において説明した水素イオンあるいは水酸イオンの多い水が示す機能、例えば、脂肪酸類の溶解、脱臭、油類の改質等、種々の洗剤あるいは機能水として利用することができる。 Such a prolonged life of the active treated water indicates that the active treated water generated in this embodiment can be used effectively as a cleaning agent or the like. It can be used as various detergents or functional water such as the functions exhibited by water having a large amount of hydrogen ions or hydroxide ions described in the first embodiment, for example, dissolution of fatty acids, deodorization, modification of oils, and the like.
次に、第1の実施形態あるいは第2の実施形態における特定の周波数の交流電流を用いた電磁場処理のメカニズムについてふれる。上記特定の周波数の交流電流によりコイル2を通して100cc程度の水に消費される電力は、例えば共振周波数Ai(i=3,4)、共振周波数Bj(j=3,4)において、せいぜい0.5mW(ワット)〜10mWである。このような極めて小さな電力エネルギーにより、上述したような効果を有する活性処理水が生成される。しかも、このような特定の交流電流の周波数は低周波帯域に属する。例えば、100kHz〜数十MHzの交流周波数を用いるプラズマ生成の場合ようにガスを電離させプラズマ励起する場合に比べて、上記10kHz以下の周波数は小さく、また、その電力エネルギーも極めて小さいことから、本実施形態における電界処理では、水の電離を通した自由電子の生成およびそれに対して電子エネルギーを付与することはできない。
Next, the electromagnetic field processing mechanism using an alternating current having a specific frequency in the first embodiment or the second embodiment will be described. The power consumed in the water of about 100 cc through the
確かに、水中では例えば塩(NaCl)のような物質は、その強いイオン結合が切断され解離して容易にイオン(水和イオン)化し溶解する。しかし、これは、水の有する極めて高い双極子能率(比誘電率80程度)から生じることであり、水和する(水和イオンとなる)過程で生じるエネルギーが上記結合を切断するからである。ここで、水素イオン(H+)も確かに水和イオンとなる。しかし、水酸イオン(OH−)はほとんど水和せず水分子の解離は小さなものである。このために、通常の中性の水ではpH値は7となり、水素イオンと共に1×10−7mol/l程度の解離になっている。 Certainly, a substance such as a salt (NaCl) in water is easily ionized (hydrated ion) and dissolved by breaking its strong ionic bond and dissociating. However, this is caused by the extremely high dipole efficiency (relative dielectric constant of about 80) of water, and the energy generated in the process of hydration (becomes hydrated ions) breaks the bond. Here, hydrogen ions (H + ) are certainly hydrated ions. However, the hydroxide ion (OH − ) hardly hydrates and the dissociation of water molecules is small. For this reason, the pH value of ordinary neutral water is 7, and the dissociation is about 1 × 10 −7 mol / l together with hydrogen ions.
本実施形態における特定の周波数の交流電流を用いた電磁場処理は、水中に存在する水クラスターの回転にエネルギーを与えるものであり、この水クラスターの回転エネルギーが徐々に高くなり、それが水分子(H2O)に衝突して水分子を水素イオンと水酸イオンに解離するものと考えられる。 The electromagnetic field treatment using an alternating current of a specific frequency in the present embodiment gives energy to the rotation of the water cluster existing in the water, and the rotation energy of the water cluster gradually increases, and the water molecule ( It is thought that it collides with H 2 O) and dissociates water molecules into hydrogen ions and hydroxide ions.
すなわち、上記特定の共振周波数の交流電流をコイル2に供給することにより、通水管1内の例えば水道水中に磁界が発生する。その磁束密度をBベクトルとすると、上記周波数の電流に伴いBベクトルも同じ周波数で時間変化する。この時間変化により、数式(1)により同じ周波数で変化する電界のEベクトルが発生する。この交流電流の周波数と同じ周波数の電磁場エネルギーが、水クラスターを慣性モーメントIの剛体とみなして量子化した回転の固有エネルギーのギャップに共鳴し、水クラスターが回転始動するようになる。ここで、上記共鳴による水クラスターの回転の励起は上記振動電磁場から出る光子によるものか、この振動電磁場により数式(2)に従って加速運動する水素イオンあるいは水酸イオンが発する光子によるものか定かでない。
That is, by supplying an alternating current having the specific resonance frequency to the
ここで、qは電荷量であり、Vベクトルは水素イオンあるいは水酸イオンの熱運動速度であり、Bベクトルは磁束密度であり、Eベクトルは上記電界である。 Here, q is the charge amount, V vector is the thermal motion velocity of hydrogen ions or hydroxide ions, B vector is the magnetic flux density, and E vector is the electric field.
上記実施形態において、コイル2を通して水道水に付与する誘導磁界強度には共振磁界が存在した。この誘導磁界強度は水クラスターの回転始動に関係していると考えられる。上記剛体とみなした水クラスターの表面に付着した水素イオンあるいは水酸イオン等の電荷に働く数式(2)によるローレンツ力は、これ等の熱運動速度にマッチングすると電荷を磁束に捲き付けて回転運動のトリガーとなる。上記磁界の好適な範囲は、上記水クラスターの回転始動をし易くする条件であると考えられる。
In the above embodiment, there is a resonant magnetic field in the induced magnetic field strength applied to the tap water through the
上述したように、剛体とみなした水クラスターの表面には水素イオンあるいは水酸イオンが付着する。そして、水クラスターの回転始動の方向はこの正電荷あるいは負電荷により全く逆になる。このような水クラスターは、それぞれ上記回転を始めると、上記付着した電荷が数式(1)で発生する極めて大きな電界を受け、水クラスターの回転エネルギーが水分子を解離する程度に増大していくものと思われる。ここで、水分子を解離するために、水クラスターの回転はGHz程度の回転速度になる。 As described above, hydrogen ions or hydroxide ions adhere to the surface of the water cluster regarded as a rigid body. The direction of rotation start of the water cluster is completely reversed by this positive charge or negative charge. When each of these water clusters starts to rotate, the attached charge receives an extremely large electric field generated by Equation (1), and the rotational energy of the water cluster increases to the extent that it dissociates water molecules. I think that the. Here, in order to dissociate water molecules, the rotation of the water cluster has a rotation speed of about GHz.
上記水クラスターの回転による水の水素イオンと水酸イオンの解離モデルは理論的なものであって未だ実証されていない。このように、水クラスターの回転が関係しているとすると、水クラスターに含まれる水素結合した水分子の数は、例えば共振周波数A3の場合において1.2×104個程度になり、共振周波数B3の場合において1×104個程度になる。そして、この水クラスターに含まれる水素結合した水分子の数は、共振周波数が増加すると共に減少する。ここで、水クラスターを慣性モーメントIの剛体とみなして量子化した回転の固有エネルギーを算出し、この回転の固有エネルギーギャップが、上記特定の共振周波数の交流電流により水中に生じる電磁場エネルギーに共鳴するものとして、慣性モーメントIを求めて水クラスターの水分子の数を算出している。 The dissociation model of water hydrogen ion and hydroxide ion due to the rotation of the water cluster is theoretical and has not been proved yet. Thus, if the rotation of the water cluster is related, the number of water-bonded water molecules contained in the water cluster is, for example, about 1.2 × 10 4 in the case of the resonance frequency A 3 , and the resonance In the case of the frequency B 3, the number is about 1 × 10 4 . The number of water-bonded water molecules contained in the water cluster decreases as the resonance frequency increases. Here, the rotation specific energy obtained by quantizing the water cluster as a rigid body having the moment of inertia I is calculated, and the rotation specific energy gap resonates with the electromagnetic field energy generated in the water by the alternating current of the specific resonance frequency. As an example, the number of water molecules in the water cluster is calculated by obtaining the moment of inertia I.
上記水クラスターの回転は、第1の実施形態の効果のところで述べたように、水の攪拌を効率的に行い水の脱ガスを効果的に生じさせる。そして、共振周波数が増加すると共にその効果が増大するものと考えられる。 The rotation of the water cluster efficiently stirs the water and effectively degass the water, as described in the effect of the first embodiment. And it is thought that the effect increases as the resonance frequency increases.
また、上記水クラスターの回転を考えると、第2の実施形態において、2種類の共振周波数を用いた交番交流により電磁場処理をした処理水の高い持続性は、その理解が極めて容易になる。すなわち、以下のようなメカニズムにより生じているものと考えられる。これについて、上述したモデルに基づき図49を参照して説明する。ここで、図49は上記水クラスターの回転を模式的に示している。図49(a)は、水素イオンが付着した水クラスター(以下、水素イオン付着クラスターという)の回転と水酸イオンが付着した水クラスター(以下、水酸イオン付着クラスターという)の回転が存在する場合である。図49(b)は水素イオンあるいは水酸イオンが付着した水クラスターの回転だけの場合である。なお、図49において、電界Eと磁界(磁束密度)Bを表記しているが、これらはそれぞれ時間的に振動している。 Considering the rotation of the water cluster, in the second embodiment, it is very easy to understand the high sustainability of the treated water subjected to the electromagnetic field treatment by alternating alternating current using two kinds of resonance frequencies. That is, it is thought that it is caused by the following mechanism. This will be described with reference to FIG. 49 based on the model described above. Here, FIG. 49 schematically shows the rotation of the water cluster. FIG. 49A shows a case where there is a rotation of a water cluster to which hydrogen ions are attached (hereinafter referred to as a hydrogen ion attachment cluster) and a rotation of a water cluster to which hydroxide ions are attached (hereinafter referred to as a hydroxide ion attachment cluster). It is. FIG. 49B shows the case where only the rotation of the water cluster to which hydrogen ions or hydroxide ions are attached. In FIG. 49, an electric field E and a magnetic field (magnetic flux density) B are shown, but these vibrate with time.
図49(a)に示すように、水素イオン付着クラスター27は時計回りに回転するとすれば、水酸イオン付着クラスター28は反時計回りに回転する。ここで、これ等のクラスター(27,28)間において接触が生じても、それ等の回転が相互に減速するような作用は生じない。このために、水クラスターの回転が持続し易くなる。このようなメカニズムが、図48で示した実線の場合に働いているものと思われる。ここで、水素イオン付着クラスター27は、上述した第1の共振周波数群の交流電流において回転エネルギーを吸収するものであり、水酸イオン付着クラスター28は、第2の共振周波数群の交流電流において回転エネルギーに吸収されるものである。
As shown in FIG. 49A, if the hydrogen
これに対して、図49(b)に示すように、水素イオン付着クラスター27のみが存在する場合には、それ等が揃って時計回りに回転し、それらが接触すると、その接触領域では回転方向が逆になるために相互に減速するようになる。このために、水クラスターの回転が持続し難くなる。このようなメカニズムが、図48で示した点線の場合に働いているものと思われる。これは、水酸イオン付着クラスター28のみの場合でも同様に起る。
On the other hand, as shown in FIG. 49 (b), when only the hydrogen
この第2の実施形態においては、図45ないし図47を参照して説明した方法以外にも、種々の方法が考えられる。例えば、図1あるいは図3に説明した交流電源4において、上記第1の共振周波数群から選択した1つの共振周波数からなる交流電流および第2の共振周波数群から選択した1つの共振周波数からなる交流電流を合成した合成電流を形成する。そして、この合成電流をコイルあるいは電磁場付与部7に供給する。このようにしても、これ等2つの共振周波数により同時に水を活性化させることになり、上述したのと同様な効果が生じる。
In the second embodiment, various methods other than the method described with reference to FIGS. 45 to 47 can be considered. For example, in the
[実施の形態3]
次に、本発明の第3の実施形態について説明する。本実施形態の特徴は、第1の実施形態で説明した地磁気の影響を電磁場処理から効果的に除去するところにある。このようにすることにより、振動電磁場を生成するコイルが配設される場所あるいはその取り付け方に依存することなく、水の安定した電磁場処理が容易になる。
[Embodiment 3]
Next, a third embodiment of the present invention will be described. The feature of this embodiment resides in effectively removing the influence of geomagnetism described in the first embodiment from the electromagnetic field processing. By doing in this way, the stable electromagnetic field processing of water becomes easy, without depending on the place where the coil which generates an oscillating electromagnetic field is arranged, or how to attach it.
例えば東京近辺では、図50に模式的に示すように、南側から北側に向かいその水平分力310mG程度、鉛直分力340mG程度の地磁気Beが存在する。しかも、この地磁気は季節あるいは時間と共にその磁界強度が変化する。第1の実施形態で説明した図4の実験装置では、コイル2の軸心の方向に地磁気成分がなくなれば、地磁気の上記電磁場処理への影響を除去できることが確認された。特に、共振周波数Ai(i=−2〜4の整数)、共振周波数Bj(j=−2〜4の整数)の交流電流を用いる場合、その基底モードの共振磁界が地磁気と同程度あるいはそれ以下になることから、この地磁気の影響の除去は重要になる。
For example, in the vicinity of Tokyo, as schematically shown in FIG. 50, geomagnetism Be having a horizontal component force of about 310 mG and a vertical component force of about 340 mG exists from the south side to the north side. In addition, the magnetic field strength of this geomagnetism changes with the season or time. In the experimental apparatus shown in FIG. 4 described in the first embodiment, it has been confirmed that the influence of geomagnetism on the electromagnetic field processing can be eliminated if the geomagnetic component disappears in the direction of the axis of the
その好適な第1の方法は、図50に示すように、上記交流電流が供給されるコイルを、コイルの軸心が地磁気(Be)方向31に直交する垂直平面32上になるように配置することである。ここで、対象となるコイルは、例えば、第1および第2の実施形態で説明した通水管1の外側に取り付けられたコイル2、電磁場供与部(7、25,26)内蔵のコイル等である。
As a preferred first method, as shown in FIG. 50, the coil to which the alternating current is supplied is arranged so that the axial center of the coil is on a
そして、その好適な第2の方法は、図51に示すように、上記コイルの外側を磁気シールドにより被包することである。図51(a)および図51(b)では、例えば高分子材あるいは樹脂材のように比透磁率が1程度の材料からなり、ライン状に成形された通水管33の外側にコイル2を捲回し、更にその外側に磁気シールド34を被包し配設する。ここで、図51(b)では、磁気シールド34がコイル2の外側と、コイル2の両側に延在しその長さ以上に亘る通水管33の外側と、を被包している。また、磁気シールド34は、比透磁率が大きな磁性体から成り、例えばシート状のコバルト系アモルファスシート等が好適に使用される。
このようにすることにより、地磁気Beは磁気シールド34により遮蔽され、通水管33内への浸入が大幅に低減するようになる。そして、図51(b)に示す構造であると、通水管33の入口側あるいは出口側から浸入する地磁気Beがシールドされる。
And the suitable 2nd method is to enclose the outer side of the said coil with a magnetic shield, as shown in FIG. 51 (a) and 51 (b), the
By doing so, the geomagnetism Be is shielded by the
同様に、図51(c)に示すように、比透磁率が1程度の材料からなり、例えばU字状に成形された通水管33aにおいて、その中央領域の外側にコイル2を捲回し、このコイル2を被包し更に上記通水管33aのU字状に曲折する領域を超えて磁気シールド34を被包する。このようにすると、例えば図51(a)では、通水管33の入口側あるいは出口側から浸入する地磁気Beが充分にシールドできないが、図51(c)では、このような地磁気Beの浸入がほぼ完全に防止できるようになる。
Similarly, as shown in FIG. 51 (c), the
図51で説明したコイルの外側を磁気シールドにより被包する方法は、図1あるいは図46に示した通水管1のコイルに適用してもよいし、図3あるいは図47に示した電磁場付与部(7,25,26)に備えられたコイルに適用してもよい。
51 may be applied to the coil of the
そして、その好適な第3の方法では、図52に示すように、U字状の通水管1aの中央領域の外側にコイル2が捲回され、磁性体コア35にコイル2aが捲回されてその両端がU字状の曲折する領域に略当接するように配設されている。そして、上記U字状の通水管1aおよび磁性体コア35が磁気遮蔽容器36に収納されている。ここで、コイル2およびコイル2aは、その捲回する方向が同じで直列に交流電源4に接続され、上記磁性体コア35の端部に形成される磁界方向とU字状の曲折する領域に形成される磁界方向が同じになるようにする。
このようにすることにより、U字状の通水管1aの中央領域における誘起磁界強度は、コイル2軸心において均一になる。そして、地磁気Beは磁気遮蔽容器36により遮蔽される。このために、通水管1a内の磁束密度がコイル2の軸心方向で一様になり、通水管1内を流れる被処理水が高効率に活性化できるようになる。
And in the suitable 3rd method, as shown in FIG. 52, the
By doing in this way, the induced magnetic field strength in the central region of the U-shaped water conduit 1a becomes uniform in the two-axis center of the coil. The geomagnetism Be is shielded by the
その好適な第4の方法は、図53に示すように、静磁場である地磁気を補償して地磁気消磁する方法である。図53に示すように、通水管1の一部をL次状に曲げ、通水管1のライン状の領域の外側にコイル2を捲回する。そして、L字状の曲折部に磁気センサー37を配置し、コイル2の軸心方向の静磁場を検知する。この検知した静磁場の値に基づいて定電流源38を制御し、地磁気の静磁場を補償するように消磁用コイル39による逆静磁場を通水管1内に生成させる。このようにして、常時、磁気センサー37の上記軸心方向の静磁場が零になるように制御する。ここで、図53では、コイル2に接続する交流電源4は図を簡明にするために省略されている。
このようにすることにより、通水管1内の地磁気の影響は皆無になり、環境変化に全く左右されることなく安定した被処理水に高効率な活性化ができるようになる。
The preferred fourth method is a method of demagnetizing by compensating the geomagnetism, which is a static magnetic field, as shown in FIG. As shown in FIG. 53, a part of the
By doing in this way, the influence of the geomagnetism in the
[実施の形態4]
次に、本発明の第4の実施形態について説明する。本実施形態は、第1,2あるいは3の実施形態で説明した電磁場処理において好適に使用される電磁場処理装置について説明する。
[Embodiment 4]
Next, a fourth embodiment of the present invention will be described. In the present embodiment, an electromagnetic field processing apparatus that is preferably used in the electromagnetic field processing described in the first, second, or third embodiment will be described.
図54に示すように、電磁場処理装置41は、被処理水の流路になる通水管1の外側に取り付けられたコイル2、該コイル2に2つの異種の共振周波数の交流電流を供給する交番電流供給部42、該交番電流供給部42を駆動する駆動電源部43を有する。
As shown in FIG. 54, the electromagnetic
図55に示すように、交番電流供給部42は、その主要構成として、水晶振動子44、例えば3つの周波数信号を生成する周波数分周回路45、その中の2つの周波数を周波数変調する周波数変調回路46および振幅変調回路47を有する。ここで、これ等の回路はディジタル回路であり半導体集積回路が好適に使用される。この半導体集積回路はMOSFETあるいはBiPトランジスタ等の半導体素子で構成され、その駆動電圧は20V以下の複数の電圧であり駆動電源43により与えられる。このようにして、交番電流供給部42は極めてコンパクトで軽量になる。
As shown in FIG. 55, the alternating
ここで、上記コイル2のインダクタンスは10−5H程度に設定すればよい。このリアクタンスは交流電流の共振周波数が例えば1kHz〜50kHzで5Ω以下になる。そこで、コイル2に直列接続する100Ω程度の抵抗を設け、コイル2に流れるピーク電流がほぼ一定になるようにする。
Here, the inductance of the
周波数分周回路45では、第1の共振周波数群にある第1の周波数信号、第2の共振周波数群にある第2の周波数信号と50〜150Hzの範囲にある交番周波数の信号が生成される。そして、周波数変調回路46において、上記第1の周波数信号および第2の周波数信号により、上記交番周波数で変調された変調周波数の信号が生成される。そして、振幅変調回路47において、上記変調周波数信号が上記交番周波数で電圧の振幅変調にされ、上記100Ω程度の抵抗を通して電流の振幅変調された交番電流がコイル2に供給されることになる。
In the
このようにして、交番電流供給部42は、図45に示したような交番電流を供給する。すなわち、第1の周波数電流21と第2の周波数電流22の2つの周波数を有する電流をそれぞれピーク電流が異なるように振幅変調して供給する。ここで、第1の周波数電流21は、第1の共振周波数群にある周波数帯域であり、そのピーク電流がその共振磁界を誘起する電流値になるように設定されると好適である。そして、第2の周波数電流は、第2の共振周波数群にある周波数帯域であり、そのピーク電流がその共振磁界を誘起する電流値になるように設定されると好適である。
In this way, the alternating
ここで、第1の周波数電流21の周波数は、第1の共振周波数群の共振周波数あるいはその半値幅(Δf)内の周波数にし、そのピーク電流はその共振磁界の半値幅(Δb)内になるようにしてもよい。そして、同様に、第2の周波数電流22の周波数は、第2の共振周波数群の共振周波数あるいはその半値幅(Δf)内の周波数にし、そのピーク電流はその共振磁界の半値幅(Δb)内になるようにしてもよい。ここで、交番周波数における第1の周波数電流21および第2の周波数電流22のデューティサイクルは任意に可変である。 Here, the frequency of the first frequency current 21 is set to the resonance frequency of the first resonance frequency group or the frequency within the half width (Δf) thereof, and the peak current is within the half width (Δb) of the resonance magnetic field. You may do it. Similarly, the frequency of the second frequency current 22 is set to the resonance frequency of the second resonance frequency group or the frequency within the half width (Δf) thereof, and the peak current is within the half width (Δb) of the resonance magnetic field. It may be made to become. Here, the duty cycles of the first frequency current 21 and the second frequency current 22 at the alternating frequency are arbitrarily variable.
このような電磁場処理装置を用いて被処理液体を電磁場処理することにより、第2の実施形態で説明した効果が生じる。また、この装置は、非常にコンパクトで軽量であり種々の場所に設置できて利便性に優れる。 The effect described in the second embodiment is produced by subjecting the liquid to be processed to an electromagnetic field treatment using such an electromagnetic field treatment apparatus. In addition, this apparatus is very compact and lightweight, and can be installed in various places, and is excellent in convenience.
次に、本実施形態の好適な態様について図56を参照して説明する。図56は、この実施態様を説明するための通水管1内の模式的な拡大図である。この実施態様は、通水管1内の被処理液体の流路を変更させる流路変更機構を設ける場合である。
Next, a preferred aspect of the present embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 56 is a schematic enlarged view of the
図56(a)に示すように、コイル2が設置される通水管1内に邪魔板48が多数に配置されている。この邪魔板48により被処理水3の流路は蛇行して通水管1内を流れるようになる。ここで、邪魔板48は絶縁体が好ましく例えば塩化ビニール、ポリスチレン等の高分子材あるいは樹脂材を成形したものである。
As shown in FIG. 56 (a), a number of
図56(b)の場合は、コイル2が設置される通水管1内に、例えば複数の円柱棒49が細い連結材50により互いに連結して配置される。この円柱棒49により被処理水3の流路は通水管1の側壁側に偏在するようになる。この場合でも、円柱棒49および連結材50は絶縁体が好ましく邪魔板48と同様に高分子材あるいは樹脂材から成る。
In the case of FIG. 56 (b), for example, a plurality of
上記高分子材あるいは樹脂材は水と同様にその比透磁率は略1であり、その比誘電率は10以下である。このような流路変更機構を通水管1内に設けることにより、数式(1)に従い被処理水3が受ける電界Eの強度が平均的に増加し、電磁場処理の効果が増大するようになる。これは、上記電界が通水管1の内壁近傍、邪魔板48あるいは円柱棒49の近傍において最も大きく、多く設けられたこのような近傍を被処理水3の流路にすることにより、強い電界を受ける時間が長くなるからである。
The polymer material or resin material has a relative magnetic permeability of about 1 like water, and has a relative dielectric constant of 10 or less. By providing such a flow path changing mechanism in the
更に、本実施形態の別の好適な態様について図57を参照して説明する。図57は、この実施態様を示す構成図である。この実施態様は、第1の実施形態で説明した被処理液体が炭酸ガスを比較的に多く含む地下水あるいは井戸水となる場合に好適である。 Furthermore, another preferred aspect of the present embodiment will be described with reference to FIG. FIG. 57 is a block diagram showing this embodiment. This embodiment is suitable when the liquid to be treated described in the first embodiment is groundwater or well water containing a relatively large amount of carbon dioxide.
図57に示すように、電磁場処理装置41の前段に炭酸ガス脱気装置51が配置される。ここで、炭酸ガス脱気装置51は、上記炭酸ガスを比較的に多く含む原水から炭酸ガスを放出させる。この放出方法には、例えば超音波を原水に付与し炭酸ガスを脱気する方法、原水の空中曝気方法、原水の加熱/冷却方法等種々の方法がある。
As shown in FIG. 57, a carbon
上記炭酸ガス脱気装置51を含む電磁場処理システムを使用することにより、第1の実施形態、第2の実施形態あるいは第3の実施形態による被処理水の安定した電磁場処理ができる。
By using the electromagnetic field treatment system including the carbon dioxide
更に、本実施形態の更に別の好適な態様では、第3の実施形態で説明したような地磁気の影響を除去する種々の地磁気除去手段が電磁場処理装置に組み込まれる。上記地磁気除去手段の中で、特に図53で説明した地磁気消磁の方法を用いた手段は、通水管1内部の地磁気の影響を皆無にし、しかも環境変化に自在に適応でき安定して高効率の水の活性化を容易にすることから極めて好適になる。
Furthermore, in still another preferred aspect of the present embodiment, various geomagnetism removing means for removing the influence of geomagnetism as described in the third embodiment are incorporated in the electromagnetic field processing apparatus. Among the above-mentioned geomagnetism removing means, especially the means using the geomagnetism demagnetization method described in FIG. 53 eliminates the influence of geomagnetism inside the
次に、本実施形態の変形例のいくつかを説明する。電磁場処理装置41は、2つの異種の共振周波数の交流電流を1つのコイルに供給するものであるが、第2の実施形態で説明したように、2つの異種の共振周波数の交流電流がそれぞれ異なるコイルに供給される構造であってもよい。また、これ等のコイルは電磁場供給部(7,25,26)に内蔵される構造であっても構わない。
Next, some modified examples of this embodiment will be described. The electromagnetic
また、本実施形態の電磁場処理装置の変形例として、第1の実施形態で説明したように、共振周波数のうち単一周波数の交流電流をコイルに供給する構造の電磁場処理装置であってもよい。 Further, as a modification of the electromagnetic field processing apparatus of the present embodiment, as described in the first embodiment, an electromagnetic field processing apparatus having a structure in which an alternating current having a single frequency among the resonance frequencies is supplied to the coil may be used. .
更に、本実施形態の電磁場処理装置の変形例として、例えば信号クロックのような正極あるいは負極の一極性のパルス波形の電流が用いられる構造であってもよい。このような一極性波形の電流も電磁界誘起電流である。これについては、図58を参照して説明する。ここで、図58(a)は一極性のパルス波形の電流を供給する電磁場処理装置の概略構成図である。図58(b)はこの場合の電流の波形図であり、正極の方形パルス波形を示している。 Furthermore, as a modification of the electromagnetic field processing apparatus of the present embodiment, a structure in which a positive or negative polarity pulse waveform current such as a signal clock is used may be used. Such a unipolar waveform current is also an electromagnetic field induced current. This will be described with reference to FIG. Here, FIG. 58A is a schematic configuration diagram of an electromagnetic field processing apparatus that supplies a current having a unipolar pulse waveform. FIG. 58B is a current waveform diagram in this case, and shows a square pulse waveform of the positive electrode.
図58(a)に示すように、この場合の電磁場処理装置は、通水管52の外側に取り付けられた白丸印で示す正捲回コイル53、該正捲回コイル53の逆方向に捲回した逆捲回コイル54、一極性のパルス波形の電流を上記正捲回コイル53および逆捲回コイル54に交互に供給する一極性電流供給部55を有している。
As shown in FIG. 58 (a), the electromagnetic field treatment apparatus in this case is wound in the reverse direction of the normal winding
そして、図58(b)に示すように、正捲回コイル53と逆捲回コイル54には、互いに位相が半周期ずれた同一の方形パルスの電流が交互に供給される。なお、図58(a)に示すように、正捲回コイル53および逆捲回コイル54の終端は共に接地電位に固定してある。ここで、上記の方形パルス電流を生成する一極性電流供給部55の回路は、ディジタル回路であり上述したような半導体集積回路が好適に使用される。
As shown in FIG. 58 (b), the currents of the same square pulse whose phases are shifted from each other by half a cycle are alternately supplied to the normal winding
このようにして、通水管52内には、図2で示した波形の交流電流を1つのコイルに供給する場合と同様な振動電磁場が生成され、水の活性化が第1の実施形態の場合と同様に行える。この変形例では、パルス波形の電流が単電源により生成できることから、低コストで高い安定性を有する電磁場処理装置が実現される。
In this way, in the
更に、本実施形態の変形例として、図58に示したような電磁場処理装置において、例えば正捲回コイル53あるいは逆捲回コイル54のみを用い、電磁界誘起電流として一極性のパルス波形の電流を上記いずれかのコイルに供給する電磁場処理方法であっても、未処理水に比べて上述したリン酸カルシウムの溶解度が増大し、水の活性化が可能である。
Further, as a modification of the present embodiment, in the electromagnetic field processing apparatus as shown in FIG. 58, for example, only the normal winding
上述したように、図2に示した方形波形の交流電流に換えて、一極性のパルス波形の電流を用いる場合には、図59および図60に示すように、第1の共振周波数群に属する共振周波数A7の80.0kHzおよび第2の共振周波数群に属する共振周波数B7の108.0kHzが計測される。ここで、図59および図60は、正極の方形パルスの電流を例えば正捲回コイル53に供給し振動する電磁場処理における共振周波数の共振特性を示す。そして、リン酸カルシウム16の溶解度が特異性を示す周波数帯域において、横軸に正捲回コイル53に流す正極電流の周波数をとり、縦軸にリン酸カルシウム16の上記溶解度をとっている。
As described above, when a unipolar pulse waveform current is used instead of the square waveform AC current shown in FIG. 2, it belongs to the first resonance frequency group as shown in FIG. 59 and FIG. The resonance frequency A 7 of 80.0 kHz and the resonance frequency B 7 of 108.0 kHz belonging to the second resonance frequency group are measured. Here, FIGS. 59 and 60 show the resonance characteristics of the resonance frequency in the electromagnetic field processing in which the current of the positive rectangular pulse is supplied to, for example, the positive winding
図59から、共振周波数A7は、80.0kHzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は76.5〜83.1kHzである。ここで、半値幅(Δf)は、この特異性を有する共振周波数帯域において、リン酸カルシウム16の溶解度が、上記溶解度の最大値と未処理水の場合の溶解度との差の1/2以上になる周波数帯域である。また、図60から、共振周波数B7は、108.0kHzもしくはその近傍であり、その半値幅(Δf)の範囲は104.8〜111.1kHzである。
From Figure 59, the resonant frequency A 7 is 80.0kHz or in the vicinity thereof, the scope of its half-value width (Delta] f) is 76.5~83.1KHz. Here, the full width at half maximum (Δf) is a frequency at which the solubility of the
そして、これ等の場合においても、図61および図62に示すように上述した共振磁界が計測される。ここで、図61および図62は、共振周波数における共振磁界の共振特性を示し、横軸に正捲回コイル53に流す正極電流のピーク電流のときの誘起磁界強度をとり、縦軸にリン酸カルシウム16の溶解度をとっている。
Even in these cases, the above-described resonant magnetic field is measured as shown in FIGS. 61 and 62 show the resonance characteristics of the resonance magnetic field at the resonance frequency. The horizontal axis represents the induced magnetic field intensity at the peak current of the positive current flowing through the positive winding
図61から、共振周波数A7では、基底モードの場合、共振磁界が誘起磁界強度6039.0mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は5027.8〜6797.4mGである。また、共振周波数B7では、基底モードの場合、共振磁界が誘起磁界強度7302.9mGもしくはその近傍になる。そして、その半値幅(Δb)の範囲は6628.8〜8033.2mGである。 From Figure 61, the resonant frequency A 7, the case of the base mode, a resonant magnetic field is induced field strength 6039.0mG or near. And the range of the half value width ((DELTA) b) is 5027.8-6797.4mG. Also, the resonant frequency B 7, when the base mode, a resonant magnetic field is induced field strength 7302.9mG or near. And the range of the half value width ((DELTA) b) is 6618.8-8033.2mG.
以上、本発明の好適な実施形態について説明したが、上述した実施形態は本発明を限定するものでない。当業者にあっては、具体的な実施態様において本発明の技術思想および技術範囲から逸脱せずに種々の変形・変更を加えることが可能である。 Although the preferred embodiments of the present invention have been described above, the above-described embodiments do not limit the present invention. Those skilled in the art can make various modifications and changes in specific embodiments without departing from the technical idea and technical scope of the present invention.
上記実施形態において、交流電流、交番電流あるいは一極性波形の電流の波形は、方形波形以外のパルス波形、のこぎり波形等、時間的に急激に電流値の変化するものが好適である。その他に、正弦波形であってもその効果は低減するが使用することができる。 In the above embodiment, it is preferable that the alternating current, alternating current, or unipolar waveform current has a current value that changes rapidly in time, such as a pulse waveform other than a square waveform, a sawtooth waveform, or the like. In addition, a sinusoidal waveform can be used although its effect is reduced.
また、上記交流電流、交番電流あるいは一極性波形の電流が供給されるコイルは被処理水の外部に取り付けられ、上記コイルに生じる振動電磁場が外部から被処理水を照射するようにしてもよい。 Further, the coil to which the alternating current, alternating current or unipolar waveform current is supplied may be attached to the outside of the water to be treated, and the oscillating electromagnetic field generated in the coil may irradiate the water to be treated from the outside.
また、通水管に巻かれるコイル形状は、時間的に変化する磁場を生成できるものであればよく、上記螺旋状以外に種々の巻き方が考えられる。そして、本実施形態の電磁場処理で生成した活性処理水は、その他にも、水素イオンおよび水酸イオンが豊富に溶存する機能水として種々の用途に適用できる。 Moreover, the coil shape wound around a water pipe should just be a thing which can produce | generate the magnetic field which changes temporally, and various ways of winding other than the said spiral shape can be considered. And the activated water produced | generated by the electromagnetic field process of this embodiment can be applied to various uses as functional water in which hydrogen ions and hydroxide ions are dissolved abundantly.
1,1a,33,33a,52 通水管
2,2a コイル
3 被処理水
4 交流電源
5,5a 活性処理水
6 磁界
7,25,26 電磁場付与部
8 タンク
9 貯留水
10 実験槽
11 間仕切り板
12,13,14 貯留室
15 ポンプ
16 リン酸カルシウム
17 採水管
21 第1の周波数電流
22 第2の周波数電流
23 第1の交流電源
24 第2の交流電源
27 水素イオン付着クラスター
28 水酸イオン付着クラスター
31 地磁気方向
32 垂直平面
34 磁気シールド
35 磁性体コア
36 磁気遮蔽容器
37 磁気センサー
38 定電流源
39 消磁用コイル
41 電磁場処理装置
42 交番電流供給部
43 駆動電源部
44 水晶振動子
45 周波数分周回路
46 周波数変調回路
47 振幅変調回路
48 邪魔板
49 円柱棒
50 連結材
51 炭酸ガス脱気装置
53 正捲回コイル
54 逆捲回コイル
55 一極性電流供給部
1, 1a, 33, 33a, 52
Claims (22)
前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群あるいは前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中から1つの共振周波数を選択し、
前記選択した1つの共振周波数の電磁界誘起電流により前記コイルに振動電磁場を誘起し、
前記第1の共振周波数群は、151.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−2、222.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−1、345.0Hzもしくはその近傍の共振周波数A0、484Hzもしくはその近傍の共振周波数A1、954Hzもしくはその近傍の共振周波数A2、3.5kHzもしくはその近傍の共振周波数A3、7.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A4、20.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A5、37.3kHzもしくはその近傍の共振周波数A6、80.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A7を含み、
前記第2の共振周波数群は、205.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−2、301.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−1、466.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B0、655Hzもしくはその近傍の共振周波数B1、1.29kHzもしくはその近傍の共振周波数B2、4.73kHzもしくはその近傍の共振周波数B3、9.47kHzもしくはその近傍の共振周波数B4、27.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B5、50.4kHzもしくはその近傍の共振周波数B6、108.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B7を含み、
前記その近傍の共振周波数は、共振周波数の数値の±1.2%程度であることを特徴とする水の電磁場処理方法。 In an electromagnetic field treatment method for water, an electromagnetic field induced current is passed through a coil, and an oscillating electromagnetic field induced in the coil is applied to water to activate the water.
One resonance frequency is selected from the first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water or the second resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water,
Inducing an oscillating electromagnetic field in the coil by an electromagnetic field induced current of the selected one resonance frequency,
The first resonant frequency group, resonant frequency A -2 of 151.5Hz or near the resonant frequency A -1 of the 222.5Hz or near the resonant frequency A 0 of 345.0Hz or in the vicinity thereof, 484Hz or its Resonance frequency A 1 , 954 Hz in the vicinity or resonance frequency A 2 in the vicinity thereof, 3.5 kHz or resonance frequency A 3 in the vicinity thereof, 7.0 kHz or resonance frequency A 4 in the vicinity thereof, 20.0 kHz or resonance frequency in the vicinity thereof A 5 , resonance frequency A 6 at or near 37.3 kHz, or resonance frequency A 7 at or near 80.0 kHz,
The second resonance frequency group is 205.0 Hz or a resonance frequency B −2 , 301.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B −1 , 466.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B 0 , 655 Hz or in the vicinity thereof. Resonance frequency B 1 , 1.29 kHz in the vicinity or resonance frequency B 2 in the vicinity thereof, 4.73 kHz or resonance frequency B 3 in the vicinity thereof, 9.47 kHz or resonance frequencies B 4 in the vicinity thereof, 27.0 kHz or in the vicinity thereof Resonance frequency B 5 , resonance frequency B 6 at or near 50.4 kHz, resonance frequency B 7 at or around 108.0 kHz,
The method for treating an electromagnetic field of water, wherein the resonance frequency in the vicinity thereof is about ± 1.2% of the numerical value of the resonance frequency.
前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群あるいは前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中から1つの共振周波数を選択し、
前記選択した共振周波数の共振特性における半値幅内にある周波数の電磁界誘起電流により、前記コイルに振動電磁場を誘起し、
前記第1の共振周波数群は、151.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−2、222.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−1、345.0Hzもしくはその近傍の共振周波数A0、484Hzもしくはその近傍の共振周波数A1、954Hzもしくはその近傍の共振周波数A2、3.5kHzもしくはその近傍の共振周波数A3、7.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A4、20.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A5、37.3kHzもしくはその近傍の共振周波数A6、80.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A7を含み、
前記第2の共振周波数群は、205.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−2、301.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−1、466.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B0、655Hzもしくはその近傍の共振周波数B1、1.29kHzもしくはその近傍の共振周波数B2、4.73kHzもしくはその近傍の共振周波数B3、9.47kHzもしくはその近傍の共振周波数B4、27.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B5、50.4kHzもしくはその近傍の共振周波数B6、108.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B7を含み、
前記その近傍の共振周波数は、共振周波数の数値の±1.2%程度であることを特徴とする水の電磁場処理方法。 In an electromagnetic field treatment method for water, an electromagnetic field induced current is passed through a coil, and an oscillating electromagnetic field induced in the coil is applied to water to activate the water.
One resonance frequency is selected from the first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water or the second resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water,
Inducing an oscillating electromagnetic field in the coil by an electromagnetic field induced current having a frequency within a half-value width in the resonance characteristic of the selected resonant frequency,
The first resonant frequency group, resonant frequency A -2 of 151.5Hz or near the resonant frequency A -1 of the 222.5Hz or near the resonant frequency A 0 of 345.0Hz or in the vicinity thereof, 484Hz or its Resonance frequency A 1 , 954 Hz in the vicinity or resonance frequency A 2 in the vicinity thereof, 3.5 kHz or resonance frequency A 3 in the vicinity thereof, 7.0 kHz or resonance frequency A 4 in the vicinity thereof, 20.0 kHz or resonance frequency in the vicinity thereof A 5 , resonance frequency A 6 at or near 37.3 kHz, or resonance frequency A 7 at or near 80.0 kHz,
The second resonance frequency group is 205.0 Hz or a resonance frequency B −2 , 301.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B −1 , 466.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B 0 , 655 Hz or in the vicinity thereof. Resonance frequency B 1 , 1.29 kHz in the vicinity or resonance frequency B 2 in the vicinity thereof, 4.73 kHz or resonance frequency B 3 in the vicinity thereof, 9.47 kHz or resonance frequencies B 4 in the vicinity thereof, 27.0 kHz or in the vicinity thereof Resonance frequency B 5 , resonance frequency B 6 at or near 50.4 kHz, resonance frequency B 7 at or around 108.0 kHz,
The method for treating an electromagnetic field of water, wherein the resonance frequency in the vicinity thereof is about ± 1.2% of the numerical value of the resonance frequency.
前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群および前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中からそれぞれ1つの共振周波数を選択し、
前記第1の共振周波数群から選択した1つの共振周波数の電磁界誘起電流と、前記第2の共振周波数群から選択した1つの共振周波数の電磁界誘起電流とにより前記コイルに振動電磁場を誘起し、
前記第1の共振周波数群は、151.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−2、222.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−1、345.0Hzもしくはその近傍の共振周波数A0、484Hzもしくはその近傍の共振周波数A1、954Hzもしくはその近傍の共振周波数A2、3.5kHzもしくはその近傍の共振周波数A3、7.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A4、20.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A5、37.3kHzもしくはその近傍の共振周波数A6、80.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A7を含み、
前記第2の共振周波数群は、205.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−2、301.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−1、466.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B0、655Hzもしくはその近傍の共振周波数B1、1.29kHzもしくはその近傍の共振周波数B2、4.73kHzもしくはその近傍の共振周波数B3、9.47kHzもしくはその近傍の共振周波数B4、27.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B5、50.4kHzもしくはその近傍の共振周波数B6、108.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B7を含み、
前記その近傍の共振周波数は、共振周波数の数値の±1.2%程度であることを特徴とする水の電磁場処理方法。 In an electromagnetic field treatment method for water, an electromagnetic field induced current is passed through a coil, and an oscillating electromagnetic field induced in the coil is applied to water to activate the water.
Selecting one resonance frequency from each of a first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water and a second resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water;
An oscillating electromagnetic field is induced in the coil by an electromagnetic field induced current of one resonance frequency selected from the first resonance frequency group and an electromagnetic field induced current of one resonance frequency selected from the second resonance frequency group. ,
The first resonant frequency group, resonant frequency A -2 of 151.5Hz or near the resonant frequency A -1 of the 222.5Hz or near the resonant frequency A 0 of 345.0Hz or in the vicinity thereof, 484Hz or its Resonance frequency A 1 , 954 Hz in the vicinity or resonance frequency A 2 in the vicinity thereof, 3.5 kHz or resonance frequency A 3 in the vicinity thereof, 7.0 kHz or resonance frequency A 4 in the vicinity thereof, 20.0 kHz or resonance frequency in the vicinity thereof A 5 , resonance frequency A 6 at or near 37.3 kHz, or resonance frequency A 7 at or near 80.0 kHz,
The second resonance frequency group is 205.0 Hz or a resonance frequency B −2 , 301.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B −1 , 466.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B 0 , 655 Hz or in the vicinity thereof. Resonance frequency B 1 , 1.29 kHz in the vicinity or resonance frequency B 2 in the vicinity thereof, 4.73 kHz or resonance frequency B 3 in the vicinity thereof, 9.47 kHz or resonance frequencies B 4 in the vicinity thereof, 27.0 kHz or in the vicinity thereof Resonance frequency B 5 , resonance frequency B 6 at or near 50.4 kHz, resonance frequency B 7 at or around 108.0 kHz,
The method for treating an electromagnetic field of water, wherein the resonance frequency in the vicinity thereof is about ± 1.2% of the numerical value of the resonance frequency.
前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群および前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中からそれぞれ1つの共振周波数を選択し、
前記第1の共振周波数群から選択した共振周波数の共振特性における半値幅内にある周波数の電磁界誘起電流と、前記第2の共振周波数群から選択した共振周波数の共振特性における半値幅内にある周波数の電磁界誘起電流とにより、前記コイルに振動電磁場を誘起し、
前記第1の共振周波数群は、151.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−2、222.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−1、345.0Hzもしくはその近傍の共振周波数A0、484Hzもしくはその近傍の共振周波数A1、954Hzもしくはその近傍の共振周波数A2、3.5kHzもしくはその近傍の共振周波数A3、7.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A4、20.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A5、37.3kHzもしくはその近傍の共振周波数A6、80.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A7を含み、
前記第2の共振周波数群は、205.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−2、301.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−1、466.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B0、655Hzもしくはその近傍の共振周波数B1、1.29kHzもしくはその近傍の共振周波数B2、4.73kHzもしくはその近傍の共振周波数B3、9.47kHzもしくはその近傍の共振周波数B4、27.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B5、50.4kHzもしくはその近傍の共振周波数B6、108.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B7を含み、
前記その近傍の共振周波数は、共振周波数の数値の±1.2%程度であることを特徴とする水の電磁場処理方法。 In an electromagnetic field treatment method for water, an electromagnetic field induced current is passed through a coil, and an oscillating electromagnetic field induced in the coil is applied to water to activate the water.
Selecting one resonance frequency from each of a first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water and a second resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water;
An electromagnetic field induced current having a frequency within the half-value width in the resonance characteristic of the resonance frequency selected from the first resonance frequency group and a half-value width in the resonance characteristic of the resonance frequency selected from the second resonance frequency group. By inducing an oscillating electromagnetic field in the coil with an electromagnetic field induced current of frequency,
The first resonant frequency group, resonant frequency A -2 of 151.5Hz or near the resonant frequency A -1 of the 222.5Hz or near the resonant frequency A 0 of 345.0Hz or in the vicinity thereof, 484Hz or its Resonance frequency A 1 , 954 Hz in the vicinity or resonance frequency A 2 in the vicinity thereof, 3.5 kHz or resonance frequency A 3 in the vicinity thereof, 7.0 kHz or resonance frequency A 4 in the vicinity thereof, 20.0 kHz or resonance frequency in the vicinity thereof A 5 , resonance frequency A 6 at or near 37.3 kHz, or resonance frequency A 7 at or near 80.0 kHz,
The second resonance frequency group is 205.0 Hz or a resonance frequency B −2 , 301.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B −1 , 466.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B 0 , 655 Hz or in the vicinity thereof. Resonance frequency B 1 , 1.29 kHz in the vicinity or resonance frequency B 2 in the vicinity thereof, 4.73 kHz or resonance frequency B 3 in the vicinity thereof, 9.47 kHz or resonance frequencies B 4 in the vicinity thereof, 27.0 kHz or in the vicinity thereof Resonance frequency B 5 , resonance frequency B 6 at or near 50.4 kHz, resonance frequency B 7 at or around 108.0 kHz,
The method for treating an electromagnetic field of water, wherein the resonance frequency in the vicinity thereof is about ± 1.2% of the numerical value of the resonance frequency.
前記共振周波数Bj(j=−2〜7の整数)の電磁界誘起電流における前記共振磁界の基底モードの磁界強度は、前記jの番号順にそれぞれ、7.1mGもしくはその近傍、10.4mGもしくはその近傍、16.3mGもしくはその近傍、23.5mGもしくはその近傍、47.1mGもしくはその近傍、188.2mGもしくはその近傍、463.5mGもしくはその近傍、1601.0mGもしくはその近傍、3342.5mGもしくはその近傍、7302.9mGもしくはその近傍であり、
前記その近傍の磁界強度は、磁界強度の数値の±2%程度であることを特徴とする請求項6に記載の水の電磁場処理方法。 The magnetic field strength of the resonance mode of the resonance magnetic field in the electromagnetic field induced current of the resonance frequency A i (i = an integer of −2 to 7) is 5.3 mG or the vicinity thereof, 7.4 mG Its vicinity, 12.3 mG or its vicinity, 17.3 mG or its vicinity, 31.9 mG or its vicinity, 130.6 mG or its vicinity, 323.0 mG or its vicinity, 1123.5 mG or its vicinity, 2556.0 mG or its Neighborhood, 6039.0 mG or its neighborhood,
The magnetic field strength of the resonance mode of the resonance magnetic field in the electromagnetic field induced current of the resonance frequency B j (j = −2 to 7) is 7.1 mG or its vicinity, 10.4 mG Its vicinity, 16.3 mG or its vicinity, 23.5 mG or its vicinity, 47.1 mG or its vicinity, 188.2 mG or its vicinity, 463.5 mG or its vicinity, 1601.0 mG or its vicinity, 3342.5 mG or its Neighborhood, 7302.9 mG or its neighborhood,
7. The electromagnetic field treatment method for water according to claim 6, wherein the magnetic field strength in the vicinity thereof is about ± 2% of the numerical value of the magnetic field strength.
コイルと、
前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群あるいは前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中から選択した1つの共振周波数の電磁界誘起電流を前記コイルに供給する電源と、
を有し、
前記第1の共振周波数群は、151.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−2、222.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−1、345.0Hzもしくはその近傍の共振周波数A0、484Hzもしくはその近傍の共振周波数A1、954Hzもしくはその近傍の共振周波数A2、3.5kHzもしくはその近傍の共振周波数A3、7.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A4、20.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A5、37.3kHzもしくはその近傍の共振周波数A6、80.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A7を含み、
前記第2の共振周波数群は、205.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−2、301.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−1、466.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B0、655Hzもしくはその近傍の共振周波数B1、1.29kHzもしくはその近傍の共振周波数B2、4.73kHzもしくはその近傍の共振周波数B3、9.47kHzもしくはその近傍の共振周波数B4、27.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B5、50.4kHzもしくはその近傍の共振周波数B6、108.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B7を含み、
前記その近傍の共振周波数は、共振周波数の数値の±1.2%程度であることを特徴とする電磁場処理装置。 An electromagnetic field treatment apparatus for water that activates the water by applying an electromagnetic field induced current to the coil and applying an oscillating electromagnetic field induced in the coil to the water,
Coils,
Electromagnetic field induction at one resonance frequency selected from the first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water or the second resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water. A power supply for supplying current to the coil;
Have
The first resonant frequency group, resonant frequency A -2 of 151.5Hz or near the resonant frequency A -1 of the 222.5Hz or near the resonant frequency A 0 of 345.0Hz or in the vicinity thereof, 484Hz or its Resonance frequency A 1 , 954 Hz in the vicinity or resonance frequency A 2 in the vicinity thereof, 3.5 kHz or resonance frequency A 3 in the vicinity thereof, 7.0 kHz or resonance frequency A 4 in the vicinity thereof, 20.0 kHz or resonance frequency in the vicinity thereof A 5 , resonance frequency A 6 at or near 37.3 kHz, or resonance frequency A 7 at or near 80.0 kHz,
The second resonance frequency group is 205.0 Hz or a resonance frequency B −2 , 301.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B −1 , 466.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B 0 , 655 Hz or in the vicinity thereof. Resonance frequency B 1 , 1.29 kHz in the vicinity or resonance frequency B 2 in the vicinity thereof, 4.73 kHz or resonance frequency B 3 in the vicinity thereof, 9.47 kHz or resonance frequencies B 4 in the vicinity thereof, 27.0 kHz or in the vicinity thereof Resonance frequency B 5 , resonance frequency B 6 at or near 50.4 kHz, resonance frequency B 7 at or around 108.0 kHz,
The electromagnetic field processing apparatus characterized in that the resonance frequency in the vicinity thereof is about ± 1.2% of the numerical value of the resonance frequency.
コイルと、
前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群あるいは前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中から選択した1つの共振周波数の共振特性における半値幅内にある周波数の電磁界誘起電流を、前記コイルに供給する電源と、
を有し、
前記第1の共振周波数群は、151.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−2、222.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−1、345.0Hzもしくはその近傍の共振周波数A0、484Hzもしくはその近傍の共振周波数A1、954Hzもしくはその近傍の共振周波数A2、3.5kHzもしくはその近傍の共振周波数A3、7.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A4、20.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A5、37.3kHzもしくはその近傍の共振周波数A6、80.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A7を含み、
前記第2の共振周波数群は、205.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−2、301.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−1、466.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B0、655Hzもしくはその近傍の共振周波数B1、1.29kHzもしくはその近傍の共振周波数B2、4.73kHzもしくはその近傍の共振周波数B3、9.47kHzもしくはその近傍の共振周波数B4、27.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B5、50.4kHzもしくはその近傍の共振周波数B6、108.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B7を含み、
前記その近傍の共振周波数は、共振周波数の数値の±1.2%程度であることを特徴とする電磁場処理装置。 An electromagnetic field treatment apparatus for water that activates the water by applying an electromagnetic field induced current to the coil and applying an oscillating electromagnetic field induced in the coil to the water,
Coils,
In the resonance characteristic of one resonance frequency selected from the first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water or the second resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water A power supply for supplying an electromagnetic field-induced current having a frequency within a half-value width to the coil;
Have
The first resonant frequency group, resonant frequency A -2 of 151.5Hz or near the resonant frequency A -1 of the 222.5Hz or near the resonant frequency A 0 of 345.0Hz or in the vicinity thereof, 484Hz or its Resonance frequency A 1 , 954 Hz in the vicinity or resonance frequency A 2 in the vicinity thereof, 3.5 kHz or resonance frequency A 3 in the vicinity thereof, 7.0 kHz or resonance frequency A 4 in the vicinity thereof, 20.0 kHz or resonance frequency in the vicinity thereof A 5 , resonance frequency A 6 at or near 37.3 kHz, or resonance frequency A 7 at or near 80.0 kHz,
The second resonance frequency group is 205.0 Hz or a resonance frequency B −2 , 301.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B −1 , 466.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B 0 , 655 Hz or in the vicinity thereof. Resonance frequency B 1 , 1.29 kHz in the vicinity or resonance frequency B 2 in the vicinity thereof, 4.73 kHz or resonance frequency B 3 in the vicinity thereof, 9.47 kHz or resonance frequencies B 4 in the vicinity thereof, 27.0 kHz or in the vicinity thereof Resonance frequency B 5 , resonance frequency B 6 at or near 50.4 kHz, resonance frequency B 7 at or around 108.0 kHz,
The electromagnetic field processing apparatus characterized in that the resonance frequency in the vicinity thereof is about ± 1.2% of the numerical value of the resonance frequency.
コイルと、
前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群の中の1つの共振周波数と、前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中の1つの共振周波数とを振幅変調した交番電流を供給する交番電流供給部と、
前記交番電流供給部を駆動する駆動電源部と、
を有し、
前記第1の共振周波数群は、151.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−2、222.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−1、345.0Hzもしくはその近傍の共振周波数A0、484Hzもしくはその近傍の共振周波数A1、954Hzもしくはその近傍の共振周波数A2、3.5kHzもしくはその近傍の共振周波数A3、7.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A4、20.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A5、37.3kHzもしくはその近傍の共振周波数A6、80.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A7を含み、
前記第2の共振周波数群は、205.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−2、301.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−1、466.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B0、655Hzもしくはその近傍の共振周波数B1、1.29kHzもしくはその近傍の共振周波数B2、4.73kHzもしくはその近傍の共振周波数B3、9.47kHzもしくはその近傍の共振周波数B4、27.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B5、50.4kHzもしくはその近傍の共振周波数B6、108.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B7を含み、
前記その近傍の共振周波数は、共振周波数の数値の±1.2%程度であることを特徴とする電磁場処理装置。 An electromagnetic field treatment apparatus for water that activates the water by applying an electromagnetic field induced current to the coil and applying an oscillating electromagnetic field induced in the coil to the water,
Coils,
One resonance frequency in the first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water and one of the second resonance frequency group of the electromagnetic field induction current that activates the water An alternating current supply unit for supplying an alternating current amplitude-modulated with a resonance frequency;
A drive power supply unit for driving the alternating current supply unit;
Have
The first resonant frequency group, resonant frequency A -2 of 151.5Hz or near the resonant frequency A -1 of the 222.5Hz or near the resonant frequency A 0 of 345.0Hz or in the vicinity thereof, 484Hz or its Resonance frequency A 1 , 954 Hz in the vicinity or resonance frequency A 2 in the vicinity thereof, 3.5 kHz or resonance frequency A 3 in the vicinity thereof, 7.0 kHz or resonance frequency A 4 in the vicinity thereof, 20.0 kHz or resonance frequency in the vicinity thereof A 5 , resonance frequency A 6 at or near 37.3 kHz, or resonance frequency A 7 at or near 80.0 kHz,
The second resonance frequency group is 205.0 Hz or a resonance frequency B −2 , 301.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B −1 , 466.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B 0 , 655 Hz or in the vicinity thereof. Resonance frequency B 1 , 1.29 kHz in the vicinity or resonance frequency B 2 in the vicinity thereof, 4.73 kHz or resonance frequency B 3 in the vicinity thereof, 9.47 kHz or resonance frequencies B 4 in the vicinity thereof, 27.0 kHz or in the vicinity thereof Resonance frequency B 5 , resonance frequency B 6 at or near 50.4 kHz, resonance frequency B 7 at or around 108.0 kHz,
The electromagnetic field processing apparatus characterized in that the resonance frequency in the vicinity thereof is about ± 1.2% of the numerical value of the resonance frequency.
コイルと、
前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第1の共振周波数群の中の1つの共振周波数の共振特性における半値幅内にある周波数と、前記水を活性化する前記電磁界誘起電流の第2の共振周波数群の中の1つの共振周波数の共振特性における半値幅内にある周波数とを振幅変調した交番電流を供給する交番電流供給部と、
前記交番電流供給部を駆動する駆動電源部と、
を有し、
前記第1の共振周波数群は、151.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−2、222.5Hzもしくはその近傍の共振周波数A−1、345.0Hzもしくはその近傍の共振周波数A0、484Hzもしくはその近傍の共振周波数A1、954Hzもしくはその近傍の共振周波数A2、3.5kHzもしくはその近傍の共振周波数A3、7.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A4、20.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A5、37.3kHzもしくはその近傍の共振周波数A6、80.0kHzもしくはその近傍の共振周波数A7を含み、
前記第2の共振周波数群は、205.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−2、301.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B−1、466.0Hzもしくはその近傍の共振周波数B0、655Hzもしくはその近傍の共振周波数B1、1.29kHzもしくはその近傍の共振周波数B2、4.73kHzもしくはその近傍の共振周波数B3、9.47kHzもしくはその近傍の共振周波数B4、27.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B5、50.4kHzもしくはその近傍の共振周波数B6、108.0kHzもしくはその近傍の共振周波数B7を含み、
前記その近傍の共振周波数は、共振周波数の数値の±1.2%程度であることを特徴とする電磁場処理装置。 An electromagnetic field treatment apparatus for water that activates the water by applying an electromagnetic field induced current to the coil and applying an oscillating electromagnetic field induced in the coil to the water,
Coils,
A frequency within a half-value width in a resonance characteristic of one resonance frequency in a first resonance frequency group of the electromagnetic field induced current that activates the water, and a first frequency of the electromagnetic field induced current that activates the water. An alternating current supply unit for supplying an alternating current amplitude-modulated with a frequency within a half-value width in the resonance characteristic of one resonance frequency in the two resonance frequency groups;
A drive power supply unit for driving the alternating current supply unit;
Have
The first resonant frequency group, resonant frequency A -2 of 151.5Hz or near the resonant frequency A -1 of the 222.5Hz or near the resonant frequency A 0 of 345.0Hz or in the vicinity thereof, 484Hz or its Resonance frequency A 1 , 954 Hz in the vicinity or resonance frequency A 2 in the vicinity thereof, 3.5 kHz or resonance frequency A 3 in the vicinity thereof, 7.0 kHz or resonance frequency A 4 in the vicinity thereof, 20.0 kHz or resonance frequency in the vicinity thereof A 5 , resonance frequency A 6 at or near 37.3 kHz, or resonance frequency A 7 at or near 80.0 kHz,
The second resonance frequency group is 205.0 Hz or a resonance frequency B −2 , 301.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B −1 , 466.0 Hz in the vicinity thereof, or a resonance frequency B 0 , 655 Hz or in the vicinity thereof. Resonance frequency B 1 , 1.29 kHz in the vicinity or resonance frequency B 2 in the vicinity thereof, 4.73 kHz or resonance frequency B 3 in the vicinity thereof, 9.47 kHz or resonance frequencies B 4 in the vicinity thereof, 27.0 kHz or in the vicinity thereof Resonance frequency B 5 , resonance frequency B 6 at or near 50.4 kHz, resonance frequency B 7 at or around 108.0 kHz,
The electromagnetic field processing apparatus characterized in that the resonance frequency in the vicinity thereof is about ± 1.2% of the numerical value of the resonance frequency.
前記共振周波数Bj(j=−2〜7の整数)の電磁界誘起電流における前記共振磁界の基底モードの磁界強度は、前記jの番号順にそれぞれ、7.1mGもしくはその近傍、10.4mGもしくはその近傍、16.3mGもしくはその近傍、23.5mGもしくはその近傍、47.1mGもしくはその近傍、188.2mGもしくはその近傍、463.5mGもしくはその近傍、1601.0mGもしくはその近傍、3342.5mGもしくはその近傍、7302.9mGもしくはその近傍であり、
前記その近傍の磁界強度は、磁界強度の数値の±2%程度であることを特徴とする請求項19に記載の水の電磁場処理装置。 The magnetic field strength of the resonance mode of the resonance magnetic field in the electromagnetic field induced current of the resonance frequency A i (i = an integer of −2 to 7) is 5.3 mG or the vicinity thereof, 7.4 mG Its vicinity, 12.3 mG or its vicinity, 17.3 mG or its vicinity, 31.9 mG or its vicinity, 130.6 mG or its vicinity, 323.0 mG or its vicinity, 1123.5 mG or its vicinity, 2556.0 mG or its Neighborhood, 6039.0 mG or its neighborhood,
The magnetic field strength of the resonance mode of the resonance magnetic field in the electromagnetic field induced current of the resonance frequency B j (j = −2 to 7) is 7.1 mG or its vicinity, 10.4 mG Its vicinity, 16.3 mG or its vicinity, 23.5 mG or its vicinity, 47.1 mG or its vicinity, 188.2 mG or its vicinity, 463.5 mG or its vicinity, 1601.0 mG or its vicinity, 3342.5 mG or its Neighborhood, 7302.9 mG or its neighborhood,
20. The electromagnetic field treatment apparatus for water according to claim 19, wherein the magnetic field strength in the vicinity thereof is about ± 2% of the numerical value of the magnetic field strength.
The electromagnetic field treatment apparatus according to any one of claims 14 to 21, wherein the water is subjected to the electromagnetic field treatment after the water is degassed with carbon dioxide.
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