JP5240663B2 - ズームレンズ、このズームレンズを備えた光学機器、及び、ズームレンズの製造方法 - Google Patents
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Description
本発明は、ズームレンズ、このズームレンズを備えた光学機器、及び、ズームレンズの製造方法に関する。
従来、正負正正４群タイプのズームレンズが知られている（例えば、特許文献１参照）。この正負正正４群タイプのズームレンズは、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群、負の屈折力を有する第２レンズ群、正の屈折力を有する第３レンズ群、正の屈折力を有する第４レンズ群からなる４つのレンズ群で構成される。そして、広角端状態（焦点距離がもっとも短い）から望遠端状態（焦点距離がもっとも長い）まで変倍する際に、少なくとも第１レンズ群と第３レンズ群が物体側へ移動する。また、今日、固体撮像素子等を用いたデジタルスチルカメラやビデオカメラ等は、近年の受光素子の高集積化に伴い、一つ一つの受光素子の面積が狭くなるために光学系は大口径化と同時に高い光学性能が必要となった。また、撮影の利便性から高変倍比を有し、かつ、小型で携帯性に優れたデジタルスチルカメラ等が求められている。
しかしながら、画素数を増やした受光素子においては、従来の光学系ではより広い受光面積に光学性能が対応しきれない問題や大口径化のためにレンズ系が大型化し易く、このようにレンズ系が大型化するに伴い、結果的に携帯性に不都合が生じてしまった。また、撮影者の撮影表現の可能性を広げる上で、広画角を有するズームレンズへの要求も高まっている。より広い画角を使用できることで、更に自由度の高い撮影を楽しむことが可能になるが、高変倍比と広画角化、高画質との両立は極めて難しく、仮に両立できたとしても光学系が大型化してしまうと言う課題があった。
本発明はこのような課題に鑑みてなされたものであり、小型で高い結像性能を得ることができるズームレンズ、このズームレンズを備えた光学機器、及び、ズームレンズの製造方法を提供することを目的とする。
前記課題を解決するため、本発明のズームレンズは、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群との実質的に４個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化するように構成される。第３レンズ群は、物体側から順に、第１正レンズと、第２正レンズ及び負レンズの接合レンズと、負メニスカスレンズと、を有し、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離をｆ３としたとき、次式
０．１７０ ＜ （−ｆ２）／ｆ３ ＜ ０．３６５
の条件を満足するよう構成される。
０．１７０ ＜ （−ｆ２）／ｆ３ ＜ ０．３６５
の条件を満足するよう構成される。
また、このようなズームレンズにおいて、第３レンズ群中の第１正レンズは、物体側に凸面を向けて配置され、接合レンズは、第２正レンズが物体側に凸面を向け、負メニスカスレンズが像側に凹面を向けて接合され、負メニスカスレンズは、像側に凸面を向けて配置されていることが好ましい。
また、このようなズームレンズは、広角端状態におけるレンズ系全体の焦点距離をｆｗとし、第３レンズ群の焦点距離をｆ３としたとき、次式
０．１０ ＜ ｆｗ／ｆ３ ＜ ０．５０
の条件を満足することが好ましい。
０．１０ ＜ ｆｗ／ｆ３ ＜ ０．５０
の条件を満足することが好ましい。
また、このようなズームレンズは、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、少なくとも第１レンズ群及び第４レンズ群が物体側へ移動するように構成されることが好ましい。
また、このようなズームレンズは、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が増大し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が減少し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が減少するように構成されることが好ましい。
また、このようなズームレンズは、第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、第２レンズ群の焦点距離をｆ２としたとき、次式
６．００ ＜ ｆ１／（−ｆ２） ＜ ７．８０
の条件を満足することが好ましい。
６．００ ＜ ｆ１／（−ｆ２） ＜ ７．８０
の条件を満足することが好ましい。
また、このようなズームレンズは、第２レンズ群と第３レンズ群との間に開口絞りを有することが好ましい。
また、このようなズームレンズにおいて、第３レンズ群中の接合レンズは、負の屈折力を有することが好ましい。
また、このようなズームレンズは、第３レンズ群中に少なくとも１枚の非球面レンズを有することが好ましい。
また、このようなズームレンズは、第３レンズ群の接合レンズの像側に位置する負メニスカスレンズの像側のレンズ面は、非球面形状に形成されていることが好ましい。
また、このようなズームレンズは、第３レンズ群の焦点距離をｆ３とし、第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
０．１５ ＜ ｆ３／ｆ４ ＜ ２．７５
の条件を満足することが好ましい。
０．１５ ＜ ｆ３／ｆ４ ＜ ２．７５
の条件を満足することが好ましい。
また、このようなズームレンズは、第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、第３レンズ群の焦点距離をｆ３としたとき、次式
０．８５ ＜ ｆ１／ｆ３ ＜ ２．７４
の条件を満足することが好ましい。
０．８５ ＜ ｆ１／ｆ３ ＜ ２．７４
の条件を満足することが好ましい。
また、このようなズームレンズは、第２レンズ群の少なくとも一部を光軸に沿って移動させることにより近距離物体への合焦を行うことが好ましい。
また、このようなズームレンズは、第３レンズ群の少なくとも一部は、光軸と垂直方向の成分を持つように移動することが好ましい。
また、本発明に係る光学機器は、物体の像を所定の像面上に結像させる上述のズームレンズのいずれかを備えて構成される。
また、本発明に係るズームレンズの製造方法は、物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群との実質的に４個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、第１レンズ群と第２レンズ群との間隔が変化し、第２レンズ群と第３レンズ群との間隔が変化し、第３レンズ群と第４レンズ群との間隔が変化するように構成されたズームレンズの製造方法であって、物体側から順に、第１正レンズと、第２正レンズ及び負レンズの接合レンズと、負メニスカスレンズと、を第３レンズ群に配置し、各レンズ群を、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３としたとき、次式
０．１７０ ＜ （−ｆ２）／ｆ３ ＜ ０．３６５
の条件を満足するように配置する。
０．１７０ ＜ （−ｆ２）／ｆ３ ＜ ０．３６５
の条件を満足するように配置する。
本発明に係るズームレンズ、このズームレンズを備えた光学機器、及び、ズームレンズの製造方法を以上のように構成すると、広画角で高倍率でありながら、高い結像性能を得ることができる。
以下、本願の好ましい実施形態について図面を参照して説明する。図１に示すように、本ズームレンズＺＬは、物体側より順に、正の屈折率を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折率を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４とから構成される。このズームレンズＺＬは、広角端状態（焦点距離が最も短い状態）から望遠端状態（焦点距離が最も長い状態）まで焦点距離が変化する際に、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が増大し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少するように、少なくとも第１レンズ群Ｇ１及び第４レンズ群Ｇ４が物体側へ移動する。このような構成とすることにより、本ズームレンズＺＬは、広画角で高倍率でありながら、優れた結像性能を得ることが可能となる。
次に各レンズ群の機能について説明する。第１レンズ群Ｇ１は、光束を収斂する作用を有し、広角端状態ではできるだけ像面に近づけることで、軸外光束が光軸から離れて通過するように配置され、第１レンズ群Ｇ１のレンズ径を小さくしている。一方、望遠端状態では、第２レンズ群Ｇ２との間隔を大きく広げるように物体側に移動させることで、収斂作用を高めて、レンズ系全長を短縮化している。
第２レンズ群Ｇ２は、第１レンズ群Ｇ１により形成される被写体の像を拡大する作用をなし、広角端状態から望遠端状態に向かうに従い、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔を広げることにより拡大率を高めて、焦点距離を変化させている。
第３レンズ群Ｇ３は、第２レンズ群Ｇ２によって拡大された光束を収斂させる作用をなし、高性能化を達成するためには、第３レンズ群Ｇ３を複数のレンズ群で構成することが望ましい。
第４レンズ群Ｇ４は、第３レンズ群Ｇ３によって収斂される光束をより収斂させる作用をなし、焦点距離を変化させる際に、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔を積極的に変化されることで、焦点距離の変化に対する、像面の変動を抑えることができる。
本ズームレンズＺＬは、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離をｆ３としたとき、以下に示す条件式（１）を満足することが望ましい。
０．１７０ ＜ （−ｆ２）／ｆ３ ＜ ０．３６５ （１）
条件式（１）は、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との焦点距離比について適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（１）の上限値を上回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が相対的に弱くなってしまい、第２レンズ群Ｇ２が変倍に対して効果的に寄与できなくなってしまう。また、第２群レンズ群Ｇ２単体で発生するコマ収差及び像面湾曲の補正が不足してしまい好ましくない。更に、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が相対的に強くなってしまうため、球面収差及びコマ収差の発生を抑えられなくなってしまい、高い光学性能が得られなくなってしまう。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の上限値を０．３５０にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１）の上限値を０．３４０にすることが更に好ましい。反対に、条件式（１）の下限値を下回ると、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が相対的に強くなってしまい、広角側においてコマ収差の補正が過剰となってしまう。また、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が相対的に弱くなるため、第３レンズ群Ｇ３単体で発生する球面収差及びコマ収差の補正が困難になってしまうため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．１４０にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（１）の下限値を０．１７０にすることが好ましい。更に、本願の効果を確実にするために、条件式（１）の下限値を０．２００にすることが更に好ましい。
また、本ズームレンズＺＬは、更なる高性能化のために、以下のように第３レンズ群Ｇ３を構成することが望ましい。すなわち、第３レンズ群Ｇ３は、この第３レンズ群Ｇ３単独で発生する軸上収差を良好に補正するために、物体側から順に、正レンズＬ３１と、正レンズＬ３２及び負レンズＬ３３の接合レンズＣＬ３１と、負レンズＬ３４と、から構成されることが望ましい。このとき、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に開口絞りＳを有し、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、当該開口絞りＳは第３レンズ群Ｇ３と一体に移動するように構成されることが望ましい。
また、本ズームレンズＺＬは、更なる高性能化のために、以下のように第３レンズ群Ｇを構成することが望ましい。すなわち、第３レンズ群Ｇ３は、この第３レンズ群Ｇ３単独で発生する軸上収差を良好に補正するために、第３レンズ群Ｇ３中の正レンズＬ３１は、物体側に凸面を向けて配置され、接合レンズＣＬ３１は、正レンズＬ３２が物体側に凸面を向け、負レンズＬ３３が像側に凹面を向けて接合され、負レンズＬ３４は、負メニスカスレンズであって像側に凸面を向けて配置されていることが望ましい。
また、本ズームレンズＺＬは、広角端状態におけるレンズ系全体の焦点距離をｆｗとし、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離をｆ３としたとき、以下に示す条件式（２）を満足することが望ましい。
０．１０ ＜ ｆｗ／ｆ３ ＜ ０．５０ （２）
条件式（２）は、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を規定するための条件式である。この条件式（２）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が強くなってしまい、第３レンズ群Ｇ３単体で発生する球面収差が大きくなってしまうため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（２）の上限値を０．４７にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（２）の上限値を０．４４にすることが更に好ましい。更には、本願の効果を更に確実にするために、条件式（２）の上限値を０．４０にすることが更に好ましい。反対に、条件式（２）の下限値を下回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が弱くなってしまい、コマ収差及び像面湾曲が大きくなってしまうため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（２）の下限値を０．１３にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（２）の下限値を０．１６にすることが更に好ましい。更には、本願の効果を更に確実にするために、条件式（２）の下限値を０．２０にすることが更に好ましい。
また、本ズームレンズＺＬは、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２としたとき、以下に示す条件式（３）を満足することが望ましい。
６．００ ＜ ｆ１／（−ｆ２） ＜ ７．８０ （３）
条件式（３）は、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との焦点距離比について適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（３）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が相対的に弱くなってしまい、第１レンズ群Ｇ１が変倍に対して効果的に寄与できなくなってしまう。また、第１レンズ群Ｇ１の移動量が大きくなってしまい、変倍の際に第１レンズ群Ｇ１で発生する球面収差の変動が大きくなってしまう。結果として、広角端状態から望遠端状態での全てのズーム範囲において、性能の低下を抑えることが困難となってしまう。更に第２レンズ群Ｇ２の屈折力が相対的に強くなってしまうため、コマ収差の発生を抑えられなくなってしまい、高い光学性能が得られなくなってしまうため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（３）の上限値を７．６０にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（３）の上限値を７．４０にすることが更に好ましい。反対に、条件式（３）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が相対的に強くなってしまい、広角側において第１レンズ群Ｇ１へ入射する軸外光線と光軸とのなす角度が小さくなり、広画角を実現しようとすると、第１レンズ群Ｇ１の外径が大きくなってしまい、小型化と相反してしまう。また、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が相対的に弱くなるため、第２レンズ群Ｇ２が変倍に対して効果的に寄与できなくなってしまい、高変倍比を確保できなくなってしまう。更にコマ収差の補正が困難となってしまうため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（３）の下限値を６．２０にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（３）の下限値を６．４０にすることが更に好ましい。
また、本ズームレンズＺＬは、更なる高性能化のために、第３レンズ群Ｇ３内を以下のように構成することが望ましい。すなわち、第３レンズ群Ｇ３を構成する物体側に凸面を向けた正レンズＬ３２と像側に凹面を向けた負レンズＬ３３との接合レンズＣＬ３１は、負の屈折力を有することが望ましい。このように負の屈折力を有することで、第３レンズ群Ｇ３内で適切な屈折力配置がされ、この第３レンズ群Ｇ３単体で発生する球面収差及び像面湾曲をさらに良好に補正することができる。
また、本ズームレンズＺＬは、第３レンズ群Ｇ３中に少なくとも１枚の非球面レンズを配置することが望ましい。ここで、第３レンズ群Ｇ３に非球面レンズを配置することにより第３レンズ群Ｇ３単独で発生するコマ収差及び像面湾曲を良好に補正することができる。
また、本ズームレンズＺＬは、更なる高性能化と小型化をバランスさせるために、第３レンズ群Ｇ３の接合レンズＣＬ３１の像側に位置する負レンズＬ３４の像側のレンズ面は、非球面形状に形成されていることが望ましい。このような構成とすると、球面収差及び像面湾曲を良好に補正することができる。
本ズームレンズＺＬは、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離をｆ３とし、第４レンズ群Ｇ４の焦点距離をｆ４としたとき、以下に示す条件式（４）を満足することが望ましい。
０．１５ ＜ ｆ３／ｆ４ ＜ ２．７５ （４）
条件式（４）は、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との焦点距離比について適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（４）の上限値を上回ると、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が相対的に弱くなってしまい、レンズ全長が大きくなってしまう。また、第３レンズ群Ｇ３で発生する球面収差とコマ収差の補正不足になってしまい所望の光学性能を達成できなくなってしまうため好ましくない。なお、本願の効果を更に確実にするために、条件式（４）の上限値を２．５０にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（４）の上限値を２．３０にすることが好ましい。更には、本願の効果を更に確実にするために、条件式（４）の上限値を２．１０にすることが更に好ましい。反対に、条件式（４）の下限値を下回ると、広角端状態におけるバックフォーカスを確保するために、第２レンズ群Ｇ２の屈折力が強くなり、発散作用が強くなってしまう。結果として第３レンズ群Ｇ３へ入射する光束が広がり、第３レンズ群Ｇ３単体で発生する球面収差が大きくなってしまうため好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（４）の下限値を０．３０にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（４）の下限値を０．５０にすることが更に好ましい。更には、本願の効果を更に確実にするために、条件式（４）の下限値を０．７０にすることが更に好ましい。
本ズームレンズＺＬは、第１レンズ群Ｇ１の焦点距離をｆ１とし、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離をｆ３としたとき、以下に示す条件式（５）を満足することが望ましい。
０．８５ ＜ ｆ１／ｆ３ ＜ ２．７４ （５）
条件式（５）は、第１レンズ群Ｇ１と第３レンズ群Ｇ３との焦点距離比について適切な範囲を規定するための条件式である。この条件式（５）の上限値を上回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が相対的に弱くなってしまい、第１レンズ群Ｇ１が変倍に対して効果的に寄与できなくなってしまう。結果として、全長の小型化を図ることが困難となってしまう。更に第３レンズ群Ｇ３の屈折力が相対的に強くなってしまうため、球面収差及びコマ収差の発生を抑えられなくなってしまい、高い光学性能が得られなくなってしまうため好ましくない。なお、本願の効果を更に確実にするために、条件式（５）の上限値を２．５０にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（５）の上限値を２．３０にすることが好ましい。反対に、条件式（５）の下限値を下回ると、第１レンズ群Ｇ１の屈折力が相対的に強くなってしまい、広角側において第１レンズ群Ｇ１へ入射する軸外光線と光軸の成す角度が小さくなり、広画角を実現しようとすると、第１レンズ群Ｇ１の外径が大きくなってしまい、小型化と相反してしまう。また、第３レンズ群Ｇ３の屈折力が相対的に弱くなるため、第３レンズ群Ｇ３単体で発生するコマ収差及び像面湾曲の補正が困難になってしまうので好ましくない。なお、本願の効果を確実にするために、条件式（５）の下限値を１．００にすることが好ましい。また、本願の効果を更に確実にするために、条件式（５）の下限値を１．２０にすることが更に好ましい。更に、本願の効果を更に確実にするために、条件式（５）の下限値を１．４０にすることが更に好ましい。
図１８に、上述のズームレンズＺＬを備える光学機器として、デジタル一眼レフカメラ１（以後、単にカメラと記す）の略断面図を示す。このカメラ１において、不図示の物体（被写体）からの光は、撮影レンズ２（ズームレンズＺＬ）で集光されて、クイックリターンミラー３を介して焦点板４に結像される。そして、焦点板４に結像された光は、ペンタプリズム５中で複数回反射されて接眼レンズ６へと導かれる。これにより、撮影者は、物体（被写体）像を接眼レンズ６を介して正立像として観察することができる。
また、撮影者によって不図示のレリーズボタンが押されると、クイックリターンミラー３が光路外へ退避し、撮影レンズ２で集光された不図示の物体（被写体）の光は撮像素子７上に被写体像を形成する。これにより、物体（被写体）からの光は、当該撮像素子７により撮像され、物体（被写体）画像として不図示のメモリに記録される。このようにして、撮影者は本カメラ１による物体（被写体）の撮影を行うことができる。なお、図１８に記載のカメラ１は、ズームレンズＺＬを着脱可能に保持するものでも良く、ズームレンズＺＬと一体に成形されるものでも良い。また、カメラ１は、いわゆる一眼レフカメラでも良く、クイックリターンミラー等を有さないコンパクトカメラでも良い。
なお、以下に記載の内容は、光学性能を損なわない範囲で適宜採用可能である。
本ズームレンズＺＬは、高変倍ズームレンズで発生しがちな手ブレ等に起因する像ブレによる撮影の失敗を防ぐために、レンズ系のブレを検出するブレ検出系と駆動手段とをレンズ系に組み合わせ、レンズ系を構成するレンズ群のうち１つのレンズ群の全体または一部をシフトレンズ群として偏心させることにより、ブレ検出系により検出されたレンズ系のブレに起因する像ブレ（像面位置の変動）を補正するように、駆動手段によりシフトレンズ群を駆動させ、像をシフトさせることで、像ブレを補正することが可能である。上述のように、本ズームレンズＺＬは、いわゆる防振光学系として機能させることが可能である。特に、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部、または第３レンズ群Ｇ３の少なくとも一部を防振レンズ群とするのが好ましい。
なお、本実施形態では、４群構成のズームレンズＺＬを示したが、以上の構成条件等は、５群等の他の群構成にも適用可能である。また、最も物体側にレンズまたはレンズ群を追加した構成や、最も像側にレンズまたはレンズ群を追加した構成でも構わない。または、各レンズ群の間に他のレンズまたはレンズ群を付加した構成でも構わない。また、レンズ群とは、変倍時に変化する空気間隔で分離された、少なくとも１枚のレンズを有する部分を示す。
また、単独または複数のレンズ群、または部分レンズ群を光軸方向に移動させて、無限遠物体から近距離物体への合焦を行う合焦レンズ群としても良い。この場合、合焦レンズ群はオートフォーカスにも適用でき、オートフォーカス用の（超音波モーター等の）モーター駆動にも適している。特に、第２レンズ群Ｇ２の少なくとも一部、または第４レンズ群Ｇ４の少なくとも一部を合焦レンズ群とするのが好ましい。
また、レンズ面は、球面または平面で形成されても、非球面で形成されても構わない。レンズ面が球面または平面の場合、レンズ加工及び組立調整が容易になり、加工及び組立調整の誤差による光学性能の劣化を妨げるので好ましい。また、像面がずれた場合でも描写性能の劣化が少ないので好ましい。レンズ面が非球面の場合、非球面は、研削加工による非球面、ガラスを型で非球面形状に形成したガラスモールド非球面、ガラスの表面に樹脂を非球面形状に形成した複合型非球面のいずれの非球面でも構わない。また、レンズ面は回折面としても良く、レンズを屈折率分布型レンズ（ＧＲＩＮレンズ）或いはプラスチックレンズとしても良い。
開口絞りＳは、前述のように第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間に配置されるのが好ましいが、開口絞りとしての部材を設けずに、レンズの枠でその役割を代用しても良い。
さらに、各レンズ面には、フレアやゴーストを軽減し高コントラストの高い光学性能を達成するために、広い波長域で高い透過率を有する反射防止膜を施しても良い。
本実施形態のズームレンズＺＬは、第１レンズ群Ｇ１が正のレンズ成分を２つ有するのが好ましい。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、正正の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。または、第１レンズ群Ｇ１が正のレンズ成分を２つと負のレンズ成分を１つ有するのが好ましい。また、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、負正正の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
また、本実施形態のズームレンズＺＬは、第２レンズ群Ｇ２が正のレンズ成分を１つと負のレンズ成分を２つ有するのが好ましい。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、負負正の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。または、第２レンズ群Ｇ２が正のレンズ成分を１つと負のレンズ成分を３つ有するのが好ましい。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、負負正負の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
また、本実施形態のズームレンズＺＬは、第３レンズ群Ｇ３が正のレンズ成分を１つと負のレンズ成分を２つ有するのが好ましい。また、第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、正負負の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
さらに、本実施形態のズームレンズＺＬは、第４レンズ群Ｇ４が正のレンズ成分を２つと負のレンズ成分を１つ有するのが好ましい。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正負正の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。または、第４レンズ群Ｇ４が正のレンズ成分を１つと負のレンズ成分を１つ有するのが好ましい。また、第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、正負の順番にレンズ成分を、空気間隔を介在させて配置するのが好ましい。
また、本実施形態のズームレンズＺＬは、変倍比が５〜１５程度である。本実施形態に係るズームレンズＺＬは、最も像側に配置されるレンズ成分の像側面から像面までの距離（バックフォーカス）が最も小さい状態で、１０〜３０ｍｍ程度とするのが好ましい。また、本実施形態に係るズームレンズＺＬは、像高を５〜１２．５ｍｍとするのが好ましく、５〜９．５ｍｍとするのがより好ましい。
なお、本発明を分かり易く説明するために実施形態の構成要件を付して説明したが、本発明がこれに限定されるものではないことは言うまでもない。
以下、本実施形態のズームレンズＺＬの製造方法の概略を、図１９を参照して説明する。まず、各レンズを配置してレンズ群をそれぞれ準備する（ステップＳ１００）。具体的に、本実施形態では、例えば、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３を配置して第１レンズ群Ｇ１とし、物体側から順に、像側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４を配置して第２レンズ群Ｇ２とし、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４を配置して第３レンズ群Ｇ３とし、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１、及び、両凸レンズＬ４４を配置して第４レンズ群Ｇ４とする。
この際、第２レンズ群Ｇ２の焦点距離をｆ２とし、第３レンズ群Ｇ３の焦点距離をｆ３としたときとき、以下に示す条件式（１）を満足するよう配置する（ステップＳ２００）。
０．１７０ ＜ （−ｆ２）／ｆ３ ＜ ０．３６５ （１）
以下、本発明の各実施例を、図面に基づいて説明する。図１は、本実施例に係るズームレンズＺＬの屈折力配分及び広角端状態（Ｗ）から望遠端状態（Ｔ）への焦点距離状態の変化における各レンズ群の移動の様子を示す図である。なお、図２、図４、図６、図８、図１０、図１２、図１４及び図１６は、各実施例に係るズームレンズＺＬ（ＺＬ１〜ＺＬ８）の構成を示す断面図である。これらの図に示すように、本実施例に係るズームレンズＺＬ１〜ＺＬ８は、いずれも、物体側から順に、正の屈折力を有する第１レンズ群Ｇ１と、負の屈折力を有する第２レンズ群Ｇ２と、正の屈折力を有する第３レンズ群Ｇ３と、正の屈折力を有する第４レンズ群Ｇ４と、フィルター群ＦＬとから構成されている。そして、広角端状態から望遠端状態への焦点距離状態の変化（すなわちズーミング）に際して、第１レンズ群Ｇ１は像面に対して移動し、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との間隔が変化し、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との間隔が減少し、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との間隔が減少するように、第１レンズ群Ｇ１及び第３レンズ群Ｇ３及び第４レンズ群Ｇ４が物体側に移動し、第２レンズ群Ｇ２が移動する。ここで、フィルター群ＦＬは、ローパスフィルターや赤外カットフィルター等から構成されている。像面Ｉは、不図示の撮像素子（例えば、フィルム、ＣＣＤ、ＣＭＯＳ等）に結像される。
また、開口絞りＳは、第３レンズ群Ｇ３の最も物体側に配置され、広角端状態から望遠端状態への変倍に際して第３レンズ群Ｇ３と一体に移動する。
各実施例において、非球面は、光軸に垂直な方向の高さをｙとし、高さｙにおける各非球面の頂点の接平面から各非球面までの光軸に沿った距離（サグ量）をＳ（ｙ）とし、基準球面の曲率半径（近軸曲率半径）をｒとし、円錐定数をκとし、ｎ次の非球面係数をＡnとしたとき、以下の式（ａ）で表される。なお、以降の実施例において、「Ｅ−ｎ」は「×１０-n」を示す。
Ｓ（ｙ）＝（ｙ2／ｒ）／｛１＋（１−κ×ｙ2／ｒ2）1/2｝
＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10 （ａ）
＋Ａ4×ｙ4＋Ａ6×ｙ6＋Ａ8×ｙ8＋Ａ10×ｙ10 （ａ）
なお、各実施例において、２次の非球面係数Ａ2は０である。また、各実施例の表中において、非球面には面番号の左側に＊印を付している。
〔第１実施例〕
図２は、本発明の第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の構成を示す図である。この図２のズームレンズＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１、及び、両凸レンズＬ４４から構成されている。
図２は、本発明の第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の構成を示す図である。この図２のズームレンズＺＬ１において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１、及び、両凸レンズＬ４４から構成されている。
以下の表１に、第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の諸元の値を掲げる。この表１において、ｆは焦点距離、ＦＮＯはＦナンバー、２ωは画角、Ｂｆはバックフォーカスをそれぞれ表している。さらに、面番号は光線の進行する方向に沿った物体側からのレンズ面の順序を、面間隔は各光学面から次の光学面までの光軸上の間隔を、屈折率及びアッベ数はそれぞれｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する値を示している。全長は、無限遠合焦時のレンズ面の第１面から像面Ｉまでの光軸上の距離を表している。ここで、以下の全ての諸元値において掲載されている焦点距離、曲率半径、面間隔、その他長さの単位は一般に「ｍｍ」が使われるが、光学系は、比例拡大または比例縮小しても同等の光学性能が得られるので、これに限られるものではない。なお、曲率半径0.0000は平面を示し、空気の屈折率1.00000は省略してある。また、これらの符号の説明及び諸元表の説明は以降の実施例においても同様である。
（表１）
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
ｆ = 10.51 〜 26.91 〜 70.00 〜 107.09
F.NO = 3.41 〜 4.56 〜 5.60 〜 5.92
２ω = 80.74 〜 34.10 〜 13.57 〜 8.93
空気換算Ｂｆ = 15.73 〜 28.33 〜 39.26 〜 42.73
空気換算全長 = 89.88 〜 104.35 〜 125.23 〜 131.28
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 61.1581 1.20 1.84666 23.78
2 40.0620 5.60 1.49700 81.54
3 423.5882 0.50
4 46.1934 3.35 1.67790 55.34
5 182.2832 (d5)
6 61.2018 1.20 1.80139 45.46
* 7 9.3577 4.60
8 -27.3674 0.85 1.78800 47.37
9 41.1686 0.30
10 22.0377 3.15 1.80810 22.76
11 -32.1910 0.65
12 -19.7165 0.85 1.75500 52.32
13 -407.6339 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 14.8924 2.60 1.60300 65.44
16 -40.4513 0.10
17 17.4716 3.45 1.49700 81.54
18 -21.2482 1.45 1.88300 40.76
19 39.7309 1.75
20 -17.0463 1.00 1.80139 45.46
*21 -51.3354 (d21)
22 18.2360 4.00 1.61881 63.86
*23 -34.0096 0.60
24 48.8072 3.00 1.60300 65.44
25 -12.3504 1.20 1.75500 52.32
26 13.7843 2.00
27 16.9250 2.85 1.51680 64.12
28 -87.6437 (d28)
29 0.0000 1.00 1.51680 64.12
30 0.0000 1.50
31 0.0000 1.87 1.51680 64.12
32 0.0000 0.40
33 0.0000 0.70 1.51680 64.12
34 0.0000 (Bf)
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
ｆ = 10.51 〜 26.91 〜 70.00 〜 107.09
F.NO = 3.41 〜 4.56 〜 5.60 〜 5.92
２ω = 80.74 〜 34.10 〜 13.57 〜 8.93
空気換算Ｂｆ = 15.73 〜 28.33 〜 39.26 〜 42.73
空気換算全長 = 89.88 〜 104.35 〜 125.23 〜 131.28
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 61.1581 1.20 1.84666 23.78
2 40.0620 5.60 1.49700 81.54
3 423.5882 0.50
4 46.1934 3.35 1.67790 55.34
5 182.2832 (d5)
6 61.2018 1.20 1.80139 45.46
* 7 9.3577 4.60
8 -27.3674 0.85 1.78800 47.37
9 41.1686 0.30
10 22.0377 3.15 1.80810 22.76
11 -32.1910 0.65
12 -19.7165 0.85 1.75500 52.32
13 -407.6339 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 14.8924 2.60 1.60300 65.44
16 -40.4513 0.10
17 17.4716 3.45 1.49700 81.54
18 -21.2482 1.45 1.88300 40.76
19 39.7309 1.75
20 -17.0463 1.00 1.80139 45.46
*21 -51.3354 (d21)
22 18.2360 4.00 1.61881 63.86
*23 -34.0096 0.60
24 48.8072 3.00 1.60300 65.44
25 -12.3504 1.20 1.75500 52.32
26 13.7843 2.00
27 16.9250 2.85 1.51680 64.12
28 -87.6437 (d28)
29 0.0000 1.00 1.51680 64.12
30 0.0000 1.50
31 0.0000 1.87 1.51680 64.12
32 0.0000 0.40
33 0.0000 0.70 1.51680 64.12
34 0.0000 (Bf)
この第１実施例において、第７面、第２１面、及び、第２３面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表２に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ、及び、各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表２）
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第7面 9.3577 1.0421 -2.9241E-05 -5.0127E-07 8.6241E-09 -1.7709E-10
第21面 -51.3354 11.0000 -4.3022E-05 -9.3099E-07 1.0189E-08 -7.0307E-11
第23面 -34.0096 11.0000 2.1147E-04 1.2036E-06 -1.5877E-08 2.1370E-10
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第7面 9.3577 1.0421 -2.9241E-05 -5.0127E-07 8.6241E-09 -1.7709E-10
第21面 -51.3354 11.0000 -4.3022E-05 -9.3099E-07 1.0189E-08 -7.0307E-11
第23面 -34.0096 11.0000 2.1147E-04 1.2036E-06 -1.5877E-08 2.1370E-10
この第１実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２１、及び、第４レンズ群Ｇ４とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ２８は、変倍に際して変化する。次の表３に、広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表３）
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.5100 26.9148 69.9996 107.0852
d5 1.3000 15.9163 32.2603 37.7051
d13 23.2000 11.5316 5.5576 2.8000
d21 2.9000 1.8152 1.3998 1.3000
d28 10.9749 23.5797 34.5074 37.9749
Bf 0.4999 0.4999 0.4999 0.5001
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.5100 26.9148 69.9996 107.0852
d5 1.3000 15.9163 32.2603 37.7051
d13 23.2000 11.5316 5.5576 2.8000
d21 2.9000 1.8152 1.3998 1.3000
d28 10.9749 23.5797 34.5074 37.9749
Bf 0.4999 0.4999 0.4999 0.5001
次の表４に、この第１実施例に係るズームレンズＺＬ１の各条件式対応値を示す。なおこの表４において、ｆｗは広角端状態におけるズームレンズＺＬ全系の焦点距離を、ｆ１は第１レンズ群Ｇ１の焦点距離を、ｆ２は第２レンズ群Ｇ２の焦点距離を、ｆ３は第３レンズ群Ｇ３の焦点距離を、ｆ４は第４レンズ群Ｇ４の焦点距離を、それぞれ表している。以上の符号の説明は以降の実施例においても同様である。
（表４）
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝67.5093
ｆ２＝-9.7136
ｆ３＝30.3374
ｆ４＝26.7735
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.3202
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.3464
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝6.9500
（４）ｆ３／ｆ４＝1.1331
（５）ｆ１／ｆ３＝2.2253
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝67.5093
ｆ２＝-9.7136
ｆ３＝30.3374
ｆ４＝26.7735
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.3202
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.3464
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝6.9500
（４）ｆ３／ｆ４＝1.1331
（５）ｆ１／ｆ３＝2.2253
図３に、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第１実施例の諸収差図を示す。すなわち、図３（ａ）は広角端状態（ｆ＝１０．５１ｍｍ）における無限遠合焦状態の諸収差であり、図３（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝２６．９１ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図３（ｃ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝７０．００ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図３（ｄ）は望遠端状態（ｆ＝１０７．０９ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差である。各収差図において、ＦＮＯはＦナンバーを、Ｙは像高を、Ａは各像高に対する半画角を、それぞれ示している。また、非点収差を示す収差図において実線はサジタル像面を示し、破線はメリディオナル像面を示している。さらに、球面収差を示す収差図において、実線は球面収差を示し、破線はサインコンディション（正弦条件）を示している。なお、この収差図の説明は以降の実施例においても同様である。各収差図から明らかなように、第１実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第２実施例〕
図４は、本発明の第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の構成を示す図である。この図４のズームレンズＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１、及び、両凸レンズＬ４４から構成されている。
図４は、本発明の第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の構成を示す図である。この図４のズームレンズＺＬ２において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１、及び、両凸レンズＬ４４から構成されている。
以下の表５に、この第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の諸元の値を掲げる。
（表５）
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
ｆ = 10.51 〜 26.88 〜 70.00 〜 107.09
F.NO = 3.37 〜 4.55 〜 5.61 〜 5.94
２ω = 80.65 〜 34.11 〜 13.52 〜 8.89
空気換算Ｂｆ = 15.56 〜 28.56 〜 39.54 〜 43.01
空気換算全長 = 89.97 〜 102.56 〜 122.53 〜 128.22
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 57.8992 1.20 1.84666 23.78
2 37.8485 5.40 1.49700 81.54
3 455.0569 0.50
4 45.1853 3.21 1.67790 55.34
5 200.0894 (d5)
6 76.0070 1.20 1.80139 45.45
* 7 9.7908 4.58
8 -28.4260 0.85 1.78800 47.37
9 36.7782 0.30
10 21.7223 3.17 1.80810 22.76
11 -30.7063 0.61
12 -19.7864 0.85 1.75500 52.32
13 946.9644 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 15.3993 2.61 1.60300 65.44
16 -37.6383 0.10
17 19.0098 3.49 1.49700 81.54
18 -19.0508 1.50 1.88300 40.76
19 47.4940 1.62
20 -16.0939 1.00 1.80139 45.45
*21 -37.0133 (d21)
22 18.5418 4.00 1.61881 63.85
*23 -28.5379 0.86
24 67.2548 3.00 1.60300 65.44
25 -13.3315 1.20 1.75500 52.32
26 13.0827 1.71
27 16.2368 3.00 1.51680 64.10
28 -110.0854 (d28)
29 0.0000 1.00 1.51680 64.12
30 0.0000 1.50 1.00000
31 0.0000 1.87 1.51680 64.12
32 0.0000 0.40 1.00000
33 0.0000 0.70 1.51680 64.12
34 0.0000 (Bf)
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
ｆ = 10.51 〜 26.88 〜 70.00 〜 107.09
F.NO = 3.37 〜 4.55 〜 5.61 〜 5.94
２ω = 80.65 〜 34.11 〜 13.52 〜 8.89
空気換算Ｂｆ = 15.56 〜 28.56 〜 39.54 〜 43.01
空気換算全長 = 89.97 〜 102.56 〜 122.53 〜 128.22
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 57.8992 1.20 1.84666 23.78
2 37.8485 5.40 1.49700 81.54
3 455.0569 0.50
4 45.1853 3.21 1.67790 55.34
5 200.0894 (d5)
6 76.0070 1.20 1.80139 45.45
* 7 9.7908 4.58
8 -28.4260 0.85 1.78800 47.37
9 36.7782 0.30
10 21.7223 3.17 1.80810 22.76
11 -30.7063 0.61
12 -19.7864 0.85 1.75500 52.32
13 946.9644 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 15.3993 2.61 1.60300 65.44
16 -37.6383 0.10
17 19.0098 3.49 1.49700 81.54
18 -19.0508 1.50 1.88300 40.76
19 47.4940 1.62
20 -16.0939 1.00 1.80139 45.45
*21 -37.0133 (d21)
22 18.5418 4.00 1.61881 63.85
*23 -28.5379 0.86
24 67.2548 3.00 1.60300 65.44
25 -13.3315 1.20 1.75500 52.32
26 13.0827 1.71
27 16.2368 3.00 1.51680 64.10
28 -110.0854 (d28)
29 0.0000 1.00 1.51680 64.12
30 0.0000 1.50 1.00000
31 0.0000 1.87 1.51680 64.12
32 0.0000 0.40 1.00000
33 0.0000 0.70 1.51680 64.12
34 0.0000 (Bf)
この第２実施例において、第７面、第２１面、及び、第２３面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表６に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ、及び、各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表６）
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第7面 9.7908 1.1109 -3.1862E-05 -5.4887E-07 9.3504E-09 -1.8962E-10
第21面 -37.0133 11.0000 -2.5730E-05 -7.9160E-07 9.1322E-09 -5.5758E-11
第23面 -28.5379 11.0000 2.2123E-04 1.2734E-06 -1.4347E-08 2.5712E-10
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第7面 9.7908 1.1109 -3.1862E-05 -5.4887E-07 9.3504E-09 -1.8962E-10
第21面 -37.0133 11.0000 -2.5730E-05 -7.9160E-07 9.1322E-09 -5.5758E-11
第23面 -28.5379 11.0000 2.2123E-04 1.2734E-06 -1.4347E-08 2.5712E-10
この第２実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２１、及び、第４レンズ群Ｇ４とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ２８は、変倍に際して変化する。次の表７に、広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表７）
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.5100 26.8793 69.9997 107.0895
d5 1.3000 14.1157 29.5282 34.6555
d13 23.2000 11.4527 5.5687 2.8000
d21 3.3465 1.9639 1.4352 1.3000
d28 10.8061 23.8111 34.7874 38.2526
Bf 0.5000 0.4999 0.4999 0.4998
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.5100 26.8793 69.9997 107.0895
d5 1.3000 14.1157 29.5282 34.6555
d13 23.2000 11.4527 5.5687 2.8000
d21 3.3465 1.9639 1.4352 1.3000
d28 10.8061 23.8111 34.7874 38.2526
Bf 0.5000 0.4999 0.4999 0.4998
次の表８に、この第２実施例に係るズームレンズＺＬ２の各条件式対応値を示す。
（表８）
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝63.3539
ｆ２＝-9.5359
ｆ３＝30.4795
ｆ４＝27.6448
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.3129
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.3448
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝6.6437
（４）ｆ３／ｆ４＝1.1025
（５）ｆ１／ｆ３＝2.0786
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝63.3539
ｆ２＝-9.5359
ｆ３＝30.4795
ｆ４＝27.6448
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.3129
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.3448
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝6.6437
（４）ｆ３／ｆ４＝1.1025
（５）ｆ１／ｆ３＝2.0786
図５に、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第２実施例の諸収差図を示す。すなわち、図５（ａ）は広角端状態（ｆ＝１０．５１ｍｍ）における無限遠合焦状態の諸収差であり、図５（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝２６．８８ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図５（ｃ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝７０．００ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図５（ｄ）は望遠端状態（ｆ＝１０７．０９ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差である。各収差図から明らかなように、第２実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第３実施例〕
図６は、本発明の第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の構成を示す図である。この図６のズームレンズＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、及び、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４で構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１、及び、両凸レンズＬ４４で構成されている。
る。
図６は、本発明の第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の構成を示す図である。この図６のズームレンズＺＬ３において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、及び、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４で構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１、及び、両凸レンズＬ４４で構成されている。
る。
以下の表９に、この第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の諸元の値を掲げる。
（表９）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
ｆ = 10.51 〜 29.95 〜 70.00 〜 107.09
F.NO = 3.18 〜 4.36 〜 5.22 〜 5.68
２ω = 80.60 〜 30.17 〜 13.30 〜 8.79
空気換算Ｂｆ = 18.48 〜 33.19 〜 42.87 〜 47.75
空気換算全長 = 88.21 〜 105.57 〜 123.58 〜 130.28
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 68.5605 1.20 1.84666 23.78
2 42.3599 5.11 1.49700 81.54
3 -444.2837 0.50 1.00000
4 49.2462 3.14 1.67790 55.34
5 211.3759 (d5)
6 217.0511 1.00 1.80139 45.45
* 7 11.7077 3.76 1.00000
8 -56.0613 0.85 1.78800 47.37
9 23.4667 0.30 1.00000
10 17.4890 3.65 1.80810 22.76
11 -30.9442 0.47 1.00000
12 -22.6021 0.85 1.75500 52.32
13 29.9374 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 16.2836 2.60 1.58313 59.37
16 -29.6240 0.10 1.00000
17 36.7304 2.64 1.49700 81.54
18 -14.3984 0.80 1.88300 40.76
19 662.0052 1.20 1.00000
20 -15.4752 1.00 1.80610 40.73
*21 -27.0212 (d21)
22 16.8744 4.00 1.61881 63.85
*23 -38.8949 0.98
24 27.5037 3.16 1.60300 65.44
25 -18.8331 0.90 1.77250 49.60
26 14.4567 2.44
27 1455.0177 2.08 1.51680 64.10
28 -23.7870 (d28)
29 0.0000 1.00 1.51680 64.12
30 0.0000 1.50
31 0.0000 1.87 1.51680 64.12
32 0.0000 0.40
33 0.0000 0.70 1.51680 64.12
34 0.0000 (Bf)
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
ｆ = 10.51 〜 29.95 〜 70.00 〜 107.09
F.NO = 3.18 〜 4.36 〜 5.22 〜 5.68
２ω = 80.60 〜 30.17 〜 13.30 〜 8.79
空気換算Ｂｆ = 18.48 〜 33.19 〜 42.87 〜 47.75
空気換算全長 = 88.21 〜 105.57 〜 123.58 〜 130.28
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 68.5605 1.20 1.84666 23.78
2 42.3599 5.11 1.49700 81.54
3 -444.2837 0.50 1.00000
4 49.2462 3.14 1.67790 55.34
5 211.3759 (d5)
6 217.0511 1.00 1.80139 45.45
* 7 11.7077 3.76 1.00000
8 -56.0613 0.85 1.78800 47.37
9 23.4667 0.30 1.00000
10 17.4890 3.65 1.80810 22.76
11 -30.9442 0.47 1.00000
12 -22.6021 0.85 1.75500 52.32
13 29.9374 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 16.2836 2.60 1.58313 59.37
16 -29.6240 0.10 1.00000
17 36.7304 2.64 1.49700 81.54
18 -14.3984 0.80 1.88300 40.76
19 662.0052 1.20 1.00000
20 -15.4752 1.00 1.80610 40.73
*21 -27.0212 (d21)
22 16.8744 4.00 1.61881 63.85
*23 -38.8949 0.98
24 27.5037 3.16 1.60300 65.44
25 -18.8331 0.90 1.77250 49.60
26 14.4567 2.44
27 1455.0177 2.08 1.51680 64.10
28 -23.7870 (d28)
29 0.0000 1.00 1.51680 64.12
30 0.0000 1.50
31 0.0000 1.87 1.51680 64.12
32 0.0000 0.40
33 0.0000 0.70 1.51680 64.12
34 0.0000 (Bf)
この第３実施例において、第７面、第２１面、及び、第２３面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表１０に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ、及び、各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表１０）
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第7面 11.7077 1.2513 -2.8152E-05 -3.3418E-07 2.6785E-09 -6.2585E-11
第21面 -27.0212 -8.1884 -1.1709E-04 -2.7202E-07 3.7029E-09 -3.6895E-11
第23面 -38.8949 11.0000 1.6447E-04 3.6576E-07 -8.5004E-09 7.8148E-11
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第7面 11.7077 1.2513 -2.8152E-05 -3.3418E-07 2.6785E-09 -6.2585E-11
第21面 -27.0212 -8.1884 -1.1709E-04 -2.7202E-07 3.7029E-09 -3.6895E-11
第23面 -38.8949 11.0000 1.6447E-04 3.6576E-07 -8.5004E-09 7.8148E-11
この第３実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２１、及び、第４レンズ群Ｇ４とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ２８は、ズーミングに際して変化する。次の表１１に、広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表１１）
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.5100 29.9451 69.9999 107.0898
d5 1.3000 16.8655 30.5201 35.2254
d13 19.9386 9.2815 5.0464 2.8000
d21 5.2833 3.0201 1.9339 1.3000
d28 13.7275 28.4376 38.1170 42.9973
Bf 0.5000 0.5000 0.5000 0.5000
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.5100 29.9451 69.9999 107.0898
d5 1.3000 16.8655 30.5201 35.2254
d13 19.9386 9.2815 5.0464 2.8000
d21 5.2833 3.0201 1.9339 1.3000
d28 13.7275 28.4376 38.1170 42.9973
Bf 0.5000 0.5000 0.5000 0.5000
次の表１２に、この第３実施例に係るズームレンズＺＬ３の各条件式対応値を示す。
（表１２）
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝63.8468
ｆ２＝-8.8622
ｆ３＝36.5931
ｆ４＝25.2196
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.2422
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.2872
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝7.2044
（４）ｆ３／ｆ４＝1.4510
（５）ｆ１／ｆ３＝1.7448
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝63.8468
ｆ２＝-8.8622
ｆ３＝36.5931
ｆ４＝25.2196
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.2422
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.2872
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝7.2044
（４）ｆ３／ｆ４＝1.4510
（５）ｆ１／ｆ３＝1.7448
図７に、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第３実施例の諸収差図を示す。すなわち、図７（ａ）は広角端状態（ｆ＝１０．５１ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図７（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝２９．９５ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図７（ｃ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝７０．００ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図７（ｄ）は望遠端状態（ｆ＝１０７．０９ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差である。各収差図から明らかなように、第３実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第４実施例〕
図８は、本発明の第４実施例に係るズームレンズＺＬ４の構成を示す図である。この図８のズームレンズＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ２１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１、及び、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４から構成されている。
図８は、本発明の第４実施例に係るズームレンズＺＬ４の構成を示す図である。この図８のズームレンズＺＬ４において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ２１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１、及び、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４から構成されている。
以下の表１３に、この第４実施例に係るズームレンズＺＬ４の諸元の値を掲げる。
（表１３）
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f = 10.51 〜 16.50 〜 41.00 〜 107.09
F.NO = 3.07 〜 3.53 〜 4.63 〜 5.83
２ω = 80.82 〜 53.18 〜 22.58 〜 8.89
空気換算Ｂｆ = 20.63 〜 26.70 〜 39.83 〜 53.07
空気換算全長 = 83.79 〜 88.67 〜 108.77 〜 128.78
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 60.9480 1.20 1.92286 20.88
2 43.6565 4.30 1.49700 81.54
3 -386.1029 0.50
4 43.7100 2.65 1.64000 60.08
5 112.1795 (d5)
6 54885.3920 1.00 1.80139 45.45
* 7 10.5338 3.58
8 -76.2868 0.85 1.81600 46.62
9 20.0765 0.10
10 17.8807 3.65 1.80810 22.76
11 -26.7256 0.45
12 -23.1129 0.85 1.77250 49.60
13 55.6994 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 16.2624 2.45 1.60311 60.64
16 -31.8849 0.10
17 30.4987 2.55 1.49700 81.54
18 -17.5829 0.80 1.88300 40.76
19 80.4259 1.80
20 -12.1903 1.00 1.80610 40.73
*21 -20.5989 (d21)
22 18.0823 3.50 1.61881 63.85
*23 -29.2315 0.50
24 27.0281 3.00 1.60300 65.44
25 -18.4995 0.90 1.77250 49.60
26 15.2175 1.30
27 -155.5751 2.00 1.51633 64.14
28 -18.8809 (d28)
29 0.0000 1.00 1.51680 64.12
30 0.0000 1.50
31 0.0000 1.87 1.51680 64.12
32 0.0000 0.40
33 0.0000 0.70 1.51680 64.12
34 0.0000 (Bf)
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f = 10.51 〜 16.50 〜 41.00 〜 107.09
F.NO = 3.07 〜 3.53 〜 4.63 〜 5.83
２ω = 80.82 〜 53.18 〜 22.58 〜 8.89
空気換算Ｂｆ = 20.63 〜 26.70 〜 39.83 〜 53.07
空気換算全長 = 83.79 〜 88.67 〜 108.77 〜 128.78
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 60.9480 1.20 1.92286 20.88
2 43.6565 4.30 1.49700 81.54
3 -386.1029 0.50
4 43.7100 2.65 1.64000 60.08
5 112.1795 (d5)
6 54885.3920 1.00 1.80139 45.45
* 7 10.5338 3.58
8 -76.2868 0.85 1.81600 46.62
9 20.0765 0.10
10 17.8807 3.65 1.80810 22.76
11 -26.7256 0.45
12 -23.1129 0.85 1.77250 49.60
13 55.6994 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 16.2624 2.45 1.60311 60.64
16 -31.8849 0.10
17 30.4987 2.55 1.49700 81.54
18 -17.5829 0.80 1.88300 40.76
19 80.4259 1.80
20 -12.1903 1.00 1.80610 40.73
*21 -20.5989 (d21)
22 18.0823 3.50 1.61881 63.85
*23 -29.2315 0.50
24 27.0281 3.00 1.60300 65.44
25 -18.4995 0.90 1.77250 49.60
26 15.2175 1.30
27 -155.5751 2.00 1.51633 64.14
28 -18.8809 (d28)
29 0.0000 1.00 1.51680 64.12
30 0.0000 1.50
31 0.0000 1.87 1.51680 64.12
32 0.0000 0.40
33 0.0000 0.70 1.51680 64.12
34 0.0000 (Bf)
この第４実施例において、第７面、第２１面、及び、第２３面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表１４に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ、及び、各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表１４）
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第7面 10.5338 1.1144 -4.7460E-05 -5.7358E-07 4.5188E-09 -1.2043E-10
第21面 -20.5989 -2.1097 -1.1711E-04 -7.4538E-07 9.1645E-09 -8.6943E-11
第23面 -29.2315 -1.4131 1.4997E-04 3.4591E-07 -1.3285E-08 1.1071E-10
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第7面 10.5338 1.1144 -4.7460E-05 -5.7358E-07 4.5188E-09 -1.2043E-10
第21面 -20.5989 -2.1097 -1.1711E-04 -7.4538E-07 9.1645E-09 -8.6943E-11
第23面 -29.2315 -1.4131 1.4997E-04 3.4591E-07 -1.3285E-08 1.1071E-10
この第４実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２１、及び、第４レンズ群Ｇ４とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ２８は、変倍に際して変化する。次の表１５に、広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表１５）
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.5100 16.5000 41.0000 107.0901
d5 1.3000 7.0203 21.7084 34.3815
d13 18.3381 12.3410 5.9452 1.3000
d21 4.0000 3.0748 1.7579 0.5000
d28 15.8766 21.9466 35.0784 48.3185
Bf 0.5000 0.5000 0.5000 0.5001
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.5100 16.5000 41.0000 107.0901
d5 1.3000 7.0203 21.7084 34.3815
d13 18.3381 12.3410 5.9452 1.3000
d21 4.0000 3.0748 1.7579 0.5000
d28 15.8766 21.9466 35.0784 48.3185
Bf 0.5000 0.5000 0.5000 0.5001
次の表１６に、この第４実施例に係るズームレンズＺＬ４の各条件式対応値を示す。
（表１６）
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝64.0667
ｆ２＝-9.0945
ｆ３＝41.2846
ｆ４＝21.9579
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.2203
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.2546
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝7.0446
（４）ｆ３／ｆ４＝1.8802
（５）ｆ１／ｆ３＝1.5518
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝64.0667
ｆ２＝-9.0945
ｆ３＝41.2846
ｆ４＝21.9579
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.2203
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.2546
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝7.0446
（４）ｆ３／ｆ４＝1.8802
（５）ｆ１／ｆ３＝1.5518
図９に、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第４実施例の諸収差図を示す。すなわち、図９（ａ）は広角端状態（ｆ＝１０．５１ｍｍ）における無限遠合焦状態の諸収差であり、図９（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝１６．５０ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図９（ｃ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝４１．００ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図９（ｄ）は望遠端状態（ｆ＝１０７．０９ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差である。各収差図から明らかなように、第４実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第５実施例〕
図１０は、本発明の第５実施例に係るズームレンズＺＬ５の構成を示す図である。この図１０のズームレンズＺＬ５において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１、及び、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４から構成されている。
図１０は、本発明の第５実施例に係るズームレンズＺＬ５の構成を示す図である。この図１０のズームレンズＺＬ５において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１、及び、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４から構成されている。
以下の表１７に、この第５実施例に係るズームレンズＺＬ５の諸元の値を掲げる。
（表１７）
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
ｆ = 10.51 〜 26.50 〜 70.00 〜 107.09
F.NO = 3.09 〜 4.29 〜 5.46 〜 5.91
２ω = 80.75 〜 34.44 〜 13.42 〜 8.84
空気換算Ｂｆ = 19.57 〜 33.96 〜 46.90 〜 51.53
空気換算全長 = 83.02 〜 96.82 〜 121.42 〜 129.28
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 62.9234 1.20 1.84666 23.78
2 41.4487 4.30 1.49700 81.54
3 -1095.0606 0.50
4 50.3782 2.65 1.64000 60.08
5 210.9338 (d5)
* 6 250.0000 0.15 1.55389 38.09
7 220.8785 1.20 1.81600 46.62
8 10.5756 3.58
9 -42.1978 0.85 1.81600 46.62
10 19.2084 0.10
11 16.8043 3.45 1.84666 23.78
12 -32.5573 0.30
13 -32.6346 0.85 1.75500 52.32
14 47.6411 (d14)
15 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
16 16.3033 2.45 1.60311 60.64
17 -31.1607 0.10
18 33.1851 2.45 1.49700 81.54
19 -15.5536 0.80 1.88300 40.76
20 325.4851 1.55
21 -14.2228 1.00 1.80139 45.45
*22 -30.6056 (d22)
23 16.2509 3.50 1.61881 63.85
*24 -36.1517 0.50
25 21.4327 3.00 1.60300 65.44
26 -20.2471 0.90 1.77250 49.60
27 13.6451 1.30
28 -169.7512 2.00 1.48749 70.23
29 -20.6001 (d29)
30 0.0000 1.00 1.51680 64.12
31 0.0000 1.50
32 0.0000 1.87 1.51680 64.12
33 0.0000 0.40
34 0.0000 0.70 1.51680 64.12
35 0.0000 (Bf)
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
ｆ = 10.51 〜 26.50 〜 70.00 〜 107.09
F.NO = 3.09 〜 4.29 〜 5.46 〜 5.91
２ω = 80.75 〜 34.44 〜 13.42 〜 8.84
空気換算Ｂｆ = 19.57 〜 33.96 〜 46.90 〜 51.53
空気換算全長 = 83.02 〜 96.82 〜 121.42 〜 129.28
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 62.9234 1.20 1.84666 23.78
2 41.4487 4.30 1.49700 81.54
3 -1095.0606 0.50
4 50.3782 2.65 1.64000 60.08
5 210.9338 (d5)
* 6 250.0000 0.15 1.55389 38.09
7 220.8785 1.20 1.81600 46.62
8 10.5756 3.58
9 -42.1978 0.85 1.81600 46.62
10 19.2084 0.10
11 16.8043 3.45 1.84666 23.78
12 -32.5573 0.30
13 -32.6346 0.85 1.75500 52.32
14 47.6411 (d14)
15 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
16 16.3033 2.45 1.60311 60.64
17 -31.1607 0.10
18 33.1851 2.45 1.49700 81.54
19 -15.5536 0.80 1.88300 40.76
20 325.4851 1.55
21 -14.2228 1.00 1.80139 45.45
*22 -30.6056 (d22)
23 16.2509 3.50 1.61881 63.85
*24 -36.1517 0.50
25 21.4327 3.00 1.60300 65.44
26 -20.2471 0.90 1.77250 49.60
27 13.6451 1.30
28 -169.7512 2.00 1.48749 70.23
29 -20.6001 (d29)
30 0.0000 1.00 1.51680 64.12
31 0.0000 1.50
32 0.0000 1.87 1.51680 64.12
33 0.0000 0.40
34 0.0000 0.70 1.51680 64.12
35 0.0000 (Bf)
この第５実施例において、第６面、第２２面、及び、第２４面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表１８に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ及び各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表１８）
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第6面 11.7888 11.0000 1.3146E-05 -1.0696E-07 1.6163E-10 1.3273E-14
第22面 -30.6056 -0.5287 -9.7684E-05 -7.5194E-07 1.0715E-08 -8.3651E-11
第24面 -36.1517 11.0000 2.0568E-04 4.2479E-07 -1.2045E-08 1.0677E-10
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第6面 11.7888 11.0000 1.3146E-05 -1.0696E-07 1.6163E-10 1.3273E-14
第22面 -30.6056 -0.5287 -9.7684E-05 -7.5194E-07 1.0715E-08 -8.3651E-11
第24面 -36.1517 11.0000 2.0568E-04 4.2479E-07 -1.2045E-08 1.0677E-10
この第５実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１４、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２２、及び、第４レンズ群Ｇ４とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ２９は、変倍に際して変化する。次の表１９に、広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表１９）
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.5100 26.5022 69.9999 107.0898
d5 1.3000 12.8162 30.2193 35.9709
d14 18.4655 8.0479 3.3238 1.3000
d22 4.5056 2.8181 1.7954 1.3000
d29 14.8166 29.2033 42.1507 46.7791
Bf 0.5000 0.5000 0.4999 0.4999
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.5100 26.5022 69.9999 107.0898
d5 1.3000 12.8162 30.2193 35.9709
d14 18.4655 8.0479 3.3238 1.3000
d22 4.5056 2.8181 1.7954 1.3000
d29 14.8166 29.2033 42.1507 46.7791
Bf 0.5000 0.5000 0.4999 0.4999
次の表２０に、この第５実施例に係るズームレンズＺＬ５の各条件式対応値を示す。
（表２０）
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝66.4840
ｆ２＝-9.3184
ｆ３＝40.7867
ｆ４＝21.9953
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.2285
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.2577
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝7.1347
（４）ｆ３／ｆ４＝1.8543
（５）ｆ１／ｆ３＝1.6300
ｆｗ＝10.5100
ｆ１＝66.4840
ｆ２＝-9.3184
ｆ３＝40.7867
ｆ４＝21.9953
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.2285
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.2577
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝7.1347
（４）ｆ３／ｆ４＝1.8543
（５）ｆ１／ｆ３＝1.6300
図９に、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第５実施例の諸収差図を示す。すなわち、図１１（ａ）は広角端状態（ｆ＝１０．５１ｍｍ）における無限遠合焦状態の諸収差であり、図１１（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝２６．５０ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１１（ｃ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝７０．００ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１１（ｄ）は望遠端状態（ｆ＝１０７．０９ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差である。各収差図から明らかなように、第５実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第６実施例〕
図１２は、本発明の第６実施例に係るズームレンズＺＬ６の構成を示す図である。この図１２のズームレンズＺＬ６において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ３１、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１、及び、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４から構成されている。
図１２は、本発明の第６実施例に係るズームレンズＺＬ６の構成を示す図である。この図１２のズームレンズＺＬ６において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ３１、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、両凸レンズＬ４２と両凹レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１、及び、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ４４から構成されている。
次の表２１に、この第６実施例に係るズームレンズＺＬ６の諸元の値を掲げる。
（表２１）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
ｆ = 10.46 〜 18.17 〜 37.76 〜 109.74
F.NO = 3.44 〜 4.10 〜 5.28 〜 5.82
２ω = 81.15 〜 49.53 〜 24.92 〜 8.74
空気換算Ｂｆ = 21.44 〜 30.21 〜 44.81 〜 50.86
空気換算全長 = 85.67 〜 91.81 〜 109.73 〜 128.83
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 54.9132 1.20 1.92286 20.88
2 40.4059 4.45 1.49700 81.54
3 -1897.1986 0.50
4 40.4477 2.80 1.64000 60.08
5 98.7042 (d5)
6 370.5922 1.00 1.80139 45.45
* 7 9.5194 3.80
8 -97.8941 0.85 1.81600 46.62
9 20.0558 0.10
10 16.4401 3.55 1.80810 22.76
11 -33.7370 0.45
12 -24.3486 0.85 1.77250 49.60
13 63.0598 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 15.4466 2.20 1.60311 60.64
16 -53.3583 0.50
17 24.0825 2.40 1.49700 81.54
18 -18.9991 0.80 1.88300 40.76
19 -134.6538 2.10
20 -14.6682 1.00 1.80610 40.73
*21 -75.0591 (d21)
22 24.3229 3.30 1.61881 63.85
*23 -20.3832 0.50
24 504.3896 2.95 1.60300 65.44
25 -10.3821 0.80 1.77250 49.60
26 156.6977 1.38
27 -17.0835 1.70 1.51633 64.14
28 -13.0447 (d28)
29 0.0000 1.00 1.51680 64.12
30 0.0000 1.50
31 0.0000 1.87 1.51680 64.12
32 0.0000 0.40
33 0.0000 0.70 1.51680 64.12
34 0.0000 (Bf)
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
ｆ = 10.46 〜 18.17 〜 37.76 〜 109.74
F.NO = 3.44 〜 4.10 〜 5.28 〜 5.82
２ω = 81.15 〜 49.53 〜 24.92 〜 8.74
空気換算Ｂｆ = 21.44 〜 30.21 〜 44.81 〜 50.86
空気換算全長 = 85.67 〜 91.81 〜 109.73 〜 128.83
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 54.9132 1.20 1.92286 20.88
2 40.4059 4.45 1.49700 81.54
3 -1897.1986 0.50
4 40.4477 2.80 1.64000 60.08
5 98.7042 (d5)
6 370.5922 1.00 1.80139 45.45
* 7 9.5194 3.80
8 -97.8941 0.85 1.81600 46.62
9 20.0558 0.10
10 16.4401 3.55 1.80810 22.76
11 -33.7370 0.45
12 -24.3486 0.85 1.77250 49.60
13 63.0598 (d13)
14 0.0000 0.50 （開口絞りＳ）
15 15.4466 2.20 1.60311 60.64
16 -53.3583 0.50
17 24.0825 2.40 1.49700 81.54
18 -18.9991 0.80 1.88300 40.76
19 -134.6538 2.10
20 -14.6682 1.00 1.80610 40.73
*21 -75.0591 (d21)
22 24.3229 3.30 1.61881 63.85
*23 -20.3832 0.50
24 504.3896 2.95 1.60300 65.44
25 -10.3821 0.80 1.77250 49.60
26 156.6977 1.38
27 -17.0835 1.70 1.51633 64.14
28 -13.0447 (d28)
29 0.0000 1.00 1.51680 64.12
30 0.0000 1.50
31 0.0000 1.87 1.51680 64.12
32 0.0000 0.40
33 0.0000 0.70 1.51680 64.12
34 0.0000 (Bf)
この第６実施例において、第７面、第２１面、及び、第２３面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表２２に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ、及び、各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表２２）
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第7面 9.5194 0.9522 3.8614E-05 -7.2033E-07 6.1427E-09 -1.5661E-10
第21面 -75.0591 8.3591 -1.1844E-04 -1.3067E-06 2.2047E-08 -2.6218E-10
第23面 -20.3832 -3.9075 1.2366E-04 1.4884E-06 -2.0992E-08 2.4454E-10
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第7面 9.5194 0.9522 3.8614E-05 -7.2033E-07 6.1427E-09 -1.5661E-10
第21面 -75.0591 8.3591 -1.1844E-04 -1.3067E-06 2.2047E-08 -2.6218E-10
第23面 -20.3832 -3.9075 1.2366E-04 1.4884E-06 -2.0992E-08 2.4454E-10
この第６実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２１、及び、第４レンズ群Ｇ４とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ２８は、変倍に際して変化する。次の表２３に、広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表２３）
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.4608 18.1716 37.7632 109.7436
d5 1.2150 7.1571 16.9157 35.4168
d13 19.3561 11.5968 5.9010 1.1431
d21 3.9839 3.1655 2.4256 1.7341
d28 16.6826 25.4596 40.0551 46.1067
Bf 0.4999 0.5000 0.5000 0.5000
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.4608 18.1716 37.7632 109.7436
d5 1.2150 7.1571 16.9157 35.4168
d13 19.3561 11.5968 5.9010 1.1431
d21 3.9839 3.1655 2.4256 1.7341
d28 16.6826 25.4596 40.0551 46.1067
Bf 0.4999 0.5000 0.5000 0.5000
次の表２４に、この第６実施例に係るズームレンズＺＬ６の各条件式対応値を示す。
（表２４）
ｆｗ＝10.4608
ｆ１＝62.8663
ｆ２＝-8.8776
ｆ３＝36.0065
ｆ４＝22.5627
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.2466
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.2905
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝7.0815
（４）ｆ３／ｆ４＝1.5958
（５）ｆ１／ｆ３＝1.7460
ｆｗ＝10.4608
ｆ１＝62.8663
ｆ２＝-8.8776
ｆ３＝36.0065
ｆ４＝22.5627
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.2466
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.2905
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝7.0815
（４）ｆ３／ｆ４＝1.5958
（５）ｆ１／ｆ３＝1.7460
図１３に、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第６実施例の諸収差図を示す。すなわち、図１３（ａ）は広角端状態（ｆ＝１０．４６ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１３（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝１８．１７ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１３（ｃ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝３７．７６ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１３（ｄ）は望遠端状態（ｆ＝１０９．７４ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差である。各収差図から明らかなように、第６実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第７実施例〕
図１４は、本発明の第７実施例に係るズームレンズＺＬ７の構成を示す図である。この図１４のズームレンズＺＬ７において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１から構成されている。
図１４は、本発明の第７実施例に係るズームレンズＺＬ７の構成を示す図である。この図１４のズームレンズＺＬ７において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と両凸レンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、物体側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と像側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ３３との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ４２と両凸レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１から構成されている。
次の表２５に、この第７実施例に係るズームレンズＺＬ７の諸元の値を掲げる。
（表２５）
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
ｆ = 10.46 〜 15.92 〜 37.76 〜 109.66
F.NO = 2.98 〜 3.51 〜 4.80 〜 5.84
２ω = 81.14 〜 56.35 〜 24.87 〜 8.74
空気換算Ｂｆ = 21.44 〜 28.16 〜 43.58 〜 55.36
空気換算全長 = 80.36 〜 82.96 〜 103.77 〜 127.78
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 55.3286 1.20 1.92286 20.88
2 41.2046 3.97 1.49700 81.54
3 -1382.8047 0.50
4 40.7219 2.84 1.60300 65.44
5 101.6759 (d5)
6 371.2084 1.00 1.80139 45.45
* 7 9.7057 3.86
8 -72.6688 0.85 1.81600 46.62
9 24.8973 0.10
10 18.5207 3.55 1.80810 22.76
11 -27.1812 0.45
12 -20.6629 0.85 1.77250 49.60
13 60.2134 (d13)
14 0.0000 0.10 （開口絞りＳ）
15 19.1988 2.30 1.60300 65.44
16 -36.1506 0.23
17 20.2585 2.52 1.51633 64.14
18 -21.0481 0.80 1.85026 32.34
19 -194.8090 1.91
20 -12.9724 1.00 1.80139 45.45
*21 -63.0659 (d21)
22 19.4562 3.50 1.61881 63.85
*23 -21.1844 0.50
24 64.9068 0.80 1.77250 49.60
25 8.8620 2.95 1.60300 65.44
26 80.4025 (d26)
27 0.0000 1.00 1.51680 64.12
28 0.0000 1.50
29 0.0000 1.87 1.51680 64.12
30 0.0000 0.40
31 0.0000 0.70 1.51680 64.12
32 0.0000 (Bf)
広角端 中間焦点距離1 中間焦点距離2 望遠端
ｆ = 10.46 〜 15.92 〜 37.76 〜 109.66
F.NO = 2.98 〜 3.51 〜 4.80 〜 5.84
２ω = 81.14 〜 56.35 〜 24.87 〜 8.74
空気換算Ｂｆ = 21.44 〜 28.16 〜 43.58 〜 55.36
空気換算全長 = 80.36 〜 82.96 〜 103.77 〜 127.78
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 55.3286 1.20 1.92286 20.88
2 41.2046 3.97 1.49700 81.54
3 -1382.8047 0.50
4 40.7219 2.84 1.60300 65.44
5 101.6759 (d5)
6 371.2084 1.00 1.80139 45.45
* 7 9.7057 3.86
8 -72.6688 0.85 1.81600 46.62
9 24.8973 0.10
10 18.5207 3.55 1.80810 22.76
11 -27.1812 0.45
12 -20.6629 0.85 1.77250 49.60
13 60.2134 (d13)
14 0.0000 0.10 （開口絞りＳ）
15 19.1988 2.30 1.60300 65.44
16 -36.1506 0.23
17 20.2585 2.52 1.51633 64.14
18 -21.0481 0.80 1.85026 32.34
19 -194.8090 1.91
20 -12.9724 1.00 1.80139 45.45
*21 -63.0659 (d21)
22 19.4562 3.50 1.61881 63.85
*23 -21.1844 0.50
24 64.9068 0.80 1.77250 49.60
25 8.8620 2.95 1.60300 65.44
26 80.4025 (d26)
27 0.0000 1.00 1.51680 64.12
28 0.0000 1.50
29 0.0000 1.87 1.51680 64.12
30 0.0000 0.40
31 0.0000 0.70 1.51680 64.12
32 0.0000 (Bf)
この第７実施例において、第７面、第２１面、及び、第２３面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表２６に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ、及び、各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表２６）
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第7面 9.7057 0.8081 -2.0772E-05 -3.4885E-07 4.1544E-09 -9.2312E-11
第21面 -63.0659 7.2797 -1.3863E-04 -1.2499E-06 1.7711E-08 -1.3519E-10
第23面 -21.1844 -4.6773 1.3338E-04 1.1314E-06 -1.6398E-08 9.6931E-11
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第7面 9.7057 0.8081 -2.0772E-05 -3.4885E-07 4.1544E-09 -9.2312E-11
第21面 -63.0659 7.2797 -1.3863E-04 -1.2499E-06 1.7711E-08 -1.3519E-10
第23面 -21.1844 -4.6773 1.3338E-04 1.1314E-06 -1.6398E-08 9.6931E-11
この第７実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２１、及び、第４レンズ群Ｇ４とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ２６は、変倍に際して変化する。次の表２７に、広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表２７）
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.4608 15.9226 37.7628 109.6564
d5 1.2000 3.9752 16.4679 33.9975
d13 17.9482 11.7968 5.6218 1.1000
d21 4.0000 3.2562 2.3282 1.5540
d26 16.6828 23.4049 38.8279 50.6064
Bf 0.4995 0.5012 0.4988 0.4960
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.4608 15.9226 37.7628 109.6564
d5 1.2000 3.9752 16.4679 33.9975
d13 17.9482 11.7968 5.6218 1.1000
d21 4.0000 3.2562 2.3282 1.5540
d26 16.6828 23.4049 38.8279 50.6064
Bf 0.4995 0.5012 0.4988 0.4960
次の表２８に、この第７実施例に係るズームレンズＺＬ７の各条件式対応値を示す。
（表２８）
ｆｗ＝10.4608
ｆ１＝63.9943
ｆ２＝-8.9079
ｆ３＝35.5142
ｆ４＝21.1412
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.2508
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.2946
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝7.1840
（４）ｆ３／ｆ４＝1.6799
（５）ｆ１／ｆ３＝1.8019
ｆｗ＝10.4608
ｆ１＝63.9943
ｆ２＝-8.9079
ｆ３＝35.5142
ｆ４＝21.1412
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.2508
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.2946
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝7.1840
（４）ｆ３／ｆ４＝1.6799
（５）ｆ１／ｆ３＝1.8019
図１５に、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第７実施例の諸収差図を示す。すなわち、図１５（ａ）は広角端状態（ｆ＝１０．４６ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１５（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝１５．９２ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１５（ｃ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝３７．７６ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１５（ｄ）は望遠端状態（ｆ＝１０９．６６ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差である。各収差図から明らかなように、第７実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
〔第８実施例〕
図１６は、本発明の第８実施例に係るズームレンズＺＬ８の構成を示す図である。この図１６のズームレンズＺＬ８において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスＬ４２と両凸レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１から構成されている。
図１６は、本発明の第８実施例に係るズームレンズＺＬ８の構成を示す図である。この図１６のズームレンズＺＬ８において、第１レンズ群Ｇ１は、物体側から順に、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ１１と像側に凹面を向けた正メニスカスレンズＬ１２との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ１１、及び、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズＬ１３から構成されている。また、第２レンズ群Ｇ２は、物体側から順に、像側に非球面を備え物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズＬ２１、両凹レンズＬ２２、両凸レンズＬ２３、及び、両凹レンズＬ２４から構成されている。第３レンズ群Ｇ３は、物体側から順に、両凸レンズＬ３１、両凸レンズＬ３２と両凹レンズＬ３３との貼り合わせからなる接合正レンズＣＬ３１、及び、像側に非球面を備え物体側に凹面を向けた負メニスカスレンズＬ３４から構成されている。第４レンズ群Ｇ４は、物体側から順に、像側の面が非球面形状に形成された両凸レンズＬ４１、及び、物体側に凸面を向けた負メニスカスＬ４２と両凸レンズＬ４３との貼り合わせからなる接合負レンズＣＬ４１から構成されている。
以下の表２９に、この第８実施例に係るズームレンズＺＬ８の諸元の値を掲げる。
（表２９）
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
ｆ = 10.46 〜 16.10 〜 37.76 〜 109.66
F.NO = 3.05 〜 3.50 〜 4.82 〜 5.99
２ω = 81.15 〜 55.01 〜 24.91 〜 8.76
空気換算Ｂｆ = 21.44 〜 27.29 〜 43.33 〜 56.58
空気換算全長 = 82.30 〜 86.37 〜 104.31 〜 127.78
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 52.4618 0.82 1.92286 20.88
2 39.5464 4.73 1.49700 81.54
3 5279.8040 0.50
4 39.0489 2.79 1.60300 65.44
5 101.4457 (d5)
6 242.8497 0.80 1.80139 45.45
* 7 9.6078 3.97
8 -53.0915 0.80 1.81600 46.62
9 27.1207 0.10
10 19.2442 3.40 1.80810 22.76
11 -28.4265 0.45
12 -21.3643 0.80 1.75500 52.32
13 74.4746 (d13)
14 0.0000 0.10 （開口絞りＳ）
15 18.3624 2.37 1.60300 65.44
16 -34.3973 0.10
17 19.6723 3.20 1.51633 64.14
18 -21.6943 0.80 1.85026 32.34
19 618.5341 1.93
20 -13.1758 1.00 1.80139 45.45
*21 -60.8070 (d21)
22 22.8062 3.50 1.61881 63.85
*23 -22.1250 0.50
24 225.5495 0.80 1.77250 49.60
25 10.7683 2.93 1.60300 65.44
26 -181.8838 (d26)
27 0.0000 1.00 1.51680 64.12
28 0.0000 1.50
29 0.0000 1.87 1.51680 64.12
30 0.0000 0.40
31 0.0000 0.70 1.51680 64.12
32 0.0000 (Bf)
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
ｆ = 10.46 〜 16.10 〜 37.76 〜 109.66
F.NO = 3.05 〜 3.50 〜 4.82 〜 5.99
２ω = 81.15 〜 55.01 〜 24.91 〜 8.76
空気換算Ｂｆ = 21.44 〜 27.29 〜 43.33 〜 56.58
空気換算全長 = 82.30 〜 86.37 〜 104.31 〜 127.78
像高 = 8.50 〜 8.50 〜 8.50 〜 8.50
面番号 曲率半径 面間隔 屈折率 アッベ数
1 52.4618 0.82 1.92286 20.88
2 39.5464 4.73 1.49700 81.54
3 5279.8040 0.50
4 39.0489 2.79 1.60300 65.44
5 101.4457 (d5)
6 242.8497 0.80 1.80139 45.45
* 7 9.6078 3.97
8 -53.0915 0.80 1.81600 46.62
9 27.1207 0.10
10 19.2442 3.40 1.80810 22.76
11 -28.4265 0.45
12 -21.3643 0.80 1.75500 52.32
13 74.4746 (d13)
14 0.0000 0.10 （開口絞りＳ）
15 18.3624 2.37 1.60300 65.44
16 -34.3973 0.10
17 19.6723 3.20 1.51633 64.14
18 -21.6943 0.80 1.85026 32.34
19 618.5341 1.93
20 -13.1758 1.00 1.80139 45.45
*21 -60.8070 (d21)
22 22.8062 3.50 1.61881 63.85
*23 -22.1250 0.50
24 225.5495 0.80 1.77250 49.60
25 10.7683 2.93 1.60300 65.44
26 -181.8838 (d26)
27 0.0000 1.00 1.51680 64.12
28 0.0000 1.50
29 0.0000 1.87 1.51680 64.12
30 0.0000 0.40
31 0.0000 0.70 1.51680 64.12
32 0.0000 (Bf)
この第８実施例において、第７面、第２１面、及び、第２３面の各レンズ面は非球面形状に形成されている。次の表３０に、非球面のデータ、すなわち頂点曲率半径Ｒ、円錐定数κ、及び、各非球面定数Ａ4〜Ａ10の値を示す。
（表３０）
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第6面 9.6078 0.9084 -2.8248E-05 -4.9541E-07 4.7856E-09 -1.1480E-10
第21面 -60.8070 7.5867 -1.2929E-04 -1.1174E-06 1.2284E-08 -8.8483E-11
第23面 -22.1250 -5.6671 1.1409E-04 1.3392E-06 -1.5434E-08 1.2476E-10
Ｒ κ Ａ4 Ａ6 Ａ8 Ａ10
第6面 9.6078 0.9084 -2.8248E-05 -4.9541E-07 4.7856E-09 -1.1480E-10
第21面 -60.8070 7.5867 -1.2929E-04 -1.1174E-06 1.2284E-08 -8.8483E-11
第23面 -22.1250 -5.6671 1.1409E-04 1.3392E-06 -1.5434E-08 1.2476E-10
この第８実施例において、第１レンズ群Ｇ１と第２レンズ群Ｇ２との軸上空気間隔ｄ５、第２レンズ群Ｇ２と第３レンズ群Ｇ３との軸上空気間隔ｄ１３、第３レンズ群Ｇ３と第４レンズ群Ｇ４との軸上空気間隔ｄ２１、及び、第４レンズ群Ｇ４とフィルター群ＦＬとの軸上空気間隔ｄ２６は、変倍に際して変化する。次の表３１に、広角端状態、中間焦点距離状態１、中間焦点距離状態２、及び、望遠端状態の各焦点距離における可変間隔を示す。
（表３１）
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.4606 16.1003 37.7622 109.6618
d5 1.1999 6.2049 16.2467 32.2485
d13 19.2587 13.2288 6.1018 1.1000
d21 4.0000 3.2510 2.2402 1.4553
d28 16.6908 22.5374 38.5747 51.8268
Bf 0.4999 0.4961 0.4993 0.5025
広角端 中間焦点距離１ 中間焦点距離２ 望遠端
f 10.4606 16.1003 37.7622 109.6618
d5 1.1999 6.2049 16.2467 32.2485
d13 19.2587 13.2288 6.1018 1.1000
d21 4.0000 3.2510 2.2402 1.4553
d28 16.6908 22.5374 38.5747 51.8268
Bf 0.4999 0.4961 0.4993 0.5025
次の表３２に、この第８実施例に係るズームレンズＺＬ８の各条件式対応値を示す。
（表３２）
ｆｗ＝10.4606
ｆ１＝61.6382
ｆ２＝-9.0259
ｆ３＝33.0321
ｆ４＝22.0798
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.2732
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.3167
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝6.8291
（４）ｆ３／ｆ４＝1.4960
（５）ｆ１／ｆ３＝1.8660
ｆｗ＝10.4606
ｆ１＝61.6382
ｆ２＝-9.0259
ｆ３＝33.0321
ｆ４＝22.0798
（１）（−ｆ２）／ｆ３＝0.2732
（２）ｆｗ／ｆ３＝0.3167
（３）ｆ１／（−ｆ２）＝6.8291
（４）ｆ３／ｆ４＝1.4960
（５）ｆ１／ｆ３＝1.8660
図１７に、ｄ線（λ＝５８７．６ｎｍ）に対する第８実施例の諸収差図を示す。すなわち、図１７（ａ）は広角端状態（ｆ＝１０．４６ｍｍ）における無限遠合焦状態の収差図であり、図１７（ｂ）は中間焦点距離状態１（ｆ＝１６．１０ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１７（ｃ）は中間焦点距離状態２（ｆ＝３７．７６ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差であり、図１７（ｄ）は望遠端状態（ｆ＝１０９．６６ｍｍ）における無限遠合焦状態での諸収差である。各収差図から明らかなように、第８実施例では、広角端状態から望遠端状態までの各焦点距離状態において諸収差が良好に補正され、優れた結像性能を有することがわかる。
ＺＬ（ＺＬ１〜ＺＬ８） ズームレンズ
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群 Ｇ６ 第６レンズ群
Ｓ 開口絞り
１ デジタル一眼レフカメラ（光学機器）
Ｇ１ 第１レンズ群 Ｇ２ 第２レンズ群
Ｇ３ 第３レンズ群 Ｇ４ 第４レンズ群
Ｇ５ 第５レンズ群 Ｇ６ 第６レンズ群
Ｓ 開口絞り
１ デジタル一眼レフカメラ（光学機器）
Claims (16)
- 物体側より順に、
正の屈折力を有する第１レンズ群と、
負の屈折力を有する第２レンズ群と、
正の屈折力を有する第３レンズ群と、
正の屈折力を有する第４レンズ群との実質的に４個のレンズ群からなり、
広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように構成され、
前記第３レンズ群は、物体側から順に、第１正レンズと、第２正レンズ及び負レンズの接合レンズと、負メニスカスレンズと、を有し、
前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３としたとき、次式
０．１７０ ＜ （−ｆ２）／ｆ３ ＜ ０．３６５
の条件を満足するズームレンズ。 - 前記第３レンズ群中の前記第１正レンズは、物体側に凸面を向けて配置され、前記接合レンズは、前記第２正レンズが物体側に凸面を向け、前記負レンズが像側に凹面を向けて接合され、前記負メニスカスレンズは、像側に凸面を向けて配置されている、請求項１に記載のズームレンズ。
- 広角端状態におけるレンズ系全体の焦点距離をｆｗとし、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３としたとき、次式
０．１０ ＜ ｆｗ／ｆ３ ＜ ０．５０
の条件を満足する請求項１または２に記載のズームレンズ。 - 広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、少なくとも前記第１レンズ群及び前記第４レンズ群が物体側へ移動するように構成された請求項１〜３いずれか一項に記載のズームレンズ。
- 広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が増大し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が減少し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が減少するように構成された請求項１〜４いずれか一項に記載のズームレンズ。
- 前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２としたとき、次式
６．００ ＜ ｆ１／（−ｆ２） ＜ ７．８０
の条件を満足する請求項１〜５いずれか一項に記載のズームレンズ。 - 前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間に開口絞りを有する、請求項１〜６いずれか一項に記載のズームレンズ。
- 前記第３レンズ群中の前記接合レンズは、負の屈折力を有する請求項１〜７いずれか一項に記載のズームレンズ。
- 前記第３レンズ群中に少なくとも１枚の非球面レンズを有する請求項１〜８いずれか一項に記載のズームレンズ。
- 前記第３レンズ群の前記接合レンズの像側に位置する前記負メニスカスレンズの像側のレンズ面は、非球面形状に形成されている請求項１〜９いずれか一項に記載のズームレンズ。
- 前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３とし、前記第４レンズ群の焦点距離をｆ４としたとき、次式
０．１５ ＜ ｆ３／ｆ４ ＜ ２．７５
の条件を満足する請求項１〜１０いずれか一項に記載のズームレンズ。 - 前記第１レンズ群の焦点距離をｆ１とし、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３としたとき、次式
０．８５ ＜ ｆ１／ｆ３ ＜ ２．７４
の条件を満足する請求項１〜１１いずれか一項に記載のズームレンズ。 - 前記第２レンズ群の少なくとも一部を光軸に沿って移動させることにより近距離物体への合焦を行う請求項１〜１２いずれか一項に記載のズームレンズ。
- 前記第３レンズ群の少なくとも一部は、光軸と垂直方向の成分を持つように移動する請求項１〜１３いずれか一項に記載のズームレンズ。
- 物体の像を所定の像面上に結像させる、請求項１〜１４いずれか一項に記載のズームレンズを備えた光学機器。
- 物体側より順に、正の屈折力を有する第１レンズ群と、負の屈折力を有する第２レンズ群と、正の屈折力を有する第３レンズ群と、正の屈折力を有する第４レンズ群との実質的に４個のレンズ群からなり、広角端状態から望遠端状態まで変倍する際に、前記第１レンズ群と前記第２レンズ群との間隔が変化し、前記第２レンズ群と前記第３レンズ群との間隔が変化し、前記第３レンズ群と前記第４レンズ群との間隔が変化するように構成されたズームレンズの製造方法であって、
物体側から順に、第１正レンズと、第２正レンズ及び負レンズの接合レンズと、負メニスカスレンズと、を前記第３レンズ群に配置し、
前記各レンズ群を、前記第２レンズ群の焦点距離をｆ２とし、前記第３レンズ群の焦点距離をｆ３としたとき、次式
０．１７０ ＜ （−ｆ２）／ｆ３ ＜ ０．３６５
の条件を満足するように配置するズームレンズの製造方法。
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| JP2009013721A JP5240663B2 (ja) | 2009-01-24 | 2009-01-24 | ズームレンズ、このズームレンズを備えた光学機器、及び、ズームレンズの製造方法 |
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