JP5024011B2 - 光拡散性フィルム、およびその製造方法 - Google Patents

Description

本発明は、光拡散性フィルムに関するものであり、詳しくは、優れた加工特性を有する光拡散性フィルムに関するものである。

二軸延伸ポリエチレンテレフタレート系フィルムを基材フィルムとする光拡散性フィルムは、優れた光透過性、光拡散性、耐薬品性から液晶ディスプレイのバックライト用フィルムとして利用されている。特に、表面が平滑でありながら、光透過性、光拡散性、機械的強度に優れた光拡散性フィルムが提案されている（特許文献１〜２）。かかる光拡散性フィルムは、回転速度に差を設けたロール間で長手方向に延伸された後に、テンター内でフィルムの端部を把持された状態で幅方向に延伸され、熱固定されることによって製造される。この場合、フィルムの幅方向の端部際では熱固定時に長手方向の緩和ができないため、フィルム幅方向の位置によっては長手方向の熱収縮率に差異が生じる。したがって、ミルロールの端縁際に相当するスリットロールでは、幅方向の片端縁際の熱収縮率（長手方向の熱収縮率）が他端縁際の熱収縮率よりも大きくなる。このようなスリットロールを利用すると、平滑なフィルムの表面に、プリズムレンズ層やハードコート層、粘着層などの光拡散性以外の機能を付加するため、別の層を積層する際の後加工時の熱処理工程でフィルムの通過性が悪化する。場合によっては、フィルムが機台の枠やその他で擦れて傷がつく。また、フィルムが傷付かないようにする為に、後加工条件を調整することは非常に手間がかかる作業である。上記の理由から、ミルロールの端縁際以外のスリットロールしか、後加工条件を調整せずに、利用することができなかった。しかしながら、近年の生産効率の向上の要求から、前記の後加工条件は高速かつ高温になってきており、かかる条件下ではロール特性に応じて後加工条件を調整しても、機台との擦れ傷が抑制されない場合が生じてきた。

特開２００１−２７２５０８号公報 特開２００１−３２４６０６号公報

一方、後加工コストの低減のために幅広のスリットロールの需要が増加してきている。広幅のスリットロールを採取するためにはミルロールの幅を広くすることが望ましい。しかしながら、ミルロールの幅を広くすると、熱固定の際に幅方向での温度を均一に保つのが難しくなる。つまり、位置的にも時間的にも温度の変動幅が大きくなる。それゆえ、ミルロールの幅を広くするためには、熱風吹き出し量等を微調整して、熱固定装置の幅方向における温度の均一性を保つ必要がある。ところが、熱風吹き出し量等の微調整する場合であっても、後加工でのフィルムの通過性を改善するために十分なレベルにまでフィルム端縁部の熱収縮率差を低減させることはできない。

これまで、出願人は、フィルムの幅方向における熱収縮率の差を低減する方法として、以下の手段によりフィルムの幅方向の温度を中央部から端部にかけて高くすることで、端部際の緩和量を中央部分の緩和量に近づける方法を提案している（特許文献３）。すなわち、フィルムの熱固定工程において、（１）フィルムの進行方向に対して一定間隔で上下に配置させたプレナムダクト（熱風の吹き出し口）に連続的な遮蔽板を被せること、（２）その遮蔽板の幅がフィルム進行方向側にしたがって徐々に拡がっていること。

特開２００１−１３８４６２号公報

さらに、出願人は、フィルムの幅方向における熱収縮率の差を低減する方法として、フィルムの熱固定工程において、５本のプレナムダクトに不連続な遮蔽板を取り付け、各プレナムダクトから単位時間当たりに吹き出す熱風の量を一定にし、プレナムダクトから吹き出す風速を増加させることで端部に当たる熱風量を増加させる方法を開示している(特許文献４)。

特開２００２−７９６３８号公報

特許文献１〜２の光拡散性フィルムでは、後加工をする場合には、生産性を著しく低下させて後加工をするか、張力等の後加工条件を調整せざるを得ず、近年の生産効率の向上の要求を満足するような高品位な光拡散性フィルムではなかった。

今後、生産性向上の点から後加工のラインスピードがさらに向上することが予測され、それに対応して高温の後加工でも好適に使用しうるようなフィルムが必要であると考えられる。しかし、プレナムダクトに連続的な遮蔽板を被せるだけの特許文献３の方法では、後加工（塗工および乾燥）における熱処理が１２０℃程度での通過性はある程度改善されるものの、フィルム端部際のフィルムの緩和はいまだ不十分である。すなわち、上記方法では、１６０℃程度の熱処理を比較的長時間（１０〜６０秒）に亘って行った場合（ハードコート膜の形成など）の通過性はさほど改善されない。それゆえ、高温で長時間での後加工をする場合には、条件を調整せざるを得ないか、かかる調整ができない場合もある。

加えて、特許文献３の方法では、熱固定ゾーンにおける温度の乱調が生じるため、１，０００ｍ以上の長尺なフィルム（ミルロール）を製造する場合は、フィルムの幅方向における熱収縮率の差が大きい部分が生じる。

また、特許文献４の方法では、各プレナムダクトの風量は一定であるので、各プレナムダクト毎に風速が異なるため、熱固定装置内で乱流が生じる。従って、熱固定ゾーンにおける温度に大きな不均一性が生じており不都合である。また、遮蔽板による幅方向の熱収縮率の差を低減する効果は満足できるレベルではなかった。

本発明の目的は、上記問題点を解消し、後加工時の熱処理工程におけるフィルムの通過性がロール全長に亘って良好であり、高品位なポリエチレンテレフタレート系光拡散性フィルム、及びその製造方法を提供することにある。

かかる本発明の内、第１の発明はフィルムの巻取方向と４５度の角度をなす方向の屈折率と巻き取られたフィルムの巻取方向と１３５度の角度をなす方向の屈折率との差異であるΔｎ_ａｂが０．０１５以上０．０６０以下である、下記要件（１）〜（３）を満たす光拡散性フィルムであって、フィルムの巻き終わりから２ｍ以内に最初の試料切り出し部を設け、フィルムの巻き始めから２ｍ以内に最終の切り出し部を設け、それらの最初と最終の切り出し部との間を９等分した長さ毎に試料切り出し部を設けることによって、合計１０個の試料切り出し部を設けたとき、下記要件（５）〜（６）を満たすことにある。
（１）二軸延伸ポリエチレンテレフタレート系フィルムの少なくとも一方の面に、内部に光拡散成分を有する光拡散層を有すること
（２）前記光拡散層が、実質的にボイドを含有しないこと
（３）前記光拡散層が、少なくとも光透過性樹脂と光拡散成分としての微粒子からなること
（４）前記各切り出し部において、フィルムの幅方向における片端縁から５０ｍｍ以内の位置および他端縁から５０ｍｍ以内の位置からそれぞれ試料を切り出し、その２つの試料について、１５０℃で３０分間加熱したときのフィルム巻き取り方向の熱収縮率であるＨＳ１５０を求め、それらのＨＳ１５０の差である熱収縮率差を求めたときに、すべての切り出し部における熱収縮率差が、いずれも０．１％以下であること
（５）前記各切り出し部において、フィルムの幅方向における片端縁から５０ｍｍ以内の位置および他端縁から５０ｍｍ以内の位置からそれぞれ試料を切り出し、それぞれの試料についてＨＳ１５０を求めたときに、すべての切り出し部における両端縁の試料のＨＳ１５０が、いずれも０．７％以上２．０％以下であること
（６）前記各切り出し部において求めたフィルムの幅方向における片端縁側のＨＳ１５０の変動量、および、前記各切り出し部において求めたフィルムの幅方向における他端縁側のＨＳ１５０の変動量が、いずれも０．２５％以下であること
第２の発明は、全光線透過率が８０％以上であり、かつヘーズが６０％以上である前記光拡散性フィルムである。
第３の発明は、前記光拡散性フィルムの厚みが８０μｍ以上４５０μｍ以下であることにある。
第４の発明は、前記光拡散性フィルムを製造するための製造方法であって、押出機から原料樹脂を溶融押し出しすることにより未延伸シートを形成するフィルム化工程と、そのフィルム化工程で得られる未延伸シートを縦方向および横方向に二軸延伸する二軸延伸工程と、二軸延伸後のフィルムを熱固定する熱固定工程とを含んでおり、その熱固定工程が、下記要件（７）〜（９）を満たす熱固定装置において行われることにある。
（７）熱風を吹き出す幅広な複数のプレナムダクトが、フィルムの進行方向に対して上下に対向して配置されていること
（８）前記複数のプレナムダクトに熱風の吹き出し口を遮蔽するための遮蔽板が取り付けられていること
（９）前記各遮蔽板のフィルムの進行方向における寸法が、フィルムの進行方向における各プレナムダクトの吹き出し口の寸法と略同一に調整されており、前記各遮蔽板のフィルムの幅方向における寸法が、フィルムの進行方向に対して次第に長くなるように調整されていること
第５の発明は、前記発明において、二軸延伸工程がフィルムを縦方向に延伸した後に横方向に延伸するものであるとともに、その横延伸を行うゾーンと熱固定装置との間に、風の吹き付けを実行しない中間ゾーンを設けたことにある。
第６の発明は、前記発明において、熱固定装置が、複数の熱固定ゾーンに分割されているとともに、隣接し合う熱固定ゾーン間における温度差と風速差との積が、いずれも、２５０℃・ｍ／ｓ以下となるように設定されていることにある。

本発明の光拡散性フィルムは、プリズムレンズ加工やハードコート加工、粘着加工、ＡＲ加工などの後加工時におけるフィルムの通過性が非常に優れているため、きわめて高い歩留まりで後加工することができる。特に、本発明の光拡散性フィルムは、後加工の熱処理が高温（１６０℃程度）で比較的長時間（１０〜６０秒）行われる加工処理に好適に用いることができる。

本発明の光拡散性フィルムの基材フィルムであるポリエチレンテレフタレート系フィルムは、エチレングリコールおよびテレフタル酸を主な構成成分とする。本発明の目的を阻害しない範囲であれば、他のジカルボン酸成分およびグリコール成分を共重合させても良い。上記の他のジカルボン酸成分としては、イソフタル酸、ｐ−β−オキシエトキシ安息香酸、２，６−ナフタレンジカルボン酸、４，４’−ジカルボキシベンゾフェノン、ビス−（４−カルボキシフェニルエタン）、アジピン酸、セバシン酸、５−ナトリウムスルホイソフタル酸、シクロヘキサン−１、４−ジカルボン酸などが挙げられる。上記の他のグリコール成分としては、プロピレングリコール、ブタンジオール、ネオペンチルグリコール、ジエチレングリコール、ビスフェノールＡなどのエチレンオキサイド付加物、ポリエチレングリコール、ポリプロピレングリコール、ポリテトラメチレングリコールなどが挙げられる。この他、ｐ−オキシ安息香酸などのオキシカルボン酸成分も利用され得る。

本発明の光拡散性フィルムは、ポリエチレンテレフタレート系フィルムの少なくとも片側の面に、内部に光拡散成分を有する光拡散層が積層した構造を有するものである。

本発明の光拡散層は、少なくとも光透過性樹脂と光拡散成分からなる。

本発明で好ましく用いられる光透過性樹脂としては、例えば、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレン−２、６−ナフタレート、ポリプロピレンテレフタレート、ポリブチレンテレフタレート等のポリエステル、ポリカーボネート、ポリスチレン、ポリプレピレン等のポリオレフィン、ポリアミド、ポリエーテル、ポリエステルアミド、ポリエーテルエステル、ポリ塩化ビニル、ポリメタクリル酸エステル及びこれらを主たる成分とする共重合体またはこれら樹脂の混合物等を好適に用いることができる。

ここでいう光透過性樹脂の光透過性とは、可視光領域の光線に関し透明であることをいう。詳しくは、それら樹脂のみからなる膜厚４５０μｍのフィルムの全光線透過率が８０％以上である樹脂のことを指す。ここで、全光線透過率はヘーズメーターを用いて測定することができる。

また、樹脂の屈折率は一般的に１．３〜１．７位が好適である。

また、本発明で用いられる光拡散成分は、入射光を拡散するものであればよく、好適には各種の微粒子が用いられる。

本発明で用いられる微粒子としては、例えば、ガラス、シリカ、硫酸バリウム、酸化チタン、硫酸マグネシウム、炭酸マグネシウム、炭酸カルシウム等の無機微粒子、またはアクリル樹脂、有機シリコーン樹脂、ポリスチレン、ポリオレフィン、ポリエステル、尿素樹脂、ホルムアルデヒド縮合物、フッ素樹脂等の有機微粒子などを挙げることができる。

また、二軸延伸フィルムの製造工程（溶融・押し出し工程）において、光透過性樹脂からなるマトリックス中に、該光透過性樹脂に非相溶性の熱可塑性樹脂からなるドメインを分散形成させることにより、前記微粒子を形成してもよい。光透過性樹脂に非相溶性の熱可塑性樹脂としては、例えば、ポリエチレン、ポリプロピレン、ポリメチルペンテン、各種環状オレフィン系ポリマー等のポリオレフィン、ポリカーボネート、アタクティックポリスチレン、シンジオタクティックポリスチレン、アイソタクティックポリスチレン等のポリスチレン、ポリアミド、ポリエーテル、ポリエステルアミド、ポリフェニレンスルフィド、ポリフェニレンエーテル、ポリエーテルエステル、ポリ塩化ビニル、ポリメタクリル酸エステル等のアクリル樹脂、及びこれらを主たる成分とする共重合体、またはこれらの樹脂の混合物などを挙げることができる。

これら微粒子の形状は、実質的に球状または真球状であることが望ましい。ここでいう実質的に球状とは、微粒子の表面において少なくとも球面となる部分を有する形状であればよい。さらに、これら微粒子の凝集体が存在していてもよい。実質的に微粒子が球状または真球状であることにより、方向性のない均一な拡散効果が得られる。この点において、微粒子は真球状である方がより好ましい。これらの平均粒子径は、通常０．１〜５０μｍであり、０．１〜３０μｍが更に好ましく、０．１〜２０μｍが最も好ましい。微粒子の粒径を０．１μｍより大きくすることにより、フィルムの全光線透過率を高く、また、５０μｍより小さくすることによりフィルム強度を低下させることがなく良好な光拡散効果を得ることができる。

また、微粒子の屈折率は、光透過性樹脂の屈折率と異なることが重要である。微粒子と光透過性樹脂の屈折率が同一であると、樹脂と微粒子の界面において屈折散乱現象が起こらず、結果として所望の光拡散効果が得られない。さらに、実質的に有効な光拡散性を得るために、光透過性樹脂と微粒子の屈折率差が０．０１２以上あることが好ましい。屈折率差が０．０１２未満では光拡散効果が小さく、良好な拡散効果を得るためには、多量の微粒子添加やフィルム膜厚の増大などが必要となり、機械的強度が弱くなったり、所望の膜厚より厚すぎるなどの影響が出るために好ましくない。

本発明の光拡散層の原料として用いられる光透過性樹脂と光拡散性成分としての微粒子は、事前に均一に溶融混練して配合させて作製されたペレットまたは直接混練押出し機に供給するなどして溶融混練する。

また、光拡散層中に配合される微粒子の割合は、求める光拡散性の程度により適宜選択される。好ましくは、体積分率で１〜７５％、より好ましくは１〜５０％である。

また、光拡散性フィルムの全光線透過率は８０％以上、好ましくは８３％以上、より好ましくは８６％以上、さらに好ましくは８９％以上であり、ヘーズは６０％以上、好ましくは７０％以上、より好ましくは８０％以上、さらに好ましくは９０％以上である。

また、光拡散層は、実質的にボイドを含有しないことが好ましい。ここでいうボイドとは、フィルム内部に生成した微細な気泡を指す。このボイドは、フィルム断面を走査型電子顕微鏡や透過型電子顕微鏡等を用いて確認することができる。

本発明の光拡散性フィルムは、基材フィルムである二軸延伸ポリエチレンテレフタレート系フィルムに光拡散層を積層して構成される。光拡散層だけの単膜からなるフィルムは、全光線透過率及びヘーズの高いフィルムは得られるが、曲げ剛性などのフィルムの機械的強度に劣るため好ましくない。曲げ剛性が弱いと、製膜後の取り扱い時に折れ目が入りやすい等ハンドリング上の問題が生じるため好ましくない。また、内部に含有する光拡散成分が表面の平坦性を阻害する。よって、本発明の光拡散性フィルムは、光拡散層と、機械的強度及び表面の平坦性に優れた二軸延伸ポリエチレンテレフタレート系フィルムを積層する。ここで積層方法について説明すると、例えば、光拡散層の原料と二軸延伸ポリエチレンテレフタレート系フィルムの原料を別々の押出機で溶融し、Ｔダイ等を通して共押出成形等の方法が挙げられる。フィルム状に成形後、必要により延伸工程、熱固定工程、熱処理工程等を経て目的の光拡散層を得る。ここで、延伸工程が必要な場合、延伸後にフィルム中にボイドが生成することがある。フィルム中に多量のボイドが生成した場合、全光線透過率が低下することがあるため、熱固定、熱処理するなどの工程を経てボイドを消滅させることが必要なときがある。

基材フィルムとして用いるポリエチレンテレフタレート（以下、単にＰＥＴという）の重合法としては、例えば以下の方法が利用できる。（１）テレフタル酸とエチレングリコール、および必要に応じて他のジカルボン酸成分およびジオール成分を直接反応させる直接重合法。（２）テレフタル酸のジメチルエステル（必要に応じて他のジカルボン酸のメチルエステルを含む）とエチレングリコール（必要に応じて他のジオール成分を含む）とをエステル交換反応させるエステル交換法。

本発明の基材フィルムを主にＰＥＴによって形成する場合には、ＰＥＴ原料の極限粘度（ＩＶ）は、０．４５〜０．７０ｄｌ／ｇの範囲が好ましい。ＰＥＴ原料の極限粘度が０．４５以上であると、フィルムの延伸性や耐引き裂き性が向上するため好ましい。また、極限粘度が０．７０ｄｌ／ｇ以下であると、濾圧が適度に低くなり、高精度濾過が可能となる。なお、樹脂原料のＩＶは、たとえば、以下のような方法で求められる。

［極限粘度（ＩＶ）］
ＰＥＴの粉砕試料を乾燥後、フェノール／テトラクロロエタン＝６０／４０（重量比）の混合溶媒に溶解し、オストワルド粘度計を用いて、３０℃で０．４（ｇ／ｄｌ）の濃度の溶液の流下時間、および、溶媒のみの流下時間を測定する。それらの時間比率から、Ｈｕｇｇｉｎｓの式を用い、Ｈｕｇｇｉｎｓの定数が０．３８であると仮定してＩＶを算出する。なお、極限粘度は〔η〕とも表される。

本発明の光拡散性フィルムは、一旦広幅に製造されたミルロールをスリットしたスリットロールに由来するものであり、Δｎ_ａｂ（巻き取られたフィルムの巻取方向と４５度の角度をなす方向の基材フィルム側の屈折率と巻き取られたフィルムの巻取方向と１３５度の角度をなす方向の基材フィルム側の屈折率との差異（絶対値））がすべての領域において０．０１５以上０．０６０以下であるものに限定される。すなわち、Δｎ_ａｂが０．０１５以上の歪んだスリットロールでは、上記した“歪み（すなわち、幅方向における物性差）”の問題が生じる。また、Δｎ_ａｂが０．０６０以下のスリットロールでは、本発明の要件を満たすように熱収縮性率差等を調整することできる。

また、本発明の光拡散性フィルムは、後述する方法により試料切り出し部を設定した場合に、各切り出し部において、フィルムの幅方向における片端縁から５０ｍｍ以内の位置および他端縁から５０ｍｍ以内の位置からそれぞれ試料を切り出し、その２つの試料について、１５０℃で３０分間加熱したときのフィルム巻き取り方向の熱収縮率であるＨＳ１５０を求め、それらのＨＳ１５０の差である熱収縮率差を求めたときに、すべての切り出し部における熱収縮率差が、いずれも０．１％以下であることが必要である。

すなわち、本発明の光拡散性フィルムは、合計１０個の切り出し部において求めた合計１０個の熱収縮率差（各切り出し部から切り出したフィルム試料における両端縁のＨＳ１５０の差）が、いずれも０．１％以下であることが必要である。各切り出し部における熱収縮率差が、０．１％以下であると、後加工におけるフィルムの通過性が良好となり好ましい。また、各切り出し部における熱収縮率差は、０．０８％以下であるとより好ましく、０．０６％以下であると特に好ましい。なお、各切り出し部における熱収縮率差は、低いほど好ましいが、設計上、０．０５％が下限であると考えられる。

ＨＳ１５０の測定に使用するフィルム試料は、次の手順によって設けた１０個の切り出し部から切り出す。
（１）フィルムの巻き終わりから２ｍ以内に最初の試料切り出し部を設ける。
（２）巻き取ったフィルムの長さを９で除した値（以下、「切り出し部間隔」という）を算出する。
（３）フィルムの巻き終わりから各「切り出し部間隔」の前後１０ｍ以内の位置に試料切り出し部を設ける。
（４）フィルムの巻き始めから２ｍ以内に最終の切り出し部を設ける。

上記試料の切り出しについてより具体的に説明する。たとえば、長さ５００ｍのフィルムがロールに巻回されている場合、フィルムの巻き終わりから２ｍ以内までの間で、最初の試料（１）を切り取る。なお、試料の切り出しは、ロールの幅方向（フィルムの巻き取り方向と直交する方向）における片端縁から５０ｍｍ以内の位置および他端縁から５０ｍｍ以内の位置を含めて、フィルムの巻き取り方向（長手方向）に沿う辺と幅方向に沿う辺とを有するように矩形状に切り取る（斜めには切り取らない）。次いで、フィルムの巻き長を９で除すことによって「切り出し部間隔」を算出する。なお、「切り出し部間隔」は、「１ｍ」の単位まで算出する。したがって、上記の如く、巻き長が５００ｍである場合には、最初の切り出し部を設け得る巻き終わりから２ｍと最終の切り出し部を設け得る巻き始めから２ｍとを予め５００ｍから差し引き、残りの４９６ｍを９等分した５５ｍを「切り出し部間隔」とする。続いて、フィルムの巻き終わりから５５±１０ｍ巻き始め側に離れたところで、２番目の試料（２）を切り取る。以下、同様に、巻き始め側に５５ｍずつの間隔を隔てて順次試料を切り取り、合計１０個の試料を得る。すなわち、巻き終わりから２ｍ以内の位置で最初の試料（１番目の試料）を切り出し、巻き終わりから５７ｍ付近の位置で２番目の試料を切り出し、巻き終わりから１１２ｍ付近の位置で３番目の試料を切り出し、同様に、巻き終わりから５５ｍ離れた位置毎に４番目〜９番目の試料を切り出し、巻き始めから２ｍ以内の位置で最終の試料（１０番目の試料）を切り出す。

さらに、光拡散性フィルムは、上記した方法により試料切り出し部を設定した場合に、各切り出し部において、ロールの幅方向における片端縁から５０ｍｍ以内の位置および他端縁から５０ｍｍ以内の位置からそれぞれ試料を切り出し、それぞれの試料についてＨＳ１５０を求めたときに、すべての切り出し部における両端縁の試料のＨＳ１５０が、いずれも０．７％以上２．０％以下であることが必要である。

すなわち、本発明の光拡散性フィルムは、合計１０個の切り出し部において、切り出したフィルム試料の両端縁のＨＳ１５０の値（合計２０個のＨＳ１５０の値）が、いずれも０．７％以上２．０％以下であることが必要である。各切り出し部から切り出したフィルム試料の両端際におけるＨＳ１５０の値が２．０％以下であると、後加工におけるフィルムの通過性が良くなるので好ましい。また、各切り出し部から切り出したフィルム試料の両端際におけるＨＳ１５０の値は、１．５％以下であるとより好ましく、１．２％以下であると特に好ましい。なお、各切り出し部から切り出したフィルム試料の両端際におけるＨＳ１５０の値は、低いほど好ましいが、生産性の点から０．７％が下限であると考えている。

さらに、本発明の光拡散性フィルムは、各切り出し部において求めたロールの幅方向における片端縁側のＨＳ１５０の変動量、および、各切り出し部において求めたロールの幅方向における他端縁側のＨＳ１５０の変動量が、いずれも０．２５％以下であることが必要である。

すなわち、本発明の光拡散性フィルムは、各切り出し部から切り出した１０枚のフィルムについて、片端縁側（幅方向における片端縁側）のＨＳ１５０と他端縁側（幅方向における他端縁側）のＨＳ１５０を求めたときに、片端縁側の１０個のＨＳ１５０の変動量（最高値と最低値との差）が０．２５％以下であるとともに、他端縁側の１０個のＨＳ１５０の変動量が０．２５％以下であることが必要である。いずれかの端縁側の１０個のＨＳ１５０の変動量が０．２５％以下であると、後加工時におけるフィルムの通過性が良くなるので好ましい。また、各端縁側の１０個のＨＳ１５０の変動量は０．２０％以下であるとより好ましく、０．１８％以下であるとなお好ましく、０．０１６％以下であるとさらに好ましく、０．１５％以下であると特に好ましい。なお、各端縁側の１０個のＨＳ１５０の変動量は、低いほど好ましいが、設計上、０．０５％が下限であると考えられる。

本発明の光拡散性フィルムは、光拡散層の原料とポリエチレンテレフタレート系樹脂を別々の押出機で溶融し、Ｔダイ等を通して共押出して得られた未延伸シート（未延伸積層フィルムあるいは未延伸積層シート）を縦方向（長手方向）および横方法（幅方向）に二軸延伸した後にロール状に巻き取り、後述する方法で熱固定することによって製造することができる。

未延伸シートを得る方法としては、約２８５℃で溶融した樹脂をシート状に溶融押出し、溶融シートを冷却ロールで冷却固化する方法等を好適に採用することができる。なお。押出機に供する樹脂のペレットは十分に乾燥したものであるのが望ましい。

シート状溶融物を回転冷却ドラムに密着させる方法としては、たとえばエアナイフを使用する方法や静電荷を印荷する方法等が好ましく適用できる。それらの方法では後者が好ましく使用される。

また、このシート状溶融物を冷却する方法としては、たとえばシート面に槽内の冷却用液体に接触させる方法、シートエア面にスプレーノズルで蒸散する液体を塗布する方法、高速気流を吹きつけて冷却する方法を併用しても良い。このようにして得られた未延伸シートを二軸方向に延伸してフィルムを得る。

フィルムを二軸方向に延伸する方法としては、得られた未延伸シートを、ロールあるいは、テンター方式の延伸機により長手方向に延伸した後に、一段目の延伸方向と直交する幅方向に延伸を行う方法を挙げることができる。長手方向の延伸温度は、７５〜１２０℃が好ましく、長手方向の延伸倍率は２．５〜４．５倍、好ましくは３．０〜４．３倍である。長手方向の延伸温度が７５℃以上では、フィルムが破断し難くなるため、好ましい。また、１２０℃以下では、得られたフィルムの厚み斑が生じ難くなるため、好ましい。長手方向の延伸倍率が２．５倍以上では、フィルムの平面性の点で好ましい。また、４．６倍以下であると配向による破断頻度が少なくなり好ましい。

幅方向に延伸する場合には、延伸温度は８０〜２１０℃であることが必要であり、好ましくは１３０〜２００℃である。幅方向の延伸温度が８０℃以上では、フィルムが破断し難くなるため、好ましい。また、２１０℃以下では、得られたフィルムの平面性の点で好ましい。幅方向の延伸倍率は、３．０〜５．０倍、好ましくは３．６〜４．８倍である。幅方向の延伸倍率が３．０倍以上では得られたフィルムの厚み斑が生じ難くなるため、好ましい。幅方向の延伸倍率が５．０倍以下であると配向による破断頻度が少なくなり好ましい。

引き続き、熱固定処理を行う。熱固定処理工程の温度は１８０℃以上２４０℃以下が好ましい。熱固定処理の温度が１８０℃以上では、熱収縮率の絶対値が小さくなり好ましい。また、熱固定処理の温度が２４０℃以下であると、破断の頻度が少なくなり好ましい。なお、好適な熱固定処理方法については、後述する。

熱固定処理で把持具のガイドレールを先狭めにして、弛緩処理することは熱収縮率、特に幅方向の熱収縮率の制御に有効である。弛緩処理する温度は熱固定処理温度からポリエチレンテレフタレート系樹脂フィルムのガラス移転温度Ｔｇまでの範囲で選べるが、好ましくは（熱固定処理温度）−１０℃〜Ｔｇ＋１０℃である。この幅弛緩率は１〜６％が好ましい。１％未満では効果が少なく、６％以下であるとフィルムの平面性の点で好ましい。

ここでは、最初に長手方向に延伸した後、幅方向に延伸を行う方法について述べたが、延伸順序は逆であっても良い。また、縦延伸および横延伸は、各方向への延伸を一段階で行っても良いし、二段階以上に分けて行うことも可能である。加えて、上記の如く、逐次二軸延伸する方法の他に、縦方向および横方向に同時に延伸する同時二軸延伸法を採用することも可能である。ただし、本発明の特性を満たすために最適な温度条件や縦横の延伸倍率をとることが重要であり、最終的に得られたフィルム特性が本発明の要件を満足するものであれば良い。

また、フィルムに光拡散性以外の機能性を付与するため、３層以上の多層構造を有するポリエチレンテレフタレート系光拡散性フィルムとしても良い。易滑層や易接着層を塗布する面をＡ層、その光拡散層をＢ層、これら以外の面をＣ層とすると、フィルム厚み方向の層構成は、Ａ／Ｂ，Ａ／Ｂ／Ａ, Ａ／Ｂ／Ｃ, Ａ／Ｃ／Ｂ, あるいはＡ／Ｃ／Ｂ／Ｃ／Ａ等の構成が考えられる。Ａ〜Ｃ層の各層は、それぞれ、材質が同じであっても良いし、異なっていても良い。

本発明の光拡散性フィルムの厚みは、８０μｍ以上４５０μｍ以下の厚みであると好ましい。光拡散性フィルムの厚みの上限は、４００μｍ以下がより好ましく、３００μｍ以下がさらに好ましい。

また、フィルムの幅は、取扱い易さの点から、フィルムの幅の下限は、０．７ｍ以上であると好ましく、１．０ｍ以上であるとより好ましい。一方、フィルムの幅の上限は、後加工する装置の大きさによって定まるが、現状では２．２ｍが最大幅と考えられており、２．０ｍ以下であるとより好ましく、１．５ｍ以下であるとさらに好ましい。加えて、フィルムの巻長は、巻き易さや取扱い易さの点から、フィルムが８０μｍ程度の厚みである場合には、７，０００ｍ以下であると好ましく、６，０００ｍ以下であるとより好ましい。また、フィルムが４５０μｍ程度の厚みである場合には、１，１００ｍ以下であると好ましく、１，０００ｍ以下であるとより好ましい。したがって、フィルムの厚みが８０〜４５０μｍの中間である場合には、４００ｍ以上７，０００ｍ以下の巻長となるように設定するのが好ましい。なお、巻取りコアとしては、通常、３インチ、６インチ、８インチ等の紙、プラスチックコアや金属製コア、導電性コアを使用することができる。

本発明の光拡散性フィルムの片面、又は両面に易接着性や易滑性を付与する目的で種々のコーティングを製膜時に付与したもの好適に用いられる。

また、本発明のフィルムを構成するポリエチレンテレフタレート系フィルムを形成する樹脂の中には、必要に応じて微粒子を添加することができる。その際に添加する微粒子としては、公知の無機微粒子や有機微粒子を挙げることができる。さらに、フィルムを形成する樹脂の中には、必要に応じて各種の添加剤、たとえば、ワックス類、酸化防止剤、帯電防止剤、結晶核剤、減粘剤、熱安定剤、着色用顔料、着色防止剤、紫外線吸収剤等を添加することができる。本発明におけるポリエチレンテレフタレート系フィルムには、微粒子を添加してフィルムの滑り性を良好なものとすることが好ましい。微粒子としては、たとえばシリカ、アルミナ、二酸化チタン、炭酸カルシウム、カオリン、硫酸バリウム等の無機粒子を挙げることができる。また、有機系微粒子として、たとえばアクリル系樹脂粒子、メラミン樹脂粒子、シリコーン樹脂粒子、架橋ポリスチレン粒子などを挙げることができる。微粒子の平均粒径は、０．０５〜２．０μｍの範囲内で、必要に応じて選択することができる。

フィルムに上記粒子を配合する方法としては、たとえば、ポリエチレンテレフタレート系樹脂を製造する段階で添加することができるが、好ましくはエステル化の段階、もしくはエステル交換反応終了後、重縮合反応開始前の段階でエチレングリコール等に分散させたスラリーとして添加し、重縮合反応を進めても良い。また、ベント付き混練押出し機を用いてエチレングリコールまたは水等に分散させた粒子のスラリーとポリエチレンテレフタレート系樹脂原料とをブレンドする方法、または混練押出し機を用いて、乾燥させた粒子とポリエチレンテレフタレート系樹脂原料とをブレンドする方法等によって行うことができる。

さらに、本発明の光拡散性フィルムには、フィルム表面の接着性を良好にするためにコロナ処理、コーティング処理や火炎処理等を施したりすることも可能である。

次に、本発明の光拡散性フィルムを得るための好ましい製造方法について説明する。

通常、延伸後のフィルムの熱固定処理は、長尺状の熱風吹き出し口を有する複数本のプレナムダクトを長手方向に垂直に配置した熱固定装置内で実施される。このような熱固定装置では、加熱効率を良くするために、「熱風の循環」が行われる。熱固定装置に設置された循環ファンにより熱固定装置内の空気を吸引し、その吸引した空気を温調して、再度、プレナムダクトの熱風吹き出し口から排出される。このようにして、「熱風の吹き出し→循環ファンによる吸引→吸引した空気の温調→熱風の吹き出し」の「熱風循環」が行われる。

また、上述したように、フィルムロールの幅方向における熱収縮率差（片端縁際のＨＳ１５０と他端縁際のＨＳ１５０との差）は、熱固定を行う際にフィルム端縁部の緩和が不十分であるために発生する。図１に示すように、熱固定処理において各プレナムダクト３，３・・の熱風吹き出し口２，２・・の中央部分に連続した大型の遮蔽板Ｓを被せる方法（特開２００１−１３８４６２号公報参照）によって、短尺のフィルムを後加工で比較的低温（例えば。１２０℃）で処理する場合の通過性は改善される。しかし、長尺のフィルムにおける通過性や、後加工での熱処理を高温（例えば、１６０℃）で行った場合の通過性は、改善されない。

本発明者らは、図１に示す方法では何故「長尺のフィルムにおける通過性」や「後加工における熱固定処理を高温にて行った場合の通過性」が改善されないのかを理解するため、熱固定装置内における現象の解析を詳細に行った。その結果、複数本のプレナムダクトに跨るような連続した大型の遮蔽板をプレナムダクトの熱風吹き出し口に被せると、遮蔽板により熱風の流れが制限され、上記した「熱風の循環」がスムーズに行われず、熱固定装置内で温度の乱調（温度のハンチング現象）が生じることを突き止めた。

本発明者らは、上記した「温度のハンチング現象」によりフィルム端部際の熱緩和が不十分になる為に、「長尺のフィルムにおける通過性」や「後加工における熱固定処理を高温にて行った場合の通過性」が悪くなるのではないかと推測した。そこで、本発明者らは、「熱風の循環」をスムーズにするとで、「長尺のフィルムにおける通過性」および「後加工における熱固定処理を高温にて行った場合の通過性」を改善できるのではないかと考えた。そして、熱固定装置の温度風量条件、遮蔽板の被覆態様、および後加工におけるフィルムの通過性の三者の関係を把握すべく試行錯誤した結果、フィルム製造の際に、下記（１）の手段を講じることにより、「長尺のフィルムにおける通過性」や「後加工における熱固定処理を高温にて行った場合の通過性」が改善される傾向が見られた。そして、その知見に基づいて、本発明者らが、さらに試行錯誤した結果、下記（１）の手段を講じた上で、下記（２），（３）の手段を講じることにより、後加工における通過性の良好なフィルムを得ることが可能となることを見出した。さらに、下記（４）の手段を講じることにより、実質的にボイドを含有しない光拡散層を得ることができ、表面が平滑でありながら、光透過性、光拡散性に優れたフィルムを得ることが可能となり、本発明を案出するに至った。
（１）熱固定装置におけるプレナムダクトの温度・風量の調節
（２）熱固定装置におけるプレナムダクトの熱風吹き出し口の遮断条件の調整
（３）延伸ゾーンと熱固定装置との間における加熱の遮断
（４）熱固定温度の調整
以下、上記した各手段について順次説明する。

（１）熱固定装置におけるプレナムダクトの温度・風量の調節
熱固定工程では加温・冷却を段階的に行うために、一般に、熱固定装置は温度の異なるいくつかの区分（熱固定ゾーン）に分かれている。本発明のフィルムの製造においては、熱固定装置の隣接し合う熱固定ゾーン間における温度差と風速差との積が、いずれも、２５０℃・ｍ／ｓ以下となるように、各プレナムダクトから吹き出される熱風の温度、風量を調節することが不可欠である。たとえば、熱固定装置が第１〜３の熱固定ゾーンに分割されている場合には、第１ゾーン−第２ゾーン間における温度差と風速差との積、第２ゾーン−第３ゾーン間における温度差と風速差との積のいずれもが、２５０℃・ｍ／ｓ以下となるように調節される。このように、熱風の温度、風量を調節することによって、「熱風の循環」がスムーズになる。後述する不連続な遮蔽板を熱風吹き出し口に取り付る方法と組み合わせると、「温度のハンチング現象」が効果的に抑制される。これにより初めて、後加工における熱固定処理を高温にて行った場合の通過性が良好な長尺のフィルムを得ることが可能となる。

隣接し合う熱固定ゾーン間における温度差と風速差との積が２５０℃・ｍ／ｓ以下であると（たとえば、隣接し合う熱固定ゾーン同士の温度差が２０℃となるように設定するとともに、隣接し合う熱固定ゾーン同士の風速差が１０ｍ／ｓとなるように設定する）、熱固定装置における「熱風の循環」がスムーズに行われ、「温度のハンチング現象」を効果的に抑制することができるので好ましい。加えて、隣接し合う熱固定ゾーン間における温度差と風速差との積が２５０℃・ｍ／ｓ以下であると、フィルムの通過により生じる随伴流として上流の熱固定ゾーンから下流の熱固定ゾーンへと流れ込む空気の温度差が小さくなる。そのため、下流の熱固定ゾーンの幅方向における温度が安定する為、好ましい。また、当該温度差と風速差との積は、２００℃・ｍ／ｓ以下であると好ましく、１５０℃・ｍ／ｓ以下であるとより好ましい。また、特許文献４のように、各プレナムダクトの風量を一定にし、各プレナムダクトの風速を異なるようにすると「温度のハンチング現象」が起こる。本発明では、各ゾーン内での風速を一定にすることで、「温度のハンチング現象」を効果的に抑制する。

（２）熱固定装置におけるプレナムダクトの遮断条件の調整
本発明のフィルムの製造においては、複数のプレナムダクトに跨る大きな遮蔽板を取り付けるのではなく、図２に示すように、個々のプレナムダクト３，３・・の熱風吹き出し口（ノズル）２，２・・を一つずつ遮蔽するように棒状の遮蔽板Ｓ，Ｓ・・を取り付ける必要がある。このような不連続な遮蔽板を用いることで、「熱風の循環」がスムーズに行われる。また、同一の長さの遮蔽板を各プレナムダクトに取り付けるのではなく、熱固定装置の入口から出口（フィルムの通過方向）にかけて遮蔽板の長さを次第に長くするのが好ましい（図４参照）。このように、長さを調整することで、フィルム端縁部に曝される熱風温度が調整され、フィルム端縁部の歪みの解消が促される。なお、遮蔽板の材質は、熱固定装置の温度に耐えることができ、かつ、フィルムを汚したり、フィルムを粘着させたりしないものであればよいが、熱膨張の点からプレナムダクトと同一の材料を用いるのが好ましい。また、遮蔽板によるフィルム端縁部の熱収縮率差を本発明の程度に抑えるためには、遮蔽板の数は多い方が好ましく、１５枚以上にすることが望ましい。

（３）延伸ゾーンと熱固定装置との間における加熱の遮断（中間ゾーンの設置）
二軸延伸ポリエチレンテレフタレート系フィルムを基材とする光拡散性フィルムは、通常、縦−横延伸された後に、熱固定処理される。本発明のフィルムの製造においては、縦−横延伸されるゾーンと熱固定処理される熱固定装置との間に、積極的な熱風の吹き付けを行わない中間ゾーンを設置することが望ましい。これにより、延伸ゾーンと熱固定装置との間で、完全に加熱の遮断が行われる。より具体的には、延伸ゾーンおよび熱固定装置をフィルム製造時と同一条件にした状態で、延伸ゾーンと熱固定装置との間に短冊状の紙片を垂らしたときに、その紙片がほぼ完全に鉛直方向に垂れ下がるように、延伸ゾーンおよび熱固定装置の熱風を遮断するのが好ましい。なお、そのような中間ゾーンは、ハウジングによって囲われていても良いし、連続的に製造されるフィルムが露出するように設けられていても良い。かかる中間ゾーンにおける熱風の遮断が十分になされると、熱固定装置中における遮蔽板による遮蔽効果が発揮され、後加工時における良好なフィルムの通過性が得られるようになり好ましい。

（４）熱固定温度の調整
本発明の光拡散性フィルムは、上記のようにしてポリエチレンテレフタレート系フィルムの少なくとも片面に光拡散層を積層してなり、表層側のポリエチレンテレフタレート系フィルムの融点をＴｍ１、ガラス転移温度をＴｇ１、光拡散層に用いられる熱可塑性樹脂のうち最も融点の高い熱可塑性樹脂の融点をＴｍ２とするとき、Ｔｍ１＞Ｔs＞Ｔｍ２かつＴｓ＞Ｔｇ１を満たす温度Ｔｓで熱固定する工程を含むことを特徴とするものである。Ｔｍ１より低い温度で熱固定することにより、処理工程中の粘着等の作業上の問題を起こすことがなく、Ｔｍ２より高い温度で熱処理することにより内部の積層ムラ等の欠陥を解消して表面の平坦化が可能となる。また、Ｔｇ１より高い温度で熱固定することにより、表層の熱可塑性樹脂の流動性が増加し、表層の平坦化処理が容易となる。ここで、Ｔｍ２とＴｇ１の大小関係については特に限定されない。

Ｔｍ１＞Ｔｓを満たすＴｓにより効果的な表面の熱処理が可能であるが、好ましくはＴｍ１＞Ｔｓ＋１０（℃）、さらに好ましくはＴｍ１＞Ｔｓ＋２０（℃）を満たす温度Ｔｓで処理することが好ましい。また、内部の欠陥を効果的に解消するために、好ましくはＴｓ＞Ｔｍ２＋１０（℃）、さらに好ましくはＴｓ＞Ｔｍ２＋２０（℃）であることが好ましい。

また、本発明の光拡散性フィルムのうち、光拡散層が占める割合は、特に限定されないが、通常は１〜５０μｍの範囲で選択され、好ましくは１〜３０μｍである。

上述した通り、上記した（１）〜（３）までの方法を採用することにより、熱固定装置における「熱風の循環」がスムーズに実行され、「温度のハンチング現象」を抑えることが可能となり、その結果、幅方向の端部際で長手方向の緩和を十分に促すことができ、「長尺のフィルムにおける通過性」や「後加工における熱固定処理を高温にて行った場合の通過性」を改善することが可能となる。なお、上記説明においては、プレナムダクトを設置した熱固定装置において「熱風の循環」をスムーズに実行させて「温度のハンチング現象」を抑える方法を示した。上記説明は、生産レベルにおいて如何にフィルムに熱エネルギーを付与すれば本発明のフィルムが得られるか、という技術的思想を開示したものであるが、当業者であれば、かかる技術的思想を上記した方法と異なった方法により容易に実施することができ、異なった方法で本発明のフィルムを得ることができる。例えば、遮蔽板を設けるかわりに、赤外線ヒーターを用いて、フィルム幅方向の温度を中央から端部にかけて高くしても良い。すなわち、別のタイプの熱固定装置であっても、「熱風の循環」をスムーズに実行させて「温度のハンチング現象」を抑えた上で、幅方向の端部際で長手方向に十分に緩和させるに足る熱エネルギーをフィルムに付与することにより、本発明のフィルムの如く「長尺のフィルムにおける通過性」や「後加工における熱固定処理を高温にて行った場合の通過性」の改善されたフィルムを得ることが可能である。

また、上記した（４）の方法を採用することにより、「光拡散層の断面を観察したときのボイド」を改善することが可能となる。なお、上記説明においては、熱固定温度Ｔｓで処理する方法を示した。上記説明は、生産レベルにおいて如何に、Ｔｍ１＞Ｔs＞Ｔｍ２かつＴｓ＞Ｔｇ１を満たす温度Ｔｓで処理すれば、本発明のフィルムが得られるか、という技術思想を開示したものであるが、当業者であれば、かかる技術的思想を上記した方法と異なった方法により容易に実施することができ、異なった方法で本発明のフィルムを得ることができる。すなわち、別のタイプの熱処理装置であっても、Ｔｍ１＞Ｔs＞Ｔｍ２かつＴｓ＞Ｔｇ１を満たす温度Ｔｓで処理することにより、本発明の如く「光拡散層の断面を観察したときのボイド」が改善されたフィルムを得ることが可能である。

以下、実施例によって本発明を詳細に説明するが、本発明は、かかる実施例の態様に何ら限定されるものではなく、本発明の趣旨を逸脱しない範囲で、適宜変更することが可能である。なお、フィルム特性の評価方法は以下の通りである。

［Δｎ_ａｂ］
得られたスリットロールのフィルム巻取方向に平行な両端縁から５０ｍｍ以内の位置および中央の位置からそれぞれ試料フィルムを採取した。切り出された試料フィルムを２３℃、６５％ＲＨの環境下で２時間以上放置した。各試料サンプルについて、アタゴ社製の「アッベ屈折計４Ｔ型」を用い、フィルムの巻取方向と４５度の角度をなす方向の基材フィルム側の屈折率（ｎ_ａ）と、フィルムの巻取方向と１３５度の角度をなす方向（すなわち、上記した４５度の角度をなす方向と９０度の角度をなす方向）の基材フィルム側の屈折率（ｎ_ｂ）とを測定した。これら２つの屈折率の差異の絶対値をΔｎ_ａｂとし、Δｎ_ａｂ＝│ｎ_ａ―ｎ_ｂ│により算出した。フィルムロールの両端縁部および中央部のΔｎ_ａｂがいずれも０．０１５以上０．０６０以下であることを確認し、最も大きい値を表中のΔｎ_ａｂとした。

［フィルムの熱収縮率］ フィルムの巻き終わりから２ｍ以内に最初の試料切り出し部を設け、フィルムの巻き終わりから、フィルムの巻き長を９等分した長さ毎に試料切り出し部を設けるとともに、フィルムの巻き始めから２ｍ以内に最終の切り出し部を設けることによって、１本のフィルムロールについて合計１０個の試料切り出し部を設けた。各切り出し部について、フィルムロールの左右の端縁部（端縁から５０ｍｍ以内の部分）から、フィルム巻き取り方向にそって、幅２０ｍｍ、長さ２５０ｍｍの試料フィルムを切り出し、左端縁部、右端縁部それぞれにつき１０個の試料フィルムを得た。各試料フィルムに２００ｍｍ間隔で標線をしるし、１５０℃に調節した加熱オーブンに入れ、ＪＩＳ Ｃ−２３１８に準拠して、熱収縮量の測定を実施した。なお、表中の「各切り出し部における熱収縮率」は幅方向の熱収縮率差が最小のものと最大のものの組み合わせを示している。

［フィルムの通過性］
熱処理後のフィルムの平面性を下記方法により評価した。熱処理工程として、２本のロールの間隔が１，９００ｍｍであるコーターを用い、温度を１００℃あるいは１６０℃、炉内張力を１００Ｎに設定した。次いで、ロール間隔が２，０００ｍｍになるよう２本のロールを水平に配置し、さらに２本のロールの中央位置に、ロール上面の共通接線から３０ｍｍ下の位置に上面が位置されるように鉄棒を配置した。熱処理工程を通過させたフィルムを９８Ｎの張力下で２本のロール間を通過させた。フィルムを通過させた際に、鉄棒にフィルムが接触しない場合は○とし、鉄棒に接触した場合には×とした。これらの工程は連続して行ない、フィルムが鉄棒に接触したか否かの確認は目視にて行った。

また、実施例および比較例におけるフィルムロールの製膜条件を表１に示す。

［実施例１］
[塗布液（Ｍ１）の調製]
常法によりエステル交換反応および重縮合反応を行って、ジカルボン酸成分として（ジカルボン酸成分全体に対して）テレフタル酸４６モル％、イソフタル酸４６モル％および５−スルホナトイソフタル酸ナトリウム８モル％、グリコール成分として（グリコール成分全体に対して）エチレングリコール５０モル％およびネオペンチルグリコール５０モル％の組成の水分散性スルホン酸金属塩基含有共重合ポリエステル樹脂を調製した。

次いで、水５１．４重量部、イソプロピルアルコール３８重量部、ｎ−ブチルセルソルブ５重量部、ノニオン系界面活性剤０．０６重量部を混合した後、加熱撹拌し、７７℃に達したら、上記水分散性スルホン酸金属塩基含有共重合ポリエステル樹脂５重量部を加え、樹脂の固まりが無くなるまで撹拌し続けた後、樹脂水分散液を常温まで冷却して、固形分濃度５．０重量％の均一な水分散性共重合ポリエステル樹脂液を得た。

さらに、凝集体シリカ粒子（富士シリシア（株）社製、サイリシア３１０）３重量部を水５０重量部に分散させた後、上記水分散性共重合ポリエステル樹脂液９９．４６重量部にサイリシア３１０の水分散液０．５４重量部を加えて、撹拌しながら水２０重量部を加えて、塗布液（Ｍ１）を得た。

主押出し機に、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）にイソフタル酸成分を２３ｍｏｌ％共重合させたポリエステル樹脂（屈折率１．６１）に平均粒径４．５μｍの真球状シリカ微粒子（屈折率１．４６）を体積比率で１０％になるように配合したペレットを供給し、押出機内で２８０℃の温度で溶融させた。また別に副押出し機に微粒子を含有しない屈折率１．６１のＰＥＴを供給して、押出機内で２８５℃の温度で溶融させ、溶融した樹脂を押出機内でステンレス焼結体の濾材（公称濾過精度：１０μｍ以上の粒子を９０％カット）によって濾過した。次いで、溶融した樹脂をＴ型ダイスより溶融２層共押出しを行ない、静電印可法により鏡面のキャストドラム上で冷却して２層積層シートを作製した。このとき、キャストドラムに粒子を含有するＰＥＴ層が接するように押出した。

上記した未延伸シートを、加熱されたロール群と近赤外線ヒーターとによって１００℃に加熱し、その後、周速差のあるロール群で、長手方向への連続的に３．５倍の延伸を行った。

縦延伸完了後、得られた一軸延伸フィルムの片面（非光拡散層側）に前記塗布液（Ｍ１）を最終被覆層膜厚が０．０８ｇ／ｍ^２となるように塗布した後、乾燥炉にて乾燥させた。

次いで、その一軸延伸フィルムの端部をクリップで把持して１３０℃で加熱された熱風ゾーンに導き、幅方向への連続的に４．０倍の延伸を行った。さらに、後述する方法により熱固定処理を行った後、２２５℃で１．７％の横緩和処理を行った。これをロール状に巻き取ることによって、厚さ１００μｍで幅３，３００ｍｍのフィルムを６，５００ｍ巻き取った二軸配向光拡散性フィルムロール（ミルロール）を作製した。そのミルロールを巻き返しながら、両端部を１５０ｍｍずつ除去し、残りの部分を幅方向に等間隔に３つにスリットする工程を繰り返し、ミルロールの表層（巻き終わり部分）から凡そ２００ｍを除外することによって、幅１，０００ｍｍで巻長３，０１０ｍの６本のスリットロールを得た。上記の如く得られた６本のスリットロールのうち、ミルロールの片方の端縁側（フィルムの流れの上流から下流を見たときの右側）に相当するスリットロールを用いて、フィルムの光学的特性以外の評価を行った。評価結果を表４に示す。フィルムの断面、全光線透過率、ヘーズ、拡散性の光学的特性の評価は、ミルロールの片方の端縁側（フィルムの流れの上流から下流を見たときの右側）に相当するスリットロールの幅方向中央に位置するフィルムを用いて行った。

得られた光拡散性フィルムの断面を切り出し、透過型電子顕微鏡ＨＵ−１２型（株式会社日立製作所）を用いて断面を観察したところ、ボイドは観察されず、消滅していた。

得られた光拡散性フィルムについて、全自動直読ヘーズコンピューターＨＧＭ−２ＤＰ（スガ試験機（株）製）を用いて全光線透過率とヘーズを測定した。全光線透過率は８９％であり、ヘーズは８７％であった。

また、得られた光拡散性フィルムの拡散性能を実際に目視で評価するため、次のような実験を行なった。すなわち、可視光レーザー（Ｈｅ−Ｎｅレーザー、波長６３２．８ｎｍ）を、得られた光拡散性フィルムに照射し、透過した光線をスクリーンに投影して、入射光線がどの程度の拡がりを示すか観察して評価した。強度分布が見られず均一で広い拡散範囲をもつものを○、著しい強度分布または狭い拡散範囲のものまたは透過光量が少なく暗いものを×とした。レーザー光線は、フィルムを通ることにより拡がっており良好に拡散性能を示すことが分かった。また、表面の平坦性もよく、曲げ剛性にも優れていた。評価結果を表４に示す。

［熱固定処理］
上記熱固定処理は、図２に示す構造を有する熱固定装置で行った。熱固定装置は第１〜４ゾーンという４個の熱固定ゾーンに区切られている。第１〜３ゾーンには、それぞれ、８個ずつのプレナムダクトａ〜ｘが設けられている。第４ゾーンにも、８個のプレナムダクトが設けられている。各プレナムダクトは、フィルムの進行方向に対して垂直となるように、フィルムの進行方向に対して４００ｍｍ間隔で上下に設置されている。プレナムダクトの熱風吹き出し口（ノズル）から、延伸されたフィルムに熱風が吹き付けられるようになっている。

実施例１においては、ａ〜ｏの１５本のプレナムダクトの熱風吹き出し口に、不連続な棒状の遮蔽板Ｓ，Ｓ・・を、図２に示す態様で取り付けた。プレナムダクトａ〜ｏの熱風吹き出し口に遮蔽板Ｓ，Ｓ・・を取り付けた熱固定装置を上から見た様子を図４に示す。取り付けられた各遮蔽板Ｓ，Ｓ・・の長手方向の中心は、熱固定装置を通過するフィルムの幅の中心と略一致するように設定されている。また、各遮蔽板Ｓ，Ｓ・・の長さ（製造されるフィルムの幅方向における寸法）は、熱固定装置の入口から出口にかけて次第に幅広になるように設定した。ａ〜ｏの各プレナムダクトの熱風吹き出し口の遮蔽率（遮蔽板による熱風吹き出し口の遮蔽面積／熱風吹き出し口の面積）を表２に示す。なお、実施例１における遮蔽板による遮蔽態様を「Ａ態様」とする。

また、実施例１における、熱固定装置の第１〜４ゾーンの温度、風速の各調整値を表３に示す。なお、実施例１の熱固定装置の第１〜４ゾーンの温度条件、風速条件は、隣接する熱固定ゾーン間の温度差と風速差との積が、いずれも、２５０℃・ｍ／ｓ以下に設定した。なお、実施例１における第１〜４ゾーンの温度、風速条件を「Ｉ条件」とする。

［実施例２］
主押出し機に、ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）にイソフタル酸成分を２３ｍｏｌ％共重合させたポリエステル樹脂（屈折率１．６１）に、球状で平均粒径４．５μｍの真球状シリカ微粒子（屈折率１．４６）を体積比率で１０％になるように配合したペレットを供給し、また別に副押出し機に微粒子を含有しない屈折率１．６１のＰＥＴを供給して、溶融した樹脂をＴ型ダイスより微粒子含有ＰＥＴの表面を無粒子ＰＥＴで溶融３層共押出しを行ない、静電印可法により鏡面のキャストドラム上で冷却して３層積層シートを作製した。この３層シートは、粒子含有ＰＥＴの両表面を無粒子ＰＥＴで被覆した構造である。このとき、押出機の押出量を増加させて、未延伸シートの幅を増加させた。

縦延伸完了後、得られた一軸延伸フィルムの両面に前記塗布液（Ｍ１）を最終被覆層膜厚が０．０８ｇ／ｍ^２となるように塗布した後、乾燥炉にて乾燥させた。

熱固定装置の各プレナムダクトの熱風吹き出し口に取り付ける遮蔽板を表２に示す遮蔽率となるように変更し、熱固定装置の第１〜４ゾーンの温度、風速を表３に示す各調整値に変更した以外は、実施例１と同様にして、厚さ１００μｍで幅５，３００ｍｍのフィルムを６，５００ｍ巻き取ったミルロールを得た。そのミルロールを巻き返しながら、両端部を１５０ｍｍずつ除去し、残りの部分を幅方向に等間隔に５つにスリットする工程を繰り返、ミルロールの表層から凡そ２００ｍを除外することによって、幅１，０００ｍｍで巻長３，０１０ｍの１０本のスリットロールを得た。そして、上記の如く得られた１０本のスリットロールのうち、ミルロールの片方の端縁側（フィルムの流れの上流から下流を見たときの右側）に相当するスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。なお、実施例２における遮蔽板による遮蔽態様を「Ｂ態様」とし、実施例２における第１〜４ゾーンの温度、風速条件を「ＩＩ条件」とする。

得られたフィルムの断面を実施例１と同様に観察したところ、フィルム内部にボイドは観察されなかった。

［実施例３］ 押出機の押出量を増加させて、未延伸シートの厚みを２，４４０μｍまで増加させるとともに、キャスティングドラムでの冷却の際に１６℃の冷却風を併用し、長手方向への延伸倍率を３．３倍に変更した以外は、実施例１と同様にして、厚さ１８８μｍで幅３，３００ｍｍのフィルムを４，５００ｍ巻き取ったミルロールを得た。そのミルロールを巻き返しながら、両端部を１５０ｍｍずつ除去し、残りの部分を幅方向に等間隔に３つにスリットする工程を繰り返し、ミルロールの表層から凡そ２００ｍを除外することによって、幅１，０００ｍｍで巻長２，０１０ｍの６本のスリットロールを得た。そして、実施例１と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［実施例４］ ポリエチレンテレフタレート（ＰＥＴ）にイソフタル酸成分を２３ｍｏｌ％共重合させたポリエステル樹脂（屈折率１．６１）１００重量部に、球状で平均粒子径約８μｍの架橋アクリル樹脂微粒子（屈折率１．４７）２０重量部配合したペレットを用い、また、熱固定装置の各プレナムダクトの熱風吹き出し口に取り付ける遮蔽板を表２に示す遮蔽率となるように変更し、熱固定装置の第１〜４ゾーンの温度、風速を表３に示す各調整値に変更した以外は、実施例２と同様にして１０本のスリットロールを得た。なお、実施例４における第１〜４ゾーンの温度、風速条件を「ＩＩＩ条件」とする。そして、実施例２と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

得られたフィルムの断面を実施例１と同様に観察したところ、フィルム内部にボイドは観察されなかった。

［実施例５］
未延伸シートの引取速度を調整して未延伸シートの厚みを１，０３０μｍに変更するとともに、横緩和処理の比率を２．３％に変更し、熱固定装置の第１〜４ゾーンの温度、風速を表３に示す各調整値に変更した以外は、実施例１と同様にして、厚さ７５μｍで幅３，３００ｍｍのフィルムを１２，３００ｍ巻き取ったミルロールを得た。ミルロールを巻き返しながら、両端部を１５０ｍｍずつ除去し、残りの部分を幅方向に等間隔に３つにスリットする工程を繰り返し、ミルロールの表層から凡そ１５０ｍを除外することによって、幅１，０００ｍｍで巻長６，０１０ｍの６本のスリットロールを得た。なお、実施例５における第１〜４ゾーンの温度、風速条件を「ＶＩＩＩ条件」とする。そして、実施例１と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［実施例６］
未延伸シートの引取速度を調整して未延伸シートの厚みを１，７２０μｍに変更した以外は実施例１と同様にして、厚さ１２５μｍで幅３，３００ｍｍのフィルムを６，５００ｍ巻き取ったミルロールを得た。そのミルロールを巻き返しながら、両端部を１５０ｍｍずつ除去し、残りの部分を幅方向に等間隔に３つにスリットする工程を繰り返し、ミルロールの表層から凡そ３００ｍを除外することによって、幅１，０００ｍｍで巻長３，０１０ｍの６本のスリットロールを得た。そして、実施例１と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［実施例７］
未延伸シートの引取速度を調整して未延伸シートの厚みを３，２５０μｍに変更すると共に、キャスティングドラムでの冷却の際に１６℃の冷却風を併用し、長手方向への延伸倍率を３．３倍に変更し、熱固定装置の第１〜４ゾーンの温度、風速をＶＩＩＩ条件に変更した以外は、実施例１と同様にして、厚さ２５０μｍで幅３，３００ｍｍのフィルムを２，５００ｍ巻き取ったミルロールを得た。そのミルロールを巻き返しながら、両端部を１５０ｍｍずつ除去し、残りの部分を幅方向に等間隔に３つにスリットする工程を繰り返し、ミルロールの表層から凡そ２００ｍを除外することによって、幅１，０００ｍｍで巻長１，０１０ｍの６本のスリットロールを得た。そして、実施例１と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［実施例８］
未延伸シートの引取速度を調整して未延伸シートの厚みを１，０３０μｍに変更するとともに、横緩和処理の比率を２．３％に変更し、熱固定装置の第１〜４ゾーンの温度、風速を表３に示す各調整値に変更した以外は、実施例２と同様にして、厚さ７５μｍで幅５，２００ｍｍのフィルムを１２，３００ｍ巻き取ったミルロールを得た。しかる後、そのミルロールを巻き返しながら、両端部を１００ｍｍずつ除去しながら残りの部分を幅方向に等間隔に５つにスリットする工程を繰り返し、ミルロールの表層（巻き終わり部分）から凡そ２００ｍを除外することによって、幅１，０００ｍｍで巻長６，０１０ｍの１０本のスリットロールを得た。なお、実施例４における第１〜４ゾーンの温度、風速条件を「ＩＸ条件」とする。そして、実施例２と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［実施例９］
未延伸シートの引取速度を調整して未延伸シートの厚みを１，７２０μｍに変更した以外は実施例８と同様にして、厚さ１２５μｍで幅５，２００ｍｍのフィルムを６，５００ｍ巻き取ったミルロールを得た。そのミルロールを巻き返しながら、両端部を１００ｍｍずつ除去し、残りの部分を幅方向に等間隔に５つにスリットする工程を繰り返し、ミルロールの表層から凡そ３００ｍを除外することによって、幅１，０００ｍｍで巻長３，０１０ｍの１０本のスリットロールを得た。そして、実施例２と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［実施例１０］
未延伸シートの引取速度を調整して未延伸シートの厚みを２，４４０μｍに変更すると共に、キャスティングドラムでの冷却の際に１６℃の冷却風を併用し、長手方向への延伸倍率を３．３倍に変更した以外は、実施例８と同様にして、厚さ１８８μｍで幅５，２００ｍｍのフィルムを４，５００ｍ巻き取ったミルロールを得た。そのミルロールを巻き返しながら、両端部を１００ｍｍずつ除去し、残りの部分を幅方向に等間隔に５つにスリットする工程を繰り返し、ミルロールの表層から凡そ２００ｍを除外することによって、幅１，０００ｍｍで巻長２，０１０ｍの１０本のスリットロールを得た。そして、実施例２と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［実施例１１］
未延伸シートの引取速度を調整して未延伸シートの厚みを３，２５０μｍに変更すると共に、キャスティングドラムでの冷却の際に１６℃の冷却風を併用した以外は、実施例１０と同様にして、厚さ２５０μｍで幅５，２００ｍｍのフィルムを２，５００ｍ巻き取ったミルロールを得た。そのミルロールを巻き返しながら、両端部を１００ｍｍずつ除去し、残りの部分を幅方向に等間隔に５つにスリットする工程を繰り返し、ミルロールの表層から凡そ２００ｍを除外することによって、幅１，０００ｍｍで巻長１，０１０ｍの１０本のスリットロールを得た。そして、実施例２と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［比較例１］
熱固定装置のａ〜ｏの各プレナムダクトの熱風吹き出し口に、一体となった大型の遮蔽板を取り付けた以外は、実施例１と同様にして、６本のスリットロールを得た。大型の遮蔽板の形状は各遮蔽率が実施例１と同じになるように調整した。実施例１と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［比較例２］
熱固定装置の第１〜４ゾーンの温度、風速を表３に示す各調整値に変更し、熱固定装置のａ〜ｖの各プレナムダクトの熱風吹き出し口に、一体となった大型の遮蔽板を取り付けた以外は、実施例２と同様にして、１０本のスリットロールを得た。大型の遮蔽板の形状は各遮蔽率が実施例２と同じになるように調整した。比較例２における第１〜４ゾーンの温度、風速条件を「ＩＶ条件」とする。実施例２と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［比較例３］
熱固定装置の第１〜４ゾーンの温度、風速を表３に示す各調整値に変更し、熱固定装置のａ〜ｖの各プレナムダクトの熱風吹き出し口に、一体となった大型の遮蔽板を取り付けた以外は、実施例２と同様にして、１０本のスリットロールを得た。大型の遮蔽板の形状は各遮蔽率が実施例２と同じになるように調整した。実施例２と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［比較例４］
熱固定装置のａ〜ｏの各プレナムダクトの熱風吹き出し口に取り付ける棒状の遮蔽板による遮蔽態様を表２に示すように変更するとともに、熱固定装置の第１〜４ゾーンの温度、風速を表３に示す各調整値に変更した以外は、実施例１と同様にして６本のスリットロールを得た。なお、比較例４における各遮蔽板のフィルム幅方向の長さは、熱固定装置の入口から出口にかけて次第に幅狭になるように調整されている。また、比較例４における遮蔽板による遮蔽態様を「Ｃ態様」とし、比較例４における第１〜４ゾーンの温度、風速条件を「Ｖ条件」とする。そして、実施例１と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［比較例５］
各プレナムダクトの熱風吹き出し口に遮蔽板を取り付けることなく熱固定を実施するとともに、熱固定装置の第１〜４ゾーンの温度、風速を表３に示す各調整値に変更した以外は、実施例１と同様にして６本のスリットロールを得た。なお、比較例５における第１〜４ゾーンの温度、風速条件を「ＶＩ条件」とする。そして、実施例１と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［比較例６］
各プレナムダクトの熱風吹き出し口に遮蔽板を取り付けることなく熱固定を実施するとともに、熱固定装置の第１〜４ゾーンの温度、風速を表３に示す各調整値に変更した以外は、実施例２と同様にして１０本のスリットロールを得た。なお、比較例６における第１〜４ゾーンの温度、風速条件を「ＶＩＩ条件」とする。そして、実施例２と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［比較例７］
実施例１と同様の原料種で未延伸シートの引取速度を調整するとともに、不連続な遮蔽板を取り付けた５つのプレナムダクトを有する熱固定装置により熱固定を行うとともに、遮蔽板を取り付けた各プレナムダクトの熱風量を一定にしてプレナムダクトから吹き出す風速をプレナムダクト毎に変更させ、熱固定装置の条件を表１、２、３に示すように変更した以外は、実施例１と同様にして、６本のスリットロールを得た。なお、表３に示した風速は最初のプレナムダクトの風速と最後のプレナムダクトの風速を示している。また、比較例７における遮蔽板による遮蔽態様を「Ｄ態様」とし、熱固定装置の温度、風速条件を「Ｘ条件」とする。実施例１と同位置にあるスリットロールを用いて、フィルムの特性の評価を行った。評価結果を表４に示す。

［実施例のフィルムの効果］
表４から、実施例のフィルムは、いずれも、光透過性、光拡散性に優れている上、ロール全幅に亘る熱収縮率の差（すなわち、熱収縮率差）が小さく、さらに、長手方向における熱収縮率の変動量も小さく、後加工時における通過性が良好であり、後加工に適している。これに対して、比較例のフィルムロールは、ロール全幅に亘る熱収縮率差が大きい上、長手方向における熱収縮率の変動量も大きく、後加工時における通過性が不良である。

本発明の光拡散性フィルムは、上記の如く優れた加工特性を有しているため、プリズムレンズ加工やハードコート加工、粘着加工、ＡＲ加工などの後加工における熱処理を高温ゾーン（１６０℃程度）にて比較的長時間（１０〜６０秒）に亘って行う加工用フィルムとして好適に用いることができる。

従来の遮蔽板による遮蔽態様を示す説明図（ａ）は、熱固定装置の一部の鉛直断面を示したものであり、（ｂ）は、プレナムダクトの熱風吹き出し口に遮蔽板を取り付けた状態を上から見た状態を示したものである）。 本発明における遮蔽板による遮蔽態様を示す説明図である（ａ）は、熱固定装置の一部の鉛直断面を示したものであり、（ｂ）は、プレナムダクトの熱風吹き出し口に遮蔽板を取り付けた状態を上から見た状態を示したものである。 実施例・比較例で用いた熱固定装置を上から透視した状態を示す説明図である。 実施例１における遮蔽板による遮蔽態様を示す説明図である。

符号の説明

１：熱固定装置
２：熱風吹き出し口
３，ａ〜ｘ：プレナムダクト
Ｆ：フィルム
Ｓ：遮蔽板
Ａ：フィルムの巻き取り方向
Ｚ１：第１ゾーン
Ｚ２：第２ゾーン
Ｚ３：第３ゾーン
Ｚ４：第４ゾーン

Claims (6)

1. フィルムの巻取方向と４５度の角度をなす方向の屈折率とフィルムの巻取方向と１３５度の角度をなす方向の屈折率との差異であるΔｎ_ａｂが０．０１５以上０．０６０以下である、下記要件（１）〜（３）を満たす光拡散性フィルムであって、
   フィルムの巻き終わりから２ｍ以内に最初の試料切り出し部を設け、フィルムの巻き始めから２ｍ以内に最終の切り出し部を設け、それらの最初と最終の切り出し部との間を９等分した長さ毎に試料切り出し部を設けることによって、合計１０個の試料切り出し部を設けたとき、下記要件（４）〜（６）を満たすことを特徴とする光拡散性フィルム。
   （１）二軸延伸ポリエチレンテレフタレート系フィルムの少なくとも一方の面に、内部に光拡散成分を有する光拡散層を有すること
   （２）前記光拡散層が、実質的にボイドを含有しないこと
   （３）前記光拡散層が、少なくとも光透過性樹脂と光拡散成分としての微粒子からなること
   （４）前記各切り出し部において、フィルムの幅方向における片端縁から５０ｍｍ以内の位置および他端縁から５０ｍｍ以内の位置からそれぞれ試料を切り出し、その２つの試料について、１５０℃で３０分間加熱したときのフィルム巻き取り方向の熱収縮率であるＨＳ１５０を求め、それらのＨＳ１５０の差である熱収縮率差を求めたときに、すべての切り出し部における熱収縮率差が、いずれも０．１％以下であること
   （５）前記各切り出し部において、フィルムの幅方向における片端縁から５０ｍｍ以内の位置および他端縁から５０ｍｍ以内の位置からそれぞれ試料を切り出し、それぞれの試料についてＨＳ１５０を求めたときに、すべての切り出し部における両端縁の試料のＨＳ１５０が、いずれも０．７％以上２．０％以下であること
   （６）前記各切り出し部において求めたフィルムの幅方向における片端縁側のＨＳ１５０の変動量、および、前記各切り出し部において求めたフィルムの幅方向における他端縁側のＨＳ１５０の変動量が、いずれも０．２５％以下であること
2. 光拡散性フィルムの全光線透過率が８０％以上であり、かつヘーズが６０％以上であることを特徴とする請求項１に記載の光拡散性フィルム。
3. 光拡散性フィルムの厚みが８０μｍ以上４５０μｍ以下であることを特徴とする請求項１、または請求項２のいずれかに記載の光拡散性フィルム。
4. 請求項１〜３のいずれかに記載された光拡散性フィルムを製造するための製造方法であって、
   押出機から原料樹脂を溶融押し出しすることにより未延伸シートを形成するフィルム化工程と、そのフィルム化工程で得られる未延伸シートを縦方向および横方向に二軸延伸する二軸延伸工程と、二軸延伸後のフィルムを熱固定する熱固定工程とを含んでおり、
   その熱固定工程が、下記要件（７）〜（９）を満たす熱固定装置において行われることを特徴とする光拡散性フィルムの製造方法。
   （７）熱風を吹き出す幅広な複数のプレナムダクトが、フィルムの進行方向に対して上下に対向して配置されていること
   （８）前記複数のプレナムダクトに熱風の吹き出し口を遮蔽するための遮蔽板が取り付けられていること
   （９）前記各遮蔽板のフィルムの進行方向における寸法が、フィルムの進行方向における各プレナムダクトの吹き出し口の寸法と略同一に調整されており、前記各遮蔽板のフィルムの幅方向における寸法が、フィルムの進行方向に対して次第に長くなるように調整されていること
5. 二軸延伸工程がフィルムを縦方向に延伸した後に横方向に延伸するものであるとともに、その横延伸を行うゾーンと熱固定装置との間に、風の吹き付けを実行しない中間ゾーンを設けたことを特徴とする請求項４に記載の光拡散性フィルムの製造方法。
6. 熱固定装置が、複数の熱固定ゾーンに分割されているとともに、隣接し合う熱固定ゾーン間における温度差と風速差との積が、いずれも、２５０℃・ｍ／ｓ以下となるように設定されていることを特徴とする請求項４、または請求項５のいずれかに記載の光拡散性フィルムの製造方法。

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