JP4935372B2

JP4935372B2 - Preform compression molding method

Info

Publication number: JP4935372B2
Application number: JP2007011746A
Authority: JP
Inventors: 瀬量哉広
Original assignee: Dai Nippon Printing Co Ltd
Current assignee: Dai Nippon Printing Co Ltd
Priority date: 2007-01-22
Filing date: 2007-01-22
Publication date: 2012-05-23
Anticipated expiration: 2027-01-22
Also published as: JP2008173931A

Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a preform compression-molding method which prevents the drawdown of the molten resin extruded from an extruder, when a preform adapted to the blow molding of a container or the like is compression-molded, and molds the preform excellent in moldability. <P>SOLUTION: The preform compression-molding method has a charging process for charging molten resin lumps 61 in a female mold 31 and a compression process for inserting a male mold 32 into the female mold 31 and compressing the molten resin lumps 61 charged in the female mold 31 to form the preform. The resin material constituting the molten resin lumps 61 comprises polypropylene or polyethylene. <P>COPYRIGHT: (C)2008,JPO&INPIT

Description

本発明は、容器などをブロー成形するために用いられるプリフォームを圧縮成形する際、押出装置から押し出される溶融樹脂がドローダウンすることを防止するとともに、成形性に優れたプリフォームを成形するプリフォーム圧縮成形方法に関する。 The present invention prevents a molten resin extruded from an extrusion device from being drawn down and compresses a preform used for blow molding a container or the like, and forms a preform having excellent moldability. The present invention relates to a reform compression molding method.

従来のように、ポリエステルからなる溶融樹脂６６’を用いてプリフォームを成形すると、押出装置１０の押出ダイ３から溶融樹脂６６’を下方に向かって押し出すときに、溶融樹脂６６’が自重でドローダウンすることがある（図５参照）。 When a preform is molded using a molten resin 66 ′ made of polyester as in the prior art, when the molten resin 66 ′ is extruded downward from the extrusion die 3 of the extrusion apparatus 10, the molten resin 66 ′ is drawn by its own weight. May go down (see FIG. 5).

このように、溶融樹脂６６’がドローダウンすると、図５に示すように、溶融樹脂６６’に径の細い部分６６’ｎが発生してしまい、成形されたプリフォームの表面にしわが形成されてしまうことがある。また、溶融樹脂６６’のドローダウンが大きいと、金型のメス型内に投入された溶融樹脂塊が２つに分離してしまい、圧縮成形そのものが不可能となる場合もある。 As described above, when the molten resin 66 ′ is drawn down, as shown in FIG. 5, a narrow portion 66′n is generated in the molten resin 66 ′, and wrinkles are formed on the surface of the molded preform. May end up. Further, if the draw down of the molten resin 66 'is large, the molten resin lump that has been put into the female mold of the mold is separated into two, and compression molding itself may be impossible.

このような溶融樹脂のドローダウンを防止するため、樹脂材料として、測定温度を２６５℃とし、剪断速度を２０００ｓ^―１としたときに、溶融粘度が１００乃至２００Ｎｓ／ｍ^２であるポリエステルを用いる方法が知られている（特許文献１参照）。
特開２００５−１７１０８２号公報 To prevent drawdown of such molten resin, a method of using as a resin material, the measurement temperature was 265 ° C., when the shear rate and 2000s ^-1, the polyester melt viscosity of 100 to 200 ns / ^{m 2} Is known (see Patent Document 1).
JP 2005-171082 A

しかしながら、上記特許文献１記載の発明は、従来と同じポリエステルからなる樹脂材料を用いたものであり、かつ押出装置から溶融樹脂が押し出されるときの剪断速度がほぼ０であることを考慮せず、剪断速度が２０００ｓ^―１である状態の溶融粘度を考慮している。このため、上記特許文献１記載の発明に記載の方法は、溶融樹脂のドローダウンを防止する方法としては未だ不十分であるのが実情であった。 However, the invention described in Patent Document 1 uses a resin material made of the same polyester as the conventional one, and does not consider that the shear rate when the molten resin is extruded from the extrusion device is almost zero, The melt viscosity in the state where the shear rate is 2000 s- ¹ is taken into consideration. For this reason, the method described in the invention described in Patent Document 1 is still insufficient as a method for preventing the drawdown of the molten resin.

本発明は、このような点を考慮してなされたものであり、プリフォームを成形する際、押出装置から押し出される溶融樹脂がドローダウンすることを防止するとともに、成形性に優れたプリフォームを成形するプリフォーム圧縮成形方法を提供することを目的とする。 The present invention has been made in consideration of such points, and when forming a preform, the molten resin extruded from the extrusion device is prevented from being drawn down, and a preform excellent in moldability is obtained. An object of the present invention is to provide a preform compression molding method for molding.

本発明は、メス型内に、ポリプロピレンまたはポリエチレンからなる溶融樹脂塊を投入する投入工程と、
メス型内にオス型を挿入し、メス型に投入された前記溶融樹脂塊を圧縮することによってプリフォームを生成する圧縮工程と、
を備え、
前記溶融樹脂塊は、
（１）メス型に投入された溶融樹脂塊の中心部の温度θと同一の測定温度θにおいて、荷重を２．１６ｋｇとして測定した際、メルトマスフローレイトが１ｇ／１０ｍｉｎ〜３５ｇ／１０ｍｉｎとなり、かつ
（２）測定温度θにおいて、測定装置のキャピラリーダイの長さＬと内径Ｄの比Ｌ／Ｄを４０とし、剪断速度を２５０ｓ^−１として測定した際、粘度が５０Ｐａ・ｓ〜３６０Ｐａ・ｓとなる、
樹脂材料からなることを特徴とするプリフォーム圧縮成形方法である。 The present invention is a charging step of charging a molten resin mass made of polypropylene or polyethylene into a female mold,
A compression step of generating a preform by inserting a male mold into a female mold and compressing the molten resin mass charged into the female mold;
Equipped with a,
The molten resin mass is
(1) When the load is measured at 2.16 kg at the same measurement temperature θ as the center temperature θ of the molten resin mass charged into the female mold, the melt mass flow rate is 1 g / 10 min to 35 g / 10 min, and (2) At the measurement temperature θ, when the ratio L / D between the length L and the inner diameter D of the capillary die of the measuring device is 40 and the shear rate is 250 s ⁻¹ , the viscosity is 50 Pa · s to 360 Pa · s. Become,
A preform compression molding method characterized by comprising a resin material.

このような構成により、プリフォームを成形する際、押出装置から押し出される溶融樹脂がドローダウンすることを防止するとともに、成形性に優れたプリフォームを成形することができる。また、押出装置から押し出される際に溶融樹脂がドローダウンすることをさらに防止するとともに、より優れた成形性のプリフォームを成形することができる。 With such a configuration, when the preform is molded, it is possible to prevent the molten resin extruded from the extrusion device from being drawn down and to mold a preform having excellent moldability. In addition, it is possible to further prevent the molten resin from being drawn down when being extruded from the extrusion apparatus, and to mold a preform having better moldability.

本発明は、前記溶融樹脂塊を構成する樹脂材料が、温度θにおける密度が１．０ｇ／ｃｍ^３以下となることを特徴とするプリフォーム圧縮成形方法である。 The present invention is the preform compression molding method, wherein the resin material constituting the molten resin mass has a density at a temperature θ of 1.0 g / cm ³ or less.

このような構成により、押出装置から押し出された溶融樹脂がドローダウンすることをさらに防止することができる。 With such a configuration, it is possible to further prevent the molten resin extruded from the extrusion apparatus from being drawn down.

本発明は、前記溶融樹脂塊を構成する樹脂材料がポリプロピレンからなり、
メス型に投入された溶融樹脂塊の中心部の温度θが１８０℃〜２８０℃のいずれかの温度であることを特徴とするプリフォーム圧縮成形方法である。 In the present invention, the resin material constituting the molten resin mass is made of polypropylene,
A preform compression molding method characterized in that the temperature θ at the center of the molten resin mass charged into the female mold is any one of 180 ° C. to 280 ° C.

本発明は、前記溶融樹脂塊を構成する樹脂材料がポリエチレンからなり、
メス型に投入された溶融樹脂塊の中心部の温度θが１５０℃〜２８０℃のいずれかの温度であることを特徴とするプリフォーム圧縮成形方法である。 In the present invention, the resin material constituting the molten resin mass is made of polyethylene,
A preform compression molding method characterized in that the temperature θ at the center of the molten resin mass charged into the female mold is any one of 150 ° C. to 280 ° C.

本発明によれば、ポリプロピレンまたはポリエチレンからなる溶融樹脂塊を用いることによって、プリフォームを成形する際、押出装置から押し出される溶融樹脂がドローダウンすることを防止することができ、かつ成形性に優れたプリフォームを成形するプリフォーム圧縮成形方法を提供することができる。 According to the present invention, by using a molten resin lump made of polypropylene or polyethylene, it is possible to prevent the molten resin extruded from the extrusion device from being drawn down when molding a preform, and to be excellent in moldability. It is possible to provide a preform compression molding method for molding a preform.

BEST MODE FOR CARRYING OUT THE INVENTION

第１の実施の形態
以下、本発明に係り、容器などをブロー成形するために用いられるプリフォームを圧縮成形するプリフォーム圧縮成形方法の第１の実施の形態について、図面を参照して説明する。ここで、図１乃至図４は本発明の実施の形態を示す図である。 First Embodiment Hereinafter, a first embodiment of a preform compression molding method for compressing a preform used for blow molding a container or the like according to the present invention will be described with reference to the drawings. . Here, FIG. 1 to FIG. 4 are diagrams showing an embodiment of the present invention.

このうち、図１は、本発明に係るプリフォーム圧縮成形方法に用いられる押出装置１０の側方断面図であり、図２は、本発明に係るプリフォーム圧縮成形方法に用いられる把持部２６とカッター２２の側方図であり、図３は、本発明に係るプリフォーム圧縮成形方法に用いられる樹脂供給ロータリー２５および成形ロータリー３５の上方平面図であり、図４は、本発明に係るプリフォーム圧縮成形方法に用いられる金型３０の側方断面図である。 Among these, FIG. 1 is a side sectional view of an extrusion apparatus 10 used in the preform compression molding method according to the present invention, and FIG. 2 shows a grip portion 26 used in the preform compression molding method according to the present invention. FIG. 3 is a side view of the cutter 22, FIG. 3 is an upper plan view of a resin supply rotary 25 and a molding rotary 35 used in the preform compression molding method according to the present invention, and FIG. 4 is a preform according to the present invention. It is side sectional drawing of the metal mold | die 30 used for the compression molding method.

まず、プリフォームを成形するために用いる装置について説明する。なお、本願においては、ペレット状の樹脂が押出装置１０内で溶融したものを溶融樹脂６１’と呼び、押出装置１０から押し出された溶融樹脂６１’がカッター２２によって切断されて生成されたものを溶融樹脂塊６１と呼ぶ（図１乃至図４参照）。 First, an apparatus used for forming a preform will be described. In addition, in this application, what melt | dissolved pellet-shaped resin in the extrusion apparatus 10 is called molten resin 61 ', and what was produced | generated by cut | disconnecting the molten resin 61' extruded from the extrusion apparatus 10 with the cutter 22 is produced | generated. It is called a molten resin lump 61 (see FIGS. 1 to 4).

図１に示すように、押出装置１０は、ペレット状の樹脂を溶融して押し出す押出機１と、押出機１の下流側に設けられ、一定量の溶融樹脂６１’を供給するギヤポンプなどからなる定量供給装置２と、供給路６を通過した溶融樹脂６１’が下方に向かって押し出される吐出口７を含む押出ダイ３とを有している。なお、圧縮成形するプリフォームに求める精度や、押出機１の性能などによっては、上述した定量供給装置２を省略することもできる。 As shown in FIG. 1, the extrusion apparatus 10 includes an extruder 1 that melts and extrudes pellet-shaped resin, and a gear pump that is provided on the downstream side of the extruder 1 and supplies a certain amount of molten resin 61 ′. The fixed quantity supply apparatus 2 and the extrusion die 3 including the discharge port 7 through which the molten resin 61 ′ that has passed through the supply path 6 is pushed downward are provided. Depending on the accuracy required for the preform to be compression-molded, the performance of the extruder 1 and the like, the above-described quantitative supply device 2 can be omitted.

なお、本実施の形態において、押出機１と押出ダイ３とは、溶融樹脂６１’が２３０℃で保たれるよう温度調整をしている。このため、メス型３１に投入される溶融樹脂塊６１の中心部の温度θは２３０℃になっていると考えてよい。 In the present embodiment, the extruder 1 and the extrusion die 3 are adjusted in temperature so that the molten resin 61 ′ is maintained at 230 ° C. For this reason, it may be considered that the temperature θ at the center of the molten resin mass 61 charged into the female die 31 is 230 ° C.

また、図３に示すように、押出ダイ３の下方には、押出ダイ３から押し出された溶融樹脂６１’を把持する把持部２６と、把持部２６によって把持された溶融樹脂６１’を切断して溶融樹脂塊６１を生成するカッター２２とが設けられている（図２参照）。この把持部２６とカッター２２は、図３に示すように、樹脂供給ロータリー２５上に円周状で複数個設けられている。また、把持部２６とカッター２２は、樹脂供給ロータリー２５によってＲ_１方向に回転可能となっている。ところで、図３のＳ地点は、押出ダイ３によって溶融樹脂６１’が押し出され、供給される地点を示す。 Further, as shown in FIG. 3, below the extrusion die 3, a gripping portion 26 that grips the molten resin 61 ′ extruded from the extrusion die 3, and the molten resin 61 ′ gripped by the gripping portion 26 are cut. And a cutter 22 for generating a molten resin lump 61 (see FIG. 2). As shown in FIG. 3, a plurality of gripping portions 26 and cutters 22 are provided on the resin supply rotary 25 in a circumferential shape. Further, the gripping portion 26 and the cutter 22 is rotatable in the R ₁ direction by resin supply rotary 25. Incidentally, the point S in FIG. 3 indicates a point where the molten resin 61 ′ is extruded and supplied by the extrusion die 3.

また、図４に示すように、金型３０は、溶融樹脂塊６１が投入されるメス型３１と、メス型３１に対向して配置され、メス型３１内に挿入されることによって、メス型３１内に投入された溶融樹脂塊６１を圧縮しプリフォームを生成するオス型３２と、メス型３１の上方であってオス型３２の側方に設けられ、水平方向にスライド自在なスライド型３３とを有している。 Further, as shown in FIG. 4, the mold 30 is arranged so as to face the female mold 31 into which the molten resin lump 61 is put, and the female mold 31. The male mold 32 that compresses the molten resin lump 61 that has been put into the mold 31 to generate a preform, and the slide mold 33 that is provided on the side of the male mold 32 above the female mold 31 and is slidable in the horizontal direction. And have.

このような金型３０は、図３に示すように、樹脂供給ロータリー２５の下流側に設けられた円形状の成形ロータリー３５に円周状で複数個設けられている。この成形ロータリー３５は、Ｒ_２方向に回転可能となっている。ところで、本願において「下流」とは、ペレット状の樹脂からプリフォーム６０を成形する過程において、下流にあることを意味する。 As shown in FIG. 3, a plurality of such molds 30 are circumferentially provided on a circular molding rotary 35 provided on the downstream side of the resin supply rotary 25. The molding rotary 35 is rotatable in the R ₂ direction. By the way, in the present application, “downstream” means being downstream in the process of molding the preform 60 from a pellet-shaped resin.

次に、本発明に係るプリフォーム圧縮成形方法に用いられる樹脂材料について説明する。 Next, the resin material used for the preform compression molding method according to the present invention will be described.

本実施の形態の溶融樹脂塊６１を構成する樹脂材料はポリプロピレンからなっている（図４参照）。このポリプロピレンからなる樹脂材料は、（１）メス型３１に投入された溶融樹脂塊６１の中心部の温度２３０℃と同一の測定温度２３０℃において、荷重を２．１６ｋｇとし、その他の条件をＪＩＳＫ７２１０に示されるものとして測定した際、メルトマスフローレイトが２１ｇ／１０ｍｉｎとなり、かつ（２）測定温度２３０℃において、測定装置であるキャピラリーレオメータのキャピラリーダイの長さＬ（３０ｍｍ）と内径Ｄ（０．７５ｍｍ）の比Ｌ／Ｄを４０とし、剪断速度を２５０ｓ^−１として測定した際、粘度が１６０Ｐａ・ｓとなっている。 The resin material constituting the molten resin lump 61 of the present embodiment is made of polypropylene (see FIG. 4). This resin material made of polypropylene has (1) a load of 2.16 kg at a measurement temperature of 230 ° C. which is the same as the temperature of 230 ° C. at the center of the molten resin lump 61 put into the female mold 31, and other conditions are JIS. When measured as indicated by K7210, the melt mass flow rate was 21 g / 10 min, and (2) the capillary rheometer length L (30 mm) and inner diameter D (0) at a measurement temperature of 230 ° C. .75 mm) when the ratio L / D is 40 and the shear rate is 250 s ⁻¹ , the viscosity is 160 Pa · s.

また、この樹脂材料は、温度２３０℃において、密度が０．７０ｇ／ｃｍ^３となっている。 Further, this resin material has a density of 0.70 g / cm ^{3 at} a temperature of 230 ° C.

次に、このような構成からなる本実施の形態の作用について述べる。 Next, the operation of the present embodiment having such a configuration will be described.

まず、図示しない供給装置によって、ポリプロピレンからなるペレット状の樹脂が押出機１に供給される（図１参照）。 First, pelletized resin made of polypropylene is supplied to the extruder 1 by a supply device (not shown) (see FIG. 1).

次に、押出機１内で、ペレット状の樹脂が溶融されて溶融樹脂６１’となる。このとき、押出機１内は２３０℃になっている。その後、一定量の溶融樹脂６１’が、定量供給装置２によって押出ダイ３の供給路６に供給される（図１参照）。 Next, in the extruder 1, the pellet-shaped resin is melted to form a molten resin 61 '. At this time, the inside of the extruder 1 is 230 ° C. Thereafter, a certain amount of molten resin 61 ′ is supplied to the supply path 6 of the extrusion die 3 by the quantitative supply device 2 (see FIG. 1).

次に、図３のＳ地点において、溶融樹脂６１’が、押出ダイ３の吐出口７から下方に向けて押し出される（図１参照）。このとき、樹脂供給ロータリー２５はＲ_１方向に回転している（図３参照）。 Next, at a point S in FIG. 3, the molten resin 61 ′ is extruded downward from the discharge port 7 of the extrusion die 3 (see FIG. 1). At this time, the resin supply rotary 25 is rotated in the R ₁ direction (see FIG. 3).

ところで、溶融樹脂６１’が押出ダイ３から押し出されるときの剪断速度はほぼ０になっており、メルトマスフローレイトは測定原理上、剪断速度がほぼ０の時の粘度を表している。このため、溶融樹脂６１’が押出ダイ３からドローダウンしやすいかは、メルトマスフローレイトを測定することによって知ることができる。 By the way, when the molten resin 61 ′ is extruded from the extrusion die 3, the shear rate is substantially zero, and the melt mass flow rate represents the viscosity when the shear rate is substantially zero on the measurement principle. Therefore, whether or not the molten resin 61 ′ is easy to draw down from the extrusion die 3 can be determined by measuring the melt mass flow rate.

ここで、メス型３１に投入された溶融樹脂塊６１の中心部の温度θと同一の測定温度θにおいて、荷重を２．１６ｋｇとして測定した際、メルトマスフローレイトが３５ｇ／１０ｍｉｎ以下となれば、溶融樹脂６１’がドローダウンすることを防止することができる。なお、後述するように、メス型３１に投入された溶融樹脂塊６１の中心部の温度θは、押出ダイ３から押し出された溶融樹脂６１’の温度θ’とほぼ等しくなっている（すなわち、θ≒θ’となっている）。 Here, at a measurement temperature θ that is the same as the temperature θ at the center of the molten resin mass 61 charged into the female mold 31, when the load is measured at 2.16 kg, if the melt mass flow rate is 35 g / 10 min or less, It is possible to prevent the molten resin 61 'from being drawn down. As will be described later, the temperature θ of the central portion of the molten resin mass 61 charged into the female die 31 is substantially equal to the temperature θ ′ of the molten resin 61 ′ extruded from the extrusion die 3 (that is, θ≈θ ′).

他方、測定温度θにおいて、荷重を２．１６ｋｇとして測定した際、メルトマスフローレイトが１ｇ／１０ｍｉｎ未満となると、メルトマスフローレイトが小さすぎ、溶融樹脂６１’の押し出しに大きな力が必要となり実用的ではない。このため、メルトマスフローレイトは、測定温度θにおいて、荷重を２．１６ｋｇとして測定した際、１ｇ／１０ｍｉｎ以上となることが好ましい。 On the other hand, when the load is measured at 2.16 kg at the measurement temperature θ, if the melt mass flow rate is less than 1 g / 10 min, the melt mass flow rate is too small, and a large force is required to extrude the molten resin 61 ′. Absent. For this reason, the melt mass flow rate is preferably 1 g / 10 min or more when measured with a load of 2.16 kg at the measurement temperature θ.

また、樹脂材料の比重が小さい方がドローダウンしにくいことから、温度θにおける樹脂材料の密度は１．０ｇ／ｃｍ^３以下であることが好ましい。 In addition, since the resin material having a smaller specific gravity is less likely to be drawn down, the density of the resin material at the temperature θ is preferably 1.0 g / cm ³ or less.

本実施の形態では、（後述のように、押出ダイ３から押し出された溶融樹脂６１’の温度とほぼ等しい）メス型３１に投入された溶融樹脂塊６１の中心部の温度２３０℃と同一の測定温度２３０℃において、荷重を２．１６ｋｇとし、その他の条件をＪＩＳＫ７２１０に示されるものとして測定した際、メルトマスフローレイトは３５ｇ／１０ｍｉｎ以下の２１ｇ／１０ｍｉｎとなっている。また、測定温度２３０℃において、樹脂材料の密度は１．０ｇ／ｃｍ^３以下の０．７０ｇ／ｃｍ^３となっている。このため、押出ダイ３から下方に押し出された溶融樹脂６１’がドローダウンすることはない。 In the present embodiment, the temperature is the same as the temperature 230 ° C. at the center of the molten resin mass 61 charged into the female die 31 (which is substantially equal to the temperature of the molten resin 61 ′ extruded from the extrusion die 3 as will be described later). When the measurement temperature is 230 ° C. and the load is 2.16 kg and other conditions are measured as shown in JIS K7210, the melt mass flow rate is 21 g / 10 min which is 35 g / 10 min or less. Further, in the measurement temperature 230 ° C., the density of the resin material has a 1.0 g / cm ³ or less of the 0.70 g / cm ^3. For this reason, the molten resin 61 ′ extruded downward from the extrusion die 3 does not draw down.

また、測定温度２３０℃において、メルトマスフローレイトは１ｇ／１０ｍｉｎ以上の２１ｇ／１０ｍｉｎであり小さすぎない。このため、溶融樹脂６１’を押出ダイ３から押し出す際に、それほど大きな力を必要とせず実用的である。 Further, at a measurement temperature of 230 ° C., the melt mass flow rate is 21 g / 10 min which is 1 g / 10 min or more, and is not too small. For this reason, when extruding the molten resin 61 ′ from the extrusion die 3, it does not require a great force and is practical.

次に、溶融樹脂６１’が押出ダイ３の吐出口７から押し出された後、押出ダイ３の下方で（Ｓ地点で）、把持部２６によって溶融樹脂６１’が把持される。その後、溶融樹脂６１’が、カッター２２によって切断されて溶融樹脂塊６１が得られる（図２および図３参照）。 Next, after the molten resin 61 ′ is extruded from the discharge port 7 of the extrusion die 3, the molten resin 61 ′ is gripped by the gripping portion 26 below the extrusion die 3 (at point S). Thereafter, the molten resin 61 ′ is cut by the cutter 22 to obtain a molten resin lump 61 (see FIGS. 2 and 3).

次に、把持部２６によって把持された溶融樹脂塊６１が、樹脂供給ロータリー２５によってＲ_１方向に回転して搬送される（図３参照）。その後、把持部２６は、把持した溶融樹脂塊６１が金型３０のメス型３１の上方に位置したときに、溶融樹脂塊６１を開放する。このことによって、溶融樹脂塊６１がメス型３１内に投入される（投入工程）。 Next, the molten resin mass 61 that is gripped by the gripping portion 26 is conveyed by rotating the R ₁ direction by resin supply rotary 25 (see FIG. 3). Thereafter, the gripper 26 opens the molten resin mass 61 when the gripped molten resin mass 61 is positioned above the female die 31 of the mold 30. As a result, the molten resin mass 61 is charged into the female die 31 (charging process).

ここで、押出ダイ３から溶融樹脂６１’が押し出された後、溶融樹脂塊６１が金型３０のメス型３１内に投入されるまでの時間は長くても５秒以内である。このため、メス型３１に投入された溶融樹脂塊６１の中心部の温度は、押出ダイ３から押し出された溶融樹脂６１’の温度２３０℃とほぼ等しくなっており、２３０℃になっていると考えてよい。 Here, after the molten resin 61 ′ is extruded from the extrusion die 3, the time until the molten resin mass 61 is put into the female mold 31 of the mold 30 is at most 5 seconds. For this reason, the temperature of the center part of the molten resin lump 61 thrown into the female die 31 is substantially equal to the temperature 230 ° C. of the molten resin 61 ′ extruded from the extrusion die 3, and is 230 ° C. You can think about it.

次に、２つのスライド型３３が水平方向に移動して閉じる。そして、このスライド型３３がメス型３１に密着し、型締めが行われる（図１参照）。 Next, the two slide molds 33 move in the horizontal direction and close. Then, the slide mold 33 is brought into close contact with the female mold 31, and the mold clamping is performed (see FIG. 1).

次に、メス型３１内にオス型３２が挿入される（図１参照）。このことによって、メス型３１に投入された溶融樹脂塊６１が圧縮され、プリフォームが生成される（圧縮工程）。 Next, the male die 32 is inserted into the female die 31 (see FIG. 1). By this, the molten resin lump 61 put into the female die 31 is compressed, and a preform is generated (compression step).

次に、オス型３２がメス型３１内に挿入された状態のまま、成形ロータリー３５によって金型３０がＲ_２方向に回転する（図３参照）。この間、メス型３１およびオス型３２によって成形されたプリフォームが冷却される。 Next, the state where the male die 32 is inserted into the female die 31, the die 30 is rotated in the R ₂ direction by forming the rotary 35 (see FIG. 3). During this time, the preform molded by the female mold 31 and the male mold 32 is cooled.

次に、金型３０が成形ロータリー３５によって所定の位置まで移動すると、メス型３１内からオス型３２が引き出される。その後、プリフォームがメス型３１内から排出される。 Next, when the mold 30 is moved to a predetermined position by the molding rotary 35, the male mold 32 is pulled out from the female mold 31. Thereafter, the preform is discharged from the female mold 31.

ところで、圧縮成形によって溶融樹脂塊６１が金型３０へ良好に賦形するためには、溶融樹脂塊６１の粘度が低い方が良い。一般的に、圧縮成形時における溶融樹脂塊６１の剪断速度は、２５０ｓ^−１程度である。このため、圧縮成形時の溶融樹脂塊６１の中心部の温度（メス型３１に投入された溶融樹脂塊６１の中心部の温度θ）において、剪断速度２５０ｓ^−１のときの粘度が、３６０Ｐａ・ｓ以下であることが好ましい。他方、粘度が低すぎると成形されたプリフォームにバリが発生しやすいため、剪断速度２５０ｓ^−１のときの粘度は、５０Ｐａ・ｓ以上であることが好ましい。 By the way, in order for the molten resin lump 61 to be shaped into the mold 30 by compression molding, it is better that the viscosity of the molten resin lump 61 is low. Generally, the shear rate of the molten resin mass 61 at the time of compression molding is about 250 s ⁻¹ . For this reason, the viscosity at the shear rate of 250 s ⁻¹ at the temperature of the central portion of the molten resin mass 61 during compression molding (temperature θ of the central portion of the molten resin mass 61 charged into the female die 31) is 360 Pa · It is preferable that it is s or less. On the other hand, if the viscosity is too low, burrs are likely to occur in the molded preform. Therefore, the viscosity at a shear rate of 250 s ⁻¹ is preferably 50 Pa · s or more.

本実施の形態では、測定温度２３０℃において、測定装置であるキャピラリーレオメータのキャピラリーダイの長さＬと内径Ｄの比Ｌ／Ｄを４０とし、剪断速度を２５０ｓ^−１として測定した際、粘度が１６０Ｐａ・ｓとなっており、５０Ｐａ・ｓ以上３６０Ｐａ・ｓ以下となっている。このため、溶融樹脂塊６１の金型３０への賦形性が優れており、かつ成形されたプリフォームにバリが発生することもなかった。 In the present embodiment, at a measurement temperature of 230 ° C., when the ratio L / D of the capillary die length L to the inner diameter D of the capillary rheometer as a measuring device is 40 and the shear rate is 250 s ⁻¹ , the viscosity is It is 160 Pa · s, and is 50 Pa · s or more and 360 Pa · s or less. For this reason, the moldability of the molten resin mass 61 to the mold 30 is excellent, and burrs were not generated in the molded preform.

なお、上記では、メス型３１に投入された溶融樹脂塊６１の中心部の温度θを２３０℃としたが、これに限ることなく、当該温度θは１８０℃〜２８０℃のいずれかの温度であればよい。 In the above description, the temperature θ of the central portion of the molten resin mass 61 charged into the female die 31 is 230 ° C., but the temperature θ is not limited to this and is any temperature between 180 ° C. and 280 ° C. I just need it.

第２の実施の形態
次に本発明の第２の実施の形態について説明する。第２の実施の形態は、樹脂材料として、ポリプロピレンを用いる代わりに、ポリエチレンを用いたものである。また、メス型３１に投入される溶融樹脂塊６１の中心部の温度θは、押出機１および押出ダイ３によって１９０℃となるように調整されている。その他の構成は、図１乃至図４に示す第１の実施の形態と略同一である。なお、本実施の形態において、図１乃至図４に示す第１の実施の形態と同一部分には同一符号を付して詳細な説明は省略する。 Second Embodiment Next, a second embodiment of the present invention will be described. In the second embodiment, polyethylene is used as the resin material instead of polypropylene. Further, the temperature θ at the center of the molten resin mass 61 charged into the female die 31 is adjusted to 190 ° C. by the extruder 1 and the extrusion die 3. Other configurations are substantially the same as those of the first embodiment shown in FIGS. In the present embodiment, the same parts as those in the first embodiment shown in FIGS. 1 to 4 are denoted by the same reference numerals, and detailed description thereof is omitted.

本実施の形態のポリエチレンからなる樹脂材料は、（１）メス型３１に投入された溶融樹脂塊６１の中心部の温度１９０℃と同一の測定温度１９０℃において、荷重を２．１６ｋｇとし、その他の条件をＪＩＳＫ７２１０に示されるものとして測定した際、メルトマスフローレイトが１０ｇ／１０ｍｉｎとなり、かつ（２）キャピラリーレオメータを用い、測定温度１９０℃において、キャピラリーレオメータのキャピラリーダイの長さＬ（３０ｍｍ）と内径Ｄ（０．７５ｍｍ）の比Ｌ／Ｄを４０とし、剪断速度を２５０ｓ^−１として測定した際、粘度が３００Ｐａ・ｓとなっている。 The resin material made of polyethylene according to the present embodiment is (1) a load of 2.16 kg at a measurement temperature of 190 ° C., which is the same as the temperature of 190 ° C. in the center of the molten resin lump 61 put into the female mold 31, When the measurement was performed under the conditions shown in JIS K7210, the melt mass flow rate was 10 g / 10 min. When the ratio L / D of the inner diameter D (0.75 mm) is 40 and the shear rate is 250 s ⁻¹ , the viscosity is 300 Pa · s.

また、この樹脂材料は、測定温度１９０℃において、密度が０．７２ｇ／ｃｍ^３となっている。 The resin material has a density of 0.72 g / cm ^{3 at} a measurement temperature of 190 ° C.

このように、（押出ダイ３から押し出された溶融樹脂６１’の温度とほぼ等しい）メス型３１に投入された溶融樹脂塊６１の中心部の温度１９０℃と同一の測定温度１９０℃において、荷重を２．１６ｋｇとし、その他の条件をＪＩＳＫ７２１０に示されるものとして測定した際、メルトマスフローレイトは３５ｇ／１０ｍｉｎ以下の１０ｇ／１０ｍｉｎとなっている。また、測定温度１９０℃において、樹脂材料の密度は１．０ｇ／ｃｍ^３以下の０．７２ｇ／ｃｍ^３となっている。このため、押出ダイ３から下方に押し出された溶融樹脂６１’がドローダウンすることはない。 In this way, at a measurement temperature of 190 ° C., which is the same as the temperature 190 ° C. of the center of the molten resin mass 61 charged into the female die 31 (substantially equal to the temperature of the molten resin 61 ′ extruded from the extrusion die 3), the load Is 2.16 kg, and other conditions are measured as shown in JIS K7210, the melt mass flow rate is 10 g / 10 min which is 35 g / 10 min or less. Further, at a measurement temperature of 190 ° C., the density of the resin material is 0.72 g / cm ³ which is 1.0 g / cm ³ or less. For this reason, the molten resin 61 ′ extruded downward from the extrusion die 3 does not draw down.

また、メルトマスフローレイトは１ｇ／１０ｍｉｎ以上の１０ｇ／１０ｍｉｎであり、小さすぎない。このため、溶融樹脂６１’を押出ダイ３から押し出す際に、それほど大きな力を必要とせず実用的である。 Moreover, melt mass flow rate is 10 g / 10min of 1 g / 10min or more, and is not too small. For this reason, when extruding the molten resin 61 ′ from the extrusion die 3, it does not require a great force and is practical.

また、測定温度１９０℃において、キャピラリーレオメータのキャピラリーダイの長さＬと内径Ｄの比Ｌ／Ｄを４０とし、剪断速度を２５０ｓ^−１として測定した際、粘度が３００Ｐａ・ｓとなっており、５０Ｐａ・ｓ以上３６０Ｐａ・ｓ以下となっている。このため、溶融樹脂塊６１の金型３０への賦形性が優れており、かつ成形されたプリフォームにバリが発生することもなかった。 Further, at a measurement temperature of 190 ° C., when the ratio L / D of the capillary die length L to the inner diameter D of the capillary rheometer is 40 and the shear rate is 250 s ⁻¹ , the viscosity is 300 Pa · s, It is 50 Pa · s or more and 360 Pa · s or less. For this reason, the moldability of the molten resin mass 61 to the mold 30 is excellent, and burrs were not generated in the molded preform.

なお、上記では、メス型３１に投入された溶融樹脂塊６１の中心部の温度θを１９０℃としたが、これに限ることなく、メス型３１に投入された溶融樹脂塊６１の中心部の温度θは１５０℃〜２８０℃のいずれかの温度であることが好ましい。 In the above description, the temperature θ of the central portion of the molten resin mass 61 charged into the female die 31 is set to 190 ° C., but the present invention is not limited to this. The temperature θ is preferably any one of 150 ° C. to 280 ° C.

本発明によるプリフォーム圧縮成形方法に用いられる押出装置の側方断面図。Side sectional drawing of the extrusion apparatus used for the preform compression molding method by this invention. 本発明によるプリフォーム圧縮成形方法に用いられる把持部とカッターの側方図。The side view of the holding part and cutter used for the preform compression molding method by this invention. 本発明によるプリフォーム圧縮成形方法に用いられる樹脂供給ロータリーおよび成形ロータリーの上方平面図。The upper plane view of the resin supply rotary used for the preform compression molding method by this invention, and a shaping | molding rotary. 本発明によるプリフォーム圧縮成形方法に用いられる金型の側方断面図。Side sectional drawing of the metal mold | die used for the preform compression molding method by this invention. 従来のプリフォーム圧縮成形方法に用いられる押出装置の側方断面図。Side sectional drawing of the extrusion apparatus used for the conventional preform compression molding method.

Explanation of symbols

１押出機
２定量供給装置
３押出ダイ
６供給路
７吐出口
１０押出装置
２２カッター
２５樹脂供給ロータリー
２６把持部
３０金型
３１メス型
３２オス型
３３スライド型
３５成形ロータリー
６１溶融樹脂塊
６１’ 溶融樹脂 DESCRIPTION OF SYMBOLS 1 Extruder 2 Fixed supply apparatus 3 Extrusion die 6 Supply path 7 Discharge port 10 Extrusion apparatus 22 Cutter 25 Resin supply rotary 26 Gripping part 30 Mold 31 Female mold 32 Male mold 33 Slide mold 35 Molding rotary 61 Molten resin lump 61 'Melting resin

Claims

In a female mold, a charging step of charging a molten resin lump made of polypropylene or polyethylene,
A compression step of generating a preform by inserting a male mold into a female mold and compressing the molten resin mass charged into the female mold;
Equipped with a,
The molten resin mass is
(1) When the load is measured at 2.16 kg at the same measurement temperature θ as the center temperature θ of the molten resin mass charged into the female mold, the melt mass flow rate is 1 g / 10 min to 35 g / 10 min, and (2) At the measurement temperature θ, when the ratio L / D between the length L and the inner diameter D of the capillary die of the measuring device is 40 and the shear rate is 250 s ⁻¹ , the viscosity is 50 Pa · s to 360 Pa · s. Become,
Preform compression molding method characterized by comprising a resin material.

Resin material constituting the molten resin mass is a preform compression molding method according to claim 1, wherein the density at the temperature θ is 1.0 g / cm ³ or less.

The resin material constituting the molten resin mass is made of polypropylene,
Preform compression molding method according to claim 1, wherein the temperature θ of the central portion of the molten resin mass charged into the female is any temperature of 180 ° C. to 280 ° C..

The resin material constituting the molten resin mass is made of polyethylene,
Preform compression molding method according to claim 1, wherein the temperature θ of the central portion of the molten resin mass charged into the female is any temperature of 0.99 ° C. to 280 ° C..