JP2013228731A - Light reflecting plate and method for manufacturing the same - Google Patents
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Abstract
Description
本発明は、熱成形性に優れる光反射板及びその製造方法に関する。 The present invention relates to a light reflector having excellent thermoformability and a method for producing the same.
近年、液晶表示装置や照明装置などでは、光反射板が使用されている。このような光反射板としては、熱可塑性樹脂中に硫酸バリウム、炭酸カルシウム、酸化チタンなどの光反射性微粒子を分散させてなる光反射板が知られている（例えば、特許文献１）。 In recent years, light reflectors have been used in liquid crystal display devices and lighting devices. As such a light reflecting plate, there is known a light reflecting plate in which light reflecting fine particles such as barium sulfate, calcium carbonate, and titanium oxide are dispersed in a thermoplastic resin (for example, Patent Document 1).
また、光反射板を照明装置などに組み込む際に、光反射板はこれを真空成形などの熱成形によって立体的な形状に成形される場合もある（例えば、特許文献２）。 Further, when the light reflecting plate is incorporated into a lighting device or the like, the light reflecting plate may be formed into a three-dimensional shape by thermoforming such as vacuum forming (for example, Patent Document 2).
しかしながら、従来の光反射板では、光反射性微粒子を含んでいることによって自重が重くなっている。そのため、このような光反射板を熱成形に供すると、予熱時に光反射板が軟化して垂れ下がる、所謂「ドローダウン」が生じて、光反射板が破れたり厚みが不均一となったりするなどして、光反射板を所望の形状に成形できない場合があった。 However, the conventional light reflector has a heavy weight due to the light-reflecting fine particles. Therefore, when such a light reflector is subjected to thermoforming, the light reflector softens and hangs down during preheating, so-called “draw down” occurs, and the light reflector is torn or the thickness becomes uneven. In some cases, the light reflecting plate cannot be formed into a desired shape.
したがって、本発明は、光反射性微粒子を含んでいても、優れた熱成形性を有し、ドローダウンの発生が高く抑制されていることにより、所望形状に成形することが可能な光反射板を提供することを目的とする。 Accordingly, the present invention provides a light reflecting plate that can be molded into a desired shape by having excellent thermoformability even when light reflecting fine particles are contained and the occurrence of drawdown is highly suppressed. The purpose is to provide.
［光反射板］
本発明の光反射板は、熱可塑性樹脂及び光反射性微粒子を含み、且つ密度（Ｄ）と溶融張力（Ｓ）との比（Ｓ／Ｄ）が２．１以上であることを特徴とする。
[Light reflector]
The light reflecting plate of the present invention includes a thermoplastic resin and light reflecting fine particles, and has a ratio (S / D) of density (D) to melt tension (S) of 2.1 or more. .
光反射板の熱成形時のドローダウンを抑制するためには、光反射板の溶融張力が高いことが好ましい。しかしながら、単に光反射板の溶融張力を高くしただけでは、光反射板の重量が重過ぎる（すなわち、光反射板の密度が高過ぎる）場合に、光反射板の熱成形時のドローダウンを依然として充分に抑制することができない場合がある。したがって、本発明では、光反射板の密度（Ｄ）と光反射板の溶融張力（Ｓ）との比（Ｓ／Ｄ）を、２．１以上とすることによって、熱成形時のドローダウンが高く抑制されており、熱成形性に優れる光反射板を得ることが可能となる。 In order to suppress the drawdown at the time of thermoforming the light reflecting plate, it is preferable that the light reflecting plate has a high melt tension. However, if the light reflector is too heavy (ie, the density of the light reflector is too high) by simply increasing the melt tension of the light reflector, the drawdown during thermoforming of the light reflector is still In some cases, it cannot be sufficiently suppressed. Therefore, in the present invention, the ratio (S / D) of the density (D) of the light reflecting plate to the melt tension (S) of the light reflecting plate is set to 2.1 or more, so that the drawdown at the time of thermoforming is reduced. It is possible to obtain a light reflecting plate that is highly suppressed and excellent in thermoformability.
光反射板の密度（Ｄ）と光反射板の溶融張力（Ｓ）との比（Ｓ／Ｄ）は、２．１以上に限定されるが、上記比（Ｓ／Ｄ）が高過ぎると、熱成形時に光反射板の伸び性が低下して、光反射板の熱成形性が却って低下する虞れがある。したがって、上記比（Ｓ／Ｄ）は、２．１〜１５が好ましく、４〜１２がより好ましく、７〜１１が特に好ましい。 The ratio (S / D) of the density (D) of the light reflecting plate and the melt tension (S) of the light reflecting plate is limited to 2.1 or more, but if the ratio (S / D) is too high, There is a possibility that the extensibility of the light reflecting plate is lowered during thermoforming, and the thermoforming property of the light reflecting plate is lowered. Accordingly, the ratio (S / D) is preferably 2.1 to 15, more preferably 4 to 12, and particularly preferably 7 to 11.
光反射板の溶融張力は、２．３〜１６ｃＮが好ましく、３〜１０ｃＮがより好ましく、７〜１０ｃＮが特に好ましい。光反射板の溶融張力が低過ぎると、熱成形時に光反射板にドローダウンが発生し、光反射板が破れたり厚みが不均一となったりする虞れがある。また、光反射板の溶融張力が高過ぎると、熱成形時に光反射板の伸び性が低下して、光反射板の熱成形性が却って低下する虞れがある。 The melt tension of the light reflecting plate is preferably 2.3 to 16 cN, more preferably 3 to 10 cN, and particularly preferably 7 to 10 cN. If the melt tension of the light reflecting plate is too low, drawdown may occur in the light reflecting plate during thermoforming, and the light reflecting plate may be torn or the thickness may be uneven. Moreover, when the melt tension of the light reflecting plate is too high, the extensibility of the light reflecting plate is lowered during thermoforming, and the thermoformability of the light reflecting plate may be lowered.
本発明において光反射板の溶融張力とは、１９０℃にて測定された値を意味する。光反射板の溶融張力の測定は、次の要領に従って行うことができる。高剪断粘度計（例えば、イタリアチアスト社製 装置名「ツインボアキャピラリーレオメーター Ｒｈｅｏｌｏｇｉｃ５０００Ｔ」など）のシリンダー内に光反射板を投入し、１９０℃で５分間加熱することにより溶融状態の樹脂組成物を得る。次に、シリンダーの上端開口部からピストンを挿入し、押出速度が０．０７７３０ｍｍ／ｓで一定となるようにして、シリンダーの下端に設けたノズル（口径２．０９５ｍｍ、長さ８ｍｍ、流入角度９０度（円錐状））から、溶融状態の樹脂組成物を紐状に押し出しながら、この紐状物を上記ノズルの下方２７ｃｍに位置する張力検出のプーリーに通過させた後、巻取ロールを用いて、巻取速度を初速３．９４３８８ｍｍ／ｓから加速度１２ｍｍ／ｓ2で徐々に増加させつつ巻き取っていき、上記紐状物が切断する直前の紐状物の張力（ｃＮ）の極大値を極小値を測定し、これらの相加平均値を光反射板の溶融張力（ｃＮ）の値とした。 In the present invention, the melt tension of the light reflecting plate means a value measured at 190 ° C. The melt tension of the light reflector can be measured according to the following procedure. A resin composition in a molten state by placing a light reflector in a cylinder of a high shear viscometer (for example, device name “Twin Bore Capillary Rheometer Rheological 5000T” manufactured by Chiast, Italy) and heating at 190 ° C. for 5 minutes. Get. Next, a piston is inserted from the upper end opening of the cylinder so that the extrusion speed is constant at 0.07730 mm / s, and a nozzle (caliber 2.095 mm, length 8 mm, inflow angle 90) provided at the lower end of the cylinder. Degree (conical)), while extruding the molten resin composition into a string, the string is passed through a tension detection pulley located 27 cm below the nozzle, and then taken up using a winding roll. The winding speed is gradually increased from an initial speed of 3.94388 mm / s at an acceleration of 12 mm / s 2 , and the maximum value of the tension (cN) of the string-like material immediately before the string-like material is cut is minimized. The values were measured, and the arithmetic average value of these values was taken as the value of the melt tension (cN) of the light reflector.
なお、光反射板の溶融張力は、光反射板を構成する熱可塑性樹脂の溶融張力などを調整することによって、制御することができる。 The melt tension of the light reflecting plate can be controlled by adjusting the melt tension of the thermoplastic resin constituting the light reflecting plate.
光反射板の密度は、０．９７〜１．２５ｇ／ｃｍ3が好ましく、１．０１〜１．１８ｇ／ｃｍ3がより好ましい。光反射板の密度が低過ぎると、光反射板の機械的強度が低下する虞れがある。また、光反射板の密度が高過ぎると、熱成形時に光反射板にドローダウンが発生する虞れがある。 Density of the light reflecting plate is preferably 0.97~1.25g / cm 3, 1.01~1.18g / cm 3 is more preferable. If the density of the light reflector is too low, the mechanical strength of the light reflector may be reduced. Further, if the density of the light reflecting plate is too high, there is a possibility that the light reflecting plate is drawn down during thermoforming.
なお、本発明において、光反射板の密度の測定は次の要領に従って行うことができる。まず、光反射板を切断することによって、一辺が１０ｃｍの平面正方形状の試験片とする。次に、この試験片の厚み（ｃｍ）をＪＩＳ Ｋ７１５３に準拠してノギスを用いて測定し、得られた試験片の厚み（ｃｍ）に試験片の面積（１００ｃｍ2）を乗じることによって、試験片の体積（ｃｍ3）を算出する。そして、試験片の重量（ｇ）を計測した後、次式により光反射板の密度を算出する。
光反射板の密度（ｇ／ｃｍ3）＝試験片の重量（ｇ）／試験片の体積（ｃｍ3）
In the present invention, the density of the light reflecting plate can be measured according to the following procedure. First, the light reflecting plate is cut to obtain a flat square test piece having a side of 10 cm. Next, the thickness (cm) of this test piece was measured using a caliper in accordance with JIS K7153, and the thickness (cm) of the obtained test piece was multiplied by the area (100 cm 2 ) of the test piece. The volume (cm 3 ) of the piece is calculated. And after measuring the weight (g) of a test piece, the density of a light reflection board is computed by following Formula.
Density of light reflector (g / cm 3 ) = weight of test piece (g) / volume of test piece (cm 3 )
なお、光反射板の密度は、光反射板を構成する熱可塑性樹脂の密度や、光反射板に含まれる光反射性微粒子などの熱可塑性樹脂以外の成分の含有量などを調整することによって制御することができる。 The density of the light reflecting plate is controlled by adjusting the density of the thermoplastic resin constituting the light reflecting plate and the content of components other than the thermoplastic resin such as light reflecting fine particles contained in the light reflecting plate. can do.
（熱可塑性樹脂）
光反射板に含まれている熱可塑性樹脂としては、特に限定されず、例えば、低密度ポリエチレン、直鎖状低密度ポリエチレン、高密度ポリエチレン、中密度ポリエチレンなどのポリエチレン系樹脂、ポリプロピレン系樹脂などのポリオレフィン系樹脂、ポリエステル系樹脂、ポリアクリル酸メチルなどのアクリル系樹脂、ポリ塩化ビニル系樹脂、ポリ塩化ビニリデン系樹脂、フッ素系樹脂、ポリエーテル系樹脂、ポリアミド系樹脂、ポリウレタン系樹脂、ポリブタジエンなどのジエン系樹脂が挙げられる。なかでも、ポリオレフィン系樹脂が好ましく、ポリプロピレン系樹脂がより好ましい。なお、熱可塑性樹脂は単独で用いられても二種以上が併用されてもよい。
(Thermoplastic resin)
The thermoplastic resin contained in the light reflecting plate is not particularly limited, and examples thereof include polyethylene resins such as low density polyethylene, linear low density polyethylene, high density polyethylene, and medium density polyethylene, and polypropylene resins. Polyolefin resins, polyester resins, acrylic resins such as polymethyl acrylate, polyvinyl chloride resins, polyvinylidene chloride resins, fluorine resins, polyether resins, polyamide resins, polyurethane resins, polybutadiene, etc. A diene resin is mentioned. Of these, polyolefin resins are preferable, and polypropylene resins are more preferable. In addition, a thermoplastic resin may be used independently or 2 or more types may be used together.
ポリプロピレン系樹脂としては、ホモポリプロピレン、プロピレンと他のα−オレフィンとの共重合体などが挙げられる。また、プロピレンと他のオレフィンとの共重合体は、ブロック共重合体、ランダム共重合体の何れであってもよい。 Examples of the polypropylene resin include homopolypropylene and copolymers of propylene and other α-olefins. Further, the copolymer of propylene and another olefin may be a block copolymer or a random copolymer.
なお、プロピレンと共重合されるα−オレフィンとしては、例えば、エチレン、１−ブテン、１−ペンテン、４−メチル−１−ペンテン、１−ヘキセン、１−オクテン、１−ノネン、１−デセンなどのα−オレフィンなどが挙げられる。 Examples of the α-olefin copolymerized with propylene include ethylene, 1-butene, 1-pentene, 4-methyl-1-pentene, 1-hexene, 1-octene, 1-nonene, 1-decene and the like. Α-olefins and the like.
プロピレンと他のα−オレフィンとの共重合体におけるプロピレン成分の含有量は、５０重量％以上が好ましく、０．５〜３０重量％がより好ましく、１〜１０重量％が特に好ましい。 The content of the propylene component in the copolymer of propylene and another α-olefin is preferably 50% by weight or more, more preferably 0.5 to 30% by weight, and particularly preferably 1 to 10% by weight.
（光反射性微粒子）
光反射性微粒子としては、光反射板に含有されることによって光反射板の光線反射率を向上させることができるものであれば、特に限定されない。なお、「光反射板に光反射性微粒子を含有させることによって光反射板の光線反射率が向上する」とは、光反射性微粒子を含有する光反射板と、光反射性微粒子を含有させていないこと以外は同一の構成を有する光反射板とを比較した場合に、光反射性微粒子を含有する光反射板の方が、光反射性微粒子を含有していない光反射板よりも光線反射率が高いことをいう。
(Light reflecting fine particles)
The light-reflecting fine particles are not particularly limited as long as the light-reflecting fine particles can improve the light reflectance of the light reflecting plate by being contained in the light reflecting plate. The phrase “increasing the light reflectance of the light reflecting plate by incorporating the light reflecting fine particles in the light reflecting plate” means that the light reflecting plate containing the light reflecting fine particles and the light reflecting fine particles are contained. When compared with a light reflecting plate having the same configuration except that the light reflecting plate containing the light reflecting fine particles is more light reflective than the light reflecting plate not containing the light reflecting fine particles. Is high.
本発明において、光反射板の光線反射率は、ＪＩＳ Ｋ７１０５に記載の測定法Ｂに準拠して８°の入射条件下にて全光線反射率の測定を行った場合における波長５５０ｎｍの光線反射率をいい、標準反射板として硫酸バリウム板を用いた時の光線反射率を１００とした時の絶対値で示したものである。 In the present invention, the light reflectance of the light reflecting plate is the light reflectance at a wavelength of 550 nm when the total light reflectance is measured under an incident condition of 8 ° in accordance with the measuring method B described in JIS K7105. The absolute value when the light reflectance when a barium sulfate plate is used as the standard reflecting plate is taken as 100 is shown.
光反射性微粒子として、具体的には、金、銀、アルミニウム、ニッケル等の金属微粒子、酸化チタン（ＴｉＯ2）、酸化珪素（ＳｉＯ2）、酸化アルミニウム（Ａｌ2Ｏ3）などの金属酸化物微粒子が挙げられる。また、酸化チタンには、ルチル型、アナターゼ型、イルメナイト型がある。なかでも、熱可塑性樹脂との屈折率の差が大きく光反射性の高い光反射板を提供することができることから、金属酸化物微粒子が好ましく、酸化チタンがより好ましく、ルチル型酸化チタンが特に好ましい。 Specific examples of the light reflecting fine particles include metal fine particles such as gold, silver, aluminum, and nickel, and metal oxides such as titanium oxide (TiO 2 ), silicon oxide (SiO 2 ), and aluminum oxide (Al 2 O 3 ). Fine particles are mentioned. Titanium oxide includes rutile type, anatase type, and ilmenite type. Among these, metal oxide fine particles are preferable, titanium oxide is more preferable, and rutile titanium oxide is particularly preferable because it can provide a light reflecting plate having a large difference in refractive index from thermoplastic resin and high light reflectivity. .
酸化チタンは、その光触媒作用が強いと熱可塑性樹脂を劣化させてしまって光反射板の光反射性が低下する原因となる場合がある。したがって、酸化チタンは、その表面にアルミニウム、ケイ素、チタン、ジルコニウム、スズなどの酸化物を含む被覆層が形成されてなる被覆酸化チタンとして用いることが好ましい。被覆酸化チタンによれば、光反射板の光反射性を低下させることなく、酸化チタンの光触媒作用による熱可塑性樹脂の劣化を抑制することができる。 If the photocatalytic action of titanium oxide is strong, the thermoplastic resin may be deteriorated and the light reflectivity of the light reflecting plate may be reduced. Accordingly, titanium oxide is preferably used as a coated titanium oxide having a surface on which a coating layer containing an oxide such as aluminum, silicon, titanium, zirconium, or tin is formed. According to the coated titanium oxide, deterioration of the thermoplastic resin due to the photocatalytic action of titanium oxide can be suppressed without reducing the light reflectivity of the light reflecting plate.
被覆酸化チタンを形成する方法としては、特に限定されず、酸化チタンの表面に、アルミニウム、ケイ素、チタン、ジルコニウム、スズなどの酸化物を被覆する方法が挙げられる。 The method for forming the coated titanium oxide is not particularly limited, and examples thereof include a method of coating the surface of titanium oxide with an oxide such as aluminum, silicon, titanium, zirconium, or tin.
被覆酸化チタンとしては、酸化チタンの表面がアルミニウム酸化物及びケイ素酸化物を含む被覆層によって被覆されてなる被覆酸化チタンが好ましい。このような被覆酸化チタンは、酸化チタンの光触媒作用による熱可塑性樹脂の劣化をより高く抑制することができる。 The coated titanium oxide is preferably coated titanium oxide in which the surface of titanium oxide is coated with a coating layer containing aluminum oxide and silicon oxide. Such coated titanium oxide can suppress the deterioration of the thermoplastic resin due to the photocatalytic action of titanium oxide to a higher degree.
被覆酸化チタンの平均粒子径は、０．１０〜０．３５μｍが好ましく、０．１５〜０．３５μｍがより好ましく、０．１５〜０．３０μｍが特に好ましく、０．２０〜０．３０μｍが最も好ましい。平均粒子径が上記範囲内である被覆酸化チタンを用いることにより、優れた光反射性能を光反射板の面方向において均一に発揮することが可能な光反射板を提供することができる。 The average particle size of the coated titanium oxide is preferably 0.10 to 0.35 μm, more preferably 0.15 to 0.35 μm, particularly preferably 0.15 to 0.30 μm, most preferably 0.20 to 0.30 μm. preferable. By using the coated titanium oxide having an average particle diameter within the above range, it is possible to provide a light reflecting plate capable of exhibiting excellent light reflecting performance uniformly in the surface direction of the light reflecting plate.
被覆酸化チタンの平均粒子径の測定は、次の通りにして行うことができる。先ず、例えば、光反射板をその厚み方向、即ち、表面に対して直交する方向に沿って全長に亘って切断する。次に、光反射板の断面を、走査型電子顕微鏡（ＳＥＭ）により、１０，０００倍の倍率で撮影し得られたＳＥＭ写真より、１００個以上の被覆酸化チタンの粒子径を測定して、得られた値を相加平均することに被覆酸化チタンの平均粒子径を算出することができる。なお、本発明において、被覆酸化チタンの粒子径とは、被覆酸化チタンを包囲し得る最小径の真円の直径を意味する The average particle diameter of the coated titanium oxide can be measured as follows. First, for example, the light reflecting plate is cut over its entire length along the thickness direction, that is, the direction orthogonal to the surface. Next, from the SEM photograph obtained by photographing the cross section of the light reflecting plate with a scanning electron microscope (SEM) at a magnification of 10,000 times, the particle diameter of 100 or more coated titanium oxides was measured, The average particle diameter of the coated titanium oxide can be calculated by arithmetically averaging the obtained values. In the present invention, the particle diameter of the coated titanium oxide means the diameter of a perfect circle that is the smallest diameter that can surround the coated titanium oxide.
なお、上記被覆酸化チタンは、E.I.Dupont de Nemours&Co.、SCM Corporation、Kerr-McGee Co.、CanadeanTitanium Pigments Ltd.、Tioxide of Canada Ltd.、Pigmentos y Productos Quimicos、S.A.de C.V、Tibras Titanos S.A.、Tioxide International Ltd.、SCM Corp.、Kronos Titan GmbH、NL Chemical SA/NV、Tioxide、TDF Tiofine BV、石原産業社、テイカ社、堺化学工業社、古河機械金属社、トーケムプロダクツ、チタン工業社、富士チタン工業社、韓国チタニウム社、中国金属加工社、ISK台湾社などから市販されている。 The above-mentioned coated titanium oxide is EIDupont de Nemours & Co., SCM Corporation, Kerr-McGee Co., Canadean Titanium Pigments Ltd., Tioxide of Canada Ltd., Pigmentos y Productos Quimicos, SAde CV, Tibras Titanos SA, Tioxide International Ltd. ., SCM Corp., Kronos Titan GmbH, NL Chemical SA / NV, Tioxide, TDF Tiofine BV, Ishihara Sangyosha, Teika, Sakai Chemical Industry, Furukawa Machine Metal, Tochem Products, Titanium Industry, Fuji Titanium Industry , Korea Titanium Co., China Metal Processing Co., ISK Taiwan Co., Ltd. and others.
光反射板中における光反射性微粒子の含有量は、光反射性に優れる光反射板を得るために、熱可塑性樹脂１００重量部に対して、５重量部以上が好ましい。しかしながら、光反射性微粒子の含有量が高過ぎると、光反射板中に光反射性微粒子を均一に微分散することが困難となり、光反射板の光反射性を低下させる虞れがある。しがって、光反射板中における光反射性微粒子の含有量は、熱可塑性樹脂１００重量部に対して、５〜５０重量部がより好ましく、１０〜４０重量部が特に好ましい。 In order to obtain a light reflecting plate having excellent light reflectivity, the content of the light reflecting fine particles in the light reflecting plate is preferably 5 parts by weight or more with respect to 100 parts by weight of the thermoplastic resin. However, if the content of the light reflecting fine particles is too high, it becomes difficult to uniformly finely disperse the light reflecting fine particles in the light reflecting plate, and the light reflecting property of the light reflecting plate may be lowered. Therefore, the content of the light reflecting fine particles in the light reflecting plate is more preferably 5 to 50 parts by weight and particularly preferably 10 to 40 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the thermoplastic resin.
また、光反射板には、酸化防止剤、紫外線吸収剤、ヒンダードアミン系光反射安定剤、銅害防止剤（金属不活性剤）、帯電防止剤、ステアリン酸金属石鹸などの分散剤、クエンチャー、ラクトン系加工安定剤、蛍光増白剤、及び結晶核剤などが添加されてもよい。 In addition, the light reflection plate includes an antioxidant, an ultraviolet absorber, a hindered amine light reflection stabilizer, a copper damage inhibitor (metal deactivator), an antistatic agent, a dispersant such as a metal stearate soap, a quencher, Lactone processing stabilizers, optical brighteners, crystal nucleating agents, and the like may be added.
光反射板の厚みは薄過ぎると、光反射板の剛性が低下して、光反射板に撓みが生じる虞れがある他、光反射板を熱成形して任意の形状に成形する際に薄肉部が発生しやすくなる虞れがある。また、光反射板の厚みが厚過ぎると、光反射板を組み込む装置の厚みや重量が増大する虞れがある。したがって、光反射板の厚みは、０．１〜１．５ｍｍが好ましく、０．１〜０．８ｍｍがより好ましく、０．１〜０．６ｍｍが特に好ましい。なお、光反射板の形状は、特に制限されないが、シート状が好ましい。 If the thickness of the light reflecting plate is too thin, the rigidity of the light reflecting plate may be reduced, and the light reflecting plate may be bent. In addition, the light reflecting plate may be thinly formed by thermoforming the light reflecting plate into an arbitrary shape. There is a possibility that the portion is likely to be generated. Moreover, if the thickness of the light reflecting plate is too thick, the thickness and weight of the device incorporating the light reflecting plate may increase. Therefore, the thickness of the light reflecting plate is preferably 0.1 to 1.5 mm, more preferably 0.1 to 0.8 mm, and particularly preferably 0.1 to 0.6 mm. The shape of the light reflecting plate is not particularly limited, but a sheet shape is preferable.
［光反射板の製造方法］
本発明の光反射板の製造方法としては、溶融張力が５〜１５ｃＮであり且つメルトフローレイトが０．１〜７ｇ／１０分である熱可塑性樹脂（Ｉ）１００重量部と、熱可塑性樹脂（II）及び光反射性微粒子を含み、溶融張力が０．１〜４ｃＮであり且つメルトフローレイトが７〜２０ｇ／１０分である樹脂組成物１０〜１００重量部とを溶融混練した後に押し出す方法が好ましく用いられる。
[Production method of light reflector]
As a method for producing the light reflecting plate of the present invention, 100 parts by weight of a thermoplastic resin (I) having a melt tension of 5 to 15 cN and a melt flow rate of 0.1 to 7 g / 10 minutes, and a thermoplastic resin ( II) and 10 to 100 parts by weight of a resin composition containing light-reflecting fine particles, having a melt tension of 0.1 to 4 cN and a melt flow rate of 7 to 20 g / 10 minutes, and extruding the mixture. Preferably used.
光反射板の熱成形時のドローダウンを抑制するためには、上述した通り、光反射板の溶融張力を高くする必要がある。このような光反射板を製造するためには、溶融張力が高い熱可塑性樹脂を用いることが好ましい。しかしながら、単に溶融張力が高い熱可塑性樹脂と光反射性微粒子とを溶融混練した後に押し出すことによって光反射板を製造した場合、溶融張力が高い熱可塑性樹脂中に酸化チタンを微分散させることが難しくなる。そのため、多くの光反射性微粒子が凝集して、得られる光反射板の溶融張力が低下するために、光反射板の熱成形性も低下する虞れがある。 In order to suppress the drawdown at the time of thermoforming the light reflecting plate, it is necessary to increase the melt tension of the light reflecting plate as described above. In order to manufacture such a light reflecting plate, it is preferable to use a thermoplastic resin having a high melt tension. However, when a light reflector is produced simply by melt kneading a thermoplastic resin having high melt tension and light reflecting fine particles and then extruding it, it is difficult to finely disperse titanium oxide in the thermoplastic resin having high melt tension. Become. For this reason, many light-reflecting fine particles aggregate and the melt tension of the resulting light-reflecting plate is lowered, so that the thermoformability of the light-reflecting plate may also be lowered.
したがって、本発明では、溶融張力が低い熱可塑性樹脂（II）中に光反射性微粒子を分散させて溶融張力が低い樹脂組成物を得、この樹脂組成物と溶融張力が高い熱可塑性樹脂（Ｉ）とを溶融混練した後に押し出すことによって、溶融張力が高い熱可塑性樹脂（Ｉ）を用いて溶融張力が高い光反射板を製造しても、光反射性微粒子が均一に微分散されており、光反射性に優れた光反射板を得ることが可能となる。 Therefore, in the present invention, the light reflective fine particles are dispersed in the thermoplastic resin (II) having a low melt tension to obtain a resin composition having a low melt tension. The resin composition and the thermoplastic resin (I having a high melt tension) are obtained. ) And extruding after melt kneading, even if a light reflector having a high melt tension is produced using the thermoplastic resin (I) having a high melt tension, the light reflective fine particles are uniformly finely dispersed, It is possible to obtain a light reflecting plate excellent in light reflectivity.
（熱可塑性樹脂（Ｉ））
熱可塑性樹脂（Ｉ）は、光反射板のベース樹脂として用いられるものである。熱可塑性樹脂（Ｉ）の溶融張力は、５〜１５ｃＮが好ましいが、７〜１０ｃＮがより好ましい。熱可塑性樹脂（Ｉ）の溶融張力が低過ぎると、得られる光反射板の溶融張力が低下して、光反射板の熱成形性を充分に向上させることができない虞れがある。また、熱可塑性樹脂（Ｉ）の溶融張力が高過ぎると、熱成形時に光反射板の伸び性が低下して熱成形性が却って低下する虞れがある。
(Thermoplastic resin (I))
The thermoplastic resin (I) is used as a base resin for the light reflecting plate. The melt tension of the thermoplastic resin (I) is preferably 5 to 15 cN, but more preferably 7 to 10 cN. If the melt tension of the thermoplastic resin (I) is too low, the melt tension of the obtained light reflecting plate is lowered, and the thermoformability of the light reflecting plate may not be sufficiently improved. On the other hand, if the melt tension of the thermoplastic resin (I) is too high, the extensibility of the light reflecting plate may be reduced during thermoforming, and the thermoformability may be reduced.
なお、本発明において熱可塑性樹脂（Ｉ）及び後述する熱可塑性樹脂（II）の溶融張力とは、それぞれ１９０℃にて測定された値を意味する。光反射板の溶融張力の測定は、上述した光反射板の溶融張力の測定と同様の方法を用いて行うことができる。 In the present invention, the melt tensions of the thermoplastic resin (I) and the thermoplastic resin (II) described later mean values measured at 190 ° C., respectively. The measurement of the melt tension of the light reflection plate can be performed using the same method as the measurement of the melt tension of the light reflection plate described above.
熱可塑性樹脂（Ｉ）のメルトフローレイトは、０．１〜７ｇ／１０分が好ましく、０．１〜５ｇ／１０分がより好ましい。熱可塑性樹脂（Ｉ）のメルトフローレイトが低過ぎると、得られる光反射板の熱成形性を充分に向上させることができない虞れがある。また、熱可塑性樹脂（Ｉ）のメルトフローレイトが高過ぎると、熱成形時に光反射板の伸び性が低下して、光反射板の熱成形性が低下する虞れがある。 The melt flow rate of the thermoplastic resin (I) is preferably from 0.1 to 7 g / 10 minutes, and more preferably from 0.1 to 5 g / 10 minutes. If the melt flow rate of the thermoplastic resin (I) is too low, the thermoformability of the resulting light reflecting plate may not be sufficiently improved. Moreover, if the melt flow rate of the thermoplastic resin (I) is too high, the extensibility of the light reflecting plate may be reduced during thermoforming, and the thermoforming property of the light reflecting plate may be deteriorated.
なお、本発明において熱可塑性樹脂（Ｉ）及び後述する熱可塑性樹脂（II）のメルトフローレイト（ＭＦＲ）とは、それぞれ２３０℃、荷重２１．１８Ｎにて測定された値を意味する。熱可塑性樹脂（Ｉ）及び熱可塑性樹脂（II）のメルトフローレイトの測定は、ＪＩＳ Ｋ７２１０（１９９９）「プラスチック―熱可塑性プラスチックのメルトマスフローレイト（ＭＦＲ）及びメルトボリュームフローレイトＩ（ＭＶＲ）の試験方法」Ｂ法に準拠して行うことができる。測定条件としては、試料３〜８ｇ、予熱２７０秒、ロードホールド３０秒、試験温度２３０℃、試験荷重２１．１８Ｎとする。試験回数は３回で、その相加平均値をメルトフローレイトとする。また、測定装置としては、例えば、（株）東洋精機製作所製 セミオートメルトインデクサー２Ａが用いられる。 In the present invention, the melt flow rate (MFR) of the thermoplastic resin (I) and the thermoplastic resin (II) described below means values measured at 230 ° C. and a load of 21.18 N, respectively. The measurement of the melt flow rate of the thermoplastic resin (I) and the thermoplastic resin (II) is based on the test of JIS K7210 (1999) “Plastic-thermoplastic melt mass flow rate (MFR) and melt volume flow rate I (MVR)”. Method "can be carried out in accordance with method B. The measurement conditions are as follows: sample 3 to 8 g, preheating 270 seconds, load hold 30 seconds, test temperature 230 ° C., test load 21.18N. The number of tests is 3, and the arithmetic average value is the melt flow rate. As a measuring device, for example, a semi-auto melt indexer 2A manufactured by Toyo Seiki Seisakusho Co., Ltd. is used.
熱可塑性樹脂（Ｉ）の重量平均分子量は、５０００００〜２００００００が好ましく、６５００００〜１００００００がより好ましい。熱可塑性樹脂（Ｉ）の重量平均分子量が低過ぎると、得られる光反射板の溶融張力が低下して、光反射板の熱成形性を充分に向上させることができない虞れがある。また、熱可塑性樹脂（Ｉ）の重量平均分子量が高過ぎると、熱成形時に光反射板の伸び性が低下して熱成形性が却って低下する虞れがある。 The weight average molecular weight of the thermoplastic resin (I) is preferably from 500,000 to 2,000,000, more preferably from 655,000 to 1,000,000. If the weight average molecular weight of the thermoplastic resin (I) is too low, the melt tension of the obtained light reflecting plate may be lowered, and the thermoformability of the light reflecting plate may not be sufficiently improved. Moreover, when the weight average molecular weight of thermoplastic resin (I) is too high, there exists a possibility that the extensibility of a light reflection plate may fall at the time of thermoforming, and thermoformability may fall on the contrary.
熱可塑性樹脂（Ｉ）の分散度（重量平均分子量／数平均分子量）は、５〜２０が好ましく、７〜１０がより好ましい。熱可塑性樹脂（Ｉ）の分散度（重量平均分子量と数平均分子量の比の値）が低過ぎると、光反射板の溶融張力が低下して、光反射板の熱成形性が低下する虞れがある。熱可塑性樹脂（Ｉ）の分散度（重量平均分子量と数平均分子量の比の値）が高過ぎると、熱成形時に光反射板の伸び性が低下して光反射板の熱成形性が却って低下する虞れがある。 5-20 are preferable and, as for the dispersity (weight average molecular weight / number average molecular weight) of thermoplastic resin (I), 7-10 are more preferable. If the degree of dispersion of the thermoplastic resin (I) (the value of the ratio of the weight average molecular weight to the number average molecular weight) is too low, the melt tension of the light reflecting plate may be lowered, and the thermoformability of the light reflecting plate may be lowered. There is. If the degree of dispersion of the thermoplastic resin (I) (the value of the ratio of the weight average molecular weight to the number average molecular weight) is too high, the extensibility of the light reflecting plate decreases during thermoforming, and the thermoformability of the light reflecting plate decreases. There is a risk of doing.
熱可塑性樹脂の重量平均分子量及び分散度はＧＰＣを用いて測定された値をいう。具体的には、バイアル瓶中の試料１０ｍｇに０．０５重量％のＢＨＴ（ブチルヒドロキシトルエン）入りオルトジクロロベンゼン４ｍＬを加えて密栓し、試料を溶解ろ過装置（東ソー社製 商品名「ＤＦ−８０２０」）に供給して１６０℃で２時間に亘って加熱して完全に溶解させてから、高温用ろ過装置（センシュー科学製 消費姪「ＳＳＣ−９３００」）専用ＳＵＳ容器に溶解液を移して再度加熱した後、メンブレンフィルター（ＡＤＶＡＮＴＥＣ社 ＰＴＦＥ製 Ｔ０５０Ａ０２５Ａ（ポアサイズ０．５μｍ））を用いて専用空気注入器具にて専用ＳＵＳ容器に空気を送り込んでろ過を実施した。得られたろ過試料溶液を下記の測定装置を用いて下記条件下で測定し、予め作製しておいた標準ポリスチレンの検量線から試料の重量平均分子量（Ｍｗ）及び数平均分子量（Ｍｎ）を求める。分散度は、重量平均分子量（Ｍｗ）を数平均分子量（Ｍｎ）で除して算出することができる。
使用機器：東ソー（株）製 ＨＬＣ−８１２１ＧＰＣ／ＨＴ
ガードカラム：東ソー（株）製 ＴＳＫｇｅｌ guardcolumn Hhr（S）HT １本（７．５mm I.D.×７．５cm）
カラム：東ソー（株）製 TＳＫｇｅｌ ＧＭＨｈｒ−Ｈ（S）ＨＴ ２本（７．８mm I.D.×３０cm）
移動相：オルトジクロロベンゼン
サンプル流量：１．０ｍＬ／ｍｉｎ
リファレンス流量：０．５ｍＬ／ｍｉｎ
検出器：ＲＩ（極性＝マイナス）
試料濃度：０．２５ｗｔ％
注入量：３００μＬ
測定時間：３０ｍｉｎ
サンプリングピッチ：３００ｍｓｅｃ
〔装置各部設定温度〕
溶媒ストッカ：５０℃
システムオーブン：４０℃
プレオーブン：１４５℃
カラムオーブン（カラム温度）：１４５℃
サンプルテーブル：１４５℃
注入バルブ：１４５℃
トランスライン：１４５℃
廃液ライン：１４５℃
検出器：１４５℃
検量線用標準ポリスチレン試料は、昭和電工（株）製のShodex Standard SM-105 SH-75の分子量Ｍｗが5,620,000、3,120,000、1,250,000、442,000、131,000、54,000、20,000、7,590、3,450及び1,320のものを用いた。
検量線の作成方法は以下の通りである。上記検量線用標準ポリスチレンをＡ(5,620,00、1,250,000、131,000、20,000、3,450）、Ｂ（3,120,000、442,000、54,000、7,590、1,320）にグループ分けし、Ａをそれぞれ（７mg、１０mg、１５mg、２５mg、３５mg）秤量した後、０．０５重量％ＢＨＴ（ブチルヒドロキシトルエン）入りのオルトジクロロベンゼン５０ｍＬに溶解して標準液を作製した。Ｂをそれぞれ（１０mg、１５mg、２０mg、３０mg、３５mg）秤量した後、０．０５重量％ＢＨＴ（ブチルヒドロキシトルエン）入りのオルトジクロロベンゼン５０ｍＬに溶解して標準液を作製した。標準液を３００μＬ注入して測定し、これらの保持時間から専用データ解析プログラム（GPC-8020modelIIデータ解析）を用いて較正曲線（三次式）を作成して検量線を作成し、平均分子量算出に用いた。
The weight average molecular weight and dispersity of the thermoplastic resin are values measured using GPC. Specifically, 4 mL of orthodichlorobenzene containing 0.05 wt% BHT (butylhydroxytoluene) was added to 10 mg of the sample in the vial and sealed, and the sample was dissolved and filtered (trade name “DF-8020 manufactured by Tosoh Corporation”). )) And heated at 160 ° C. for 2 hours to completely dissolve, then transfer the solution to a dedicated SUS container for high temperature filtration equipment (consumer “SSC-9300” manufactured by Senshu Kagaku). After heating, filtration was carried out by feeding air into a dedicated SUS container using a membrane filter (ADVANTEC PTFE T050A025A (pore size 0.5 μm)) with a dedicated air injection device. The obtained filtered sample solution is measured under the following conditions using the following measuring device, and the weight average molecular weight (Mw) and number average molecular weight (Mn) of the sample are obtained from a standard polystyrene calibration curve prepared in advance. . The degree of dispersion can be calculated by dividing the weight average molecular weight (Mw) by the number average molecular weight (Mn).
Equipment used: HLC-8121GPC / HT manufactured by Tosoh Corporation
Guard column: Tosoh Co., Ltd. TSKgel guardcolumn Hhr (S) 1 HT (7.5mm ID x 7.5cm)
Column: Two TSKgel GMHhr-H (S) HT manufactured by Tosoh Corporation (7.8 mm ID × 30 cm)
Mobile phase: Orthodichlorobenzene Sample flow rate: 1.0 mL / min
Reference flow rate: 0.5 mL / min
Detector: RI (polarity = negative)
Sample concentration: 0.25 wt%
Injection volume: 300 μL
Measurement time: 30 min
Sampling pitch: 300 msec
[Set temperature for each part]
Solvent stocker: 50 ° C
System oven: 40 ° C
Pre-oven: 145 ° C
Column oven (column temperature): 145 ° C
Sample table: 145 ° C
Injection valve: 145 ° C
Transline: 145 ° C
Waste liquid line: 145 ° C
Detector: 145 ° C
Standard polystyrene samples for calibration curves are those of Shodex Standard SM-105 SH-75 manufactured by Showa Denko KK with molecular weight Mw of 5,620,000, 3,120,000, 1,250,000, 442,000, 131,000, 54,000, 20,000, 7,590, 3,450 and 1,320. It was.
The method of creating a calibration curve is as follows. The standard polystyrene for calibration curves is grouped into A (5,620,00, 1,250,000, 131,000, 20,000, 3,450) and B (3,120,000, 442,000, 54,000, 7,590, 1,320), and A is (7 mg, 10 mg, 15 mg, 25 mg), respectively. 35 mg) and weighed, and dissolved in 50 mL of orthodichlorobenzene containing 0.05 wt% BHT (butylhydroxytoluene) to prepare a standard solution. B was weighed (10 mg, 15 mg, 20 mg, 30 mg, 35 mg), respectively, and then dissolved in 50 mL of orthodichlorobenzene containing 0.05 wt% BHT (butylhydroxytoluene) to prepare a standard solution. Inject 300μL of the standard solution, measure the retention time, create a calibration curve (cubic equation) using a dedicated data analysis program (GPC-8020modelII data analysis), and use it to calculate the average molecular weight. It was.
（熱可塑性樹脂（II））
上述した熱可塑性樹脂（Ｉ）と溶融混練される樹脂組成物は、熱可塑性樹脂（II）と、光反射性微粒子とを含む。
(Thermoplastic resin (II))
The resin composition melt-kneaded with the thermoplastic resin (I) described above includes the thermoplastic resin (II) and light-reflecting fine particles.
熱可塑性樹脂（II）の溶融張力は、０．１〜４ｃＮが好ましいが、０．５〜１．５ｃＮが好ましい。熱可塑性樹脂（II）の溶融張力が低過ぎると、得られる光反射板の溶融張力が低下して、光反射板の熱成形性を充分に向上させることができない虞れがある。また、熱可塑性樹脂（II）の溶融張力が高過ぎると、光反射性微粒子が均一に微分散された光反射板が得られなくなったり、熱成形時に光反射板の伸び性が低下して、光反射板の熱成形性が却って低下したりする虞れがある The melt tension of the thermoplastic resin (II) is preferably 0.1 to 4 cN, but preferably 0.5 to 1.5 cN. If the melt tension of the thermoplastic resin (II) is too low, the melt tension of the obtained light reflecting plate is lowered, and the thermoformability of the light reflecting plate may not be sufficiently improved. Moreover, if the melt tension of the thermoplastic resin (II) is too high, a light reflecting plate in which the light reflecting fine particles are uniformly finely dispersed cannot be obtained, or the extensibility of the light reflecting plate is reduced during thermoforming, There is a possibility that the thermoformability of the light reflecting plate may decrease instead.
熱可塑性樹脂（II）のメルトフローレイトは、７〜２０ｇ／１０分が好ましく、７〜１０ｇ／１０分がより好ましい。熱可塑性樹脂（II）のメルトフローレイトが低過ぎると、得られる光反射板の熱成形性を充分に向上させることができない虞れがある。また、熱可塑性樹脂（II）のメルトフローレイトが高過ぎると、得られる光反射板の熱成形性が低下する虞れがある。 The melt flow rate of the thermoplastic resin (II) is preferably 7 to 20 g / 10 minutes, and more preferably 7 to 10 g / 10 minutes. If the melt flow rate of the thermoplastic resin (II) is too low, there is a possibility that the thermoformability of the obtained light reflecting plate cannot be sufficiently improved. Moreover, when the melt flow rate of the thermoplastic resin (II) is too high, there is a possibility that the thermoformability of the obtained light reflecting plate is lowered.
なお、熱可塑性樹脂の溶融張力やＭＦＲを制御するには、例えば、熱可塑性樹脂の分子量を調整したり、熱可塑性樹脂に架橋剤や架橋助剤を用いて架橋構造を付与したり、熱可塑性樹脂に電子線を照射することにより長鎖分岐構造を付与したり、又は、溶融張力、メルトフローレイト、分子量又は分岐構造などの物性の異なる熱可塑性樹脂同士を混合することによって行うことができる。 In order to control the melt tension and MFR of the thermoplastic resin, for example, the molecular weight of the thermoplastic resin is adjusted, a crosslinking structure or a crosslinking aid is added to the thermoplastic resin, or the thermoplastic resin is controlled. A long chain branched structure can be imparted by irradiating the resin with an electron beam, or thermoplastic resins having different physical properties such as melt tension, melt flow rate, molecular weight, or branched structure can be mixed.
例えば、分子量が高かったり、架橋構造や長鎖分岐構造が付与されたりした熱可塑性樹脂は、高分子鎖の分子間相互作用（分子鎖のからみあい）が大きくなるために、溶融張力が高くなると共にＭＦＲが低くなる。一方、分子量が低かったり、架橋構造や長鎖分岐構造が付与されていないか付与されている程度が低かったりする熱可塑性樹脂は、高分子鎖の分子間相互作用（分子鎖のからみあい）が小さくなるために、溶融張力が低くなると共にＭＦＲが高くなる。 For example, a thermoplastic resin with a high molecular weight or a cross-linked structure or a long-chain branched structure has a high melt tension due to an increase in intermolecular interaction (molecular chain entanglement) of polymer chains. MFR is lowered. On the other hand, thermoplastic resins with low molecular weight, low cross-linking structure or long chain branching structure, or low degree of addition, have low intermolecular interactions (molecular chain entanglement). Therefore, the melt tension is decreased and the MFR is increased.
熱可塑性樹脂（II）の重量平均分子量は、２０００００〜１５０００００が好ましく、３０００００〜１００００００がより好ましく、３０００００〜７０００００が特に好ましい。熱可塑性樹脂（II）の重量平均分子量が、低過ぎると、得られる光反射板の溶融張力が低下して、光反射板の熱成形性を充分に向上させることができない虞れがある。また、熱可塑性樹脂（II）の重量平均分子量が高過ぎると、光反射性微粒子が均一に微分散された光反射板が得られなくなったり、熱成形時に光反射板の伸び性が低下して、光反射板の熱成形性が却って低下したりする虞れがある。 The weight average molecular weight of the thermoplastic resin (II) is preferably 200000 to 150,000, more preferably 300000 to 1000000, and particularly preferably 300000 to 700000. If the weight average molecular weight of the thermoplastic resin (II) is too low, the melt tension of the obtained light reflecting plate may be lowered, and the thermoformability of the light reflecting plate may not be sufficiently improved. Also, if the weight average molecular weight of the thermoplastic resin (II) is too high, a light reflecting plate in which the light reflecting fine particles are uniformly finely dispersed cannot be obtained, or the extensibility of the light reflecting plate is reduced during thermoforming. There is a possibility that the thermoformability of the light reflecting plate may be lowered instead.
熱可塑性樹脂（II）の分散度（重量平均分子量／数平均分子量）は、２〜１５が好ましく、３〜１０がより好ましく、３〜６が特に好ましい。熱可塑性樹脂（II）の分散度（重量平均分子量と数平均分子量の比の値）が低過ぎると、光反射板の溶融張力が低下して、光反射板の熱成形性が低下する虞れがある。熱可塑性樹脂（II）の分散度（重量平均分子量と数平均分子量の比の値）が高過ぎると、熱成形時に光反射板の伸び性が低下して光反射板の熱成形性が却って低下する虞れがある。 2-15 are preferable, as for the dispersity (weight average molecular weight / number average molecular weight) of thermoplastic resin (II), 3-10 are more preferable, and 3-6 are especially preferable. If the degree of dispersion of the thermoplastic resin (II) (the ratio of the weight average molecular weight to the number average molecular weight) is too low, the melt tension of the light reflecting plate may decrease and the thermoformability of the light reflecting plate may decrease. There is. If the degree of dispersion of the thermoplastic resin (II) (the ratio of the weight average molecular weight to the number average molecular weight) is too high, the extensibility of the light reflector decreases during thermoforming and the thermoformability of the light reflector decreases. There is a risk of doing.
樹脂組成物に含まれる光反射性微粒子としては、上述した通り、被覆酸化チタンが好ましい。また、熱可塑性樹脂中での被覆酸化チタンの分散性を向上させるために、予め加熱乾燥させた被覆酸化チタンを用いることが好ましい。 As the light-reflective fine particles contained in the resin composition, coated titanium oxide is preferable as described above. Moreover, in order to improve the dispersibility of the coated titanium oxide in the thermoplastic resin, it is preferable to use the coated titanium oxide that has been dried by heating in advance.
被覆酸化チタンの加熱乾燥は、被覆酸化チタンを好ましくは５０〜１４０℃、より好ましくは９０〜１２０℃で加熱することにより行うことができる。加熱時間は、２〜８時間が好ましく、３〜５時間がより好ましい。 Heat-drying of the coated titanium oxide can be performed by heating the coated titanium oxide preferably at 50 to 140 ° C, more preferably 90 to 120 ° C. The heating time is preferably 2 to 8 hours, and more preferably 3 to 5 hours.
熱可塑性樹脂（II）及び光反射性微粒子を含む樹脂組成物は、ペレット状などの所定の形状に成形されていることが好ましい。このように成形された樹脂組成物中では、被覆酸化チタンが熱可塑性樹脂（II）によって完全に被覆されており、熱可塑性樹脂（II）に被覆されずに露出している被覆酸化チタンは殆ど存在しない。したがって、成形された樹脂組成物を長時間に亘って放置したとしても樹脂組成物中に含まれている被覆酸化チタンが吸湿して分散性が低下することを抑制することができる。 The resin composition containing the thermoplastic resin (II) and the light-reflecting fine particles is preferably molded into a predetermined shape such as a pellet. In the resin composition thus molded, the coated titanium oxide is completely coated with the thermoplastic resin (II), and the coated titanium oxide that is exposed without being coated with the thermoplastic resin (II) is almost all not exist. Therefore, even if the molded resin composition is allowed to stand for a long time, it can be suppressed that the coated titanium oxide contained in the resin composition absorbs moisture and the dispersibility is lowered.
樹脂組成物をペレット状に成形するには、例えば、被覆酸化チタン及び熱可塑性樹脂（II）を押出機に供給して溶融混練することにより樹脂組成物を得、この樹脂組成物を押出機からストランド状に押出した後に所定の間隔毎に切断する方法が好ましく用いられる。 In order to mold the resin composition into a pellet, for example, the coated titanium oxide and the thermoplastic resin (II) are supplied to an extruder and melt-kneaded to obtain a resin composition, and the resin composition is removed from the extruder. A method of cutting at predetermined intervals after extrusion into a strand is preferably used.
押出機中で被覆酸化チタン及び熱可塑性樹脂（II）を溶融混練することにより樹脂組成物を得る際に、揮発分除去手段を有する押出機を用い、溶融混練時に樹脂組成物から生じる揮発分を押出機の外部に排出するのが好ましい。このような方法により被覆酸化チタンが吸湿して分散性が低下することを抑制することができる。 When the resin composition is obtained by melt-kneading the coated titanium oxide and the thermoplastic resin (II) in an extruder, the volatile matter generated from the resin composition at the time of melt-kneading is obtained by using an extruder having a volatile content removing means. It is preferable to discharge to the outside of the extruder. By such a method, it can suppress that a coated titanium oxide absorbs moisture and a dispersibility falls.
揮発分除去手段を有する押出機としては、例えば、被覆酸化チタン及び熱可塑性樹脂（II）を溶融混練する押出機のシリンダーの中間部にシリンダー内部の気体を外部に排出するためのベント口を設けたベント式押出機などが好適に用いられる。ベント式押出機によれば、真空ポンプなどを用いてシリンダー内部の気体をベント口より吸引して外部へ排出することができる。 As an extruder having a devolatilization means, for example, a vent port for discharging gas inside the cylinder to the outside is provided in the middle of the cylinder of the extruder for melting and kneading the coated titanium oxide and the thermoplastic resin (II). A vented extruder or the like is preferably used. According to the vent type extruder, the gas inside the cylinder can be sucked from the vent port and discharged to the outside using a vacuum pump or the like.
ベント口から気体を吸引する場合、シリンダー内の圧力を７．５〜２２５ｍｍＨｇ（１〜３０ｋＰａ）とするのが好ましく、２２．５〜１５０ｍｍＨｇ（３〜２０ｋＰａ）とするのがより好ましい。シリンダー内の圧力を上記範囲内とすることにより、溶融混練時にも溶融混練物に含まれる被覆酸化チタンに含まれる水和水を除去することができる。また、被覆酸化チタン及び熱可塑性樹脂（II）を溶融混練する温度は１８０〜２９０℃が好ましく、１８０〜２７０℃がより好ましい。 When the gas is sucked from the vent port, the pressure in the cylinder is preferably 7.5 to 225 mmHg (1 to 30 kPa), and more preferably 22.5 to 150 mmHg (3 to 20 kPa). By setting the pressure in the cylinder within the above range, water of hydration contained in the coated titanium oxide contained in the melt-kneaded product can be removed even during melt-kneading. Moreover, 180-290 degreeC is preferable and, as for the temperature which melt-kneads coating titanium oxide and thermoplastic resin (II), 180-270 degreeC is more preferable.
熱可塑性樹脂（II）及び光反射性微粒子を含む樹脂組成物の溶融張力は、０．１〜５ｃＮが好ましいが、０．５〜１．５ｃＮが好ましい。樹脂組成物の溶融張力が低過ぎると、得られる光反射板の熱成形性を低下させる虞れがある。また、樹脂組成物の溶融張力が高過ぎると、光反射性微粒子が均一に微分散された光反射板が得られない虞れがある。 The melt tension of the resin composition containing the thermoplastic resin (II) and the light reflecting fine particles is preferably from 0.1 to 5 cN, but preferably from 0.5 to 1.5 cN. If the melt tension of the resin composition is too low, there is a risk that the thermoformability of the resulting light reflector is reduced. On the other hand, if the melt tension of the resin composition is too high, a light reflecting plate in which the light reflecting fine particles are uniformly finely dispersed may not be obtained.
なお、本発明において熱可塑性樹脂（II）及び光反射性微粒子を含む樹脂組成物の溶融張力とは、それぞれ１９０℃にて測定された値を意味する。樹脂組成物の溶融張力の測定は、上述した光反射板の溶融張力の測定と同様の方法を用いて行うことができる。 In the present invention, the melt tension of the resin composition containing the thermoplastic resin (II) and the light reflecting fine particles means a value measured at 190 ° C., respectively. The measurement of the melt tension of the resin composition can be performed using the same method as the measurement of the melt tension of the light reflecting plate described above.
熱可塑性樹脂（II）及び光反射性微粒子を含む樹脂組成物のメルトフローレイトは、７〜２０ｇ／１０分が好ましく、７〜１０ｇ／１０分がより好ましい。樹脂組成物のメルトフローレイトが低過ぎると、得られる光反射板の熱成形性を充分に向上させることができない虞れがある。また、樹脂組成物のメルトフローレイトが高過ぎると、得られる光反射板の熱成形性が低下する虞れがある。 The melt flow rate of the resin composition containing the thermoplastic resin (II) and the light-reflective fine particles is preferably 7 to 20 g / 10 minutes, and more preferably 7 to 10 g / 10 minutes. If the melt flow rate of the resin composition is too low, the thermoformability of the resulting light reflecting plate may not be sufficiently improved. Moreover, when the melt flow rate of a resin composition is too high, there exists a possibility that the thermoformability of the obtained light reflection plate may fall.
樹脂組成物の溶融張力及びＭＦＲは、例えば、樹脂組成物に含まれている熱可塑性樹脂の溶融張力やＭＦＲを調整することによって制御することができる。 The melt tension and MFR of the resin composition can be controlled, for example, by adjusting the melt tension and MFR of the thermoplastic resin contained in the resin composition.
樹脂組成物中における熱可塑性樹脂（II）の含有量は、３０〜８０重量％が好ましく、４０〜７０重量％がより好ましい。樹脂組成物中における熱可塑性樹脂（II）の含有量が低過ぎると、光反射性微粒子を均一に分散させることが困難となり、得られる光反射板の光反射性が低下する虞れがある。樹脂組成物中における熱可塑性樹脂（II）の含有量が高過ぎると、得られる光反射板の光反射性が低下する虞れがある。 The content of the thermoplastic resin (II) in the resin composition is preferably 30 to 80% by weight, and more preferably 40 to 70% by weight. If the content of the thermoplastic resin (II) in the resin composition is too low, it is difficult to uniformly disperse the light-reflecting fine particles, and the light reflectivity of the obtained light reflecting plate may be lowered. If the content of the thermoplastic resin (II) in the resin composition is too high, the light reflectivity of the obtained light reflecting plate may be lowered.
樹脂組成物中における光反射性微粒子の含有量は、２０〜７０重量％が好ましく、３０〜６０重量％がより好ましい。樹脂組成物中における光反射性微粒子の含有量が低過ぎると、得られる光反射板の光反射性が低下する虞れがある。また、樹脂組成物中における光反射性微粒子の含有量が高過ぎると、光反射性微粒子を均一に分散させることが困難となり、得られる光反射板の光反射性が低下する虞れがある。 The content of the light reflecting fine particles in the resin composition is preferably 20 to 70% by weight, and more preferably 30 to 60% by weight. If the content of the light reflecting fine particles in the resin composition is too low, the light reflecting property of the resulting light reflecting plate may be lowered. Moreover, when content of the light-reflective fine particle in a resin composition is too high, it will become difficult to disperse | distribute light-reflective fine particles uniformly, and there exists a possibility that the light reflectivity of the light reflection plate obtained may fall.
本発明の方法では、上述した通り、熱可塑性樹脂（Ｉ）と、熱可塑性樹脂（II）及び光反射性微粒子を含む樹脂組成物とを溶融混練した後に押し出すことにより光反射板を得る。上述した比（溶融張力（Ｓ）／密度（Ｄ））、並びに好ましくは密度（Ｄ）及び溶融張力がそれぞれ所望の値である光反射板が得られるように、熱可塑性樹脂（Ｉ）と樹脂組成物とを溶融混練することが好ましい。 In the method of the present invention, as described above, the light reflecting plate is obtained by melting and kneading the thermoplastic resin (I) and the resin composition containing the thermoplastic resin (II) and the light reflecting fine particles and then extruding them. The thermoplastic resin (I) and the resin are obtained so that the above-described ratio (melt tension (S) / density (D)), and preferably the light reflector having the desired density (D) and melt tension, respectively, can be obtained. It is preferable to melt-knead the composition.
熱可塑性樹脂（Ｉ）と融混練する樹脂組成物の重量比は、熱可塑性樹脂（Ｉ）１００重量部に対して、１０〜１００重量部に限定されるが、４０〜７０重量部が好ましい。熱可塑性樹脂（Ｉ）と溶融混練する樹脂組成物の重量比が低過ぎると、光反射性微粒子の含有量が低くなって、得られる光反射板の光反射性が低下する虞れがある。熱可塑性樹脂（Ｉ）と溶融混練する樹脂組成物の重量比が高過ぎると、光反射性微粒子を均一に分散させることが困難となり、得られる光反射板の光反射性が低下する虞れがある。 The weight ratio of the resin composition to be melt kneaded with the thermoplastic resin (I) is limited to 10 to 100 parts by weight with respect to 100 parts by weight of the thermoplastic resin (I), but is preferably 40 to 70 parts by weight. If the weight ratio of the thermoplastic resin (I) and the resin composition to be melt-kneaded is too low, the content of the light-reflecting fine particles is lowered, and the light reflectivity of the obtained light reflecting plate may be lowered. If the weight ratio of the thermoplastic resin (I) and the resin composition to be melt-kneaded is too high, it is difficult to uniformly disperse the light-reflecting fine particles, and the light reflectivity of the obtained light reflecting plate may be reduced. is there.
また、上述の方法により得られる光反射板中における光反射性微粒子の含有量は、光反射性に優れる光反射板を得るために、熱可塑性樹脂（Ｉ）及び熱可塑性樹脂（II）の合計１００重量部に対して、５重量部以上が好ましい。しかしながら、光反射性微粒子の含有量が高過ぎると、光反射板中に光反射性微粒子を均一に微分散することが困難となり、光反射板の光反射性を低下させる虞れがある。しがって、光反射板中における光反射性微粒子の含有量は、熱可塑性樹脂（Ｉ）及び熱可塑性樹脂（II）の合計１００重量部に対して、５〜５０重量部がより好ましく、１０〜４０重量部が特に好ましい。このような光反射性微粒子の含有量が得られるように、熱可塑性樹脂（Ｉ）と樹脂組成物とを溶融混練することが好ましい。 The content of the light reflecting fine particles in the light reflecting plate obtained by the above-described method is the sum of the thermoplastic resin (I) and the thermoplastic resin (II) in order to obtain a light reflecting plate having excellent light reflectivity. 5 parts by weight or more is preferable with respect to 100 parts by weight. However, if the content of the light reflecting fine particles is too high, it becomes difficult to uniformly finely disperse the light reflecting fine particles in the light reflecting plate, and the light reflecting property of the light reflecting plate may be lowered. Therefore, the content of the light reflecting fine particles in the light reflecting plate is more preferably 5 to 50 parts by weight with respect to a total of 100 parts by weight of the thermoplastic resin (I) and the thermoplastic resin (II). 10 to 40 parts by weight is particularly preferable. It is preferable to melt-knead the thermoplastic resin (I) and the resin composition so that the content of such light-reflecting fine particles is obtained.
押出機中で熱可塑性樹脂（Ｉ）と樹脂組成物とを溶融混練する際に、揮発分除去手段を有する押出機を用い、溶融混練時に熱可塑性樹脂（Ｉ）と樹脂組成物とを含む溶融混練物から生じる揮発分を押出機の外部に排出するのが好ましい。このような方法により被覆酸化チタンが吸湿して分散性が低下することを抑制することができる。 When the thermoplastic resin (I) and the resin composition are melt-kneaded in an extruder, the melt containing the thermoplastic resin (I) and the resin composition is used at the time of melt-kneading using an extruder having a volatile component removing means. It is preferable to discharge volatile matter generated from the kneaded product to the outside of the extruder. By such a method, it can suppress that a coated titanium oxide absorbs moisture and a dispersibility falls.
揮発分除去手段を有する押出機としては、例えば、被覆酸化チタン及び熱可塑性樹脂（II）を溶融混練する際に用いられる上述したのと同様のベント式押出機が好適に用いられる。 As an extruder having a volatile component removing means, for example, a vented extruder similar to that described above used when melt-kneading the coated titanium oxide and the thermoplastic resin (II) is suitably used.
ベント式押出機のベント口から気体を吸引する場合、シリンダー内の圧力を７．５〜２２５ｍｍＨｇ（１〜３０ｋＰａ）とするのが好ましく、２２．５〜１５０ｍｍＨｇ（３〜２０ｋＰａ）とするのがより好ましい。シリンダー内の圧力を上記範囲内とすることにより、熱可塑性樹脂（Ｉ）と樹脂組成物との溶融混練時にも被覆酸化チタンが吸湿して分散性が低下することを抑制するができる。 When the gas is sucked from the vent port of the vent type extruder, the pressure in the cylinder is preferably 7.5 to 225 mmHg (1 to 30 kPa), more preferably 22.5 to 150 mmHg (3 to 20 kPa). preferable. By setting the pressure in the cylinder within the above range, it is possible to prevent the coated titanium oxide from absorbing moisture and lowering the dispersibility even during melt kneading of the thermoplastic resin (I) and the resin composition.
また、熱可塑性樹脂（Ｉ）と樹脂組成物とを溶融混練する温度は、１８０〜２９０℃が好ましく、１８０〜２７０℃がより好ましい。 Moreover, 180-290 degreeC is preferable and, as for the temperature which melt-kneads thermoplastic resin (I) and a resin composition, 180-270 degreeC is more preferable.
また、熱可塑性樹脂（Ｉ）と樹脂組成物とを溶融混練して押出機から押出すことによりシート状の押出物を得た後、これが冷却固化して光反射板となる前に、シート状の押出物の少なくとも一方の面に鏡面加工処理を行うのが好ましい。鏡面加工処理によれば、シート状の押出物の表面平滑性を向上させて優れた光反射性能を有する光反射板を提供することができる。 Further, after the thermoplastic resin (I) and the resin composition are melt-kneaded and extruded from an extruder to obtain a sheet-like extrudate, the sheet-like extrudate is cooled and solidified to become a light reflecting plate. Preferably, at least one surface of the extrudate is mirror-finished. According to the mirror finish processing, it is possible to improve the surface smoothness of the sheet-like extrudate and provide a light reflecting plate having excellent light reflecting performance.
鏡面加工処理としては、例えば、外周面が鏡面に形成された鏡面ロールとこの鏡面ロールに対峙して配設された支持ロールとからなる一対のロール間にシート状の押出物を供給してシート状の押出物の表面に鏡面ロールを押圧する方法などが好ましく用いられる。 As the mirror surface processing, for example, a sheet-like extrudate is supplied between a pair of rolls including a mirror roll whose outer peripheral surface is formed into a mirror surface and a support roll disposed to face the mirror roll. For example, a method of pressing a mirror roll on the surface of the extruded product is preferably used.
本発明の光反射板の一方の面にシート状の支持体を積層一体化して積層体とすることもできる。このような支持体としては、２軸延伸されたポリプロピレン系樹脂フィルム、２軸延伸されたポリエステル系樹脂フィルム、ポリアミド系樹脂フィルム、及び紙などが挙げられる。ここで、ポリプロピレン系樹脂としてはポリプロピレンが好ましく挙げられる。ポリエステル系樹脂としては、ポリエチレンテレフタレート、ポリエチレンナフタレート、ポリブチレンテレフタレート、及びポリ乳酸が好ましく挙げられる。ポリアミド系樹脂としてはナイロン−６、ナイロン−６，６などが好ましく挙げられる。 A sheet-like support may be laminated and integrated on one surface of the light reflecting plate of the present invention to form a laminate. Examples of such a support include a biaxially stretched polypropylene resin film, a biaxially stretched polyester resin film, a polyamide resin film, and paper. Here, the polypropylene resin is preferably polypropylene. Preferred examples of the polyester resin include polyethylene terephthalate, polyethylene naphthalate, polybutylene terephthalate, and polylactic acid. As the polyamide-based resin, nylon-6, nylon-6, 6 and the like are preferable.
また、本発明の光反射板の一方の面に金属箔を積層一体化して積層体とすることもできる。金属箔としては、アルミニウム箔が好ましく挙げられる。このように金属箔を積層一体化することにより、優れた光反射性を有する積層体が得られる。 Moreover, a metal foil can be laminated and integrated on one surface of the light reflecting plate of the present invention to form a laminate. The metal foil is preferably an aluminum foil. Thus, the laminated body which has the outstanding light reflectivity is obtained by laminating | stacking and integrating metal foil.
光反射板に支持体又は金属箔を積層一体化するには、特に制限されず、熱ラミネート法、ドライラミネート法、及び押出ラミネートなど公知の方法を用いて行えばよい。 In order to laminate and integrate the support or metal foil on the light reflecting plate, it is not particularly limited, and may be performed using a known method such as a heat laminating method, a dry laminating method, and an extrusion laminating method.
さらに、本発明の光反射板は、優れた熱成形性を有していることから、用途に応じて所望形状に熱成形されていてもよい。光反射板の熱成形方法としては、例えば、真空成形や圧空成形が挙げられる。真空成形や圧空成形としては、例えば、プラグ成形、フリードローイング成形、プラグ・アンド・リッジ成形、マッチド・モールド成形、ストレート成形、ドレープ成形、リバースドロー成形、エアスリップ成形、プラグアシスト成形、プラグアシストリバースドロー成形などが挙げられる。なお、上記成形方法においては温度調節可能な金型を用いることが好ましい。 Furthermore, since the light reflecting plate of the present invention has excellent thermoformability, it may be thermoformed into a desired shape depending on the application. Examples of the thermoforming method of the light reflecting plate include vacuum forming and pressure forming. Examples of vacuum molding and pressure molding include plug molding, free drawing molding, plug and ridge molding, matched molding, straight molding, drape molding, reverse draw molding, air slip molding, plug assist molding, plug assist reverse. Examples include draw molding. In the molding method, it is preferable to use a mold whose temperature can be adjusted.
本発明の光反射板は、ワードプロセッサー、パーソナルコンピュータ、携帯電話、ナビゲーションシステム、テレビジョン、携帯型テレビなどの液晶表示装置、広告や看板用の照明装置のバックライトユニットに用いられるのが好ましい。 The light reflecting plate of the present invention is preferably used for a backlight unit of a word processor, a personal computer, a mobile phone, a navigation system, a liquid crystal display device such as a television and a portable television, and a lighting device for advertisements and billboards.
本発明の光反射板は、熱可塑性樹脂及び酸化チタンを含有し、且つ密度（Ｄ）と溶融張力（Ｓ）との比（Ｓ／Ｄ）が２．１以上であることを特徴とする。このような本発明の光反射板は、熱成形性に優れ、熱成形時のドローダウンが高く抑制されており、所望の形状に容易に成形することができる。 The light reflecting plate of the present invention contains a thermoplastic resin and titanium oxide, and is characterized in that the ratio (S / D) of density (D) to melt tension (S) is 2.1 or more. Such a light reflecting plate of the present invention is excellent in thermoformability, has a high drawdown during thermoforming, and can be easily formed into a desired shape.
以下に、本発明を実施例を用いてより具体的に説明するが、本発明はこれに限定されない。 Hereinafter, the present invention will be described more specifically with reference to examples, but the present invention is not limited thereto.
（実施例１）
１．被覆酸化チタン
まず、被覆酸化チタン（石原産業社製 商品名「ＣＲ−９３」、平均粒子径：０．２８μｍ）を用意した。この被覆酸化チタンは、ルチル型酸化チタンの表面がアルミニウム酸化物及びケイ素酸化物を含有する被覆層で被覆されていた。被覆酸化チタン中において、アルミニウム酸化物の量を蛍光Ｘ線分析によって定量したところ、Ａｌ2Ｏ3に換算して、二酸化チタンの全重量に対して３．１重量％であった。又、被覆酸化チタン中において、ケイ素酸化物の量を蛍光Ｘ線分析によって定量したところ、ＳｉＯ2に換算して、二酸化チタンの全重量に対して４．２重量％であった。
Example 1
1. Coated titanium oxide First, coated titanium oxide (trade name “CR-93” manufactured by Ishihara Sangyo Co., Ltd., average particle size: 0.28 μm) was prepared. In this coated titanium oxide, the surface of rutile type titanium oxide was coated with a coating layer containing aluminum oxide and silicon oxide. When the amount of aluminum oxide in the coated titanium oxide was quantified by fluorescent X-ray analysis, it was 3.1% by weight in terms of Al 2 O 3 with respect to the total weight of titanium dioxide. Further, when the amount of silicon oxide in the coated titanium oxide was quantified by fluorescent X-ray analysis, it was 4.2% by weight in terms of SiO 2 with respect to the total weight of titanium dioxide.
２．樹脂組成物（マスターバッチ）の製造
次に、被覆酸化チタンを１００℃で５時間加熱して乾燥させた。この乾燥させた被覆酸化チタン６０重量部と、ポリプロピレン系樹脂（II）としてプロピレン−エチレンランダム共重合体（重量平均分子量：３９１０００、分散度（重量平均分子量／数平均分子量）：４．０８、溶融張力：１．７ｃＮ、メルトフローレイト：７．８ｇ／１０分）４０重量部とを、口径１２０ｍｍのベント式二軸押出機にて２３０℃で溶融混練し、ストランド状に押し出した後、所定の間隔毎に切断することにより、ポリプロピレン系樹脂（II）としてプロピレン−エチレンランダム共重合体及び被覆酸化チタンを含み且つペレット化された樹脂組成物を得た。なお、ベント式二軸押出機のシリンダー内で被覆酸化チタン及びポリプロピレン系樹脂（II）を溶融混練する際に、シリンダー内の圧力が６０ｍｍＨｇ（８ｋＰａ）となるようにして真空ポンプによりベント口からシリンダー内の気体を外部へ排出した。
2. Production of Resin Composition (Masterbatch) Next, the coated titanium oxide was dried at 100 ° C. for 5 hours. 60 parts by weight of this dried coated titanium oxide and propylene-ethylene random copolymer as polypropylene resin (II) (weight average molecular weight: 391000, dispersity (weight average molecular weight / number average molecular weight): 4.08, molten 40 parts by weight) was melt kneaded at 230 ° C. with a vent type twin screw extruder having a diameter of 120 mm, extruded into a strand shape, By cutting at intervals, a resin composition containing a propylene-ethylene random copolymer and a coated titanium oxide as a polypropylene resin (II) and pelletized was obtained. In addition, when melt-kneading the coated titanium oxide and the polypropylene resin (II) in the cylinder of the vent type twin screw extruder, the pressure in the cylinder becomes 60 mmHg (8 kPa) and the cylinder is opened from the vent port by a vacuum pump. The gas inside was discharged to the outside.
３．光反射板の製造
そして、ポリプロピレン系樹脂（Ｉ）としてホモポリプロピレンＡ（サンアロマー社製 商品名「ＶＳ２００Ａ」、重量平均分子量：７１４０００、分散度（重量平均分子量／数平均分子量）：７．３０、溶融張力：９．３ｃＮ、メルトフローレイト：０．５ｇ／１０分）１００重量部と、ペレット化された樹脂組成物５８．８重量部とを、口径が１２０ｍｍのベント式単軸押出機に供給して２２０℃で溶融混練した後、押出機の先端に取り付けたＴダイ（シート幅：１０００ｍｍ、スリット間隔：０．２ｍｍ、温度２００℃）からシート状に押出してシート状の押出物を得た。次に、このシート状の押出物を、外周面が鏡面に形成された鏡面ロールとこの鏡面ロールに対峙して配設された支持ロールとからなる一対のロール間に供給し、鏡面ロールをシート状の押出物の表面に押圧することによって、一方の面が鏡面加工処理されてなる非発泡の光反射板（厚み０．４７ｍｍ）を得た。なお、ベント式単軸押出機のシリンダー内でホモポリプロピレンＡ及びペレット化された樹脂組成物を溶融混練する際に、シリンダー内の圧力が６０ｍｍＨｇ（８ｋＰａ）となるようにして真空ポンプによりベント口からシリンダー内の気体を外部へ排出した。
3. Production of Light Reflecting Plate And, as polypropylene resin (I), homopolypropylene A (trade name “VS200A” manufactured by Sun Allomer Co., Ltd.), weight average molecular weight: 714000, dispersity (weight average molecular weight / number average molecular weight): 7.30, melting (Tension: 9.3 cN, melt flow rate: 0.5 g / 10 min) 100 parts by weight and 58.8 parts by weight of the pelletized resin composition were supplied to a vent type single screw extruder having a diameter of 120 mm. After melt-kneading at 220 ° C., the sheet was extruded from a T die (sheet width: 1000 mm, slit interval: 0.2 mm, temperature 200 ° C.) attached to the tip of the extruder to obtain a sheet-like extrudate. Next, this sheet-like extrudate is supplied between a pair of rolls consisting of a mirror roll whose outer peripheral surface is formed into a mirror surface and a support roll disposed opposite to the mirror roll, and the mirror roll is supplied to the sheet. By pressing against the surface of the extrudate, a non-foamed light reflecting plate (thickness 0.47 mm) having one surface mirror-finished was obtained. When the homopolypropylene A and the pelletized resin composition are melt-kneaded in the cylinder of the vent type single screw extruder, the pressure in the cylinder is set to 60 mmHg (8 kPa) from the vent port by a vacuum pump. The gas in the cylinder was discharged to the outside.
（実施例２）
ポリプロピレン系樹脂（Ｉ）としてホモポリプロピレンＡに代えてホモポリプロピレンＢ（日本ポリプロ社製 商品名「ＦＴＳ６０００」、重量平均分子量：６３８０００、分散度（重量平均分子量／数平均分子量）：１０．２０、溶融張力：８．３ｃＮ、メルトフローレイト：４．３ｇ／１０分）を用いた以外は、実施例１と同様にして光反射板を製造した。
(Example 2)
Homopolypropylene B (trade name “FTS6000” manufactured by Nippon Polypro Co., Ltd., weight average molecular weight: 638000, dispersity (weight average molecular weight / number average molecular weight): 10.20, melted as polypropylene resin (I) instead of homopolypropylene A A light reflecting plate was produced in the same manner as in Example 1 except that tension: 8.3 cN and melt flow rate: 4.3 g / 10 minutes were used.
（実施例３）
ポリプロピレン系樹脂（Ｉ）としてホモポリプロピレンＡに代えてホモポリプロピレンＣ（プライムポリマー社製 商品名「Ｅ１０５ＧＭ」、重量平均分子量：８２６０００、分散度（重量平均分子量／数平均分子量）：７．６０、溶融張力：８．０ｃＮ、メルトフローレイト：０．６ｇ／１０分）を用いた以外は、実施例１と同様にして光反射板を製造した。
(Example 3)
Homopolypropylene resin (I) instead of homopolypropylene A, homopolypropylene C (trade name “E105GM” manufactured by Prime Polymer Co., Ltd.), weight average molecular weight: 826000, dispersity (weight average molecular weight / number average molecular weight): 7.60, melt A light reflecting plate was produced in the same manner as in Example 1 except that the tension was 8.0 cN and the melt flow rate was 0.6 g / 10 min.
（実施例４）
ポリプロピレン系樹脂（II）としてプロピレン−エチレンランダム共重合体に代えてホモポリプロピレンＣ（プライムポリマー社製 商品名「Ｅ１０５ＧＭ」、重量平均分子量：８２６０００、分散度（重量平均分子量／数平均分子量）：７．６０、溶融張力：８．０ｃＮ、メルトフローレイト：０．６ｇ／１０分）を用いた以外は、実施例１と同様にして光反射板を製造した。
Example 4
Homopolypropylene C (trade name “E105GM” manufactured by Prime Polymer Co., Ltd., weight average molecular weight: 826000, dispersity (weight average molecular weight / number average molecular weight): 7 instead of propylene-ethylene random copolymer as polypropylene resin (II) .60, melt tension: 8.0 cN, melt flow rate: 0.6 g / 10 min) was used in the same manner as in Example 1 to produce a light reflector.
（比較例１）
ポリプロピレン系樹脂（Ｉ）としてホモポリプロピレンＡに代えてホモポリプロピレンＤ（サンアロマー社製 商品名「ＰＬ５００Ａ」、重量平均分子量：４６６０００、分散度（重量平均分子量／数平均分子量）：４．５０、溶融張力：１．９ｃＮ、メルトフローレイト：３．２ｇ／１０分）を用いた以外は、実施例１と同様にして光反射板を製造した。
(Comparative Example 1)
Homopolypropylene D (trade name “PL500A” manufactured by Sun Allomer Co., Ltd., weight average molecular weight: 466000, dispersity (weight average molecular weight / number average molecular weight): 4.50, melt tension as polypropylene resin (I) instead of homopolypropylene A A light reflector was manufactured in the same manner as in Example 1 except that 1.9 cN and melt flow rate: 3.2 g / 10 min were used.
（評価）
光反射板の製造に使用したプロピレン−エチレンランダム共重合体、ホモポリプロピレンＡ〜Ｄ、及び、ペレット化された樹脂組成物について、溶融張力、メルトフローレイト（ＭＦＲ）、重量平均分子量及び分散度（重量平均分子量／数平均分子量）を、それぞれ上述した要領に従って測定し、これらの結果を表１に示した。
(Evaluation)
For the propylene-ethylene random copolymers, homopolypropylenes A to D, and pelletized resin compositions used for the production of the light reflector, melt tension, melt flow rate (MFR), weight average molecular weight and dispersity ( (Weight average molecular weight / number average molecular weight) were measured according to the above-mentioned procedures, and the results are shown in Table 1.
なお、表１において、ペレット化された樹脂組成物中におけるポリプロピレン系樹脂（II）と被覆酸化チタンの含有量（重量比）を、「配合量」の欄において括弧書き（ＰＰ（II）／被覆ＴｉＯ2）で記載した。また、光反射板中における被覆酸化チタンの含有量として、ポリプロピレン系樹脂（Ｉ）とポリプロピレン系樹脂（II）との合計１００重量部に対する被覆酸化チタンの重量比として換算した値を、「被覆ＴｉＯ2含有量」の欄に記載した。 In Table 1, the content (weight ratio) of the polypropylene resin (II) and the coated titanium oxide in the pelletized resin composition is indicated in parentheses (PP (II) / coating in the “blending amount” column). TiO 2 ). Further, as the content of the coated titanium oxide in the light reflecting plate, a value converted as a weight ratio of the coated titanium oxide to a total of 100 parts by weight of the polypropylene resin (I) and the polypropylene resin (II) is expressed as “coated TiO. It was described in the column of “ 2 content”.
また、光反射板の溶融張力及び密度を、それぞれ上述した要領に従って測定し、これらの結果を表１に示した。 Further, the melt tension and density of the light reflecting plate were measured according to the above-described procedures, and these results are shown in Table 1.
さらに、光反射板の光線反射率、垂れ下がり量、及び熱成形性を下記要領に従って評価し、これらの結果を表１に示した。 Furthermore, the light reflectivity, the amount of sag, and the thermoformability of the light reflecting plate were evaluated according to the following procedures, and these results are shown in Table 1.
（光線反射率）
光反射板について、ＪＩＳ Ｋ７１０５ Ｂ法に準拠して、紫外可視分光光度計（島津製作所社 商品名「ＵＶ−２４５０」）及び積分級付属装置（内径：φ６０ｍｍ、島津製作所社 商品名「ＩＳＲ−２２００」）を用い、８°の入射条件下にて、波長５５０ｎｍにおける光線反射率の測定を行った。光線反射率は、標準反射板として硫酸バリウム板を用いた時の光線反射率を１００とした時の絶対値で示したものである。
(Light reflectance)
Regarding the light reflector, in accordance with JIS K7105 B method, an ultraviolet-visible spectrophotometer (trade name “UV-2450”, manufactured by Shimadzu Corporation) and an integral class accessory (inner diameter: φ60 mm, trade name “ISR-2200”). The light reflectance at a wavelength of 550 nm was measured under an incident condition of 8 °. The light reflectivity is an absolute value when the light reflectivity is 100 when a barium sulfate plate is used as the standard reflector.
（垂れ下がり量）
光反射板を切断することにより、１０ｃｍ×３５ｃｍの平面長方形状の試験片とした。次に、試験片の長さ方向両端部を把持して試験片を水平となるように保持した。そして、この試験片を１８５℃で３分間加熱し、試験片の長さ方向における中央部が加熱前から加熱後に垂れ下がった距離を測定し、その最大値を光反射板の垂れ下がり量（ｃｍ）とした。垂れ下がり量は、４〜１０ｃｍが好ましい。垂れ下がり量が小さすぎると、光反射板の伸び性が低下しており、光反射板の熱成形性が低下することがある。垂れ下がり量が大きすぎると、光反射板の予熱時に光反射板が軟化して垂れ下がり、光反射板が破れたり、厚みが不均一となったりするなどして、光反射板を所望の形状に成形できないことがある。
(Sagging amount)
By cutting the light reflecting plate, a 10 cm × 35 cm flat rectangular test piece was obtained. Next, the both ends of the test piece in the length direction were held and the test piece was held horizontally. And this test piece is heated at 185 degreeC for 3 minutes, the distance which the center part in the length direction of the test piece hangs down from before heating is measured, and the maximum value is defined as the amount of sag (cm) of the light reflector. did. The amount of sag is preferably 4 to 10 cm. If the amount of sag is too small, the extensibility of the light reflecting plate is lowered, and the thermoformability of the light reflecting plate may be lowered. If the amount of sag is too large, the light reflector is softened during the preheating of the light reflector and hangs down, causing the light reflector to break or non-uniform in thickness, etc., forming the light reflector into the desired shape. There are things that cannot be done.
（熱成形性）
光反射板を、一辺が６４ｃｍの平面正方形状に切り出し、その表面が１８５℃となるように３５０℃の加熱炉により加熱した後、マッチド・モールド成形により、切り出した光反射板の四方外周縁部を除いた部分を、一方の面側から他方の面側に向かって膨出させ、逆四角錐台状の凹部を多数、縦横方向に所定間隔毎に形成することにより、光反射板の熱成形を行った。
(Thermoformability)
The light reflecting plate is cut out into a flat square shape with a side of 64 cm, heated in a heating furnace at 350 ° C. so that the surface becomes 185 ° C., and then subjected to matched molding to the four-side outer periphery of the cut out light reflecting plate. The portion excluding swells from one surface side toward the other surface side, and a large number of inverted quadrangular pyramid-shaped concave portions are formed at predetermined intervals in the vertical and horizontal directions, thereby thermoforming the light reflecting plate. Went.
熱成形された光反射板は、略全面に９６個の凹部が縦横に連続的に形成されてなり、縦４２ｃｍ、横２９．７ｃｍの平面長方形状を有していた。なお、凹部は、熱成形された光反射板の長辺方向に１２個、短辺方向に８個形成されていた。 The thermoformed light reflecting plate had 96 concave portions continuously formed in the vertical and horizontal directions on almost the entire surface, and had a flat rectangular shape with a length of 42 cm and a width of 29.7 cm. Note that twelve recesses were formed in the long side direction and eight in the short side direction of the thermoformed light reflecting plate.
光反射板の凹部は、一辺が０．６ｃｍの平面正方形状の底面部と、この底面部の四方外周縁から光反射板の一方の面側に向かって徐々に拡がった状態に延設された周壁部とからなっていた。また、周壁部の開口端は縦３．２ｃｍ、横３．５ｃｍの平面長方形状に形成され、底面部の内面から光反射板の一方の面側までの高さは１．６ｃｍであった。 The concave portion of the light reflecting plate is extended in a state of gradually expanding from the four-sided outer peripheral edge of the bottom surface portion toward the one surface side of the light reflecting plate with a side of 0.6 cm on one side. It consisted of a peripheral wall. Further, the opening end of the peripheral wall portion was formed in a planar rectangular shape having a length of 3.2 cm and a width of 3.5 cm, and the height from the inner surface of the bottom surface portion to one surface side of the light reflecting plate was 1.6 cm.
そして、熱成形された光反射板の表面状態をそれぞれ目視し、以下の基準に従って光反射板の成形性を評価した。表１において、「良」(good)、及び「不良」(bad)はそれぞれ下記の通りである。
良 ：熱成形された光反射板において、シート破れが発生していなかった。
不良：熱成形された光反射板において、シート破れが発生していた。
Then, the surface state of the thermoformed light reflection plate was visually observed, and the moldability of the light reflection plate was evaluated according to the following criteria. In Table 1, “good” and “bad” are as follows.
Good: Sheet breakage did not occur in the thermoformed light reflector.
Defect: Sheet breakage occurred in the thermoformed light reflector.
Claims (6)
Priority Applications (1)
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