JP4906439B2 - Zoom lens and electronic imaging apparatus using the same - Google Patents
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Description
本発明は、ズームレンズに関するものである。また、それを用いた電子撮像装置に関するものである。特に小型化を実現した、ビデオカメラやデジタルカメラをはじめとする電子撮像装置に関するものである。 The present invention relates to a zoom lens. The present invention also relates to an electronic imaging apparatus using the same. In particular, the present invention relates to an electronic imaging device such as a video camera or a digital camera that has been downsized.
近年では、銀塩フィルムカメラに代わり、CCDやCMOSのような電子撮像素子を用いて被写体を撮影するようにしたデジタルカメラが主流となっている。更にそれは業務用高機能タイプからコンパクトな普及タイプまで幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するようになってきている。普及タイプのデジタルカメラのユーザーは、いつでもどこでも手軽に様々なシーンで撮影を楽しみたいという要望をもっている。そのため、小型の商品、特に服やカバンのポケット等への収納性がよく持ち運びが便利な、厚み方向のサイズが薄型であるタイプのデジタルカメラが好まれるようになっている。 In recent years, digital cameras that shoot subjects using electronic image pickup devices such as CCDs and CMOSs instead of silver salt film cameras have become mainstream. Furthermore, it has come to have a number of categories in a wide range from high-functional types for business use to compact popular types. Users of popular digital cameras have a desire to enjoy shooting in various scenes anytime and anywhere. For this reason, a digital camera of a small size, in particular, a type in which the size in the thickness direction is thin, which can be easily carried in a pocket of a clothes or a bag, is easy to carry.
一方、コンパクトタイプのデジタルカメラの変倍比は3倍程度が一般的であったが、更に従来よりも高変倍比のカメラが求められている。比較的高変倍比を維持しやすいズームレンズとして、物体側より正屈折力の第1レンズ群、負屈折力の第2レンズ群、正屈折力の第3レンズ群、正屈折力の第4レンズ群を有するタイプのズームレンズが知られている。 On the other hand, a zoom ratio of a compact type digital camera is generally about 3 times, but a camera with a higher zoom ratio than the conventional one is required. As a zoom lens that can maintain a relatively high zoom ratio, the first lens unit having positive refractive power, the second lens group having negative refractive power, the third lens group having positive refractive power, and the fourth lens having positive refractive power are arranged from the object side. A type of zoom lens having a lens group is known.
一方、カメラの大きさのうち、厚さ方向のサイズは主にレンズ鏡筒のサイズで決まってしまうため、カメラの薄型化達成のためにはレンズ鏡筒を薄型化することが効果的である。 On the other hand, among the camera sizes, the size in the thickness direction is mainly determined by the size of the lens barrel, so it is effective to make the lens barrel thinner in order to achieve a thinner camera. .
最近では、カメラ使用状態ではレンズ鏡筒をカメラボディ内からせり出し携帯時にはカメラボディ内に収納する、いわゆる沈胴式鏡筒が一般的になっている。そのため、沈胴時のレンズ鏡筒の薄型化を考慮したズームレンズが求められる。以下の従来技術では、第2レンズ群を負レンズと正レンズの2枚で構成することにより、第2レンズ群の厚さ方向を小さくする工夫がなされている。 Recently, a so-called collapsible lens barrel is generally used in which the lens barrel protrudes from the camera body and is housed in the camera body when being carried. Therefore, there is a need for a zoom lens that takes into account the reduction in thickness of the lens barrel when retracted. In the following prior art, the second lens group is composed of two lenses, a negative lens and a positive lens, so that the thickness direction of the second lens group is reduced.
しかしながら、上述の従来技術には以下の課題がある。特開2004−258240号公報の実施例4に記載のズームレンズは、第1レンズ群の第1レンズ群と第2レンズ群のレンズ枚数の合計が5枚のものである。これでは、広角側での画角を確保しようとすると、第1レンズ群の最も物体側のレンズの径を小さくできず、鏡筒の径方向の小型化に不利である。また、沈胴方式を採用したとしても光軸方向の厚みの小型化に不利である。 However, the above-described conventional techniques have the following problems. The zoom lens described in Example 4 of Japanese Patent Application Laid-Open No. 2004-258240 has a total of five lenses in the first lens group and the second lens group in the first lens group. In this case, if the angle of view on the wide angle side is to be ensured, the diameter of the lens closest to the object side in the first lens group cannot be reduced, which is disadvantageous for downsizing the lens barrel in the radial direction. Moreover, even if the retracting method is adopted, it is disadvantageous for reducing the thickness in the optical axis direction.
また、特開2004−199000号公報に記載のズームレンズは、第1レンズ群と第2レンズ群とのレンズ枚数の合計が3枚、特開平11−119100号公報や特開2001−133687号公報には、第1レンズ群と第2レンズ群のレンズ枚数の合計が4枚のズームレンズが記載されているが、第1、第2レンズ群の収差の変動の影響を抑え難く、変倍比が3倍に至っていないものである。 In the zoom lens described in Japanese Patent Laid-Open No. 2004-199000, the total number of lenses in the first lens group and the second lens group is three, Japanese Patent Laid-Open Nos. 11-119100 and 2001-133687. Describes a zoom lens in which the total number of lenses in the first lens group and the second lens group is four. However, it is difficult to suppress the influence of fluctuations in aberrations in the first and second lens groups. Is not tripled.
本発明はこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、正屈折力の第1レンズ群、負屈折力の第2レンズ群、正屈折力の第3レンズ群、正屈折力の第4レンズ群を有するズームレンズで、第1レンズ群、第2レンズ群の工夫により、小型化、収差性能の確保を行いやすくしたズームレンズの提供を目的とする。 The present invention has been made in view of such problems, and its object is to provide a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a positive refraction. An object of the present invention is to provide a zoom lens having a powerful fourth lens group, which can be reduced in size and easily ensured aberration performance by devising the first lens group and the second lens group.
また、そのようなズームレンズを備えることで、小型化しやすい電子撮像装置を提供することを目的とする。
さらには、ズームレンズの各レンズ群等の工夫により、小型化、収差性能の確保、変倍比の確保をより行いやすいズームレンズ、電子撮像装置の提供を目的とする。
It is another object of the present invention to provide an electronic imaging device that is easy to miniaturize by including such a zoom lens.
It is another object of the present invention to provide a zoom lens and an electronic image pickup apparatus that can be easily reduced in size, secured aberration performance, and secured a zoom ratio by devising each lens group of the zoom lens.
上記課題を解決するために、本発明の第1のズームレンズは、物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群と、負屈折力の第2レンズ群と、正屈折力の第3レンズ群と、正屈折力の第4レンズ群、を有し、広角端から望遠端への変倍の際に、第1レンズ群と第2レンズ群との間隔、第2レンズ群と第3レンズ群との間隔、第3レンズ群と第4レンズ群との間隔を変化させ、第1レンズ群は正レンズと負レンズの2枚のレンズからなり、第2レンズ群は物体側から順に負レンズ、正レンズの2枚のレンズからなり、以下の条件式(1)、(2)を満足する。 In order to solve the above problems, a first zoom lens of the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, and a third lens having a positive refractive power. And a fourth lens group having positive refracting power, and when changing magnification from the wide-angle end to the telephoto end, the distance between the first lens group and the second lens group, the second lens group and the third lens The first lens group is composed of two lenses, a positive lens and a negative lens, and the second lens group is a negative lens in order from the object side. These lenses are composed of two positive lenses, and satisfy the following conditional expressions (1) and (2).
1.78<nd2n<2.10 ・・・(1)
35.0<νd2n<50.0 ・・・(2)
ただし、
nd2nは、第2レンズ群中の負レンズのd線に対する屈折率、
νd2nは、第2レンズ群中の負レンズのアッベ数、
である。
1.78 <n d2n <2.10 (1)
35.0 <ν d2n <50.0 (2)
However,
n d2n is the refractive index of the negative lens in the second lens group with respect to the d-line,
ν d2n is the Abbe number of the negative lens in the second lens group,
It is.
以下、第1のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。本発明では、物体側から順に、正屈折力の第1レンズ群、負屈折力の第2レンズ群、正屈折力の第3レンズ群、正屈折力の第4レンズ群を有し、各群の間隔を変化させることで変倍を行う構成を採用した。 Hereinafter, to explain why the effect of taking the above-described structure in the first zoom lens. In the present invention, in order from the object side, there are a first lens group having a positive refractive power, a second lens group having a negative refractive power, a third lens group having a positive refractive power, and a fourth lens group having a positive refractive power. A configuration is adopted in which zooming is performed by changing the interval.
このような構成をとることにより、各群に変倍の負担を効率的に分担させることができ、変倍時の収差変動を小さく抑えつつまた各群の移動量が大きくなることを防ぎズームレンズのコンパクト化につながる。 By adopting such a configuration, it is possible to efficiently share the zooming burden for each group, and while preventing aberration fluctuations during zooming from being reduced, the zoom lens prevents an increase in the amount of movement of each group. Leads to a more compact design.
そして、第2レンズ群を物体側から順に負レンズと正レンズの2枚で構成することにより、群の厚さ方向を小さくし、かつ外径方向の大きさも小型化できる。そして、第1レンズ群は正レンズと負レンズの2枚のレンズで構成し、第2レンズ群は物体側から順に負レンズ、正レンズの2枚のレンズで構成した。それにより、群の厚さ方向を小さくし、かつ外径方向の大きさも小型化できる。 By configuring the second lens group in order from the object side, the negative lens and the positive lens, the thickness direction of the group can be reduced and the size in the outer diameter direction can also be reduced. The first lens group is composed of two lenses, a positive lens and a negative lens, and the second lens group is composed of two lenses, a negative lens and a positive lens in order from the object side. Thereby, the thickness direction of the group can be reduced, and the size in the outer diameter direction can be reduced.
第1レンズ群、第2レンズ群では軸外光線の光軸上からの入射高が高くなりやすいため、レンズのふち肉を必要な量確保しようとするとき、軸上肉厚が厚くなりやすい傾向がある。また、第1レンズ群、第2レンズ群のレンズ枚数が多くなるとそれらレンズ群を通過する軸外光線高さはますます高くなり、ふち肉確保のための軸上肉厚はより厚みが必要となる。当然、第1レンズ群、第2レンズ群のレンズ枚数が増えた分の軸上肉厚も大きくなってくる。 In the first lens group and the second lens group, the incident height of off-axis rays from the optical axis tends to be high, so that when the necessary amount of lens edge is secured, the axial thickness tends to increase. There is. In addition, as the number of lenses in the first lens group and the second lens group increases, the height of off-axis rays passing through these lens groups becomes higher, and the on-axis thickness for securing the edge is required to be thicker. Become. Naturally, the axial thickness increases as the number of lenses in the first lens group and the second lens group increases.
このような観点から、第1レンズ群、第2レンズ群をそれぞれ2枚という少ないレンズからなる構成とすることで、これらレンズ群の径方向の大きや光軸上肉厚を小さくし、沈胴状態時の鏡筒のコンパクト化に有利となる。 From this point of view, the first lens group and the second lens group are each composed of a small number of two lenses, thereby reducing the size in the radial direction and the thickness on the optical axis of these lens groups, and the collapsed state. This is advantageous for downsizing the lens barrel.
また、第1レンズ群は1枚の正レンズと1枚の負レンズからなる構成とすることで、少ないレンズ枚数ながら色収差の補正に有利となる。その結果、第1レンズ群と第2レンズ群との間隔変化を大きくして変倍比を確保しても色収差の劣化を抑えやすくなる。 Further, the first lens group is constituted by one positive lens and one negative lens, which is advantageous for correcting chromatic aberration with a small number of lenses. As a result, even if the change in the distance between the first lens group and the second lens group is increased to ensure a zoom ratio, deterioration of chromatic aberration can be easily suppressed.
また、従来ではレンズ群の厚さ方向が特に大きかった第2レンズ群を物体側から順に負レンズ、正レンズの2枚からなる構成とした。第2レンズ群は変倍負担が大きくなりやすいレンズ群であるため大きな負のパワーを有する場合が多い。 Further, the second lens group in which the thickness direction of the lens group is particularly large in the related art is configured by two lenses of a negative lens and a positive lens in order from the object side. In many cases, the second lens group has a large negative power because it is a lens group that tends to have a large variable load.
第2レンズ群を負レンズ、正レンズの2枚のみからなる構成とすると、第2レンズ群の負レンズは1枚で大きな負のパワー担うことになる。一方、全変倍域で高い光学性能を確保するためには、この群内での収差の発生を出来る限り小さく抑えておくことが効果的である。そのため、この負レンズで発生する収差を小さく抑えるために、第2レンズ群の負レンズについて条件式(1)、(2)を満足するようにした。これは第2レンズ群の負レンズのd線に対する屈折率、及び、アッベ数を規定するものである。 If the second lens group is composed of only two lenses, a negative lens and a positive lens, the single negative lens in the second lens group bears a large negative power. On the other hand, in order to ensure high optical performance in the entire zoom range, it is effective to suppress the occurrence of aberrations in this group as small as possible. Therefore, in order to suppress the aberration generated in the negative lens to be small, conditional expressions (1) and (2) are satisfied for the negative lens of the second lens group. This defines the refractive index and the Abbe number for the d-line of the negative lens of the second lens group.
条件式(1)はコストと収差補正機能とのバランスに関する条件式である。条件式(1)の上限を上回らないようにすることで、使用する材料のコスト、製造コストを抑えやすくなる。上限を上回ると使用する材料が高価になり、加工がし難い材料となる。 Conditional expression (1) is a conditional expression relating to the balance between cost and aberration correction function. By making it not exceed the upper limit of conditional expression (1), it becomes easy to suppress the cost of the material to be used and the manufacturing cost. If the upper limit is exceeded, the material used becomes expensive and difficult to process.
条件式(1)の下限を下回らないようにすることで、レンズ面の曲率を小さくしても負の屈折力の確保が容易となる。その結果、広角端での樽型の歪曲収差が大きくなりすぎることを抑え、負レンズ自体によるコマ収差等も低減でき、広角端および望遠端でのコマ収差等の発生や、変倍時の収差変動を抑えやすくなる。 By ensuring that the lower limit of conditional expression (1) is not exceeded, it is easy to ensure negative refractive power even if the curvature of the lens surface is reduced. As a result, it is possible to suppress the barrel distortion at the wide-angle end from becoming too large, reduce coma due to the negative lens itself, etc., the occurrence of coma at the wide-angle end and the telephoto end, and the aberration during zooming It becomes easier to suppress fluctuations.
条件式(2)は色収差補正、特に軸外の倍率色収差補正に関する条件式である。
上限を上回らないようにして、使用する材料の屈折率を確保して収差補正しやすくすることが好ましい。
Conditional expression (2) is a conditional expression related to chromatic aberration correction, in particular, off-axis magnification chromatic aberration correction.
It is preferable not to exceed the upper limit, to ensure the refractive index of the material to be used and to facilitate aberration correction.
条件式(2)の上限を上回ると、色収差補正上は有利となるが、現存するレンズ材料では屈折率が小さくなりやすい。 Exceeding the upper limit of conditional expression (2) is advantageous in correcting chromatic aberration, but the refractive index tends to be small with existing lens materials.
条件式(2)の下限を下回らないようにして、色分散を小さくし、色収差を抑え易くすることが好ましい。 It is preferable not to fall below the lower limit of conditional expression (2) to reduce chromatic dispersion and to easily suppress chromatic aberration.
以下のようにすると更に好ましい。
1.79<nd2n<2.00 ・・・(1’)
37.0<νd2n<45.0 ・・・(2’)
以下を満足するとなお好ましい。
1.80<nd2n<1.95 ・・・(1’’)
40.0<νd2n<47.0 ・・・(2’’)
これにより、さらに上述の効果を奏することができる。なお、これら条件式は、より限定した条件式の上限値のみ、もしくは下限値のみを特定してもよい。以降説明する各数値条件式についても同様である。
The following is more preferable.
1.79 <n d2n <2.00 (1 ′)
37.0 <ν d2n <45.0 (2 ′)
It is more preferable that the following is satisfied.
1.80 <n d2n <1.95 (1 ″)
40.0 <ν d2n <47.0 (2 ″)
Thereby, the above-described effects can be further achieved. Note that these conditional expressions may specify only the upper limit value or the lower limit value of a more limited conditional expression. The same applies to each numerical conditional expression described below.
本発明においては、第1レンズ群、第2レンズ群にそれぞれに負レンズを配置することで、広角端での第1、2レンズ群の合成系による球面収差等の発生を抑えやすくしている。
また、第2レンズ群が第1レンズ群から離れる状態であっても第1レンズ群での球面収差が抑えられるので、第1、第2レンズ群のそれぞれのパワーを確保しやすく、また、間隔変化を大きくしても球面収差の変動を抑えやすいので高変倍比化に有利となる。
In the present invention, a negative lens is disposed in each of the first lens group and the second lens group, thereby making it easy to suppress the occurrence of spherical aberration and the like due to the composition system of the first and second lens groups at the wide angle end. .
In addition, since the spherical aberration in the first lens group can be suppressed even when the second lens group is separated from the first lens group, it is easy to secure the respective powers of the first and second lens groups, and the distance between them. Even if the change is increased, it is easy to suppress the variation of the spherical aberration, which is advantageous for increasing the zoom ratio.
さらに、第2のズームレンズは、第1のズームレンズにおいて、第1レンズ群の負レンズの焦点距離と、第2レンズ群の負レンズの焦点距離は、以下の条件(A)、(B)、(C)を満足することが好ましい。 Furthermore, in the first zoom lens, the focal length of the negative lens of the first lens group and the focal length of the negative lens of the second lens group are the following conditions (A) and (B): , (C) is preferably satisfied.
0.6<|f1n|/ft<5.0 (A)
0.08<|f2n|/ft<0.35 (B)
5.0<|f1n|/|f2n|<25.0 (C)
ただし、
f1nは、第1レンズ群中の負レンズの焦点距離、
f2nは、第2レンズ群中の負レンズの焦点距離、
ftは、望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。
0.6 <| f 1n | / f t <5.0 (A)
0.08 <| f 2n | / ft <0.35 (B)
5.0 <| f 1n | / | f 2n | <25.0 (C)
However,
f 1n is the focal length of the negative lens in the first lens group,
f 2n is the focal length of the negative lens in the second lens group,
f t is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.
これら条件式(A)、(B)、(C)は、第1レンズ群中の負レンズと第2レンズ群中の負レンズのパワーについて、適度なバランスを取りながら負パワーによる収差補正の効果を確保するための条件である。 These conditional expressions (A), (B), and (C) are the effects of aberration correction by negative power while maintaining an appropriate balance for the power of the negative lens in the first lens group and the negative lens in the second lens group. It is a condition for ensuring.
第1レンズ群の負レンズの焦点距離が条件式(A)の上限を上回らないようにすることで、第1レンズ群での倍率色収差や球面収差の補正に有利となる。 By making the focal length of the negative lens of the first lens group not exceed the upper limit of the conditional expression (A), it is advantageous for correcting lateral chromatic aberration and spherical aberration in the first lens group.
条件式(A)の下限を下回らないようにすることで、第1レンズ群のパワーを確保しやすくなり、第2レンズ群での変倍機能を確保しやすくなる。 By making it not fall below the lower limit of the conditional expression (A), it becomes easy to secure the power of the first lens group, and it becomes easy to secure the zooming function in the second lens group.
第2レンズ群の負レンズの焦点距離が条件式(B)の上限を上回らないようにすることで、第2レンズ群の負パワーを確保しやすくなり、小型化、高変倍比化に有利となる。
条件式(B)の下限を下回らないようにすることで、第2レンズ群での諸収差の発生を抑えやすくなる。
By making the focal length of the negative lens of the second lens group not to exceed the upper limit of the conditional expression (B), it becomes easy to secure the negative power of the second lens group, which is advantageous for downsizing and high zoom ratio. It becomes.
By making it not fall below the lower limit of conditional expression (B), it becomes easy to suppress the occurrence of various aberrations in the second lens group.
条件式(C)の上限を上回らないようにすることで、変倍時の色収差や球面収差の変動を抑えやすくなる。 By making sure that the upper limit of conditional expression (C) is not exceeded, it becomes easy to suppress variations in chromatic aberration and spherical aberration during zooming.
条件式(C)の下限を下回らないようにすることで、変倍量に対する可変間隔の変化量を小さくしやすくなる。 By making sure that the lower limit of conditional expression (C) is not exceeded, it becomes easy to reduce the change amount of the variable interval with respect to the zoom amount.
これら条件(A)、(B)、(C)はそれぞれ同時に満足すると収差と小型化、高変倍比化を行うことに有利となる。 If these conditions (A), (B), and (C) are satisfied at the same time, it is advantageous to perform aberration, downsizing, and high zoom ratio.
それぞれの条件式について、以下のようにすると更に好ましい。
0.8<|f1n|/ft<4.0 (A’)
0.10<|f2n|/ft<0.30 (B’)
6.0<|f1n|/|f2n|<21.0 (C’)
以下を満足するとなお好ましい。
1.0<|f1n|/ft<3.0 (A’’)
0.12<|f2n|/ft<0.25 (B’’)
7.0<|f1n|/|f2n|<18.0 (C’’)
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。
For each conditional expression, the following is more preferable.
0.8 <| f 1n | / f t <4.0 (A ')
0.10 <| f 2n | / ft <0.30 (B ′)
6.0 <| f 1n | / | f 2n | <21.0 (C ′)
It is more preferable that the following is satisfied.
1.0 <| f 1n | / f t <3.0 (A '')
0.12 <| f 2n | / ft <0.25 (B ″)
7.0 <| f 1n | / | f 2n | <18.0 (C ″)
As a result, the above-described effects can be further achieved.
また、第3のズームレンズは、第1〜第2のズームレンズにおいて、第1レンズ群の2枚のレンズが、以下の条件式を満足することが好ましい。 In the third zoom lens, in the first to second zoom lenses, it is preferable that the two lenses in the first lens group satisfy the following conditional expression.
1.4<|f1n|/f1p<4.5 (D)
ただし、
f1pは、第1レンズ群中の正レンズの焦点距離、
f1nは、第1レンズ群中の負レンズの焦点距離、
である。
1.4 <| f 1n | / f 1p <4.5 (D)
However,
f 1p is the focal length of the positive lens in the first lens group,
f 1n is the focal length of the negative lens in the first lens group,
It is.
条件式(D)の条件式の上限を上回らないようにして負レンズのパワーを確保することで、正レンズで発生する色収差等の補正に有利となる。 By securing the power of the negative lens so as not to exceed the upper limit of the conditional expression (D), it is advantageous for correcting chromatic aberration and the like generated in the positive lens.
条件式(D)の下限を下回らないようにすることで、負レンズのパワーが強くなりすぎることを抑え、レンズ2枚構成の第1レンズ群の正パワーを確保しやすくなる。また、両レンズ同士の相対偏心による収差への影響を抑えやすくなる。 By making sure that the lower limit of conditional expression (D) is not exceeded, it is possible to prevent the power of the negative lens from becoming too strong and to ensure the positive power of the first lens group having the two-lens configuration. Moreover, it becomes easy to suppress the influence on the aberration due to the relative decentration of both lenses.
以下のようにすると更に好ましい。
1.6<|f1n|/f1p<4.0 (D’)
以下を満足するとなお好ましい。
1.8<|f1n|/f1p<3.5 (D’’)
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。
The following is more preferable.
1.6 <| f 1n | / f 1p <4.0 (D ′)
It is more preferable that the following is satisfied.
1.8 <| f 1n | / f 1p <3.5 (D ″)
As a result, the above-described effects can be further achieved.
コンパクト化を実現しながら、効率よく良好な光学性能を得られるように、本発明では上述の他にも様々な工夫を加えことがより好ましい。以下に詳細に説明を述べる。 In order to obtain a good optical performance efficiently while realizing a compact size, it is more preferable to add various ideas in addition to the above in the present invention. Details will be described below.
第4のズームレンズは、第1〜第3のズームレンズにおいて、第2レンズ群内の収差をより効果的に補正するためには、第2レンズ群の正レンズを、物体側に凸のメニスカス形状とし、軸外光束の入射角を抑えることが好ましい。このとき、第2レンズ群の正レンズの形状が以下の条件式(3)を満足することが好ましい。 In the first zoom lens to the fourth zoom lens, in order to more effectively correct the aberration in the second lens group, a positive lens in the second lens group is replaced with a meniscus convex toward the object side. It is preferable to use a shape to suppress the incident angle of the off-axis light beam. At this time, it is preferable that the shape of the positive lens of the second lens group satisfies the following conditional expression (3).
−5.0<SF2p<−1.0 ・・・(3)
ただし、
SF2p =(R2pf+R2pr)/(R2pf−R2pr)で定義され、
R2pfは、第2レンズ群中の正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
R2prは、第2レンズ群中の正レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
−5.0 <SF 2p <−1.0 (3)
However,
SF 2p = (R 2pf + R 2pr ) / (R 2pf −R 2pr )
R 2pf is the paraxial radius of curvature of the object side surface of the positive lens in the second lens group,
R 2pr is the paraxial radius of curvature of the image side surface of the positive lens in the second lens group,
It is.
第4のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。条件式(3)の上限を上回らないようにして、このレンズの物体側面の曲率を確保することで、広角端の非点収差や望遠端での球面収差補正に有利となる。 The reason and action of the fourth zoom lens having the above configuration will be described. By ensuring the curvature of the object side surface of this lens so as not to exceed the upper limit of conditional expression (3), it is advantageous for correcting astigmatism at the wide-angle end and spherical aberration at the telephoto end.
条件式(3)の下限を下回らないようにして、レンズ面の曲率が大きくなりすぎることを抑えることで、軸外の高次収差の発生を抑えやすくなる。具体的には、軸外の像面湾曲や倍率色収差の低減に好ましい。 By avoiding falling below the lower limit of conditional expression (3) and suppressing the curvature of the lens surface from becoming too large, it is easy to suppress the occurrence of off-axis high-order aberrations. Specifically, it is preferable for reducing off-axis field curvature and lateral chromatic aberration.
以下のようにすると更に好ましい。
−3.8<SF2p<−1.4 ・・・(3’)
以下を満足するとなお好ましい。
−2.6<SF2p<−1.8 ・・・(3’’)
これにより、さらに上述の効果を奏することができる。
The following is more preferable.
−3.8 <SF 2p <−1.4 (3 ′)
It is more preferable that the following is satisfied.
−2.6 <SF 2p <−1.8 (3 ″)
Thereby, the above-described effects can be further achieved.
また、第5のズームレンズは、第1〜第4のズームレンズにおいて、第2レンズ群のパワーについては以下の条件式(4)を満足することが好ましい。 In the first to fourth zoom lenses, it is preferable that the fifth zoom lens satisfies the following conditional expression (4) for the power of the second lens group.
0.12<|f2/ft|<0.60 ・・・(4)
ただし、
f2は、第2レンズ群の焦点距離、
ftは、望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。
0.12 <| f 2 / f t | <0.60 (4)
However,
f 2 is the focal length of the second lens group,
f t is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.
第5のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。条件式(4)の上限を上回らないようにすることで、第2レンズ群のパワーを確保し、第1、2レンズ群の間隔変化量に対する変倍比を得やすくなり、鏡筒のコンパクト化に有利となる。 The reason and effect | action which took the said structure in the 5th zoom lens are demonstrated. By ensuring that the upper limit of conditional expression (4) is not exceeded, the power of the second lens group is secured, and it becomes easier to obtain a zoom ratio with respect to the amount of change in the distance between the first and second lens groups, and the lens barrel becomes compact. Is advantageous.
条件式(4)の下限を下回らないようにすることで、第2レンズ群のパワーを抑えて収差を抑えることが好ましい。 It is preferable to suppress the aberration by suppressing the power of the second lens group so as not to fall below the lower limit of the conditional expression (4).
以下のようにすると更に好ましい。
0.18<|f2/ft|<0.49 ・・・(4’)
以下を満足するとなお好ましい。
0.24<|f2/ft|<0.38 ・・・(4’’)
これにより、さらに上述の効果を奏することができる。
The following is more preferable.
0.18 <| f 2 / f t | <0.49 (4 ′)
It is more preferable that the following is satisfied.
0.24 <| f 2 / f t | <0.38 (4 ″)
Thereby, the above-described effects can be further achieved.
また、第6のズームレンズは、第1〜第5のズームレンズにおいて、第2レンズ群を2枚のレンズからなる構成としてもさらに十分に収差補正が行われるよう、第2レンズ群の正レンズについて条件式(5)、(6)を満足することが好ましい。
1.88<nd2p<2.20 ・・・(5)
13.0<νd2p<30.0 ・・・(6)
ただし、
nd2pは、第2レンズ群中の正レンズのd線に対する屈折率、
νd2pは、第2レンズ群中の正レンズのアッベ数、
である。
The sixth zoom lens is a positive lens of the second lens group so that aberration correction can be performed sufficiently even when the second lens group is composed of two lenses in the first to fifth zoom lenses. It is preferable that conditional expressions (5) and (6) are satisfied.
1.88 <n d2p <2.20 (5)
13.0 <ν d2p <30.0 (6)
However,
n d2p is the refractive index of the positive lens in the second lens group with respect to the d-line,
ν d2p is the Abbe number of the positive lens in the second lens group,
It is.
第6のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。条件式(5)、(6)は、第2レンズ群の正レンズのd線に対する屈折率、及び、アッベ数を規定するものである。 In a sixth zoom lens now explained taking the above construction. Conditional expressions (5) and (6) define the refractive index and the Abbe number for the d-line of the positive lens in the second lens group.
第2レンズ群は変倍負担が大きくなりやすいレンズ群であるため大きな負のパワーを有する場合が多い。そのため、第2レンズ群の負レンズによる収差を、1枚の正レンズで補正しておくためにはこのレンズの屈折率、分散を適切に設定しておくことが効果的である。 In many cases, the second lens group has a large negative power because it is a lens group that tends to have a large variable load. Therefore, in order to correct the aberration due to the negative lens of the second lens group with one positive lens, it is effective to set the refractive index and dispersion of this lens appropriately.
条件式(5)は像面湾曲やコマ収差の補正とコストに関する条件式である。条件式(5)の上限を上回らないようにすることで、使用する材料のコスト、製造コストを抑えやすくなる。上限を上回ると使用する材料が高価になり、加工がし難い材料となる。 Conditional expression (5) is a conditional expression related to the correction and cost of curvature of field and coma. By making it not exceed the upper limit of conditional expression (5), it becomes easy to suppress the cost and manufacturing cost of the material used. If the upper limit is exceeded, the material used becomes expensive and difficult to process.
条件式(5)の下限を下回らないようにすることで、レンズ面の曲率を小さくしても屈折力の確保が容易となる。その結果、広角端での像面湾曲を抑え、正レンズ自体によるコマ収差等も低減でき、広角端および望遠端でのコマ収差等の発生や、変倍時の収差変動を抑えやすくなる。 By making sure that the lower limit of conditional expression (5) is not exceeded, it is easy to ensure the refractive power even if the curvature of the lens surface is reduced. As a result, curvature of field at the wide-angle end can be suppressed, coma and the like due to the positive lens itself can be reduced, and coma and the like at the wide-angle end and the telephoto end can be easily suppressed, and aberration variation at the time of zooming can be easily suppressed.
条件式(6)は色収差補正、特に軸外の倍率色収差補正に関する条件式である。第2レンズ群の負レンズにより発生する色収差をこの群内で良好に補正するためには、正レンズに適度な分散を持たせることが好ましい。 Conditional expression (6) is a conditional expression related to chromatic aberration correction, in particular, off-axis chromatic aberration correction. In order to satisfactorily correct chromatic aberration generated by the negative lens of the second lens group within this group, it is preferable that the positive lens has an appropriate dispersion.
条件式(6)の上限を上回らないようにすることで、正レンズの分散を確保し、第2レンズ群での負レンズで発生する色収差とキャンセルさせ、撮影画像の色にじみの低減に好ましい。 By avoiding exceeding the upper limit of conditional expression (6), it is preferable to ensure dispersion of the positive lens and cancel chromatic aberration generated by the negative lens in the second lens group, thereby reducing color blur in the captured image.
条件式(6)の下限を下回らないようにすることで、短波長側での分散が大きくなりすぎることを抑え、2次スペクトルによる色にじみの低減に好ましい。 By avoiding falling below the lower limit of conditional expression (6), it is preferable to suppress the dispersion on the short wavelength side from being excessively large, and to reduce color bleeding due to the secondary spectrum.
各条件式について、以下のようにすると更に好ましい。
1.90<nd2p<2.16 ・・・(5’)
15.0<νd2p<25.0 ・・・(6’)
Each conditional expression is more preferably as follows.
1.90 <n d2p <2.16 (5 ′)
15.0 <ν d2p <25.0 (6 ′)
以下のようにするとなお好ましい。
1.92<nd2p<2.11 ・・・(5’’)
17.0<νd2p<21.0 ・・・(6’’)
こらにより、さらに上述の効果を奏することができる。
More preferably, it is as follows.
1.92 <n d2p <2.11 (5 ″)
17.0 <ν d2p <21.0 (6 ″)
As a result, the above-described effects can be further achieved.
本発明では第2レンズ群を負レンズ、正レンズの2枚のみからなる構成としているが、第2レンズ群の負レンズは大きな負のパワー担うことになる。全変倍域で高い光学性能を確保するためには、この負レンズで発生する収差をなるべく小さく抑えることが好ましい。 In the present invention, the second lens group is composed of only a negative lens and a positive lens, but the negative lens of the second lens group bears a large negative power. In order to ensure high optical performance in the entire zoom range, it is preferable to suppress the aberration generated in the negative lens as small as possible.
そのため、第7のズームレンズは、第1〜第6のズームレンズにおいて、このレンズは両凹レンズとして大きなパワーを持たせることが好ましい。さらには、以下の条件式(7)を満足するような形状とすると好ましい。 Therefore, it is preferable that the seventh zoom lens has a large power as a biconcave lens in the first to sixth zoom lenses. Furthermore, it is preferable that the shape satisfies the following conditional expression (7).
0.35< SF2n<1.00 ・・・(7)
ただし、
SF2n=(R2nf+R2nr)/(R2nf−R2nr)で定義され、
R2nfは、第2レンズ群中の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
R2nrは、第2レンズ群中の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。
0.35 <SF 2n <1.00 (7)
However,
SF 2n = (R 2nf + R 2nr ) / (R 2nf −R 2nr )
R 2nf is the paraxial radius of curvature of the object side surface of the negative lens in the second lens group,
R 2nr is the paraxial radius of curvature of the image side surface of the negative lens in the second lens group,
It is.
第7のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。条件式(7)の上限を上回らないようにして、負レンズの像側面の曲率を抑えることで、広角端での像面湾曲の発生を抑えやすくなる。また、第2レンズ群の軸上での厚みを抑えやすくなる。また、第2レンズ群の光軸方向の厚みを抑えたり、画角の確保が容易となる。 The reason and effect | action which took the said structure in the 7th zoom lens are demonstrated. By suppressing the curvature of the image side surface of the negative lens so as not to exceed the upper limit of conditional expression (7), it becomes easy to suppress the occurrence of curvature of field at the wide angle end. Moreover, it becomes easy to suppress the thickness of the second lens group on the axis. Further, it is easy to suppress the thickness of the second lens group in the optical axis direction and to secure the angle of view.
条件式(7)の下限を下回らないようにして、負レンズの物体側面の負の曲率を抑えることで、広角端での軸外諸収差を抑えやすくなる。 By suppressing the negative curvature of the object side surface of the negative lens so as not to fall below the lower limit of conditional expression (7), it becomes easy to suppress various off-axis aberrations at the wide angle end.
以下のようにするとさらに好ましい。
0.45<SF2n<0.85 ・・・(7’)
以下を満足するとなお好ましい。
0.55<SF2n<0.70 ・・・(7’’)
これにより、上述の効果をさらに奏することができる。
The following is more preferable.
0.45 <SF 2n <0.85 (7 ′)
It is more preferable that the following is satisfied.
0.55 <SF 2n <0.70 (7 ″)
Thereby, the above-described effects can be further exhibited.
また、収差の発生を抑えて良好な光学性能を得るためには、第2レンズ群の負レンズの少なくとも1つのレンズ面には非球面を配置することが好ましい。また、この負レンズの物体側面と像側面との両面を非球面としても良い。 In order to suppress the occurrence of aberrations and obtain good optical performance, it is preferable to arrange an aspherical surface on at least one lens surface of the negative lens of the second lens group. Further, both the object side surface and the image side surface of the negative lens may be aspherical.
それらの場合、第8のズームレンズは、第1〜第7のズームレンズにおいて、以下の条件式(8)を満足するようにすることが好ましい。 In those cases, it is preferable that the eighth zoom lens satisfies the following conditional expression (8) in the first to seventh zoom lenses.
0.030<(|asp2nf|+|asp2nr|)/fw<0.320 ・・・(8)
ただし、
asp2nfは、第2レンズ群中の負レンズの物体側のレンズ面における非球面偏倚量、
asp2nrは、第2レンズ群中の負レンズの像側のレンズ面における非球面偏倚量、
fwは広角端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。
0.030 <(| asp 2nf | + | asp 2nr |) / f w <0.320 (8)
However,
asp 2nf is the amount of aspherical deviation on the object-side lens surface of the negative lens in the second lens group,
asp 2nr is the amount of aspherical deviation on the image side lens surface of the negative lens in the second lens group,
f w is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.
非球面偏倚量は、前記レンズ面の面頂と同じ面頂を持ち該レンズ面の近軸曲率半径を曲率半径とする球面を基準球面としたとき、該レンズ面における広角端での最大光線入射高の位置にて、光軸に平行な方向に測ったときの該基準球面から該レンズ面まで距離である。像側方向を正符号とし、レンズ面が球面または平面の場合の非球面偏倚量は0となる。 The amount of aspherical deviation is the maximum incidence of light at the wide-angle end of the lens surface when a spherical surface having the same apex as the apex of the lens surface and having a paraxial radius of curvature of the lens surface as the reference radius is used as the reference spherical surface. The distance from the reference spherical surface to the lens surface when measured in a direction parallel to the optical axis at a high position. When the image side direction is a positive sign and the lens surface is spherical or flat, the aspherical deviation amount is zero.
第8のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。条件式(8)の上限を上回らないようにして、非球面偏倚量の絶対値の和が大きくなりすぎないようにすることで、製造誤差によって非球面レンズの面間に偏心が発生したときの光学性能の劣化を抑えやすくなる。 The reason and action of the above configuration in the eighth zoom lens will be described. By avoiding exceeding the upper limit of the conditional expression (8) and preventing the sum of the absolute values of the aspherical deviations from becoming too large, the eccentricity between the surfaces of the aspherical lens due to manufacturing errors occurs. It becomes easy to suppress deterioration of optical performance.
条件式(8)の下限を下回らないようにして、非球面偏倚量の絶対値の和を確保し、非球面による収差補正の作用を確保することが好ましい。 It is preferable not to fall below the lower limit of conditional expression (8) so as to ensure the sum of absolute values of the aspherical deviation amount and to ensure the aberration correction effect by the aspherical surface.
以下のようにすると更に好ましい。
0.040<(|asp2nf|+|asp2nr|)/fw<0.250 ・・・(8’)
以下を満足するとなお好ましい。
0.050<(|asp2nf|+|asp2nr|)/fw<0.180 ・・・(8’’)
これにより、さらに上述の効果を奏することができる。
The following is more preferable.
0.040 <(| asp 2nf | + | asp 2nr |) / f w <0.250 (8 ′)
It is more preferable that the following is satisfied.
0.050 <(| asp 2nf | + | asp 2nr |) / f w <0.180 (8 ″)
Thereby, the above-described effects can be further achieved.
さらに、第9のズームレンズは、第8のズームレンズにおいて、第2レンズ群中の負レンズにおける非球面は、光軸から離れるに従い屈折力が大きくなる非球面とすることが好ましい。 Further, in the ninth zoom lens, in the eighth zoom lens, it is preferable that an aspheric surface of the negative lens in the second lens group is an aspheric surface whose refractive power increases as the distance from the optical axis increases.
第9のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。なお、屈折力が大きくなるとは、負の屈折力が小さくなるもしくは正の屈折力が大きくなるという意味である。このように構成することで、広角端での歪曲収差やコマ収差を抑えやすくなる。 The reason and action of the ninth zoom lens having the above configuration will be described. In addition, that refractive power becomes large means that negative refractive power becomes small or positive refractive power becomes large. With this configuration, distortion and coma at the wide-angle end can be easily suppressed.
さらには、第10のズームレンズは、第9のズームレンズにおいて、第2レンズ群中の負レンズは、両凹レンズであり、その両凹レンズの物体側面、像側面が共に光軸から離れるに従い屈折力が大きくなる非球面とすることが好ましい。 Further, the tenth zoom lens is the ninth zoom lens, and the negative lens in the second lens group is a biconcave lens. The refractive power increases as the object side surface and the image side surface of the biconcave lens both move away from the optical axis. It is preferable to use an aspherical surface with a large.
第10のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。第2レンズ群の軸上ないし周辺部分での厚みの小型化と第2レンズ群での諸収差の低減の両立に有利となる。 The reason and operation of the tenth zoom lens will be described. This is advantageous for both reducing the thickness of the second lens group on the axis or in the peripheral portion and reducing the various aberrations of the second lens group.
また、第11のズームレンズは、第1〜第10のズームレンズにおいて、第1レンズ群が、物体側から順に、負レンズと正レンズの2枚のレンズからなる構成である。 The eleventh zoom lens has a configuration in which, in the first to tenth zoom lenses, the first lens group includes two lenses of a negative lens and a positive lens in order from the object side.
物体側から順に、負レンズ、正レンズの順で配置することにより、色収差補正の機能を持たせながら、変倍による諸収差の変動を抑えやすくなる。 By disposing the negative lens and the positive lens in this order from the object side, it becomes easy to suppress variations in various aberrations due to zooming while providing a function for correcting chromatic aberration.
また、第12のズームレンズは、第11のズームレンズにおいて、第1レンズ群の負レンズと正レンズを接合しても良い。接合レンズとすると、高変倍比化による望遠端の長焦点化の際に問題となり易い軸上色収差補正を効果的に行うことができる。 In the twelfth zoom lens, the negative lens and the positive lens of the first lens group may be cemented with each other in the eleventh zoom lens. When a cemented lens is used, it is possible to effectively perform axial chromatic aberration correction that tends to be a problem when the telephoto end is made long-focused by increasing the zoom ratio.
また、組み立て誤差によるレンズ相対偏心での光学性能の劣化を抑えることができ、歩留まりの向上やコストダウンに貢献する。 In addition, it is possible to suppress the deterioration of the optical performance due to the relative eccentricity of the lens due to the assembly error, which contributes to the improvement of the yield and the cost reduction.
また、第13のズームレンズは、第11のズームレンズにおいて、第1レンズ群の負レンズと正レンズは接合されていない、それぞれ独立した単レンズからなる構成としても良い。 Further, the thirteenth zoom lens may be configured by an independent single lens in which the negative lens and the positive lens of the first lens group are not cemented with each other in the eleventh zoom lens.
このようにすると、第1レンズ群での屈折面が4面となり、設計の自由度があげられ、広角端での歪曲収差、および望遠端でのコマ収差をより効果的に補正することが可能となる。 In this way, there are four refracting surfaces in the first lens group, the degree of freedom in design is increased, and distortion at the wide-angle end and coma at the telephoto end can be corrected more effectively. It becomes.
また、第14のズームレンズは、第13のズームレンズにおいて、前記第1レンズ群の負レンズと正レンズの間隔は、以下の条件式(9)を満足するようにすることが好ましい。 In the fourteenth zoom lens, in the thirteenth zoom lens, it is preferable that a distance between the negative lens and the positive lens in the first lens group satisfies the following conditional expression (9).
0.0≦L1np/L1<0.20 ・・・(9)
ただし、
L1npは、第1レンズ群の負レンズと正レンズとの軸上間隔、
L1は、第1レンズ群の軸上の総厚み、
である。
0.0 ≦ L 1np / L 1 <0.20 (9)
However,
L 1np is the axial distance between the negative lens and the positive lens in the first lens group,
L 1 is the total thickness on the axis of the first lens group,
It is.
第14のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。条件式(9)の上限を上回らないようにすることで、最も物体側のレンズを透過する軸外光線高を抑え、このレンズの有効径を小さくし、しいてはズームレンズ全体の径方向のコンパクト化に有利となる。また、条件式(9)の下限を超えることは現実的にありえない。 The reason and action of the above configuration in the fourteenth zoom lens will be described. By making sure that the upper limit of conditional expression (9) is not exceeded, the height of the off-axis light beam that passes through the lens closest to the object side is suppressed, the effective diameter of this lens is reduced, and the radial direction of the entire zoom lens is reduced. This is advantageous for downsizing. Also, it is practically impossible to exceed the lower limit of conditional expression (9).
以下のようにするとさらに好ましい。
0.0≦L1np/L1<0.15 ・・・(9’)
以下を満足するとなお好ましい。
0.0≦L1np/L1<0.10 ・・・(9’’)
これにより、さらに上述の効果を奏することができる。
The following is more preferable.
0.0 ≦ L 1np / L 1 <0.15 (9 ′)
It is more preferable that the following is satisfied.
0.0 ≦ L 1np / L 1 <0.10 (9 ″)
Thereby, the above-described effects can be further achieved.
また、第15のズームレンズは、第1〜第14のズームレンズにおいて、第3レンズ群の構成は、鏡筒の薄型化のためには3枚以下のレンズからなる構成とすることが好ましい。 In the fifteenth zoom lens, in the first to fourteenth zoom lenses, it is preferable that the configuration of the third lens group includes three or less lenses in order to reduce the thickness of the lens barrel.
また、第16のズームレンズは、第15のズームレンズにおいて、第3レンズ群は物体側から順に、正レンズ、負レンズの2枚のレンズからなる構成としてもよい。 The sixteenth zoom lens may be configured such that, in the fifteenth zoom lens, the third lens group is composed of two lenses, a positive lens and a negative lens, in this order from the object side.
第3レンズ群で発生する色収差等諸収差を補正するための最小のレンズ枚数で構成することで、鏡筒の薄型化につながる。また、このようなレンズ配置の構成とすることで前側主点を物体よりに位置させることができ、変倍比の確保と群移動量を小さく抑えることが容易となり、この点からもコンパクト化に有利となる。 By configuring with the minimum number of lenses for correcting various aberrations such as chromatic aberration occurring in the third lens group, the lens barrel can be made thinner. In addition, with such a lens arrangement, the front principal point can be positioned closer to the object, making it easy to ensure a zoom ratio and to reduce the amount of group movement. It will be advantageous.
また、第17のズームレンズは、第15のズームレンズにおいて、より高い光学性能を確保したい場合は、第3レンズ群を物体側から順に、正レンズ、正レンズ、負レンズの3枚からなる構成としてもよい。 The seventeenth zoom lens has a configuration in which the third lens group is composed of a positive lens, a positive lens, and a negative lens in order from the object side in order to ensure higher optical performance in the fifteenth zoom lens. It is good.
このようなレンズ配置の構成とすることで、第3レンズ群の正パワーを主に2つの正レンズに分担でき、球面収差やコマ収差の補正に有利となる。
さらには、第3レンズ群の負レンズは、隣り合う物体側の正レンズと接合されていることが好ましい。
By adopting such a lens arrangement, the positive power of the third lens group can be shared mainly by the two positive lenses, which is advantageous for correcting spherical aberration and coma.
Furthermore, it is preferable that the negative lens of the third lens group is cemented with an adjacent positive lens on the object side.
また、第18のズームレンズは、第17のズームレンズにおいて、正レンズと負レンズを接合することで、軸上色収差の補正をより効果的に行うことができる。 The eighteenth zoom lens can correct axial chromatic aberration more effectively by joining the positive lens and the negative lens in the seventeenth zoom lens.
また、正レンズのパワーを2枚のレンズに分散させ、正レンズと負レンズを接合レンズとすることで、組み立て工程でのレンズ同士の相対偏心による光学性能の劣化を防ぐことができるため、歩留まりの向上やコストダウンにつながる。 Also, by dispersing the power of the positive lens between the two lenses and using the positive lens and the negative lens as a cemented lens, it is possible to prevent deterioration in optical performance due to the relative decentration of the lenses in the assembly process. Lead to improvement and cost reduction.
また、第3レンズ群内に1面以上の非球面を配置することで球面収差やコマ収差の補正に効果がある。 In addition, the arrangement of one or more aspheric surfaces in the third lens group is effective in correcting spherical aberration and coma.
さらに、第3レンズ群の最も物体側の正レンズを両面非球面とすることがより好ましい。 Furthermore, it is more preferable that the positive lens closest to the object side in the third lens group is a double-sided aspheric surface.
複数のレンズに非球面を配置するとレンズの相対偏心による光学性能劣化が大きくなりがちだが、このように1枚のレンズの両側面を非球面とすることでレンズ相対偏心による光学性能劣化を小さく抑えながら、球面収差とコマ収差をより良好に補正することが可能となっている。 If an aspherical surface is placed on multiple lenses, the optical performance deterioration due to the relative decentration of the lens tends to be large, but by making both sides of one lens aspherical in this way, the optical performance deterioration due to the lens relative decentration can be kept small. However, it is possible to correct spherical aberration and coma aberration better.
特に、第3レンズ群をレンズ2枚の構成とした場合に、設計の自由度を確保でき、小型化と光学性能の確保の両立の点で好ましい。 In particular, when the third lens group is configured by two lenses, it is possible to secure a degree of freedom in design, which is preferable in terms of both miniaturization and ensuring of optical performance.
また、第19のズームレンズは、第1〜第18のズームレンズにおいて、コンパクト化と光学性能のバランスの観点から、第1レンズ群に以下の条件式(10)を満足させることが好ましい。 In the nineteenth zoom lens, it is preferable that the first lens group satisfies the following conditional expression (10) in terms of a balance between compactness and optical performance in the first to eighteenth zoom lenses.
0.50<f1/ft<2.00 ・・・(10)
ただし、
f1は、第1レンズ群の焦点距離、
ftは望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。
0.50 <f 1 / f t < 2.00 ··· (10)
However,
f 1 is the focal length of the first lens group,
f t is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.
第19のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。条件式(10)の上限を上回らないようにして、第1レンズ群のパワーを確保することで、ズームレンズ全系の全長を抑えやすくし、鏡筒の小型化に有利となる。 The reason and action of the nineteenth zoom lens will be described. By ensuring the power of the first lens group so as not to exceed the upper limit of conditional expression (10), it is easy to suppress the overall length of the entire zoom lens system, which is advantageous for downsizing the lens barrel.
条件式(10)の下限を下回らないようにすることで、第1レンズ群のパワーを抑え、望遠端での球面収差やコマ収差の発生を抑え、良好な光学性能を確保しやすくなる。 By making sure that the lower limit of conditional expression (10) is not exceeded, the power of the first lens group is suppressed, the occurrence of spherical aberration and coma at the telephoto end is suppressed, and good optical performance is easily secured.
以下のようにするとさらに好ましい。
0.75<f1/ft<1.80 ・・・(10’)
以下を満足するとなお好ましい。
0.95<f1/ft<1.60 ・・・(10’’)
これにより、さらに上述の効果を奏することができる。
The following is more preferable.
0.75 <f 1 / f t < 1.80 ··· (10 ')
It is more preferable that the following is satisfied.
0.95 <f 1 / f t < 1.60 ··· (10 '')
Thereby, the above-described effects can be further achieved.
また、第20のズームレンズは、第1〜第19のズームレンズにおいて、第3レンズ群のパワーについては以下の条件式(11)を満足することが好ましい。 In the twentieth zoom lens, it is preferable that the power of the third lens group satisfies the following conditional expression (11) in the first to nineteenth zoom lenses.
0.16<f3/ft<0.80 ・・・(11)
ただし、
f3は、第3レンズ群の焦点距離、
ftは、望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。
0.16 <f 3 / f t < 0.80 ··· (11)
However,
f 3 is the focal length of the third lens group,
f t is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.
第20のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。条件式(11)の上限を上回らないようにして、第3レンズ群のパワーを確保し、第3レンズ群での変倍負担を確保することが小型化の点で好ましい。 The reason and action of the twentieth zoom lens having the above configuration will be described. From the viewpoint of miniaturization, it is preferable to ensure that the power of the third lens group is secured so as not to exceed the upper limit of conditional expression (11), and to ensure a variable magnification burden in the third lens group.
条件式(11)の下限を下回らないようにして、第3レンズ群のパワーを適度に抑え、第3レンズ群での収差発生を抑えることが好ましい。 It is preferable that the power of the third lens group is moderately suppressed so as not to fall below the lower limit of conditional expression (11), and the occurrence of aberrations in the third lens group is suppressed.
以下のようにすると更に好ましい。
0.23<f3/ft<0.60 ・・・(11’)
以下を満足するとなお好ましい。
0.30<f3/ft<0.40 ・・・(11’’)
これにより、さらに上述の効果を奏することができる。
The following is more preferable.
0.23 <f 3 / ft <0.60 (11 ′)
It is more preferable that the following is satisfied.
0.30 <f 3 / ft <0.40 (11 ″)
Thereby, the above-described effects can be further achieved.
また、第21のズームレンズは、第1〜第20のズームレンズにおいて、第4レンズ群のパワーについては、テレセントリック性の確保と像面湾曲の補正の点で以下の条件式(12)を満足するようにすることが好ましい。 In the twenty-first zoom lens, the power of the fourth lens group in the first to twentieth zoom lenses satisfies the following conditional expression (12) in terms of ensuring telecentricity and correcting field curvature. It is preferable to do so.
0.24<f4/ft<0.80 ・・・(12)
ただし、
f4は、第4レンズ群の焦点距離、
ftは、望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。
0.24 <f 4 / f t < 0.80 ··· (12)
However,
f 4 is the focal length of the fourth lens group,
f t is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.
第21のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。条件式(12)の上限を上回らないようにして、第4レンズ群のパワーを確保することで、像側へのテレセントリック性の確保し、像面湾曲の補正過剰を抑えられる。
条件式(12)の下限を下回らないようにして、第4レンズ群のパワーを適度に抑えることで、像面湾曲の補正不足を抑えられる。
The reason and action of the above configuration in the twenty-first zoom lens will be described. By ensuring the power of the fourth lens group so as not to exceed the upper limit of conditional expression (12), it is possible to secure telecentricity toward the image side and suppress overcorrection of field curvature.
Insufficient correction of curvature of field can be suppressed by appropriately suppressing the power of the fourth lens group so as not to fall below the lower limit of conditional expression (12).
以下のようにすると更に好ましい。
0.36 < f4/ft < 0.70 ・・・(12’)
以下を満足するとなお好ましい。
0.48 < f4/ft < 0.62 ・・・(12’’)
これらにより、さらに上述の効果を奏することができる。
The following is more preferable.
0.36 <f 4 / f t < 0.70 ··· (12 ')
It is more preferable that the following is satisfied.
0.48 <f 4 / f t < 0.62 ··· (12 '')
As a result, the above-described effects can be further achieved.
また、第4レンズ群はプラスチック材料で形成してもよい。第4レンズ群の主な役割は、射出瞳位置を適切な位置に配置してCCDやCMOS等の電子撮像素子に効率よく光線を入射させることである。そのような役割のためには、上述した条件式(12)のような範囲内にパワーが設定されていれば比較的大きなパワーは必要とせず、プラスチックレンズのような屈折率の低い材料を用いて構成することも可能である。 The fourth lens group may be formed of a plastic material. The main role of the fourth lens group is to arrange the exit pupil position at an appropriate position so that light is efficiently incident on an electronic image sensor such as a CCD or CMOS. For such a role, if the power is set within the range of the conditional expression (12), a relatively large power is not required, and a material having a low refractive index such as a plastic lens is used. It is also possible to configure.
第4レンズ群にプラスチックレンズを用いればコストを安く抑えられ、より安価なズームレンズを提供することが可能となる。 If a plastic lens is used for the fourth lens group, the cost can be reduced and a cheaper zoom lens can be provided.
さらに、性能を維持しつつ高変倍化するためには各レンズ群に効率よく変倍作用を与えて、かつ全変倍領域にわたって収差を良好に補正することがより効果的である。 Further, in order to achieve a high zoom ratio while maintaining the performance, it is more effective to efficiently give a zooming action to each lens group and to correct aberrations well over the entire zoom range.
そのため、第22のズームレンズは、第1〜第21のズームレンズにおいて、広角端から望遠端への変倍時に、第1レンズ群と第2レンズ群との間隔が広がり、第2レンズ群と第3レンズ群との間隔が狭まり、第3レンズ群と第4レンズ群との間隔が広がるように、第1レンズ群、第2レンズ群、第3レンズ群、第4レンズ群は移動し、さらに、ズームレンズは変倍に際して第3レンズ群と共に光軸方向に移動する明るさ絞りを有する構成とすることがより好ましい。 Therefore, in the 22nd zoom lens, in the 1st to 21st zoom lenses, at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the distance between the first lens group and the second lens group is widened, The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move so that the distance between the third lens group is narrowed and the distance between the third lens group and the fourth lens group is widened, Further, it is more preferable that the zoom lens has an aperture stop that moves in the optical axis direction together with the third lens group upon zooming.
第22のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。このように各レンズ群を移動させることにより、各レンズ群に変倍作用を効果的に与えることが可能になり高変倍比化しても高性能を達成することに有利となる。 The reason and action of the twenty-second zoom lens will be described. By moving each lens group in this manner, it becomes possible to effectively give a zooming action to each lens group, and it is advantageous to achieve high performance even when the zoom ratio is increased.
また、明るさ絞りを第3レンズ群と共に移動させることにより、倍率色収差や歪曲収差の効果的補正が可能になって性能面で効果を出せるだけでなく、入射瞳位置、射出瞳位置を適切にコントロールすることが可能となる。 In addition, by moving the aperture stop together with the third lens group, it is possible to effectively correct the lateral chromatic aberration and distortion, and not only can be effective in terms of performance, but also the entrance pupil position and exit pupil position can be adjusted appropriately. It becomes possible to control.
すなわち、広角端における軸外光束の光線高と望遠端の軸外光束の光線高のバランスがとれるようになり、第1レンズ群の外径と第4レンズ群の外径をバランスよくコンパクトに構成することが可能となる。特に広角端での第1レンズ群の外径を小さくすることはレンズの厚み方向の大きさのコンパクト化にも効果的につながる。また変倍の際の射出瞳位置の変動を小さくするようにコントロールすることもできるようになるため、撮像素子(例えばCCDやCMOS等)に入射する光線の入射角度を適当な範囲に保ち画面の隅での明るさのかげり(シェーディング)の発生を防ぐことができ、電子撮像装置に好適となる。 That is, the light beam height of the off-axis light beam at the wide-angle end and the light beam height of the off-axis light beam at the telephoto end can be balanced, and the outer diameter of the first lens group and the outer diameter of the fourth lens group are balanced and compact. It becomes possible to do. In particular, reducing the outer diameter of the first lens group at the wide-angle end effectively leads to a compact size in the lens thickness direction. In addition, since it becomes possible to control the fluctuation of the exit pupil position at the time of zooming, the incident angle of the light beam incident on the image pickup device (for example, CCD, CMOS, etc.) is kept within an appropriate range and the screen It is possible to prevent occurrence of brightness shading at corners, which is suitable for an electronic imaging apparatus.
さらに、全長、収差バランス等を良好とするために、以下の構成としてもよい。
第23のズームレンズは、第22のズームレンズにおいて、広角端から望遠端への変倍において、第1レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動させるのが良い。その際、物体側へのみ移動させても良いし、像側に凸の軌跡で移動させても良い。
また、第2レンズ群は像側へのみ移動させても良いし、像側に凸の軌跡で移動させても良い。
Furthermore, in order to improve the overall length, aberration balance, and the like, the following configuration may be employed.
In the twenty-third zoom lens, in the twenty-second zoom lens, in zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group is preferably moved so that it is closer to the object side at the telephoto end than at the wide-angle end. At that time, it may be moved only to the object side, or may be moved along a locus convex toward the image side.
Further, the second lens group may be moved only to the image side, or may be moved along a locus convex toward the image side.
また、第3レンズ群は物体側へのみに移動させるのが良い。
また、第4レンズ群は物体側へのみ移動させても良いし、像側へのみ移動させても良い。あるいは物体側に凸、または像側に凸の軌跡で移動させても良い。
明るさ絞りおよびシャッターユニットは第2レンズ群と第3レンズ群の間に配置し、変倍時に第3レンズ群と一体で移動させると良い。
The third lens group is preferably moved only to the object side.
Further, the fourth lens group may be moved only to the object side, or may be moved only to the image side. Alternatively, it may be moved along a locus convex toward the object side or convex toward the image side.
The aperture stop and the shutter unit are preferably arranged between the second lens group and the third lens group, and moved together with the third lens group during zooming.
入射瞳を物体側からみて近い位置に位置させることができ、射出瞳を像面から遠ざけやすくなる。また、軸外光線の高さが低くなる場所であるのでシャッターユニットが大型化せずにすみ、明るさ絞りおよびシャッターユニットを移動させるときのデッドスペースが小さくてすむ。 The entrance pupil can be positioned close to the object side, and the exit pupil can be easily moved away from the image plane. In addition, since the off-axis light beam height is low, the shutter unit does not need to be enlarged, and the dead space when moving the aperture stop and the shutter unit can be reduced.
また、第24のズームレンズは、第1〜第23のズームレンズにおいて、上述の各発明のズームレンズは、4群ズームレンズとすることが好ましい。 In addition, the 24th zoom lens is preferably the 1st to 23rd zoom lens, and the zoom lens of each of the above inventions is preferably a four-group zoom lens.
レンズ群数を4つに抑えることで、沈胴時のコンパクト化に好ましい。 Limiting the number of lens groups to four is preferable for downsizing.
また、第25のズームレンズは、第1〜第24のズームレンズにおいて、以下の条件式(13)を満足することが好ましい。 The 25th zoom lens preferably satisfies the following conditional expression (13) in the 1st to 24th zoom lenses.
3.8<ft/fw<10.0 ・・・(13)
ただし、
fwは、広角端でのズームレンズ全系焦点距離、
ftは、望遠端でのズームレンズ全系焦点距離、
である。
3.8 < ft / fw <10.0 ... (13)
However,
f w is the focal length of the entire zoom lens at the wide-angle end,
f t is the focal length of the entire zoom lens at the telephoto end,
It is.
第25のズームレンズにおいて上記構成をとった理由と作用を説明する。条件式(13)の上限を上回らないようにすることで、レンズ群の移動量を抑えやすくし、全長を抑え易くなる。 The reason and action of the above configuration in the 25th zoom lens will be described. By avoiding exceeding the upper limit of conditional expression (13), it is easy to suppress the amount of movement of the lens group, and it is easy to suppress the total length.
条件式(13)の下限を下回らないようにすることで、本発明のサイズやコストの面でのメリットを生かしながら、撮影画角を変化させた撮影を行える。 By making sure that the lower limit of conditional expression (13) is not exceeded, it is possible to perform shooting while changing the shooting angle of view while taking advantage of the size and cost of the present invention.
以下のようにすると更に好ましい。
4.3<ft/fw<7.0 ・・・(13’)
以下を満足するとなお好ましい。
4.7<ft/fw<5.0 ・・・(13’’)
これにより、さらに上述の効果を奏することができる。
The following is more preferable.
4.3 <f t / f w <7.0 (13 ′)
It is more preferable that the following is satisfied.
4.7 < ft / fw <5.0 (13 '')
Thereby, the above-described effects can be further achieved.
また、上述の各発明のズームレンズはテレセントリック性の確保もしやすい。そのため、本発明の電子撮像装置において、上述のズームレンズと、ズームレンズにより形成される光学像を電気信号に変換する電子撮像素子(CCD、CMOS等)をズームレンズの像側に配置することも可能である。
上述の各発明の複数を任意に同時に満足させることがより好ましい。
In addition, the zoom lens of each of the above-described inventions is easy to ensure telecentricity. Therefore, in the electronic imaging apparatus of the present invention, the above-described zoom lens and an electronic imaging element (CCD, CMOS, etc.) that converts an optical image formed by the zoom lens into an electrical signal may be disposed on the image side of the zoom lens. Is possible.
It is more preferable that a plurality of the above-mentioned inventions are arbitrarily satisfied at the same time.
本発明は上述の説明から明らかなように、正屈折力を持つ第1レンズ群と負屈折力を持つ第2レンズ群に工夫を施すことで、第1レンズ群、第2レンズ群での構成レンズ枚数が少なくコンパクトとしても、光学性能を維持しやすいズームレンズを提供できる。
また、そのようなズームレンズを備えることで、小型化しやすい電子撮像装置を提供できる。
As is apparent from the above description, the present invention is configured with the first lens group and the second lens group by devising the first lens group having a positive refractive power and the second lens group having a negative refractive power. Even if the number of lenses is small and compact, a zoom lens that can easily maintain optical performance can be provided.
In addition, by providing such a zoom lens, it is possible to provide an electronic imaging device that can be easily miniaturized.
以下に、本発明に係るズームレンズ、撮像装置の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。 Embodiments of a zoom lens and an imaging apparatus according to the present invention will be described below in detail with reference to the drawings. Note that the present invention is not limited to the embodiments.
以下、本発明のズームレンズの実施例1〜9について説明する。実施例1〜9の無限遠物点合焦時の広角端(a)、中間状態(b)、望遠端(c)のレンズ断面図をそれぞれ図1〜図9に示す。図1〜図9中、第1レンズ群はG1、第2レンズ群はG2、開口絞りはS、第3レンズ群はG3、第4レンズ群はG4、赤外光を制限する波長域制限コートを施したローパスフィルタを構成する平行平板はF、電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はC、像面はIで示してある。なお、カバーガラスCの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスCにローパスフィルタ作用を持たせるようにしてもよい。 Examples 1 to 9 of the zoom lens according to the present invention will be described below. FIGS. 1 to 9 show lens cross sections of the wide-angle end (a), the intermediate state (b), and the telephoto end (c) when focusing on an object point at infinity in Examples 1 to 9, respectively. 1 to 9, the first lens group is G1, the second lens group is G2, the aperture stop is S, the third lens group is G3, the fourth lens group is G4, and a wavelength region limiting coat that limits infrared light. The parallel flat plate constituting the low-pass filter subjected to is indicated by F, the parallel flat plate of the cover glass of the electronic image sensor is indicated by C, and the image plane is indicated by I. In addition, you may give the multilayer film for a wavelength range restriction | limiting to the surface of the cover glass C. FIG. Further, the cover glass C may have a low-pass filter action.
実施例1のズームレンズは、図1に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。 As shown in FIG. 1, the zoom lens of Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は物体側に移動し、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動し、第4レンズ群G4は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動する。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens The group G4 once moves to the object side, then moves in the reverse direction and moves to the image side.
物体側から順に、第1レンズ群G1は物体側に凸面を向けた第1負メニスカスレンズと第2両凸正レンズから構成される。第2レンズ群G2は第3両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第4正メニスカスレンズとで構成される。第3レンズ群G3は第5両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第6負メニスカスレンズとで構成される。第4レンズ群G4は第7両凸正レンズで構成されている。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a first negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a second biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a third biconcave negative lens and a fourth positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The third lens group G3 includes a fifth biconvex positive lens and a sixth negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 is composed of a seventh biconvex positive lens.
非球面は、第3両凹負レンズの両面と、第5両凸正レンズの両面と、第7両凸正レンズの物体側の面との5面に用いている。 The aspherical surfaces are used on five surfaces including both surfaces of the third biconcave negative lens, both surfaces of the fifth biconvex positive lens, and the object side surface of the seventh biconvex positive lens.
実施例2のズームレンズは、図2に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。 As shown in FIG. 2, the zoom lens according to the second embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は物体側に移動し、第2レンズ群G2は一旦像側に移動したあと移動方向が反転して物体側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動し、第4レンズ群G4は一旦物体側に移動したあと移動方向が反転して像側に移動する。 At the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, the second lens group G2 once moves to the image side, and then the moving direction reverses and moves to the object side. The lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens group G4 once moves to the object side, and then the moving direction is reversed and moves to the image side.
物体側から順に、第1レンズ群G1は物体側に凸面を向けた第1負メニスカスレンズと第2両凸正レンズから構成される。第1負メニスカスレンズと第2両凸正レンズとは、接合されている。第2レンズ群G2は第3両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第4正メニスカスレンズとで構成される。第3レンズ群G3は第5両凸正レンズと、第6両凸正レンズと、第7両凹負レンズとで構成される。第6両凸正レンズと、第7両凹負レンズとは、接合されている。第4レンズ群G4は第8両凸正レンズで構成されている。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a first negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a second biconvex positive lens. The first negative meniscus lens and the second biconvex positive lens are cemented. The second lens group G2 includes a third biconcave negative lens and a fourth positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The third lens group G3 includes a fifth biconvex positive lens, a sixth biconvex positive lens, and a seventh biconcave negative lens. The sixth biconvex positive lens and the seventh biconcave negative lens are cemented. The fourth lens group G4 is composed of an eighth biconvex positive lens.
非球面は、第3両凹負レンズの両面と、第5両凸正レンズの両面と、第8両凸正レンズの物体側の面との5面に用いている。 The aspherical surfaces are used for five surfaces including both surfaces of the third biconcave negative lens, both surfaces of the fifth biconvex positive lens, and the object side surface of the eighth biconvex positive lens.
実施例3のズームレンズは、図3に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。 As shown in FIG. 3, the zoom lens of Example 3 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は物体側に移動し、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動し、第4レンズ群G4は物体側に移動する。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens Group G4 moves to the object side.
物体側から順に、第1レンズ群G1は物体側に凸面を向けた第1負メニスカスレンズと第2両凸正レンズから構成される。第2レンズ群G2は第3両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第4正メニスカスレンズとで構成される。第3レンズ群G3は第5両凸正レンズと、第6両凸正レンズと、第7両凹負レンズとで構成される。第6両凸正レンズと、第7両凹負レンズとは、接合されている。第4レンズ群G4は第8両凸正レンズで構成されている。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a first negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a second biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a third biconcave negative lens and a fourth positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The third lens group G3 includes a fifth biconvex positive lens, a sixth biconvex positive lens, and a seventh biconcave negative lens. The sixth biconvex positive lens and the seventh biconcave negative lens are cemented. The fourth lens group G4 is composed of an eighth biconvex positive lens.
非球面は、第3両凹負レンズの両面と、第5両凸正レンズの両面と、第8両凸正レンズの物体側の面との5面に用いている。 The aspherical surfaces are used for five surfaces including both surfaces of the third biconcave negative lens, both surfaces of the fifth biconvex positive lens, and the object side surface of the eighth biconvex positive lens.
実施例4のズームレンズは、図4に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。 As shown in FIG. 4, the zoom lens of Example 4 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は物体側に移動し、第2レンズ群G2は一旦像側に移動したあと物体側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動し、第4レンズ群G4は一旦物体側に移動したあと像側に移動する。 When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, the second lens group G2 moves to the image side, then moves to the object side, and the third lens group G3 moves to the object side. The fourth lens group G4 once moves to the object side and then moves to the image side.
物体側から順に、第1レンズ群G1は物体側に凸面を向けた第1負メニスカスレンズと第2両凸正レンズから構成される。第2レンズ群G2は第3両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第4正メニスカスレンズとで構成される。第3レンズ群G3は第5両凸正レンズと、第6両凸正レンズと、第7両凹負レンズとで構成される。第6両凸正レンズと、第7両凹負レンズとは、接合されている。第4レンズ群G4は第8両凸正レンズで構成されている。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a first negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a second biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a third biconcave negative lens and a fourth positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The third lens group G3 includes a fifth biconvex positive lens, a sixth biconvex positive lens, and a seventh biconcave negative lens. The sixth biconvex positive lens and the seventh biconcave negative lens are cemented. The fourth lens group G4 is composed of an eighth biconvex positive lens.
非球面は、第3両凹負レンズの両面と、第5両凸正レンズの両面と、第8両凸正レンズの物体側の面との5面に用いている。 The aspherical surfaces are used for five surfaces including both surfaces of the third biconcave negative lens, both surfaces of the fifth biconvex positive lens, and the object side surface of the eighth biconvex positive lens.
実施例5のズームレンズは、図5に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。 As shown in FIG. 5, the zoom lens of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は物体側に移動し、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動し、第4レンズ群G4は一旦物体側に移動したあと像側に移動する。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens The group G4 once moves to the object side and then moves to the image side.
物体側から順に、第1レンズ群G1は物体側に凸面を向けた第1負メニスカスレンズと第2両凸正レンズから構成される。第2レンズ群G2は第3両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第4正メニスカスレンズとで構成される。第3レンズ群G3は第5両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第6正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第7負メニスカスレンズとで構成される。第6正メニスカスレンズと、第7負メニスカスレンズとは、接合されている。第4レンズ群G4は第8両凸正レンズで構成されている。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a first negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a second biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a third biconcave negative lens and a fourth positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The third lens group G3 includes a fifth biconvex positive lens, a sixth positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a seventh negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The sixth positive meniscus lens and the seventh negative meniscus lens are cemented. The fourth lens group G4 is composed of an eighth biconvex positive lens.
非球面は、第2両凸正レンズの像側の面と、第3両凹負レンズの両面と、第5両凸正レンズの両面と、第8両凸正レンズの物体側の面との6面に用いている。 The aspherical surface includes the image-side surface of the second biconvex positive lens, both surfaces of the third biconcave negative lens, both surfaces of the fifth biconvex positive lens, and the object side surface of the eighth biconvex positive lens. Used on six sides.
実施例6のズームレンズは、図6に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。 As shown in FIG. 6, the zoom lens of Example 6 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は物体側に移動し、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動し、第4レンズ群G4は一旦物体側に移動したあと像側に移動する。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens The group G4 once moves to the object side and then moves to the image side.
物体側から順に、第1レンズ群G1は物体側に凸面を向けた第1負メニスカスレンズと第2両凸正レンズから構成される。第2レンズ群G2は第3両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第4正メニスカスレンズとで構成される。第3レンズ群G3は第5両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第6正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第7負メニスカスレンズとで構成される。第6正メニスカスレンズと、第7負メニスカスレンズとは、接合されている。第4レンズ群G4は第8両凸正レンズで構成されている。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a first negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a second biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a third biconcave negative lens and a fourth positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The third lens group G3 includes a fifth biconvex positive lens, a sixth positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a seventh negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The sixth positive meniscus lens and the seventh negative meniscus lens are cemented. The fourth lens group G4 is composed of an eighth biconvex positive lens.
非球面は、第2両凸正レンズの像側の面と、第3両凹負レンズの両面と、第5両凸正レンズの両面と、第8両凸正レンズの物体側の面との6面に用いている。 The aspherical surface includes the image-side surface of the second biconvex positive lens, both surfaces of the third biconcave negative lens, both surfaces of the fifth biconvex positive lens, and the object side surface of the eighth biconvex positive lens. Used on six sides.
実施例7のズームレンズは、図7に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。 As shown in FIG. 7, the zoom lens of Example 7 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は物体側に移動し、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動し、第4レンズ群G4は一旦物体側に移動したあと像側に移動する。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens The group G4 once moves to the object side and then moves to the image side.
物体側から順に、第1レンズ群G1は物体側に凸面を向けた第1負メニスカスレンズと第2両凸正レンズから構成される。第2レンズ群G2は第3両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第4正メニスカスレンズとで構成される。第3レンズ群G3は第5両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第6正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第7負メニスカスレンズとで構成される。第6正メニスカスレンズと、第7負メニスカスレンズとは、接合されている。第4レンズ群G4は第8両凸正レンズで構成されている。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a first negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a second biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a third biconcave negative lens and a fourth positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The third lens group G3 includes a fifth biconvex positive lens, a sixth positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a seventh negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The sixth positive meniscus lens and the seventh negative meniscus lens are cemented. The fourth lens group G4 is composed of an eighth biconvex positive lens.
非球面は、第2両凸正レンズの像側の面と、第3両凹負レンズの両面と、第5両凸正レンズの両面と、第8両凸正レンズの物体側の面との6面に用いている。 The aspherical surface includes the image-side surface of the second biconvex positive lens, both surfaces of the third biconcave negative lens, both surfaces of the fifth biconvex positive lens, and the object side surface of the eighth biconvex positive lens. Used on six sides.
実施例8のズームレンズは、図8に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。 As shown in FIG. 8, the zoom lens according to the eighth embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は物体側に移動し、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動し、第4レンズ群G4は一旦物体側に移動したあと像側に移動する。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens The group G4 once moves to the object side and then moves to the image side.
物体側から順に、第1レンズ群G1は物体側に凸面を向けた第1負メニスカスレンズと第2両凸正レンズから構成される。第2レンズ群G2は第3両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第4正メニスカスレンズとで構成される。第3レンズ群G3は第5両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第6正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第7負メニスカスレンズとで構成される。第6正メニスカスレンズと、第7負メニスカスレンズとは、接合されている。第4レンズ群G4は第8両凸正レンズで構成されている。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a first negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a second biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a third biconcave negative lens and a fourth positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The third lens group G3 includes a fifth biconvex positive lens, a sixth positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a seventh negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The sixth positive meniscus lens and the seventh negative meniscus lens are cemented. The fourth lens group G4 is composed of an eighth biconvex positive lens.
非球面は、第2両凸正レンズの像側の面と、第3両凹負レンズの両面と、第5両凸正レンズの両面と、第8両凸正レンズの物体側の面との6面に用いている。 The aspherical surface includes the image-side surface of the second biconvex positive lens, both surfaces of the third biconcave negative lens, both surfaces of the fifth biconvex positive lens, and the object side surface of the eighth biconvex positive lens. Used on six sides.
実施例9のズームレンズは、図9に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。 As shown in FIG. 9, the zoom lens of Example 9 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群G1は物体側に移動し、第2レンズ群G2は像側に移動し、第3レンズ群G3は物体側に移動し、第4レンズ群G4は一旦物体側に移動したあと像側に移動する。 During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group G1 moves to the object side, the second lens group G2 moves to the image side, the third lens group G3 moves to the object side, and the fourth lens The group G4 once moves to the object side and then moves to the image side.
物体側から順に、第1レンズ群G1は物体側に凸面を向けた第1負メニスカスレンズと第2両凸正レンズから構成される。第2レンズ群G2は第3両凹負レンズと、物体側に凸面を向けた第4正メニスカスレンズとで構成される。第3レンズ群G3は第5両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた第6正メニスカスレンズと、物体側に凸面を向けた第7負メニスカスレンズとで構成される。第6正メニスカスレンズと、第7負メニスカスレンズとは、接合されている。第4レンズ群G4は第8両凸正レンズで構成されている。 In order from the object side, the first lens group G1 includes a first negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a second biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a third biconcave negative lens and a fourth positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The third lens group G3 includes a fifth biconvex positive lens, a sixth positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a seventh negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The sixth positive meniscus lens and the seventh negative meniscus lens are cemented. The fourth lens group G4 is composed of an eighth biconvex positive lens.
非球面は、第2両凸正レンズの像側の面と、第3両凹負レンズの両面と、第5両凸正レンズの両面と、第8両凸正レンズの物体側の面との6面に用いている。 The aspherical surface includes the image-side surface of the second biconvex positive lens, both surfaces of the third biconcave negative lens, both surfaces of the fifth biconvex positive lens, and the object side surface of the eighth biconvex positive lens. Used on six sides.
以下に、上記各実施例の数値データを示す。記号は上記の外、fは全系焦点距離、FNOはFナンバー、ωは半画角、WEは広角端、STは中間状態、TEは望遠端、r1、r2…は各レンズ面の曲率半径、d1、d2…は各レンズ面間の間隔、nd1、nd2…は各レンズのd線の屈折率、νd1、νd2…は各レンズのアッベ数である。なお、非球面形状は、xを光の進行方向を正とした光軸とし、yを光軸と直交する方向にとると、下記の式にて表される。 Below, the numerical data of each said Example are shown. Symbols are the above, f is the focal length of the entire system, FNO is the F number, ω is the half field angle, WE is the wide angle end, ST is the intermediate state, TE is the telephoto end, r 1 , r 2 . radius of curvature, d 1, d 2 ... the spacing between the lens surfaces, n d1, n d2 ... d-line refractive index of each lens, ν d1, ν d2 ... is the Abbe number of each lens. The aspherical shape is represented by the following formula, where x is an optical axis with the light traveling direction being positive, and y is a direction orthogonal to the optical axis.
x=(y2 /r)/[1+{1−(K+1)(y/r)2 }1/2 ]
+A4 y4 +A6 y6 +A8 y8 +A10y10+A12y12
ただし、rは近軸曲率半径、Kは円錐係数、A4 、A6 、A8 、A10、A12はそれぞれ4次、6次、8次、10次、12次の非球面係数である。また、非球面係数において、「e−n」(nは整数)は、「10−n」を示している。
x = (y 2 / r) / [1+ {1- (K + 1) (y / r) 2 } 1/2 ]
+ A 4 y 4 + A 6 y 6 + A 8 y 8 + A 10 y 10 + A 12 y 12
Where r is the paraxial radius of curvature, K is the conic coefficient, and A 4 , A 6 , A 8 , A 10 , and A 12 are the fourth, sixth, eighth, tenth, and twelfth aspheric coefficients, respectively. . In the aspheric coefficient, “e−n” (n is an integer) indicates “10 −n ”.
実施例1
r1 = 21.447 d1 = 0.80 nd1 = 1.92286 νd1 = 18.90
r2 = 16.568 d2 = 0.33
r3 = 19.065 d3 = 3.00 nd2 = 1.72916 νd2 = 54.68
r4 = -635.214 d4 =(可変)
r5 = -27.371(非球面) d5 = 1.00 nd3 = 1.88300 νd3 = 40.76
r6 = 5.547(非球面) d6 = 1.71
r7 = 10.368 d7 = 2.16 nd4 = 1.92286 νd4 = 18.90
r8 = 32.087 d8 =(可変)
r9 = ∞(絞り) d9 = 0.10
r10= 4.015(非球面) d10= 2.14 nd5 = 1.58313 νd5 = 59.38
r11= -20.737(非球面) d11= 0.07
r12= 6.067 d12= 1.07 nd6 = 1.92286 νd6 = 20.88
r13= 3.042 d13=(可変)
r14= 13.673(非球面) d14= 2.68 nd7 = 1.52542 νd7 = 55.78
r15= -65.892 d15=(可変)
r16= ∞ d16= 0.50 nd8 = 1.54771 νd8 = 62.84
r17= ∞ d17= 0.50
r18= ∞ d18= 0.50 nd9 = 1.51633 νd9 = 64.14
r19= ∞ d19= 0.50
r20= ∞(撮像面)
非球面係数
第5面
R = -27.371
K = 0.065
A4 = 2.93685e-04
A6 = -1.29521e-05
A8 = 2.63539e-07
A10= -7.77717e-10
第6面
R = 5.547
K = -0.216
A4 = -2.74527e-04
A6 = 5.81879e-06
A8 = -2.46028e-06
A10= 7.68048e-08
第10面
R = 4.015
K = -0.052
A4 = -1.29073e-03
A6 = -6.12402e-06
A8 = 1.86699e-06
第11面
R = -20.737
K = 0.000
A4 = 7.99142e-04
A6 = 6.56260e-05
A8 = 4.48582e-06
第14面
R = 13.673
K = -0.880
A4 = 3.32538e-05
A6 = 3.03636e-05
A8 = -2.12591e-06
A10= 6.32654e-08
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f(mm) 6.60 14.49 31.76
FNO 4.47 5.71 5.99
2ω(°) 62.67 29.43 13.60
d4 1.18 7.61 17.27
d8 12.07 5.03 0.55
d13 4.74 8.30 9.73
d15 3.31 4.30 3.77
Example 1
r 1 = 21.447 d 1 = 0.80 n d1 = 1.92286 ν d1 = 18.90
r 2 = 16.568 d 2 = 0.33
r 3 = 19.065 d 3 = 3.00 n d2 = 1.72916 ν d2 = 54.68
r 4 = -635.214 d 4 = (variable)
r 5 = -27.371 (aspherical surface) d 5 = 1.00 n d3 = 1.88300 ν d3 = 40.76
r 6 = 5.547 (aspheric surface) d 6 = 1.71
r 7 = 10.368 d 7 = 2.16 n d4 = 1.92286 ν d4 = 18.90
r 8 = 32.087 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 0.10
r 10 = 4.015 (aspherical surface) d 10 = 2.14 n d5 = 1.58313 ν d5 = 59.38
r 11 = -20.737 (aspherical surface) d 11 = 0.07
r 12 = 6.067 d 12 = 1.07 n d6 = 1.92286 ν d6 = 20.88
r 13 = 3.042 d 13 = (variable)
r 14 = 13.673 (aspherical surface) d 14 = 2.68 n d7 = 1.52542 ν d7 = 55.78
r 15 = -65.892 d 15 = (variable)
r 16 = ∞ d 16 = 0.50 n d8 = 1.54771 ν d8 = 62.84
r 17 = ∞ d 17 = 0.50
r 18 = ∞ d 18 = 0.50 n d9 = 1.51633 ν d9 = 64.14
r 19 = ∞ d 19 = 0.50
r 20 = ∞ (imaging surface)
Aspheric coefficient Fifth surface R = -27.371
K = 0.065
A 4 = 2.93685e-04
A 6 = -1.29521e-05
A 8 = 2.63539e-07
A 10 = -7.77717e-10
6th surface R = 5.547
K = -0.216
A 4 = -2.74527e-04
A 6 = 5.81879e-06
A 8 = -2.46028e-06
A 10 = 7.68048e-08
Tenth face R = 4.015
K = -0.052
A 4 = -1.29073e-03
A 6 = -6.12402e-06
A 8 = 1.86699e-06
11th surface R = -20.737
K = 0.000
A 4 = 7.99142e-04
A 6 = 6.56260e-05
A 8 = 4.48582e-06
Face 14 R = 13.673
K = -0.880
A 4 = 3.32538e-05
A 6 = 3.03636e-05
A 8 = -2.12591e-06
A 10 = 6.32654e-08
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.60 14.49 31.76
F NO 4.47 5.71 5.99
2ω (°) 62.67 29.43 13.60
d 4 1.18 7.61 17.27
d 8 12.07 5.03 0.55
d 13 4.74 8.30 9.73
d 15 3.31 4.30 3.77
実施例2
r1 = 22.824 d1 = 0.80 nd1 = 1.84666 νd1 = 23.78
r2 = 14.601 d2 = 2.82 nd2 = 1.72916 νd2 = 54.68
r3 = 414.790 d3 =(可変)
r4 = -19.623(非球面) d4 = 0.90 nd3 = 1.80495 νd3 = 40.90
r5 = 5.406(非球面) d5 = 1.71
r6 = 8.975 d6 = 2.07 nd4 = 1.92286 νd4 = 18.90
r7 = 20.246 d7 =(可変)
r8 = ∞(絞り) d8 = 0.10
r9 = 5.364(非球面) d9 = 2.57 nd5 = 1.58313 νd5 = 59.38
r10= -16.396(非球面) d10= 0.10
r11= 8.877 d11= 2.16 nd6 = 1.72916 νd6 = 54.68
r12= -5.099 d12= 0.40 nd7 = 1.80100 νd7 = 34.97
r13= 4.240 d13=(可変)
r14= 11.188(非球面) d14= 2.14 nd8 = 1.52542 νd8 = 55.78
r15= -171.452 d15=(可変)
r16= ∞ d16= 0.50 nd9 = 1.54771 νd9 = 62.84
r17= ∞ d17= 0.50
r18= ∞ d18= 0.50 nd10= 1.51633 νd10= 64.14
r19= ∞ d19= 0.50
r20= ∞(撮像面)
非球面係数
第4面
R = -19.623
K = 0.089
A4 = 8.04207e-04
A6 = -2.03534e-05
A8 = 2.82387e-07
A10= -1.69194e-09
第5面
R = 5.406
K = -0.329
A4 = 4.28184e-04
A6 = 2.10097e-05
A8 = -1.65174e-06
A10= 1.28854e-08
第9面
R = 5.364
K = -0.166
A4 = -2.03573e-04
A6 = 4.18417e-05
A8 = 3.69979e-06
第10面
R = -16.396
K = 0.000
A4 = 9.35195e-04
A6 = 6.75272e-05
A8 = 5.30410e-06
第14面
R = 11.188
K = -1.490
A4 = 5.63156e-05
A6 = 1.24846e-05
A8 = -1.04700e-06
A10= 3.12395e-08
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f(mm) 6.61 14.38 31.74
FNO 3.60 4.46 6.02
2ω(°) 62.90 29.44 13.45
d3 1.26 7.82 13.73
d7 12.51 5.36 1.54
d13 4.42 6.52 14.10
d15 2.69 4.42 3.00
Example 2
r 1 = 22.824 d 1 = 0.80 n d1 = 1.84666 ν d1 = 23.78
r 2 = 14.601 d 2 = 2.82 n d2 = 1.72916 ν d2 = 54.68
r 3 = 414.790 d 3 = (variable)
r 4 = -19.623 (aspherical surface) d 4 = 0.90 n d3 = 1.80495 ν d3 = 40.90
r 5 = 5.406 (aspheric surface) d 5 = 1.71
r 6 = 8.975 d 6 = 2.07 n d4 = 1.92286 ν d4 = 18.90
r 7 = 20.246 d 7 = (variable)
r 8 = ∞ (aperture) d 8 = 0.10
r 9 = 5.364 (aspherical surface) d 9 = 2.57 n d5 = 1.58313 ν d5 = 59.38
r 10 = -16.396 (aspherical surface) d 10 = 0.10
r 11 = 8.877 d 11 = 2.16 n d6 = 1.72916 ν d6 = 54.68
r 12 = -5.099 d 12 = 0.40 n d7 = 1.80100 ν d7 = 34.97
r 13 = 4.240 d 13 = (variable)
r 14 = 11.188 (aspherical surface) d 14 = 2.14 n d8 = 1.52542 ν d8 = 55.78
r 15 = -171.452 d 15 = (variable)
r 16 = ∞ d 16 = 0.50 n d9 = 1.54771 ν d9 = 62.84
r 17 = ∞ d 17 = 0.50
r 18 = ∞ d 18 = 0.50 n d10 = 1.51633 ν d10 = 64.14
r 19 = ∞ d 19 = 0.50
r 20 = ∞ (imaging surface)
Aspheric coefficient 4th surface R = -19.623
K = 0.089
A 4 = 8.04207e-04
A 6 = -2.03534e-05
A 8 = 2.82387e-07
A 10 = -1.69194e-09
5th surface R = 5.406
K = -0.329
A 4 = 4.28184e-04
A 6 = 2.10097e-05
A 8 = -1.65174e-06
A 10 = 1.28854e-08
9th surface R = 5.364
K = -0.166
A 4 = -2.03573e-04
A 6 = 4.18417e-05
A 8 = 3.69979e-06
Tenth face R = -16.396
K = 0.000
A 4 = 9.35195e-04
A 6 = 6.75272e-05
A 8 = 5.30410e-06
Face 14 R = 11.188
K = -1.490
A 4 = 5.63156e-05
A 6 = 1.24846e-05
A 8 = -1.04700e-06
A 10 = 3.12395e-08
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.61 14.38 31.74
F NO 3.60 4.46 6.02
2ω (°) 62.90 29.44 13.45
d 3 1.26 7.82 13.73
d 7 12.51 5.36 1.54
d 13 4.42 6.52 14.10
d 15 2.69 4.42 3.00
実施例3
r1 = 23.457 d1 = 0.80 nd1 = 1.84666 νd1 = 23.78
r2 = 14.154 d2 = 0.40
r3 = 15.271 d3 = 3.00 nd2 = 1.77250 νd2 = 49.60
r4 = -215.758 d4 =(可変)
r5 = -23.097(非球面) d5 = 1.00 nd3 = 1.80495 νd3 = 40.90
r6 = 5.348(非球面) d6 = 1.40
r7 = 8.580 d7 = 2.00 nd4 = 1.92286 νd4 = 18.90
r8 = 18.871 d8 =(可変)
r9 = ∞(絞り) d9 = 0.10
r10= 5.766(非球面) d10= 2.45 nd5 = 1.58313 νd5 = 59.38
r11= -10.882(非球面) d11= 0.10
r12= 15.328 d12= 1.44 nd6 = 1.69680 νd6 = 55.53
r13= -15.328 d13= 1.22 nd7 = 1.68893 νd7 = 31.07
r14= 4.089 d14=(可変)
r15= 14.324(非球面) d15= 2.60 nd8 = 1.52542 νd8 = 55.78
r16= -27.378 d16=(可変)
r17= ∞ d17= 0.50 nd9 = 1.54771 νd9 = 62.84
r18= ∞ d18= 0.50
r19= ∞ d19= 0.50 nd10= 1.51633 νd10= 64.14
r20= ∞ d20= 0.45
r21= ∞(撮像面)
非球面係数
第5面
R = -23.097
K = 0.089
A4 = 1.80967e-04
A6 = -1.62280e-07
A8 = 3.96691e-08
A10= -7.98836e-10
第6面
R = 5.348
K = -0.296
A4 = -1.84110e-04
A6 = 1.36361e-07
A8 = 1.68053e-07
A10= -1.07186e-09
第10面
R = 5.766
K = -1.073
A4 = -9.79726e-05
A6 = 1.50579e-06
第11面
R = -10.882
K = 7.693
A4 = 1.32858e-03
A6 = 3.01907e-05
A8 = 2.16650e-08
A10= 6.54410e-11
第15面
R = 14.324
K = -0.001
A4 = 4.02883e-05
A6 = 5.91976e-06
A8 = -1.61602e-07
A10= 2.12392e-09
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f(mm) 6.62 14.37 32.09
FNO 3.83 5.11 6.00
2ω(°) 62.68 29.65 13.53
d4 0.88 5.76 12.75
d8 13.63 6.80 1.53
d14 4.27 9.62 13.30
d16 3.19 3.12 2.96
Example 3
r 1 = 23.457 d 1 = 0.80 n d1 = 1.84666 ν d1 = 23.78
r 2 = 14.154 d 2 = 0.40
r 3 = 15.271 d 3 = 3.00 n d2 = 1.77250 ν d2 = 49.60
r 4 = -215.758 d 4 = (variable)
r 5 = -23.097 (aspherical surface) d 5 = 1.00 n d3 = 1.80495 ν d3 = 40.90
r 6 = 5.348 (aspherical surface) d 6 = 1.40
r 7 = 8.580 d 7 = 2.00 n d4 = 1.92286 ν d4 = 18.90
r 8 = 18.871 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 0.10
r 10 = 5.766 (aspherical surface) d 10 = 2.45 n d5 = 1.58313 ν d5 = 59.38
r 11 = -10.882 (aspherical surface) d 11 = 0.10
r 12 = 15.328 d 12 = 1.44 n d6 = 1.69680 ν d6 = 55.53
r 13 = -15.328 d 13 = 1.22 n d7 = 1.68893 ν d7 = 31.07
r 14 = 4.089 d 14 = (variable)
r 15 = 14.324 (aspheric surface) d 15 = 2.60 n d8 = 1.52542 ν d8 = 55.78
r 16 = -27.378 d 16 = (variable)
r 17 = ∞ d 17 = 0.50 n d9 = 1.54771 ν d9 = 62.84
r 18 = ∞ d 18 = 0.50
r 19 = ∞ d 19 = 0.50 n d10 = 1.51633 ν d10 = 64.14
r 20 = ∞ d 20 = 0.45
r 21 = ∞ (imaging surface)
Aspheric coefficient Fifth surface R = -23.097
K = 0.089
A 4 = 1.80967e-04
A 6 = -1.62280e-07
A 8 = 3.96691e-08
A 10 = -7.98836e-10
6th surface R = 5.348
K = -0.296
A 4 = -1.84110e-04
A 6 = 1.36361e-07
A 8 = 1.68053e-07
A 10 = -1.07186e-09
Tenth face R = 5.766
K = -1.073
A 4 = -9.79726e-05
A 6 = 1.50579e-06
11th surface R = -10.882
K = 7.693
A 4 = 1.32858e-03
A 6 = 3.01907e-05
A 8 = 2.16650e-08
A 10 = 6.54410e-11
15th surface R = 14.324
K = -0.001
A 4 = 4.02883e-05
A 6 = 5.91976e-06
A 8 = -1.61602e-07
A 10 = 2.12392e-09
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.62 14.37 32.09
F NO 3.83 5.11 6.00
2ω (°) 62.68 29.65 13.53
d 4 0.88 5.76 12.75
d 8 13.63 6.80 1.53
d 14 4.27 9.62 13.30
d 16 3.19 3.12 2.96
実施例4
r1 = 18.613 d1 = 0.83 nd1 = 2.00170 νd1 = 20.64
r2 = 14.132 d2 = 0.32
r3 = 15.458 d3 = 3.00 nd2 = 1.72916 νd2 = 54.68
r4 = -7762.115 d4 =(可変)
r5 = -19.900(非球面) d5 = 1.00 nd3 = 1.80495 νd3 = 40.90
r6 = 4.735(非球面) d6 = 1.32
r7 = 7.926 d7 = 2.25 nd4 = 2.00170 νd4 = 20.64
r8 = 18.204 d8 =(可変)
r9 = ∞(絞り) d9= 0.10
r10= 5.243(非球面) d10= 2.14 nd5 = 1.58313 νd5 = 59.38
r11= -14.423(非球面) d11= 0.10
r12= 13.297 d12= 1.41 nd6 = 1.69680 νd6 = 55.53
r13= -13.297 d13= 0.84 nd7 = 1.68893 νd7 = 31.07
r14= 4.302 d14=(可変)
r15= 12.620(非球面) d15= 2.32 nd8 = 1.52542 νd8 = 55.78
r16= -41.640 d16=(可変)
r17= ∞ d17= 0.50 nd9 = 1.54771 νd9 = 62.84
r18= ∞ d18= 0.50
r19= ∞ d19= 0.50 nd10= 1.51633 νd10= 64.14
r20= ∞ d20= 0.50
r21= ∞(撮像面)
非球面係数
第5面
R = -19.900
K = 0.089
A4 = 7.68359e-04
A6 = -2.74885e-05
A8 = 5.05160e-07
A10= -3.51817e-09
第6面
R = 4.735
K = -0.296
A4 = 2.06227e-04
A6 = 1.05145e-05
A8 = -3.20724e-06
A10= 5.51277e-08
第10面
R = 5.243
K = -0.166
A4 = -3.57087e-04
A6 = 6.29255e-05
A8 = -2.02800e-07
A10= 1.01728e-06
第11面
R = -14.423
K = 0.000
A4 = 1.07710e-03
A6 = 7.69622e-05
A8 = 3.07399e-06
A10= 1.50112e-06
第15面
R = 12.620
K = -1.490
A4 = 5.63156e-05
A6 = 3.25061e-06
A8 = -1.24032e-07
A10= 2.58656e-09
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f(mm) 6.62 14.41 31.64
FNO 3.82 4.77 6.00
2ω(°) 62.97 29.10 13.54
d4 1.12 7.18 12.54
d8 12.66 6.25 1.55
d14 5.19 8.85 14.31
d16 3.01 3.57 3.17
Example 4
r 1 = 18.613 d 1 = 0.83 n d1 = 2.00170 ν d1 = 20.64
r 2 = 14.132 d 2 = 0.32
r 3 = 15.458 d 3 = 3.00 n d2 = 1.72916 ν d2 = 54.68
r 4 = -7762.115 d 4 = (variable)
r 5 = -19.900 (aspherical surface) d 5 = 1.00 n d3 = 1.80495 ν d3 = 40.90
r 6 = 4.735 (aspherical surface) d 6 = 1.32
r 7 = 7.926 d 7 = 2.25 n d4 = 2.00170 ν d4 = 20.64
r 8 = 18.204 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 0.10
r 10 = 5.243 (aspheric surface) d 10 = 2.14 n d5 = 1.58313 ν d5 = 59.38
r 11 = -14.423 (aspherical surface) d 11 = 0.10
r 12 = 13.297 d 12 = 1.41 n d6 = 1.69680 ν d6 = 55.53
r 13 = -13.297 d 13 = 0.84 n d7 = 1.68893 ν d7 = 31.07
r 14 = 4.302 d 14 = (variable)
r 15 = 12.620 (aspheric surface) d 15 = 2.32 n d8 = 1.52542 ν d8 = 55.78
r 16 = -41.640 d 16 = (variable)
r 17 = ∞ d 17 = 0.50 n d9 = 1.54771 ν d9 = 62.84
r 18 = ∞ d 18 = 0.50
r 19 = ∞ d 19 = 0.50 n d10 = 1.51633 ν d10 = 64.14
r 20 = ∞ d 20 = 0.50
r 21 = ∞ (imaging surface)
Aspheric coefficient Fifth surface R = -19.900
K = 0.089
A 4 = 7.68359e-04
A 6 = -2.74885e-05
A 8 = 5.05160e-07
A 10 = -3.51817e-09
6th surface R = 4.735
K = -0.296
A 4 = 2.06227e-04
A 6 = 1.05145e-05
A 8 = -3.20724e-06
A 10 = 5.51277e-08
Tenth face R = 5.243
K = -0.166
A 4 = -3.57087e-04
A 6 = 6.29255e-05
A 8 = -2.02800e-07
A 10 = 1.01728e-06
11th surface R = -14.423
K = 0.000
A 4 = 1.07710e-03
A 6 = 7.69622e-05
A 8 = 3.07399e-06
A 10 = 1.50112e-06
15th surface R = 12.620
K = -1.490
A 4 = 5.63156e-05
A 6 = 3.25061e-06
A 8 = -1.24032e-07
A 10 = 2.58656e-09
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 6.62 14.41 31.64
F NO 3.82 4.77 6.00
2ω (°) 62.97 29.10 13.54
d 4 1.12 7.18 12.54
d 8 12.66 6.25 1.55
d 14 5.19 8.85 14.31
d 16 3.01 3.57 3.17
実施例5
r1 = 84.159 d1 = 0.80 nd1 = 2.00170 νd1 = 20.64
r2 = 34.486 d2 = 0.10
r3 = 22.651 d3 = 2.64 nd2 = 1.76802 νd2 = 49.24
r4 = -68.862(非球面) d4 =(可変)
r5 = -22.850(非球面) d5 = 0.87 nd3 = 1.88300 νd3 = 40.76
r6 = 5.672(非球面) d6 = 1.94
r7 = 11.112 d7 = 2.21 nd4 = 1.94595 νd4 = 17.98
r8 = 35.757 d8 =(可変)
r9 = ∞(絞り) d9 = 0.10
r10= 4.712(非球面) d10= 2.61 nd5 = 1.58913 νd5 = 61.14
r11= -14.330(非球面) d11= 0.10
r12= 7.122 d12= 1.40 nd6 = 1.73400 νd6 = 51.47
r13= 38.362 d13= 0.80 nd7 = 2.00069 νd7 = 25.46
r14= 3.667 d14=(可変)
r15= 14.436(非球面) d15= 2.07 nd8 = 1.74330 νd8 = 49.33
r16= -91.806 d16=(可変)
r17= ∞ d17= 0.40 nd9 = 1.54771 νd9 = 62.84
r18= ∞ d18= 0.50
r19= ∞ d19= 0.50 nd10= 1.51633 νd10= 64.14
r20= ∞ d20= 0.35
r21= ∞(撮像面)
非球面係数
第4面
R = -68.862
K = 0.000
A4 = 1.40060e-05
A6 = 4.74804e-08
A8 = -1.12302e-09
A10= 6.63012e-12
第5面
R = -22.850
K = 0.005
A4 = 4.03460e-04
A6 = -7.22829e-06
A8 = 6.48822e-08
A10= -8.73779e-11
第6面
R = 5.672
K = -0.125
A4 = -1.79384e-04
A6 = 1.31075e-05
A8 = -1.16124e-06
A10= 8.98567e-09
第10面
R = 4.712
K = -0.084
A4 = -3.51732e-04
A6 = 2.84641e-05
A8 = 5.84562e-06
A10= 4.88769e-07
第11面
R = -14.330
K = 0.000
A4 = 1.77733e-03
A6 = 5.54637e-05
A8 = 1.61880e-05
A10= 5.93748e-07
第15面
R = 14.436
K = 0.000
A4 = -4.85530e-05
A6 = 2.21564e-05
A8 = -1.01006e-06
A10= 1.88543e-08
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f(mm) 5.06 12.01 24.25
FNO 3.39 4.97 5.05
2ω(°) 79.96 35.52 17.47
d4 0.65 4.60 15.76
d8 12.81 4.53 1.33
d14 2.79 8.13 8.51
d16 2.64 3.14 2.93
Example 5
r 1 = 84.159 d 1 = 0.80 n d1 = 2.00170 ν d1 = 20.64
r 2 = 34.486 d 2 = 0.10
r 3 = 22.651 d 3 = 2.64 n d2 = 1.76802 ν d2 = 49.24
r 4 = -68.862 (aspherical surface) d 4 = (variable)
r 5 = -22.850 (aspherical surface) d 5 = 0.87 n d3 = 1.88300 ν d3 = 40.76
r 6 = 5.672 (aspherical surface) d 6 = 1.94
r 7 = 11.112 d 7 = 2.21 n d4 = 1.94595 ν d4 = 17.98
r 8 = 35.757 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 0.10
r 10 = 4.712 (aspherical surface) d 10 = 2.61 n d5 = 1.58913 ν d5 = 61.14
r 11 = -14.330 (aspherical surface) d 11 = 0.10
r 12 = 7.122 d 12 = 1.40 n d6 = 1.73400 ν d6 = 51.47
r 13 = 38.362 d 13 = 0.80 n d7 = 2.00069 ν d7 = 25.46
r 14 = 3.667 d 14 = (variable)
r 15 = 14.436 (aspherical surface) d 15 = 2.07 n d8 = 1.74330 ν d8 = 49.33
r 16 = -91.806 d 16 = (variable)
r 17 = ∞ d 17 = 0.40 n d9 = 1.54771 ν d9 = 62.84
r 18 = ∞ d 18 = 0.50
r 19 = ∞ d 19 = 0.50 n d10 = 1.51633 ν d10 = 64.14
r 20 = ∞ d 20 = 0.35
r 21 = ∞ (imaging surface)
Aspheric coefficient 4th surface R = -68.862
K = 0.000
A 4 = 1.40060e-05
A 6 = 4.74804e-08
A 8 = -1.12302e-09
A 10 = 6.63012e-12
5th surface R = -22.850
K = 0.005
A 4 = 4.03460e-04
A 6 = -7.22829e-06
A 8 = 6.48822e-08
A 10 = -8.73779e-11
6th surface R = 5.672
K = -0.125
A 4 = -1.79384e-04
A 6 = 1.31075e-05
A 8 = -1.16124e-06
A 10 = 8.98567e-09
Tenth face R = 4.712
K = -0.084
A 4 = -3.51732e-04
A 6 = 2.84641e-05
A 8 = 5.84562e-06
A 10 = 4.88769e-07
11th surface R = -14.330
K = 0.000
A 4 = 1.77733e-03
A 6 = 5.54637e-05
A 8 = 1.61880e-05
A 10 = 5.93748e-07
15th surface R = 14.436
K = 0.000
A 4 = -4.85530e-05
A 6 = 2.21564e-05
A 8 = -1.01006e-06
A 10 = 1.88543e-08
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 5.06 12.01 24.25
F NO 3.39 4.97 5.05
2ω (°) 79.96 35.52 17.47
d 4 0.65 4.60 15.76
d 8 12.81 4.53 1.33
d 14 2.79 8.13 8.51
d 16 2.64 3.14 2.93
実施例6
r1 = 62.175 d1 = 0.80 nd1 = 2.00170 νd1 = 20.64
r2 = 30.238 d2 = 0.10
r3 = 22.683 d3 = 2.74 nd2 = 1.76802 νd2 = 49.24
r4 = -70.003(非球面) d4 =(可変)
r5 = -21.636(非球面) d5 = 0.87 nd3 = 1.83481 νd3 = 42.71
r6 = 5.619(非球面) d6 = 2.02
r7 = 11.015 d7 = 2.12 nd4 = 1.94595 νd4 = 17.98
r8 = 28.744 d8 =(可変)
r9 = ∞(絞り) d9 = 0.10
r10= 4.673(非球面) d10= 2.61 nd5 = 1.58913 νd5 = 61.14
r11= -14.486(非球面) d11= 0.10
r12= 6.566 d12= 1.30 nd6 = 1.67790 νd6 = 50.72
r13= 28.591 d13= 0.80 nd7 = 2.00069 νd7 = 25.46
r14= 3.627 d14=(可変)
r15= 13.996(非球面) d15= 2.07 nd8 = 1.74330 νd8 = 49.33
r16= -127.391 d16=(可変)
r17= ∞ d17= 0.40 nd9 = 1.54771 νd9 = 62.84
r18= ∞ d18= 0.50
r19= ∞ d19= 0.50 nd10= 1.51633 νd10= 64.14
r20= ∞ d20= 0.35
r21= ∞(撮像面)
非球面係数
第4面
R = -70.003
K = 0.000
A4 = 1.20840e-05
A6 = 7.76197e-08
A8 = -1.68487e-09
A10= 1.05563e-11
第5面
R = -21.636
K = 0.004
A4 = 4.00902e-04
A6 = -7.46870e-06
A8 = 7.98424e-08
A10= -2.55494e-10
第6面
R = 5.619
K = -0.119
A4 = -1.83831e-04
A6 = 1.27460e-05
A8 = -1.17445e-06
A10= 9.45337e-09
第10面
R = 4.673
K = -0.080
A4 = -3.64410e-04
A6 = 3.88128e-05
A8 = 3.87823e-06
A10= 7.28414e-07
第11面
R = -14.486
K = 0.000
A4 = 1.77598e-03
A6 = 8.31238e-05
A8 = 9.04999e-06
A10= 1.61068e-06
第15面
R = 13.996
K = 0.000
A4 = -4.62486e-05
A6 = 2.50668e-05
A8 = -1.31854e-06
A10= 2.85912e-08
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f(mm) 5.06 12.03 24.30
FNO 3.38 4.95 5.05
2ω(°) 80.22 35.50 17.42
d4 0.67 4.59 15.71
d8 12.79 4.54 1.39
d14 2.79 8.12 8.57
d16 2.63 3.11 2.92
Example 6
r 1 = 62.175 d 1 = 0.80 n d1 = 2.00170 ν d1 = 20.64
r 2 = 30.238 d 2 = 0.10
r 3 = 22.683 d 3 = 2.74 n d2 = 1.76802 ν d2 = 49.24
r 4 = -70.003 (aspherical surface) d 4 = (variable)
r 5 = -21.636 (aspherical surface) d 5 = 0.87 n d3 = 1.83481 ν d3 = 42.71
r 6 = 5.619 (aspherical surface) d 6 = 2.02
r 7 = 11.015 d 7 = 2.12 n d4 = 1.94595 ν d4 = 17.98
r 8 = 28.744 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 0.10
r 10 = 4.673 (aspherical surface) d 10 = 2.61 n d5 = 1.58913 ν d5 = 61.14
r 11 = -14.486 (aspherical surface) d 11 = 0.10
r 12 = 6.566 d 12 = 1.30 n d6 = 1.67790 ν d6 = 50.72
r 13 = 28.591 d 13 = 0.80 n d7 = 2.00069 ν d7 = 25.46
r 14 = 3.627 d 14 = (variable)
r 15 = 13.996 (aspherical surface) d 15 = 2.07 n d8 = 1.74330 ν d8 = 49.33
r 16 = -127.391 d 16 = (variable)
r 17 = ∞ d 17 = 0.40 n d9 = 1.54771 ν d9 = 62.84
r 18 = ∞ d 18 = 0.50
r 19 = ∞ d 19 = 0.50 n d10 = 1.51633 ν d10 = 64.14
r 20 = ∞ d 20 = 0.35
r 21 = ∞ (imaging surface)
Aspheric coefficient 4th surface R = -70.003
K = 0.000
A 4 = 1.20840e-05
A 6 = 7.76197e-08
A 8 = -1.68487e-09
A 10 = 1.05563e-11
5th surface R = -21.636
K = 0.004
A 4 = 4.00902e-04
A 6 = -7.46870e-06
A 8 = 7.98424e-08
A 10 = -2.55494e-10
6th surface R = 5.619
K = -0.119
A 4 = -1.83831e-04
A 6 = 1.27460e-05
A 8 = -1.17445e-06
A 10 = 9.45337e-09
Tenth face R = 4.673
K = -0.080
A 4 = -3.64410e-04
A 6 = 3.88128e-05
A 8 = 3.87823e-06
A 10 = 7.28414e-07
11th surface R = -14.486
K = 0.000
A 4 = 1.77598e-03
A 6 = 8.31238e-05
A 8 = 9.04999e-06
A 10 = 1.61068e-06
15th surface R = 13.996
K = 0.000
A 4 = -4.62486e-05
A 6 = 2.50668e-05
A 8 = -1.31854e-06
A 10 = 2.85912e-08
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 5.06 12.03 24.30
F NO 3.38 4.95 5.05
2ω (°) 80.22 35.50 17.42
d 4 0.67 4.59 15.71
d 8 12.79 4.54 1.39
d 14 2.79 8.12 8.57
d 16 2.63 3.11 2.92
実施例7
r1 = 94.096 d1 = 0.80 nd1 = 2.00170 νd1 = 20.64
r2 = 36.640 d2 = 0.10
r3 = 23.265 d3 = 2.68 nd2 = 1.76802 νd2 = 49.24
r4 = -65.988(非球面) d4 =(可変)
r5 = -20.758(非球面) d5 = 0.87 nd3 = 1.88300 νd3 = 40.76
r6 = 5.946(非球面) d6 = 2.00
r7 = 13.375 d7 = 1.88 nd4 = 2.10227 νd4 = 17.10
r8 = 42.000 d8 =(可変)
r9 = ∞(絞り) d9 = 0.10
r10= 4.646(非球面) d10= 2.61 nd5 = 1.58913 νd5 = 61.14
r11= -14.474(非球面) d11= 0.10
r12= 6.683 d12= 1.31 nd6 = 1.67790 νd6 = 50.72
r13= 34.534 d13= 0.80 nd7 = 2.00069 νd7 = 25.46
r14= 3.633 d14=(可変)
r15= 14.262(非球面) d15= 2.07 nd8 = 1.74330 νd8 = 49.33
r16= -68.293 d16=(可変)
r17= ∞ d17= 0.40 nd9 = 1.54771 νd9 = 62.84
r18= ∞ d18= 0.50
r19= ∞ d19= 0.50 nd10= 1.51633 νd10= 64.14
r20= ∞ d20 0.40
r21= ∞(撮像面)
非球面係数
第4面
R = -65.988
K = 0.000
A4 = 1.39994e-05
A6 = 4.31110e-08
A8 = -9.73594e-10
A10= 5.44916e-12
第5面
R = -20.758
K = 0.005
A4 = 3.78537e-04
A6 = -5.56165e-06
A8 = 2.61919e-08
A10= 2.68069e-10
第6面
R = 5.946
K = -0.124
A4 = -2.24793e-04
A6 = 1.51367e-05
A8 = -1.22207e-06
A10= 1.37423e-08
第10面
R = 4.646
K = -0.078
A4 = -3.99703e-04
A6 = 3.77334e-05
A8 = 3.98996e-06
A10= 7.39900e-07
第11面
R = -14.474
K = 0.000
A4 = 1.73950e-03
A6 = 8.20306e-05
A8 = 9.91441e-06
A10= 1.46222e-06
第15面
R = 14.262
K = 0.000
A4 = -6.90526e-05
A6 = 2.21932e-05
A8 = -9.10533e-07
A10= 1.48759e-08
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f(mm) 5.06 11.93 24.27
FNO 3.40 4.98 5.05
2ω(°) 80.76 35.88 17.48
d4 0.67 4.54 15.84
d8 12.77 4.58 1.31
d14 2.83 8.28 8.63
d16 2.62 3.08 2.92
Example 7
r 1 = 94.096 d 1 = 0.80 n d1 = 2.00170 ν d1 = 20.64
r 2 = 36.640 d 2 = 0.10
r 3 = 23.265 d 3 = 2.68 n d2 = 1.76802 ν d2 = 49.24
r 4 = -65.988 (aspherical surface) d 4 = (variable)
r 5 = -20.758 (aspherical surface) d 5 = 0.87 n d3 = 1.88300 ν d3 = 40.76
r 6 = 5.946 (aspherical surface) d 6 = 2.00
r 7 = 13.375 d 7 = 1.88 n d4 = 2.10227 ν d4 = 17.10
r 8 = 42.000 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 0.10
r 10 = 4.646 (aspherical surface) d 10 = 2.61 n d5 = 1.58913 ν d5 = 61.14
r 11 = -14.474 (aspherical surface) d 11 = 0.10
r 12 = 6.683 d 12 = 1.31 n d6 = 1.67790 ν d6 = 50.72
r 13 = 34.534 d 13 = 0.80 n d7 = 2.00069 ν d7 = 25.46
r 14 = 3.633 d 14 = (variable)
r 15 = 14.262 (aspherical surface) d 15 = 2.07 n d8 = 1.74330 ν d8 = 49.33
r 16 = -68.293 d 16 = (variable)
r 17 = ∞ d 17 = 0.40 n d9 = 1.54771 ν d9 = 62.84
r 18 = ∞ d 18 = 0.50
r 19 = ∞ d 19 = 0.50 n d10 = 1.51633 ν d10 = 64.14
r 20 = ∞ d 20 0.40
r 21 = ∞ (imaging surface)
Aspheric coefficient 4th surface R = -65.988
K = 0.000
A 4 = 1.39994e-05
A 6 = 4.31110e-08
A 8 = -9.73594e-10
A 10 = 5.44916e-12
5th surface R = -20.758
K = 0.005
A 4 = 3.78537e-04
A 6 = -5.56165e-06
A 8 = 2.61919e-08
A 10 = 2.68069e-10
6th surface R = 5.946
K = -0.124
A 4 = -2.24793e-04
A 6 = 1.51367e-05
A 8 = -1.22207e-06
A 10 = 1.37423e-08
Tenth face R = 4.646
K = -0.078
A 4 = -3.99703e-04
A 6 = 3.77334e-05
A 8 = 3.98996e-06
A 10 = 7.39900e-07
11th surface R = -14.474
K = 0.000
A 4 = 1.73950e-03
A 6 = 8.20306e-05
A 8 = 9.91441e-06
A 10 = 1.46222e-06
15th surface R = 14.262
K = 0.000
A 4 = -6.90526e-05
A 6 = 2.21932e-05
A 8 = -9.10533e-07
A 10 = 1.48759e-08
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 5.06 11.93 24.27
F NO 3.40 4.98 5.05
2ω (°) 80.76 35.88 17.48
d 4 0.67 4.54 15.84
d 8 12.77 4.58 1.31
d 14 2.83 8.28 8.63
d 16 2.62 3.08 2.92
実施例8
r1 = 58.074 d1 = 0.80 nd1 = 2.00170 νd1 = 20.64
r2 = 29.126 d2 = 0.10
r3 = 22.139 d3 = 2.59 nd2 = 1.76802 νd2 = 49.24
r4 = -78.668(非球面) d4 =(可変)
r5 = -25.718(非球面) d5 = 0.87 nd3 = 1.88300 νd3 = 40.76
r6 = 5.522(非球面) d6 = 1.79
r7 = 10.009 d7 = 2.14 nd4 = 1.94595 νd4 = 17.98
r8 = 26.958 d8 =(可変)
r9 = ∞(絞り) d9 = 1.56
r10= 5.426(非球面) d10= 2.61 nd5 = 1.58913 νd5 = 61.14
r11= -11.325(非球面) d11= 0.10
r12= 6.525 d12= 1.54 nd6 = 1.69680 νd6 = 55.53
r13= 23.505 d13= 0.80 nd7 = 2.00069 νd7 = 25.46
r14= 3.652 d14=(可変)
r15= 14.723(非球面) d15= 2.07 nd8 = 1.74330 νd8 = 49.33
r16= -65.589 d16=(可変)
r17= ∞ d17= 0.40 nd9 = 1.54771 νd9 = 62.84
r18= ∞ d18= 0.50
r19= ∞ d19= 0.50 nd10= 1.51633 νd10= 64.14
r20= ∞ d20= 0.35
r21= ∞(撮像面)
非球面係数
第4面
R = -78.668
K = 0.000
A4 = 1.24220e-05
A6 = 2.39631e-08
A8 = -6.58210e-10
A10= 3.80349e-12
第5面
R = -25.718
K = 0.004
A4 = 4.03510e-04
A6 = -1.13800e-05
A8 = 1.76519e-07
A10= -9.01353e-10
第6面
R = 5.522
K = -0.098
A4 = -1.95478e-04
A6 = 1.65430e-05
A8 = -2.04581e-06
A10= 3.13050e-08
第10面
R = 5.426
K = -0.062
A4 = -7.09426e-04
A6 = 1.45894e-05
A8 = -1.51869e-06
A10= 3.20154e-07
第11面
R = -11.325
K = 0.000
A4 = 7.97676e-04
A6 = 3.43174e-05
A8 = -2.71403e-06
A10= 4.90147e-07
第15面
R = 14.723
K = 0.000
A4 = -3.54230e-05
A6 = 1.63624e-05
A8 = -6.04370e-07
A10= 9.12960e-09
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f(mm) 5.06 11.98 24.27
FNO 3.16 4.67 5.05
2ω(°) 80.53 35.52 17.46
d4 0.64 4.47 15.72
d8 11.04 3.51 1.29
d14 2.77 8.06 8.79
d16 2.60 3.16 2.95
Example 8
r 1 = 58.074 d 1 = 0.80 n d1 = 2.00170 ν d1 = 20.64
r 2 = 29.126 d 2 = 0.10
r 3 = 22.139 d 3 = 2.59 n d2 = 1.76802 ν d2 = 49.24
r 4 = -78.668 (aspherical surface) d 4 = (variable)
r 5 = -25.718 (aspherical surface) d 5 = 0.87 n d3 = 1.88300 ν d3 = 40.76
r 6 = 5.522 (aspherical surface) d 6 = 1.79
r 7 = 10.009 d 7 = 2.14 n d4 = 1.94595 ν d4 = 17.98
r 8 = 26.958 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 1.56
r 10 = 5.426 (aspherical surface) d 10 = 2.61 n d5 = 1.58913 ν d5 = 61.14
r 11 = -11.325 (aspherical surface) d 11 = 0.10
r 12 = 6.525 d 12 = 1.54 n d6 = 1.69680 ν d6 = 55.53
r 13 = 23.505 d 13 = 0.80 n d7 = 2.00069 ν d7 = 25.46
r 14 = 3.652 d 14 = (variable)
r 15 = 14.723 (aspherical surface) d 15 = 2.07 n d8 = 1.74330 ν d8 = 49.33
r 16 = -65.589 d 16 = (variable)
r 17 = ∞ d 17 = 0.40 n d9 = 1.54771 ν d9 = 62.84
r 18 = ∞ d 18 = 0.50
r 19 = ∞ d 19 = 0.50 n d10 = 1.51633 ν d10 = 64.14
r 20 = ∞ d 20 = 0.35
r 21 = ∞ (imaging surface)
Aspheric coefficient 4th surface R = -78.668
K = 0.000
A 4 = 1.24220e-05
A 6 = 2.39631e-08
A 8 = -6.58210e-10
A 10 = 3.80349e-12
5th surface R = -25.718
K = 0.004
A 4 = 4.03510e-04
A 6 = -1.13800e-05
A 8 = 1.76519e-07
A 10 = -9.01353e-10
6th surface R = 5.522
K = -0.098
A 4 = -1.95478e-04
A 6 = 1.65430e-05
A 8 = -2.04581e-06
A 10 = 3.13050e-08
Tenth face R = 5.426
K = -0.062
A 4 = -7.09426e-04
A 6 = 1.45894e-05
A 8 = -1.51869e-06
A 10 = 3.20154e-07
11th surface R = -11.325
K = 0.000
A 4 = 7.97676e-04
A 6 = 3.43174e-05
A 8 = -2.71403e-06
A 10 = 4.90147e-07
15th surface R = 14.723
K = 0.000
A 4 = -3.54230e-05
A 6 = 1.63624e-05
A 8 = -6.04370e-07
A 10 = 9.12960e-09
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 5.06 11.98 24.27
F NO 3.16 4.67 5.05
2ω (°) 80.53 35.52 17.46
d 4 0.64 4.47 15.72
d 8 11.04 3.51 1.29
d 14 2.77 8.06 8.79
d 16 2.60 3.16 2.95
実施例9
r1 = 99.053 d1 = 0.80 nd1 = 2.00170 νd1 = 20.64
r2 = 36.640 d2 = 0.10
r3 = 23.602 d3 = 2.72 nd2 = 1.76802 νd2 = 49.24
r4 = -61.570(非球面) d4 =(可変)
r5 = -18.955(非球面) d5 = 0.84 nd3 = 1.81600 νd3 = 46.62
r6 = 6.082(非球面) d6 = 2.15
r7 = 15.037 d7 = 1.72 nd4 = 2.10227 νd4 = 17.10
r8 = 42.000 d8 =(可変)
r9 = ∞(絞り) d9 = 0.10
r10= 4.594(非球面) d10= 2.61 nd5 = 1.58913 νd5 = 61.14
r11= -14.782(非球面) d11= 0.10
r12= 7.013 d12= 1.29 nd6 = 1.67790 νd6 = 50.72
r13= 35.080 d13= 0.80 nd7 = 2.00069 νd7 = 25.46
r14= 3.735 d14=(可変)
r15= 14.317(非球面) d15= 2.07 nd8 = 1.74330 νd8 = 49.33
r16= -56.567 d16=(可変)
r17= ∞ d17= 0.40 nd9 = 1.54771 νd9 = 62.84
r18= ∞ d18= 0.50
r19= ∞ d19= 0.50 nd10= 1.51633 νd10= 64.14
r20= ∞ d20= 0.37
r21= ∞(撮像面)
非球面係数
第4面
R = -61.570
K = 0.000
A4 = 1.41315e-05
A6 = 4.18374e-08
A8 = -9.02777e-10
A10= 4.86502e-12
第5面
R = -18.955
K = 0.005
A4 = 4.04887e-04
A6 = -6.53532e-06
A8 = 6.53892e-08
A10= -1.64331e-10
第6面
R = 6.082
K = -0.124
A4 = -1.71542e-04
A6 = 1.45171e-05
A8 = -1.17570e-06
A10= 1.72357e-08
第10面
R = 4.594
K = -0.078
A4 = -3.30111e-04
A6 = 4.86037e-05
A8 = 3.10752e-06
A10= 9.98370e-07
第11面
R = -14.782
K = 0.000
A4 = 1.89564e-03
A6 = 1.06499e-04
A8 = 6.77189e-06
A10= 2.31800e-06
第15面
R = 14.317
K = 0.000
A4 = -7.77744e-05
A6 = 1.98878e-05
A8 = -7.24814e-07
A10= 9.65808e-09
ズームデータ(∞)
WE ST TE
f(mm) 5.06 11.89 24.27
FNO 3.37 4.92 4.99
2ω(°) 81.17 35.94 17.43
d4 0.67 4.57 15.91
d8 12.76 4.53 1.15
d14 2.81 8.30 8.66
d16 2.67 3.09 2.96
Example 9
r 1 = 99.053 d 1 = 0.80 n d1 = 2.00170 ν d1 = 20.64
r 2 = 36.640 d 2 = 0.10
r 3 = 23.602 d 3 = 2.72 n d2 = 1.76802 ν d2 = 49.24
r 4 = -61.570 (aspherical surface) d 4 = (variable)
r 5 = -18.955 (aspherical surface) d 5 = 0.84 n d3 = 1.81600 ν d3 = 46.62
r 6 = 6.082 (aspherical surface) d 6 = 2.15
r 7 = 15.037 d 7 = 1.72 n d4 = 2.10227 ν d4 = 17.10
r 8 = 42.000 d 8 = (variable)
r 9 = ∞ (aperture) d 9 = 0.10
r 10 = 4.594 (aspherical surface) d 10 = 2.61 n d5 = 1.58913 ν d5 = 61.14
r 11 = -14.782 (aspherical surface) d 11 = 0.10
r 12 = 7.013 d 12 = 1.29 n d6 = 1.67790 ν d6 = 50.72
r 13 = 35.080 d 13 = 0.80 n d7 = 2.00069 ν d7 = 25.46
r 14 = 3.735 d 14 = (variable)
r 15 = 14.317 (aspherical surface) d 15 = 2.07 n d8 = 1.74330 ν d8 = 49.33
r 16 = -56.567 d 16 = (variable)
r 17 = ∞ d 17 = 0.40 n d9 = 1.54771 ν d9 = 62.84
r 18 = ∞ d 18 = 0.50
r 19 = ∞ d 19 = 0.50 n d10 = 1.51633 ν d10 = 64.14
r 20 = ∞ d 20 = 0.37
r 21 = ∞ (imaging surface)
Aspheric coefficient 4th surface R = -61.570
K = 0.000
A 4 = 1.41315e-05
A 6 = 4.18374e-08
A 8 = -9.02777e-10
A 10 = 4.86502e-12
5th surface R = -18.955
K = 0.005
A 4 = 4.04887e-04
A 6 = -6.53532e-06
A 8 = 6.53892e-08
A 10 = -1.64331e-10
6th surface R = 6.082
K = -0.124
A 4 = -1.71542e-04
A 6 = 1.45171e-05
A 8 = -1.17570e-06
A 10 = 1.72357e-08
Tenth face R = 4.594
K = -0.078
A 4 = -3.30111e-04
A 6 = 4.86037e-05
A 8 = 3.10752e-06
A 10 = 9.98370e-07
11th surface R = -14.782
K = 0.000
A 4 = 1.89564e-03
A 6 = 1.06499e-04
A 8 = 6.77189e-06
A 10 = 2.31800e-06
15th surface R = 14.317
K = 0.000
A 4 = -7.77744e-05
A 6 = 1.98878e-05
A 8 = -7.24814e-07
A 10 = 9.65808e-09
Zoom data (∞)
WE ST TE
f (mm) 5.06 11.89 24.27
F NO 3.37 4.92 4.99
2ω (°) 81.17 35.94 17.43
d 4 0.67 4.57 15.91
d 8 12.76 4.53 1.15
d 14 2.81 8.30 8.66
d 16 2.67 3.09 2.96
以上の実施例1〜9の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図10〜図18に示す。これらの収差図において、(a)は広角端、(b)は中間状態、(c)は望遠端における球面収差、非点収差、歪曲収差、倍率色収差を示す。各図中、“FIY”は最大像高を示す。 Aberration diagrams at the time of focusing on an object point at infinity in Examples 1 to 9 are shown in FIGS. In these aberration diagrams, (a) is a wide-angle end, (b) is an intermediate state, and (c) is spherical aberration, astigmatism, distortion, and lateral chromatic aberration at a telephoto end. In each figure, “FIY” indicates the maximum image height.
次に、各実施例における上記各条件式の値を掲げる。
(条件式の値)
実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
(1) nd2n 1.88300 1.80495 1.80495 1.80495 1.88300
(2) νd2n 40.76 40.9 40.9 40.9 40.76
(A) |f1n|/ft 2.697 1.579 1.367 2.042 2.425
(B) |f2n|/ft 0.162 0.163 0.166 0.148 0.209
(C) |f1n|/|f2n| 16.63 9.67 8.26 13.84 11.59
(D) |f1n|/f1p 3.368 2.421 2.363 3.053 2.616
(3) SF2p -1.955 -2.593 -2.667 -2.542 -1.902
(4) |f2/ft| 0.273 0.266 0.270 0.255 0.351
(5) nd2p 1.92286 1.92286 1.92286 2.0017 1.94595
(6) νd2p 18.90 18.90 18.90 20.64 17.98
(7) SF2n 0.663 0.568 0.624 0.616 0.602
(8) (|asp2nf|+|asp2nr|)/fw
0.054 0.059 0.057 0.090 0.131
(9) L1np/L1 0.079 − 0.095 0.077 0.028
(10) f1/ft 1.161 1.145 1.010 1.021 1.492
(11) f3/ft 0.326 0.314 0.333 0.328 0.381
(12) f4/ft 0.586 0.539 0.490 0.502 0.594
(13) ft/fw 4.810 4.800 4.847 4.781 4.791
実施例6 実施例7 実施例8 実施例9
(1) nd2n 1.83481 1.88300 1.88300 1.81600
(2) νd2n 42.71 40.76 40.76 46.62
(A) |f1n|/ft 2.449 2.486 2.438 2.407
(B) |f2n|/ft 0.217 0.212 0.209 0.229
(C) |f1n|/|f2n| 11.30 11.70 11.64 10.51
(D) |f1n|/f1p 2.634 2.658 2.600 2.594
(3) SF2p -2.243 -1.935 -2.181 -2.115
(4) |f2/ft| 0.348 0.353 0.349 0.357
(5) nd2p 1.94595 2.10226 1.94595 2.10226
(6) νd2p 17.98 17.10 17.98 17.1
(7) SF2n 0.588 0.555 0.646 0.5142
(8) (|asp2nf|+|asp2nr|)/fw
0.150 0.124 0.108 0.1180
(9) L1np/L1 0.027 0.028 0.029 0.028
(10) f1/ft 1.495 1.489 1.523 1.4984
(11) f3/ft 0.379 0.384 0.375 0.3870
(12) f4/ft 0.599 0.563 0.574 0.5459
(12) ft/fw 4.800 4.794 4.793 4.7947
Next, the value of each conditional expression in each embodiment will be listed.
(Value of conditional expression)
Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
(1) n d2n 1.88300 1.80495 1.80495 1.80495 1.88300
(2) ν d2n 40.76 40.9 40.9 40.9 40.76
(A) | f 1n | / f t 2.697 1.579 1.367 2.042 2.425
(B) | f 2n | / f t 0.162 0.163 0.166 0.148 0.209
(C) | f 1n | / | f 2n | 16.63 9.67 8.26 13.84 11.59
(D) | f 1n | / f 1p 3.368 2.421 2.363 3.053 2.616
(3) SF 2p -1.955 -2.593 -2.667 -2.542 -1.902
(4) | f 2 / f t | 0.273 0.266 0.270 0.255 0.351
(5) n d2p 1.92286 1.92286 1.92286 2.0017 1.94595
(6) ν d2p 18.90 18.90 18.90 20.64 17.98
(7) SF 2n 0.663 0.568 0.624 0.616 0.602
(8) (| asp 2nf | + | asp 2nr |) / f w
0.054 0.059 0.057 0.090 0.131
(9) L 1np / L 1 0.079-0.095 0.077 0.028
(10) f 1 / f t 1.161 1.145 1.010 1.021 1.492
(11) f 3 / ft 0.326 0.314 0.333 0.328 0.381
(12) f 4 / ft 0.586 0.539 0.490 0.502 0.594
(13) f t / f w 4.810 4.800 4.847 4.781 4.791
Example 6 Example 7 Example 8 Example 9
(1) n d2n 1.83481 1.88300 1.88300 1.81600
(2) ν d2n 42.71 40.76 40.76 46.62
(A) | f 1n | / f t 2.449 2.486 2.438 2.407
(B) | f 2n | / f t 0.217 0.212 0.209 0.229
(C) | f 1n | / | f 2n | 11.30 11.70 11.64 10.51
(D) | f 1n | / f 1p 2.634 2.658 2.600 2.594
(3) SF 2p -2.243 -1.935 -2.181 -2.115
(4) | f 2 / f t | 0.348 0.353 0.349 0.357
(5) n d2p 1.94595 2.10226 1.94595 2.10226
(6) ν d2p 17.98 17.10 17.98 17.1
(7) SF 2n 0.588 0.555 0.646 0.5142
(8) (| asp 2nf | + | asp 2nr |) / f w
0.150 0.124 0.108 0.1180
(9) L 1np / L 1 0.027 0.028 0.029 0.028
(10) f 1 / f t 1.495 1.489 1.523 1.4984
(11) f 3 / ft 0.379 0.384 0.375 0.3870
(12) f 4 / ft 0.599 0.563 0.574 0.5459
(12) f t / f w 4.800 4.794 4.793 4.7947
次に、上記各実施例の効果について説明する。各実施例では、カメラの薄型化を行い易いように配慮された、5倍程度の高変倍比を持つズームレンズ光学系を実現している。また、撮影画像の画質は良好に維持されており、またCCDやCMOS等の電子撮像素子に適し、構成レンズ枚数の低減も達成したズームレンズ光学系を実現している。それにより、カメラの携帯性を損なうことなく従来よりも撮影領域を広げたいというユーザーの要望を満たすことが可能となる。 Next, effects of the above embodiments will be described. In each embodiment, a zoom lens optical system having a high zoom ratio of about 5 times is realized in consideration of facilitating thinning of the camera. In addition, a zoom lens optical system is realized in which the image quality of the photographed image is maintained well and is suitable for an electronic image pickup device such as a CCD or CMOS, and the number of constituent lenses is reduced. As a result, it is possible to satisfy the user's desire to expand the photographing area more than before without impairing the portability of the camera.
なお、本発明や各実施例にて、明るさ絞りと一体で移動するシャッターユニットを備える構成とすると、シャッターユニットが大型化せずにすみ、明るさ絞りおよびシャッターユニットを移動させるときのデッドスペースが小さくてすむ。
またゴースト、フレア等の不要光をカットするために、明るさ絞り以外にフレア絞りを配置してもかまわない。
In the present invention and each embodiment, if the shutter unit that moves integrally with the aperture stop is provided, the shutter unit does not increase in size, and the dead space when the aperture stop and the shutter unit are moved. Is small.
Further, in order to cut unnecessary light such as ghosts and flares, a flare stop other than the brightness stop may be arranged.
フレア絞りは第1レンズ群の物体側、第1、2レンズ群間、第2、3レンズ群間、第3、4レンズ群間、第4レンズ群から像面間のいずれの場所に配置しても良い。
枠部材によりフレア光線をカットするように構成しても良いし、別の部材を構成しても良い。また光学系に直接印刷しても塗装してもシールなどを接着してもかまわない。またその形状は円形、楕円形、矩形、多角形、関数曲線で囲まれる範囲等、いかなる形状でもかまわない。また有害光束をカットするだけでなく画面周辺のコマフレア等の光束をカットしても良い。
The flare stop is disposed on the object side of the first lens group, between the first and second lens groups, between the second and third lens groups, between the third and fourth lens groups, and between the fourth lens group and the image plane. May be.
The frame member may be configured to cut flare rays, or another member may be configured. Also, it may be printed directly on the optical system, painted, or bonded with a seal. The shape may be any shape such as a circle, an ellipse, a rectangle, a polygon, or a range surrounded by a function curve. Further, not only harmful light beams but also light beams such as coma flare around the screen may be cut.
また各レンズには反射防止コートを行い、ゴースト、フレアを軽減してもかまわない。マルチコートであれば効果的にゴースト、フレアを軽減できるので望ましい。また赤外カットコートをレンズ面、カバーガラス等に行ってもかまわない。 Each lens may be provided with an anti-reflection coating to reduce ghosts and flares. A multi-coat is desirable because it can effectively reduce ghost and flare. Infrared cut coating may be applied to the lens surface, cover glass, or the like.
また、ピント調節を行うためのフォーカシングは第4レンズ群の移動で行うことが望ましい。第4レンズ群でフォーカシングを行うとレンズ重量が軽量なためモータにかかる負荷が少ない。さらに、フォーカシング時に全長が変化しないし、鏡枠内部に駆動モータを配置できるため、鏡枠のコンパクト化に有利である。上述のように第4レンズ群の移動によるフォーカシングが望ましいが、第1、2、3レンズ群でフォーカシングを行っても良い。また複数のレンズ群を移動してフォーカシングを行っても良い。またズームレンズ系全体を繰り出してフォーカシングを行っても良いし、一部のレンズを繰り出し、もしくは繰り込みしてフォーカシングしても良い。 Further, it is desirable to perform focusing for adjusting the focus by moving the fourth lens group. When focusing is performed with the fourth lens group, the load on the motor is small because the lens weight is light. Furthermore, the total length does not change during focusing, and the drive motor can be arranged inside the lens frame, which is advantageous for making the lens frame compact. Although focusing by moving the fourth lens group is desirable as described above, focusing may be performed by the first, second and third lens groups. Further, focusing may be performed by moving a plurality of lens groups. Further, focusing may be performed by extending the entire zoom lens system, or focusing may be performed by extending or retracting a part of the lenses.
また、画像周辺部の明るさのかげり(シェーディング)をCCDのマイクロレンズをシフトすることにより軽減しても良い。例えば、各像高における光線の入射角に合わせてCCDのマイクロレンズの設計を変えても良い。また画像処理により画像周辺部の低下量を補正しても良い。 Further, the brightness (shading) at the periphery of the image may be reduced by shifting the CCD microlens. For example, the design of the CCD microlens may be changed according to the incident angle of the light beam at each image height. Further, the amount of decrease in the peripheral portion of the image may be corrected by image processing.
また、意図的に光学系で歪曲収差を出しておき、撮影後に電気的に画像処理を行って歪みを補正してもかまわない。
RGBそれぞれの色の画像について個別に歪曲収差や倍率の補正を行えば、倍率の色収差も同時に電気的に補正できる。
Alternatively, the distortion may be intentionally generated by the optical system, and the distortion may be corrected by electrically performing image processing after shooting.
If distortion and magnification are corrected individually for each color image of RGB, the chromatic aberration of magnification can be electrically corrected simultaneously.
図19〜図21は、以上のようなズームレンズを撮影光学系141に組み込んだ本発明によるデジタルカメラの構成の概念図を示す。図19はデジタルカメラ140の外観を示す前方斜視図、図20は同後方正面図、図21はデジタルカメラ140の構成を示す模式的な断面図である。ただし、図19と図21においては、撮影光学系141の非沈胴時を示している。デジタルカメラ140は、この例の場合、撮影用光路142を有する撮影光学系141、ファインダー用光路144を有するファインダー光学系143、シャッターボタン145、フラッシュ146、液晶表示モニター147、焦点距離変更ボタン161、設定変更スイッチ162等を含み、撮影光学系141の沈胴時には、カバー160をスライドすることにより、撮影光学系141とファインダー光学系143とフラッシュ146はそのカバー160で覆われる。そして、カバー160を開いてカメラ140を撮影状態に設定すると、撮影光学系141は図21の非沈胴状態になり、カメラ140の上部に配置されたシャッターボタン145を押圧すると、それに連動して撮影光学系141、例えば実施例1のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系141によって形成された物体像が、波長域制限コートを施したローパスフィルタFとカバーガラスCを介してCCD149の撮像面上に形成される。このCCD149で受光された物体像は、処理手段151を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター147に表示される。また、この処理手段151には記録手段152が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段152は処理手段151と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、MO等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、CCD149に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。
19 to 21 are conceptual diagrams of the configuration of a digital camera according to the present invention in which the zoom lens as described above is incorporated in the photographing
さらに、ファインダー用光路144上にはファインダー用対物光学系153が配置してある。ファインダー用対物光学系153は、複数のレンズ群(図の場合は3群)と2つのプリズムからなり、撮影光学系141のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系153によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム155の視野枠157上に形成される。この正立プリズム155の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Eに導く接眼光学系159が配置されている。なお、接眼光学系159の射出側にカバー部材150が配置されている。
Further, a finder objective
このように構成されたデジタルカメラ140は、撮影光学系141が本発明により、沈胴時に厚みを極めて薄く、高変倍で全変倍域で結像性能を極めて安定的であるあるので、高性能・小型化・広角化が実現できる。
The
本発明では、カメラの薄型化を行い易いように配慮された、5倍程度の高変倍比を持つズームレンズ光学系を実現できる。当然ながら撮影画像の画質は良好に維持されており、またCCDやCMOS等の電子撮像素子に有用である。 According to the present invention, it is possible to realize a zoom lens optical system having a high zoom ratio of about 5 times, which is designed so that the camera can be easily thinned. Of course, the image quality of the captured image is maintained well, and it is useful for an electronic image sensor such as a CCD or CMOS.
G1…第1レンズ群
G2…第2レンズ群
G3…第3レンズ群
G4…第4レンズ群
S…開口絞り
F…ローパスフィルタ
C…カバーガラス
I…像面
140…デジタルカメラ
141…撮影光学系
142…撮影用光路
143…ファインダー光学系
144…ファインダー用光路
145…シャッターボタン
146…フラッシュ
147…液晶表示モニター
149…CCD
150…カバー部材
151…処理手段
152…記録手段
153…ファインダー用対物光学系
155…正立プリズム
157…視野枠
159…接眼光学系
160…カバー
161…焦点距離変更ボタン
162…設定変更スイッチ
G1 ... 1st lens group G2 ... 2nd lens group G3 ... 3rd lens group G4 ... 4th lens group S ... Aperture stop F ... Low pass filter C ... Cover glass I ...
150:
Claims (26)
正屈折力の第1レンズ群と、
負屈折力の第2レンズ群と、
正屈折力の第3レンズ群と、
正屈折力の第4レンズ群と、からなり、
広角端から望遠端への変倍の際に、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が広がり、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が狭まり、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が広がるように、前記第1レンズ群、前記第2レンズ群、前記第3レンズ群、前記第4レンズ群は移動し、
前記変倍に際して前記第3レンズ群と共に光軸方向に移動する明るさ絞りを有し、
前記第1レンズ群は正レンズと負レンズの2枚のレンズからなり、
前記第2レンズ群は物体側から順に負レンズ、正レンズの2枚のレンズからなり、
前記第2レンズ群の前記負レンズは両凹レンズであり、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
1.78<nd2n<2.10 ・・・(1)
35.0<νd2n<50.0 ・・・(2)
0.35<SF2n<0.70 ・・・(7)’
ただし、
nd2nは、第2レンズ群中の負レンズのd線に対する屈折率、
νd2nは、第2レンズ群中の負レンズのアッベ数、
SF2n =(R2nf+R2nr)/(R2nf−R2nr)で定義され、
R2nfは、第2レンズ群中の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
R2nrは、第2レンズ群中の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。 From the object side,
A first lens unit having positive refractive power;
A second lens unit having negative refractive power;
A third lens unit having positive refractive power;
A fourth lens group having positive refractive power and a,
During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the distance between the first lens group and the second lens group increases , the distance between the second lens group and the third lens group decreases , and the third lens group decreases . The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move so that an interval between the lens group and the fourth lens group is widened.
An aperture stop that moves in the optical axis direction together with the third lens group at the time of zooming ;
The first lens group consists of two lenses, a positive lens and a negative lens,
The second lens group is composed of two lenses, a negative lens and a positive lens in order from the object side.
The negative lens of the second lens group is a biconcave lens;
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
1.78 <n d2n <2.10 (1)
35.0 <ν d2n <50.0 (2)
0.35 <SF 2n <0.70 (7) ′
However,
n d2n is the refractive index of the negative lens in the second lens group with respect to the d-line,
ν d2n is the Abbe number of the negative lens in the second lens group,
SF 2n = (R 2nf + R 2nr ) / (R 2nf −R 2nr )
R 2nf is the paraxial radius of curvature of the object side surface of the negative lens in the second lens group,
R 2nr is the paraxial radius of curvature of the image side surface of the negative lens in the second lens group,
It is.
0.6<|f1n|/ft<5.0 (A)
0.08<|f2n|/ft<0.35 (B)
5.0<|f1n|/|f2n|<25.0 (C)
ただし、
f1nは、第1レンズ群中の負レンズの焦点距離、
f2nは、第2レンズ群中の負レンズの焦点距離、
ftは、望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following condition is satisfied.
0.6 <| f 1n | / f t <5.0 (A)
0.08 <| f 2n | / ft <0.35 (B)
5.0 <| f 1n | / | f 2n | <25.0 (C)
However,
f 1n is the focal length of the negative lens in the first lens group,
f 2n is the focal length of the negative lens in the second lens group,
f t is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.
1.4<|f1n|/f1p<4.5 (D)
ただし、
f1pは、第1レンズ群中の正レンズの焦点距離、
f1nは、第1レンズ群中の負レンズの焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following condition.
1.4 <| f 1n | / f 1p <4.5 (D)
However,
f 1p is the focal length of the positive lens in the first lens group,
f 1n is the focal length of the negative lens in the first lens group,
It is.
−5.0<SF2p<−1.0 ・・・(3)
ただし、
SF2p =(R2pf+R2pr)/(R2pf−R2pr)で定義され、
R2pfは、前記第2レンズ群中の前記正レンズの物体側面の近軸曲率半径、
R2prは、前記第2レンズ群中の前記正レンズの像側面の近軸曲率半径、
である。 4. The zoom lens according to claim 1, wherein the positive lens of the second lens group is a meniscus lens convex toward the object side that satisfies the following conditional expression. 5.
−5.0 <SF 2p <−1.0 (3)
However,
SF 2p = (R 2pf + R 2pr ) / (R 2pf −R 2pr )
R 2pf is the paraxial radius of curvature of the object side surface of the positive lens in the second lens group,
R 2pr is a paraxial radius of curvature of the image side surface of the positive lens in the second lens group,
It is.
0.12<|f2/ft|<0.60 ・・・(4)
ただし、
f2は、前記第2レンズ群の焦点距離、
ftは、望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.12 <| f 2 / f t | <0.60 (4)
However,
f 2 is the focal length of the second lens group,
ft is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.
1.88<nd2p<2.20 ・・・(5)
13.0<νd2p<30.0 ・・・(6)
ただし、
nd2pは、第2レンズ群中の正レンズのd線に対する屈折率、
νd2pは、第2レンズ群中の正レンズのアッベ数、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
1.88 <n d2p <2.20 (5)
13.0 <ν d2p <30.0 (6)
However,
n d2p is the refractive index of the positive lens in the second lens group with respect to the d-line,
ν d2p is the Abbe number of the positive lens in the second lens group,
It is.
0.030<(|asp2nf|+|asp2nr|)/fw<0.320 ・・・(8)
ただし、
asp2nfは、前記第2レンズ群中の前記負レンズの物体側のレンズ面における非球面偏倚量、
asp2nrは、前記第2レンズ群中の前記負レンズの像側のレンズ面における非球面偏倚量、
fwは、広角端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
である。 Wherein at least one lens surface of the negative lens in the second lens group are aspherical zoom lens according to any one of 請 Motomeko 1-6 you and satisfies the following condition .
0.030 <(| asp 2nf | + | asp 2nr |) / f w <0.320 (8)
However,
asp 2nf is the amount of aspherical deviation on the object-side lens surface of the negative lens in the second lens group,
asp 2nr is the amount of aspherical deviation on the image side lens surface of the negative lens in the second lens group,
f w is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
It is.
0.0≦L1np/L1<0.2 ・・・(9)
ただし、
L1npは、第1レンズ群の前記負レンズと前記正レンズとの軸上間隔、
L1は前記第1レンズ群の軸上の総厚み、
である。 The zoom lens according to claim 12, wherein an on-axis distance between the negative lens and the positive lens in the first lens group satisfies the following conditional expression.
0.0 ≦ L 1np / L 1 <0.2 (9)
However,
L 1np is the axial distance between the negative lens and the positive lens in the first lens group,
L 1 is the total thickness on the axis of the first lens group,
It is.
0.50<f1/ft<2.00 ・・・(10)
ただし、
f1は、前記第1レンズ群の焦点距離、
ftは、望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.50 <f 1 / f t < 2.00 ··· (10)
However,
f 1 is the focal length of the first lens group,
ft is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.
0.16<f3/ft<0.80 ・・・(11)
ただし、
f3は、前記第3レンズ群の焦点距離、
ftは、望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
0.16 <f 3 / f t < 0.80 ··· (11)
However,
f 3 is the focal length of the third lens group,
ft is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.
0.24<f4/ft<0.80 ・・・(12)
ただし、
f4は、前記第4レンズ群の焦点距離、
ftは、望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
である。 The zoom lens according to at least any one of 請 Motomeko 1-19 you and satisfies the following conditional expression.
0.24 <f 4 / f t < 0.80 ··· (12)
However,
f 4 is the focal length of the fourth lens group,
ft is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
It is.
前記第1レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動し、The first lens group moves so as to be closer to the object side at the telephoto end than at the wide angle end,
前記第2レンズ群は移動し、The second lens group moves;
前記第3レンズ群は物体側へのみ移動し、The third lens group moves only to the object side,
前記第4群は移動し、The fourth group moves,
前記明るさ絞りは前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間に位置し、前記変倍に際して前記第3レンズ群と一体で光軸方向に移動することを特徴とする請求項1〜20の少なくともいずれか一項に記載のズームレンズ。2. The aperture stop is located between the second lens group and the third lens group, and moves in the optical axis direction integrally with the third lens group at the time of zooming. 21. The zoom lens according to at least one of 20.
3.8<f3.8 <f tt /f/ F ww <10.0・・・(13)<10.0 ... (13)
ただし、However,
ff ww は、広角端での前記ズームレンズ全系焦点距離、Is the focal length of the entire zoom lens at the wide-angle end,
ff tt は、望遠端での前記ズームレンズ全系焦点距離、Is the focal length of the entire zoom lens at the telephoto end,
である。It is.
前記ズームレンズの像側に配置され、前記ズームレンズにより形成される光学像を電気信号に変換する電子撮像素子と、を有することを特徴とする電子撮像装置。An electronic image pickup device, comprising: an electronic image pickup device that is disposed on an image side of the zoom lens and converts an optical image formed by the zoom lens into an electric signal.
正屈折力の第1レンズ群と、
負屈折力の第2レンズ群と、
正屈折力の第3レンズ群と、
正屈折力の第4レンズ群と、からなり、
広角端から望遠端への変倍の際に、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が広がり、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が狭まり、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が広がるように、前記第1レンズ群、前記第2レンズ群、前記第3レンズ群、前記第4レンズ群は移動し、
前記変倍に際して前記第3レンズ群と共に光軸方向に移動する明るさ絞りを有し、
前記第1レンズ群は正レンズと負レンズの2枚のレンズからなり、
前記第1レンズ群中の前記負レンズと前記正レンズはそれぞれ単レンズであり、
前記第2レンズ群は物体側から順に負レンズ、正レンズの2枚のレンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
1.78<n d2n <2.10 ・・・(1)
35.0<ν d2n <50.0 ・・・(2)
ただし、
n d2n は、第2レンズ群中の負レンズのd線に対する屈折率、
ν d2n は、第2レンズ群中の負レンズのアッベ数、
である。 From the object side,
A first lens unit having positive refractive power;
A second lens unit having negative refractive power;
A third lens unit having positive refractive power;
A fourth lens unit having a positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, and the third lens group decreases. The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move so that an interval between the lens group and the fourth lens group is widened.
An aperture stop that moves in the optical axis direction together with the third lens group at the time of zooming ;
The first lens group consists of two lenses, a positive lens and a negative lens,
The negative lens and the positive lens in the first lens group are each a single lens,
The second lens group is composed of two lenses, a negative lens and a positive lens in order from the object side.
A zoom lens satisfying the following conditional expression:
1.78 <n d2n <2.10 (1)
35.0 <ν d2n <50.0 (2)
However,
n d2n is the refractive index of the negative lens in the second lens group with respect to the d-line,
ν d2n is the Abbe number of the negative lens in the second lens group,
It is.
正屈折力の第1レンズ群と、
負屈折力の第2レンズ群と、
正屈折力の第3レンズ群と、
正屈折力の第4レンズ群と、からなり、
広角端から望遠端への変倍の際に、前記第1レンズ群と前記第2レンズ群との間隔が広がり、前記第2レンズ群と前記第3レンズ群との間隔が狭まり、前記第3レンズ群と前記第4レンズ群との間隔が広がるように、前記第1レンズ群、前記第2レンズ群、前記第3レンズ群、前記第4レンズ群は移動し、
前記変倍に際して前記第3レンズ群と共に光軸方向に移動する明るさ絞りを有し、
前記第1レンズ群は正レンズと負レンズの2枚のレンズからなり、
前記第2レンズ群は物体側から順に負レンズ、正レンズの2枚のレンズからなり、
前記第3レンズ群は、物体側から順に、正レンズ、負レンズの2枚のレンズからなり、
以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
1.78<n d2n <2.10 ・・・(1)
35.0<ν d2n <50.0 ・・・(2)
ただし、
n d2n は、第2レンズ群中の負レンズのd線に対する屈折率、
ν d2n は、第2レンズ群中の負レンズのアッベ数、
である。 From the object side,
A first lens unit having positive refractive power;
A second lens unit having negative refractive power;
A third lens unit having positive refractive power;
A fourth lens unit having a positive refractive power,
During zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the distance between the first lens group and the second lens group increases, the distance between the second lens group and the third lens group decreases, and the third lens group decreases. The first lens group, the second lens group, the third lens group, and the fourth lens group move so that an interval between the lens group and the fourth lens group is widened.
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A zoom lens satisfying the following conditional expression:
1.78 <n d2n <2.10 (1)
35.0 <ν d2n <50.0 (2)
However,
n d2n is the refractive index of the negative lens in the second lens group with respect to the d-line,
ν d2n is the Abbe number of the negative lens in the second lens group,
It is.
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