JP2009186983A - Zoom lens and imaging apparatus with the same - Google Patents

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Inventor
Toshiyuki Satori
校之 左部
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Olympus Imaging Corp
オリンパスイメージング株式会社
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Abstract

<P>PROBLEM TO BE SOLVED: To provide a zoom lens that is advantageous in achieving a high zoom ratio and a wide angle of field to meet the user's demand for a wider variety of photographing area than before, and that is suitable for use with an electronic image sensor such as a CCD or CMOS sensor, because good image quality of picked-up images can be achieved without difficulty, and to provide an imaging apparatus with the same. <P>SOLUTION: The zoom lens includes, in order from an object side thereof, a first lens unit G1 having a positive refracting power, a second lens unit G2 having a negative refracting power, and a third lens unit G3 having a positive refracting power, wherein zooming is performed by changing distances between the lens units, the second lens unit has two negative lens elements and one positive lens element, and the lens element located closest to the object side is a negative lens element. The zoom lens satisfies the following conditional expressions (1) and (2): (1) 0.60<Σd2G/I<SB>mw</SB><1.95, (2) 1.830<N<SB>2ave</SB><2.000, where the term "lens element" refers to an optical member that satisfies 0.1<L/I<SB>mw</SB>. <P>COPYRIGHT: (C)2009,JPO&INPIT

Description

本発明は、ズームレンズとそれを用いた撮像装置に関する。   The present invention relates to a zoom lens and an imaging apparatus using the zoom lens.
近年では、銀塩フィルムカメラに代わり、CCDやCMOSのような固体撮像素子を用いて被写体を撮影するようにしたデジタルカメラが主流となっている。更にそれは業務用高機能タイプからコンパクトな普及タイプまで幅広い範囲でいくつものカテゴリーを有するようになってきている。本発明においては、特にコンパクトな普及タイプのカテゴリーに注目している。   In recent years, digital cameras that shoot a subject using a solid-state imaging device such as a CCD or CMOS instead of a silver salt film camera have become mainstream. Furthermore, it has come to have a number of categories in a wide range from high-functional types for business use to compact popular types. In the present invention, attention is focused on a category of a compact popular type.
このような普及タイプのデジタルカメラのユーザーは、いつでもどこでも手軽に幅広いシーンで撮影を楽しみたいという要望をもっている。そのため、小型な商品、特に服やカバンのポケット等への収納性がよく持ち運びが便利な、厚み方向のサイズが薄型であるタイプのデジタルカメラが好まれるようになっており、撮影レンズ系にもより一層の小型化が要望されている。一方、撮像素子の画素数が増加の傾向にあるため、撮像素子の高画素化に対応した高い光学性能が求められている。さらには量産性も確保するために、レンズ加工や組み込み工程での製造誤差に対する光学性能劣化の感度を小さく抑えておく必要がある。また撮影領域を広げるという観点から変倍比が5倍や7倍を超える高変倍ズームも一般化してきており、更なる高変倍化も期待されている一方で、広画角化への期待もある。こういった要求に応えるべく様々なタイプのズームレンズ系が提案されている。   Users of such popular digital cameras have a desire to enjoy shooting in a wide range of scenes anytime and anywhere. For this reason, digital cameras with a small size in the thickness direction are favored because they are easy to carry in small products, especially clothes and bag pockets. There is a demand for further miniaturization. On the other hand, since the number of pixels of the image sensor tends to increase, high optical performance corresponding to the increase in the number of pixels of the image sensor is required. Furthermore, in order to secure mass productivity, it is necessary to keep the sensitivity of optical performance degradation to a manufacturing error in lens processing and assembling processes small. Also, from the viewpoint of expanding the shooting area, high zoom ratios with zoom ratios exceeding 5x and 7x have become commonplace, and even higher zoom ratios are expected. There are also expectations. Various types of zoom lens systems have been proposed to meet these requirements.
比較的高変倍比でコンパクトなズームレンズを構成した先行技術としては、物体側より正パワーの第1レンズ群、負パワーの第2レンズ群、正パワーの第3レンズ群、正パワーの第4レンズ群を有するタイプが知られており、以下のような技術が開示されている。   As a prior art that constitutes a compact zoom lens with a relatively high zoom ratio, a positive power first lens group, a negative power second lens group, a positive power third lens group, a positive power first lens group from the object side A type having four lens groups is known, and the following technique is disclosed.
特開2006−171055号公報JP 2006-171055 A 特開平11−52244号公報JP-A-11-52244 特開平11−6958号公報Japanese Patent Laid-Open No. 11-6958 特開平8−271788号公報JP-A-8-271788 特開2005−326743号公報JP 2005-326743 A 特開2006−78979号公報JP 2006-78979 A
しかしながら、文献1で提案されているズームレンズはレンズ系の全長が大きいため小型化に向かない。文献2〜4で提案されているズームレンズでは、広角端での画角が60°程度であり、収差性能も良好でない。文献5、6で提案されているズームレンズでは変倍比が5倍程度と十分でない。いずれのズームレンズ系においても、変倍比、光学性能、レンズ全長等のバランスが良好とは言えない。   However, the zoom lens proposed in Document 1 is not suitable for miniaturization because the total length of the lens system is large. In the zoom lenses proposed in Documents 2 to 4, the angle of view at the wide-angle end is about 60 °, and the aberration performance is not good. In the zoom lenses proposed in Documents 5 and 6, the zoom ratio is not enough at about 5 times. In any zoom lens system, the balance of zoom ratio, optical performance, overall lens length, etc. cannot be said to be good.
本発明はこのような問題点に鑑みてなされたものであり、その目的は、従来よりも撮影領域を広げたいというユーザーの要望を満たすべく高変倍比化・広画角化に有利であり、CCDやCMOS等の電子撮像素子に適しており、撮影画像の画質も良好に維持しやすい、ズームレンズ及び装置を提供することである。   The present invention has been made in view of such problems, and its purpose is advantageous for increasing the zoom ratio and widening the angle of view so as to satisfy the user's desire to expand the shooting area as compared with the prior art. It is an object of the present invention to provide a zoom lens and apparatus that are suitable for electronic image sensors such as CCDs and CMOSs and that can easily maintain good image quality of captured images.
上記課題を解決するために、本発明のズームレンズは物体側から順に、正パワーの第1
レンズ群、負パワーの第2レンズ群、正パワーの第3レンズ群を有し、各レンズ群の間隔を変化させることで変倍を行い、前記第2レンズ群は2枚の負レンズと1枚の正レンズを有し、前記第2レンズ群の最も物体側には負レンズが配置され、以下の条件式を満足する構成とした。
0.60<Σd2G/Imw<1.95 ・・・(1)
1.830<N2ave<2.000 ・・・(2)
ここで、レンズとは0.1<L/Imwを満たすものをいう。
ただし、Σd2Gは第2レンズ群の光軸上厚さ、
mwはズームレンズの広角端における最大像高、
2aveは第2レンズ群の全レンズのd線に対する平均屈折率、
Lは第2レンズ群を構成する光学部材の光軸上厚さ、
である。
In order to solve the above-described problem, the zoom lens of the present invention has a positive power first in order from the object side.
It has a lens group, a second lens group with negative power, and a third lens group with positive power, and zooming is performed by changing the distance between each lens group. The second lens group has two negative lenses and one A positive lens is provided, a negative lens is disposed closest to the object side of the second lens group, and the following conditional expression is satisfied.
0.60 <Σd 2G / I mw <1.95 (1)
1.830 <N 2ave <2.000 (2)
Here, the lens means a lens satisfying 0.1 <L / I mw .
Where Σd 2G is the thickness on the optical axis of the second lens group,
I mw is the maximum image height at the wide-angle end of the zoom lens,
N 2ave is the average refractive index with respect to the d-line of all the lenses in the second lens group,
L is the thickness on the optical axis of the optical member constituting the second lens group,
It is.
以下、このような構成をとった理由と作用を説明する。
本発明では、物体側から順に、正パワーの第1レンズ群、負パワーの第2レンズ群、正パワーの第3レンズ群を有し、各群の間隔を変化させることで変倍を行う構成を採用した。このような構成をとることにより、各群に変倍の負担を効率的に分担させることで変倍時の収差変動を小さく抑えつつ、また各群の移動量が大きくなることを防ぎ光学系のコンパクト化につながる。
また負パワーを2枚の負レンズに分担させることで、第2レンズ群に比較的大きな負パワーを持たせることが可能となる。
Hereinafter, the reason and effect | action which took such a structure are demonstrated.
In the present invention, the first lens group having a positive power, the second lens group having a negative power, and the third lens group having a positive power are sequentially arranged from the object side, and the magnification is changed by changing the interval between the groups. It was adopted. By adopting such a configuration, it is possible to reduce the aberration fluctuation at the time of zooming by efficiently sharing the burden of zooming to each group and to prevent the movement amount of each group from increasing. It leads to compactness.
In addition, by sharing the negative power between the two negative lenses, the second lens group can have a relatively large negative power.
正パワー先行のズームタイプでは、負パワーの第2レンズ群の光軸方向の厚みが厚くなりやすい。そして第2レンズ群が光軸方向に厚くなると第1レンズ群の径方向も大型化しやすい。そのため、沈胴状態でのレンズユニットの薄型化および径方向の小型化のためには、できるだけ第2レンズ群を薄くしておくことが非常に重要である。具体的には条件式(1)を満たすようにしておくのがよい。条件式(1)の上限内にあることで、第2レンズ群の軸上厚みが厚くなりすぎないため、レンズ系の小型化がしやすくなる。条件式(1)の下限内にあることで、レンズの厚みが薄くなりすぎず、必要なパワーを確保しやすくなる。またレンズの加工が容易となり、レンズ制作費が安価に抑えることができる。   In the zoom type preceded by positive power, the thickness in the optical axis direction of the second lens group having negative power tends to be thick. When the second lens group is thick in the optical axis direction, the radial direction of the first lens group is likely to increase in size. Therefore, it is very important to make the second lens group as thin as possible in order to reduce the thickness of the lens unit in the retracted state and to reduce the size in the radial direction. Specifically, it is preferable to satisfy the conditional expression (1). By being within the upper limit of conditional expression (1), the on-axis thickness of the second lens group does not become too thick, so that the lens system can be easily downsized. By being within the lower limit of conditional expression (1), the thickness of the lens does not become too thin, and it becomes easy to ensure the necessary power. In addition, the lens can be easily processed, and the lens production cost can be reduced.
物体側から順に正パワーの第1レンズ群、負パワーの第2レンズ群、正パワーの第3レンズ群を有する変倍構成では、小型化を図りつつ広画角化しようとすると、第2レンズ群は強いパワーを必要とする。一方第2レンズ群の薄型化のためには第2レンズ群を構成する各レンズを薄肉化しつつ、レンズ面の近軸曲率半径を大きくしなければない。しかし、そうすると必要なパワーを確保するのが難しくなる。そこで第2レンズ群のレンズ硝材の条件式(2)を満たすように、各々の屈折率が高い構成にすれば、薄型化とパワー確保を両立することができる。   In a variable power configuration having a first lens group having a positive power, a second lens group having a negative power, and a third lens group having a positive power in order from the object side, the second lens is designed to reduce the size and increase the angle of view. The flock needs strong power. On the other hand, in order to reduce the thickness of the second lens group, it is necessary to increase the paraxial radius of curvature of the lens surface while reducing the thickness of each lens constituting the second lens group. However, doing so makes it difficult to secure the necessary power. Therefore, if the refractive index of each lens glass material of the second lens group is set so as to satisfy the conditional expression (2), both reduction in thickness and securing of power can be achieved.
さらに、第2レンズ群の負のパワーが強くなると、負レンズの近軸曲率半径は小さくなる。第2レンズ群において負レンズの近軸曲率半径が小さくなると、軸上および軸外の諸収差、特に望遠短での球面収差、広角端での像面湾曲・コマ収差の発生量が大きくなり、好ましくない。第2レンズ群の負レンズの近軸曲率半径を大きくするためには、負レンズの屈折率を高くすれば良い。そして、負レンズと正レンズで収差特性を打ち消しあい、良好な収差特性を得るためには、負レンズに対して、正レンズをさらに高屈折率高分散側に配置する事が好ましい。つまり条件式(2)を満足すれば、第2レンズ群にある負レンズの近軸曲率半径を大きくすることができるので、収差の発生量を最小限に抑えることができる。   Furthermore, when the negative power of the second lens group is increased, the paraxial radius of curvature of the negative lens is decreased. When the paraxial radius of curvature of the negative lens in the second lens group is reduced, the amount of on-axis and off-axis aberrations, particularly spherical aberration at telephoto short, field curvature and coma at the wide-angle end, increases. It is not preferable. In order to increase the paraxial radius of curvature of the negative lens of the second lens group, the refractive index of the negative lens may be increased. In order to cancel the aberration characteristics between the negative lens and the positive lens and to obtain good aberration characteristics, it is preferable to dispose the positive lens on the high refractive index / high dispersion side with respect to the negative lens. In other words, if the conditional expression (2) is satisfied, the paraxial radius of curvature of the negative lens in the second lens group can be increased, so that the amount of aberration can be minimized.
以上のような理由から、条件式(2)を満たせば、小型で広画角・高変倍で光学性能の良好な光学系を容易に実現することが可能となる。
ここで、上記条件式(1)を、
0.90<Σd2G/Imw<1.80 ・・・(1’)
とし、この条件式(1’)を満足するようにすると、より好ましくなる。
さらに、上記条件式(1)を、
1.30<Σd2G/Imw<1.60 ・・・(1”)
とし、この条件式(1”)を満足するようにすると、さらに好ましくなる。
また、条件式(1)の上限値のみ、もしくは下限値のみを式(1’),(1”)の上限値、下限値としても良い。
For the above reasons, if the conditional expression (2) is satisfied, it is possible to easily realize a small optical system having a wide angle of view and a high zoom ratio and good optical performance.
Here, the conditional expression (1) is
0.90 <Σd 2G / I mw <1.80 (1 ′)
And satisfying the conditional expression (1 ′) is more preferable.
Furthermore, the conditional expression (1) is
1.30 <Σd 2G / I mw <1.60 (1 ″)
It is more preferable that the conditional expression (1 ″) is satisfied.
Further, only the upper limit value or only the lower limit value of the conditional expression (1) may be used as the upper limit value and the lower limit value of the expressions (1 ′) and (1 ″).
また、上記条件式(2)を、
1.840<N2ave<1.965 ・・・(2’)
とし、この条件式(2’)を満足するようにすると、より好ましくなる。
さらに、上記条件式(2)を、
1.855<N2ave<1.930 ・・・(2”)
とし、この条件式(2”)を満足するようにすると、さらに好ましくなる。
また、条件式(2)の上限値のみ、もしくは下限値のみを式(2’),(2”)の上限値、下限値としても良い。
In addition, the conditional expression (2)
1.840 <N 2ave <1.965 (2 ′)
And satisfying the conditional expression (2 ′) is more preferable.
Furthermore, the conditional expression (2)
1.855 <N 2ave <1.930 (2 ″)
It is more preferable to satisfy the conditional expression (2 ″).
Further, only the upper limit value or only the lower limit value of the conditional expression (2) may be used as the upper limit value and the lower limit value of the expressions (2 ′) and (2 ″).
第2レンズ群のパワーについては以下の条件式を満たすようにすると良い。
0.02<|f2/ft|<0.50 ・・・(3)
ただし、f2は前記第2レンズ群の焦点距離、
tは望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離である。
これは小型化と収差性能のバランスに関する条件式である。
The power of the second lens group should satisfy the following conditional expression.
0.02 <| f 2 / f t | <0.50 (3)
Where f 2 is the focal length of the second lens group,
f t is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end.
This is a conditional expression regarding the balance between miniaturization and aberration performance.
条件式(3)の上限内にあることで、第2レンズ群のパワーが弱くなるのを防ぎ、レンズ全系の大型化を抑える。条件式(3)の下限内にあることで、第2レンズ群のパワーが強くなるのを防ぎ、広角端の軸外諸収差や望遠端での球面収差の発生を抑え易くなる。   By being within the upper limit of conditional expression (3), it is possible to prevent the power of the second lens group from being weakened and to prevent the entire lens system from becoming large. By being within the lower limit of conditional expression (3), the power of the second lens group is prevented from becoming strong, and it becomes easy to suppress the occurrence of off-axis various aberrations at the wide-angle end and spherical aberration at the telephoto end.
ここで、上記条件式(3)を
0.05<|f2/ft|<0.31 ・・・(3’)
とし、この条件式(3’)を満足するようにすると、より好ましくなる。
さらに、上記条件式(3)を、
0.09<|f2/ft|<0.16 ・・・(3”)
とし、この条件式(3”)を満足するようにすると、さらに好ましくなる。
また、条件式(3)の上限値のみ、もしくは下限値のみを式(3’)、(3”)の上限値、下限値としても良い。
Here, the conditional expression (3) 0.05 <| f 2 / f t | <0.31 ··· (3 ')
And satisfying the conditional expression (3 ′) is more preferable.
Furthermore, the conditional expression (3) is
0.09 <| f 2 / f t | <0.16 (3 ″)
It is more preferable that the conditional expression (3 ″) is satisfied.
Further, only the upper limit value or only the lower limit value of the conditional expression (3) may be used as the upper limit value and the lower limit value of the expressions (3 ′) and (3 ″).
また、第2群の小型化のためには、以下の条件式(4)および(5)を満足するようにすると良い。
−0.65<f2/R22f<0.35 ・・・(4)
−0.65<f2/R23r<0.35 ・・・(5)
ただし、f2は前記第2レンズ群の焦点距離、
22fは前記第2レンズ群中の、物体側から2番目に位置するレンズの物体側面の近軸
曲率半径、
23rは前記第2レンズ群中の、物体側から3番目に位置するレンズの像側面の近軸曲
率半径である。
In order to reduce the size of the second group, the following conditional expressions (4) and (5) are preferably satisfied.
-0.65 <f 2 / R 22f <0.35 (4)
−0.65 <f 2 / R 23r <0.35 (5)
Where f 2 is the focal length of the second lens group,
R 22f is a paraxial radius of curvature of the object side surface of the lens located second from the object side in the second lens group,
R 23r is the paraxial radius of curvature of the image side surface of the lens located third from the object side in the second lens group.
条件式(4)の上限内にあることで、レンズ面の近軸曲率が負の符号方向に大きくなるのを防ぎ、レンズの球欠が深くならずに、第2レンズ群の厚みが厚くなるのを抑える。ま
た、ペッツバール和の悪化を抑止する。
条件式(4)の下限内にあることで、レンズ面の近軸曲率が正の符号方向に大きくなるのを防ぐことができる。このレンズが正レンズの場合、コバ厚を確保するためにレンズ肉厚が厚くなるのを防ぎ、第2レンズ群の厚みが厚くなるのを抑える。このレンズが負レンズの場合、負パワーが不足するのを抑え、パワーが確保できる。
By being within the upper limit of the conditional expression (4), the paraxial curvature of the lens surface is prevented from increasing in the negative sign direction, and the second lens unit is thickened without deepening the lens notches. To suppress. It also prevents the Petzval sum from deteriorating.
By being within the lower limit of conditional expression (4), it is possible to prevent the paraxial curvature of the lens surface from increasing in the positive sign direction. When this lens is a positive lens, the lens thickness is prevented from increasing in order to secure the edge thickness, and the second lens group is prevented from increasing in thickness. When this lens is a negative lens, the shortage of negative power can be suppressed and power can be secured.
条件式(5)の上限内にあることで、レンズ面の近軸曲率が負の符号方向に大きくなるのを防ぐことができる。このレンズが正レンズの場合、コバ厚を確保するためにレンズ肉厚が厚くなるのを防ぎ、第2レンズ群の厚みが厚くなるのを抑える。このレンズが負レンズの場合、負パワーが不足するのを抑え、パワーが確保できる。条件式(5)の下限内にあることで、レンズ面の近軸曲率が正の符号方向に大きくなるのを防ぎ、レンズの球欠が深くならずに、第2レンズ群の厚みが厚くなるのを抑える。   By being within the upper limit of conditional expression (5), it is possible to prevent the paraxial curvature of the lens surface from increasing in the negative sign direction. When this lens is a positive lens, the lens thickness is prevented from increasing in order to secure the edge thickness, and the second lens group is prevented from increasing in thickness. When this lens is a negative lens, the shortage of negative power can be suppressed and power can be secured. By being within the lower limit of conditional expression (5), it is possible to prevent the paraxial curvature of the lens surface from increasing in the positive sign direction and to increase the thickness of the second lens group without deepening the lens ball. To suppress.
ここで、上記条件式(4)を、
−0.45<f2/R22f<0.19 ・・・(4’)
とし、この条件式(4’)を満足するようにすると、より好ましくなる。
さらに、上記条件式(4)を、
−0.2<f2/R22f<0.1 ・・・(4”)
とし、この条件式(4”)を満足するようにすると、さらに好ましくなる。
また、条件式(4)の上限値のみ、もしくは下限値のみを式(4’),(4”)の上限値、下限値としても良い。
Here, the conditional expression (4) is
−0.45 <f 2 / R 22f <0.19 (4 ′)
And satisfying this conditional expression (4 ′) is more preferable.
Furthermore, the conditional expression (4) is
-0.2 <f 2 / R 22f <0.1 (4 ")
It is more preferable to satisfy the conditional expression (4 ″).
Further, only the upper limit value or only the lower limit value of the conditional expression (4) may be used as the upper limit value and the lower limit value of the expressions (4 ′) and (4 ″).
また、上記条件式(5)を、
−0.45<f2/R23r<0.25 ・・・(5’)
とし、この条件式(5’)を満足するようにすると、より好ましくなる。
さらに、上記条件式(5)を、
−0.25<f2/R23r<−0.03 ・・・(5”)
とし、この条件式(5”)を満足するようにすると、さらに好ましくなる。
また、条件式(5)の上限値のみ、もしくは下限値のみを式(5’),(5”)の上限値、下限値としても良い。
Also, the conditional expression (5)
−0.45 <f 2 / R 23r <0.25 (5 ′)
And satisfying the conditional expression (5 ′) is more preferable.
Furthermore, the conditional expression (5)
−0.25 <f 2 / R 23r <−0.03 (5 ″)
It is more preferable that the conditional expression (5 ″) is satisfied.
Further, only the upper limit value or only the lower limit value of the conditional expression (5) may be used as the upper limit value and the lower limit value of the expressions (5 ′) and (5 ″).
第2レンズ群のもっとも物体側の負レンズは、両レンズ面に負パワーをバランスさせて必要なパワーを確保するようにし、さらに収差状況を良好に保持するために、第2レンズ群の最も物体側の負レンズを最適な形状に設定しておく必要がある。具体的には条件式(6)を満足するようにするとよい。
0.4<SF21<1.5 ・・・(6)
ただし、SF21=(R21f+R21r)/(R21f−R21r)で定義され、
21fは前記第2レンズ群中の最も物体側の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
21rは前記第2レンズ群中の最も物体側の負レンズの像側面の近軸曲率半径である。
The negative lens closest to the object side of the second lens group is the most object of the second lens group in order to ensure the necessary power by balancing the negative powers on both lens surfaces and to maintain a good aberration situation. It is necessary to set the negative lens on the side to an optimal shape. Specifically, conditional expression (6) should be satisfied.
0.4 <SF 21 <1.5 (6)
However, SF 21 = (R 21f + R 21r ) / (R 21f −R 21r ),
R 21f is a paraxial radius of curvature of the object side surface of the negative lens closest to the object side in the second lens group,
R 21r is the paraxial radius of curvature of the image side surface of the negative lens closest to the object side in the second lens group.
条件式(6)の上限内にあることで、負パワーが確保され、第2レンズ群の変倍時の移動量があまり大きくならないので、光学系の大型化を抑える上で好ましい。また物体側面で光線を屈折させる作用が弱くならないので、第1レンズ群の光線高が高くなるのを抑え、径方向のコンパクト化を行う上で好ましい。条件式(6)の下限内にあることで、物体側面の近軸曲率が大きくならないので、広角端での像面湾曲の補正を適正に行う上で好ましい。   By being within the upper limit of conditional expression (6), negative power is ensured, and the amount of movement of the second lens group during zooming is not so large, which is preferable for suppressing an increase in the size of the optical system. Further, since the action of refracting the light beam on the object side surface does not become weak, it is preferable for suppressing the height of the light beam of the first lens unit from increasing and making the radial direction compact. By being within the lower limit of conditional expression (6), the paraxial curvature of the object side surface does not increase, which is preferable in properly correcting the curvature of field at the wide angle end.
ここで、上記条件式(6)を、
0.60<SF21<1.20 ・・・(6’)
とし、この条件式(6’)を満足するようにすると、より好ましくなる。
さらに、上記条件式(6)を、
0.84<SF21<0.96 ・・・(6”)
とし、この条件式(6”)を満足するようにすると、さらに好ましくなる。
また、条件式(6)の上限値のみ、もしくは下限値のみを式(6’),(6”)の上限値、下限値としても良い。
Here, the conditional expression (6) is
0.60 <SF 21 <1.20 (6 ′)
And satisfying the conditional expression (6 ′) is more preferable.
Furthermore, the conditional expression (6)
0.84 <SF 21 <0.96 ··· ( 6 ")
It is more preferable to satisfy the conditional expression (6 ″).
Further, only the upper limit value or only the lower limit value of the conditional expression (6) may be used as the upper limit value and the lower limit value of the expressions (6 ′) and (6 ″).
さらに良好な光学性能の確保のために、第2レンズ群の負レンズの少なくとも1枚が非球面を有することが好ましい。小型化、高変倍化、広画角化を図ろうとすると、第2レンズ群のパワーが強い負となり、大きな負の収差が発生する。しかしながら、第2レンズ群内の負レンズの少なくとも1枚に非球面を用いれば、収差を良好に補正することが可能になる。第2レンズ群の最も物体側に位置する負レンズの物体側面または像側面、あるいは両側面に非球面を配すれば、広角端におけるコマ収差や像面湾曲を良好に補正することが可能となる。加えて、第2レンズ群の最も像側のレンズ面を非球面とすれば、望遠端での球面収差やコマ収差を良好に補正することができる。このため、なお良好な光学性能を得ることが可能となる。   In order to secure better optical performance, it is preferable that at least one negative lens in the second lens group has an aspherical surface. When attempting to reduce the size, increase the zoom ratio, and increase the angle of view, the power of the second lens group becomes strong negative, and large negative aberration occurs. However, if an aspheric surface is used for at least one of the negative lenses in the second lens group, it is possible to correct aberrations satisfactorily. If an aspheric surface is provided on the object side surface or the image side surface or both side surfaces of the negative lens located closest to the object side in the second lens group, coma aberration and field curvature at the wide angle end can be corrected well. . In addition, if the lens surface closest to the image side of the second lens group is an aspherical surface, spherical aberration and coma at the telephoto end can be corrected well. For this reason, it is possible to obtain still better optical performance.
第2レンズ群は3枚のレンズからなる構成とすると、薄型化および収差補正上最小限の枚数の構成となり、小型化および低コスト化に貢献する。   If the second lens group is composed of three lenses, the second lens group has a minimum number of lenses for thinning and aberration correction, which contributes to miniaturization and cost reduction.
第1レンズ群については2枚以下のレンズからなる構成とすると良い。このような少ないレンズ枚数で構成することで、光軸方向および径方向のコンパクト化を行うことができる。第1レンズ群は負レンズと正レンズを有する構成とするとよい。   The first lens group may be composed of two or less lenses. By configuring with such a small number of lenses, it is possible to make the optical axis direction and the radial direction compact. The first lens group may have a negative lens and a positive lens.
第1レンズ群の負レンズと正レンズは接合としても良い。接合レンズとすると、高変倍化による望遠端の長焦点化の際に問題となる軸上色収差補正を効果的に行う上で好ましい。また、組み立て誤差によるレンズ相対偏心での光学性能の劣化を抑えることができ、歩留まりの向上やコストダウンに貢献する。
第1レンズ群の負レンズと正レンズは接合されていない、それぞれ独立したレンズ成分からなる構成としても良い。このようにすると、広角端での歪曲収差、コマ収差、および望遠端でのコマ収差をより効果的に補正する上で好ましい構成となる。
The negative lens and the positive lens in the first lens group may be cemented. It is preferable to use a cemented lens in order to effectively correct axial chromatic aberration, which is a problem when the telephoto end has a long focal length due to high zoom ratio. In addition, it is possible to suppress the deterioration of the optical performance due to the relative eccentricity of the lens due to the assembly error, which contributes to the improvement of the yield and the cost reduction.
The negative lens and the positive lens of the first lens group may be composed of independent lens components that are not cemented. This is a preferable configuration for more effectively correcting distortion aberration, coma aberration at the wide-angle end, and coma aberration at the telephoto end.
第1レンズ群のパワーについては、以下の条件式を満足するようにすると良い。
0.2<f1/ft<1.6 ・・・(7)
ただし、f1は前記第1レンズ群の焦点距離、
tは望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離である。
The power of the first lens group should satisfy the following conditional expression.
0.2 <f 1 / f t < 1.6 ··· (7)
Where f 1 is the focal length of the first lens group,
f t is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end.
条件式(7)の上限内に抑える事で、第1レンズ群のパワーを確保でき、ズームレンズ全系の全長を短くし、鏡筒の小型化を行う上で好ましくなる。条件式(7)の下限内に抑える事で、パワーが強くなるのを抑え、望遠端での球面収差やコマ収差の発生を少なくし、良好な光学性能を確保する上で好ましくなる。   By keeping the conditional expression (7) within the upper limit, it is possible to secure the power of the first lens group, shorten the overall length of the entire zoom lens system, and reduce the size of the lens barrel. Suppressing the conditional expression (7) within the lower limit suppresses the increase in power, reduces the occurrence of spherical aberration and coma at the telephoto end, and is preferable for ensuring good optical performance.
ここで、上記条件式(7)を、
0.40<f1/ft<0.95 ・・・(7’)
とし、この条件式(7’)を満足するようにすると、より好ましくなる。
さらに、上記条件式(7)を、
0.62<f1/ft<0.68 ・・・(7”)
とし、この条件式(7”)を満足するようにすると、さらに好ましくなる。
また、条件式(7)の上限値のみ、もしくは下限値のみを式(7’),(7”)の上限値、下限値としても良い。
Here, the conditional expression (7) is
0.40 <f 1 / f t < 0.95 ··· (7 ')
And satisfying the conditional expression (7 ′) is more preferable.
Furthermore, the conditional expression (7)
0.62 <f 1 / f t < 0.68 ··· (7 ")
It is more preferable to satisfy the conditional expression (7 ″).
Further, only the upper limit value or only the lower limit value of the conditional expression (7) may be used as the upper limit value and the lower limit value of the expressions (7 ′) and (7 ″).
また、本発明のズームレンズは、物体側から順に正パワーの第1レンズ群、負パワーの第2レンズ群、正パワーの第3レンズ群、正パワーの第4レンズ群の4群からなる構成としても良い。その際、明るさ絞りをズームレンズ光学系に有し、広角端から望遠端への変倍時に、前記第1レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動し、前記第2レンズ群は移動し、前記第3レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動し、前記第4レンズ群は移動し、前記明るさ絞りは移動するようにするとよい。   The zoom lens according to the present invention includes four groups of a positive power first lens group, a negative power second lens group, a positive power third lens group, and a positive power fourth lens group in order from the object side. It is also good. At this time, the zoom lens optical system has an aperture stop, and at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group moves so that it is closer to the object side at the telephoto end than at the wide-angle end. The second lens group may be moved, the third lens group may be moved closer to the object side at the telephoto end than at the wide-angle end, the fourth lens group may be moved, and the brightness stop may be moved.
また、本発明のズームレンズは、物体側から順に正パワーの第1レンズ群、負パワーの第2レンズ群、正パワーの第3レンズ群、負パワーの第4レンズ群、正パワーの第5レンズ群の5群からなる構成としてもよい。その際、明るさ絞りをズームレンズ光学系に有し、広角端から望遠端への変倍時に、前記第1レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動し、前記第2レンズ群は移動し、前記第3レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動し、前記第4レンズ群は移動し、第5レンズ群は移動し、前記明るさ絞りは移動するようにするとよい。   The zoom lens according to the present invention includes, in order from the object side, a first lens group having a positive power, a second lens group having a negative power, a third lens group having a positive power, a fourth lens group having a negative power, and a fifth lens having a positive power. It is good also as a structure which consists of five groups of a lens group. At this time, the zoom lens optical system has an aperture stop, and at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group moves so that it is closer to the object side at the telephoto end than at the wide-angle end. The second lens group moves, the third lens group moves to the object side at the telephoto end rather than the wide-angle end, the fourth lens group moves, the fifth lens group moves, and the brightness stop Should move.
このようにすべてのレンズ群を移動させることにより、各レンズ群に変倍作用を効果的に与えることが可能になり、広画角化・高変倍化しても高性能を達成することができるようになる。また明るさ絞りを移動させることにより、倍率色収差や歪曲収差の効果的補正が可能になって性能面で効果を出せるだけでなく、入射瞳位置、射出瞳位置を適切にコントロールすることが可能となる。すなわち、広角端における軸外光束の光線高と望遠端の軸外光束の光線高のバランスがとれるようになり、第1レンズ群の外径と最も像面側のレンズ群の外径をバランスよくコンパクトに構成することが可能となる。特に広角端での第1レンズ群の外径を小さくすることはレンズの厚み方向の大きさのコンパクト化にも効果的につながる。また変倍の際の射出瞳位置の変動を小さくするようにコントロールすることもできるようになるため、CCDやCMOS等への光線の入射角を適当な範囲に保ち、画面の隅での明るさのかげり(シェーディング)の発生を防ぐことができ、電子撮像素子に好適となる。   By moving all the lens groups in this way, it becomes possible to effectively give a zooming action to each lens group, and high performance can be achieved even with a wide angle of view and high zooming. It becomes like this. In addition, by moving the aperture stop, it is possible to effectively correct the lateral chromatic aberration and distortion, and not only can be effective in terms of performance, but also the entrance pupil position and exit pupil position can be controlled appropriately. Become. That is, the light beam height of the off-axis light beam at the wide-angle end and the light beam height of the off-axis light beam at the telephoto end can be balanced, and the outer diameter of the first lens group and the outer diameter of the lens group closest to the image plane are balanced. A compact configuration is possible. In particular, reducing the outer diameter of the first lens group at the wide-angle end effectively leads to a compact size in the lens thickness direction. In addition, since it is possible to control the variation of the exit pupil position during zooming, the incident angle of the light beam to the CCD, CMOS, etc. is kept within an appropriate range, and the brightness at the corner of the screen It is possible to prevent the occurrence of shading (shading), which is suitable for an electronic imaging device.
また、本発明のズームレンズは全部で9枚以下からなる構成とすると良い。枚数が多くなると、コストアップや大型化につながる。   In addition, the zoom lens of the present invention is preferably composed of a total of 9 or less lenses. Increasing the number of sheets leads to an increase in cost and size.
また、本発明のズームレンズは以下の条件式を満足するようにすると良い。
4.0<ft/fw<20.0 ・・・(8)
ただし、ftは望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
wは広角端でのズームレンズ全系の焦点距離である。
The zoom lens according to the present invention should satisfy the following conditional expression.
4.0 < ft / fw <20.0 (8)
Where f t is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
f w is the focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end.
条件式(8)の上限を上回ると、本発明の構成では十分な光学性能を確保するのが難しくなる。条件式(8)の下回るを超えると、より簡素な構成でも本発明の目的を達成できるため、本構成を採用することによるサイズやコストの面でのメリットが発揮できない。   If the upper limit of conditional expression (8) is exceeded, it will be difficult to ensure sufficient optical performance in the configuration of the present invention. When exceeding the condition (8), since the object of the present invention can be achieved even with a simpler configuration, the advantages in terms of size and cost by adopting this configuration cannot be exhibited.
ここで、上記条件式(8)を、
5.5<ft/fw<15.0 ・・・(8’)
とし、この条件式(8’)を満足するようにすると、より好ましくなる。
さらに、上記条件式(8)を、
7.0<ft/fw<12.0 ・・・(8”)
とし、この条件式(8”)を満足するようにすると、さらに好ましくなる。
また、条件式(8)の上限値のみ、もしくは下限値のみを式(8’),(8”)の上限値、下限値としても良い。
Here, the conditional expression (8) is
5.5 <f t / f w <15.0 (8 ′)
And satisfying the conditional expression (8 ′) is more preferable.
Furthermore, the conditional expression (8)
7.0 < ft / fw <12.0 (8 ")
It is more preferable that the conditional expression (8 ″) is satisfied.
Further, only the upper limit value or only the lower limit value of the conditional expression (8) may be used as the upper limit value and lower limit value of the expressions (8 ′) and (8 ″).
また、本発明のズームレンズは以下の条件式を満足するようにすると良い。
0.50<Imw/fw<1.00 ・・・(9)
ただし、Imwはズームレンズの広角端における最大像高、
wは広角端でのズームレンズ全系の焦点距離である。
The zoom lens according to the present invention should satisfy the following conditional expression.
0.50 <I mw / f w <1.00 (9)
Where I mw is the maximum image height at the wide-angle end of the zoom lens,
f w is the focal length of the entire zoom lens system at the wide angle end.
条件式(9)の上限を上回ると、本発明の構成では十分な光学性能を確保するのが難しくなる。条件式(9)の下限を下回ると、より簡単な構成でも本発明の目的を達成できる。このため、本構成を採用することによるサイズやコストの面でのメリットが発揮できない。   If the upper limit of conditional expression (9) is exceeded, it will be difficult to ensure sufficient optical performance in the configuration of the present invention. If the lower limit of conditional expression (9) is not reached, the object of the present invention can be achieved even with a simpler configuration. For this reason, the merit in terms of size and cost by adopting this configuration cannot be exhibited.
ここで、上記条件式(9)を、
0.60<Imw/fw<0.95 ・・・(9’)
とし、この条件式(9’)を満足するようにすると、より好ましくなる。
さらに、上記条件式(9)を、
0.70<Imw/fw<0.80 ・・・(9”)
とし、この条件式(9”)を満足するようにすると、さらに好ましくなる。
また、条件式(9)の上限値のみ、もしくは下限値のみを式(9’),(9”)の上限値、下限値としても良い。
Here, the conditional expression (9) is
0.60 <I mw / f w <0.95 (9 ′)
And satisfying the conditional expression (9 ′) is more preferable.
Furthermore, the conditional expression (9)
0.70 <I mw / f w <0.80 (9 ″)
It is more preferable that the conditional expression (9 ″) is satisfied.
Further, only the upper limit value or only the lower limit value of the conditional expression (9) may be used as the upper limit value and lower limit value of the expressions (9 ′) and (9 ″).
また、ズームレンズにより形成された像を電気信号に変換する撮像素子を有することで、小型化と高変倍比化・広画角化に有利であり、撮影画像の画質も良好に維持し易い電子撮像素子装置を提供することができる。   In addition, having an image sensor that converts an image formed by a zoom lens into an electric signal is advantageous for downsizing, a high zoom ratio, and a wide angle of view, and it is easy to maintain a good image quality of a captured image. An electronic image sensor device can be provided.
また、ズームレンズによるディストーションを含んだ電気信号を画像処理によりディストーションを補正した画像信号に変換する画像変換部を有することが好ましい。ズームレンズのディストーションを許容することで、ズームレンズのレンズ枚数低減や小型化に一層有利となる。   In addition, it is preferable to have an image conversion unit that converts an electrical signal including distortion by a zoom lens into an image signal in which distortion is corrected by image processing. Allowing the distortion of the zoom lens is further advantageous for reducing the number of lenses and reducing the size of the zoom lens.
本発明によれば、従来よりも撮影領域を広げたいというユーザーの要望を満たすべく、高変倍比化・広画角化に有利であり、CCDやCMOS等の電子撮像素子に適しており、撮影画像の画質も良好に維持しやすい、ズームレンズ及び装置を提供できるという効果を奏する。   According to the present invention, in order to satisfy the user's desire to expand the shooting area than before, it is advantageous for high zoom ratio and wide angle of view, and is suitable for electronic image sensors such as CCD and CMOS. There is an effect that it is possible to provide a zoom lens and an apparatus that can easily maintain a good image quality of a captured image.
以下に、本発明に係るズームレンズ、撮像装置の実施例を図面に基づいて詳細に説明する。なお、この実施例によりこの発明が限定されるものではない。
以下、本発明のズームレンズの実施例1〜9について説明する。実施例1〜9の無限遠物点合焦時の広角端(a)、第1の中間焦点距離状態(b)、第2の中間焦点距離状態(c)、第3の中間焦点距離状態(d)、望遠端(e)のレンズ断面図をそれぞれ図1〜図9に示す。図1〜図9中、第1レンズ群はG1、第2レンズ群はG2、明るさ(開口)絞りはS、第3レンズ群はG3、第4レンズ群はG4、赤外光を制限する波長域制限コートを施したローパスフィルタを構成する平行平板はF、電子撮像素子のカバーガラスの平行平板はC、像面はIで示してある。なお、カバーガラスCの表面に波長域制限用の多層膜を施してもよい。また、そのカバーガラスCにローパスフィルタ作用を持たせるようにしてもよい。
Embodiments of a zoom lens and an imaging apparatus according to the present invention will be described below in detail with reference to the drawings. Note that the present invention is not limited to the embodiments.
Examples 1 to 9 of the zoom lens of the present invention will be described below. The wide angle end (a), the first intermediate focal length state (b), the second intermediate focal length state (c), the third intermediate focal length state ( d) Lens sectional views at the telephoto end (e) are shown in FIGS. 1 to 9, the first lens group is G1, the second lens group is G2, the brightness (aperture) stop is S, the third lens group is G3, the fourth lens group is G4, and infrared light is limited. The parallel flat plate constituting the low-pass filter to which the wavelength band limiting coat is applied is indicated by F, the parallel flat plate of the cover glass of the electronic image sensor is indicated by C, and the image plane is indicated by I. In addition, you may give the multilayer film for a wavelength range restriction | limiting to the surface of the cover glass C. FIG. Further, the cover glass C may have a low-pass filter action.
数値データはいずれも無限遠の被写体に合焦した状態でのデータである。各数値の長さの単位はmm、角度の単位は°(度)である。フォーカシングはいずれの実施例も最も像側のレンズ群の移動により行う。実施例1〜9の像高IHはいずれも3.88mmである。さらに、ズームデータは広角端(WE)、第1、第2、第3の中間ズーム状態(ST1
、ST2、ST3)、望遠端(TE)での値である。
All of the numerical data is data in a state where an object at infinity is focused. The unit of length of each numerical value is mm, and the unit of angle is ° (degree). In any of the embodiments, focusing is performed by moving the lens group closest to the image side. In each of Examples 1 to 9, the image height IH is 3.88 mm. Further, the zoom data includes the wide-angle end (WE), the first, second, and third intermediate zoom states (ST1).
, ST2, ST3), and values at the telephoto end (TE).
実施例1のズームレンズは、図1に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。   As shown in FIG. 1, the zoom lens of Example 1 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群は物体側へのみ移動し、第2レンズ群は物体側に凸の軌跡で移動し、第3レンズ群は物体側へのみ移動し、第4レンズ群は広角端から任意の中間状態では像側に凸の軌跡で移動し、任意の中間状態から望遠端では物体側に凸の軌跡で移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit moves only to the object side, the second lens unit moves along a locus convex toward the object side, and the third lens unit moves only to the object side, The fourth lens unit moves from the wide-angle end with a convex locus toward the image side in an arbitrary intermediate state, and moves from the arbitrary intermediate state with a convex locus toward the object side at the telephoto end.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなる。第4レンズ群G4は、両凸正レンズからなる。   In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a biconcave negative lens, and a cemented lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side and a biconcave negative lens. The third lens group G3 includes a cemented lens of a biconvex positive lens, a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens.
非球面は、第1レンズ群G1の両凸正レンズの像側の面と、第2レンズ群G2の両凹負レンズの両面と、像側の両凹負レンズの像側の面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と、第4レンズ群G4の両凸正レンズの両面との8面に用いている。   The aspheric surfaces are the image side surface of the biconvex positive lens of the first lens group G1, the both surfaces of the biconcave negative lens of the second lens group G2, the image side surface of the biconcave negative lens on the image side, It is used on 8 surfaces of both surfaces of the biconvex positive lens of the third lens group G3 and both surfaces of the biconvex positive lens of the fourth lens group G4.
実施例2のズームレンズは、図2に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。   As shown in FIG. 2, the zoom lens according to the second embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群は物体側へのみ移動し、第2レンズ群は物体側に凸の軌跡で移動し、第3レンズ群は物体側へのみ移動し、第4レンズ群は広角端から任意の中間状態では像側に凸の軌跡で移動し、任意の中間状態から望遠端では物体側に凸の軌跡で移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit moves only to the object side, the second lens unit moves along a locus convex toward the object side, and the third lens unit moves only to the object side, The fourth lens unit moves from the wide-angle end with a convex locus toward the image side in an arbitrary intermediate state, and moves from the arbitrary intermediate state with a convex locus toward the object side at the telephoto end.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなる。第4レンズ群G4は、両凸正レンズからなる。   In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a biconcave negative lens, and a cemented lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side and a biconcave negative lens. The third lens group G3 includes a cemented lens of a biconvex positive lens, a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens.
非球面は、第1レンズ群G1の両凸正レンズの像側の面と、第2レンズ群G2の両凹負レンズの両面と、像側の両凹負レンズの像側の面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と、第4レンズ群G4の両凸正レンズの両面との8面に用いている。   The aspheric surfaces are the image side surface of the biconvex positive lens of the first lens group G1, the both surfaces of the biconcave negative lens of the second lens group G2, the image side surface of the biconcave negative lens on the image side, It is used on 8 surfaces of both surfaces of the biconvex positive lens of the third lens group G3 and both surfaces of the biconvex positive lens of the fourth lens group G4.
実施例3のズームレンズは、図3に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。   As shown in FIG. 3, the zoom lens of Example 3 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群は物体側へのみ移動し、第2レンズ群は物体側に凸の軌跡で移動し、第3レンズ群は物体側へのみ移動し、第4レンズ群は広角端から任意の中間状態では像側に凸の軌跡で移動し、任意の中間状態から望遠端では物体側に凸の軌跡で移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit moves only to the object side, the second lens unit moves along a locus convex toward the object side, and the third lens unit moves only to the object side, The fourth lens unit moves from the wide-angle end with a convex locus toward the image side in an arbitrary intermediate state, and moves from the arbitrary intermediate state with a convex locus toward the object side at the telephoto end.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと、
両凸正レンズからなる。第2レンズ群G2は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと、両凹負レンズからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなる。第4レンズ群G4は、両凸正レンズからなる。
In order from the object side, the first lens group G1 includes a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side,
It consists of a biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a biconcave negative lens, a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the image side, and a biconcave negative lens. The third lens group G3 includes a cemented lens of a biconvex positive lens, a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens.
非球面は、第1レンズ群G1の両凸正レンズの像側の面と、第2レンズ群G2の両凹負レンズの両面と、像側の両凹負レンズの像側の面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と、第4レンズ群G4の両凸正レンズの両面との8面に用いている。   The aspheric surfaces are the image side surface of the biconvex positive lens of the first lens group G1, the both surfaces of the biconcave negative lens of the second lens group G2, the image side surface of the biconcave negative lens on the image side, It is used on 8 surfaces of both surfaces of the biconvex positive lens of the third lens group G3 and both surfaces of the biconvex positive lens of the fourth lens group G4.
実施例4のズームレンズは、図4に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。   As shown in FIG. 4, the zoom lens of Example 4 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群は物体側へのみ移動し、第2レンズ群は物体側に凸の軌跡で移動し、第3レンズ群は物体側へのみ移動し、第4レンズ群は広角端から任意の中間状態では像側に凸の軌跡で移動し、任意の中間状態から望遠端では物体側に凸の軌跡で移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit moves only to the object side, the second lens unit moves along a locus convex toward the object side, and the third lens unit moves only to the object side, The fourth lens unit moves from the wide-angle end with a convex locus toward the image side in an arbitrary intermediate state, and moves from the arbitrary intermediate state with a convex locus toward the object side at the telephoto end.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなる。第4レンズ群G4は、両凸正レンズからなる。   In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a biconcave negative lens, and a cemented lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side and a biconcave negative lens. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens, a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens.
非球面は、第1レンズ群G1の両凸正レンズの像側の面と、第2レンズ群G2の最も物体側の両凹負レンズの両面と最も像側の両凹負レンズの像側の面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と、第4レンズ群G4の両凸正レンズの両面との8面に用いている。   The aspherical surfaces are the image side surface of the biconvex positive lens of the first lens group G1, the double side of the biconcave negative lens closest to the object side of the second lens group G2, and the image side of the biconcave negative lens closest to the image side. It is used on 8 surfaces including a surface, both surfaces of a biconvex positive lens of the third lens group G3, and both surfaces of a biconvex positive lens of the fourth lens group G4.
実施例5のズームレンズは、図5に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。   As shown in FIG. 5, the zoom lens of Example 5 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群は物体側へのみ移動し、第2レンズ群は物体側に凸の軌跡で移動し、第3レンズ群は物体側へのみ移動し、第4レンズ群は広角端から任意の中間状態では像側に凸の軌跡で移動し、任意の中間状態から望遠端では物体側に凸の軌跡で移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit moves only to the object side, the second lens unit moves along a locus convex toward the object side, and the third lens unit moves only to the object side, The fourth lens unit moves from the wide-angle end with a convex locus toward the image side in an arbitrary intermediate state, and moves from the arbitrary intermediate state with a convex locus toward the object side at the telephoto end.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなる。第4レンズ群G4は、両凸正レンズからなる。   In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a biconcave negative lens, and a cemented lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side and a biconcave negative lens. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens, a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens.
非球面は、第1レンズ群G1の両凸正レンズの像側の面と、第2レンズ群G2の最も物体側の両凹負レンズの両面と最も像側の両凹負レンズの像側の面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と、第4レンズ群G4の両凸正レンズの両面との8面に用いている。   The aspherical surfaces are the image side surface of the biconvex positive lens of the first lens group G1, the double side of the biconcave negative lens closest to the object side of the second lens group G2, and the image side of the biconcave negative lens closest to the image side. It is used on 8 surfaces including a surface, both surfaces of a biconvex positive lens of the third lens group G3, and both surfaces of a biconvex positive lens of the fourth lens group G4.
実施例6のズームレンズは、図6に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。   As shown in FIG. 6, the zoom lens of Example 6 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群は物体側へのみ移動し、第2レンズ群は物体側に凸の軌跡で移動し、第3レンズ群は物体側へのみ移動し、第4レンズ群は広角端から任意の中間状態では像側に凸の軌跡で移動し、任意の中間状態から望遠端では物体側に凸の軌跡で移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit moves only to the object side, the second lens unit moves along a locus convex toward the object side, and the third lens unit moves only to the object side, The fourth lens unit moves from the wide-angle end with a convex locus toward the image side in an arbitrary intermediate state, and moves from the arbitrary intermediate state with a convex locus toward the object side at the telephoto end.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなる。第4レンズ群G4は、両凸正レンズからなる。   In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a biconcave negative lens and a cemented lens having a positive meniscus lens having a convex surface facing the object side, and a cemented lens having a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side and a biconcave negative lens. The third lens group G3 includes a cemented lens of a biconvex positive lens, a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens.
非球面は、第1レンズ群G1の両凸正レンズの像側の面と、第2レンズ群G2の最も物体側の物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの像側の面と最も像側の両凹負レンズの像側の面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と、第4レンズ群G4の両凸正レンズの両面との7面に用いている。   The aspherical surfaces are the image side surface of the biconvex positive lens of the first lens group G1 and the image side surface and the most image side of the positive meniscus lens with the convex surface facing the object side closest to the object side of the second lens group G2. Are used on the seven surfaces of the image side surface of the biconcave negative lens, both surfaces of the biconvex positive lens of the third lens group G3, and both surfaces of the biconvex positive lens of the fourth lens group G4.
実施例7のズームレンズは、図7に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。   As shown in FIG. 7, the zoom lens of Example 7 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群は物体側へのみ移動し、第2レンズ群は物体側に凸の軌跡で移動し、第3レンズ群は物体側へのみ移動し、第4レンズ群は広角端から任意の中間状態では像側に凸の軌跡で移動し、任意の中間状態から望遠端では物体側に凸の軌跡で移動する。
なお、上記ズームレンズ群の動きは上記例に開示されるものに限定されるものではない。
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit moves only to the object side, the second lens unit moves along a locus convex toward the object side, and the third lens unit moves only to the object side, The fourth lens unit moves from the wide-angle end with a convex locus toward the image side in an arbitrary intermediate state, and moves from the arbitrary intermediate state with a convex locus toward the object side at the telephoto end.
The movement of the zoom lens group is not limited to that disclosed in the above example.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなる。第4レンズ群G4は、両凸正レンズからなる。   In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a biconcave negative lens, and a cemented lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side and a biconcave negative lens. The third lens group G3 includes a cemented lens of a biconvex positive lens, a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens.
非球面は、第1レンズ群G1の両凸正レンズの像側の面と、第2レンズ群G2の最も物体側の両凹負レンズの両面と、最も像側の両凹負レンズの像側の面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と、第4レンズ群G4の両凸正レンズの両面との8面に用いている。   The aspherical surfaces are the image side surface of the biconvex positive lens of the first lens group G1, the both surfaces of the most object side biconcave negative lens of the second lens group G2, and the image side of the most image side biconcave negative lens. 8 surfaces, and both surfaces of the biconvex positive lens of the third lens group G3 and both surfaces of the biconvex positive lens of the fourth lens group G4.
実施例8のズームレンズは、図8に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。   As shown in FIG. 8, the zoom lens according to the eighth embodiment includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群は物体側へのみ移動し、第2レンズ群は物体側へのみ移動し、第3レンズ群は物体側へのみ移動し、第4レンズ群は広角端から任意の中間状態では像側に凸の軌跡で移動し、任意の中間状態から望遠端では物体側に凸の軌跡で移動する。
なお、上記ズームレンズ群の動きは上記例に開示されるものに限定されるものではない。
When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group moves only to the object side, the second lens group moves only to the object side, the third lens group moves only to the object side, and the fourth lens The group moves from the wide-angle end to an image side with a convex trajectory in an arbitrary intermediate state, and moves from an arbitrary intermediate state to an object side with a convex trajectory at the telephoto end.
The movement of the zoom lens group is not limited to that disclosed in the above example.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、両凹負レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズからなる。第4レンズ群G4は、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズからなる。   In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a biconcave negative lens and a cemented lens of a biconvex positive lens and a biconcave negative lens. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 is composed of a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the image side.
非球面は、第1レンズ群G1の両凸正レンズの像側の面と、第2レンズ群G2の両凹負レンズの両面と最も像側の両凹負レンズの像側の面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの像側の面、第4レンズ群G4の像側に凸面を向けた正メニスカスレンズの像側の面との8面に用いている。   The aspherical surface includes the image side surface of the biconvex positive lens of the first lens group G1, the both surfaces of the biconcave negative lens of the second lens group G2, the image side surface of the biconcave negative lens closest to the image side, Both surfaces of a biconvex positive lens of the third lens group G3, an image side surface of a negative meniscus lens having a convex surface facing the object side, and an image side surface of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side of the fourth lens group G4 It is used for 8 sides.
実施例9のズームレンズは、図9に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。   As shown in FIG. 9, the zoom lens of Example 9 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群は物体側へのみ移動し、第2レンズ群は物体側に凸の軌跡で移動し、第3レンズ群は物体側へのみ移動し、第4レンズ群は像側へのみ移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit moves only to the object side, the second lens unit moves along a locus convex toward the object side, and the third lens unit moves only to the object side, The fourth lens group moves only to the image side.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、両凹負レンズと、両凹負レンズと物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズの接合レンズとからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、物体側に凸面を向けた正メニスカスレンズと物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズの接合レンズからなる。第4レンズ群G4は、両凸正レンズからなる。   In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a biconcave negative lens, and a cemented lens of a biconcave negative lens and a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The third lens group G3 includes a cemented lens of a biconvex positive lens, a positive meniscus lens having a convex surface directed toward the object side, and a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side. The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens.
非球面は、第1レンズ群G1の両凸正レンズの像側の面と、第2レンズ群G2最も物体側の両凹負レンズの両面と、正メニスカスレンズの像側の面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と、第4レンズ群G4の両凸正レンズの両面との8面に用いている。   The aspherical surface includes the image side surface of the biconvex positive lens of the first lens group G1, the both surfaces of the biconcave negative lens closest to the object side of the second lens group G2, the image side surface of the positive meniscus lens, and a third surface. It is used on 8 surfaces, that is, both surfaces of the biconvex positive lens of the lens group G3 and both surfaces of the biconvex positive lens of the fourth lens group G4.
実施例10のズームレンズは、図33に示すように、物体側から順に、正の屈折力の第1レンズ群G1と、負の屈折力の第2レンズ群G2と、明るさ絞りSと、正の屈折力の第3レンズ群G3と、正の屈折力の第4レンズ群G4とを配置している。   As shown in FIG. 33, the zoom lens of Example 10 includes, in order from the object side, a first lens group G1 having a positive refractive power, a second lens group G2 having a negative refractive power, an aperture stop S, A third lens group G3 having a positive refractive power and a fourth lens group G4 having a positive refractive power are disposed.
広角端から望遠端にかけての変倍時、第1レンズ群は物体側へのみ移動し、第2レンズ群は物体側に凸の軌跡で移動し、第3レンズ群は物体側へのみ移動し、第4レンズ群は広角端から任意の中間状態では像側に凸の軌跡で移動し、任意の中間状態から望遠端では物体側に凸の軌跡で移動する。   When zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens unit moves only to the object side, the second lens unit moves along a locus convex toward the object side, and the third lens unit moves only to the object side, The fourth lens unit moves from the wide-angle end with a convex locus toward the image side in an arbitrary intermediate state, and moves from the arbitrary intermediate state with a convex locus toward the object side at the telephoto end.
物体側から順に、第1レンズ群G1は、物体側に凸面を向けた負メニスカスレンズと両凸正レンズの接合レンズからなる。第2レンズ群G2は、両凹負レンズと、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズと両凹負レンズの接合レンズとからなる。第3レンズ群G3は、両凸正レンズと、両凸正レンズと両凹負レンズとの接合レンズからなる。第4レンズ群G4は、両凸正レンズからなる。   In order from the object side, the first lens group G1 includes a cemented lens of a negative meniscus lens having a convex surface directed toward the object side and a biconvex positive lens. The second lens group G2 includes a biconcave negative lens, and a cemented lens of a positive meniscus lens having a convex surface facing the image side and a biconcave negative lens. The third lens group G3 includes a biconvex positive lens and a cemented lens of a biconvex positive lens and a biconcave negative lens. The fourth lens group G4 is composed of a biconvex positive lens.
非球面は、第1レンズ群G1の両凸正レンズの像側の面と、第2レンズ群G2の両凹負レンズの両面と、像側に凸面を向けた正メニスカスレンズの像側の面と、第3レンズ群G3の両凸正レンズの両面と、第4レンズ群G4の両凸正レンズの両面との8面に用いている。   The aspherical surfaces are the image side surface of the biconvex positive lens of the first lens group G1, the both surfaces of the biconcave negative lens of the second lens group G2, and the image side surface of the positive meniscus lens with the convex surface facing the image side. And both surfaces of the biconvex positive lens of the third lens group G3 and both surfaces of the biconvex positive lens of the fourth lens group G4.
以下に、上記各実施例の数値データを示す。記号は上記の外、fは全系焦点距離、BFはバックフォーカス、f1、f2…は各レンズ群の焦点距離、IHは像高、FNOはFナンバー、ωは半画角、WEは広角端、STは中間焦点距離状態、TEは望遠端、r1、r2…は各レンズ面の曲率半径、d1、d2…は各レンズ面間の肉厚または間隔、nd1、nd2…は各レンズのd線の屈折率、νd1、νd2…は各レンズのアッベ数である。後述するレンズ全長は、レンズ最前面からレンズ最終面までの距離にバックフォーカスを加えたものである。BF(バックフォーカス)は、レンズ最終面から近軸像面までの距離を空気換算して表したものである。 Below, the numerical data of each said Example are shown. Symbols described above, f is the focal length, BF is the back focus, f1, f2 ... is the focal length of each lens, the IH is image height, F NO is the F-number, omega denotes a half image angle, WE denotes a wide angle End, ST is an intermediate focal length state, TE is a telephoto end, r1, r2,... Are curvature radii of lens surfaces, d1, d2,... Are thicknesses or intervals between lens surfaces, nd1, nd2,. The refractive index of the line, νd1, νd2,... Is the Abbe number of each lens. The total lens length described later is obtained by adding back focus to the distance from the lens front surface to the lens final surface. BF (back focus) represents the distance from the last lens surface to the paraxial image plane in terms of air.
また、各非球面形状は、各実施例における各非球面係数を用いて、以下の式で表される。但し、光軸方向の座標をZ、光軸と垂直な方向の座標をYとする。
Z=(Y/r)/[1+{1−(1+K)・(Y/r)1/2]+A4×Y+A6×Y+A8×Y+A10×Y10
ただし、Kは円錐係数、A4、A6、A8、A10は非球面係数をそれぞれ示している。また、
非球面係数において、「e−n」(nは整数)は、「10−n」を示している。
Each aspheric shape is expressed by the following expression using each aspheric coefficient in each embodiment. However, the coordinate in the optical axis direction is Z, and the coordinate in the direction perpendicular to the optical axis is Y.
Z = (Y 2 / r) / [1+ {1− (1 + K) · (Y / r) 2 } 1/2 ] + A4 × Y 4 + A6 × Y 6 + A8 × Y 8 + A10 × Y 10
Here, K represents a conical coefficient, and A4, A6, A8, and A10 represent aspherical coefficients, respectively. Also,
In the aspheric coefficient, “e−n” (n is an integer) indicates “10 −n ”.
またゴースト、フレア等の不要光をカットするために、明るさ絞り以外にフレア絞りを配置してもかまわない。
第1レンズ群の物体側、第1、2レンズ群間、第2、3レンズ群間、第3、4レンズ群
間、第4、5レンズ群間、最も像面側の群から像面間のいずれの場所に配置しても良い。枠部材によりフレア光線をカットするように構成しても良いし、別の部材を構成しても良い。また光学系に直接印刷しても塗装してもシールなどを接着してもかまわない。またその形状は円形、楕円形、矩形、多角形、関数曲線で囲まれる範囲等、いかなる形状でもかまわない。また有害光束をカットするだけでなく画面周辺のコマフレア等の光束をカットしても良い。
Further, in order to cut unnecessary light such as ghosts and flares, a flare stop other than the brightness stop may be arranged.
Object side of the first lens group, between the first and second lens groups, between the second and third lens groups, between the third and fourth lens groups, between the fourth and fifth lens groups, and from the most image side group to the image plane You may arrange in any place. The frame member may be configured to cut flare rays, or another member may be configured. Also, it may be printed directly on the optical system, painted, or bonded with a seal. The shape may be any shape such as a circle, an ellipse, a rectangle, a polygon, or a range surrounded by a function curve. Further, not only harmful light beams but also light beams such as coma flare around the screen may be cut.
またピント調節を行うためのフォーカシングは最も像面側に位置するレンズ群が望ましい。最も像面側の群でフォーカシングを行うとレンズ重量が軽量なためモータにかかる負荷が少ない。さらに、フォーカシング時に全長が変化しないし、鏡枠内部に駆動モータを配置できるため、鏡枠のコンパクト化に有利である。上述のように最も像面側の群でのフォーカシングが望ましいが、第1、2、3、4レンズ群でフォーカシングを行っても良い。また複数のレンズ群を移動してフォーカシングを行っても良い。またレンズ系全体を繰り出してフォーカスを行っても良いし、一部のレンズを繰り出し、もしくは繰り込みしてフォーカスしても良い。   In addition, it is desirable that the lens group located closest to the image plane is used for focusing for adjusting the focus. When focusing is performed on the group closest to the image plane, the weight on the motor is small because the lens weight is light. Furthermore, the total length does not change during focusing, and the drive motor can be arranged inside the lens frame, which is advantageous for making the lens frame compact. As described above, focusing on the group closest to the image plane is desirable, but focusing may be performed on the first, second, third, and fourth lens groups. Further, focusing may be performed by moving a plurality of lens groups. Further, focusing may be performed by extending the entire lens system, or focusing may be performed by extending or retracting some lenses.
また、画像周辺部の明るさのかげり(シェーディング)をCCDのマイクロレンズをシフトすることにより軽減しても良い。例えば、各像高における光線の入射角に合わせてCCDのマイクロレンズの設計を変えても良い。
また画像処理により画像周辺部の低下量を補正しても良い。
Further, the brightness (shading) at the periphery of the image may be reduced by shifting the CCD microlens. For example, the design of the CCD microlens may be changed according to the incident angle of the light beam at each image height.
Further, the amount of decrease in the peripheral portion of the image may be corrected by image processing.
また実施例10〜18は、それぞれ実施例1〜9のズームレンズを用い、電気的に歪曲収差を補正する撮像装置に用いた例であり変倍時に有効撮像領域の形状が変化する。そのため、ズーム状態における像高や画角が対応する実施例と相違する。広角端の半画角ωが34°以上のズームレンズを備えた撮像装置となっている。実施例10〜18では広角側で発生する樽型の歪曲収差を電気的に補正したうえで画像の記録や表示を行っている。   Examples 10 to 18 are examples in which the zoom lenses of Examples 1 to 9 are used, respectively, and are used in an imaging apparatus that electrically corrects distortion, and the shape of the effective imaging region changes during zooming. Therefore, it is different from the embodiment corresponding to the image height and the angle of view in the zoom state. The imaging apparatus includes a zoom lens having a half angle of view ω at the wide angle end of 34 ° or more. In Examples 10 to 18, an image is recorded and displayed after electrically correcting barrel distortion generated on the wide angle side.
本実施例のズームレンズは矩形の光電変換面上に広角端では樽型の歪曲収差が発生する。一方中間焦点距離状態付近や望遠端では歪曲収差の発生が抑えられる。歪曲収差を電気的に補正するために、有効撮像領域は、広角端では樽型形状とし、中間焦点距離状態や望遠端では矩形の形状となるようにしている。そして、あらかじめ設定した有効撮像領域を画像処理により画像変換し、歪みを低減させた矩形の画像情報に変換する。広角端での像高Imwは、中間焦点距離状態の像高Imsや望遠端での像高Imtよりも小さくなるようにしている。 In the zoom lens of this embodiment, barrel distortion occurs at the wide-angle end on the rectangular photoelectric conversion surface. On the other hand, the occurrence of distortion is suppressed near the intermediate focal length state and at the telephoto end. In order to electrically correct the distortion, the effective imaging area has a barrel shape at the wide angle end and a rectangular shape at the intermediate focal length state or the telephoto end. Then, the effective imaging area set in advance is image-converted by image processing and converted into rectangular image information with reduced distortion. Image height I mw at the wide angle end is designed to be smaller than the image height I mt at the image height I ms and the telephoto end of the intermediate focal length state.
本実施例10〜18では、広角端にて光電変換面の短辺方向の長さが有効撮像領域の短辺方向の長さと同じになるようにし、画像処理後の歪曲収差が−3%程残るように有効撮像領域を定めている。もちろん、それよりも小さい樽型の領域を有効撮像領域として矩形に変換した画像を記録・再生画像するようにしてもよい。
また各レンズには反射防止コートを行い、ゴースト、フレアを軽減してもかまわない。マルチコートであれば効果的にゴースト、フレアを軽減できるので望ましい。また赤外カットコートをレンズ面、カバーガラス等に行ってもかまわない。ゴースト・フレアの発生を防止するためにレンズの空気接触面に反射防止コートを施すことは一般的に行われている。一方、接合レンズの接合面では接着材の屈折率が空気の屈折率よりも十分高い。そのためもともと単層コート並み、あるいはそれ以下の反射率となっていることが多く、あえてコートを施すことは少ない。
In Examples 10 to 18, the length in the short side direction of the photoelectric conversion surface is the same as the length in the short side direction of the effective imaging region at the wide angle end, and the distortion after image processing is about −3% The effective imaging area is determined so as to remain. Of course, an image obtained by converting a smaller barrel-shaped area into a rectangular shape as an effective imaging area may be recorded / reproduced.
Each lens may be provided with an anti-reflection coating to reduce ghosts and flares. A multi-coat is desirable because it can effectively reduce ghost and flare. Infrared cut coating may be applied to the lens surface, cover glass, or the like. In order to prevent the occurrence of ghost and flare, it is common practice to apply an antireflection coating to the air contact surface of the lens. On the other hand, the refractive index of the adhesive is sufficiently higher than the refractive index of air on the cemented surface of the cemented lens. For this reason, the reflectance is often the same as or lower than that of a single-layer coating, and it is rare to apply a coating.
しかしながら、接合面にも積極的に反射防止コートを施せばさらにゴースト・フレアを軽減でき、なお良好な画像を得ることができるようになる。特に最近では高屈折率硝材が普及し収差補正効果が高いためカメラ光学系に多用されるようになってきているが、高屈
折率硝材を接合レンズとして用いた場合、接合面での反射も無視できなくなってくる。そのような場合、接合面に反射防止コートを施しておくことは特に効果的である。
However, if an anti-reflection coating is also applied to the joint surface, ghosts and flares can be further reduced, and still better images can be obtained. In recent years, high refractive index glass materials have become widespread and have been used extensively in camera optical systems due to their high aberration correction effects. However, when high refractive index glass materials are used as cemented lenses, reflection on the cemented surface is ignored. It becomes impossible. In such a case, it is particularly effective to provide an antireflection coating on the joint surface.
接合面コートの効果的な使用法に関しては、特開平2−27301号公報、特開2001−324676号公報、特開2005−92115号公報、USP7116482号公報等に開示されている。これらの文献では特に正先行ズームレンズの第1群内の接合レンズ面コートについて述べられており、本発明の正パワーの第1レンズ群内の接合レンズ面についてもこれら文献に開示されているごとく実施すればよい。   The effective usage of the joint surface coating is disclosed in JP-A-2-27301, JP-A-2001-324676, JP-A-2005-92115, USP7116482, and the like. These documents particularly describe the cemented lens surface coat in the first group of the positive leading zoom lens, and the cemented lens surface in the first lens group of the positive power of the present invention is also disclosed in these documents. Just do it.
使用するコート材としては、基盤となるレンズの屈折率と接着材の屈折率に応じて、比較的高屈折率なTa2O5、TiO2、Nb2O5、ZrO2、HfO2、CeO2、SnO2、In2O3、ZnO、Y2O3などのコート材、比較的低屈折率なMgF2、SiO2、Al2O3などのコート材、などを適宜選択し、位
相条件を満たすような膜厚に設定すれば良い。
当然のことながら、レンズの空気接触面へのコーティング同様、接合面コートをマルチコートとしても良い。2層あるいはそれ以上の膜数のコート材や膜厚を適宜組み合わせることで、更なる反射率の低減や、反射率の分光特性・角度特性等のコントロールなどを行うことが可能となる。
また第1レンズ群以外のレンズ接合面についても、同様の思想に基づいて接合面コートを行うことが効果的なのは言うまでもない。
As the coating material to be used, Ta 2 O 5 , TiO 2 , Nb 2 O 5 , ZrO 2 , HfO 2 , CeO, which have a relatively high refractive index, depending on the refractive index of the base lens and the refractive index of the adhesive. 2, SnO 2, in 2 O 3, ZnO, Y 2 O 3 coating material such as a relatively low refractive index of MgF 2, SiO 2, coating materials such as Al 2 O 3, and appropriately selected, phase condition The film thickness may be set so as to satisfy the above.
As a matter of course, the coating on the bonding surface may be a multi-coat as in the case of the coating on the air contact surface of the lens. By appropriately combining two or more layers of coating materials and film thicknesses, it becomes possible to further reduce the reflectance and control the spectral characteristics and angular characteristics of the reflectance.
Needless to say, it is effective to coat the cemented surfaces other than the first lens group based on the same concept.
数値実施例1
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 24.448 0.80 2.00170 20.64
2 17.142 3.62 1.77250 49.60
3* -205.108 可変
4* -255.591 0.80 1.83481 42.71
5* 6.840 2.60
6 -173.737 1.63 2.10225 16.79
7 -18.519 0.80 1.83481 42.71
8* 49.763 可変
9(絞り) ∞ 0.30
10* 5.805 2.49 1.69350 53.21
11* -19.622 0.13
12 5.459 1.46 1.49700 81.54
13 37.187 0.78 2.00330 28.27
14 3.624 可変
15* 31.175 2.98 1.74330 49.33
16* -14.538 可変
17 ∞ 0.40 1.54771 62.84
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞ 0.37
像面(受光面)

非球面データ
第3面
k=0.000,A4=6.81891e-06,A6=2.74618e-09,A8=-2.00369e-10,A10=1.08689e-12
第4面
k=9.661,A4=-1.41838e-05,A6=-5.59393e-07,A8=1.82188e-08,A10=-1.50719e-10
第5面
k=0.420,A4=3.41139e-05,A6=5.52480e-06,A8=-3.10379e-07,A10=2.53040e-09
第8面
k=-1.493,A4=-3.62339e-04,A6=-2.34270e-06,A8=1.00616e-07,A10=-6.28966e-09
第10面
k=1.006,A4=-1.09878e-03,A6=-2.81148e-05,A8=-2.28722e-06,A10=5.34921e-10
第11面
k=-5.208,A4=3.43986e-04,A6=9.45047e-06,A8=-2.32836e-06,A10=2.56249e-07
第15面
k=0.000,A4=5.71049e-05,A6=-2.81592e-06
第16面
k=0.000,A4=1.31030e-04,A6=-5.22363e-06,A8=4.69431e-08

群焦点距離
f1=31.94 f2=-7.24 f3=10.92 f4=13.72

各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.09 8.84 15.85 28.34 49.20
FNO. 3.22 4.16 4.92 5.67 6.00
画角2ω 81.22 47.23 26.86 15.39 8.96
BF 5.43 4.79 5.10 4.78 4.65
全長 42.84 46.75 52.04 56.78 57.56
d3 0.18 3.42 8.37 12.73 16.17
d8 16.03 12.14 8.57 5.70 1.75
d14 2.81 8.01 11.62 15.18 16.59
d16 3.98 3.33 3.64 3.32 3.19
Numerical example 1
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 24.448 0.80 2.00170 20.64
2 17.142 3.62 1.77250 49.60
3 * -205.108 variable
4 * -255.591 0.80 1.83481 42.71
5 * 6.840 2.60
6 -173.737 1.63 2.10225 16.79
7 -18.519 0.80 1.83481 42.71
8 * 49.763 variable
9 (Aperture) ∞ 0.30
10 * 5.805 2.49 1.69350 53.21
11 * -19.622 0.13
12 5.459 1.46 1.49700 81.54
13 37.187 0.78 2.00330 28.27
14 3.624 Variable
15 * 31.175 2.98 1.74330 49.33
16 * -14.538 Variable
17 ∞ 0.40 1.54771 62.84
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞ 0.37
Image surface (light receiving surface)

Aspheric data 3rd surface
k = 0.000, A4 = 6.81891e-06, A6 = 2.74618e-09, A8 = -2.00369e-10, A10 = 1.08689e-12
4th page
k = 9.661, A4 = -1.41838e-05, A6 = -5.59393e-07, A8 = 1.82188e-08, A10 = -1.50719e-10
5th page
k = 0.420, A4 = 3.41139e-05, A6 = 5.52480e-06, A8 = -3.10379e-07, A10 = 2.53040e-09
8th page
k = -1.493, A4 = -3.62339e-04, A6 = -2.34270e-06, A8 = 1.00616e-07, A10 = -6.28966e-09
10th page
k = 1.006, A4 = -1.09878e-03, A6 = -2.81148e-05, A8 = -2.28722e-06, A10 = 5.34921e-10
11th page
k = -5.208, A4 = 3.43986e-04, A6 = 9.45047e-06, A8 = -2.32836e-06, A10 = 2.56249e-07
15th page
k = 0.000, A4 = 5.71049e-05, A6 = -2.81592e-06
16th page
k = 0.000, A4 = 1.31030e-04, A6 = -5.22363e-06, A8 = 4.69431e-08

Group focal length
f1 = 31.94 f2 = -7.24 f3 = 10.92 f4 = 13.72

Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.09 8.84 15.85 28.34 49.20
FNO. 3.22 4.16 4.92 5.67 6.00
Angle of view 2ω 81.22 47.23 26.86 15.39 8.96
BF 5.43 4.79 5.10 4.78 4.65
Total length 42.84 46.75 52.04 56.78 57.56
d3 0.18 3.42 8.37 12.73 16.17
d8 16.03 12.14 8.57 5.70 1.75
d14 2.81 8.01 11.62 15.18 16.59
d16 3.98 3.33 3.64 3.32 3.19
数値実施例2
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 24.750 0.80 2.10225 16.79
2 19.118 3.62 1.76802 49.24
3* -178.118 可変
4* -285.349 0.80 1.83481 42.71
5* 6.941 2.47
6 -267.977 1.78 2.10225 16.79
7 -18.223 0.80 1.83481 42.71
8* 40.283 可変
9(絞り) ∞ 0.30
10* 5.411 2.57 1.69350 53.21
11* -22.837 0.02
12 5.448 1.46 1.49700 81.54
13 34.274 0.62 2.00330 28.27
14 3.582 可変
15* 36.560 3.31 1.76802 49.24
16* -14.197 可変
17 ∞ 0.40 1.54771 62.84
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞ 0.37
像面(受光面)

非球面データ
第3面
k=0.000,A4=7.60141e-06,A6=-6.14494e-10,A8=-1.66413e-10,A10=9.96800e-13
第4面
k=9.661,A4=-6.41121e-05,A6=-3.75130e-07,A8=3.89598e-08,A10=-3.76958e-10
第5面
k=0.420,A4=-2.06875e-05,A6=4.78893e-06,A8=-5.64122e-07,A10=1.10339e-08
第8面
k=-1.493,A4=-3.76904e-04,A6=7.91618e-07,A8=1.71181e-08,A10=-5.12772e-09
第10面
k=0.971,A4=-1.16819e-03,A6=-2.45336e-05,A8=-3.08002e-06,A10=2.76241e-08
第11面
k=-4.177,A4=6.64728e-04,A6=3.58772e-05,A8=-4.27344e-06,A10=6.89037e-07
第15面
k=0.000,A4=4.94926e-05,A6=-3.22056e-06
第16面
k=0.000,A4=1.33322e-04,A6=-5.96091e-06,A8=5.14652e-08

群焦点距離
f1=31.90 f2=-7.23 f3=10.90 f4=13.70

各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.09 8.86 15.82 28.26 49.13
FNO. 3.22 4.13 4.89 5.54 6.00
画角2ω 81.16 47.13 26.91 15.41 8.99
BF 5.48 4.97 5.21 4.97 4.65
全長 42.76 46.51 51.93 56.47 57.47
d3 0.18 3.38 8.35 12.85 16.11
d8 15.93 11.89 8.46 5.56 1.74
d14 2.63 7.72 11.35 14.54 16.42
d16 4.02 3.52 3.76 3.52 3.19
Numerical example 2
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 24.750 0.80 2.10225 16.79
2 19.118 3.62 1.76802 49.24
3 * -178.118 variable
4 * -285.349 0.80 1.83481 42.71
5 * 6.941 2.47
6 -267.977 1.78 2.10225 16.79
7 -18.223 0.80 1.83481 42.71
8 * 40.283 variable
9 (Aperture) ∞ 0.30
10 * 5.411 2.57 1.69350 53.21
11 * -22.837 0.02
12 5.448 1.46 1.49700 81.54
13 34.274 0.62 2.00330 28.27
14 3.582 Variable
15 * 36.560 3.31 1.76802 49.24
16 * -14.197 Variable
17 ∞ 0.40 1.54771 62.84
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞ 0.37
Image surface (light receiving surface)

Aspheric data 3rd surface
k = 0.000, A4 = 7.60141e-06, A6 = -6.14494e-10, A8 = -1.66413e-10, A10 = 9.96800e-13
4th page
k = 9.661, A4 = -6.41121e-05, A6 = -3.75130e-07, A8 = 3.89598e-08, A10 = -3.76958e-10
5th page
k = 0.420, A4 = -2.06875e-05, A6 = 4.78893e-06, A8 = -5.64122e-07, A10 = 1.10339e-08
8th page
k = -1.493, A4 = -3.76904e-04, A6 = 7.91618e-07, A8 = 1.71181e-08, A10 = -5.12772e-09
10th page
k = 0.971, A4 = -1.16819e-03, A6 = -2.45336e-05, A8 = -3.08002e-06, A10 = 2.76241e-08
11th page
k = -4.177, A4 = 6.64728e-04, A6 = 3.58772e-05, A8 = -4.27344e-06, A10 = 6.89037e-07
15th page
k = 0.000, A4 = 4.94926e-05, A6 = -3.22056e-06
16th page
k = 0.000, A4 = 1.33322e-04, A6 = -5.96091e-06, A8 = 5.14652e-08

Group focal length
f1 = 31.90 f2 = -7.23 f3 = 10.90 f4 = 13.70

Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.09 8.86 15.82 28.26 49.13
FNO. 3.22 4.13 4.89 5.54 6.00
Angle of view 2ω 81.16 47.13 26.91 15.41 8.99
BF 5.48 4.97 5.21 4.97 4.65
Total length 42.76 46.51 51.93 56.47 57.47
d3 0.18 3.38 8.35 12.85 16.11
d8 15.93 11.89 8.46 5.56 1.74
d14 2.63 7.72 11.35 14.54 16.42
d16 4.02 3.52 3.76 3.52 3.19
数値実施例3
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 24.863 0.80 2.00170 20.64
2 17.312 0.10
3 17.210 3.62 1.77250 49.60
4* -191.434 可変
5* -246.633 0.80 1.83481 42.71
6* 6.889 2.58
7 -335.277 1.62 2.10225 16.79
8 -19.220 0.10
9 -17.266 0.80 1.83481 42.71
10* 57.203 可変
11(絞り) ∞ 0.30
12* 5.805 2.49 1.69350 53.21
13* -19.580 0.12
14 5.460 1.46 1.49700 81.54
15 36.680 0.78 2.00330 28.27
16 3.621 可変
17* 30.856 2.96 1.74330 49.33
18* -14.638 可変
19 ∞ 0.40 1.54771 62.84
20 ∞ 0.50
21 ∞ 0.50 1.51633 64.14
22 ∞ 0.37
像面(受光面)

非球面データ
第4面
k=0.000,A4=7.34610e-06,A6=3.10401e-09,A8=-2.13114e-10,A10=1.21240e-12
第5面
k=9.661,A4=1.06284e-05,A6=-1.57115e-06,A8=3.70202e-08,A10=-2.77466e-10
第6面
k=0.420,A4=2.60126e-05,A6=4.72986e-06,A8=-4.04118e-07,A10=3.41610e-09
第10面
k=-1.493,A4=-3.50300e-04,A6=-1.64241e-06,A8=1.22037e-07,A10=-6.35735e-09
第12面
k=1.007,A4=-1.10618e-03,A6=-2.77540e-05,A8=-2.42568e-06,A10=9.10635e-09
第13面
k=-5.208,A4=3.37105e-04,A6=9.77823e-06,A8=-2.56919e-06,A10=2.74290e-07
第17面
k=0.000,A4=6.21981e-05,A6=-2.54082e-06
第18面
k=0.000,A4=1.38383e-04,A6=-5.28746e-06,A8=5.23493e-08

群焦点距離
f1=31.90 f2=-7.24 f3=10.92 f4=13.74

各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.09 8.83 15.82 28.27 49.16
FNO. 3.23 4.16 4.93 5.67 6.00
画角2ω 80.92 47.17 26.89 15.43 8.98
BF 5.45 4.81 5.13 4.82 4.68
全長 42.97 46.89 52.18 56.91 57.69
d4 0.18 3.42 8.36 12.73 16.17
d10 16.03 12.14 8.57 5.70 1.75
d16 2.80 7.98 11.59 15.14 16.56
d18 3.99 3.36 3.67 3.36 3.22
Numerical Example 3
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 24.863 0.80 2.00170 20.64
2 17.312 0.10
3 17.210 3.62 1.77250 49.60
4 * -191.434 variable
5 * -246.633 0.80 1.83481 42.71
6 * 6.889 2.58
7 -335.277 1.62 2.10225 16.79
8 -19.220 0.10
9 -17.266 0.80 1.83481 42.71
10 * 57.203 variable
11 (Aperture) ∞ 0.30
12 * 5.805 2.49 1.69350 53.21
13 * -19.580 0.12
14 5.460 1.46 1.49700 81.54
15 36.680 0.78 2.00330 28.27
16 3.621 Variable
17 * 30.856 2.96 1.74330 49.33
18 * -14.638 variable
19 ∞ 0.40 1.54771 62.84
20 ∞ 0.50
21 ∞ 0.50 1.51633 64.14
22 ∞ 0.37
Image surface (light receiving surface)

Aspheric data 4th surface
k = 0.000, A4 = 7.34610e-06, A6 = 3.10401e-09, A8 = -2.13114e-10, A10 = 1.21240e-12
5th page
k = 9.661, A4 = 1.06284e-05, A6 = -1.57115e-06, A8 = 3.70202e-08, A10 = -2.77466e-10
6th page
k = 0.420, A4 = 2.60126e-05, A6 = 4.72986e-06, A8 = -4.04118e-07, A10 = 3.41610e-09
10th page
k = -1.493, A4 = -3.50300e-04, A6 = -1.64241e-06, A8 = 1.22037e-07, A10 = -6.35735e-09
12th page
k = 1.007, A4 = -1.10618e-03, A6 = -2.77540e-05, A8 = -2.42568e-06, A10 = 9.10635e-09
13th page
k = -5.208, A4 = 3.37105e-04, A6 = 9.77823e-06, A8 = -2.56919e-06, A10 = 2.74290e-07
17th page
k = 0.000, A4 = 6.21981e-05, A6 = -2.54082e-06
18th page
k = 0.000, A4 = 1.38383e-04, A6 = -5.28746e-06, A8 = 5.23493e-08

Group focal length
f1 = 31.90 f2 = -7.24 f3 = 10.92 f4 = 13.74

Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.09 8.83 15.82 28.27 49.16
FNO. 3.23 4.16 4.93 5.67 6.00
Angle of view 2ω 80.92 47.17 26.89 15.43 8.98
BF 5.45 4.81 5.13 4.82 4.68
Total length 42.97 46.89 52.18 56.91 57.69
d4 0.18 3.42 8.36 12.73 16.17
d10 16.03 12.14 8.57 5.70 1.75
d16 2.80 7.98 11.59 15.14 16.56
d18 3.99 3.36 3.67 3.36 3.22
数値実施例4
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 24.339 0.80 2.00170 20.64
2 17.110 3.62 1.77250 49.60
3* -202.575 可変
4* -177.740 0.80 1.83481 42.71
5* 6.950 2.59
6 -163.766 1.61 2.10225 16.79
7 -18.781 0.80 1.83481 42.71
8* 50.365 可変
9(絞り) ∞ 0.30
10* 5.888 2.49 1.69350 53.21
11* -20.595 0.13
12 5.424 1.46 1.49700 81.54
13 32.252 0.78 2.00330 28.27
14 3.641 可変
15* 27.021 2.98 1.74330 49.33
16* -14.981 0.00
17 ∞ 可変
18 ∞ 0.40 1.54771 62.84
19 ∞ 0.50
20 ∞ 0.50 1.51633 64.14
21 ∞ 0.37
像面(受光面)

非球面データ
第3面
k= 0.000,A4=6.92624e-06,A6=-4.15511e-09,A8=-1.07707e-10,A10=6.92597e-13
第4面
k=9.661,A4=-5.69038e-06,A6=-7.03182e-07,A8=2.57624e-08,A10=-2.53661e-10
第5面
k=0.420,A4=7.71420e-05,A6=6.38529e-06,A8=-3.31172e-07,A10=4.46651e-09
第8面
k=-1.493,A4=-3.79273e-04,A6=-4.05713e-06,A8=2.48706e-07,A10=-9.23062e-09
第10面
k=1.109,A4=-1.12706e-03,A6=-3.54246e-05,A8=-1.41383e-06,A10=-7.53254e-08
第11面
k=-6.647,A4=3.14775e-04,A6=-7.34049e-06,A8=8.54655e-07,A10=3.16244e-08
第15面
k=0.000,A4=7.18255e-05,A6=-2.29705e-06
第16面
k=0.000,A4=1.37632e-04,A6=-3.98775e-06,A8=3.38066e-08

群焦点距離
f1=31.73 f2=-7.24 f3=11.12 f4=13.37

各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.08 8.75 16.50 28.17 49.11
FNO. 3.26 4.19 5.21 5.68 6.00
画角2ω 81.52 47.76 25.91 15.46 8.96
BF 5.52 4.92 4.27 4.86 4.65
全長 42.88 46.89 51.74 56.92 57.54
d3 0.18 3.43 8.19 12.76 16.17
d8 16.03 12.20 8.42 5.75 1.75
d14 2.80 7.97 12.29 15.17 16.59
d17 4.06 3.46 2.81 3.40 3.19
Numerical Example 4
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 24.339 0.80 2.00170 20.64
2 17.110 3.62 1.77250 49.60
3 * -202.575 variable
4 * -177.740 0.80 1.83481 42.71
5 * 6.950 2.59
6 -163.766 1.61 2.10225 16.79
7 -18.781 0.80 1.83481 42.71
8 * 50.365 variable
9 (Aperture) ∞ 0.30
10 * 5.888 2.49 1.69350 53.21
11 * -20.595 0.13
12 5.424 1.46 1.49700 81.54
13 32.252 0.78 2.00330 28.27
14 3.641 Variable
15 * 27.021 2.98 1.74330 49.33
16 * -14.981 0.00
17 ∞ Variable
18 ∞ 0.40 1.54771 62.84
19 ∞ 0.50
20 ∞ 0.50 1.51633 64.14
21 ∞ 0.37
Image surface (light receiving surface)

Aspheric data 3rd surface
k = 0.000, A4 = 6.92624e-06, A6 = -4.15511e-09, A8 = -1.07707e-10, A10 = 6.92597e-13
4th page
k = 9.661, A4 = -5.69038e-06, A6 = -7.03182e-07, A8 = 2.57624e-08, A10 = -2.53661e-10
5th page
k = 0.420, A4 = 7.71420e-05, A6 = 6.38529e-06, A8 = -3.31172e-07, A10 = 4.46651e-09
8th page
k = -1.493, A4 = -3.79273e-04, A6 = -4.05713e-06, A8 = 2.48706e-07, A10 = -9.23062e-09
10th page
k = 1.109, A4 = -1.12706e-03, A6 = -3.54246e-05, A8 = -1.41383e-06, A10 = -7.53254e-08
11th page
k = -6.647, A4 = 3.14775e-04, A6 = -7.34049e-06, A8 = 8.54655e-07, A10 = 3.16244e-08
15th page
k = 0.000, A4 = 7.18255e-05, A6 = -2.29705e-06
16th page
k = 0.000, A4 = 1.37632e-04, A6 = -3.98775e-06, A8 = 3.38066e-08

Group focal length
f1 = 31.73 f2 = -7.24 f3 = 11.12 f4 = 13.37

Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.08 8.75 16.50 28.17 49.11
FNO. 3.26 4.19 5.21 5.68 6.00
Angle of view 2ω 81.52 47.76 25.91 15.46 8.96
BF 5.52 4.92 4.27 4.86 4.65
Total length 42.88 46.89 51.74 56.92 57.54
d3 0.18 3.43 8.19 12.76 16.17
d8 16.03 12.20 8.42 5.75 1.75
d14 2.80 7.97 12.29 15.17 16.59
d17 4.06 3.46 2.81 3.40 3.19
数値実施例5
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 26.484 0.80 1.94595 17.98
2 19.039 3.57 1.76802 49.24
3* -142.037 可変
4* -83.779 0.80 1.85135 40.10
5* 7.043 2.45
6 -209.901 1.82 1.94595 17.98
7 -14.409 0.70 1.76802 49.24
8* 59.068 可変
9(絞り) ∞ 0.30
10* 5.492 2.38 1.69350 53.21
11* -18.302 0.10
12 5.217 1.46 1.49700 81.54
13 34.074 0.51 2.00330 28.27
14 3.421 可変
15* 25.754 2.63 1.76802 49.24
16* -16.836 可変
17 ∞ 0.40 1.54771 62.84
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞ 0.37
像面(受光面)

非球面データ
第3面
k=0.000,A4=7.85007e-06,A6=6.48772e-10,A8=-1.78686e-10,A10=9.92964e-13
第4面
k=9.661,A4=3.86707e-05,A6=-9.71266e-07,A8=4.00322e-08,A10=-4.59818e-10
第5面
k=0.487,A4=3.15015e-05,A6=6.21890e-06,A8=-5.15861e-07,A10=1.52931e-08
第8面
k=-1.686,A4=-3.65583e-04,A6=-2.14376e-06,A8=9.39262e-08,A10=-8.53029e-09
第10面
k=1.266,A4=-1.65072e-03,A6=-5.88005e-05,A8=-5.46088e-06,A10=-2.59951e-07
第11面
k=-6.076,A4=1.19118e-04,A6=4.57799e-06,A8=-7.41918e-06,A10=5.32189e-07
第15面
k=0.000,A4=7.57492e-05,A6=-5.18922e-07
第16面
k=0.000,A4=1.02405e-04,A6=-1.89883e-06,A8=2.69622e-08

群焦点距離
f1=31.70 f2=-7.19 f3=10.94 f4=13.62

各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.12 8.76 15.93 28.29 48.96
FNO. 3.30 4.23 5.00 5.62 6.01
画角2ω 80.52 47.40 26.73 15.35 9.02
BF 5.40 4.85 5.16 4.86 4.82
全長 42.12 46.19 51.75 56.15 56.94
d3 0.22 3.62 8.54 13.19 16.42
d8 15.50 11.82 8.18 5.41 1.39
d14 3.49 8.39 12.35 15.18 16.80
d16 3.94 3.40 3.71 3.40 3.36
Numerical Example 5
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 26.484 0.80 1.94595 17.98
2 19.039 3.57 1.76802 49.24
3 * -142.037 variable
4 * -83.779 0.80 1.85 135 40.10
5 * 7.043 2.45
6 -209.901 1.82 1.94595 17.98
7 -14.409 0.70 1.76802 49.24
8 * 59.068 variable
9 (Aperture) ∞ 0.30
10 * 5.492 2.38 1.69350 53.21
11 * -18.302 0.10
12 5.217 1.46 1.49700 81.54
13 34.074 0.51 2.00330 28.27
14 3.421 Variable
15 * 25.754 2.63 1.76802 49.24
16 * -16.836 variable
17 ∞ 0.40 1.54771 62.84
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞ 0.37
Image surface (light receiving surface)

Aspheric data 3rd surface
k = 0.000, A4 = 7.85007e-06, A6 = 6.48772e-10, A8 = -1.78686e-10, A10 = 9.92964e-13
4th page
k = 9.661, A4 = 3.86707e-05, A6 = -9.71266e-07, A8 = 4.00322e-08, A10 = -4.59818e-10
5th page
k = 0.487, A4 = 3.15015e-05, A6 = 6.21890e-06, A8 = -5.15861e-07, A10 = 1.52931e-08
8th page
k = -1.686, A4 = -3.65583e-04, A6 = -2.14376e-06, A8 = 9.39262e-08, A10 = -8.53029e-09
10th page
k = 1.266, A4 = -1.65072e-03, A6 = -5.88005e-05, A8 = -5.46088e-06, A10 = -2.59951e-07
11th page
k = -6.076, A4 = 1.19118e-04, A6 = 4.57799e-06, A8 = -7.41918e-06, A10 = 5.32189e-07
15th page
k = 0.000, A4 = 7.57492e-05, A6 = -5.18922e-07
16th page
k = 0.000, A4 = 1.02405e-04, A6 = -1.89883e-06, A8 = 2.69622e-08

Group focal length
f1 = 31.70 f2 = -7.19 f3 = 10.94 f4 = 13.62

Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.12 8.76 15.93 28.29 48.96
FNO. 3.30 4.23 5.00 5.62 6.01
Angle of view 2ω 80.52 47.40 26.73 15.35 9.02
BF 5.40 4.85 5.16 4.86 4.82
Total length 42.12 46.19 51.75 56.15 56.94
d3 0.22 3.62 8.54 13.19 16.42
d8 15.50 11.82 8.18 5.41 1.39
d14 3.49 8.39 12.35 15.18 16.80
d16 3.94 3.40 3.71 3.40 3.36
数値実施例6
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 26.198 0.80 2.00170 20.64
2 17.942 3.62 1.77250 49.60
3* -154.362 可変
4 -144.967 0.60 1.81600 46.62
5 5.980 0.30 1.63494 23.22
6* 7.011 2.75
7 -89.617 1.36 2.10225 16.79
8 -20.683 0.70 1.83481 42.71
9* 148.535 可変
10(絞り) ∞ 0.30
11* 5.462 2.38 1.69350 53.21
12* -20.953 0.10
13 5.602 1.46 1.49700 81.54
14 39.362 0.70 2.00330 28.27
15 3.555 可変
16* 22.339 2.63 1.76802 49.24
17* -18.692 可変
18 ∞ 0.40 1.54771 62.84
19 ∞ 0.50
20 ∞ 0.50 1.51633 64.14
21 ∞ 0.37
像面(受光面)

非球面データ
第3面
k=0.000,A4=6.47947e-06,A6=-1.14895e-10,A8=-7.34270e-11,A10=2.62802e-13
第6面
k=0.487,A4=6.04053e-05,A6=7.39262e-06,A8=-3.44043e-07,A10=2.04347e-09
第9面
k=-2.956,A4=-3.38640e-04,A6=-8.97078e-07,A8=6.18615e-08,A10=-5.19623e-09
第11面
k=0.983,A4=-1.18677e-03,A6=-3.05018e-05,A8=-3.05952e-06,A10=5.76584e-08
第12面
k=-9.993,A4=4.92954e-04,A6=2.24028e-05,A8=-3.36465e-06,A10=5.75191e-07
第16面
k=0.000,A4=6.91126e-05,A6=-1.44097e-06
第17面
k=0.000,A4=9.80410e-05,A6=-3.86622e-06,A8=4.27893e-08

群焦点距離
f1=32.98 f2=-7.48 f3=11.03 f4=13.63

各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.12 8.82 15.93 28.29 49.12
FNO. 3.31 4.22 5.07 5.81 6.00
画角2ω 80.02 47.02 26.78 15.44 8.97
BF 5.15 4.76 4.95 4.80 4.71
全長 42.77 46.29 51.85 56.78 57.16
d3 0.20 3.69 8.52 13.20 17.05
d9 16.21 12.00 8.32 5.37 1.25
d15 3.53 8.15 12.37 15.72 16.45
d17 3.69 3.30 3.49 3.34 3.25
Numerical Example 6
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 26.198 0.80 2.00170 20.64
2 17.942 3.62 1.77250 49.60
3 * -154.362 variable
4 -144.967 0.60 1.81600 46.62
5 5.980 0.30 1.63494 23.22
6 * 7.011 2.75
7 -89.617 1.36 2.10225 16.79
8 -20.683 0.70 1.83481 42.71
9 * 148.535 variable
10 (Aperture) ∞ 0.30
11 * 5.462 2.38 1.69350 53.21
12 * -20.953 0.10
13 5.602 1.46 1.49700 81.54
14 39.362 0.70 2.00330 28.27
15 3.555 Variable
16 * 22.339 2.63 1.76802 49.24
17 * -18.692 variable
18 ∞ 0.40 1.54771 62.84
19 ∞ 0.50
20 ∞ 0.50 1.51633 64.14
21 ∞ 0.37
Image surface (light receiving surface)

Aspheric data 3rd surface
k = 0.000, A4 = 6.47947e-06, A6 = -1.14895e-10, A8 = -7.34270e-11, A10 = 2.62802e-13
6th page
k = 0.487, A4 = 6.04053e-05, A6 = 7.39262e-06, A8 = -3.44043e-07, A10 = 2.04347e-09
9th page
k = -2.956, A4 = -3.38640e-04, A6 = -8.97078e-07, A8 = 6.18615e-08, A10 = -5.19623e-09
11th page
k = 0.983, A4 = -1.18677e-03, A6 = -3.05018e-05, A8 = -3.05952e-06, A10 = 5.76584e-08
12th page
k = -9.993, A4 = 4.92954e-04, A6 = 2.24028e-05, A8 = -3.36465e-06, A10 = 5.75191e-07
16th page
k = 0.000, A4 = 6.91126e-05, A6 = -1.44097e-06
17th page
k = 0.000, A4 = 9.80410e-05, A6 = -3.86622e-06, A8 = 4.27893e-08

Group focal length
f1 = 32.98 f2 = -7.48 f3 = 11.03 f4 = 13.63

Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.12 8.82 15.93 28.29 49.12
FNO. 3.31 4.22 5.07 5.81 6.00
Angle of view 2ω 80.02 47.02 26.78 15.44 8.97
BF 5.15 4.76 4.95 4.80 4.71
Total length 42.77 46.29 51.85 56.78 57.16
d3 0.20 3.69 8.52 13.20 17.05
d9 16.21 12.00 8.32 5.37 1.25
d15 3.53 8.15 12.37 15.72 16.45
d17 3.69 3.30 3.49 3.34 3.25
数値実施例7
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 25.246 0.80 2.00170 20.64
2 17.504 3.62 1.77250 49.60
3* -153.282 可変
4* -305.214 0.80 1.83481 42.71
5* 6.969 2.49
6 -113.524 1.41 2.10225 16.79
7 -17.342 0.80 1.83481 42.71
8* 47.705 可変
9(絞り) ∞ 0.30
10* 5.785 2.49 1.69350 53.21
11* -18.928 D11
12 5.454 1.46 1.49700 81.54
13 39.519 0.75 2.00330 28.27
14 3.569 可変
15* 23.547 2.89 1.74330 49.33
16* -15.630 可変
17 ∞ 0.40 1.54771 62.84
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞ 0.37
像面(受光面)

非球面データ
第3面
k=0.000,A4=7.44440e-06,A6=-8.33092e-09,A8=-3.71821e-11,A10=2.91551e-13
第4面
k=9.661,A4=-4.32718e-05,A6=-6.38714e-07,A8=1.71954e-08,A10=-9.58527e-11
第5面
k=0.420,A4=4.73224e-05,A6=4.90359e-06,A8=-3.23846e-07,A10=-8.16179e-09
第8面
k=-1.493,A4=-3.78547e-04,A6=-4.88735e-06,A8=4.57516e-07,A10=-1.06817e-08
第10面
k=1.107,A4=-1.22603e-03,A6=-4.54873e-05,A8=-1.89979e-06,A10=-8.94718e-08
第11面
k=-5.742,A4=2.69445e-04,A6=-1.08481e-05,A8=-9.14413e-07,A10=1.47216e-07
第15面
k=0.000,A4=7.97694e-05,A6=-1.04934e-06
第16面
k=0.000,A4=1.25993e-04,A6=-1.93046e-06,A8=1.76452e-08

群焦点距離
f1=31.77 f2=-7.19 f3=6.66 f4=-7.01 f5=13.05

各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.11 8.74 15.91 28.38 49.06
FNO. 3.27 4.16 5.05 5.70 6.00
画角2ω 80.17 47.41 26.71 15.33 8.98
BF 5.47 4.86 4.80 4.62 4.72
全長 42.62 46.19 51.27 56.36 57.18
d3 0.18 3.42 8.11 12.68 16.18
d8 16.03 12.06 8.40 5.72 1.74
d11 0.11 0.21 0.32 0.28 0.26
d14 3.03 7.84 11.83 15.27 16.48
d16 4.01 3.40 3.34 3.16 3.26
Numerical Example 7
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 25.246 0.80 2.00170 20.64
2 17.504 3.62 1.77250 49.60
3 * -153.282 Variable
4 * -305.214 0.80 1.83481 42.71
5 * 6.969 2.49
6 -113.524 1.41 2.10225 16.79
7 -17.342 0.80 1.83481 42.71
8 * 47.705 variable
9 (Aperture) ∞ 0.30
10 * 5.785 2.49 1.69350 53.21
11 * -18.928 D11
12 5.454 1.46 1.49700 81.54
13 39.519 0.75 2.00330 28.27
14 3.569 Variable
15 * 23.547 2.89 1.74330 49.33
16 * -15.630 variable
17 ∞ 0.40 1.54771 62.84
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞ 0.37
Image surface (light receiving surface)

Aspheric data 3rd surface
k = 0.000, A4 = 7.44440e-06, A6 = -8.33092e-09, A8 = -3.71821e-11, A10 = 2.91551e-13
4th page
k = 9.661, A4 = -4.32718e-05, A6 = -6.38714e-07, A8 = 1.71954e-08, A10 = -9.58527e-11
5th page
k = 0.420, A4 = 4.73224e-05, A6 = 4.90359e-06, A8 = -3.23846e-07, A10 = -8.16179e-09
8th page
k = -1.493, A4 = -3.78547e-04, A6 = -4.88735e-06, A8 = 4.57516e-07, A10 = -1.06817e-08
10th page
k = 1.107, A4 = -1.22603e-03, A6 = -4.54873e-05, A8 = -1.89979e-06, A10 = -8.94718e-08
11th page
k = -5.742, A4 = 2.69445e-04, A6 = -1.08481e-05, A8 = -9.14413e-07, A10 = 1.47216e-07
15th page
k = 0.000, A4 = 7.97694e-05, A6 = -1.04934e-06
16th page
k = 0.000, A4 = 1.25993e-04, A6 = -1.93046e-06, A8 = 1.76452e-08

Group focal length
f1 = 31.77 f2 = -7.19 f3 = 6.66 f4 = -7.01 f5 = 13.05

Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.11 8.74 15.91 28.38 49.06
FNO. 3.27 4.16 5.05 5.70 6.00
Angle of view 2ω 80.17 47.41 26.71 15.33 8.98
BF 5.47 4.86 4.80 4.62 4.72
Total length 42.62 46.19 51.27 56.36 57.18
d3 0.18 3.42 8.11 12.68 16.18
d8 16.03 12.06 8.40 5.72 1.74
d11 0.11 0.21 0.32 0.28 0.26
d14 3.03 7.84 11.83 15.27 16.48
d16 4.01 3.40 3.34 3.16 3.26
数値実施例8
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 21.904 0.80 1.92286 18.90
2 15.598 3.50 1.74320 49.34
3* -364.392 可変
4* -65.692 0.80 1.83481 42.71
5* 4.791 2.33
6 29.098 1.54 1.94595 17.98
7 -17.375 0.60 1.83481 42.71
8* 23.863 可変
9(絞り) ∞ 0.30
10* 4.239 2.70 1.49700 81.54
11* -11.441 0.10
12 6.648 0.70 2.00170 20.64
13* 4.236 可変
14 -33.457 1.50 1.74320 49.34
15* -12.642 0.00
16 ∞ 可変
17 ∞ 0.40 1.54771 62.84
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞
像面(受光面)

非球面データ
第3面
k=0.000,A4=8.76629e-06,A6=-1.37971e-08
第4面
k=0.000,A4=1.11297e-03,A6=-5.43425e-05,A8=1.17052e-06,A10=-1.01620e-08
第5面
k=0.000,A4=1.54233e-03,A6=5.60992e-05,A8=-3.36931e-06,A10=-1.08279e-08
第8面
k=0.000,A4=-7.67930e-04,A6=-1.87891e-05,A8=-1.16081e-07,A10=-8.50836e-10
第10面
k=0.000,A4=-1.24286e-03,A6=-7.89741e-05,A8=-3.23347e-06,A10=-7.17385e-08
第11面
k=0.000,A4=-3.26412e-04,A6=-1.72582e-05,A8=1.59265e-06,A10=-3.09326e-08
第13面
k=0.000,A4=1.41264e-03,A6=9.83944e-05
第15面
k=0.000,A4=3.00000e-05

群焦点距離
f1=30.55 f2=-5.35 f3=9.32 f4=26.40

各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 4.94 8.39 14.40 26.69 47.06
FNO. 3.50 4.47 5.15 4.73 6.00
画角2ω 82.28 49.93 29.25 16.04 9.36
FB 8.12 7.65 7.28 6.45 5.64
全長 36.78 40.30 47.08 52.79 58.36
d3 0.36 2.69 8.20 13.65 15.58
d8 10.46 7.06 5.31 3.56 1.37
d13 2.98 8.03 11.42 14.25 20.90
d16 7.04 6.58 6.21 5.39 4.58
Numerical Example 8
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 21.904 0.80 1.92286 18.90
2 15.598 3.50 1.74320 49.34
3 * -364.392 Variable
4 * -65.692 0.80 1.83481 42.71
5 * 4.791 2.33
6 29.098 1.54 1.94595 17.98
7 -17.375 0.60 1.83481 42.71
8 * 23.863 variable
9 (Aperture) ∞ 0.30
10 * 4.239 2.70 1.49700 81.54
11 * -11.441 0.10
12 6.648 0.70 2.00170 20.64
13 * 4.236 Variable
14 -33.457 1.50 1.74320 49.34
15 * -12.642 0.00
16 ∞ variable
17 ∞ 0.40 1.54771 62.84
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞
Image surface (light receiving surface)

Aspheric data 3rd surface
k = 0.000, A4 = 8.76629e-06, A6 = -1.37971e-08
4th page
k = 0.000, A4 = 1.11297e-03, A6 = -5.43425e-05, A8 = 1.17052e-06, A10 = -1.01620e-08
5th page
k = 0.000, A4 = 1.54233e-03, A6 = 5.60992e-05, A8 = -3.36931e-06, A10 = -1.08279e-08
8th page
k = 0.000, A4 = -7.67930e-04, A6 = -1.87891e-05, A8 = -1.16081e-07, A10 = -8.50836e-10
10th page
k = 0.000, A4 = -1.24286e-03, A6 = -7.89741e-05, A8 = -3.23347e-06, A10 = -7.17385e-08
11th page
k = 0.000, A4 = -3.26412e-04, A6 = -1.72582e-05, A8 = 1.59265e-06, A10 = -3.09326e-08
13th page
k = 0.000, A4 = 1.41264e-03, A6 = 9.83944e-05
15th page
k = 0.000, A4 = 3.00000e-05

Group focal length
f1 = 30.55 f2 = -5.35 f3 = 9.32 f4 = 26.40

Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 4.94 8.39 14.40 26.69 47.06
FNO. 3.50 4.47 5.15 4.73 6.00
Angle of view 2ω 82.28 49.93 29.25 16.04 9.36
FB 8.12 7.65 7.28 6.45 5.64
Total length 36.78 40.30 47.08 52.79 58.36
d3 0.36 2.69 8.20 13.65 15.58
d8 10.46 7.06 5.31 3.56 1.37
d13 2.98 8.03 11.42 14.25 20.90
d16 7.04 6.58 6.21 5.39 4.58
数値実施例9
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
1 26.824 0.80 1.94595 17.98
2 19.346 3.57 1.76802 49.24
3* -154.401 可変
4* -128.260 0.80 1.85135 40.10
5* 6.303 2.50
6 -279.380 0.70 1.72916 54.68
7 18.472 1.06 2.10225 16.79
8* 76.616 可変
9(絞り) ∞ 0.30
10* 5.755 2.38 1.69350 53.21
11* -18.998 0.10
12 5.340 1.46 1.49700 81.54
13 22.667 0.51 2.00330 28.27
14 3.587 可変
15* 22.674 2.63 1.76802 49.24
16* -20.422 可変
17 ∞ 0.40 1.54771 62.84
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞ 0.37
像面(受光面)

非球面データ
第3面
k=0.000,A4=7.12229e-06,A6=9.11239e-09,A8=-2.77095e-10,A10=1.37494e-12
第4面
k=0.000,A4=-1.91222e-05,A6=-8.95933e-07,A8=3.48869e-08,A10=-3.07714e-10
第5面
k=0.000,A4=1.45289e-04,A6=1.20898e-05,A8=-5.45063e-07,A10=5.13417e-09
第8面
k=0.000,A4=-2.92513e-04,A6=-2.92168e-06,A8=1.95347e-07,A10=-4.02860e-09
第10面
k=0.000,A4=-5.66147e-04,A6=-5.92936e-06,A8=-1.97982e-06,A10=1.47438e-07
第11面
k=0.000,A4=3.01744e-04,A6=4.10563e-06,A8=-3.64960e-06,A10=3.09816e-07
第15面
k=0.000,A4=4.35091e-05,A6=-2.12004e-06
第16面
k=0.000,A4=5.32277e-05,A6=-4.48825e-06,A8=4.83770e-08

群焦点距離
f1=32.43 f2=-7.23 f3=11.02 f4=14.37

各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.11 8.76 15.96 28.39 49.04
FNO. 3.35 4.30 5.16 5.72 6.00
画角2ω 81.05 47.66 26.67 15.26 8.96
BF 5.49 4.89 4.57 4.61 4.67
全長 41.64 45.80 51.92 56.19 56.76
d3 0.24 3.70 8.89 13.71 17.14
d8 15.50 11.75 8.65 5.56 1.48
d14 3.60 8.64 12.99 15.50 16.66
d16 4.03 3.43 3.11 3.16 3.21
Numerical Example 9
Unit mm

Surface data Surface number rd nd νd
1 26.824 0.80 1.94595 17.98
2 19.346 3.57 1.76802 49.24
3 * -154.401 Variable
4 * -128.260 0.80 1.85135 40.10
5 * 6.303 2.50
6 -279.380 0.70 1.72916 54.68
7 18.472 1.06 2.10225 16.79
8 * 76.616 variable
9 (Aperture) ∞ 0.30
10 * 5.755 2.38 1.69350 53.21
11 * -18.998 0.10
12 5.340 1.46 1.49700 81.54
13 22.667 0.51 2.00330 28.27
14 3.587 Variable
15 * 22.674 2.63 1.76802 49.24
16 * -20.422 variable
17 ∞ 0.40 1.54771 62.84
18 ∞ 0.50
19 ∞ 0.50 1.51633 64.14
20 ∞ 0.37
Image surface (light receiving surface)

Aspheric data 3rd surface
k = 0.000, A4 = 7.12229e-06, A6 = 9.11239e-09, A8 = -2.77095e-10, A10 = 1.37494e-12
4th page
k = 0.000, A4 = -1.91222e-05, A6 = -8.95933e-07, A8 = 3.48869e-08, A10 = -3.07714e-10
5th page
k = 0.000, A4 = 1.45289e-04, A6 = 1.20898e-05, A8 = -5.45063e-07, A10 = 5.13417e-09
8th page
k = 0.000, A4 = -2.92513e-04, A6 = -2.92168e-06, A8 = 1.95347e-07, A10 = -4.02860e-09
10th page
k = 0.000, A4 = -5.66147e-04, A6 = -5.92936e-06, A8 = -1.97982e-06, A10 = 1.47438e-07
11th page
k = 0.000, A4 = 3.01744e-04, A6 = 4.10563e-06, A8 = -3.64960e-06, A10 = 3.09816e-07
15th page
k = 0.000, A4 = 4.35091e-05, A6 = -2.12004e-06
16th page
k = 0.000, A4 = 5.32277e-05, A6 = -4.48825e-06, A8 = 4.83770e-08

Group focal length
f1 = 32.43 f2 = -7.23 f3 = 11.02 f4 = 14.37

Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.11 8.76 15.96 28.39 49.04
FNO. 3.35 4.30 5.16 5.72 6.00
Angle of view 2ω 81.05 47.66 26.67 15.26 8.96
BF 5.49 4.89 4.57 4.61 4.67
Total length 41.64 45.80 51.92 56.19 56.76
d3 0.24 3.70 8.89 13.71 17.14
d8 15.50 11.75 8.65 5.56 1.48
d14 3.60 8.64 12.99 15.50 16.66
d16 4.03 3.43 3.11 3.16 3.21
数値実施例10
単位 mm

面データ
面番号 r d nd νd
物面 ∞ ∞
1 26.057 0.90 1.92286 20.88
2 20.324 3.80 1.58913 61.14
3* -90.043 可変
4* -228.052 0.80 1.85135 40.10
5* 6.471 3.38
6 -49.444 1.78 1.94595 17.98
7 -13.033 0.70 1.74320 49.34
8* -200.000 可変
9(絞り) ∞ 0.00
10* 6.084 3.32 1.59201 67.02
11* -14.229 0.14
12 8.776 1.88 1.49700 81.54
13 -6.821 0.39 1.61293 37.00
14 4.070 可変
15* 22.340 2.72 1.52542 55.78
16* -16.652 0.00
17 ∞ 可変
18 ∞ 0.40 1.51633 64.14
19 ∞ 0.50
20 ∞ 0.50 1.51633 64.14
21 ∞ 0.37
像面 ∞

非球面データ
第3面
K=0.000
A4=7.76723e-06,A6=-5.17775e-09,A8=-3.05628e-11,A10=3.05364e-13,A12=-1.22198e-15
第4面
K=0.000
A4=5.91800e-05,A6=-2.71411e-06,A8=2.98672e-08,A10=-2.27323e-10
第5面
K=0.000
A4=2.01000e-04,A6=7.54437e-06,A8=-3.08734e-07,A10=1.56410e-08,A12=-8.56105e-10
第8面
K=0.000
A4=-2.82631e-04,A6=-6.23538e-06,A8=4.00871e-07,A10=-1.47767e-08,A12=2.95296e-10
第10面
K=0.000
A4=-4.86039e-04,A6=-8.24264e-06,A8=6.61180e-07,A10=-7.89566e-08,A12=2.77593e-09
第11面
K=0.000
A4=3.02859e-04,A6=-7.10097e-06,A8=1.24832e-06,A10=-1.31994e-07,A12=5.25802e-09
第15面
K=0.000
A4=5.85000e-05,A6=-1.20206e-06,A8=-7.74180e-28
第16面
K=0.000
A4=2.70961e-05,A6=-2.27806e-06,A8=3.88946e-28

各群焦点距離
f1=39.37 f2=-7.56 f3=11.52 f4=18.60

ズームデータ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.09 8.84 15.45 28.06 49.11
FNO. 3.24 4.30 5.17 5.65 6.02
画角2ω 81.12 47.49 27.60 15.37 8.88
像高 3.88 3.83 3.83 3.83 3.83
BF 6.12 4.96 5.51 5.74 5.43
全長 44.97 48.88 55.42 62.74 65.89
d3 0.30 3.56 9.14 16.53 21.35
d8 15.75 11.28 7.52 4.79 1.64
d14 2.98 9.27 13.44 15.87 17.67
d17 4.59 3.47 4.02 4.24 3.91
Numerical Example 10
Unit mm

Surface data surface number rd nd νd
Object ∞ ∞
1 26.057 0.90 1.92286 20.88
2 20.324 3.80 1.58913 61.14
3 * -90.043 variable
4 * -228.052 0.80 1.85135 40.10
5 * 6.471 3.38
6 -49.444 1.78 1.94595 17.98
7 -13.033 0.70 1.74320 49.34
8 * -200.000 variable
9 (Aperture) ∞ 0.00
10 * 6.084 3.32 1.59201 67.02
11 * -14.229 0.14
12 8.776 1.88 1.49700 81.54
13 -6.821 0.39 1.61293 37.00
14 4.070 Variable
15 * 22.340 2.72 1.52542 55.78
16 * -16.652 0.00
17 ∞ Variable
18 ∞ 0.40 1.51633 64.14
19 ∞ 0.50
20 ∞ 0.50 1.51633 64.14
21 ∞ 0.37
Image plane ∞

Aspheric data 3rd surface
K = 0.000
A4 = 7.76723e-06, A6 = -5.17775e-09, A8 = -3.05628e-11, A10 = 3.05364e-13, A12 = -1.22198e-15
4th page
K = 0.000
A4 = 5.91800e-05, A6 = -2.71411e-06, A8 = 2.98672e-08, A10 = -2.27323e-10
5th page
K = 0.000
A4 = 2.01000e-04, A6 = 7.54437e-06, A8 = -3.08734e-07, A10 = 1.56410e-08, A12 = -8.56105e-10
8th page
K = 0.000
A4 = -2.82631e-04, A6 = -6.23538e-06, A8 = 4.00871e-07, A10 = -1.47767e-08, A12 = 2.95296e-10
10th page
K = 0.000
A4 = -4.86039e-04, A6 = -8.24264e-06, A8 = 6.61180e-07, A10 = -7.89566e-08, A12 = 2.77593e-09
11th page
K = 0.000
A4 = 3.02859e-04, A6 = -7.10097e-06, A8 = 1.24832e-06, A10 = -1.31994e-07, A12 = 5.25802e-09
15th page
K = 0.000
A4 = 5.85000e-05, A6 = -1.20206e-06, A8 = -7.74180e-28
16th page
K = 0.000
A4 = 2.70961e-05, A6 = -2.27806e-06, A8 = 3.88946e-28

Each group focal length
f1 = 39.37 f2 = -7.56 f3 = 11.52 f4 = 18.60

Zoom data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.09 8.84 15.45 28.06 49.11
FNO. 3.24 4.30 5.17 5.65 6.02
Angle of view 2ω 81.12 47.49 27.60 15.37 8.88
Image height 3.88 3.83 3.83 3.83 3.83
BF 6.12 4.96 5.51 5.74 5.43
Total length 44.97 48.88 55.42 62.74 65.89
d3 0.30 3.56 9.14 16.53 21.35
d8 15.75 11.28 7.52 4.79 1.64
d14 2.98 9.27 13.44 15.87 17.67
d17 4.59 3.47 4.02 4.24 3.91
実施例11のズームレンズは実施例1のズームレンズと同じ構成である。
実施例12のズームレンズは実施例2のズームレンズと同じ構成である。
実施例13のズームレンズは実施例3のズームレンズと同じ構成である。
実施例14のズームレンズは実施例4のズームレンズと同じ構成である。
実施例15のズームレンズは実施例5のズームレンズと同じ構成である。
実施例16のズームレンズは実施例6のズームレンズと同じ構成である。
実施例17のズームレンズは実施例7のズームレンズと同じ構成である。
実施例18のズームレンズは実施例8のズームレンズと同じ構成である。
実施例19のズームレンズは実施例9のズームレンズと同じ構成である。
実施例20のズームレンズは実施例10のズームレンズと同じ構成である。
The zoom lens of Example 11 has the same configuration as the zoom lens of Example 1.
The zoom lens of Example 12 has the same configuration as the zoom lens of Example 2.
The zoom lens of Example 13 has the same configuration as the zoom lens of Example 3.
The zoom lens of Example 14 has the same configuration as the zoom lens of Example 4.
The zoom lens of Example 15 has the same configuration as the zoom lens of Example 5.
The zoom lens of Example 16 has the same configuration as the zoom lens of Example 6.
The zoom lens of Example 17 has the same configuration as the zoom lens of Example 7.
The zoom lens of Example 18 has the same configuration as the zoom lens of Example 8.
The zoom lens of Example 19 has the same configuration as the zoom lens of Example 9.
The zoom lens of Example 20 has the same configuration as the zoom lens of Example 10.
実施例11における像高、全画角のデータを以下に示す。
各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.09 8.84 15.85 28.34 49.20
FNO. 3.22 4.16 4.92 5.67 6.00
画角2ω 78.29 47.23 26.86 15.39 8.96
像高 3.70 3.88 3.88 3.88 3.88
Data on the image height and the total angle of view in Example 11 are shown below.
Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.09 8.84 15.85 28.34 49.20
FNO. 3.22 4.16 4.92 5.67 6.00
Angle of view 2ω 78.29 47.23 26.86 15.39 8.96
Image height 3.70 3.88 3.88 3.88 3.88
実施例12における像高、全画角のデータを以下に示す。
各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.09 8.86 15.82 28.26 49.13
FNO. 3.22 4.13 4.89 5.54 6.00
画角2ω 78.23 47.13 26.91 15.41 8.99
像高 3.70 3.88 3.88 3.88 3.88
Data of the image height and the total angle of view in Example 12 are shown below.
Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.09 8.86 15.82 28.26 49.13
FNO. 3.22 4.13 4.89 5.54 6.00
Angle of view 2ω 78.23 47.13 26.91 15.41 8.99
Image height 3.70 3.88 3.88 3.88 3.88
実施例13における像高、全画角のデータを以下に示す。
各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.09 8.83 15.82 28.27 49.16
FNO. 3.23 4.16 4.93 5.67 6.00
画角2ω 78.19 47.17 26.89 15.43 8.98
像高 3.71 3.88 3.88 3.88 3.88
Data of image height and full angle of view in Example 13 are shown below.
Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.09 8.83 15.82 28.27 49.16
FNO. 3.23 4.16 4.93 5.67 6.00
Angle of view 2ω 78.19 47.17 26.89 15.43 8.98
Image height 3.71 3.88 3.88 3.88 3.88
実施例14における像高、全画角のデータを以下に示す。
各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.08 8.75 16.50 28.17 49.11
FNO. 3.26 4.19 5.21 5.68 6.00
画角2ω 78.59 47.76 25.91 15.46 8.96
像高 3.70 3.88 3.88 3.88 3.88
Data of the image height and the total angle of view in Example 14 are shown below.
Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.08 8.75 16.50 28.17 49.11
FNO. 3.26 4.19 5.21 5.68 6.00
Angle of view 2ω 78.59 47.76 25.91 15.46 8.96
Image height 3.70 3.88 3.88 3.88 3.88
実施例15における像高、全画角のデータを以下に示す。
各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.12 8.76 15.93 28.29 48.96
FNO. 3.30 4.23 5.00 5.62 6.01
画角2ω 77.87 47.40 26.73 15.35 9.02
像高 3.71 3.88 3.88 3.88 3.88
Data of the image height and the total angle of view in Example 15 are shown below.
Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.12 8.76 15.93 28.29 48.96
FNO. 3.30 4.23 5.00 5.62 6.01
Angle of view 2ω 77.87 47.40 26.73 15.35 9.02
Image height 3.71 3.88 3.88 3.88 3.88
実施例16における像高、全画角のデータを以下に示す。
各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.12 8.82 15.93 28.29 49.12
FNO. 3.31 4.22 5.07 5.81 6.00
画角2ω 77.71 47.02 26.78 15.44 8.97
像高 3.73 3.88 3.88 3.88 3.88
Data of image height and full angle of view in Example 16 are shown below.
Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.12 8.82 15.93 28.29 49.12
FNO. 3.31 4.22 5.07 5.81 6.00
Angle of view 2ω 77.71 47.02 26.78 15.44 8.97
Image height 3.73 3.88 3.88 3.88 3.88
実施例17における像高、全画角のデータを以下に示す。
各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.11 8.74 15.91 28.38 49.06
FNO. 3.27 4.16 5.05 5.70 6.00
画角2ω 77.93 47.41 26.71 15.33 8.98
像高 3.74 3.88 3.88 3.88 3.88
Data of image height and full angle of view in Example 17 are shown below.
Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.11 8.74 15.91 28.38 49.06
FNO. 3.27 4.16 5.05 5.70 6.00
Angle of view 2ω 77.93 47.41 26.71 15.33 8.98
Image height 3.74 3.88 3.88 3.88 3.88
実施例18における像高、全画角のデータを以下に示す。
各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 4.94 8.39 14.40 26.69 47.06
FNO. 3.50 4.47 5.15 4.73 6.00
画角2ω 79.88 49.93 29.25 16.04 9.36
像高 3.73 3.88 3.88 3.88 3.88
Data of image height and full angle of view in Example 18 are shown below.
Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 4.94 8.39 14.40 26.69 47.06
FNO. 3.50 4.47 5.15 4.73 6.00
Angle of view 2ω 79.88 49.93 29.25 16.04 9.36
Image height 3.73 3.88 3.88 3.88 3.88
実施例19における像高、全画角のデータを以下に示す。
各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.11 8.76 15.96 28.39 49.04
FNO. 3.35 4.30 5.16 5.72 6.00
画角2ω 78.14 47.66 26.67 15.26 8.96
像高 3.70 3.88 3.88 3.88 3.88
Data of image height and full angle of view in Example 19 are shown below.
Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.11 8.76 15.96 28.39 49.04
FNO. 3.35 4.30 5.16 5.72 6.00
Angle of view 2ω 78.14 47.66 26.67 15.26 8.96
Image height 3.70 3.88 3.88 3.88 3.88
実施例20における像高、全画角のデータを以下に示す。
各種データ
WE ST1 ST2 ST3 TE
焦点距離 5.09 8.84 15.45 28.06 49.11
FNO. 3.24 4.30 5.17 5.65 6.02
画角2ω 75.59 47.47 27.59 15.36 8.88
像高 3.52 3.83 3.83 3.83 3.83)
Data on the image height and the total angle of view in Example 20 are shown below.
Various data
WE ST1 ST2 ST3 TE
Focal length 5.09 8.84 15.45 28.06 49.11
FNO. 3.24 4.30 5.17 5.65 6.02
Angle of view 2ω 75.59 47.47 27.59 15.36 8.88
(Image height 3.52 3.83 3.83 3.83 3.83)
以上の実施例1〜9、10の無限遠物点合焦時の収差図をそれぞれ図10〜図27、図33〜図35に示す。これらの収差図において、(a)は広角端、(b)は第1の中間焦点距離状態、(c)は第2の中間焦点距離状態、(d)は第3の中間焦点距離状態、(e)は望遠端における球面収差(SA)、非点収差(AS)、歪曲収差(DT)、倍率色収差(CC)を示す。各図中、“ω”は半画角を示す。   FIGS. 10 to 27 and FIGS. 33 to 35 show aberration diagrams of Examples 1 to 9 and 10 at the time of focusing on an object point at infinity, respectively. In these aberration diagrams, (a) is a wide angle end, (b) is a first intermediate focal length state, (c) is a second intermediate focal length state, (d) is a third intermediate focal length state, ( e) shows spherical aberration (SA), astigmatism (AS), distortion (DT), and lateral chromatic aberration (CC) at the telephoto end. In each figure, “ω” indicates a half angle of view.
次に、各実施例における条件式(1)〜(9)の値を掲げる。

条件式 実施例1 実施例2 実施例3 実施例4 実施例5
(1) Σd2G/Imw 1.503 1.508 1.519 1.494 1.486
(2) N2ave 1.924 1.924 1.924 1.924 1.855
(3) f2/ft 0.147 0.147 0.147 0.147 0.147
(4) f2/R22f 0.042 0.027 0.022 0.044 0.034
(5) f2/R23r -0.146 -0.180 -0.127 -0.144 -0.122
(6) SF21 0.948 0.953 0.946 0.925 0.845
(7) f1/ft 0.649 0.649 0.649 0.646 0.647
(8) ft/fw 9.664 9.648 9.661 9.675 9.564
(9) Imw/fw 0.762 0.762 0.763 0.764 0.758


条件式 実施例6 実施例7 実施例8 実施例9 実施例10
(1) Σd2G/Imw 1.471 1.417 1.359 1.306 1.742
(2) N2ave 1.918 1.924 1.879 1.894 1.847
(3) f2/ft 0.152 0.147 0.114 0.147 0.154
(4) f2/R22f -1.251 0.063 -0.184 0.026 0.153
(5) f2/R23r 0.362 -0.151 -0.224 -0.094 0.038
(6) SF21 0.921 0.955 0.864 0.906 0.945
(7) f1/ft 0.671 0.648 0.649 0.661 0.801
(8) ft/fw 9.596 9.606 9.524 9.596 9.654
(9) Imw/fw 0.758 0.760 0.785 0.759 0.752

条件式 実施例11 実施例12 実施例13 実施例14 実施例15
(1) Σd2G/Imw 1.576 1.581 1.588 1.567 1.553
(2) N2ave 1.924 1.924 1.924 1.924 1.855
(3) f2/ft 0.147 0.147 0.147 0.147 0.147
(4) f2/R22f 0.042 0.027 0.022 0.044 0.034
(5) f2/R23r -0.146 -0.180 -0.127 -0.144 -0.122
(6) SF21 0.948 0.953 0.946 0.925 0.845
(7) f1/ft 0.649 0.649 0.649 0.646 0.647
(8) ft/fw 9.664 9.648 9.661 9.675 9.564
(9) Imw/fw 0.727 0.726 0.729 0.729 0.725

条件式 実施例16 実施例17 実施例18 実施例19 実施例20
(1) Σd2G/Imw 1.529 1.471 1.414 1.370 1.742
(2) N2ave 1.918 1.924 1.879 1.894 1.847
(3) f2/ft 0.152 0.147 0.114 0.147 0.154
(4) f2/R22f -1.251 0.063 -0.184 0.026 0.153
(5) f2/R23r 0.362 -0.151 -0.224 -0.094 0.038
(6) SF21 0.921 0.955 0.864 0.906 0.945
(7) f1/ft 0.671 0.648 0.649 0.661 0.801
(8) ft/fw 9.596 9.606 9.524 9.596 9.654
(9) Imw/fw 0.729 0.732 0.755 0.724 0.691
Next, the values of conditional expressions (1) to (9) in each example are listed.

Conditional Example 1 Example 2 Example 3 Example 4 Example 5
(1) Σd2G / I mw 1.503 1.508 1.519 1.494 1.486
(2) N 2ave 1.924 1.924 1.924 1.924 1.855
(3) f 2 / f t 0.147 0.147 0.147 0.147 0.147
(4) f 2 / R 22f 0.042 0.027 0.022 0.044 0.034
(5) f 2 / R 23r -0.146 -0.180 -0.127 -0.144 -0.122
(6) SF 21 0.948 0.953 0.946 0.925 0.845
(7) f 1 / f t 0.649 0.649 0.649 0.646 0.647
(8) f t / f w 9.664 9.648 9.661 9.675 9.564
(9) I mw / f w 0.762 0.762 0.763 0.764 0.758


Conditional Example Example 6 Example 7 Example 8 Example 9 Example 10
(1) Σd2G / I mw 1.471 1.417 1.359 1.306 1.742
(2) N 2ave 1.918 1.924 1.879 1.894 1.847
(3) f 2 / f t 0.152 0.147 0.114 0.147 0.154
(4) f 2 / R 22f -1.251 0.063 -0.184 0.026 0.153
(5) f 2 / R 23r 0.362 -0.151 -0.224 -0.094 0.038
(6) SF 21 0.921 0.955 0.864 0.906 0.945
(7) f 1 / f t 0.671 0.648 0.649 0.661 0.801
(8) f t / f w 9.596 9.606 9.524 9.596 9.654
(9) I mw / f w 0.758 0.760 0.785 0.759 0.752

Conditional Example 11 Example 12 Example 13 Example 14 Example 15
(1) Σd2G / I mw 1.576 1.581 1.588 1.567 1.553
(2) N 2ave 1.924 1.924 1.924 1.924 1.855
(3) f 2 / f t 0.147 0.147 0.147 0.147 0.147
(4) f 2 / R 22f 0.042 0.027 0.022 0.044 0.034
(5) f 2 / R 23r -0.146 -0.180 -0.127 -0.144 -0.122
(6) SF 21 0.948 0.953 0.946 0.925 0.845
(7) f 1 / f t 0.649 0.649 0.649 0.646 0.647
(8) f t / f w 9.664 9.648 9.661 9.675 9.564
(9) I mw / f w 0.727 0.726 0.729 0.729 0.725

Conditional Example Example 16 Example 17 Example 18 Example 19 Example 20
(1) Σd2G / I mw 1.529 1.471 1.414 1.370 1.742
(2) N 2ave 1.918 1.924 1.879 1.894 1.847
(3) f 2 / f t 0.152 0.147 0.114 0.147 0.154
(4) f 2 / R 22f -1.251 0.063 -0.184 0.026 0.153
(5) f 2 / R 23r 0.362 -0.151 -0.224 -0.094 0.038
(6) SF 21 0.921 0.955 0.864 0.906 0.945
(7) f 1 / f t 0.671 0.648 0.649 0.661 0.801
(8) f t / f w 9.596 9.606 9.524 9.596 9.654
(9) I mw / f w 0.729 0.732 0.755 0.724 0.691
(歪曲収差の補正)
ところで、本発明のズームレンズを用いたときに、像の歪曲は電気的にデジタル補正する。以下に、像の歪曲をデジタル補正するための基本的概念について説明する。
(Correction of distortion)
By the way, when the zoom lens of the present invention is used, image distortion is digitally corrected electrically. The basic concept for digitally correcting image distortion will be described below.
例えば、図28に示すように、光軸と撮像面との交点を中心として有効撮像面の長辺に内接する半径Rの円周上(像高)での倍率を固定し、この円周を補正の基準とする。そして、それ以外の任意の半径r(ω)の円周上(像高)の各点を略放射方向に移動させて、半径r'(ω)となるように同心円状に移動させることで補正する。   For example, as shown in FIG. 28, the magnification on the circumference (image height) of the radius R inscribed in the long side of the effective imaging surface around the intersection of the optical axis and the imaging surface is fixed, and this circumference is The standard for correction. Then, correction is performed by moving each point on the circumference (image height) of any other radius r (ω) in a substantially radial direction and concentrically so as to have the radius r ′ (ω). To do.
例えば、図28において、半径Rの円の内側に位置する任意の半径r1(ω)の円周上
の点P1は、円の中心に向けて補正すべき半径r1'(ω)円周上の点P2に移動させる。また、半径Rの円の外側に位置する任意の半径r2(ω)の円周上の点Q1は、円の中心から離れる方向に向けて補正すべき半径r2'(ω)円周上の点Q2に移動させる。
For example, in FIG. 28, a point P 1 on the circumference of an arbitrary radius r 1 (ω) located inside the circle of radius R is a radius r 1 ′ (ω) circle to be corrected toward the center of the circle. Move to point P 2 on the circumference. A point Q 1 on the circumference of an arbitrary radius r 2 (ω) located outside the circle of radius R is a radius r 2 ′ (ω) circumference to be corrected in a direction away from the center of the circle. It is moved to the point Q 2 of the above.
ここで、r'(ω)は次のように表わすことができる。
r'(ω)=α・f・tanω (0≦α≦1)
ただし、
ωは被写体半画角、fは結像光学系(本発明では、ズームレンズ)の焦点距離である。
Here, r ′ (ω) can be expressed as follows.
r ′ (ω) = α · f · tan ω (0 ≦ α ≦ 1)
However,
ω is the subject half angle of view, and f is the focal length of the imaging optical system (in the present invention, the zoom lens).
ここで、前記半径Rの円上(像高)に対応する理想像高をYとすると、
α=R/Y=R/(f・tanω)
となる。
Here, if the ideal image height corresponding to the circle (image height) of the radius R is Y,
α = R / Y = R / (f · tan ω)
It becomes.
光学系は、理想的には、光軸に対して回転対称であり、すなわち歪曲収差も光軸に対して回転対称に発生する。したがって、上述のように、光学的に発生した歪曲収差を電気的に補正する場合には、再現画像上で光軸と撮像面との交点を中心とした有効撮像面の長辺に内接する半径Rの円の円周上(像高)の倍率を固定して、それ以外の半径r(ω)の円周上(像高)の各点を略放射方向に移動させて、半径r'(ω)となるように同心円状に
移動させることで補正することができれば、データ量や演算量の点で有利と考えられる。
The optical system is ideally rotationally symmetric with respect to the optical axis, that is, distortion is also generated rotationally symmetric with respect to the optical axis. Therefore, as described above, when the optically generated distortion aberration is electrically corrected, the radius inscribed in the long side of the effective imaging surface around the intersection of the optical axis and the imaging surface on the reproduced image. The magnification on the circumference of the circle of R (image height) is fixed, and the other points on the circumference of the circle (image height) of radius r (ω) are moved in a substantially radial direction to obtain a radius r ′ ( If correction can be performed by moving the concentric circles so that ω), it is considered advantageous in terms of data amount and calculation amount.
ところが、光学像は、電子撮像素子で撮像された時点で(サンプリングのため)連続量ではなくなる。したがって、厳密には光学像上に描かれる上記半径Rの円も、電子撮像素子上の画素が放射状に配列されていない限り正確な円ではなくなる。   However, the optical image is no longer a continuous amount (due to sampling) when captured by the electronic image sensor. Therefore, strictly speaking, the circle with the radius R drawn on the optical image is not an accurate circle unless the pixels on the electronic image sensor are arranged radially.
つまり、離散的座標点毎に表わされる画像データの形状補正においては、上記倍率を固定できる円は存在しない。そこで、各画素(Xi,Yj)毎に、移動先の座標(Xi',Yj'
)を決める方法を用いるのがよい。なお、座標(Xi',Yj')に(Xi,Yj)の2点以
上が移動してきた場合には、各画素が有する値の平均値をとる。また、移動してくる点がない場合には、周囲のいくつかの画素の座標(Xi',Yj')の値を用いて補間すればよい。
That is, in the shape correction of the image data represented for each discrete coordinate point, there is no circle that can fix the magnification. Therefore, for each pixel (Xi, Yj), the coordinates (Xi ', Yj') of the movement destination
) Should be used. When two or more points (Xi, Yj) have moved to the coordinates (Xi ′, Yj ′), the average value of the values possessed by each pixel is taken. If there is no moving point, interpolation may be performed using the values of the coordinates (Xi ′, Yj ′) of some surrounding pixels.
このような方法は、特にズームレンズが有する電子撮像装置において光学系や電子撮像素子の製造誤差等のために光軸に対して歪みが著しく、前記光学像上に描かれる上記半径Rの円が非対称になった場合の補正に有効である。また、撮像素子あるいは各種出力装置において信号を画像に再現する際に幾何学的歪み等が発生する場合等の補正に有効である。   Such a method is particularly distorted with respect to the optical axis due to a manufacturing error of an optical system or an electronic imaging element in an electronic imaging device included in a zoom lens, and the circle with the radius R drawn on the optical image is It is effective for correction when it becomes asymmetric. Further, it is effective for correction when a geometric distortion or the like occurs when a signal is reproduced as an image in an image sensor or various output devices.
本発明の電子撮像装置では、補正量r’(ω)−r(ω)を計算するために、r(ω)すなわち半画角と像高との関係、あるいは、実像高rと理想像高r’/αとの関係が、電子撮像装置に内蔵された記録媒体に記録されている構成としてもよい。   In the electronic imaging apparatus of the present invention, in order to calculate the correction amount r ′ (ω) −r (ω), r (ω), that is, the relationship between the half field angle and the image height, or the real image height r and the ideal image height. The relationship between r ′ / α may be recorded on a recording medium built in the electronic imaging apparatus.
なお、歪曲補正後の画像が短辺方向の両端において光量が極端に不足することのないようにするには、前記半径Rが、次の条件式を満足するのがよい。   Note that the radius R preferably satisfies the following conditional expression so that the image after distortion correction does not have an extremely short amount of light at both ends in the short side direction.
0≦R≦0.6Ls
ただし、Lsは有効撮像面の短辺の長さである。
0 ≦ R ≦ 0.6Ls
However, Ls is the length of the short side of the effective imaging surface.
好ましくは、前記半径Rは、次の条件式を満足するのがよい。
0.3Ls≦R≦0.6Ls
さらには、半径Rは、略有効撮像面の短辺方向の内接円の半径に一致させるのが最も有利である。なお、半径R=0の近傍、すなわち、軸上近傍において倍率を固定した補正の場合は、実質画像数の面で若干の不利があるが、広画角化しても小型化にするための効果は確保できる。
Preferably, the radius R satisfies the following conditional expression.
0.3Ls≤R≤0.6Ls
Furthermore, it is most advantageous to make the radius R coincide with the radius of the inscribed circle in the short side direction of the substantially effective imaging surface. In the case of correction in which the magnification is fixed in the vicinity of the radius R = 0, that is, in the vicinity of the axis, there is a slight disadvantage in terms of the number of actual images, but the effect of reducing the size even when the angle of view is widened. Can be secured.
なお、補正が必要な焦点距離区間については、いくつかの焦点ゾーンに分割する。そして、該分割された焦点ゾーン内の望遠端近傍で略、
r’(ω)=α・f・tanω
を満足する補正結果が得られる場合と同じ補正量で補正してもよい。
The focal length section that needs to be corrected is divided into several focal zones. And approximately near the telephoto end in the divided focal zone,
r ′ (ω) = α · f · tan ω
You may correct | amend with the same correction amount as the case where the correction result which satisfies is obtained.
ただし、その場合、分割された焦点ゾーン内の広角端において樽型歪曲量がある程度残存してしまう。また、分割ゾーン数を増加させてしまうと、補正のために必要な固有データを記録媒体に余計に保有する必要が生じあまり好ましくない。そこで、分割された焦点ゾーン内の各焦点距離に関連した1つ又は数個の係数を予め算出しておく。この係数は、シミュレーションや実機による測定に基づいて決定しておけばよい。   However, in that case, some barrel distortion remains at the wide-angle end in the divided focal zone. Further, if the number of divided zones is increased, it becomes unnecessary to store extraneous data necessary for correction on the recording medium, which is not preferable. Therefore, one or several coefficients related to each focal length in the divided focal zone are calculated in advance. This coefficient may be determined on the basis of simulation or actual measurement.
そして、前記分割されたゾーン内の望遠端近傍で略、
r’(ω)=α・f・tanω
を満足する補正結果が得られる場合の補正量を算出し、この補正量に対して焦点距離毎に前記係数を一律に掛けて最終的な補正量にしてもよい。
And approximately near the telephoto end in the divided zone,
r ′ (ω) = α · f · tan ω
It is also possible to calculate a correction amount when a correction result satisfying the above is obtained, and uniformly multiply the correction amount for each focal distance to obtain a final correction amount.
ところで、無限遠物体を結像させて得られた像に歪曲がない場合は、
f=y/tanω
が成立する。
ただし、yは像点の光軸からの高さ(像高)、fは結像系(本発明ではズームレンズ)の焦点距離、ωは撮像面上の中心からyの位置に結ぶ像点に対応する物点方向の光軸に対する角度(被写体半画角)である。
By the way, if there is no distortion in the image obtained by imaging an object at infinity,
f = y / tan ω
Is established.
Where y is the height of the image point from the optical axis (image height), f is the focal length of the imaging system (in the present invention, the zoom lens), and ω is the image point connected from the center on the imaging surface to the y position. It is an angle (subject half field angle) with respect to the optical axis in the corresponding object direction.
結像系に樽型の歪曲収差がある場合は、
f>y/tanω
となる。つまり、結像系の焦点距離fと、像高yとを一定とすると、ωの値は大きくなる。
If the imaging system has barrel distortion,
f> y / tan ω
It becomes. That is, if the focal length f of the imaging system and the image height y are constant, the value of ω increases.
(デジタルカメラ)
図29〜図31は、以上のようなズームレンズを撮影光学系141に組み込んだ本発明によるデジタルカメラの構成の概念図を示す。図29はデジタルカメラ140の外観を示す前方斜視図、図30は同後方正面図、図31はデジタルカメラ140の構成を示す模式的な断面図である。ただし、図29と図31においては、撮影光学系141の非沈胴時を示している。デジタルカメラ140は、この例の場合、撮影用光路142を有する撮影光学系141、ファインダー用光路144を有するファインダー光学系143、シャッターボタン145、フラッシュ146、液晶表示モニター147、焦点距離変更ボタン161、設定変更スイッチ162等を含み、撮影光学系141の沈胴時には、カバー160をスライドすることにより、撮影光学系141とファインダー光学系143とフラッシュ146はそのカバー160で覆われる。そして、カバー160を開いてカメラ140を撮影状態に設定すると、撮影光学系141は図31の非沈胴状態になり、カメラ140の上部に配置されたシャッターボタン145を押圧すると、それに連動して撮影光学系141、例えば実施例1のズームレンズを通して撮影が行われる。撮影光学系141によって形成された物体像が、波長域制限コートを施したローパスフィルタFとカバーガラスCを介してCCD149の撮像面上に形成される。このCCD149で受光された物体像は、処理手段151を介し、電子画像としてカメラ背面に設けられた液晶表示モニター147に表示される。また、この処理手段151には記録手段152が接続され、撮影された電子画像を記録することもできる。なお、この記録手段152は処理手段151と別体に設けてもよいし、フレキシブルディスクやメモリーカード、MO等により電子的に記録書込を行うように構成してもよい。また、CCD149に代わって銀塩フィルムを配置した銀塩カメラとして構成してもよい。
(Digital camera)
FIGS. 29 to 31 are conceptual diagrams of the configuration of the digital camera according to the present invention in which the zoom lens as described above is incorporated in the photographing optical system 141. FIG. 29 is a front perspective view showing the appearance of the digital camera 140, FIG. 30 is a rear front view thereof, and FIG. 31 is a schematic sectional view showing the configuration of the digital camera 140. However, in FIGS. 29 and 31, the photographing optical system 141 is not retracted. In this example, the digital camera 140 includes a photographing optical system 141 having a photographing optical path 142, a finder optical system 143 having a finder optical path 144, a shutter button 145, a flash 146, a liquid crystal display monitor 147, a focal length change button 161, When the photographic optical system 141 is retracted, including the setting change switch 162, the photographic optical system 141, the finder optical system 143, and the flash 146 are covered with the cover 160 by sliding the cover 160. When the cover 160 is opened and the camera 140 is set to the photographing state, the photographing optical system 141 is in the non-collapsed state shown in FIG. Photographing is performed through the optical system 141, for example, the zoom lens of the first embodiment. An object image formed by the photographic optical system 141 is formed on the imaging surface of the CCD 149 through a low-pass filter F and a cover glass C that are provided with a wavelength band limiting coat. The object image received by the CCD 149 is displayed as an electronic image on a liquid crystal display monitor 147 provided on the back of the camera via the processing means 151. Further, the processing means 151 is connected to a recording means 152 so that a photographed electronic image can be recorded. The recording unit 152 may be provided separately from the processing unit 151, or may be configured to perform recording / writing electronically using a flexible disk, a memory card, an MO, or the like. Further, instead of the CCD 149, a silver salt camera in which a silver salt film is arranged may be configured.
さらに、ファインダー用光路144上にはファインダー用対物光学系153が配置してある。ファインダー用対物光学系153は、複数のレンズ群(図の場合は3群)と2つのプリズムからなり、撮影光学系141のズームレンズに連動して焦点距離が変化するズーム光学系からなり、このファインダー用対物光学系153によって形成された物体像は、像正立部材である正立プリズム155の視野枠157上に形成される。この正立プリズム155の後方には、正立正像にされた像を観察者眼球Eに導く接眼光学系159が配置されている。なお、接眼光学系159の射出側にカバー部材150が配置されている。   Further, a finder objective optical system 153 is disposed on the finder optical path 144. The finder objective optical system 153 includes a plurality of lens groups (three groups in the figure) and two prisms, and includes a zoom optical system whose focal length changes in conjunction with the zoom lens of the photographing optical system 141. The object image formed by the finder objective optical system 153 is formed on the field frame 157 of the erecting prism 155 that is an image erecting member. Behind the erecting prism 155, an eyepiece optical system 159 that guides the erect image to the observer eyeball E is disposed. A cover member 150 is disposed on the exit side of the eyepiece optical system 159.
このように構成されたデジタルカメラ140は、撮影光学系141が本発明により、沈胴時に厚みを極めて薄く、高変倍で全変倍域で結像性能を極めて安定的であるので、高性能・小型化・広画角化が実現できる。   The digital camera 140 configured in this way has the imaging optical system 141 according to the present invention, which is extremely thin when retracted, and has high zooming performance and extremely stable imaging performance in the entire zooming range. A small size and wide angle of view can be realized.
(内部回路構成)
図32は、上記デジタルカメラ140の主要部の内部回路の構成ブロック図である。なお、以下の説明では、上記の処理手段は、例えばCDS/ADC部124、一時記憶メモリ117、画像処理部118等からなり、記憶手段は、例えば記憶媒体部119等からなる。
(Internal circuit configuration)
FIG. 32 is a block diagram showing the internal circuitry of the main part of the digital camera 140. In the following description, the processing means includes, for example, the CDS / ADC unit 124, the temporary storage memory 117, the image processing unit 118, and the like, and the storage means includes, for example, the storage medium unit 119.
図32に示すように、デジタルカメラ140は、操作部112と、この操作部112に接続された制御部113と、この制御部113の制御信号出力ポートにバス114及び115を介して接続された撮像駆動回路116並びに一時記憶メモリ117、画像処理部118、記憶媒体部119、表示部120、及び設定情報記憶メモリ部121を備えている。   As shown in FIG. 32, the digital camera 140 is connected to the operation unit 112, the control unit 113 connected to the operation unit 112, and the control signal output port of the control unit 113 via buses 114 and 115. An imaging drive circuit 116, a temporary storage memory 117, an image processing unit 118, a storage medium unit 119, a display unit 120, and a setting information storage memory unit 121 are provided.
上記の一時記憶メモリ117、画像処理部118、記憶媒体部119、表示部120、及び設定情報記憶メモリ部121は、バス122を介して相互にデータの入力又は出力が可能なように構成され、また、撮像駆動回路116には、CCD149とCDS/ADC部124が接続されている。   The temporary storage memory 117, the image processing unit 118, the storage medium unit 119, the display unit 120, and the setting information storage memory unit 121 are configured so that data can be input or output with each other via the bus 122. In addition, a CCD 149 and a CDS / ADC unit 124 are connected to the imaging drive circuit 116.
操作部112は各種の入力ボタンやスイッチを備え、これらの入力ボタンやスイッチを介して外部(カメラ使用者)から入力されるイベント情報を制御部に通知する回路である。   The operation unit 112 includes various input buttons and switches, and is a circuit that notifies the control unit of event information input from the outside (camera user) via these input buttons and switches.
制御部113は、例えばCPU等からなる中央演算処理装置であり、不図示のプログラムメモリを内蔵し、そのプログラムメモリに格納されているプログラムにしたがって、操作部112を介してカメラ使用者から入力される指示命令を受けてデジタルカメラ140全体を制御する回路である。   The control unit 113 is a central processing unit composed of, for example, a CPU and the like. The control unit 113 includes a program memory (not shown) and is input from the camera user via the operation unit 112 according to a program stored in the program memory. This is a circuit that controls the entire digital camera 140 in response to an instruction command.
CCD149は、本発明による撮影光学系141を介して形成された物体像を受光する。CCD149は、撮像駆動回路116により駆動制御され、その物体像の各画素ごとの光量を電気信号に変換してCDS/ADC部124に出力する撮像素子である。   The CCD 149 receives an object image formed through the photographing optical system 141 according to the present invention. The CCD 149 is an image pickup element that is driven and controlled by the image pickup drive circuit 116, converts the light amount of each pixel of the object image into an electrical signal, and outputs the electric signal to the CDS / ADC unit 124.
CDS/ADC部124は、CCD149から入力する電気信号を増幅しかつアナログ/デジタル変換を行って、この増幅とデジタル変換を行っただけの映像生データ(ベイヤーデータ、以下RAWデータという。)を一時記憶メモリ117に出力する回路である。   The CDS / ADC unit 124 amplifies the electric signal input from the CCD 149 and performs analog / digital conversion, and temporarily stores the raw video data (Bayer data, hereinafter referred to as RAW data) that has just been subjected to the amplification and digital conversion. This is a circuit for outputting to the storage memory 117.
一時記憶メモリ117は、例えばSDRAM等からなるバッファであり、CDS/ADC部124から出力される上記RAWデータを一時的に記憶するメモリ装置である。画像処理部118は、一時記憶メモリ117に記憶されたRAWデータ又は記憶媒体部119に記憶されているRAWデータを読み出して、制御部113から指定された画質パラメータに基づいて歪曲収差補正を含む各種画像処理を電気的に行う回路である。   The temporary storage memory 117 is a buffer made of, for example, SDRAM or the like, and is a memory device that temporarily stores the RAW data output from the CDS / ADC unit 124. The image processing unit 118 reads out the RAW data stored in the temporary storage memory 117 or the RAW data stored in the storage medium unit 119, and performs various corrections including distortion correction based on the image quality parameter designated from the control unit 113. It is a circuit that performs image processing electrically.
記録媒体部119は、例えばフラッシュメモリ等からなるカード型又はスティック型の記録媒体を着脱自在に装着して、それらカード型又はスティック型のフラッシュメモリに、一時記憶メモリ117から転送されるRAWデータや画像処理部118で画像処理された画像データを記録して保持する装置の制御回路である。   The recording medium unit 119 detachably mounts a card-type or stick-type recording medium made of, for example, a flash memory, and RAW data transferred from the temporary storage memory 117 to the card-type or stick-type flash memory. This is a control circuit of an apparatus for recording and holding image data processed by the image processing unit 118.
表示部120は、液晶表示モニターを備え、その液晶表示モニターに画像や操作メニュー等を表示する回路である。設定情報記憶メモリ部121には、予め各種の画質パラメータが格納されているROM部と、そのROM部から読み出された画質パラメータの中から操作部112の入力操作によって選択された画質パラメータを記憶するRAM部が備えられている。設定情報記憶メモリ部121は、それらのメモリへの入出力を制御する回路である。   The display unit 120 includes a liquid crystal display monitor, and is a circuit that displays an image, an operation menu, and the like on the liquid crystal display monitor. The setting information storage memory unit 121 stores a ROM unit in which various image quality parameters are stored in advance, and an image quality parameter selected by an input operation of the operation unit 112 among the image quality parameters read from the ROM unit. RAM section is provided. The setting information storage memory unit 121 is a circuit that controls input and output to these memories.
このように構成されたデジタルカメラ140は、撮影光学系141が、本発明により、十分な広角域を有し、コンパクトな構成としながら、高変倍で全変倍域で結像性能が極めて安定的であるので、高性能・小型化・広画角化が実現できる。そして、広角側、望遠側での速い合焦動作が可能となる。   In the digital camera 140 configured in this way, the imaging optical system 141 has a sufficiently wide angle range and a compact configuration according to the present invention, and the imaging performance is extremely stable at a high zoom ratio and in a full zoom ratio range. Therefore, high performance, downsizing, and wide angle of view can be realized. In addition, fast focusing operation on the wide-angle side and the telephoto side is possible.
以上のように、本発明に係るズームレンズは、従来よりも撮影領域を広げたいというユーザーの要望を満たすべく、高変倍比化・広画角化に有利である。また、撮影画像の画質も良好に維持し易いため、CCDやCMOS等の電子撮像素子に適している。   As described above, the zoom lens according to the present invention is advantageous for achieving a high zoom ratio and a wide angle of view in order to satisfy the user's desire to expand the shooting area as compared with the conventional zoom lens. In addition, since it is easy to maintain the image quality of the captured image, it is suitable for an electronic image sensor such as a CCD or CMOS.
本発明のズームレンズの実施例1の無限遠物点合焦時の広角端(a)、第1の中間焦点距離状態(b)、第2の中間焦点距離状態(c)、第3の中間焦点距離状態(d)望遠端(e)でのレンズ断面図である。The wide-angle end (a), the first intermediate focal length state (b), the second intermediate focal length state (c), and the third intermediate during focusing on an object point at infinity according to the first embodiment of the zoom lens of the present invention. It is a lens sectional view in a focal length state (d) telephoto end (e). 本発明のズームレンズの実施例2の図1と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 2 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例3の図1と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 3 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例4の図1と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 4 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例5の図1と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 5 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例6の図1と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 6 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例7の図1と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 7 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例8の図1と同様の図である。It is a figure similar to FIG. 1 of Example 8 of the zoom lens of this invention. 本発明のズームレンズの実施例9の図1と同様の図である。It is the same figure as FIG. 1 of Example 9 of the zoom lens of this invention. 実施例1の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram for Example 1 upon focusing on an object point at infinity. 実施例1の無限遠物点合焦時の他の収差図である。FIG. 6 is another aberration diagram for Example 1 upon focusing on an object point at infinity. 実施例2の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 6 is an aberration diagram for Example 2 upon focusing on an object point at infinity. 実施例2の無限遠物点合焦時の他の収差図である。FIG. 10 is another aberration diagram for Example 2 upon focusing on an object point at infinity. 実施例3の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 3 upon focusing on an object point at infinity. 実施例3の無限遠物点合焦時の他の収差図である。FIG. 10 is another aberration diagram for Example 3 upon focusing on an object point at infinity. 実施例4の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 4 upon focusing on an object point at infinity. 実施例4の無限遠物点合焦時の他の収差図である。FIG. 12 is another aberration diagram for Example 4 upon focusing on an object point at infinity. 実施例5の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 5 upon focusing on an object point at infinity. 実施例5の無限遠物点合焦時の他の収差図である。FIG. 12 is another aberration diagram for Example 5 upon focusing on an object point at infinity. 実施例6の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 6 upon focusing on an object point at infinity. 実施例6の無限遠物点合焦時の他の収差図である。FIG. 12 is another aberration diagram for Example 6 upon focusing on an object point at infinity. 実施例7の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 7 upon focusing on an object point at infinity. 実施例7の無限遠物点合焦時の他の収差図である。FIG. 12B is another aberration diagram for Example 7 upon focusing on an object point at infinity. 実施例8の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 8 upon focusing on an object point at infinity. 実施例8の無限遠物点合焦時の他の収差図である。FIG. 12 is another aberration diagram for Example 8 upon focusing on an object point at infinity. 実施例9の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 9 upon focusing on an object point at infinity. 実施例9の無限遠物点合焦時の他の収差図である。FIG. 12A is another aberration diagram for Example 9 upon focusing on an object point at infinity. 歪曲収差の補正を説明する図である。It is a figure explaining correction | amendment of a distortion aberration. 本発明によるズームレンズを組み込んだデジタルカメラの外観を示す前方斜視図である。It is a front perspective view which shows the external appearance of the digital camera incorporating the zoom lens by this invention. 上記デジタルカメラの後方斜視図である。It is a rear perspective view of the digital camera. 上記デジタルカメラの断面図である。It is sectional drawing of the said digital camera. デジタルカメラの主要部の内部回路の構成ブロック図である。It is a block diagram of the internal circuit of the main part of the digital camera. 本発明のズームレンズの実施例10の図1と同様の図である。It is a figure similar to FIG. 1 of Example 10 of the zoom lens of this invention. 実施例10の無限遠物点合焦時の収差図である。FIG. 10 is an aberration diagram for Example 10 upon focusing on an object point at infinity. 実施例10の無限遠物点合焦時の他の収差図である。FIG. 12A is another aberration diagram for Example 10 upon focusing on an object point at infinity.
符号の説明Explanation of symbols
G1…第1レンズ群
G2…第2レンズ群
G3…第3レンズ群
G4…第4レンズ群
S…明るさ絞り
F…ローパスフィルタ
C…カバーガラス
I…像面
112…操作部
113…制御部
114…バス
115…バス
116…撮像駆動回路
117…一時記憶メモリ
118…画像処理部
119…記憶媒体部
120…表示部
121…設定情報記憶メモリ部
122…バス
124…CDS/ADC部
140…デジタルカメラ
141…撮影光学系
142…撮影用光路
143…ファインダー光学系
144…ファインダー用光路
145…シャッターボタン
146…フラッシュ
147…液晶表示モニター
149…CCD
150…カバー部材
151…処理手段
152…記録手段
153…ファインダー用対物光学系
155…正立プリズム
157…視野枠
159…接眼光学系
160…カバー
161…焦点距離変更ボタン
162…設定変更スイッチ

G1 ... 1st lens group G2 ... 2nd lens group G3 ... 3rd lens group G4 ... 4th lens group S ... Brightness stop F ... Low pass filter C ... Cover glass I ... Image surface 112 ... Operation part 113 ... Control part 114 ... Bus 115 ... Bus 116 ... Imaging drive circuit 117 ... Temporary storage memory 118 ... Image processing part 119 ... Storage medium part 120 ... Display part 121 ... Setting information storage memory part 122 ... Bus 124 ... CDS / ADC part 140 ... Digital camera 141 ... Optical optical system 142 ... Optical optical path 143 ... Finder optical system 144 ... Optical path for finder 145 ... Shutter button 146 ... Flash 147 ... LCD monitor 149 ... CCD
150: cover member 151 ... processing means 152 ... recording means 153 ... finder objective optical system 155 ... erecting prism 157 ... field frame 159 ... eyepiece optical system 160 ... cover 161 ... focal length change button 162 ... setting change switch

Claims (17)

  1. 物体側から順に、正パワーの第1レンズ群、負パワーの第2レンズ群、正パワーの第3レンズ群を有し、
    各レンズ群の間隔を変化させることで変倍を行い、
    前記第2レンズ群は2枚の負レンズと1枚の正レンズを有し、
    前記第2レンズ群の最も物体側には負レンズが配置され、
    以下の条件式を満足することを特徴とするズームレンズ。
    0.60<Σd2G/Imw<1.95 ・・・(1)
    1.830<N2ave<2.000 ・・・(2)
    ここで、レンズとは0.1<L/Imwを満たすものをいう。
    ただし、Σd2Gは前記第2レンズ群の光軸上厚さ、
    mwは前記ズームレンズの広角端における最大像高、
    2aveは前記第2レンズ群の全レンズのd線に対する平均屈折率、
    Lは前記第2レンズ群を構成する光学部材の光軸上厚さ、
    である。
    In order from the object side, a first lens group with positive power, a second lens group with negative power, and a third lens group with positive power,
    By changing the interval between each lens group,
    The second lens group has two negative lenses and one positive lens,
    A negative lens is disposed closest to the object side of the second lens group;
    A zoom lens satisfying the following conditional expression:
    0.60 <Σd2G / I mw <1.95 (1)
    1.830 <N 2ave <2.000 (2)
    Here, the lens means a lens satisfying 0.1 <L / I mw .
    Where Σd2G is the thickness on the optical axis of the second lens group,
    I mw is the maximum image height at the wide angle end of the zoom lens,
    N 2Ave the average refractive index at the d-line of all the lenses of the second lens group,
    L is the thickness on the optical axis of the optical member constituting the second lens group,
    It is.
  2. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1に記載のズームレンズ。
    0.02<|f2/ft|<0.50 ・・・(3)
    ただし、
    2は前記第2レンズ群の焦点距離、
    tは望遠端でのズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.02 <| f 2 / f t | <0.50 (3)
    However,
    f 2 is the focal length of the second lens group,
    f t is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
    It is.
  3. 以下の条件式を満足する請求項1または2に記載のズームレンズ。
    −0.65<f2/R22f<0.35 ・・・(4)
    −0.65<f2/R23r<0.35 ・・・(5)
    ただし、
    2は前記第2レンズ群の焦点距離、
    22fは前記第2レンズ群中の、物体側から2番目に位置するレンズの物体側面の近軸
    曲率半径、
    23rは前記第2レンズ群中の、物体側から3番目に位置するレンズの像側面の近軸曲
    率半径、
    である。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the zoom lens satisfies the following conditional expression.
    -0.65 <f 2 / R 22f <0.35 (4)
    −0.65 <f 2 / R 23r <0.35 (5)
    However,
    f 2 is the focal length of the second lens group,
    R 22f is a paraxial radius of curvature of the object side surface of the lens located second from the object side in the second lens group,
    R 23r is a paraxial radius of curvature of the image side surface of the lens located third from the object side in the second lens group,
    It is.
  4. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至3のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    0.4<SF21<1.5 ・・・(6)
    ただし、SF21=(R21f+R21r)/(R21f−R21r)で定義され、
    21fは前記第2レンズ群中の最も物体側の負レンズの物体側面の近軸曲率半径、
    21rは前記第2レンズ群中の最も物体側の負レンズの像側面の近軸曲率半径、
    である。
    The zoom lens according to any one of claims 1 to 3, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.4 <SF 21 <1.5 (6)
    However, SF 21 = (R 21f + R 21r ) / (R 21f −R 21r ),
    R 21f is a paraxial radius of curvature of the object side surface of the negative lens closest to the object side in the second lens group,
    R 21r is the paraxial radius of curvature of the image side surface of the negative lens closest to the object side in the second lens group,
    It is.
  5. 前記第2レンズ群を構成するレンズの少なくとも1面に非球面を配置したことを特徴とする請求項1乃至4のいずれか一項に記載のズームレンズ。   5. The zoom lens according to claim 1, wherein an aspherical surface is disposed on at least one surface of the lenses constituting the second lens group.
  6. 前記第2レンズ群は3枚のレンズからなることを特徴とする請求項1乃至5のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to any one of claims 1 to 5, wherein the second lens group includes three lenses.
  7. 前記第1レンズ群が2枚以下のレンズからなる請求項1乃至6のいずれか一項に記載の
    ズームレンズ。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the first lens group includes two or less lenses.
  8. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至7のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    0.2<f1/ft<1.6 ・・・(7)
    ただし、
    1は前記第1レンズ群の焦点距離、
    tは望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.2 <f 1 / f t < 1.6 ··· (7)
    However,
    f 1 is the focal length of the first lens group,
    ft is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
    It is.
  9. 物体側から順に正パワーの第1レンズ群、負パワーの第2レンズ群、正パワーの第3レンズ群、正パワーの第4レンズ群の4群構成からなることを特徴とする請求項1乃至8のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The first lens group having a positive power, the second lens group having a negative power, the third lens group having a positive power, and the fourth lens group having a positive power in order from the object side. The zoom lens according to claim 8.
  10. 明るさ絞りをズームレンズ光学系に有し、広角端から望遠端への変倍時に、前記第1レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動し、前記第2レンズ群は移動し、前記第3レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動し、前記第4レンズ群は移動し、前記明るさ絞りは移動することを特徴とする請求項9に記載のズームレンズ。   The zoom lens optical system has an aperture stop, and at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group moves to be closer to the object side at the telephoto end than at the wide-angle end, and the second lens group The third lens group moves so that it is closer to the object side at the telephoto end than at the wide-angle end, the fourth lens group moves, and the brightness stop moves. Zoom lens described in 1.
  11. 物体側から順に、正パワーの第1レンズ群、負の第2レンズ群、正の第3レンズ群、負の第4レンズ群、正の第5レンズ群の5群構成からなることを特徴とする請求項1乃至8のいずれか一項に記載のズームレンズ。   In order from the object side, the first lens group having a positive power, a negative second lens group, a positive third lens group, a negative fourth lens group, and a positive fifth lens group are configured in five groups. The zoom lens according to any one of claims 1 to 8.
  12. 明るさ絞りをズームレンズ光学系に有し、広角端から望遠端への変倍時に、前記第1レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動し、前記第2レンズ群は移動し、前記第3レンズ群は広角端よりも望遠端で物体側にあるように移動し、前記第4レンズ群は移動し、第5レンズ群は移動し、前記明るさ絞りは移動することを特徴とする請求項11に記載のズームレンズ。   The zoom lens optical system has an aperture stop, and at the time of zooming from the wide-angle end to the telephoto end, the first lens group moves to be closer to the object side at the telephoto end than at the wide-angle end, and the second lens group Moves, the third lens group moves so that it is closer to the object side at the telephoto end than at the wide-angle end, the fourth lens group moves, the fifth lens group moves, and the brightness stop moves. The zoom lens according to claim 11.
  13. 全部で9枚以下のレンズからなることを特徴とする請求項1乃至12のいずれか一項に記載のズームレンズ。   The zoom lens according to claim 1, comprising a total of nine lenses.
  14. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至13のいずれか一項に記載のズームレンズ。
    4.0<ft/fw<20.0 ・・・(8)
    ただし、
    tは望遠端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
    wは広角端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    4.0 < ft / fw <20.0 (8)
    However,
    ft is the focal length of the entire zoom lens system at the telephoto end,
    f w is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
    It is.
  15. 以下の条件式を満足することを特徴とする請求項1乃至14のいずれか一項にズームレンズ。
    0.50<Imw/fw<1.00 ・・・(9)
    ただし、Imwは前記ズームレンズの広角端における最大像高、
    wは広角端での前記ズームレンズ全系の焦点距離、
    である。
    The zoom lens according to claim 1, wherein the following conditional expression is satisfied.
    0.50 <I mw / f w <1.00 (9)
    Where I mw is the maximum image height at the wide-angle end of the zoom lens,
    f w is the focal length of the entire zoom lens system at the wide-angle end,
    It is.
  16. 請求項1乃至15のいずれか一項に記載のズームレンズと、前記ズームレンズにより形成した像を電気信号に変換する撮像素子とを有する撮像装置。   An image pickup apparatus comprising: the zoom lens according to claim 1; and an image pickup device that converts an image formed by the zoom lens into an electric signal.
  17. 前記ズームレンズによるディストーションを含んだ電気信号を、画像処理によりディストーションを補正した画像信号に変換する画像変換部を有することを特徴とする請求項16に記載の撮像装置。

    The imaging apparatus according to claim 16, further comprising an image conversion unit that converts an electrical signal including distortion by the zoom lens into an image signal in which distortion is corrected by image processing.

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